CONSTRUEREN IN HEBEL-CELLENBETON Gewapende dak ...

CONSTRUEREN IN HEBEL-CELLENBETON 

Gewapende dak-, vloer en wandplaten pagina 1 

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

CONSTRUEREN IN HEBEL CELLENBETON 

Deel 2. Gewapende dak- vloer en wandplaten 

Datum: november 2009



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Algemene informatie bij deze uitgave 

Dit rapport is een herziening van het BKB rapport nummer 0255/95 d.d. september 1995 

En is gebaseerd op de NEN-EN 12602:2008 (Prefabricated reinforcement components of autoclaved 

aerated concrete) en op NEN-EN 1990; NEN-EN 1991 (Grondslagen van het constructief ontwerp; 

Belastingen op constructies) 

Niets uit dit drukwerk mag worden verveelvoudigd en/of openbaar gemaakt doormiddel 

van druk, fotokopie, microfilm of op welke andere wijze ook, zonder voorafgaande 

schriftelijke toestemming van de uitgever, noch mag het zonder een dergelijke 

toestemming worden gebruikt voor enig ander werk dan waardoor het is vervaardigd.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

INHOUD 

pagina 

0 INLEIDING 6 

1 HEBEL-DAKPLATEN 7 

1.1 Algemeen 7 

1.2 Statica 8 

1.2.1 Algemeen 8 

1.2.2 Belastingvoorschriften 8 

1.2.3 Materiaaleigenschappen 9 

1.3 Berekening 10 

1.3.1 Plaatgegevens 12 

1.3.2 Voorbeeld berekening dakplaat 13 

1.3.3 Maximale overspanningen dakplaten 22 

1.4 Dakplaten met sparingen 23 


1.4.2 Dimensionering 25 

1.4.3 Voorbeeldberekening dakplaat met sparing 28 

(situatie sparing in het midden van de overspanning) 

1.4.4 Voorbeeldberekening dakplaat met sparing 35 

(situatie sparing op 1,50 m uit kop van plaat) 

1.4.5 Voorbeeldberekening dakplaat met overstek 42 

1.5 Randvoorwaarden toepassing dakplaten 44 

1.5.1 Eisen met betrekking tot sparingplaten 44 

1.5.2 Eisen met betrekking tot pasplaten 44 

1.5.3 Eisen met betrekking tot bijkomende doorbuiging 44 

1.5.4 Eisen met betrekking tot doorbuiging in de eindtoestand 44 

1.5.5 Eisen met betrekking tot opleglengte 45 

1.5.6 Eisen met betrekking tot overstekken 45 

1.5.7 Eisen met betrekking tot driepuntsopleggingen 45 

1.5.8 Wapening 45 

1.6 Uitgangspunten voor de berekening van de brandwerendheid 46 


1.6.2 Belastingsfactoren bij brand 46 

1.6.3 Materiaalfactoren 46 

1.6.4 Temperatuur in de dakplaten tijdens brand 46 

1.6.5 Reductie van de treksterkte van de onderwapening in de dakplaten 47 

als functie van de temperatuur tijdens brand 

1.6.6 Reductie van de elasticiteitsmodulus van de onderste wapening 47 

(betonstaal) in de dakplaten als functie van de temperatuur tijdens brand 

1.6.7 Reductie van de druksterkte van cellenbeton als functie van de 48 

Temperatuur tijdens brand 

1.6.8 Max overspanningen dakplaten t.b.v. brandwerendheid op bezwijken 49 

1.7 Belastingen 50 

1.7.1 Belasting door regenwater 50 

1.7.2 Belasting door sneeuw 50 

1.7.3 Windbelasting op dakplaten (verankering) 51 

2 HEBEL-VLOERPLATEN 53 


2.2 Statica 54 

2.2.1 Algemeen 54



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.2.2 Belastingvoorschriften 54 

2.2.3 Materiaaleigenschappen 55 

2.3 Berekening 56 

2.3.1 Plaatgegevens 58 

2.3.2 Voorbeeld berekening vloerplaat 59 

2.3.3 Maximale overspanningen vloerplaten 69 

2.3.3.1 Maximale overspanningen raveelplaten t.b.v. trapgatsparingen 70 

2.3.3.2 Dwarskracht wapening 73 

2.3.3.3 Lastspreiding 74 

2.4 Vloerplaten met sparingen 75 


2.4.2 Dimensionering 77 

2.4.3 Voorbeeldberekening vloerplaat met sparing 80 

(situatie sparing in het midden van de overspanning) 

2.4.4 Voorbeeldberekening vloerplaat met sparing 88 

(situatie sparing op 1,50 m uit kop van plaat) 

2.4.5 Voorbeeldberekening vloerplaat met overstek 96 

2.5 Randvoorwaarden toepassing vloerplaten 98 

2.5.1 Eisen met betrekking tot sparingplaten 98 


2.5.3 Eisen met betrekking tot de bijkomende doorbuiging 98 

2.5.4 Eisen met betrekking tot doorbuiging in de eindtoestand 98 

2.5.5 Eisen met betrekking tot opleglengte 99 

2.5.6 Eisen met betrekking tot overstekken 99 

2.5.7 Eisen met betrekking tot driepuntsopleggingen 99 


2.6 Uitgangspunten voor de berekening van de brandwerendheid 100 




2.6.4 Temperatuur in de vloerplaten tijdens brand 100 

2.6.5 Reductie van de treksterkte van de onderwapening in de vloerplaten 101 

als functie van de temperatuur tijdens brand 

2.6.6 Reductie van de elasticiteitsmodulus van de onderste wapening 101 

(betonstaal) in de vloerplaten als functie van de temperatuur tijdens brand 

2.6.7 Reductie van de druksterkte van cellenbeton als functie van de 102 

Temperatuur tijdens brand 

2.6.8 Maximale overspanningen vloerplaten (dagmaat) ten behoeve van de 103 

Brandwerendheid op bezwijken 

3 HEBEL-WANDPLATEN 105 


3.2 Statica 106 


3.3 Belastingen 106 


3.3.2 Windbelasting conform NEN-EN 1991-1-4 106 

3.3.3 Windbelasting conform NEN 6702:2007 107 

3.3.4 Permanent aanwezige belasting (drukwanden) 112 

3.3.5 Verankering van wandplaten 113



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.4 Materiaaleigenschappen 114 

3.5 Randvoorwaarde toepassing wandplaten 115 

3.5.1 Eisen met betrekking tot aanslag tegen constructie 115 

3.5.2 Berekening theoretisch overspanning 115 

3.5.3 Eisen met betrekking tot oplegging consoles 115 



3.6 Voorbeeldberekening 117 

3.6.1 wandplaat (normale situatie) 117 

3.6.2 wandplaat (latei) 119 

3.6.3 Maximale plaatlengte 120 

3.7 Brandwerendheid wandplaten 120 




3.7.4 Temperatuur in de wandplaten tijdens brand 121 

3.8 Wandplaten in verband 122 


3.8.2 Eisen aan het verband 122 

3.8.3 Rekenmethodiek 123 

3.8.4 Ontwerpgrafieken niet-dragende wanden; gebouwhoogte ≤ 10 m 125 

3.9 Ontwerpen van dragende wanden conform art. 11.2.5 NEN 6790:2005 132 

(HEBEL CONSTRUCT) 


3.9.2 Rekenwaarde uiterst opneembare normaalkracht in kN/m 133 

(kwaliteit AAC 4,5/600) 

BIJLAGE A: Stabiliteit van cellenbetonconstructies 134 

BIJLAGE B: Schijfwerking 146 

Algemene voorwaarden voor een deugdelijk verband in een gebouw



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

0. INLEIDING 

Xella Nederland b.v. te Vuren biedt met Hebel gewapende cellenbetonelementen gebruiksvriendelijke 

toepassingsvoorbeelden in dak-, vloer-, wanden latei constructies. 

Uitgangspunten zijn de KOMO Attesten-met-productcertificaat en de hierin opgenomen 

gebruikswaarden en toepassingsvoorwaarden. Dit rapport is een nadere uitwerking van de in de 

desbetreffende Attesten-met-productcertificaat opgenomen toepassingsvoorbeelden. 

Uitgangspunten (normen) voor het construeren zijn: 

NEN-EN 12602:2008 

NEN-EN 1990:2002 

NEN-EN 1991:1-1:2002 

N.B. 

Dit rapport beperkt zich tot de constructieve- en brandaspecten en gaat niet in op de andere aspecten, 

zoals bouwfysische en esthetische zaken. 

De in dit rapport vermelde dikte-afmetingen weerspiegelen de leveringssituatie van een moment. 

Daar ontwikkelingen op de markt de leverbare dikte-afmetingen bepalen, zal de gebruiker van dit 

rapport, uitgaande van de constructief minimaal noodzakelijke diktemaat, zijn keus moeten maken uit 

de op dat moment op de markt aangeboden dikte-afmetingen.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1. HEBEL-DAKPLATEN 

1.1 Algemeen 

Hebel-dakplaten zijn gewapende, dragende elementen ten behoeve van massieve cellenbetondaken 

op woningen, utiliteitsgebouwen, industriegebouwen enz. 

Hebel-dakplaten kunnen in combinatie met Hebel-wanden vloerplaten een compleet systeem vormen. 

De dakplaten kunnen gebruikt worden voor diverse dakvormen, vlak, schuin, en kunnen op diverse 

draagconstructies gemonteerd worden (bijvoorbeeld op staal, beton, hout, metselwerk). Indien 

noodzakelijk kunnen dakplaten ook horizontale krachten opnemen en kunnen derhalve de stabiliteit 

bevorderen. 

Hebel-dakplaten worden geleverd conform de geldende KOMO Attesten-met-productcertificaat, 

gebaseerd op NEN-EN 12602:2008 (Europese Cellenbeton Norm). 

De Hebel-dakplaten zijn gewapend met twee gepuntlaste wapeningsnetten, kwaliteit B500 (FeB 500), 

die corrosiewerend zijn behandeld. 

Afmetingen: 

Hebel-dakplaten zijn leverbaar in de volgende afmetingen: 

Lengte : ≤ 6.750 mm *) 

Breedten : ≤ 750 mm (minimale breedte 300 mm) 

Dikten : 100, 125, 140, 150, 175, 200, 240, 300 mm 

*) speciaal op aanvraag zijn lengten tot 7.500 mm te leveren. 

De langskanten van de dakplaten zijn voorzien van een profilering: bijvoorbeeld open groef, 

messing en groef, vlak met vellingkant, 

De opengroeven dienen gevuld te worden met zandcementmortel (1 cement / 3 zand) om 

wisselwerking te voorkomen. De water-cement factor moet zodanig worden gekozen dat de mortel niet 

tussen de platen doorlekt. 

Hebel-dakplaten dienen aan hun ondersteuning verankerd te worden. Indien de dakplaten door hun 

eigengewicht voldoende verankering in zich hebben, en geen andere constructieve aspecten een rol 

spelen, kan een eventuele verankering achterwege blijven.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.2 Statica 

1.2.1 Algemeen: 

Dakplaten worden berekend conform: 

• NEN-EN 12602;2008 (Geprefabriceerde gewapende elementen van geautoclaveerd 

cellenbeton) 

• NEN-EN 1991-1-1:2002/NB (Algemene belastingen) 

• NEN-EN 1990 – 2002/NB:2007 (Grondslagen voor constructief ontwerp) 

1.2.2 Belastingvoorschriften: 

Tabel 1 - rekengewichten 

Cellenbetonkwaliteit 

Rekenwaarden in kg/m 3 AAC 4,5/600 AAC 3,5/500 

Gemiddelde volumieke massa droog ρ m 

Rekenwaarden t.b.v. berekening op buiging *) 

Rekenwaarden t.b.v. berekening doorbuiging (langeduur) 

Rekenwaarden voor onderliggende constructies 

Rekenwaarden voor transport 

> 550 ≤ 600 

835 

675 

715 

815 

> 450 ≤ 500 

735 

575 

615 

715 

*) Waarden met 20 vol% H 2 O. 

t.b.v. de berekening langeduur-doorbuiging kan men volstaan met +/- 4 vol% H 2 O, t.w. 675 kg/m 3 

resp. 575 kg/m 3 

HEBEL dakplaten worden in de meeste gevallen toegepast in klasse H (klasse indeling van daken; 

tabel 6.9 NEN-EN 1991-1-1:2002); daken alleen toegankelijk voor gewoon onderhoud en 

herstelwerkzaamheden. 

HEBEL dakplaten dienen berekend te worden op de volgende belastingen: art. 6.3.4.2. NEN-EN 1991- 

1-1:2002/NB:2007 

a. blijvende belastingen (G) 

belasting die naar alle waarschijnlijkheid werkzaam is gedurende een gegeven 

referentieperiode en waarvan de variatie van haar grootte in de tijd verwaarloosbaar is. 

b. veranderlijke belasting (Q) 

belasting waarvan de variatie in grootte in de tijd niet verwaarloosbaar, noch gelijkmatig is. 

q k is 1,0 kN/m 2 (dakhelling 0 ≤ α ≤ 15 o ) 

q k is 4 – 0,2 x α (dakhelling 15 ≤ α ≤ 20 o ) 

q k is 0 (dakhelling α ≥ 20 o ) 

Q k is 1,5 kN (werkend op een oppervlak van 0,1 m x 0,1 m) 

Daarnaast moet een lijnlast zijn beschouwd van 2 kN/m werkend over een lengte van 1 m en 

een breedte van 0,1 m. Deze lijnlast werkt op het gehele dakvlak en op ieder afzonderlijk 

dakelement.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.2.3 Materiaal eigenschappen AAC 4,5/600 AAC 3,5/500 

soortelijkgewicht klasse: art. 4.2.2.3 (tabel 1) 600 500 

ρ m gemiddelde waarde s.g. (droog) kg/m 3 > 550 ≤ 600 > 450 ≤ 500 

ρ m,g.b s.g. voor berekening op buiging (kg/m 3 ) 835 735 

ρ m,g.d s.g. voor berekening op doorbuiging (kg/m 3 ) 675 575 

druksterkte klasse: art. 4.2.4 (tabel 2) 4,5 3,5 

ƒ ck karakteristieke druksterkte: (N/mm 2 ) 4,8 3,5 

ƒ cflm gem. kar. buigtreksterkte : 0,27 ƒ ck (N/mm 2 ) (art. 4.2.5) 1,30 0,95 

. 

0,8 ƒ cflm rekenwaarde gem. buigtreksterkte (N/mm2) (art. A.8.4.3 (5)) 1,04 0,76 

γ c,d veiligheidsfactor ductiel bezwijken (Annex D2; tabel D4) 1,44 1,44 

ƒ cd rekenwaarde van de druksterkte (N/mm 2 ) (art. A3.2) 3,33 2,43 

γ c,b veiligheidsfactor bros bezwijken (Annex D2; tabel D4) 1,73 1,73 

α reductiecoёfficient voor de rekenwaarde druksterkte (A.3.2(3)) 0,85 0,85 

E cm elasticiteitsmodule (N/mm 2 ) (art. 4.2.7(6)) 2125 1625 

φ kruipcoёfficient 0,5 0,5 

E c,eff elasticiteitsmodule (langeduur in N/mm2) (art. A.9.4.3 (3)) 1417 1083 

Wapeningsstaal: 

ƒ yk karakteristieke vloeigrens (N/mm 2 ) 500 

E s elasticiteitsmodulus (N/mm 2 ) 200000 

F wg afschuifsterkte van puntlassen (4.3.2(8) EN 12602:2008) 25% 

γ s veiligheidsfactor staal (Annex D2; tabel D4) 1,15 

ƒ yd rekenwaarde treksterkte staal (N/mm 2 ) 435



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.3 Berekening: 

Berekening theoretische overspanning (l eff ) (Annex A2) 

l 

a) 

c 2 

u 2 

d 

h 

u 1 

c 1 

l eff 

1 / 2 a o,min 

1 / 2 a o,min 

a o,min 

l 

b) 

l eff 

1 / 2 a o 

1 / 2 a o 

a o 

Note: a o min. is 35 + 0,004 l (A11) 

Waarin l is: dagmaat in mm 

0,004 factor is tolerantie c.q. kopdekkingsfactor.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

c) situatie overstek 

l 

u 1 

c 1 

h 

d 

u 2 

c 2 

l eff (overstek) 

l eff 

1 / 2 a o 

a o 

Bepaling l eff bij schuine opleggingen 

= 

l eff 

= 

l eff 

b



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Bepaling l eff (overstek) bij schuine opleggingen 

= 

l eff 

= 

l eff 

b 

1.3.1 Plaatgegevens: 

L plaatlengte mm 

l eff L – (a oR + a oL ) + 1 / 2 a oR,min + 1 / 2 a oL.min mm 

b plaatbreedte mm 

h plaatdikte mm 

c 1 , c 2 dekking op de (langs)wapening mm 

u 1 afstand onderkant plaat tot hart onder (trek)-wapening mm 

u 2 afstand bovenkant plaat tot hart boven (druk)-wapening mm 

n 1 aantal aanwezige langsstaven in trekzone st. 

φl 1 doorsnede langswapening in trekzone mm 

n 2 aantal aanwezige langsstaven in drukzone st. 

φl 2 doorsnede langswapening in drukzone mm 

n t2 aanwezige verankeringsstaven per halve plaatlengte st. 

n t1 aanwezige verankeringsstaven in oplegzone st. 

φ t diameter dwarsstaven mm 

l t lengte dwarsstaaf mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.3.2 Voorbeeld berekening dakplaat: 

Afmetingen: 5030 x 750 x 200 mm (L x b x h) : kwaliteit: AAC 4,5/600) 

Belasting: G eig + 0,15 kN/m 2 + Q (1,0 kN/m 2 ); Ψ = 0 

Oplegbreedte (a o ) is 120 mm 

Kwaliteit cellenbeton: ρ m (volumieke massa) 600 kg/m 3 art. 4.2.2.3 (tabel 1) 

Sterkte klasse: f ck 4,8 N/mm 2 art. 4.2.4 (tabel 2) 

Belastingen: (tabel 6.10; NEN-EN 1991-1-1:2002/NB:2007) 

a. permanente belasting (G) 

G k (eigengewicht) h . ρ m.g.b 200 x 835 x 10 -5 = 1,67 kN/m 2 

G k (permanente belasting) 0,15 kN/m 2 









dakelement. 

Ψ 0 (momentane factor voor de veranderlijke belasting) : 0 

(tabel A1.1 NEN-EN 1990:2002/NB:2007) 

γ G (belastingsfactor uiterste grenstoestand): 1,2 ; 1,35 

(tabel A1.2 (B) NEN-EN 1990:2002/NB:2007) 

γ Q (belastingsfactor uiterste grenstoestand): 1,5 


Plaatgegevens: 

L : 

l eff : 

b 

h 

c 1 , c 2 

u 1 

u 2 

n 1 

φl 1 

n 2 

φl 2 

n t2 

n t1 

φ t 

l t 

5030 mm 

4840 mm 

750 mm 

200 mm 

20 mm 

22,5 mm 

22,5 mm 

7 st. (kiezen) 

5,0 mm (kiezen) 



6,5 st. 

2 st. 

4 mm 

620 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Controle Momenten en dwarskrachten: 

1. Moment berekening: art. 6.4.3.2 NEN-EN 1990:2002 (6.10a) 

G k (permanente belasting): 1,67 + 0,15 = 1,82 kN/m 2 

M sd is: 

1 / 8 . G k . l 2 eff . b . γ G = 1 / 8 . 1,82 . 4840 2 . 750 . 1,35 . 10 -9 = 5,40 kNm . 

2. Moment berekening: art. 6.4.3.2 NEN-EN 1990:2002 (6.10b) 


M sd is: 

1 / 8 . G k . l 2 eff . b . γ G = 1 / 8 . 1,82 . 4840 2 . 750 . 1,2 . 10 -9 = 4,80 kNm 

Q k (veranderlijke belasting): 1,00 kN/m 2 

M sd is: 

1 / 8 . Q k . l eff 2 . b . γ Q = 1 / 8 . 1,00 . 4840 2 . 750 . 1,5 . 10 -9 = 3,29 kNm 

Q k (veranderlijke belasting): 1,5 kN (werkend op een oppervlak van 0,1 m x 0,1 m) 

M sd is: 

1 / 4 . Q k . l eff . γ Q = 1 / 4 . 1,5 . 4840 . 1,5 . 10 -3 = 2,72 kNm 

Q k (veranderlijke belasting): 2,0 kN/m (werkend over een lengte van 1 m en een breedte van 0,1 m) 

M sd is: 

1 / 4 . Q k . l eff . b . γ Q = 1 / 4 . 2,0 . 4840 . 750 . 1,5 . 10 -6 = 2,72 kNm 

M sd = M sd (G k ) + M sd (Q k ,max) = 4,80 + 3,29 = 8,09 kNm > 5,40 kNm 

De uiterst opneembare dwarskracht zonder dwarskrachtwapening (art. A.4.1.2 EN 12602:2008) 

V Rd1 = τ Rd (1-0,83d / 1000) (1+240 ρ 1 ) b.d ≥ 0,06 (f ck / γ cb ) b.d 

(kN) 

τ Rd = 0,063 . f ck 0,5 / γ c,b = 0,063 . 4,8 0,5 / 1,73 = 0,08 N/mm 2 

d = h – u 1 = 200 – 22,5 = 177,5 mm 

ρ 1 = A s1 / b.d ≤ 0,005 

137,4 / (750 . 177,5) = 0,00103 

A s1 = 7 φ 5 mm = 137,4 mm 2 

V Rd1 = 0,08 (1 – 0,83 . 177,5 / 1000) (1 + 240 . 0,00103) 750 . 177,5 . 10 -3 = 11,3 kN 

V Rd1 = 0,06 (4,8 / 1,73) 750 . 177,5 . 10 -3 = 22,16 kN (maatgevend) 

De optredende dwarskracht (V sd ) is: 

(G k . γ G + Q k . γ Q ) . b . l eff . 0,5 = (1,82 . 1,2 + 1,00 . 1,5) 750 . 4840 . 0,5 . 10 -6 = 6.69 kN (voldoet) 

Berekening benodigde wapening (buiging) 

12 / 13 .d.b.α.f cd – 2 / 13 .(36.d 2 .b 2 .α 2 .f cd 2 – 78 M sd . 10 6 .b.α.f cd ) 0,5 

A s1 = --------------------------------------------------------------------------------- = 112,8 mm 2 (maatgevend) 

f yd



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

f cflk 

A s1 (min) = 0,4. h.b ----------- = 103,68 mm 2 

f yk 

(art. A3.4(2)) 

f cflk = 0,18 . f ck = 0,864 N/mm 2 (art. 4.2.5) 

f yk = 500 N/mm 2 

A s1.aanw = 7 φ 5 mm = 137,4 mm 2 (voldoet) 

Dakplaten zijn gewapend met een onderwapening en een bovenwapening. 

De bovenwapening wordt in eerste instantie gebaseerd op het eigengewicht van de plaat. 

M sd t.g.v. eigengewicht is: 1 / 8 . G k . L 2 . b. γ G = 1 / 8 . 1,67 . 5030 2 . 750 . 1,2 . 10 -9 = 4,70 kNm 


A s2 = --------------------------------------------------------------------------------- = 64,2 mm 2 

f yd 


De bovenwapening dient, wanneer de cellenbeton drukspanning overschreden wordt, als drukwapening 

te fungeren. 

Dat betekent wanneer: x u > x u . max 

α . f cd 

2 o / oo 

3 o / oo 

A s1 . f yd 112,8 . 435 

x u = 3 / 2 --------------- = ------------------- = 34,6 mm 

b . α . f cd 750 . 0,85 . 3,3 

0,003 . E s 0,003 . 200000 

x u . max = ----------------------- d = ----------------------------- . 177,5 = 102,9 mm 

f yd + 0,003 . E s 435 + 0,003 . 200000 

Bepaling benodigde bovenwapening (indien x u . max is maatgevend)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

N’ b = 0,667 . α .f cd . x u . b = 0,667 . 0,85 . 3,33 . 34,6 . 750 = 49006 N 

M b = N’ b (d – 0,361 x u ) = 49006 (177,5 – 0,361 . 34,6) . 10 -6 = 8,09 kNm 

N’ a = (M Sd – M b ) / (d – u 2 ) = (8,09.10 3 – 8,09.10 3 ) / (177,5 – 22,5) = 0 N 

A s2 = N’ a / f yd = 0 mm2 

Drukwapening is niet van toepassing ! 

Berekening doorbuiging (art. 9.4.2) 

Bij de berekening van de doorbuiging wordt gebruik gemaakt van de verstijvende invloed van de 

cellenbeton, gelegen tussen de scheuren (z.g. tension stiffening effect) 

De doorbuiging wordt berekend middels het verband dat wordt weergegeven door een drietakkig M-κ 

diagram, waarin de verstijvende invloed van het cellenbeton wordt verwerkt. 

Ook de drukwapening wordt in de berekening meegenomen. 

M e 

2 

3 

M f 

1 

M cr 

EI e 

EI r 

EI f 

κ r κ f κ e 

Punt 1: Scheurmoment M r met kromming κ r 

Punt 2: Vloeimoment M e met kromming κ e 

Wapeningspercentage trek- c.q. drukwapening: 

ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) % 

ω’ = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) % 

n = E s / E c 

κ r = ε b / (h – z r ) mm -1 

ε b = f cflk / E c 0 / 00



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Conform NEN-EN 1990:2002 art. A1.4 worden voor bruikbaarheidsgrenstoestanden de partiёle 

belastingsfactoren gelijk aan 1,0 genomen. 

Art. A1.4.2 (2) luidt: 

De bruikaarheidscriteria behoren voor elk project te zijn vastgesteld en overeengekomen met de 

opdrachtgever. 

OPMERKING: De bruikbaarheidscriteria kunnen zijn voorgeschreven in de Nationale Bijlage. 

In art A1.4.2 van de Nationale Bijlage NEN-EN 1990:2002:2007 staat: (2) Tevens moeten de strengste 

criteria volgens NEN 6702, hoofdstuk 10, en NEN-EN 1992 t/m NEN-EN 1999 zijn gebruikt. 

In deze brochure houden we voor de bruikbaarheidsgrenstoestanden en de daarbij behorende 

belastingen de eisen van de NEN 6702:2001 aan. 

Figuur 19 (NEN 6702) Geschematiseerd verband tussen belasting en vervorming 

w 1 + w 3 

veranderlijk 

veranderli 

w 1 + w 2 

w 2 

extreme waarde 

momentane waarde = 0 

permanent 

belasting 

w 1 

w bij w tot 

A. Berekening doorbuiging langeduur t.g.v. de permanente belasting + de momentane waarde 

van de veranderlijke belasting (w 1 + w 2 ; NEN-EN 1990-2002 art. A1.4.3) 

M f = 1 / 8 . G k . b . l eff 2 + Ψ k . Ψ o . Q k 

Ψ k = correctiefactor voor momentane belasting = 0,6 (art. 6.3.5.2 NEN 6702:2001) 

Ψ o = factor voor gebouwen: categorie H: daken = 0 

(art. A1.2.2: tabel A1.1 NEN-EN 1990;2002/NB:2007) 

M f = 1 / 8 . (1,35 *) + 0,15+ 0,6 . 0 . 1,0) . 750 . 4840 2 

*) G eig = 675 kg/m 3 (AAC 4,6/600) 

. 10 -9 = 3,29 kNm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Voor punt 1 geldt: 

z r (zwaartepunt t.o.v. bovenzijde plaat) n = E s / E c,eff = 200000 / 1417 = 141,18 

ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0010 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0006 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 103,57 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = 0,8 . f cflm / E c.eff = 0,0007 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5; art. A.9.4.3 (5)) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 7,59 . 10 -6 mm -1 

I r = b { 1 / 12 h 3 +h(z r -0,5h) 2 + n.ω(h-u 1 -z r ) 2 . (h-u 1 ) +n.ω’(z r -u 2 ) 2 . (h-u 2 )} = 680750140,9 mm 4 

M cr = E c.eff .I r . κ r .10 -6 = 7,32 kNm 

EI r = M cr / κ r .10 6 = 9,64.10 11 N/mm 2 


z e = -n {ω(h-u 1 ) + ω’(h-u 2 )} + {n 2 (ω(h-u 1 ) + ω’(h-u 2 )) 2 + 2.n(ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ).u 2 )} 0,5 = 66,58 mm 

κ e = ε e / (d-z e ) = 2,25 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 

I e = 1 / 3 .b.z e 3 + n.ω.b(h-u 1 ).(h-u 1 -z e ) 2 + n.ω’.b(h-u 2 ).(z e -u 2 ) 2 = 333029693,20 mm 4 

M e = E c.eff . I e . κ e .10 -6 = 10,66 kNm 

EI e = M e / κ e .10 6 = 4,73.10 11 N/mm 2 

Punt 3 volgt uit interpolatie tussen de punten 1 en 2: 

M f = 1 / 8 . )G k + Ψ k . Ψ o . Q k ) . b . l 2 eff = 3,29 kNm 

κ f = {(M f – M cr ).(κ e – κ r )} / (M e – M cr ) + κ r = -1,05.10 -5 mm -1 

EI f = M f / κ f = -3,17.10 11 N/mm 2 

Als M f ≤ M cr geldt: EI f = EI r 

w 2 = lange termijn deel van de doorbuiging onder blijvende belasting (art. A1.4.3 NEN-EN 

1990:2002) 

w 1 + w 2 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 8,34 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

B. Berekening doorbuiging direct optredend t.g.v. permanente en de veranderlijke belasting 

(w 1 + w 3 ) 

G k = 1,35 + 0,15 = 1,50 kN/m 2 

Q k = 1,00 kN/m 2 

M f = 1 / 8 . (G k + Q k ) . b . l eff 

2 

M f = 1 / 8 . (2,50) . 750 . 4840 2 . 10 -9 = 5,49 kNm 


z r (zwaartepunt t.o.v. bovenzijde plaat) n = E s / E cm = 200000 / 2125 = 94,12 

ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0010 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0006 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 102,52 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 6,26 . 10 -6 mm -1 

I r = b { 1 / 12 h 3 +h(z r -0,5h) 2 + n.ω(h-u 1 -z r ) 2 . (h-u 1 ) +n.ω’(z r -u 2 ) 2 . (h-u 2 )} = 620950069 mm 4 

M cr = E cm .I r . κ r .10 -6 = 8,26 kNm 

EI r = M cr / κ r .10 6 = 1,32.10 12 N/mm 2 


z e = -n {ω(h-u 1 ) + ω’(h-u 2 )} + {n 2 (ω(h-u 1 ) + ω’(h-u 2 )) 2 + 2.n(ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ).u 2 )} 0,5 = 58,33mm 

κ e = ε e / (d-z e ) = 2,25 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 5,16.10 11 N/mm 2 


M f = 1 / 8 . (2,50) . 750 . 4840 2 . 10 -9 = 5,49 kNm 


EI f = M f / κ f = -5,71.10 11 N/mm 2 


w 1 + w 3 = bijkomend deel van de doorbuiging t.g.v. de veranderlijke belasting (art. A1.4.3 NEN-EN 

1990:2002) 

w 1 + w 3 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 10,15 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

C. Berekening doorbuiging direct optredend t.g.v. de permanente belasting (w 1 ) 

G k = 1,35 + 0,15 = 1,50 kN/m 2 

M f = 1 / 8 . (G k ) . b . l eff 

2 

M f = 1 / 8 . (1,50) . 750 . 4840 2 . 10 -9 = 3,29 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0010 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0006 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 102,52 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 6,26 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 1.32.10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,25 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 5,16.10 11 N/mm 2 


M f = 1 / 8 . (1,50) . 750 . 4840 2 . 10 -9 = 3,29 kNm 


EI f = M f / κ f = -1,48.10 11 N/mm 2 


w 1 = aanvangsdeel van de doorbuiging t.g.v. de blijvende belastingen (art. A1.4.3 NEN-EN 

1990:2002) 

w 1 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 6,09 mm 

w tot = w 1 + w 2 + w 3 = 6,09 + (8,34 -6,09) + (10,15 – 6,09) = 12,4 mm ≤ 0,004 l eff



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Toets van de verankering van de langswapening via de dwarswapening (art. A.10.3) 

F RA ≥ F id 

F RA is de verankeringscapaciteit van de dwarsstaven 

F id is de rekenwaarde van de treksterkte in de langswapening 

A. Toetsing verankering t.p.v. oplegzône: 

F RA.1 = 0,83 . n t.1 . φ t . t t . f id ≤ 0,6 . n 1 . n t.1 (F wg / γ s ) 

2757 N 

waarin: 

n t.1 = aantal dwarstaven in oplegzône: 2 stuks (kiezen) 

φ t = diameter dwarsstaaf 4 mm 

t t = effectieve lengte dwarsstaaf 

l t / n 1 ≤ 14 . φ t 

56 mm 

waarin: 

l t = lengte dwarsstaaf: 620 mm 

n 1 = aantal langsstaven in trekzône: 7 st. 

f id = min. (1,5 . m . (e/φ t ) 1/3 . α . f ck /γ cb ) ; 2,7 . f ck /γ cb 7,41 N/mm 2 

waarin: 

m = 1 + 0,3 . (n p /n t ) = 1,11 

n p = aantal dwarsstaven in oplegzône: 2 stuks 

n t = aantal dwarsstaven halve plaatlengte: 5,5 stuks 

e = afstand onderkant plaat tot hart dwarswapening: 

h – d + (φ 1 + φ t )/2 = 27 mm 

n 1 = aantal aanwezige langsstaven in trekzône: 7 st. 

F wg = schuifsterkte lasverbinding is 25 % 

(art. 4.3.2 tabel 5) 

F id.1 = M d.1 /(0,9.d.n 1 ) 

1022,4 N 

Waarin: 

M d.1 = ½ p d .b.l eff .l p1 – ½.p d .l p1 2 = 1,14 kNm 

l p1 = min (pos c1 + d ; 0,5.l eff ) = 177,5 mm 

pos c1 = 0,0 . l eff 

p d = G k . γ g + Q k + γ q = 3,68 kN/m2 

B. Toetsing verankering op halve plaatlengte: 


8961 N 

waarin: 

n t.2 = aantal dwarstaven halve plaatlengte: 6,5 st 

F id.2 = M d.2 /(0,9.d.n 1 ) 

7235 N 

Waarin: 


l p2 = min (pos c2 + d ; 0,5.l eff ) = 2420 mm 

pos c2 = 0,5 . l eff = 2420 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.3.3 Maximale overspanningen dakplaten 

Voor het bepalen van de maximale overspanning (dagmaat) wordt uitgegaan van de volgende vijf 

belastingsgevallen: 

1. Normale belasting, samengesteld uit: 

a. eigengewicht van de plaat (G eig ) 

b. drie lagen dakbedekking: (G = 0,15 kN/m 2 ) 

c. veranderlijke belasting: (Q = 1,00 kN/m 2 ) 

2. Normale belasting + 0,25 kN/m2 (G) extra 




Tabel 2 - 

A. cellenbetondekking op onder- en boven wapening: 20 mm (normale dekking) 

Plaatdikte 

In mm 

Belastingsituatie 

1 2 3 4 5 

100 

3300 

3150 

3000 

2900 

2800 

150 

4950 

4750 

4600 

4450 

4300 

200 

6450 

6250 

6050 

5900 

5750 

240 

6500 

6500 

6500 

6500 

6500 

300 

6500 

6500 

6500 

6500 

6500 

B. cellenbetondekking op onderwapening: 20 mm; op bovenwapening 40 mm 

Plaatdikte 

In mm 


1 2 3 4 5 

100 

- 

- 

- 

- 

- 

150 

4850 

4650 

4500 

4350 

4200 

200 

6200 

6000 

5800 

5650 

5500 

240 

6500 

6500 

6500 

6500 

6450 

300 

6500 

6500 

6500 

6500 

6500



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.4 Dakplaten met sparingen 

1.4.1 Algemeen 

Diverse sparingen kunnen in de platen gerealiseerd worden. 

Er mag echter niet meer dan 1/3 uit de plaat gehaald worden (in breedte doorsnede). 

De resterende plaatbreedte t.p.v. de sparing is minimaal 300 mm. 

Platen met sparingen > 1/3 plaatbreedte dienen ondersteund te worden. 

sparing 

Max. 1/3 pl. br 

Soorten sparingen: 

Situaties (plaat van boven gezien): 

Ronde sparingen 

≤ 1/3 

pl.br. 

Rechthoekige sparingen 

≤ 1/3 

pl.br. 

Keepplaten 

≤ 1/3 

pl.br. 

Opmerkingen: 

Wanneer in een plaat meerdere sparingen zitten mag de sparingzône dus niet groter zijn dan 1/3 van 

de plaatbreedte. De minimale restbreedte is 300 mm (i.v.m. pasplaten < standaard breedten).



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Wanneer meerdere sparingen in de lengte van de plaat een onderlinge afstand hebben > 500 mm, dan 

kunnen ze als onafhankelijke sparingen gezien worden. Is de onderlinge afstand ≤ 500 mm, dan 

moeten beide sparingen gezien worden als één sparing (aangenomen wordt dat er geen dwarsstaaf 

meer tussen de sparingen zit). 

≤ 1/3 

pl.br. 

Als A-maat > 500 mm ; sparingen kunnen als afzonderlijke sparingen gezien worden. 

Als A-maat ≤ 500 mm ; beide sparingen moeten gezien worden als één sparing. 

A 

In breedte richting is de som van de sparingen maximaal 1/3 van de plaatbreedte. 

Wanneer de onderlinge sparingen in breedte richting uit elkaar liggen moet er minimaal een 

constructieve langsstaaf tussen de sparingendoorlopen. Als dat niet het geval is moeten beide 

sparingen als één sparing gezien worden. 

A 

C 

B 

sparing 

c d c 

Als c-maat ≥ 15 mm; wapening is constructieve wapening; sparingen kunnen afzonderlijk gezien 

worden. De som van de sparingmaten A + B ≤ 1/3 plaatbreedte. 

Als c-maat < 15 mm; wapening kan niet als constructieve wapening gezien worden; 

De som van de maten A + B + C ≤ 1/3 plaatbreedte. 

Ook voor sparingen aan de zijkant van de plaat geldt de situatie constructieve wapening. 

C 

A 

d c



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


De som van de maten A en C ≤ 1/3 plaatbreedte. 

Als c-maat ≥ 15 mm; wapening is constructieve wapening; 

maat A ≤ 1/3 plaatbreedte. 

1.4.2 Dimensionering 

Bij sparing-platen gaan we uit van de wapening die in de normaal plaat berekend is. 

Vervolgens bepalen we het moment t.p.v. de sparing (zie voorbeeld berekening). Bij meerdere 

sparingen wordt het moment van de ongunstigste sparing maatgevend. 

Bij de moment berekening is de plaats van de sparing t.o.v. de oplegging een belangrijke factor. 

Bij ronde sparingen wordt deze maat (s sp ) tot hart sparing gemeten. 

Situatie voorbeeld: 

s sp 

A-maat ≤ 500 

≤ 1/3 plaatbr. Is tevens sparingbreedte. 

s sp 

Sparing maat 

A-maat > 500 

sbr. 

s sp 

sbr. 

≤ 1/3 plaatbr. 

s sp 

Uit de momentberekening blijkt of er extra wapening in de plaat moet t.g.v. de sparing. 

Wanneer extra wapening bijgelast wordt dient de wapening in een sparingvrije zone gelast te worden. 

Als er een zwaarder net toegepast wordt dienen de doorlopende staven te voldoen aan de 

momentberekening van het ongunstgste moment.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Situatie rechthoekige sparingen. 

s sp 

Plaatmidden zone 

s sp 

Situatie maat ≤ 500 mm 

sparingbreedte 

s sp 

Situatie maat > 500 mm 

sbr. 


s sp 

s sp



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Situatie keepplaten 

s sp 



s sp 


Sp.br. 

s sp 

s sp 


Sparing in plaatmidden zone 

s sp 

Bij combinaties van ronde- rechthoekige- en keepsparingen gelden gelijke regels. 

De dwarskracht dient berekend te worden a. t.p.v. de oplegging en b. t.p.v. de ongunstigste 

sparingsituatie. 

De ongunstgste situatie aanhouden.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.4.3 Voorbeeldberekening dakplaat met sparing (dakplaatgegevens conform art. 1.3.2) 

Situatie: 

x sp 

l eff - x sp 

l eff 

Stel: x sp is 2420 mm (sparing φ 250 mm in het midden van de overspanning) 

b sp is 750 - 50 = 500 mm 





Sterkte klasse: f ck 4,8 N/mm 2 art. 1.2.3 Materiaaleigenschappen 

















(tabel A.2 (B) NEN-EN 1990:2002/NB:2007) 


(tabel A.2 (B) NEN-EN 1990:2002/NB:2007)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


L : 

l eff : 

x sp 

b 

b sp 

h 

c 1 , c 2 

u 1 

u 2 

n 1 

φl 1 

n 2 

φl 2 

n t2 

n t1 

φ t 

l t 

5030 mm 

4840 mm 

2420 mm 

750 mm 

500 mm 

200 mm 

20 mm 

22,5 mm 

22,5 mm 

5 st. (2 langsstaven worden doorbroken door sparing)) 


3 st. (1 langsstaaf wordt doorbroken door sparing) 


6,5 st. 

2 st. 

4 mm 

620 mm 

Moment berekening: art. 6.4.2 NEN-EN 1990:2002 (6.10b) 


M sd is: G k . x sp . b . γ G / 2 . (l eff – x sp ) = 1,82 . 2420 . 750 . 1,2 / 2 . (4840 – 2420) = 4,80 kNm 


M sd is: Q k . x sp . b . γ Q / 2 . (l eff – x sp ) = 1,00 . 2420 . 750 . 1,5 / 2 . (4840 – 2420) = 3,29 kNm 


M sd is: Q k . (l eff - x sp ) γ Q / l eff . x sp = 1,5 (4840 – 2420) 1,5 / 4840 . 2420 = 2,72 kNm 


M sd is: Q k . b (l eff - x sp ) γ Q / l eff . x sp = 1,5 . 750 (4840 – 2420) 1,5 / 4840 . 2420 = 2,72 kNm 

M sd = M sd (G k ) + M sd (Q k ,max) = 4,80 + 3,29 = 8,09 kNm 


12 / 13 .d.b sp .α.f cd – 2 / 13 .(36.d 2 .b sp 2 .α 2 .f cd 2 – 78 M sd . 10 6 .b sp .α.f cd ) 0,5 

A s1 = ---------------------------------------------------------------------------------------- = 117,8 mm 2 

f yd 

f cflk 

A s1 (min) = 0,4. h.b sp ----------- = 82,9 mm 2 

f yk 

(art. A3.4(2)) 


f yk = 500 N/mm 2 

A s1.aanw = 5 φ 5 mm = 98,1 mm 2 (voldoet niet!) 

De wapening dient in bovenstaande situatie t.g.v. de sparing verhoogd te worden: t.w. 7 φ 6 mm 

(5 φ 6 mm t.p.v. sparing is 141,3 mm 2 )



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


A s1 = ---------------------------------------------------------------------------------------- = 118,3 mm 2 < 141,3 mm 2 

f yd 

(het kleine verschil in de benodigde wapening heeft te maken met de veranderde “d” maat) 

De bovenwapening wordt vervolgens gebaseerd op het eigengewicht van de plaat. 

M sd t.g.v. eigengewicht is: G k . x sp . b . γ G / 2 . (L – x sp ) = 1,67 . 2420 . 750 . 1,2 / 2 (5030 – 2420) . 

10 -9 = 4,70 kNm 


A s2 = --------------------------------------------------------------------------------- = 64,8 mm 2 

f yd 

A s2.aanw = 3 φ 5 mm = 58,9 mm 2 (voldoet niet!) 

De boven-wapening dient in bovenstaande situatie t.g.v. de sparing verhoogd te worden: t.w. 4 φ 6 mm. 

(3 φ 6 mm t.p.v. sparing is 84,8 mm 2 ) 


A s2 = --------------------------------------------------------------------------------- = 65,0 mm 2 < 84,8 mm 2 

f yd 

(het kleine verschil in de benodigde wapening heeft te maken met de veranderde “d” maat) 

De dwarskracht optredend (V sd ) t.p.v. de sparing: 

V sd = G k . γ G . b . l eff / 2 – (G k . γ G ) . b. x sp + 

= 0,00 kN 

Q k . γ Q . b . l eff / 2 – (Q k . γ Q ) . b. x sp of = 0,00 

Ongunstigste situatie Q k . γ Q = 1,5 . 1,5 = 2,25 

aanhouden Q k . b . γ Q = 2,0 . 750 . 1,5 . 10 -3 = 2,25 2,25 kN 

--------------------------- 

V sd 2,25 kN 



(kN) 

τ Rd = 0,063 . f ck 0,5 / γ c,b = 0,063 . 4,8 0,5 / 1,73 = 0,08 N/mm 2 

d = h – u 1 = 200 – 23,0 = 177,0 mm 

ρ 1 = A s1 / b.d ≤ 0,005 

197,8 / (750 . 177,5) = 0,00149 

A s1 = 7 φ 6 mm = 197,8 mm 2



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

V Rd1 = 0,08 (1 – 0,83 . 177,0 / 1000) (1 + 240 . 0,00149) 750 . 177,0. 10 -3 = 12,3 kN 


V Rd1 (sp) = V Rd1 / b . b sp = 22,10 / 750 . 500 = 14,7 kN 



w 1 + w 3 

veranderlijk 

veranderli 

w 1 + w 2 

w 2 



permanent 

belasting 

w 1 

w bij w tot 



P g+q = 1,35 + 0,15 + Ψ k . Ψ o . Q k = 1,50 kN/m 2 




M f = P g+q . b. x sp / 2 (l eff – x sp ) 

M f = (1,35 *) + 0,15) . 750 . 2420 / 2 . (4840 – 2420) = 3,29 kNm 

*) G eig = 675 kg/m 3 (AAC 4,5/600)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0011 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0006 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 103,38 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = 0,8 . f cflm . / E c.eff = 0,0007 0 / 00 


κ r = ε b / (h-z r ) = 7,57 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 9,73.10 11 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,27 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 4,81.10 11 N/mm 2 


M f = G k . b. x sp / 2 (l eff – x sp ) = 3,29 kNm 

κ f = {(M f – M cr ).(κ e – κ r )} / (M e – M cr ) + κ r = -9,81 -6 mm -1 

EI f = M f / κ f = -3,36.10 11 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 + w 2 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 8,26 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


(w 1 + w 3 ) 

G k = 1,35 + 0,15 = 1,50 kN/m 2 

Q k = 1,00 kN/m 2 


M f = (1,50 + 1,00) . 750 . 2420 / 2 . (4840 – 2420) = 5,49 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0011 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0006 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 100,00 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 9,1 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 1.33.10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,11 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 

I e = 1 / 3 .b.z e 3 + n.ω.b(h-u 1 ).(h-u 1 -z e ) 2 + n.ω’.b(h-u 2 ).(z e -u 2 ) 2 = 246850389 mm 4 


EI e = M e / κ e .10 6 = 5,25.10 11 N/mm 2 


M f = P g+q . b. x sp / 2 (l eff – x sp ) = 5,49 kNm 

κ f = {(M f – M cr ).(κ e – κ r )} / (M e – M cr ) + κ r = 8,24.10 -5 mm -1 

EI f = M f / κ f = 6,66.10 10 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 + w 3 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 10,10 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


G k = 1,35 + 0,15 = 1,50 kN/m 2 

M f = G k . b. x sp / 2 (l eff – x sp ) 

M f = 1,50 . 750 . 2420 / 2 . (4840 – 2420) = 3,29 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0011 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0006 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 100 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 9,00 . 10 -6 mm -1 

I r = b { 1 / 12 h 3 +h(z r -0,5h) 2 + n.ω(h-u 1 -z r ) 2 . (h-u 1 ) +n.ω’(z r -u 2 ) 2 . (h-u 2 )} = 6,26 . 10 8 mm 4 


EI r = M cr / κ r .10 6 = 1.33.10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,11 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 

I e = 1 / 3 .b.z e 3 + n.ω.b(h-u 1 ).(h-u 1 -z e ) 2 + n.ω’.b(h-u 2 ).(z e -u 2 ) 2 = 2,47 . 10 8 mm 4 


EI e = M e / κ e .10 6 = 5,25.10 11 N/mm 2 



κ f = {(M f – M cr ).(κ e – κ r )} / (M e – M cr ) + κ r = 1,06 . 10 -4 mm -1 

EI f = M f / κ f = 3,09.10 10 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 6,04 mm 

w tot = w 1 + w 2 + w 3 = 6,04 + (8,26 -6,04) + (10,10 – 6,04) = 12,3 mm ≤ 0,004 l eff



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.4.4 Voorbeeldberekening dakplaat met sparing (dakplaatgegevens conform art. 1.3.2) 

Situatie: sparing 1500 mm uit kop van plaat 

x sp 

l eff - x sp 

l eff 

x sp is 1500 -120 + 1 / 2 .a o .min = 1420 mm (sparing φ 250 mm in het midden van de overspanning) 

b sp is 750 - 50 = 500 mm 
























(tabel A.2 (B) NEN-EN 1990:2002/NB:2007)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


L : 

l eff : 

x sp 

b 

b sp 

h 

c 1 , c 2 

u 1 

u 2 

n 1 

φl 1 

n 2 

φl 2 

n t2 

n t1 

φ t 

l t 

5030 mm 

4840 mm 

1420 mm 

750 mm 

500 mm 

200 mm 

20 mm 

22,5 mm 

22,5 mm 





6,5 st. 

2 st. 

4 mm 

620 mm 









M sd is: Q k . b (l eff - x sp ) γ Q / l eff . x sp = 1,5 . 750 (4840 – 1420) 1,5 / 4840 . 1420 = 2,26 kNm 




A s1 = ---------------------------------------------------------------------------------------- = 95,47 mm 2 

f yd 

f cflk 

A s1 (min) = 0,4. h.b sp ----------- = 82,9 mm 2 

f yk 

(art. A3.4(2)) 


f yk = 500 N/mm 2 

A s1.aanw = 5 φ 5 mm = 98,1 mm 2 (voldoet!) 

De wapening dient in bovenstaande situatie t.g.v. de sparing niet verhoogd te worden: t.w. 7 φ 5 mm 

(5 φ 5 mm t.p.v. sparing is 98,1 mm 2 )



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



10 -9 = 3,82 kNm 


A s2 = --------------------------------------------------------------------------------- = 52,04 mm 2 

f yd 


De boven-wapening dient in bovenstaande situatie t.g.v. de sparing niet verhoogd te worden: t.w. 4 φ 5 

mm. (3 φ 5 mm t.p.v. sparing is 58,9 mm 2 ) 



= 1,64 kN 



aanhouden Q k . b . γ Q = 2,0 . 750 . 1,5 . 10 -3 = 2,25 2,25 kN 

--------------------------- 

V sd 3,89 kN 



(kN) 

τ Rd = 0,063 . f ck 0,5 / γ c,b = 0,063 . 4,8 0,5 / 1,73 = 0,08 N/mm 2 

d = h – u 1 = 200 – 22,5 = 177,5 mm 

ρ 1 = A s1 / b.d ≤ 0,005 

137,4 / (750 . 177,5) = 0,00103 

A s1 = 7 φ 5 mm = 137,4 mm 2 

V Rd1 = 0,08 (1 – 0,83 . 177,5 / 1000) (1 + 240 . 0,00103) 750 . 177,5. 10 -3 = 11,3 kN 


V Rd1 (sp) = V Rd1 / b . b sp = 22,10 / 750 . 500 = 14,7 kN



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



w 1 + w 3 

veranderlijk 

veranderli 

w 1 + w 2 

w 2 



permanent 

belasting 

w 1 

w bij w tot 



P g+q = 1,35 + 0,15 + Ψ k . Ψ o . Q k = 1,50 kN/m 2 





M f = (1,35 *) + 0,15) . 750 . 1420 / 2 . (4840 – 1420) = 2,73 kNm 

*) G eig = 675 kg/m 3 (AAC 4,5/600) 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0011 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0006 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 102,49 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

ε b = 0,8 . f cflm . / E c.eff = 0,0007 0 / 00 


κ r = ε b / (h-z r ) = 7,51 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 8,95.10 11 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,12 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 3,64.10 11 N/mm 2 



κ f = {(M f – M cr ).(κ e – κ r )} / (M e – M cr ) + κ r = -4,76 -5 mm -1 

EI f = M f / κ f = -5,74.10 10 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 + w 2 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 7,44 mm 


(w 1 + w 3 ) 

G k = 1,35 + 0,15 = 1,50 kN/m 2 

Q k = 1,00 kN/m 2 


M f = (1,50 + 1,00) . 750 . 1420 / 2 . (4840 – 1420) = 4,55 kNm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0011 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0006 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 100,00 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 9,1 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 1,25.10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 1,99 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 3,94 .10 11 N/mm 2 



κ f = {(M f – M cr ).(κ e – κ r )} / (M e – M cr ) + κ r = 2,96 .10 -5 mm -1 

EI f = M f / κ f = 1,54.10 11 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 + w 3 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 8,88 mm 


G k = 1,35 + 0,15 = 1,50 kN/m 2 


M f = 1,50 . 750 . 1420 / 2 . (4840 – 1420) = 2,73 kNm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0011 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0006 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 100 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm . / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 9,00 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 1,25.10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 1,99 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 3,94.10 11 N/mm 2 




EI f = M f / κ f = 7,81.10 10 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 5,33 mm 

w tot = w 1 + w 2 + w 3 = 5,33 + (7,44 - 5,33) + (8,88 – 5,33) = 10,99 mm ≤ 0,004 l eff



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.4.5 Voorbeeldberekening dakplaat met overstek (dakplaatgegevens conform art. 1.3.2) 

Situatie: overstek aan dakplaat 

Afmeting dakplaat: 5030 x 750 x 200 mm (L x b x h) ; Overstek lengte 1000 mm 

F 

1000 

L 

a 

b 

B 

Z 

A 

Belastingen: 


eigengewicht + dakbedekking: (1,67 + 0,15) γ G = 2,18 kN/m 2 


F last is 2,0 kN /m plaatbreedte : 2,0 . 0,75 . γ Q = 2,25 kN 

Berekening dwarskrachten: 

Z = (Lengte plaat x Breedte plaat x G) = 5,03 . 0,75 . 2,18 = 8,22 kN 

a = 4,03 m 

b = 2,515 m 

belasting op overstek (G + F) : 1,0 x 0,75 x 2,18 + 2,25 = 3,89 kN 

De dwarskracht optredend (V sd ) t.p.v. oplegging B: 

Z . b + F. L – B – a = 0 

B = (Z . b + F . L) / a = 8,22 . 2,52 + 2,25 . 5,03) / 4,03 = 7,95 kN 

De dwarskracht optredend (V sd ) t.p.v. oplegging A: 

F + Z – B – A = 0 

A = F + Z – B = 2,25 + 8,22 – 7,95 = 2,52 kN 

De uiterst opneembare dwarskracht (art. A.4.1.2 EN 12602:2008) 


(kN) 

V Rd1 = 0,06 (4,8 / 1,73) 750 . 177,5 . 10 -3 = 22,10 kN (maatgevend)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Momentberekening: 

M G = ½ . G . l 2 . b = ½ . 2,18 . 1000 2 . 750 . 10 -9 = 0,819 kNm 

M Q = F . (l – 100) = 2,25 . (1000 – 100). 10 -3 = 

2,025 kNm 

M sd = M G + M Q = 2,84 kNm 

Berekening benodigde wapening (bovenwapening is buigwapening) 


A s1 = --------------------------------------------------------------------------------- = 37,3 mm 2 

f yd 

De minimale bovenwapening wordt in eerste instantie ook berekend op het eigengewicht van de 

plaat. Zie dakplaat berekening art. 1.3.2 blz. 15; A s2 is 64,2 mm 2 en is derhalve maatgevend. 

De toegepaste wapening 4 φ 5 mm (78,5 mm 2 ) is voldoende voor het benodigde overstek. 

Voor de benodigde onderwapening in de plaat wordt het moment bepaald als zijnde een ligger op 2 

steunpunten.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.5 Randvoorwaarden toepassing dakplaten 

1.5.1 Eisen met betrekking tot sparingplaten (zie art. 5.1) 

Globaal kan gesteld worden (n.a.v. het gestelde in art 5.2.2) dat sparingen in dakplaten ≤ 1 / 3 

plaatbreedte binnen plm. 1,50 m van de opleggingen, gerealiseerd kunnen worden in de 

normaalplaten (standaardplaten). 

Bij pasplaten dient naast de sparing(en) minimaal 300 mm cellenbeton aanwezig te blijven. 

In de berekening wordt het moment t.p.v. de sparing berekend en de plaat wordt al of niet van extra 

wapening voorzien. 

Indien er sprake is van geconcentreerde lasten in de omgeving van de sparing dient de 

dwarskrachtcontrole ter plaatse van de sparing gecontroleerd te worden (uitsluitend in overleg met 

Xella) 

Sparingen > 1 / 3 van de plaatbreedte dienen geraveeld te worden. 

Indien de naastliggende platen de belasting kunnen dragen, kunnen er hangravelingen toegepast 

worden; indien niet, dan moet er een constructie onder c.q. tussen de platen gerealiseerd worden 

(in overleg met Xella) 

1.5.2 Eisen met betrekking tot pasplaten 

Pasplaten kunnen gerealiseerd worden tot een minimale breedte van 300 mm. 

Deze platen worden gezaagd uit standaardplaten met extra wapening. Het is dus noodzakelijk dat 

pasplaten van te voren bekend zijn. 

Pasplaatbreedten < 300 mm zijn mogelijk, wanneer de platen over de gehele lengte ondersteund 

worden en veilig getransporteerd kunnen worden (uitsluitend in overleg met Xella) 

1.5.3 Eisen met betrekking tot de bijkomende doorbuiging 

De eis ten aanzien van de bijkomende doorbuiging van daken luidt: art. 10.2.3; NEN 6702:2001 

w bij ≤ 0,004 . l eff 

waarin: w bij is de bijkomende doorbuiging (zie figuur 19) 

l eff is de lengte van de overspanning en bij uitkragingen tweemaal de lengte van 

de uitkraging. 

Indien het dak intensief wordt gebruikt door personen geldt dat de bijkomende doorbuiging niet 

groter mag zijn dan 0,003 . l eff 

1.5.4 Eisen met betrekking tot doorbuiging in de eindtoestand 

Indien de doorbuiging in de eindtoestand van daken de bruikbaarheid van het bouwwerk of een 

constructie-onderdeel kan schaden, dan is de eis ten aanzien hiervan: 

w max ≤ 0,004 . l eff 

waarin: w max is de doorbuiging in eindtoestand 

w max is w tot – w c 

is de zeeg 

w c 

l eff 

is de lengte van de overspanning en bij uitkragingen tweemaal de lengte van 

de uitkraging.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.5.5 Eisen met betrekking tot opleglengte (art. A11 NEN-EN 12602:2008) 

De opleglengte bij dakplaten a o dient minimaal te voldoen aan: 

a o = 35 mm + 0,004 l 

waarin: l is de dagmaat in mm 

0,004 l is tolerantie factor 

Tabel 3 – 

dagmaat in mm 

2.000 

3.000 

4.000 

5.000 

6.000 

7.000 

a o in mm 

43 

47 

51 

55 

59 

63 

Voor tussenliggende waarden mag rechtlijnig geïnterpoleerd worden. 

1.5.6 Eisen met betrekking tot overstekken 

Overstekken in de lengte c.q. breedte van de platen kunnen gerealiseerd worden. (voor berekening 

zie art 5.2.3) 

Als vuistregel wordt gehanteerd: 1 / 5 van de plaatlengte en 1 / 3 van de plaatbreedte als maximale 

overkraging. 

Grotere overstekken zijn echter mogelijk, mits berekend en derhalve de wapening aangepast wordt. 

Van belang is echter, dat de platen tegen dompen c.q. opwaaien worden verankerd. 

1.5.7 Eisen met betrekking tot driepuntsopleggingen 

Indien er voldoende bovenwapening in de platen aanwezig is, is een middensteunpunt toelaatbaar. 

Voorwaarde is echter, dat de oplegpunten vlak uitgevoerd zijn. 

Tijdens transport is een middensteunpunt echter niet toelaatbaar, daar de vlakheid niet 

gegarandeerd kan worden. 

Bij driepunts-opleggingen dient rekening gehouden te worden met de maximale lengte in relatie tot 

de dikte van de plaat. 

In verband met transport en montage geldt bij een dikte van 100 mm een maximale plaatlengte van 

4,5 m en bij een dikte van 150 mm een maximale lengte van 6 m. 

Bij het toepassen van een middensteunpunt is overleg met de constructeur gewenst i.v.m. de extra 

belasting op het middensteunpunt (+/- 5/8 . Q . l ) 

1.5.8 Wapening 

De wapening in de dakplaten bestaat uit gepuntlaste netten, kwaliteit FeB 500. 

De onderwapening en de bovenwapening bestaat uit langsstaven, minimaal rond 4 mm en 

maximaal rond 10 mm. De h.o.h. afstand van de langsstaven is minimaal 50 mm en maximaal 200 

mm. De diameter van de dwarsstaaf is minimaal 60% van de diameter van de langsstaaf. 

De h.o.h afstand van de dwarsstaven is maximaal 500 mm.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.6 Uitgangspunten voor de berekening van de brandwerendheid. 


Annex C (normative) van NEN-EN 12602:2008 “Resistance to fire design of AAC (Autoclaved 

Aerated Concrete) components and structures” geeft aan op welke wijze de brandwerendheid van 

constructiedelen in gewapend cellenbeton door middel van berekening kan worden bepaald. 

De genoemde annex C geeft alleen de verschillen of aanvullingen aan, ten opzichte van het 

ontwerp voor de normale ontwerpsituatie, waarmee in het geval van brand rekening moet worden 

gehouden. 

De brandwerendheid van de dakplaat wordt bepaald door de, bij gegeven overspanning maximaal 

op te nemen belasting in de uiterste grenstoestand “bezwijken”. 

1.6.2 Belastingsfactoren bij brand 

Conform par. 9.2 van NEN 6702:2001 is brand een bijzondere belasting, waarvoor in de bijzondere 

belastingscombinaties volgens tabel 2 alle belastingsfactoren gelijk aan 1,0 mogen worden 

gelijkgesteld. De waarde van de rekenbelasting is dus gelijk aan de waarde van de representatieve 

belasting. 

1.6.3 Materiaalfactoren 

Conform art. C.2.2 van Annex C van NEN-EN 12602:2008 mogen de materiaalfactoren in een 

berekening voor het bijzondere belastingsgeval brand, voor alle samenstellende materialen gelijk 

worden gesteld aan 1,0. 

1.6.4 Temperatuur in de dakplaten tijdens brand 

De temperatuur in o C, na 30, 60, 90 en 120 minuten verhitting volgens de standaardbrandkromme 

(design fire curve), voor de onderzijde, c,q, verhitte zijde van de dakplaat (kwaliteit AAC 4,5/600) , 

zijn ontleend aan figuur CC.4 van Annex CC (normative) “Temperature profiles of AAC wall, floor 

and roof components and AAC beams” van NEN-EN 12602:2008 

Afhankelijk van de betondekking (afstand “a” is oppervlakte plaat tot hart wapeningsstaaf) kan de 

temperatuur in de wapening na 30, 60, 90 en 120 minuten afgelezen worden. 

De resultaten zijn: 

Brandduur: 30 minuten: 

“a” maat temperatuur θ s ( o Celcius) 

20 mm 280 

30 mm 160 



20 mm 475 

30 mm 320 



20 mm 580 

30 mm 450 



30 mm 520 

40 mm 410



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Bovenstaande resultaten geven een “a” maat in relatie met de brandduur weer. 

Voor betonstaal (FeB 500) is de karakteristieke vloeigrens 500 N/mm 2 (bij kamertemperatuur 20 o ) 

Voor een eenvoudige benadering kunnen we dan de waarden uit tabel 4 aangehouden worden. 

Tabel 4 

“a” maat in relatie tot brandduur, overspanning en plaatdikte. (conform tabel C.5 art. C.4.2.5 van 

NEN-EN 12602:2008 (min. density 550 kg/m 3 )) 

Maximale 

overspanning (m) 

Brandduur “a” maat 

(min) 

30 15 

60 20 

90 30 

120 35 

- 3,00 3,01 – 4,50 4,51 – 6,00 6,01 – 7,50 

h min 

(min.plaatdikte) 

100 

100 

150 

175 

h min 


150 

150 

150 

175 

h min 


175 

200 

200 

200 

h min 


240 

240 

240 

240 

1.6.5 Reductie van de treksterkte van de onderwapening in de dakplaten als functie van de 

temperatuur tijdens brand 

In art. C.3.3 Steel van Annex C (normative) wordt bepaald op welke wijze de in rekening te 

brengen reductiefactor k s (θ) op de karakteristieke waarde van de treksterkte (f yk ) voor betonstaal 

FeB 500 als functie van de temperatuur θ tijdens brand mag worden bepaald. 

f yk (θ) = k s (θ) . f yk (20 o C) 

Tabel 5 - reductie staalspanning 


(min) 

30 

60 

90 

120 

15 

20 

30 

35 

Temperatuur 

θ s 

340 

475 

450 

465 

Reductiefactor 

k s (θ) 

0.75 

0.60 

0.65 

0.63 

Rekenwaarde 

tijdens brand 

f yk (θ) 

375 

300 

325 

315 

1.6.6 Reductie van de elasticiteitsmodulus van de onderste wapening (betonstaal) in de 

dakplaten als functie van de temperatuur tijdens brand 

In Annex CA (normative) tabel CA.2(b) “cold worked reinforcing steel” is opgenomen op welke wijze 

de in rekening te brengen reductie op de karakteristieke waarde van de elasticiteitsmodulus E s voor 

Betonstaal FeB 500 bij kamertemperatuur (20 o Celsius; E s = 2 . 10 5 N/mm 2 ), als functie van de 

temperatuur θ s tijdens brand mag worden bepaald.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Tabel 6 – reductie elasticiteitsmodule staal 

Brandduur 

(min) 

“a” maat Temperatuur 

θ s 

30 

60 

90 

120 

15 

20 

30 

35 

340 

475 

450 

465 


E s (θ s )/E s (20 o C) 

0,66 

0,44 

0,48 

0,46 

Rekenwaarde 

tijdens brand 

E s,eff (θ s ) N/mm 2 

131200 

88000 

96000 

91200 

1.6.7 Reductie van de druksterkte van cellenbeton als functie van de temperatuur tijdens 

brand. 

In art. C.3.2 AAC van Annex C (normative) “Resistance to fire design of AAC components and 

structures” van NEN-EN 12602:2008 is opgenomen op welke wijze de in rekening te brengen 

reductiefactor k c (θ) op de karakteristiek waarde van de druksterkte f ck voor cellenbeton bij 

kamertemperatuur (20 o Celsius) , als functie van de temperatuur θ tijdens brand, mag worden 

bepaald. 

In figuur C.1 zien we dat voor temperaturen lager dan 700 o C er nog geen sprake is van een 

reductie van de druksterkte van de cellenbeton. Voor temperaturen hoger dan 900 o C is de 

druksterkte van cellenbeton rekenkundig nihil. 

Er is derhalve binnen de gestelde brandduur van 30 – 90 minuten geen sprake van reductie van de 

druksterkte.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.6.8 Maximale overspanningen dakplaten (dagmaat) ten behoeve van de brandwerendheid 

op bezwijken 

Voor het bepalen van de maximale overspanning (dagmaat) wordt uitgegaan van de volgende vijf 

belastingsgevallen: 

1. Normale belasting, samengesteld uit: 

a. eigengewicht van de plaat (G eig ) 

b. drie lagen dakbedekking: (G = 0,15 kN/m 2 ) 

c. veranderlijke belasting: (Q = 1,00 kN/m 2 ) 





Tabel 7 – brandwerendheid 60 minuten 

A. cellenbetondekking op onder- en boven wapening: 20 mm (normale dekking) 

Plaatdikte 

In mm 


1 2 3 4 5 

100 

3300 

3150 

3000 

2900 

2800 

150 

4950 

4750 

4600 

4450 

4300 

200 

6450 

6250 

6050 

5900 

5750 

240 

6500 

6500 

6500 

6500 

6500 

300 

6500 

6500 

6500 

6500 

6500 

Tabel 8 – brandwerendheid 90 minuten 

B. cellenbetondekking op onderwapening: 30 mm; op bovenwapening 20 mm 

Plaatdikte 

In mm 


1 2 3 4 5 

100 

3150 

2950 

2850 

2750 

3650 

150 

4800 

4600 

4450 

4300 

4150 

200 

6300 

6100 

5900 

5700 

5550 

240 

6500 

6500 

6500 

6500 

6500 

300 

6500 

6500 

6500 

6500 

6500



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Tabel 9 brandwerendheid 120 minuten 

C cellenbetondekking op onderwapening: 35 mm: op bovenwapening 20 mm 

Plaatdikte 

In mm 


1 2 3 4 5 

100 

3050 

2900 

2750 

2650 

2550 

150 

4700 

4500 

4350 

4200 

4100 

200 

6200 

6000 

5800 

5650 

5500 

240 

6500 

6500 

6500 

6500 

6400 

300 

6500 

6500 

6500 

6500 

6500 

1.7 Belastingen 

1.7.1 Belasting door regenwater (art. 6.3.8 NEN-EN 1991-1-1:2002/NB:2007) 

Belastingen door regenwater op daken moeten zijn ontleend aan art. 8.7.1. van NEN 6702:2001 

In de NEN 6702, artikel 8.7 worden rekenregels gegeven om de belasting (p rep (x)) ten gevolge van 

regenwater te berekenen. 

Regenwaterbelasting is in principe een plaatsgebonden belasting, waarbij ook rekening moet zijn 

gehouden met wateraccumulatie. 

Bij de berekening van de belasting door wateraccumulatie op de daken moet behalve met de 

doorbuiging van de dakplaten ook rekening worden gehouden met de zakking c.q. doorbuiging van 

de dakliggers, vervolgens de dakrandhoogte of de nood-regenwaterafvoerhoogte en het afschot 

van de dakplaten. 

Dit zijn vaak factoren die de producent, in dit geval Xella niet kent. 

Dakplaten worden in de meeste gevallen berekend op een veranderlijke belasting (Q) van 1,0 

kN/m 2 . (dakhelling 0 ≤ α ≤ 15 0 ) 

Om aan deze variabele belasting te voldoen dient de wateraccumulatie op het dak beperkt te 

blijven tot 100 mm – de doorbuiging van de constructie c.q. dakplaat. 

Gaan we uit van een maximale doorbuiging van 0,004 l (art. 10.2.3 NEN 6702) en een gemiddelde 

dakplaatlengte van 5000 mm, dan is de doorbuiging 0,004 . 5000 = 20 mm 

De wateraccumulatie dient dus beperkt te blijven tot maximaal 80 mm. 

Indien dit niet het geval is, dient de veranderlijke belasting (p rep ) bepaald te worden door de 

constructeur van de aannemer. 

1.7.2 Belasting door sneeuw 

De belasting t.g.v. sneeuw op daken dient ontleend te worden aan art. 5 van NEN-EN 1991-1- 

3:2003 “Sneeuwbelasting op daken” 

Gecontroleerd dient te worden of de berekende sneeuwbelasting > dan de veranderlijke belasting 

op daken gerekend (Q = 1 kN/m 2 ) 

(sneeuwbelasting dient opgegeven te worden door constructeur)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1.7.3 Windbelasting op dakplaten (verankering) 

I.v.m. de verankering van de dakplaten dienen de dakplaten berekend te worden op eventuele 

windzuiging. 

De windbelasting op daken wordt berekend conform NEN-EN 1991-1-4 

(NEN-EN 1991-1-4:2005/NB:2007) 

De windbelasting op een gebouw is afhankelijk van vele factoren o.a. de afmetingen van het 

gebouw, terreinsituatie, windgebied, turbulentie-intensiteit, druk en zuiging enz. 

Volgens art. 7.2.3 dient het dak verdeeld te zijn in zones 

d 

e/4 

F 

wind 

G H I 

b 

e/4 

F 

e/10 

e/2 

e = b of 2 h 

kleinste waarde is maatgevend 

h: gebouwhoogte 

b: afmeting loodrecht op de wind 

De winddruk werkend op het dak wordt bepaald: w = q p . C pe.1 

q p is waarde voor de extreme stuwdruk uit tabel NB.4 (NEN-EN 1991-1-4:2005/NB:2007) 

C pe.1 is uitwendige drukcoёfficiёnt (b.v. tabel 7.2 voor platte daken) 

F (verankeringskracht) is: γ Q . w - γ G . G (wanneer F is negatief: geen windzuiging) 

G = eigengewicht dakplaat + permanente belasting 

γ Q = 1,5 (tabel A1.2(B) NEN-EN 1990:2000/NB:2007 

γ G = 0,9 (tabel A1.2(B) NEN-EN 1990:2000/NB:2007



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Maximale belasting op ankers: 

- klemanker φ 6 mm : 0,25 kN 

- klemanker φ 8 mm : 0,65 kN 

- haakanker φ 12 mm : 4,40 kN



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2. HEBEL-VLOERPLATEN 

2.1 Algemeen 

Hebel-vloerplaten zijn gewapende, dragende elementen ten behoeve van massieve cellenbetonvloeren 

voor woningen, kantoren, utiliteitsgebouwen, industriegebouwen enz. 

Hebel-vloerplaten kunnen in combinatie met Hebel-wanden dakplaten een compleet systeem vormen. 

Vloerplaten kunnen gebruikt worden als begane grondvloeren en verdiepingsvloeren en kunnen op 

diverse draagconstructies gemonteerd worden (b.v. op staal, beton, hout, metselwerk). Indien 

noodzakelijk kunnen dakplaten ook horizontale krachten opnemen en kunnen derhalve de stabiliteit 

bevorderen. 

Hebel-vloerplaten worden geleverd conform de geldende KOMO Attesten-met-productcertificaat, 


De Hebel-vloerplaten zijn gewapend met twee gepuntlaste wapeningsnetten, kwaliteit B500 (FeB 500), 


Afmetingen: 

Hebel-vloerplaten zijn leverbaar in de volgende afmetingen: 

Lengte : ≤ 6.750 mm *) 


Dikten : 100, 125, 140, 150, 175, 200, 240, 300 mm 


De langskanten van de vloerplaten zijn voorzien van een profilering: bijvoorbeeld open groef, 

messing en groef. 

De opengroeven dienen gevuld te worden met zandcementmortel (1 cement / 3 zand) om 

wisselwerking te voorkomen. De water-cement factor moet zodanig worden gekozen dat de mortel niet 

tussen de platen doorlekt. 

Verankering van Hebel-vloerplaten is in normale situaties niet noodzakelijk. Een verankering kan echter 

nodig zijn, wanneer de stabiliteit van het gebouw middels schijfwerking van de vloer gerealiseerd moet 

worden



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.2 Statica 


Vloerplaten worden berekend conform: 


cellenbeton) 



2.2.2 Belastingvoorschriften: 









> 550 ≤ 600 

835 

675 

715 

815 

> 450 ≤ 500 

735 

575 

615 

715 


t.b.v. de berekening langeduur-doorbuiging kan men volstaan met plm. 4 vol% H 2 O, t.w. 675 kg/m 3 


HEBEL vloerplaten worden over het algemeen toegepast in de gebruiksklassen A en B (klasse 

indeling van vloeren; tabel 6.1 NEN-EN 1991-1-1:2002); ruimten voor wonen en huishoudelijk gebruik 

(A) en kantoorruimten (B) 

HEBEL vloerplaten dienen berekend te worden op de volgende belastingen: art. 6.3.1.2. NEN-EN 

1991-1-1:2002/NB:2007 (tabel 6.2) 

c. blijvende belastingen (G) 

belasting die naar alle waarschijnlijkheid werkzaam is gedurende een gegeven 

referentieperiode en waarvan de variatie van haar grootte in de tijd verwaarloosbaar is. 

d. veranderlijke belasting (Q) 


Klasse A-vloeren: q k is 1,75 kN/m 2 

Klasse A-trappen: q k is 2,00 kN/m 2 

Klasse A-balkons: q k is 2,50 kN/m 2 

Klasse B-kantoorruimten: q k is 2,50 kN/m 2 


In geval van vrije randen, zoals bij overkragende vloeren, trapopeningen en balkons, moet een 

lijnlast zijn toegepast van tenminste q k = 5 kN/m over een lengte van 1 m en binnen een 

afstand van 0,1 m van de rand.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.2.3 Materiaal eigenschappen AAC 4,5/600 AAC 3,5/500 








. 

















----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.3 Berekening: 


l 

a) 

c 2 

u 2 

d 

h 

u 1 

c 1 

l eff 

1 / 2 a o,min 

1 / 2 a o,min 

a o,min 

l 

b) 

l eff 

1 / 2 a o 

1 / 2 a o 

a o 

Note: a o min. is 40 + 0,004 l (A11) 

Waarin l is: dagmaat in mm 

0,004 factor is tolerantie c.q. kopdekkingsfactor.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

c) situatie overstek 

l 

u 1 

c 1 

h 

d 

u 2 

c 2 

l eff (overstek) 

l eff 

1 / 2 a o 

a o 

Bepaling l eff bij schuine opleggingen 

= 

l eff 

= 

l eff 

b



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Bepaling l eff (overstek) bij schuine opleggingen 

= 

l eff 

= 

l eff 

b 

2.3.1 Plaatgegevens: 

L plaatlengte mm 

l eff L – (a oR + a oL ) + 1 / 2 a oR,min + 1 / 2 a oL.min mm 

b plaatbreedte mm 

h plaatdikte mm 

c 1 , c 2 dekking op de (langs)wapening mm 

u 1 afstand onderkant plaat tot hart onder (trek)-wapening mm 

u 2 afstand bovenkant plaat tot hart boven (druk)-wapening mm 

n 1 aantal aanwezige langsstaven in trekzone st. 

φl 1 doorsnede langswapening in trekzone mm 

n 2 aantal aanwezige langsstaven in drukzone st. 

φl 2 doorsnede langswapening in drukzone mm 

n t2 aanwezige verankeringsstaven per halve plaatlengte st. 

n t1 aanwezige verankeringsstaven in oplegzone st. 

φ t diameter dwarsstaven mm 

l t lengte dwarsstaaf mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.3.2 Voorbeeld berekening vloerplaat: 


Belasting: G eig + 1,80 kN/m 2 + Q (1,75 kN/m 2 ); Ψ = 0,4 










q k is 1,75 kN/m 2 


Ψ 0 (momentane factor voor de veranderlijke belasting) : 0,4 







L : 

l eff : 

b 

h 

c 1 , c 2 

u 1 

u 2 

n 1 

φl 1 

n 2 

φl 2 

n t2 

n t1 

φ t 

l t 

6000 mm 

5858 mm 

750 mm 

240 mm 

20 mm 

24,5 mm 

24,5 mm 





7,5 st. 

2 st. 

7 mm 

620 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Controle Momenten en dwarskrachten: 

1. Moment berekening: art. 6.4.3.2 NEN-EN 1990:2002 (6.10a) 


M sd is: 

1 / 8 . G k . l 2 eff . b . γ G = 1 / 8 . 3,80 . 5858 2 . 750 . 1,35 . 10 -9 = 16,52 kNm . 

2. Moment berekening: art. 6.4.3.2 NEN-EN 1990:2002 (6.10b) 


M sd is: 

1 / 8 . G k . l 2 eff . b . γ G = 1 / 8 . 3,80 . 5858 2 . 750 . 1,2 . 10 -9 = 14,69 kNm 


M sd is: 

1 / 8 . Q k . l eff 2 . b . γ Q = 1 / 8 . 1,75 . 5858 2 . 750 . 1,5 . 10 -9 = 8,44 kNm 


M sd is: 

1 / 4 . Q k . l eff . γ Q = 1 / 4 . 3,0 . 5858 . 1,5 . 10 -3 = 6,59 kNm 

M sd = M sd (G k ) + M sd (Q k ,max) = 14,69 + 8,44 = 23,13 kNm > 16,52 kNm 



(kN) 

τ Rd = 0,063 . f ck 0,5 / γ c,b = 0,063 . 4,8 0,5 / 1,73 = 0,08 N/mm 2 

d = h – u 1 = 240 – 24,5 = 215,5 mm 

ρ 1 = A s1 / b.d ≤ 0,005 

445,1 / (750 . 215,5) = 0,0027 

A s1 = 7 φ 5 mm = 445,1 mm 2 

V Rd1 = 0,08 (1 – 0,83 . 215,5 / 1000) (1 + 240 . 0,0027) 750 . 215,5 . 10 -3 = 17,6 kN 


De optredende dwarskracht (V sd ) is: 

(G k . γ G + Q k . γ Q ) . b . l eff . 0,5 = (3,80 . 1,2 + 1,75 . 1,5) 750 . 5858 . 0,5 . 10 -6 = 15,79 kN (voldoet) 




f yd 

f cflk 

A s1 (min) = 0,4. h.b ----------- = 124,42 mm 2 

f yk 

(art. A3.4(2))



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


f yk = 500 N/mm 2 


Vloerplaten zijn gewapend met een onderwapening en een bovenwapening. 

De bovenwapening wordt in eerste instantie gebaseerd op het eigengewicht van de plaat. 

M sd t.g.v. eigengewicht is: 1 / 8 . G k . L 2 . b. γ G = 1 / 8 . 2,00 . 6000 2 . 750 . 1,2 . 10 -9 = 8,12 kNm 


A s2 = --------------------------------------------------------------------------------- = 90,9 mm 2 

f yd 


De bovenwapening dient, wanneer de cellenbeton drukspanning overschreden wordt, als drukwapening 

te fungeren. 

Dat betekent wanneer: x u > x u . max 

α . f cd 

2 o / oo 

3 o / oo 

A s1 . f yd 290,2 . 435 

x u = 3 / 2 --------------- = ------------------- = 89,06 mm 

b . α . f cd 750 . 0,85 . 3,3 

0,003 . E s 0,003 . 200000 

x u . max = ----------------------- d = ----------------------------- . 215,5 = 125 mm 

f yd + 0,003 . E s 435 + 0,003 . 200000 

Bepaling benodigde bovenwapening (indien x u . max is maatgevend) 

N’ b = 0,667 . α .f cd . x u . b = 0,667 . 0,85 . 3,33 . 89,06 . 750 = 126235 N



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

M b = N’ b (d – 0,361 x u ) = 126235 (215,5 – 0,361 . 89,06) . 10 -6 = 23,14 kNm 

N’ a = (M Sd – M b ) / (d – u 2 ) = (23,13.10 3 – 23,14.10 3 ) / (215,5 – 24,5) = 0 N 

A s2 = N’ a / f yd = 0 mm2 

Drukwapening is niet van toepassing ! 


Bij de berekening van de doorbuiging wordt gebruik gemaakt van de verstijvende invloed van de 

cellenbeton, gelegen tussen de scheuren (z.g. tension stiffening effect) 

De doorbuiging wordt berekend middels het verband dat wordt weergegeven door een drietakkig M-κ 

diagram, waarin de verstijvende invloed van het cellenbeton wordt verwerkt. 

Ook de drukwapening wordt in de berekening meegenomen. 

M e 

2 

3 

M f 

1 

M cr 

EI e 

EI r 

EI f 

κ r κ f κ e 

Punt 1: Scheurmoment M r met kromming κ r 

Punt 2: Vloeimoment M e met kromming κ e 

Wapeningspercentage trek- c.q. drukwapening: 

ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) % 

ω’ = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) % 

n = E s / E c 

κ r = ε b / (h – z r ) mm -1 

ε b = f cflk / E c 0 / 00 

Conform NEN-EN 1990:2002 art. A1.4 worden voor bruikbaarheidsgrenstoestanden de partiёle 

belastingsfactoren gelijk aan 1,0 genomen.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Art. A1.4.2 (2) luidt: 

De bruikaarheidscriteria behoren voor elk project te zijn vastgesteld en overeengekomen met de 

opdrachtgever. 

OPMERKING: De bruikbaarheidscriteria kunnen zijn voorgeschreven in de Nationale Bijlage. 

In art A1.4.2 van de Nationale Bijlage NEN-EN 1990:2002:2007 staat: (2) Tevens moeten de strengste 

criteria volgens NEN 6702, hoofdstuk 10, en NEN-EN 1992 t/m NEN-EN 1999 zijn gebruikt. 

In deze brochure houden we voor de bruikbaarheidsgrenstoestanden en de daarbij behorende 

belastingen de eisen van de NEN 6702:2001 aan. 


w 1 + w 3 

permanent veranderli 

w 1 + w 2 

w 1k + w 2k 

w kr 


momentane waarde = 0,4 x 60% 

belasting 

w 1 w bij w tot 

D. Berekening doorbuiging langeduur t.g.v. de permanente belasting + de momentane waarde 


M f = 1 / 8 . G k . b . l eff 2 + Ψ k . Ψ o . Q k 


Ψ o = factor voor gebouwen: categorie A: vloeren = 0,4 


M f = 1 / 8 . (1,62 *) + 1,80+ 0,6 . 0,4 . 1,75) . 750 . 5858 2 . 10 -9 = 12,35 kNm 

*) G eig = 675 kg/m 3 (AAC 4,5/600)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0028 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0016 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 129,23 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = 0,8 . f cflm / E c.eff = 0,0007 0 / 00 


κ r = ε b / (h-z r ) = 6,61 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 2,47.10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,25 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 1,83.10 12 N/mm 2 


M f = 1 / 8 . (G k + Ψ k . Ψ o . Q k ) . b . l 2 eff = 12,35 kNm 


EI f = M f / κ f = 3,03.10 12 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 + w 2 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 17,91 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

E. Berekening doorbuiging direct optredend t.g.v. permanente en de veranderlijke belasting 

(w 1 + w 3 ) 

G k = 1,62 + 1,80 = 3,42 kN/m 2 

Q k = 1,75 kN/m 2 

M f = 1 / 8 . (G k + Q k ) . b . l eff 

2 

M f = 1 / 8 . (5,17) . 750 . 5858 2 . 10 -9 = 16,63 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0028 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0016 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 126,97 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 5,4 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 3,09.10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,07 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 2,0.10 12 N/mm 2 


M f = 1 / 8 . (5,17) . 750 . 5858 2 . 10 -9 = 16,63 kNm 


EI f = M f / κ f = 3,08.10 12 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 + w 3 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 19,27 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

F. Berekening doorbuiging direct optredend t.g.v. de permanente belasting (w 1 ) 

G k = 1,62 + 1,80 = 3,42 kN/m 2 

M f = 1 / 8 . (G k ) . b . l eff 

2 

M f = 1 / 8 . (3,42) . 750 . 5858 2 . 10 -9 = 11,00 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0028 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0016 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 126,97 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 5,4 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 3,09 .10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,07 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 2,0 .10 12 N/mm 2 


M f = 1 / 8 . (3,42) . 750 . 5858 2 . 10 -9 = 11,0 kNm 


EI f = M f / κ f = 5,8.10 12 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 12,74 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

G. Berekening doorbuiging direct optredend t.g.v. de permanente belasting + momentane waarde 

G k = 1,62 + 1,80 + 0,6 . 0,4 . 1,75 = 3,84 kN/m 2 (w 1k + w 2k ) 

M f = 1 / 8 . (G k ) . b . l eff 

2 

M f = 1 / 8 . (3,84) . 750 . 5858 2 . 10 -9 = 12,35 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0028 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0016 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 126,97 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 5,4 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 3,09 .10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,07 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 2,0 .10 12 N/mm 2 


M f = 1 / 8 . (3,84) . 750 . 5858 2 . 10 -9 = 12,35 kNm 


EI f = M f / κ f = 4,51.10 12 N/mm 2 


w 1k + w 2k = aanvangsdeel van de doorbuiging t.g.v. de blijvende belastingen + momentane waarde 

(art. A1.4.3 NEN-EN 1990:2002) 

w 1k + w 2k = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 14,31 mm 

w tot = (w 1 + w 3 )+(w 1 + w 2 )–(w 1k + w 2k ) = 19,27 + 17,91 – 14,31 = 22,86 mm < 0,004 l eff = 23,4 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


F RA ≥ F id 





6635 N 

waarin: 




l t / n 1 ≤ 14 . φ t 

88,57 mm 

waarin: 




waarin: 

m = 1 + 0,3 . (n p /n t ) = 1,09 




h – d + (φ 1 + φ t )/2 = 32,5 mm 



(art. 4.3.2 tabel 5) 

F id.1 = M d.1 /(0,9.d.n 1 ) 

2414,9 N 

Waarin: 


l p1 = min (pos c1 + d ; 0,5.l eff ) = 215,5 mm 

pos c1 = 0,0 . l eff 

p d = G k . γ g + Q k + γ q = 7,19 kN/m 2 



24880 N 

waarin: 


F id.2 = M d.2 /(0,9.d.n 1 ) 

17038 N 

Waarin: 



pos c2 = 0,5 . l eff = 2929 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.3.3 Maximale overspanningen vloerplaten 

Voor het bepalen van de maximale overspanning (dagmaat) wordt uitgegaan van de volgende 2 

belastingsgevallen: art. 6.3.1.2 NEN-EN 1991-1-1:2002/NB:2007 

Klasse A: (wonen en huishoudelijk gebruik) 

Klasse B: (kantoorruimten) 

Klasse A: situatie normaal (q k is 1,75 kN/m 2 ; Q k is 3,0 kN; Ψ is 0,4) 

maximale plaatlengten (dagmaten) 

Plaatdikte 

Belasting 

in mm 

50 mm afwerking (1,0 kN/m 2 ) 

+ scheidingswanden 

(0,8 kN/m 2 ) 

150 

3950 

Belasting 



(0,8 kN/m 2 ) 

3750 

200 

240 

300 

5100 

5950 

6500 

4900 

5750 

6700 

Klasse A: situatie met lijnlast :knieschot belasting 4 kN/m (q k is 0,7 kN/m 2 ; Ψ is 0,7) 


Plaatdikte 

Belasting 

in mm 


Belasting 


150 

200 

240 

300 

3800 

4950 

5750 

6500 

3650 

4800 

5650 

6500 

Klasse B: situatie normaal (q k is 2,50 kN/m 2 ; Q k is 3,0 kN; Ψ is 0,5) 


Plaatdikte 

Belasting 

in mm 



(0,8 kN/m 2 ) 

150 

3750 

Belasting 



(0,8 kN/m 2 ) 

3600 

200 

240 

300 

4900 

5700 

6500 

4700 

5500 

6500



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.3.3.1 Maximale overspanningen raveelplaten t.b.v. trapgat-sparingen 

Situatie 1 : 

dagmaat 

3150 

1000 

1200 (th) 

4 x 600 + 1 x 750 


maximale plaatlengten raveelplaat (dagmaten) 

Plaatdikte 

Belasting 

in mm 



(0,8 kN/m 2 ) 

Belasting 



(0,8 kN/m 2 ) 

150 

200 

240 

300 

3400 

4050 

4550 

5150 

4850 a) 

5850 a) 

6500 a) 3150 

3800 

4250 

4800 

4550 a) 

5550 a) 

6500 a) 

a) door tralieligger is dwarskracht verhoogd



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



Plaatdikte 

Belasting 

in mm 



(0,8 kN/m 2 ) 

Belasting 



(0,8 kN/m 2 ) 

150 

200 

240 

300 

3050 

3650 

4100 

4650 

4750 a) 

5700 a) 

6500 a) 2850 

3450 

3850 

4400 

4200 a) 

5250 a) 

6450 a) 

a) door tralieligger is dwarskracht verhoogd 

Situatie 2: 

dagmaat 

3250 

3450 (th) 

max. 1000 

plaatbreedte 

750 mm 



Plaatdikte 

Belasting 

in mm 



(0,8 kN/m 2 ) 

Belasting 



(0,8 kN/m 2 ) 

150 

200 

240 

300 

4400 

5500 

6200 

6500 

4300 

5500 

6000 

6700



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Situatie 3: 

dagmaat 

1800 

1750 

1950 (th) 

3 x 600 



Plaatdikte 

Belasting 

in mm 



(0,8 kN/m 2 ) 

Belasting 



(0,8 kN/m 2 ) 

150 

200 

240 

300 

3900 

5250 

6300 

6500 

3750 

5000 

5800 

6500



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.3.3.2 Dwarskracht wapening (art. A.4.1.3.1) 

Wanneer de optredende dwarskracht (V sd ) > de toelaatbare dwarskracht van de cellenbeton(V cd ) kan 

doormiddel van dwarskrachtwapening (V wd ) de toelaatbare dwarskracht verhoogd worden. (V Rd3 = V cd + 

V wd ) 

Dwarskracht wapening 

φ kd 

φ kb 

t b 

Tralieliggers verspringend aanbrengen 

Doorsnede vloerplaat 

t b (afstand beugels is 130 mm): 

φ kd (diameter bovenstaaf) 

φ kb (diameter beugel) 

65 mm (verspringend) 

7 mm 

4,5 mm 

A sw d v . f ck b w . σ swd . A sw 

0,5 

V wd = ---------- z . σ swd (1+ cot α s ) sin α ≤ --------- ----------- . --------------------- 

s sin α s γ c 2 s 

A sw = doorsnede beugel (4 stuks) 63,59 mm 2 

s = afstand beugels 65 mm 

z = inwendige hefboomsarm 193,95 mm (0,9 . d) 

250 l A sw f ywk 

σ swd = --------- 1 – 0,02 ------- . 1,2 – 60 ----------- ≤ --------- ≤ 300 N/mm 2 

γ s d s . b w γ s 

σ swd spanning in de beugel 111,28 N/mm 2 

γ s veiligheidsfactor staal 1,15 

l theor. overspanning 5858 mm (plaatgegevens conform voorbeeld berekening 

art. 2.3.2) 

d nuttige plaatdikte 215,5 mm 

b w plaatbreedte 750 mm 

f ywk kar. treksterkte beugel 500 N/mm 2 

cot α s hoek beugel is 60 o 0,577 

sin α s hoek beugel is 60 o 0,866 

v for AAC 0,56 

V wd = 

28,84 kN ≤ 62,67 kN



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Controle drukzone cellenbeton: art. A.4.1.3.3 

cot θ + cot α s 

V Rd2 = b w z v f cd ------------------- = 178,3 kN > V wd 

1 + cot 2 θ 

cot θ = 1,0 

(θ = 45 o ) 

f cd = f ck / γ cb 2,77 N/mm 2 

waarin f ck = 4,8 N/mm 2 (art. 2.2.3 Materiaal eigenschappen) 

γ cb = 1,73 

V Rd3 = V cd *) + V wd = 26,91 + 28 84 = 55,75 kN 

V cd = V Rd1 (art. 2.3.2 Voorbeeld berekening vloerplaat) 

2.3.3.3 Lastspreiding 

De maximale toelaatbare meewerkende breedte (b m )in de uiterste grenstoestand voor geconcentreerde 

en lijnbelastingen wordt bepaald volgens tabel 2 van ontw. NVN 6725:2007 

Situatie: raveling bij trapgatsparing 

a b 

2 / 3 y 

y 

b m = a b + 2 / 3 y



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.4 Vloerplaten met sparingen 


Diverse sparingen kunnen in de vloerplaten gerealiseerd worden. 

Er mag echter niet meer dan 1/3 uit de plaat gehaald worden (in breedte doorsnede). 

De resterende plaatbreedte t.p.v. de sparing is minimaal 300 mm. 

Platen met sparingen > 1/3 plaatbreedte dienen ondersteund te worden. 

sparing 

Max. 1/3 pl. br 

Soorten sparingen: 

Situaties (plaat van boven gezien): 

Ronde sparingen 

≤ 1/3 

pl.br. 

Rechthoekige sparingen 

≤ 1/3 

pl.br. 

Keepplaten 

≤ 1/3 

pl.br. 

Opmerkingen: 

Wanneer in een plaat meerdere sparingen zitten mag de sparingzône dus niet groter zijn dan 1/3 van 

de plaatbreedte. De minimale restbreedte is 300 mm (i.v.m. pasplaten < standaard breedten).



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Wanneer meerdere sparingen in de lengte van de plaat een onderlinge afstand hebben > 500 mm, dan 

kunnen ze als onafhankelijke sparingen gezien worden. Is de onderlinge afstand ≤ 500 mm, dan 

moeten beide sparingen gezien worden als één sparing (aangenomen wordt dat er geen dwarsstaaf 

meer tussen de sparingen zit). 

≤ 1/3 

pl.br. 

Als A-maat > 500 mm ; sparingen kunnen als afzonderlijke sparingen gezien worden. 

Als A-maat ≤ 500 mm ; beide sparingen moeten gezien worden als één sparing. 

A 

In breedte richting is de som van de sparingen maximaal 1/3 van de plaatbreedte. 

Wanneer de onderlinge sparingen in breedte richting uit elkaar liggen moet er minimaal een 

constructieve langsstaaf tussen de sparingendoorlopen. Als dat niet het geval is moeten beide 

sparingen als één sparing gezien worden. 

A 

C 

B 

sparing 

c d c 

Als c-maat ≥ 15 mm; wapening is constructieve wapening; sparingen kunnen afzonderlijk gezien 

worden. De som van de sparingmaten A + B ≤ 1/3 plaatbreedte. 


De som van de maten A + B + C ≤ 1/3 plaatbreedte. 

Ook voor sparingen aan de zijkant van de plaat geldt de situatie constructieve wapening. 

C 

A 

d c



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


De som van de maten A en C ≤ 1/3 plaatbreedte. 

Als c-maat ≥ 15 mm; wapening is constructieve wapening; 

maat A ≤ 1/3 plaatbreedte. 

5.2 Dimensionering 

Bij sparing-platen gaan we uit van de wapening die in de normaal plaat berekend is. 

Vervolgens bepalen we het moment t.p.v. de sparing (zie voorbeeld berekening). Bij meerdere 

sparingen wordt het moment van de ongunstigste sparing maatgevend. 

Bij de moment berekening is de plaats van de sparing t.o.v. de oplegging een belangrijke factor. 

Bij ronde sparingen wordt deze maat (s sp ) tot hart sparing gemeten. 

Situatie voorbeeld: 

s sp 

A-maat ≤ 500 

≤ 1/3 plaatbr. Is tevens sparingbreedte. 

s sp 

Sparing maat 

A-maat > 500 

sbr. 

s sp 

sbr. 

≤ 1/3 plaatbr. 

s sp 

Uit de momentberekening blijkt of er extra wapening in de plaat moet t.g.v. de sparing. 

Wanneer extra wapening bijgelast wordt dient de wapening in een sparingvrije zone gelast te worden. 

Als er een zwaarder net toegepast wordt dienen de doorlopende staven te voldoen aan de 

momentberekening van het ongunstigste moment.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Situatie rechthoekige sparingen. 

s sp 

Plaatmidden zone 

s sp 



s sp 


sbr. 


s sp 

s sp



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Situatie keepplaten 

s sp 



s sp 


Sp.br. 

s sp 

s sp 


Sparing in plaatmidden zone 

s sp 

Bij combinaties van ronde- rechthoekige- en keepsparingen gelden gelijke regels. 

De dwarskracht dient berekend te worden a. t.p.v. de oplegging en b. t.p.v. de ongunstigste 

sparingsituatie. 

De ongunstgste situatie aanhouden.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.4.3 Voorbeeldberekening vloerplaat met sparing (vloerplaatgegevens conform art. 2.3.2) 

Situatie: 

x sp 

l eff - x sp 

l eff 

Stel: x sp is 2929 mm (sparing φ 250 mm in het midden van de overspanning) 

b sp is 750 - 50 = 500 mm 




Kwaliteit cellenbeton: ρ m (volumieke massa) 600 kg/m 3 art. 4.2.2.3 NEN-EN 12602 (tabel 1) 




G k (eigengewicht) h . ρ m.g.b 240 x 835 x 10 -5 = 2,00kN/m 2 




q k is 1,75 kN/m 2 . 

Q k is 3,0kN (werkend op een oppervlak van 0,1 m x 0,1 m) 






(tabel A.2 (B) NEN-EN 1990:2002/NB:2007)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


L : 

l eff : 

x sp 

b 

b sp 

h 

c 1 , c 2 

u 1 

u 2 

n 1 

φl 1 

n 2 

φl 2 

n t2 

n t1 

φ t 

l t 

6000 mm 

5858 mm 

2929 mm 

750 mm 

500 mm 

240 mm 

20 mm 

24,5 mm 

24,5 mm 





7,5 st. 

2 st. 

7 mm 

620 mm 



M sd is: G k . x sp . b . γ G / 2 . (l eff – x sp ) = 3,80 . 2929 . 750 . 1,2 / 2 . (5858 – 2929) = 14.69 kNm 


M sd is: Q k . x sp . b . γ Q / 2 . (l eff – x sp ) = 1,75 . 2929 . 750 . 1,5 / 2 . (5858 – 2929) = 8.45 kNm 






A s1 = ---------------------------------------------------------------------------------------- = 331,8 mm 2 

f yd 

f cflk 

A s1 (min) = 0,4. h.b sp ----------- = 99,5 mm 2 

f yk 

(art. A3.4(2)) 

f cflk = 0,18 . f ck = 0,864 N/mm 2 (art. 4.2.5 NEN-EN 12602:2008) 

f yk = 500 N/mm 2 

A s1.aanw = 5 φ 9 mm = 318 mm 2 (voldoet niet!) 

De wapening dient in bovenstaande situatie t.g.v. de sparing verhoogd te worden: t.w. 7 φ 10 mm 

(5 φ 10 mm t.p.v. sparing is 392,5 mm 2 ) 


A s1 = ---------------------------------------------------------------------------------------- = 333,4 mm 2 < 392,5 mm 2 

f yd 

(het kleine verschil in de benodigde wapening heeft te maken met de veranderde “d” maat)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



10 -9 = 8,11 kNm 


A s2 = --------------------------------------------------------------------------------- = 93,3 mm 2 

f yd 




= 0,00 kN 



aanhouden 

--------------------------- 

V sd 4,50 kN 



(kN) 

τ Rd = 0,063 . f ck 0,5 / γ c,b = 0,063 . 4,8 0,5 / 1,73 = 0,08 N/mm 2 

d = h – u 1 = 240 – 25,0 = 215,0 mm 

ρ 1 = A s1 / b.d ≤ 0,005 

549,5 / (750 . 215,0) = 0,0034 

A s1 = 7 φ 10 mm = 549,5 mm 2 

V Rd1 = 0,08 (1 – 0,83 . 215,0 / 1000) (1 + 240 . 0,0034) 750 . 215,0. 10 -3 = 19,2 kN 


V Rd1 (sp) = V Rd1 / b . b sp = 26,84 / 750 . 500 = 17,9 kN



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



w 1 + w 3 

permanent veranderli 

w 1 + w 2 

w 1k + w 2k 

w kr 



belasting 




P g+q = 1,62 + 1,80 + Ψ k . Ψ o . 1,75 = 3,84 kN/m 2 





M f = 3.84 . 750 . 2929 / 2 . (5858 – 2929) = 12,35 kNm 

*) G eig = 675 kg/m 3 (AAC 4,5/600)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0024 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0012 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 130,26 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = 0,8 . f cflm . / E c.eff = 0,0007 0 / 00 


κ r = ε b / (h-z r ) = 6,67 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 2,24.10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,25 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 16,1 . 10 11 N/mm 2 




EI f = M f / κ f = 26,1.10 11 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 + w 2 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 19,7 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


(w 1 + w 3 ) 

G k = 1,62 + 1,80 = 3,42 kN/m 2 

Q k = 1,75 kN/m 2 


M f = (3,42 + 1,75) . 750 . 2929 / 2 . (5858 – 2929) = 16,63 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0024 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0012 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 120,00 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 7,6 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 2,89 . 10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,05 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 17,7 . 10 11 N/mm 2 




EI f = M f / κ f = 60,2.10 11 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 + w 3 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 20,6 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


G k = 1,62 + 1,80 = 3,42 kN/m 2 


M f = 3,42 . 750 . 2929 / 2 . (5858 – 2929) = 11,0 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0024 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0012 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 120 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 8,00 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 2,89 . 10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,05 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 17,7 . 10 11 N/mm 2 



κ f = {(M f – M cr ).(κ e – κ r )} / (M e – M cr ) + κ r = -2,29 . 10 -6 mm -1 

EI f = M f / κ f = -4,81.10 12 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 13,6 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

D. Berekening doorbuiging direct optredend t.g.v. de permanente belasting + momentane waarde 

(w 1k + w 2k ) 

P g+q = 1,62 + 1,80 + Ψ k . Ψ o . 1,75 = 3,84 kN/m 2 


M f = 3.84 . 750 . 2929 / 2 . (5858 – 2929) = 12,35 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0024 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0012 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 120 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 8,00 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 2,89 . 10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,05 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 17,7 . 10 11 N/mm 2 




EI f = M f / κ f = -1,15.10 13 N/mm 2 


w 1k +w 2k = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 15,3 mm 

w tot = doorb.B + (doorb.A – doorb.D) = 20,6 + (19,7 – 15,3) = 25 mm 

w bij = w tot – doorb.C = 25 – 13,6 = 11,4 mm 

Indien w tot > doorbuiging toelaatbaar dient extra wapening toegevoegd te worden.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.4.4 Voorbeeldberekening vloerplaat met sparing (vloerplaatgegevens conform art. 2.3.2) 

Situatie: sparing 1500 mm uit kop van plaat 

x sp 

l eff - x sp 

l eff 

x sp is 1500 -100 + 1 / 2 .a o .min = 1430 mm 

b sp is 750 - 50 = 500 mm 




Kwaliteit cellenbeton: ρ m (volumieke massa) 600 kg/m 3 art. 4.2.2.3 NEN-EN 12602 (tabel 1) 




G k (eigengewicht) h . ρ m.g.b 240 x 835 x 10 -5 = 2,00kN/m 2 




q k is 1,75 kN/m 2 . 

Q k is 3,0kN (werkend op een oppervlak van 0,1 m x 0,1 m) 






(tabel A.2 (B) NEN-EN 1990:2002/NB:2007)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


L : 

l eff : 

x sp 

b 

b sp 

h 

c 1 , c 2 

u 1 

u 2 

n 1 

φl 1 

n 2 

φl 2 

n t2 

n t1 

φ t 

l t 

6000 mm 

5858 mm 

1430 mm 

750 mm 

500 mm 

240 mm 

20 mm 

24,5 mm 

24,5 mm 





7,5 st. 

2 st. 

7 mm 

620 mm 











A s1 = ---------------------------------------------------------------------------------------- = 219,8 mm 2 

f yd 

f cflk 

A s1 (min) = 0,4. h.b sp ----------- = 99,5 mm 2 

f yk 

(art. A3.4(2)) 

f cflk = 0,18 . f ck = 0,864 N/mm 2 (art. 4.2.5 NEN-EN 12602:2008) 

f yk = 500 N/mm 2 

A s1.aanw = 5 φ 9 mm = 318 mm 2 (voldoet) 



10 -9 = 5,90 kNm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


A s2 = --------------------------------------------------------------------------------- = 66,4 mm 2 

f yd 




= 5,12 kN 



aanhouden 

--------------------------- 

V sd 9,62 kN 



(kN) 

τ Rd = 0,063 . f ck 0,5 / γ c,b = 0,063 . 4,8 0,5 / 1,73 = 0,08 N/mm 2 

d = h – u 1 = 240 – 24,5 = 215,5 mm 

ρ 1 = A s1 / b.d ≤ 0,005 

445 / (750 . 215,5) = 0,0028 

A s1 = 7 φ 9 mm = 445 mm 2 

V Rd1 = 0,08 (1 – 0,83 . 215,5 / 1000) (1 + 240 . 0,0028) 750 . 215,5. 10 -3 = 17,6 kN 


V Rd1 (sp) = V Rd1 / b . b sp = 26,9 / 750 . 500 = 17,9 kN > 9,62 (V sd )



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



w 1 + w 3 

permanent veranderlijk 

w 1 + w 2 

w 1k + w 2k 

w kr 



belasting 




P g+q = 1,62 + 1,80 + Ψ k . Ψ o . 1,75 = 3,84 kN/m 2 





M f = 3.84 . 750 . 1430 / 2 . (5858 – 1430) = 9,13 kNm 

*) G eig = 675 kg/m 3 (AAC 4,5/600)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0020 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0012 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 126,8 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = 0,8 . f cflm . / E c.eff = 0,0007 0 / 00 


κ r = ε b / (h-z r ) = 6,47 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 2,13.10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 2,09 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 14,2 . 10 11 N/mm 2 




EI f = M f / κ f = 41,6.10 11 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 + w 2 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 15,3 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


(w 1 + w 3 ) 

G k = 1,62 + 1,80 = 3,42 kN/m 2 

Q k = 1,75 kN/m 2 


M f = (3,42 + 1,75) . 750 . 1430 / 2 . (5858 – 1430) = 12,30 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0020 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0012 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 120,00 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 7,6 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 2,76 . 10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 1,93 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 15,5 . 10 11 N/mm 2 



κ f = {(M f – M cr ).(κ e – κ r )} / (M e – M cr ) + κ r = -4,00 .10 -6 mm -1 

EI f = M f / κ f = -3,08 .10 12 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 + w 3 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 15,9 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


G k = 1,62 + 1,80 = 3,42 kN/m 2 


M f = 3,42 . 750 . 1430 / 2 . (5858 – 1430) = 8,13 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0020 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0012 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 120 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 8,00 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 2,76 . 10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 1,93 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 15,5 . 10 11 N/mm 2 




EI f = M f / κ f = -8,56 .10 11 N/mm 2 



1990:2002) 

w 1 = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 10,5 mm



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

D. Berekening doorbuiging direct optredend t.g.v. de permanente belasting + momentane waarde 

(w 1k + w 2k ) 

P g+q = 1,62 + 1,80 + Ψ k . Ψ o . 1,75 = 3,84 kN/m 2 


M f = 3.84 . 750 . 1430 / 2 . (5858 – 1430) = 9,13 kNm 



ω = A s1.aanw / (b(h-u 1 )) = 0,0020 % 

ω' = A s2.aanw / (b(h-u 2 )) = 0,0012 % 

0,5 . h 2 + n {ω(h-u 1 ) 2 + ω’(h-u 2 ) u 2 } 

z r = ----------------------------------------------- = 120 mm 

n.ω’(h-u 2 ) + n.ω(h-u 1 ) + h 

ε b = f cflm / E cm = 0,0006 0 / 00 

f cflm = 0,27 f ck (art. 4.2.5) 

κ r = ε b / (h-z r ) = 8,00 . 10 -6 mm -1 



EI r = M cr / κ r .10 6 = 2,76. 10 12 N/mm 2 



κ e = ε e / (d-z e ) = 1,93 . 10 -5 mm -1 

ε e = f yk / E s = 500 / 200000 = 0,0025 (2,5 0 / 00 ) 



EI e = M e / κ e .10 6 = 15,5 . 10 11 N/mm 2 



κ f = {(M f – M cr ).(κ e – κ r )} / (M e – M cr ) + κ r = -8,18. 10 -6 mm -1 

EI f = M f / κ f = -1,12 . 10 12 N/mm 2 


w 1k +w 2k = 5 / 48 . (M f . l eff 2 ) / EI f = 11,8 mm 

w tot = doorb.B + (doorb.A – doorb.D) = 15,9 + (15,3 – 11,8) = 19,4 mm 

w bij = w tot – doorb.C = 19,4 – 11,8 = 8,86 mm 

Indien w tot > doorbuiging toelaatbaar dient extra wapening toegevoegd te worden.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.4.5 Voorbeeldberekening vloerplaat met overstek (vlorplaatgegevens conform art. 2.3.2) 

Situatie: overstek aan vloerplaat 

Afmeting vloerplaat: 6000 x 750 x 240 mm (L x b x h) ; Overstek lengte 1000 mm 

F 

1000 

L 

a 

b 

B 

Z 

A 

Belastingen: 

c. permanente belasting (G) 

eigengewicht + vloerbelasting: (2,00 + 1,80) γ G = 4,56 kN/m 2 

d. veranderlijke belasting (Q) 

F last is 5,0 kN /m plaatbreedte : 5,0 . 0,75 . γ Q = 5,63 kN 

Berekening dwarskrachten: 

Z = (Lengte plaat x Breedte plaat x G) = 6,00 . 0,75 . 4,56 = 20,54 kN 

a = 5,00 m 

b = 3,00 m 

belasting op overstek (G + F) : 1,0 x 0,75 x 4,56 + 5,63 = 9,05 kN 

De dwarskracht optredend (V sd ) t.p.v. oplegging B: 

Z . b + F. L – B – a = 0 

B = (Z . b + F . L) / a = 20,54 . 3,00 + 5,63 . 6,00) / 5,00 = 19,08 kN 

De dwarskracht optredend (V sd ) t.p.v. oplegging A: 

F + Z – B – A = 0 

A = F + Z – B = 5,63 + 20,54 – 19,08 = 7,09 kN 

De uiterst opneembare dwarskracht (art. A.4.1.2 EN 12602:2008) 


(kN) 

V Rd1 = 0,06 (4,8 / 1,73) 750 . 217 . 10 -3 = 27,09 kN (maatgevend)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Momentberekening: 

M G = ½ . G . l 2 . b = ½ . 4,56 . 1000 2 . 750 . 10 -9 = 1,71 kNm 

M Q = F . (l – 100) = 5,63 . (1000 – 100). 10 -3 = 

5,07 kNm 

M sd = M G + M Q = 6,78 kNm 

Berekening benodigde wapening (bovenwapening is buigwapening) 


A s1 = --------------------------------------------------------------------------------- = 74,05 mm 2 

f yd 

De minimale bovenwapening wordt in eerste instantie ook berekend op het eigengewicht van de 

plaat. Zie dakplaat berekening art. 2.3.2 blz. 61; A s2 is 90,6 mm 2 en is derhalve maatgevend. 

De toegepaste wapening 4 φ 6 mm (113 mm 2 ) is voldoende voor het benodigde overstek. 

Voor de benodigde onderwapening in de plaat wordt het moment bepaald als zijnde een ligger op 2 

steunpunten (zie art 4.2)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.5 Randvoorwaarden toepassing vloerplaten 

2.5.1 Eisen met betrekking tot sparingplaten (zie art. 2.4) 

Globaal kan gesteld worden (n.a.v. het gestelde in art 2.5.1) dat sparingen in vloerplaten ≤ 1 / 3 

plaatbreedte binnen plm. 1,50 m van de opleggingen, gerealiseerd kunnen worden in de 

normaalplaten (standaardplaten). 

Bij pasplaten dient naast de sparing(en) minimaal 300 mm cellenbeton aanwezig te blijven. 

In de berekening wordt het moment t.p.v. de sparing berekend en de plaat wordt al of niet van extra 

wapening voorzien. 

Indien er sprake is van geconcentreerde lasten in de omgeving van de sparing dient de 

dwarskrachtcontrole ter plaatse van de sparing gecontroleerd te worden (uitsluitend in overleg met 

Xella) 

Sparingen > 1 / 3 van de plaatbreedte dienen geraveeld te worden. 

Indien de naastliggende platen de belasting kunnen dragen, kunnen er hangravelingen toegepast 

worden; indien niet, dan moet er een constructie onder c.q. tussen de platen gerealiseerd worden 

(in overleg met Xella) 





Pasplaatbreedten < 300 mm zijn mogelijk, wanneer de platen over de gehele lengte ondersteund 


2.5.3 Eisen met betrekking tot de bijkomende doorbuiging 

De eis ten aanzien van de bijkomende doorbuiging van vloeren luidt: art. 10.2.1; NEN 6702:2001 

w bij ≤ 0,003 . l eff 

waarin: w bij is de bijkomende doorbuiging (zie figuur 19) 

l eff is de lengte van de overspanning en bij uitkragingen tweemaal de lengte van 

de uitkraging. 

Tenzij scheurvorming wordt vermeden door de constructieve uitvoering van de wand zelf, mag de 

bijkomende doorbuiging van de vloerconstructies die weinig vervormbare (steenachtige) 

scheidingswanden dragen niet groter zijn dan 0,002 . l eff (art. 10.2.2) 

2.5.4 Eisen met betrekking tot doorbuiging in de eindtoestand 

Indien de doorbuiging in de eindtoestand van vloeren de bruikbaarheid van het bouwwerk of een 

constructie-onderdeel kan schaden, dan is de eis ten aanzien hiervan: 

w max ≤ 0,004 . l eff 

waarin: w max is de doorbuiging in eindtoestand 

w max is w tot – w c 

is de zeeg 

w c 

l eff 

is de lengte van de overspanning en bij uitkragingen tweemaal de lengte van 

de uitkraging.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.5.5 Eisen met betrekking tot opleglengte (art. A11 NEN-EN 12602:2008) 

De opleglengte bij vloerplaten a o dient minimaal te voldoen aan: 

a o = 40 mm + 0,004 l 

waarin: l is de dagmaat in mm 

0,004 l is tolerantie factor 

Tabel 3 – 

dagmaat in mm 

2.000 

3.000 

4.000 

5.000 

6.000 

7.000 

a o in mm 

48 

52 

56 

60 

64 

68 

Voor tussenliggende waarden mag rechtlijnig geïnterpoleerd worden. 

2.5.6 Eisen met betrekking tot overstekken 

Overstekken in de lengte c.q. breedte van de platen kunnen gerealiseerd worden. (voor berekening 

zie art 2.4.5) 

Als vuistregel wordt gehanteerd: 1 / 5 van de plaatlengte en 1 / 3 van de plaatbreedte als maximale 

overkraging. 

Grotere overstekken zijn echter mogelijk, mits berekend en derhalve de wapening aangepast wordt. 

Van belang is echter, dat de platen tegen eventueel dompen worden verankerd. 

2.5.7 Eisen met betrekking tot driepuntsopleggingen 

Indien er voldoende bovenwapening in de platen aanwezig is, is een middensteunpunt toelaatbaar. 

Voorwaarde is echter, dat de oplegpunten vlak uitgevoerd zijn. 

Tijdens transport is een middensteunpunt echter niet toelaatbaar, daar de vlakheid niet 

gegarandeerd kan worden. 

Bij driepunts-opleggingen dient rekening gehouden te worden met de maximale lengte in relatie tot 

de dikte van de plaat. 

In verband met transport en montage geldt bij een dikte van 100 mm een maximale plaatlengte van 

4,5 m en bij een dikte van 150 mm een maximale lengte van 6 m. 

Bij het toepassen van een middensteunpunt is overleg met de constructeur gewenst i.v.m. de extra 

belasting op het middensteunpunt (+/- 5/8 . Q . l ) 


De wapening in de dakplaten bestaat uit gepuntlaste netten, kwaliteit FeB 500. 

De onderwapening en de bovenwapening bestaat uit langsstaven, minimaal rond 4 mm en 

maximaal rond 10 mm. De h.o.h. afstand van de langsstaven is minimaal 50 mm en maximaal 200 

mm. De diameter van de dwarsstaaf is minimaal 60% van de diameter van de langsstaaf. 




----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.6 Uitgangspunten voor de berekening van de brandwerendheid. 


Annex C (normative) van NEN-EN 12602:2008 “Resistance to fire design of AAC (Autoclaved 

Aerated Concrete) components and structures” geeft aan op welke wijze de brandwerendheid van 


De genoemde annex C geeft alleen de verschillen of aanvullingen aan, ten opzichte van het 

ontwerp voor de normale ontwerpsituatie, waarmee in het geval van brand rekening moet worden 

gehouden. 

De brandwerendheid van de vloerplaat wordt bepaald door de, bij gegeven overspanning maximaal 

op te nemen belasting in de uiterste grenstoestand “bezwijken”. 





belasting. 





2.6.4 Temperatuur in de vloerplaten tijdens brand 


(design fire curve), voor de onderzijde, c,q, verhitte zijde van de vloerplaat (kwaliteit AAC 4,6/600) , 

zijn ontleend aan figuur CC.4 van Annex CC (normative) “Temperature profiles of AAC wall, floor 

and roof components and AAC beams” van NEN-EN 12602:2008 






20 mm 280 

30 mm 160 



20 mm 475 

30 mm 320 



20 mm 580 

30 mm 450 



30 mm 520 

40 mm 410



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


Voor betonstaal (FeB 500) is de karakteristieke vloeigrens 500 N/mm 2 (bij kamertemperatuur 20 o ) 

Voor een eenvoudige benadering kunnen dan de waarden uit tabel 4 aangehouden worden. 

Tabel 4 

“a” maat in relatie tot brandduur, overspanning en plaatdikte. (conform tabel C.5 art. C.4.2.5 van 

NEN-EN 12602:2008 (min. density 550 kg/m 3 )) 

Maximale 

overspanning (m) 


(min) 

30 15 

60 20 

90 30 

120 35 

- 3,00 3,01 – 4,50 4,51 – 6,00 6,01 – 7,50 

h min 


100 

100 

150 

175 

h min 


150 

150 

150 

175 

h min 


175 

200 

200 

200 

h min 


240 

240 

240 

240 

2.6.5 Reductie van de treksterkte van de onderwapening in de vloerplaten als functie van de 

temperatuur tijdens brand 

In art. C.3.3 Steel van Annex C (normative) wordt bepaald op welke wijze de in rekening te 

brengen reductiefactor k s (θ) op de karakteristieke waarde van de treksterkte (f yk ) voor betonstaal 

FeB 500 als functie van de temperatuur θ tijdens brand mag worden bepaald. 

f yk (θ) = k s (θ) . f yk (20 o C) 

Tabel 5 - reductie staalspanning 


(min) 

30 

60 

90 

120 

15 

20 

30 

35 

Temperatuur 

θ s 

340 

475 

450 

465 


k s (θ) 

0.75 

0.60 

0.65 

0.63 

Rekenwaarde 

tijdens brand 

f yk (θ) 

375 

300 

325 

315 

2.6.6 Reductie van de elasticiteitsmodulus van de onderste wapening (betonstaal) in de 

vloerplaten als functie van de temperatuur tijdens brand 

In Annex CA (normative) tabel CA.2(b) “cold worked reinforcing steel” is opgenomen op welke wijze 

de in rekening te brengen reductie op de karakteristieke waarde van de elasticiteitsmodulus E s voor 

Betonstaal FeB 500 bij kamertemperatuur (20 o Celsius; E s = 2 . 10 5 N/mm 2 ), als functie van de 

temperatuur θ s tijdens brand mag worden bepaald.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Tabel 6 – reductie elasticiteitsmodule staal 

Brandduur 

(min) 

“a” maat Temperatuur 

θ s 

30 

60 

90 

120 

15 

20 

30 

35 

340 

475 

450 

465 


E s (θ s )/E s (20 o C) 

0,66 

0,44 

0,48 

0,46 

Rekenwaarde 

tijdens brand 

E s,eff (θ s ) N/mm 2 

131200 

88000 

96000 

91200 

2.6.7 Reductie van de druksterkte van cellenbeton als functie van de temperatuur tijdens 

brand. 

In art. C.3.2 AAC van Annex C (normative) “Resistance to fire design of AAC components and 

structures” van NEN-EN 12602:2008 is opgenomen op welke wijze de in rekening te brengen 

reductiefactor k c (θ) op de karakteristiek waarde van de druksterkte f ck voor cellenbeton bij 

kamertemperatuur (20 o Celsius) , als functie van de temperatuur θ tijdens brand, mag worden 

bepaald. 

In figuur C.1 zien we dat voor temperaturen lager dan 700 o C er nog geen sprake is van een 

reductie van de druksterkte van de cellenbeton. Voor temperaturen hoger dan 900 o C is de 

druksterkte van cellenbeton rekenkundig nihil. 

Er is derhalve binnen de gestelde brandduur van 30 – 90 minuten geen sprake van reductie van de 

druksterkte.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

2.6.8 Maximale overspanningen vloerplaten (dagmaat) ten behoeve van de brandwerendheid 

op bezwijken 

Voor het bepalen van de maximale overspanning (dagmaat) wordt uitgegaan van de volgende 2 

belastingsgevallen: art. 6.3.1.2 NEN-EN 1991-1-1:2002/NB:2007 

Klasse A: (wonen en huishoudelijk gebruik) 

Klasse B: (kantoorruimten) 


maximale plaatlengten (dagmaten) brandduur 30/60 minuten 

Plaatdikte 

Belasting 

in mm 



(0,8 kN/m 2 ) 

150 

3950 

Belasting 



(0,8 kN/m 2 ) 

3750 

200 

240 

300 

5100 

5950 

6500 

4900 

5750 

6700 



Plaatdikte 

Belasting 

in mm 


Belasting 


150 

200 

240 

300 

3800 

4950 

5750 

6500 

3650 

4800 

5650 

6500 



Plaatdikte 

Belasting 

in mm 



(0,8 kN/m 2 ) 

150 

3750 

Belasting 



(0,8 kN/m 2 ) 

3600 

200 

240 

300 

4900 

5700 

6500 

4700 

5500 

6500



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 



Plaatdikte 

Belasting 

in mm 



(0,8 kN/m 2 ) 

150 

3800 

Belasting 



(0,8 kN/m 2 ) 

3600 

200 

240 

300 

4950 

5800 

6500 

4750 

5600 

6500 



Plaatdikte 

Belasting 

in mm 


Belasting 


150 

200 

240 

300 

3650 

4800 

5600 

6500 

3500 

4650 

5500 

6500 



Plaatdikte 

Belasting 

in mm 



(0,8 kN/m 2 ) 

150 

3600 

Belasting 



(0,8 kN/m 2 ) 

3450 

200 

240 

300 

4750 

5550 

6500 

4550 

5350 

6500



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3. HEBEL-WANDPLATEN 

3.1 Algemeen 

Hebel-wandplaten zijn gewapende, dragende elementen ten behoeve van massieve 

cellenbetonwanden voor woningen, kantoren, utiliteitsgebouwen, industriegebouwen enz. 

Hebel-wandplaten kunnen in combinatie met Hebel-vloeren dakplaten een compleet systeem vormen. 

Hebel-wandplaten worden geleverd conform de geldende KOMO Attesten-met-productcertificaat, 


De Hebel-wandplaten zijn gewapend met twee gepuntlaste wapeningsnetten, kwaliteit B500 (FeB 500), 


Afmetingen: 

Hebel-wandplaten zijn leverbaar in de volgende afmetingen: 

Lengte : ≤ 6.750 mm *) 


Dikten : 100, 125, 140, 150, 175, 200, 240, 300 mm 


De langskanten van de wandplaten zijn voorzien van een profilering: bijvoorbeeld vlak met 

vellingkanten, messing en groef. 

De wandplaten kunnen worden verlijmd c.q. niet verlijmd verwerkt worden (afhankelijk van de 

toepassing) 

De wandplaten c.q. wanden dienen verankerd te worden aan de achterliggende constructie.*) 

De verankering dient de windbelasting conform de vigerende normen te kunnen opnemen. 

*) Wanneer geen aanslag aanwezig is, dienen de wanden stabiel uitgevoerd te worden.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.2 Statica 


Wandplaten worden berekend conform: 


cellenbeton) 



• NEN-EN 1991-1-4: Windbelastingen 









> 550 ≤ 600 

835 

675 

715 

815 

> 450 ≤ 500 

735 

575 

615 

715 


t.b.v. de berekening langeduur-doorbuiging kan men volstaan met plm. 4 vol% H 2 O, t.w. 675 kg/m 3 


3.3 Belastingen 


Wandplaten dienen de windbelasting conform de geldende voorschriften te kunnen dragen. 

Al of niet in combinatie met de windbelasting kunnen wandplaten berekend worden als een 

zelfdragende constructie (latei) 

In normale gevelsituaties, waarbij diverse platen boven raampartijen aanwezig zijn, fungeren alle platen 

boven het betreffende raam als lateiplaat, dat wil zeggen elke plaat draagt zichzelf. 

3.3.2 windbelasting conform NEN-EN 1991-1-4 

De windbelasting op gebouwen dient berekend te worden conform NEN-EN 1991-1-4 

De bepaling van de windbelasting op constructies begint met het vaststellen met welke wind rekening 

gehouden moet worden. 

De van toepassing zijnde parameter in de normbladen is de extreme waarde van de stuwdruk q p . 

Deze parameter is een maat voor de druk als gevolg van de windsnelheid in het windveld en 

is vervolgens weer afhankelijk van diverse factoren nl. het regionale wind klimaat, lokale terrein 

factoren en de hoogte boven het terrein. 

Deze q p waarden zijn gegeven in tabel 4 van de Nationale Bijdrage (NB.4) 

De windkrachten c.q. winddrukken worden gevonden door de extreme waarde van de stuwdruk (q p ) 

te vermenigvuldigen met een aerodynamische coёfficiёnt (c pe ). Deze zijn zo gekozen, dat ze leiden tot 

een karakteristieke waarde voor de belasting. 

De drukcoёfficiёnten voor gebouwen en onderdelen van gebouwen zijn weer afhankelijk van de 

afmetingen van de belaste oppervlakte A. (art. 7.2 NEN-EN 1991-1-4:2005)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Waarden voor c pe.1 zijn bedoeld voor de berekening van kleine elementen en bevestigingen met een 

oppervlak per element van 1 m 2 of kleiner. Waarden voor c pe.10 moeten gbruikt worden voor 

constructiedelen > 1 m 2 en voor ontwerp en berekening van de hoofddraagconstructie. 

De drukcoёfficiёnten zijn in de Eurocode gedefinieerd aan de hand van een aantal zones, afhankelijk 

van de windrichting en afmetingen van de wanden: D is windzijde, E is lijzijde (figuur 7.5 NEN-EN 1991- 

1-4:2005) 

Tabel 7.1 van NEN-EN 1991-1-4:2005/NB:2007 geeft voor zone D: c pe.10 = +0,8 en voor zone E: c pe.10 = 

-0,5 

De Eurocode geeft vervolgens de mogelijkheid een extra reductie in te voeren voor de totale belasting. 

Dit levert dan voor relatief lage gebouwen (h/d ≤ 1) een totale vormfactor op van (0,8+0,5) . 0,85 = 1,1 

Het feit dat de vormfactor (c pe ) en de extreme stuwdruk (q p ) in veel gevallen overeenkomen met de 

gegevens volgens NEN 6702:2007, wordt de windbelasting in deze brochure volgens NEN 6702:2007 

aangehouden. 

(Tabel NB.4 is bij de totstandkoming van dit rapport nog informatief.) 

3.3.3 windbelasting conform NEN 6702:2007 

Artikel 8.6.1.3 van de NEN 6702:2007 vermeldt dat bouwwerken en onderdelen van bouwwerken 

berekend moeten zijn op windbelasting. De ongunstigste combinatie van gelijktijdig optredende 

windbelastingen p rep moet in rekening zijn gebracht. 

De windbelasting moet als volgt zijn bepaald: 

p rep = C dim . C index . C eq . φ 1 . p w 

p rep is de windbelasing door winddruk, windzuiging, windwrijving en over- en onderdruk, in kN/m 2 ; 

C dim 

C index 

C eq 

φ t 

p w 

C dim 

is een factor, die de afmetingen van een bouwwerk in rekening brengt; 

zijn windvormfactoren; deze kunnen zijn: 

C pe 

C pe;loc 

C pi 

C f 

C t 

voor externe druk of zuiging op vlakken; 

voor lokale situaties in vlakken; 

voor interne over- of onderdruk; 

voor wrijving 

voor een combinatie van voornoemde vormfactoren op een zodanige wijze, dat de 

totale windbelasting als één geheel wordt beschouwd; 

is een drukvereffeningsfactor; 

is de vergrotingsfactor, die de dynamische invloed van wind in de windrichting op het 

bouwwerk in rekening brengt; 

is de extreme waarde van de stuwdruk. 

is een reductiefactor, teneinde in rekening te brengen, dat een bouwwerk van zekere 

afmetingen de invloed van de windvlagen niet tegelijkertijd over de gehele oppervlakte zal 

ondervinden. 

Bovenstaande factor wordt bepaald conform bijlage A.2 van NEN 6702:2007. 

De invloed van deze reductie is groter naarmate het gebouw breder en hoger is. 

Een gebouw van 10 m hoog en 20 m lang c.q. breed heeft een C dim -factor van 0,93. 

Gezien de betrekkelijk geringe reductie wordt in onze berekening c.q. tabellen C dim is 1 

aangehouden. 

C dim is 1 omdat slechts een klein geveldeel wordt beschouwd, geen geheel.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

C index is een windvormfactor ten behoeve van winddruk, zuiging, over- en onderdruk en wrijving. 

In het algemeen kan bij gesloten gebouwen aangehouden worden: 

C index = C pe + C pi 

C pe = 

C pi = 

0,8 (druk); 

-0,4 (zuiging aan lijzijde); 

op vlakken evenwijdig aan de windrichting; 

C pe = -0,4 tot –0,8; 

0,3 (overdruk); 

-0,3 (onderdruk) 

In de meeste gevallen kunnen we dus volstaan met C index = 0,8 + 0,3 = 1,1 

C eq is een reductiefactor (drukvereffeningsfactor) voor gevels en dakconstructies, waarbij de grote 

lichtdoorlatendheid van een laag niet de volledige windbelasting op de betreffende laag zal werken. De 

drukvereffeningsfactor kan ook worden toegepast bij buigslappe lagen op een vrijwel dichte onderlaag, 

zoals b.v. een folie op een dakbeschot. 

Door verplaatsing van de buigslappe laag ontstaat een onderdruk, waardoor het effect van windzuiging 

wordt gereduceerd (art. 8.6.5. NEN 6702:2007 – toelichting) 

In bovenstaand geval kunnen we denken aan spouwmuren en pannendaken. 

Het feit echter, dat de factor afhankelijk is van de lucht doorlatende openingen is het in de praktijk erg 

verschillend. 

In de berekening is derhalve voor C eq de waarde 1 aangehouden. 

φ 1 is een vergrotingsfactor om de dynamische invloed van de wind in rekening te brengen. 

De vergrotingsfactor, bij windbelasting evenwijdig aan de windrichting is gerelateerd aan de afmetingen 

van een bouwwerk en voorts aan de eigen frequentie en dempingsmaat van de trillingsvorm, die door 

de wind uit de beschouwde richting wordt aangestoten (turbulentie). 

Dit wordt bepaald conform bijlage A4 (NEN 6702:2007) 

In afwijking hiervan mag voor φ 1 de waarde 1 zijn aangehouden, indien het bouwwerk voldoet aan 

beide onderstaande voorwaarden: 

• De bouwwerkhoogte h is kleiner dan 50 m 

• De verhouding h/b is kleiner dan 5 m; hierin is b de gemiddelde breedte van het bouwwerk 

loodrecht op de windrichting. 

In verband met het bovenstaande kan worden gesteld, dat in het algemeen voor gebouwen met een 

hoogte kleiner dan 50 m en een hoogte/breedteverhouding kleiner dan 5 de formule wordt 

vereenvoudigd tot: 

p rep = C index . p w 

C index is: 0,8 + 0,3 *) = 1,1 

*) Over- c.q. onderdruk ten behoeve van onderdelen van het gebouw.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Voor het berekenen van de stabiliteit van de constructie dient ook de zuiging in rekening gebracht 

te worden. 

p w is de door de wind veroorzaakte stuwdruk en is ontleend aan tabel A.1 (NEN 6702:2007) 

Ten behoeve van de bepaling van de stuwdruk zijn de gebieden I, II en III onderscheiden, zoals 

aangegeven in figuur A.1 (NEN 6702:2007) 

Ten aanzien van de ligging van bouwwerken moet voor de bepaling van de windbelasting onderscheid 

zijn gemaakt tussen bouwwerken in bebouwde omgeving en onbebouwde omgeving. 

p wd (rekenwaarde voor de windbelasting) = γ f;q . p rep (γ f;q = 1,3 *) ); NEN 6702:2007 art. 5.1.2) 

*) factor 1,3 geldt alleen wanneer belasting door personen niet maatgevend is 

Tabel 2 - Windbelasting 

gebouwhoogte p wd kN/m 2 

gebied I gebied II gebied III 

bebouwd onbebouwd bebouwd onbebouwd bebouwd onbebouwd 

h tot en met 10 m 1,00 1,52 0,84 1,26 0,72 1,04 

h tot en met 20 m 1,59 1,84 1,33 1,57 1,13 1,33



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Figuren, tabellen, behorend bij de bepaling van de windbelasting 

Waarden voor de stuwdruk 

Verdeling van Nederland in drie gebieden t.a.v. de te hanteren stuwdruk 

(figuur A.1 - NEN 6702:2007) 

5 km 

Grens tussen gebied I en II resp. II en III 

Interpolatie van de stuwdruk bij overgang tussen twee gebieden 

(figuur A.2 - NEN 6702:2007)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Tabel 3 - Door wind veroorzaakte extreme waarde van de stuwdruk p w als functie van de 

hoogte boven het aansluitende terrein 

h in m p w kN/m 2 

gebied I gebied II gebied III 

onbebouwd bebouwd onbebouwd bebouwd onbebouwd bebouwd 

≤ 2 0,64 0,64 0,54 0,54 0,46 0,46 

3 0,70 0,64 0,54 0,54 0,46 0,46 

4 0,78 0,64 0,62 0,54 0,49 0,46 

5 0,84 0,64 0,68 0,54 0,55 0,48 

6 0,90 0,64 0,73 0,54 0,59 0,46 

7 0,95 0,64 0,78 0,54 0,63 0,46 

8 0,99 0,64 0,81 0,54 0,67 0,46 

9 1,02 0,64 0,85 0,54 0,70 0,46 

10 1,06 0,70 0,88 0,59 0,73 0,50 

11 1,09 0,76 0,91 0,64 0,76 0,54 

12 1,12 0,81 0,94 0,68 0,78 0,58 

13 1,14 0,86 0,96 0,72 0,80 0,61 

14 1,17 0,90 0,99 0,76 0,82 0,64 

15 1,19 0,94 1,01 0,79 0,84 0,67 

16 1,21 0,98 1,03 0,82 0,86 0,70 

17 1,23 1,02 1,05 0,85 0,88 0,72 

18 1,25 1,05 1,07 0,88 0,90 0,75 

19 1,27 1,08 1,09 0,90 0,91 0,77 

20 1,29 1,11 1,10 0,93 0,93 0,79 

25 1,37 1,23 1,18 1,03 1,00 0,88 

30 1,43 1,34 1,24 1,12 1,06 0,95 

35 1,49 1,43 1,30 1,20 1,11 1,02 

40 1,54 1,50 1,35 1,26 1,15 1,07 

45 1,58 1,57 1,39 1,32 1,19 1,12 

50 1,62 1,62 1,43 1,37 1,23 1,16 

55 1,66 1,66 1,46 1,42 1,26 1,20 

60 1,69 1,69 1,50 1,46 1,29 1,24 

65 1,73 1,73 1,53 1,50 1,32 1,27 

70 1,76 1,76 1,56 1,54 1,34 1,31 

75 1,78 1,78 1,58 1,57 1,37 1,33 

80 1,81 1,81 1,61 1,60 1,39 1,36 

85 1,83 1,83 1,63 1,63 1,41 1,39 

90 1,86 1,86 1,65 1,65 1,43 1,41 

95 1,88 1,88 1,68 1,68 1,45 1,44 

100 1,90 1,90 1,70 1,70 1,47 1,46 

110 1,94 1,94 1,74 1,74 1,51 1,50 

120 1,98 1,98 1,77 1,77 1,54 1,54 

130 2,01 2,01 1,80 1,80 1,57 1,57 

140 2,04 2,04 1,83 1,83 1,60 1,60 

150 2,07 2,07 1,86 1,86 1,62 1,62 

Bij tussengelegen waarden van h mag voor de bepaling van p w lineair zijn geïnterpoleerd.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.3.4 Permanent aanwezige belasting (drukwanden) 

Belasting ten gevolge van actieve druk (b.v. aarappelen, graan, uien en aarde). 

Deze wordt berekend: 

p a = q . h . tg 2 (45 o – ½ ϕ) 

waarin: 

p a = wanddruk in kg/m 2 

q = s.g./m 3 gestort materiaal 

h = hoogte van de wand in m 

ϕ = natuurlijk talud gestort materiaal 

In onderstaande grafiek is aangehouden: 

Voor aardappelen: q = 700 kg/m 3 ; ϕ = 40 o 

Voor graan: q = 750 kg/m 3 ; ϕ = 25 o 

Voor uien: q = 600 kg/m 3 ; ϕ = 40 o 

Voor aarde (vochtig): q = 1600 kg/m 3 ; ϕ = 45 o 

Belasting op drukwanden 

1600 

1400 

1200 

wanddruk in kg/m2 

1000 

800 

600 

400 

aardappelen 

graan 

uien 

aarde(vochtig) 

200 

0 

0,75 1,5 2,25 3 3,75 4,5 

wandhoogte in meters



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.3.5 Verankering van wandplaten 

Wanneer wandplaten tegen een constructie afgesteund worden dient een verankering aangebracht te 

worden die voldoende weerstand biedt tegen de optredende (wind) belasting. 

De wandplaten kunnen op diverse manieren aangebracht worden, namelijk: 

- tegen de constructie (constructie staat binnen); 

- achter de constructie (constructie staat buiten); 

- tussen de constructie (platen staan tussen de constructie) 

Uit proeven is gebleken dat een wandplaat-anker (met nagels) een karakteristieke bezwijkbelasting 

heeft van 4,0 kN, rekenwaarde is 2,7 kN (γ = 1,5) 

Voorbeeld: 

Wandplaatafmetingen: 6,00 x 0,75 = 4,5 m2 (2 ankers per plaat) 

De belasting op één anker bedraagd dan: 0,5 x 4,5 x (0,8 + 0,3) x p w x (γ = 1,3) = 3,2 p w 

De maximale p w waarde is dus 2,7 / 3,2 = 0,84 kN. 

Uit tabel 3 op blz 111 is de maximale hoogte van de wand te bepalen. 

Bij hogere wanden dan in tabel 3 aangegeven dient een verankering toegepast te worden die een 

grotere belasting kan opnemen. (b.v. een klemstrip verankering) 

Bij drukwanden zoals in art. 3.3.4 genoemd, is het aan te bevelen de constructie aan de buitenzijde te 

plaatsen, zodat de druk rechtstreeks en gelijkmatig op de constructie overgebracht wordt.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.4 Materiaal eigenschappen AAC 4,5/600 AAC 3,5/500 








. 

















----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.5 Randvoorwaarde toepassing wandplaten 

3.5.1 Eisen met betrekking tot aanslag tegen de constructie 

De minimale aanslaglengte a o min dient minimaal te voldoen aan: 

a o min = 1/150 l, met een minimum van 30 mm 

waarin l is de dagmaat in mm. 

3.5.2 Berekening theoretische overspanning 


l 

c 2 

u 2 

d 

h 

u 1 

c 1 

l eff 

1 / 2 a o,min 

a o,min 

l 

a o 

l eff = l + ½ a o min L + ½ a o min R 

3.5.3 Eisen met betrekking tot oplegging op consoles 

a. oplegkracht 

Bij wandplaten, geplaatst op consoles (bijvoorbeeld boven ramen) mag de oplegspanning (σ’ d ) 

niet groter zijn dan de waarden in onderstaande tabel: 

Tabel 4 – Maximale oplegspanningen in N/mm 2 bij diverse cellenbetonkwaliteiten. 

Dikte wand in mm AAC 4,5/600 AAC 3,5/500 

100 

125 

150 

175 

200 

250 

300 

0,43 

0,77 

0,84 

0,84 

0,84 

0,84 

0,84 

0,33 

0,59 

0,63 

0,63 

0,63 

0,63 

0,63



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

b. opleglengte console 

De minimale opleglengte in de dikte van de wandplaat (breedte van de console) is 2/3 van de 

plaatdikte. 

De minimale opleglengte in de lengte van de wandplaat (lengte console) is 100 mm met een maximum 

van 300 mm. 

Voor de berekening van de oplegdruk is het van belang, dat alleen het draagvlak in rekening wordt 

gebracht; de groefbreedte en vellingkanten worden dus niet meegerekend. 

Vellingkant afmeting 

Groefafmeting 

: 13 mm 

: 60 mm (plaatdikte ≥ 150 mm) 

Bij oplegspanningen > 0,5 N/mm 2 dient ter plaatse van de oplegging een tussenlaag te worden 

aangebracht (bijvoorbeeld vilt Nevima N), die zorg draagt voor lastspreiding en die de vervorming van 

de wandligger toestaat zonder dat hierbij krachten optreden die tot afboeren kunnen leiden. 

Indien in het gebouw kraanbanen aanwezig zijn, is het in verband met trillingen, aantebevelen om vilt 

aan te brengen. 





Pasplaatbreedten < 300 mm zijn mogelijk, wanneer de platen rekenkundig verantwoord toegepast 



De wapening in de wandplaten bestaat uit gepuntlaste netten, kwaliteit FeB 500. 

De onderwapening en de bovenwapening bestaan uit langsstaven, minimaal rond 4 mm en maximaal 

rond 10 mm. De h.o.h. afstand van de langsstaven is minimaal 50 mm en maximaal 300 mm. De 

diameter van de dwarsstaaf is minimaal 60% van de diameter van de langsstaaf. 




----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.6 Voorbeeldberekening 

3.6.1. wandplaat (normaal) 


L : 

l eff : 

b 

h 

u 1 

u 2 

n 1 

φl 1 

n 2 

φl 2 

n t2 

n t1 

φ t 

l t 

5990 mm 

5849 mm 

600 mm 

150 mm 

20 mm 

20 mm 





6,5 st. (aantal dwarsstaven per ½ netlengte) 

1 st. (aantal dwarsstaven t.p.v. aanslag c.q. oplegging) 

5 mm (diameter dwarsstaaf) 

520 mm (lengte dwarsstaaf) 

d = h – u 1 = 150 – 20 = 130 mm 

x u 

d 

h 

Situatie enkel windbelasting 

A s1 . f yd 40,07 . 435 

x u = 3 / 2 --------------- = ------------------- = 15,4 mm 

b . α . f cd 600 . 0,85 . 3,3 

p w (windbelasting) : 0,59 kN/m 2 (tabel 3 gebied II; bebouwd; gebouwhoogte ≤ 10 m) 

p w.rep is (0,8+0,3) 0,59 = 0,65 kN/m 2 

p d.wind is p w.rep . γ f;q : 0,65 . 1,3 = 0,845 kN/m 2



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

M sd.wind is: 1 / 8 . p d.wind . l eff 2 . b . = 1 / 8 . 0,845 . 5849 2 . 600 . 10 -9 = 2,17 kNm 




f yd 

De gekozen wapening is 4 φ 4 mm = 50,24 mm 2 


F RA ≥ F id 





1756 N 

waarin: 




l t / n 1 ≤ 14 . φ t 

70 mm 

waarin: 




waarin: 

m = 1 + 0,3 . (n p /n t ) = 1,05 




h – d + (φ 1 + φ t )/2 = 24,5 mm 



(art. 4.3.2 tabel 5) 

F id.1 = M d.1 /(0,9.d.n 1 ) 

403 N 

Waarin: 

M d.1 = ½ p d .b.l eff .l p1 – ½.p d .l p1 2 = 0.19 kNm 


pos c1 = 0,0 . l eff 

p d = 0.845 kN/m 2 



11414 N



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

waarin: 


F id.2 = M d.2 /(0,9.d.n 1 ) 

4666 N 

Waarin: 

M d.2 = ½ p d .b.l eff .l p2 – ½.p d .l p2 2 = 2.18 kNm 


pos c2 = 0,5 . l eff = 2924 mm 

3.6.2. wandplaat (Latei) 


L : 

l eff : 

b 

h 

u 1 

u 2 

n 1 

φl 1 

n 2 

φl 2 

n t2 

n t1 

φ t 

l t 

5990 mm 

5870 mm 

134.6 mm 

600 mm 

50m 

50m 





6,5 st. (aantal dwarsstaven per ½ netlengte) 

1 st. (aantal dwarsstaven t.p.v. aanslag c.q. oplegging) 

5 mm (diameter dwarsstaaf) 

520 mm (lengte dwarsstaaf) 

d = h – u 1 = 600 – 50 = 550 mm 

x u 

d 

h 

b 

u 1 

Situatie latei functie



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

A s1 . f yd 16.55 . 435 

x u = 3 / 2 --------------- = ---------------------- = 15,4 mm 

b . α . f cd 134.6 . 0,85 . 3,3 

p g.rep (eig.gew) is 0,75 kN/m 

p d.eig.gew is p g.rep . γ f;q : 0,75 . 1,2 = 0,90kN/m 

M sd is: 

1 / 8 . p d.eig.gew . l eff 2 = 1 / 8 . 0,90 . 5870 2 . 10 -6 = 3,88 kNm 



A s1 = --------------------------------------------------------------------------------- = 16,55 mm 2 

f yd 

De benodigde wapening voor de windbelasting is 40,07 mm 2 , 

Benodigd per staaf is 40,07 / 4 staven is 10,02 mm 2 

De benodigde wapening voor de lateibelasting is 16,55 mm 2 , 

Benodigd per staaf is 16,55 / 2 staven is 8,28 mm 2 

Totaal benodigd per staaf: 18,29 mm2; per 4 staven: 73,17 mm2 

De gekozen wapening in de plaat is 4 φ 5 mm = 78,5 mm 2 

3.6.3 Maximaal plaatlengte 1 ) 

De maximale plaatlengte in 100 mm dikte is 5000 *) mm 

De maximale plaatlengte ≥ 150 mm dikte is 6750 *)mm 

1 ) berekend als lateiplaat bij gebouwhoogte 30 m; gebied 1, onbebouwd 

*) bij plaatlengten > aangegeven lengten alleen in overleg met Xella. 

3.7 Brandwerendheid brandwanden. 


Brandwanden hebben als doel te voorkomen dat een brand in het gebouw aan de ene zijde van de 

wand zich kan uitbreiden aan de andere zijde. 

Een brandwand dient derhalve voldoende brandweren te zijn. 

Hebel cellenbeton wandplaten dik 150 mm kunnen met de standaard dekking op de wapening voldoen 

aan een brandwerendheid van 360 minuten. (bepaald op grond van experimenteel onderzoek)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Brandwanden kunnen op 2 manieren gerealiseerd worden: 

a. als vrijstaande wand 

b. als een gekoppelde wand 

- De vrijstaande wand is een onafhankelijke stabiele wand die geheel is vrijgehouden van het 

gebouw. 

- De gekoppelde wand wordt bevestigd aan de draagconstructie. Deze bevestiging kan aan één 

of twee zijden van de wand gerealiseerd worden, afhankelijk van de brandwerendsheidsrichting. 

De bevestiging vindt plaats middels zogenaamde smeltankers. In geval van brand zal 

door de temperatuurstijging de brandverankering zijn krachten verliezen c.q. smelten en kan de 

staalconstructie vervormen. De brandwand blijft staan omdat deze verankerd is aan de 

staalconstructie van het andere compartiment. 

Annex C (normative) van NEN-EN 12602:2008 “Resistance to fire design of AAC (Autoclaved Aerated 

Concrete) components and structures” geeft aan op welke wijze de brandwerendheid van 


De genoemde annex C geeft alleen de verschillen of aanvullingen aan, ten opzichte van het ontwerp 

voor de normale ontwerpsituatie, waarmee in het geval van brand rekening moet worden gehouden. 

De brandwerendheid van de wandplaat wordt bepaald door de, bij gegeven overspanning maximaal op 

te nemen belasting in de uiterste grenstoestand “bezwijken”. 





belasting. 





3.7.4 Temperatuur in de wandplaten tijdens brand 


(design fire curve), voor de verhitte zijde van de wandplaat (kwaliteit AAC 4,5/600) , zijn ontleend aan 

figuur CC.4 van Annex CC (normative) “Temperature profiles of AAC wall, floor and roof components 

and AAC beams” van NEN-EN 12602:2008 





“a” maat 

temperatuur θ s ( o Celcius) 

20 mm 280 

30 mm 160 


“a” maat 


20 mm 475 

30 mm 320



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 


“a” maat 

20 mm 580 

30 mm 450 



“a” maat 


30 mm 520 

40 mm 410 


Bij wandplaten waarbij de z.g.n. trek-wapening in verband met de belasting grootte (dit in tegenstelling 

tot vloeren dakplaten) veel minder relevant is, verklaart dat de proeven 360 minuten scoren. 

(uitgaande van een kritieke staaltemperatuur van 500 o C) 

figuur CC.5 van Annex CC (normative) “Temperature profiles of AAC wall, floor and roof components 

and AAC beams” van NEN-EN 12602:2008 geeft aan dat de niet blootgestelde zijde aan de brand bij 

een 150 mm dikte na 360 minuten maar ongeveer 105 o C wordt. 

3.8 Wandplaten in verband 


Kenmerkend voor Hebel wandplaten is dat de maximale lengte van de platen 6750 mm bedraagt. 

Bij overspanningen groter dan 6,75 m moeten de platen dus in verband worden aangebracht. 

Situatie: 

stijllokatie 

plaatnaad 

stijllokatie 

plaatnaad 

bovenrand 

mogelijk gesteund 

stijllokatie 

plaatnaad 

a 

L 

a 

onderrand gesteund 

3.8.2 Eisen aan het verband 

Als het verband voldoet aan de eisen die zijn beschreven in artikel 9.7 van NEN 6790, TGB 

Steenconstructies, mag de toetsing van de wand worden uitgevoerd volgens deze norm. 

De voorwaarden voor het verband zijn:



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

De overlap a is groter dan of gelijk aan 0,4 maal de laaghoogte 

De overlap a is groter dan 45 mm 

Bij een standaard plaatbreedte van 750 mm moet de overlap dus ten minste gelijk zijn 

aan 0,4 . 750 = 300 mm 

3.8.3 rekenmethodiek 

De lintvoegen en de stootvoegen tussen de platen worden verlijmd. De buigtreksterkte van het 

verlijmde cellenbeton is gelijk aan 0,15 f’ rep . 

Voor de kwaliteit AAC 4,5/600 gelden de volgende waarden: 

f’ rep = 3,0 N/mm 2 ( f’ rep = K f’ b α f’ m β ) 

waarin: K, α, β zijn constanten resp. 0,8; 0,85; 0 (tabel 1 NEN 6790:2005) 

f’ b = gemiddelde kubusdruksterkte in N/mm 2 (4,8 N/mm 2 ) 

f’ d = f’ rep / γ m = 3,0 / 1,8 = 1,7 N/mm 2 ; waarin: γ m is de materiaalfactor (γ m = 1,8) 

f m;rep = 0,15 . 3,0 = 0,45 N/mm 2 

f m;d = 0,45 / 1,8 = 0,25 N/mm 2 

Voor het toetsen van de gevelwand, samengesteld uit verlijmde cellenbetonwandplaten, kan vervolgens 

gebruik worden gemaakt van artikel 11.2 van NEN 6790:2005. De gevelwand is immers een nietdragende 

wand belast door wind. Omdat er bij cellenbeton geen verschil is in grootte van de 

buigtreksterkte van het materiaal bij de verschillende richtingen kan, als de bijdrage van de 

normaalkracht wordt verwaarloosd, de toets voor de momenten in alle richtingen worden samengevat 

als: 

M d ≤ M u 

waarin: 

M d is de rekenwaarde van het optredende buigende moment ten gevolge van de windbelasting; 

M u is de rekenwaarde van het uiterst opneembare moment waarvoor geldt: 

M u = f 1 m;d / 6 b h 2 γ M 

f’ m;d is de rekenwaarde van de buigtreksterkte van het cellenbeton, voor AAC 4,5/600 is f m;d gelijk 

aan 0,25 N/mm 2 ; 

b is de afmeting van de beschouwde doorsnede loodrecht op de buigingsrichting; 

h is de afmeting van de beschouwde doorsnede in de buigingsrichting; 

is de modelfactor volgens artikel 10.4.2. van NEN 6790; Voor constructies tot 11 meter hoogte 

γ M 

mag γ M gelijk worden gesteld aan 1,3 

Voor niet-dragende gevels in constructies tot 11 meter hoogte kunnen dan de volgende waarden voor 

M u worden gevonden: 

Tabel 5: Relatie tussen plaatdikten en het uiterst opneembare moment 

Plaatdikte 

M u 

(mm) 

(kNm/m) 

150 1,22 

200 2,17 

240 3,12 

300 4,88



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

De grootte van het optredende buigend moment moet worden bepaald met behulp van de lineaire 

elasticiteitstheorie. Hierbij kan bijvoorbeeld gebruik worden gemaakt van de tabellen die zijn 

opgenomen in de Betonkalender van 1982 – Teil I. (vierzijdig en driezijdig gesteunde platen) 

Aandachtspunt: 

Gecontroleerd moet worden of ook de wringende momenten, die ter plaatse van de hoeken in de plaat 

kunnen optreden, het opneembare moment niet overschrijden. 

Om het wringende moment te kunnen toetsen moet dit moment worden omgerekend naar een buigend 

moment. Als wordt aangenomen dat de buigspanningen in de x- en de y richting gelijk aan 0 zijn ter 

plaatse van het maximale wringmoment kan worden gesteld dat het moment dat resulteert in de 

hoofdspanningen m 1 , gelijk is aan het wringmoment.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.8.4 ONTWERPGRAFIEKEN NIET-DRAGENDE WANDEN; GEBOUWHOOGTE ≤ 10 M 

A. BUITENWANDEN: KWALITEIT AAC 4,5/600; categorie bebouwde situatie 

Grafiek 1: 

vierzijdig gesteund 

Grafiek 2: 

driezijdig gesteund 

Grafiek 3: 

tweezijdig gesteund 

B. BINNENWANDEN: KWALITEIT AAC 4,5/600; categorie bebouwde situatie 

Grafiek 4: 


Grafiek 5: 


Grafiek 6: 


C. BUITENWANDEN: KWALITEIT AAC 4,5/600; categorie onbebouwde situatie 

Grafiek 7: 


Grafiek 8: 


Grafiek 9: 


D. BINNENWANDEN: KWALITEIT AAC 4,5/600; categorie onbebouwde situatie 

Grafiek 10: 


Grafiek 11: 


Grafiek 12: 


Werkwijze wanddiktebepaling: 

- Bepaal van de wand de lengte / hoogte verhouding (L / H) 

- Bepaal met de gevonden “L / H” – waarde in de grafieken de factor d / H (dikte/Hoogte) 

- Bepaal de theoretische dikte van de wand (d) door de hoogte van de wand te vermenigvuldigen 

met de gevonden d /H – factor. (betonkalender) 

schema: vierzijdig gesteunde wand 

H 

L 

schema: driezijdig gesteunde 

wand 

H 

L 

schema: tweezijdig gesteunde 

wand 

H 

L



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Wanddiktebepaling buitenwanden AAC 4,5/600, 

vierzijdig gesteund, gebouwhoogte



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

9 

Wanddiktebepaling buitenwanden AAC 4,5/600, 

tweezijdig gesteund, gebouwhoogte



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Wanddiktebepaling binnenwanden AAC 4,5/600; 

driezijdig gesteund; gebouwhoogte



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Wanddiktebepaling buitenwanden; kwal. AAC 4,5/600; 

vierzijdig gesteund; gebouwhoogte



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Wanddiktebepaling buitenwanden; kwal; AAC 4,5/600; 

tweezijdig gesteund; gebouwhoogte



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Wanddiktebepaling binnenwanden AAC 4,5/600; 

driezijdig gesteund; gebouwhoogte



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

3.9 ONTWERPEN VAN DRAGENDE WANDEN CONFORM ART. 11.2.5 NEN 6790:2005 

(Hebel construct) 


Voor onderstaande diktebepaling is gebruikgemaakt van de vereenvoudigde bepaling van de respons 

van op druk en buiging belaste gesteunde passieve of neutrale wanden of kolommen met een over de 

hoogte constante eerste orde-excentriciteit e o volgens art. 11.2.5 van NEN 6790:2005. Voorwaarde is 

dat de doorsnede van de wand of kolom rechthoekig is. Een passieve of neutrale wand is een wand die 

deel uitmaakt van een geschoorde constructie. Het beteft dus wanden die geen actieve bijdrage aan de 

stabiliteit van de constructie leveren. 

N' ud 

N' ud 

e o 

l 

e o 

b 

N' ud 

h/2 h/2 

h 

Schematisering tweezijdig gesteunde wand of kolom 

Voor deze passieve of neutrale wanden of kolommen (zie figuur 1) mag voor de bepaling van de uiterst 

opneembare normaaldrukkracht gebruik worden gemaakt van de formule: 

N’ u;d = α f’ d b h 

Waarin: 

N’ u;d is de rekenwaarde van de, bij het optredende buigend moment, uiters opneembare normaal 

drukkracht; 

f’ d is de rekenwaarde voor de druksterkte van het metselwerk; 

b is de afmeting van de dwarsdoorsnede, loodrecht op h gemeten; 

h is de totale hoogte van de dwarsdoorsnede, gemeten in de buigingsrichting; 

α is de reductiefactor, volgens tabel 3; 

e o is de eerste orde excentriciteit; hiervoor geldt minimaal de grootste waarde van l / 300 en 10 

mm; 

λ is de slankheid; λ = l / h 

l is de afstand tussen de horizontale steunen aan de bovenzijde en de onderzijde



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Tabel 6 - waarden van α 1 ) 

waarden van α voor 

e o /h λ = 0 λ = 5 λ = 10 λ = 15 λ = 20 λ = 25 λ = 30 

0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,82 0,53 0,37 

0,05 0,86 0,85 0,79 0,68 0,54 0,37 0,26 

0,10 0,74 0,72 0,66 0,55 0,40 0,26 0,18 

0,15 0,63 0,61 0,55 0,43 0,27 0,17 0,12 

0,20 0,54 0,52 0,44 0,30 0,17 0,11 0,07 

0,25 0,45 0,43 0,33 0,17 0,10 0,06 0,04 

0,30 0,36 0,33 0,20 0,09 0,05 0,03 0,02 

0,35 0,27 0,22 0,09 0,04 0,02 0,01 0,01 

0,40 0,18 0,10 0,03 0,01 0,00 0,00 0,00 

0,45 0,09 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 

0,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 

1 ) voor tussenliggende waarden van λ en e o /h mag rechtlijnig worden geïnterpoleerd 

3.9.2 Rekenwaarde uiterst opneembare normaalkracht in kN/m voor de kwaliteit AAC 4,5/600 

(e o = 10 mm) 

Tabel 7 – N’ ud 

wanddikte 

wandhoogte 

2,5 

m 

3,0 

m 

3,5 

m 

4,0 

m 

150 144 120 89 64 43 40 37 35 32 28 

200 235 218 191 159 126 97 77 58 56 52 

240 318 303 277 240 210 182 148 117 95 79 

300 426 420 398 372 326 300 270 239 210 177 

4,5 

m 

5,0 

m 

5,5 

m 

6,0 

m 

6,5 

m 

7,0 

m



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Bijlage A: STABILITEIT VAN CELLENBETONCONSTRUCTIES 

Algemeen 

Voor het verzekeren van de stabiliteit van cellenbetonconstructies zijn twee constructieonderdelen van 

belang: 

- de vloeren c.q. daken; de horizontale schijven 

- de stabiliteitswanden; de verticale schijven 

De horizontale schijven zorgen ervoor dat alle horizontale belastingen die op het gebouw worden 

uitgeoefend - deze belastingen kunnen worden veroorzaakt door wind, maar ook door scheefstand van 

constructieonderdelen - naar de verticale schijven kunnen worden afgevoerd. 

De verticale schijven moeten de horizontale belastingen vervolgens afdragen naar de fundering. 

De vloeren c.q. daken van cellenbeton bestaan uit losse geprefabriceerde elementen die dus een schijf 

moeten vormen. De vloeren worden derhalve onderling gekoppeld door een volgestorte voeg. Bij b.v. 

een rij woningen mag worden aangenomen dat de schijfwerking* ) van de vloer in dit soort gevallen 

voldoende zal zijn. 

* ) volgens CUR-rapport 136 (par. 5.1) behoeft voor eengezinswoningen de schijfwerking niet te worden 

gecontroleerd. 

Voor de rekenregels en toetsing van de doorsnedecapaciteit kan gebruik worden gemaakt van NEN 

6790-2005. 

Van belang is de sterkte van de penanten in verband met het overbrengen van de schuifkrachten. 

Dit is het geval bij toepassing van stabiliteitswanden, en als de windbelasting in horizontale richting 

moet worden afgedragen. 

Stabiliteit: 

In eerdere publicaties van YTONG werd bij het toetsen van de stabiliteit geen rekening gehouden met 

het tweede-orde effect. 

Gesteld werd dat als er aan een aantal voorwaarden werd voldaan er bij het toetsen van de stabiliteit 

van een constructie niet hoeft te worden uitgegaan van het aanpendelen van de niet gestabiliseerde 

constructie. 

Voorwaarden werden gesteld aan: 

-de kernen 

-het raamwerk 

-de vloeren 

Bij het beschouwen van de stabiliteit van cellenbetonconstructies kan het tweede-orde effect 

achterwege worden gelaten, wanneer er met behulp van de theorie van het neutrale raamwerk wordt 

aangetoond dat er daadwerkelijk geen aanpendeling van de bouwmuren aan de stabiliteitskernen 

optreedt. Op basis van art. 11.7 van NEN 6790 dient een toets uitgevoerd te worden. 

In de volgende paragraaf is een voorbeeldberekening opgenomen voor een rij eengezinswoningen 

waarbij de stabiliteit wordt ontleend aan kleine stijve kernen en waarbij wordt aangetoond dat er geen 

tweede-orde effect optreedt door aanpendeling van de bouwmuren.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Toelichting berekeningsmethode aan de hand van rekenvoorbeeld 

Spouwmuur 

150-50-150 

9000 (D) 

750 

150 5400 (L) 

3000 

Fw;2;d 

2700 (V1) 

Fw;1;d 

2700 (Vo) 

Overzicht van de beschouwde rij woningen 

Vloeren YTONG cellenbeton dik 240 mm, kwal. AAC 4,5/600 

Ankerloze scheidingswand 

YTONG cellenbeton afm. 150 - 50 -150 mm 

Binnenspouwblad kopgevel 

YTONG cellenbeton dik 150 mm 

Penanten in langsgevel 

YTONG cellenbeton dik 150 mm 

De stabiliteit van deze twee woningen wordt gecontroleerd aan de hand van de theorie zoals 

omschreven in NEN 6790:2005



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Veiligheidsklasse 2 

De volgende gewichten zijn in de berekening aangehouden: 

Vloer: eigengewicht 1,62 kN/m 2 (6,75 kN/m 3 ) 

scheidingswanden 0,30 kN/m 2 

afwerking 1,00 kN/m 2 

2,92 kN/m 2 

Dak: eigengewicht 0,65 kN/m 2 

Wanden: eigen gewicht 6,75kN/m³ 

dik 150 mm bouwmuur/penant 1,01 kN/m 2 

In de berekening wordt de maatgevende belastingscombinatie met de maximale horizontale kracht en 

de minimale verticale belasting beschouwd: 

0,9 G rep + 1,3 Q wind;rep 

Voor de toegepaste cellenbeton (zie tabel 1, construeren in YTONG cellenbeton Deel 1) geldt: 

f’ d = 1,6 N/mm 2 

f vd = 0,24 N/mm 2 

f vvd = 0,24 N/mm 2 

Belastingen: 

De belastingen t.g.v. de wind: 

Windgebied II, bebouwd 

p w = 0,56 kN/m 2 

C dim = 0,95 

C index = 0,8 + 0,4 = 1,2 

p rep = 0,95 . 1,2 . 0,56 = 0,64 kN/m 2 

Rekenwaarde van de windbelasting op de tweede verdiepingsvloer: 

F w;2;d = γ f;q . D . (½ . V2 + ½ . V1) p w 

= 1,3 . 9 (½ . 3,0 + ½ . 2,7) 0,64 = 21,3 kN = 

Q p2 = 5,3 kN per penant (4 penanten; 2 per woning) 

Rekenwaarde van de windbelasting op de eerste verdiepingsvloer: 

F w;1;d = γ f;q . D . (½ . Vo + ½ .V1) p w 

= 1,3 . 9 (½ . 2,7 + ½ . 2,7) 0,64 = 20,2 kN = 

Q p1 = 5,0 kN per penant (4 penanten; 2 per woning) 

Controle van de sterkte: 

Gewicht van de penant is gelijk aan: 

G d = (Vo+V1) b . h(p) . sg . 0,9 

5,4 . 0,9 . 0,15 . 6,75 . 0,9 = 4,4 kN 

b = 900 

h(p) =150 

h(b) =150



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Bepaling van de maximaal te activeren schuifkracht T d : 

5,41 (S) 

3,0 (V2) 

(b2) 

3,78 (b3) 0,72 

4,50 (b1) 

1,44 (h2) 

1,08 

(be) 

2,43 (b4) 

2,7 (V1) 

H 

γ 

tan γ = 0,5 

2,7 (Vo) 

9,0 (D) 

Meewerkende breedte be = 0,2 H = 0,2 . 5,4 = 1,08 

Beschikbaar in de bouwmuur: 

uit dakvlak: 

0,9 . (L / 2) . S . eig 

0,9 . 5,4 / 2 . 5,41 . 0,65 = 8,5 kN 

uit topdriehoek: 0,9 . (b1 . V2 - b2 . h2) / 2 . eig = 

0,9 . (4,5 . 3 - 0,72 . 1,44) / 2 . 1,01 = 5,7 kN 

uit vloeren: 0,9 . (b3 + b4) 0,5 . L . eig = 

0,9 . (3,78 + 2,43) 0,5 . 5,4 . 2,92 = 44,1 kN 

uit wanden: 0,9 . (Vo + V1) . (b3 - be) . 0,5 . eig = 

0,9 . 5,4 . (3,78 - 1,08) . 0,5 . 1,01 = 6,7 kN 

0,9 . (2,7 + 2,7) . be . 0,5 . eig = 

0,9 . 5,4 . 1,08 . 0,5 . 1,01 = 5,3 kN 

T d 

70,3 kN



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Controle schuifkracht penant - bouwmuur 

Volgens NEN 6790 art 11.6.2 kan de eerste verdiepingsvloer deuvelwerking overdragen. 

Voor een vloer van cellenbeton moet deze waarde gesteld worden op 30 kN. Het restant moet worden 

opgenomen door de loodvoeg tussen bouwmuur en penant. 

Er moet worden voldaan aan: 

F v;d ≤ F v;u + Σ F vl;u 

γ M 

γ M = 1,0 

F v;u = (Vo +V1) b . f v;v;d = 5,4 . 0,15 . 0,24 . 10 3 = 194,40 kN 

F vl;u deuvelwerking van cellenbetonvloer = 30,00 kN + 

224,40 kN 

De sommatie van de capaciteit van de loodvoeg en de eerste verdiepingsvloer is groter dan de 

beschikbare normaalkracht (224,40 kN > 70,3 kN). 

De beschikbare normaalkracht is dus maatgevend. 

Eisen aan de kern: 

Berekening van de benuttingsgraad: 

α = (T d + G d ) / (b . h (p) . f’ d ) = (70,3 + 4,4) . 10 3 / (900 . 150 . 1,6) = 0,346 

Berekening van het moment in de uiterste grenstoestand t.g.v. verschillende belastingen: 

M d = Q p2 . (Vo + V1) + Q p1 . Vo - T d . (b – h (p) ) /2 = 

5,3 . 5,4 + 5,0 . 2,7 - 70,3 . (0,9 - 0,15) = 16,0 kNm 

2 

Voor cellenbeton geldt voor de berekening van de momentcapaciteit van de penant in de 

uiterste grenstoestand 

M u = 0,4 α (1 - α) h (p) . b 2 . f’ d 

0,4 . 0,346 (1 – 0,346) . 150 . 900 2 . 1,6.10 -6 = 17,60 kNm 

M u > M d 

Controle horizontale schuifkracht penant - fundering: 

τ d = (Q p2 + Q p1 ) / (h (p) . b) = (5,3 + 5,0) . 10 3 / (150 . 900) = 0,077 N/mm 2 

f vvd = 0,24 N/mm 2 

τ d ≤ f vvd + 0,2 N’ d /A 

De penanten zijn voldoende sterk



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Controle verplaatsingseis 

Bij de berekening van de rotatiestijfheid van de fundering wordt aangenomen dat deze gelijk is aan: 

3 EI L 

C = ------------------------------- 

(L – h bouwmuur – l penant ) 2 

waarin: 

EI is de buigstijfheid van de niet onderheide funderingsbalk onder de langsgevel 

E f = 3,6 . 10 6 kN/m 2 (bron VBC 1995, tabel 15) 

I = 1/12 . b . h 3 = 0,35 . 0,45 3 / 12 = 2,66 . 10 -3 m 4 (afm. funderingsbalk 350 . 450 – C20/25) 

L 

EI = 3,6 . 2,66.10 3 = 9,57.10 3 kNm 2 

is de overspanning tussen de niet onderheide funderingsbalken onder de bouwmuren 

L = 5,75 m 

h bouwmuur is dikte van bouwmuur 

l penant is penantlengte 

C = 3 . 9,57.10 3 . 5,75 / (5,75 – 0,15 – 0,75) 2 = 7016,69 kNm/rad 

De stijfheid van de penanten in de uiterste grenstoestand kan volgens CUR-rapport 94-4 worden 

benaderd met de volgende formule: 

EI = 150 . f’ d . b . d k 3 = 150 . 1600 . 0,15 . 0,9 3 = 26244 kNm 2 

Berekening van de optredende uitbuiging: 

F w;2;d = 5,3 kN 

F w;1;d = 5,0 kN 

Schema 

Verplaatsing t.p.v. de eerste verdiepingsvloer: 

3 

(F w;1;d + F w;2;d ) V o 

3 

F w;2;d . V 1 (F w;2;d . (V 0 + V 1 ) + F w;1;d . V o ) 

δ 1 = ------------------------ + -------------- + ---------------------------------- ------------- V 0 

3 EI 2 EI C v 

(5,0 + 5,3) 2,7 3 5,3 . 2,7 3 5,3 . (2,7 + 2,7) + 5,0 . 2,7 

δ 1 = ------------------------- + --------------- + ------------------------------------ 2,7 = 0,021 m 

3 . 26,2.10 3 2 . 26,2.10 3 7016,69



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

(F w;1;d + F w;2;d ) . V 0 

2 

F w;2;d . V 1 

2 

(F w;2;d . (V o +V 1 ) + F w;1;d . V o ) 

φ 1 = ------------------------ + ------------- + -------------------------------- 

2 EI EI C v 

φ 1 = 

(5,0 + 5,3) . 2,7 2 5,3 . 2,7 2 (5,3 . (2,7+2,7) + 5,0 . 2,7) 

------------------------ + ------------- + -------------------------------- = 0,0090 rad 

2 . 26,2.10 3 26,2. 10 3 7016,69 

Verplaatsing ter plaatse van de tweede verdiepingsvloer: 

F w;2;d . V 1 

3 

δ top = δ 1 + φ 1 . V 1 + ---------------- 

3 EI 

5,3 . 2,7 3 

= 0,021 + 0,0090 . 2,7 + ----------------- = 0,046 m 

3 . 26,2.10 3 

δ 2 = δ top - δ 1 = 0,046 - 0,021 = 0,026 m 

Berekening van de uiterste verplaatsing van de dragende wanden: 

Beschouwing van de eerste verdieping: 

N’ d : dak: 0,9 . ½ L . eig.dak . S / ½ D 

0,9 . 2,7 . 0,65 . 5,41 / 4,5 = 1,90 kN/m 

wand: 0,9 . eig.wand . V 2 / 2 

0,9 . 1.01 . 3 / 2 = 1,37 kN/m 

vloer: 0,9 . ½ L . eig.vloer 

0,9 . 2,7 . 2,92 = 7,10 kN/m 

10,36 kN/m 

G d (wand) : V 1 . eig.wand 

2,7 . 1,01 = 2,73 kN/m 

e 1 = 0 mm 

(toelichting: de vloerplaten zijn over de gehele dikte van de wand opgelegd) 

λ = V 1 / h = 2,7 / 0,150 = 18 

G d + N’ d (2,73 + 10,36) . 10 3 

α = --------------- = --------------------------- = 0,0546 

f’ d . b . h 1,6 . 1000 . 150 

Uit bijgaande grafieken (NEN 6790 art. 11.2.3) volgt dat e 0 gelijk is aan 0,458 . h



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

e 0 = 0,458 . 150 = 68,7mm 

e 0 (N’ d + G d ) - e 1 . N’ d 68,7 (10,36 + 2,73) - 0 

δ u = ------------------------------- = ----------------------------------- = 76,7 mm 

N’ d + (G d / 2) 10,36 + (2,73 / 2) 

De optredende verplaatsing op de eerste verdieping is gelijk aan: 26,0 mm (δ 2 ) 

δ 2 < δ u 

Er treedt op de eerste verdieping dus geen aanpendeling van de belasting op. 

Beschouwing van de beganegrond: 

N’ d : boven: N’ d + G d = 10,36 + 2,73 = 13,09 kN/m 

1 e verdiepingsvloer: 0,9 . ½ L . eig.vloer = 7,10 kN/m 

20,19 kN/m 

G d Wand V o 2,73 kN/m 

e 1 = 0 mm 

λ = V o / d = 18 

N’ d + G d 

α = --------------- = 0,096 

f’ d . b . h 

Uit grafiek volgt dat e 0 is: 0,425 .h = 63,8 mm 

e 0 (N’ d + G d ) - e 1 . N’ d 68,12 (20,19 + 2,73) - 0 

δ u = ------------------------------- = ----------------------------------- = 67,8 mm 

N’ d + (G d / 2) 20,19 + (2,73 / 2) 

De optredende verplaatsing op de beganegrond is gelijk aan: 21,0 mm (δ 1 ) 

δ 1 < δ u 

er treedt dus geen aanpendeling van de belasting op. 

Geconcludeerd kan worden dat de optredende verplaatsingen zodanig klein zijn dat de aanname dat 

geen aanpendeling optreedt, welke is gedaan bij de sterktecontrole, juist is. 

De rij woningen is stabiel.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Grafieken voor het bepalen van de uiterst opneembare excentriciteit (NEN 6790:2006) 

α is de benuttingsgraad van de wand, α = N’ d / (b h f’ b ); 

e 1 is de excentriciteit aan één van de twee uiteinden van de beschouwde staaf; 

e o is de excentriciteit aan het andere uiteinde dan waar e 1 is beschouwd; 

h is de totale hoogte van de betondoorsnede; 

b is de breedte van de betondoorsnede 

f’ b is de rekenwaarde van de druksterkte van de beton 

λ is de slankheid van de beschouwde wand; λ = ρ . l / h 

ρ is de reductiefactor voor de kniklengte, bepaald volgens art. 10.4.2.2; NEN6790:2005 

l is de hoogte van de wand tussen de vloeren



-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Controle berekening kantelveiligheid penanten: 

Rekenwaarde van de windbelasting op de tweede verdiepingsvloer (F w;2;d ) : 21,3 kN (zie pag. 43) 

Rekenwaarde van de windbelasting op de eerste verdiepingsvloer (F w;1;d ) : 20,2 kN (zie pag. 43) 

21,3 kN 

Optredend windmoment M d : 

V 1 

F w;2;d . (V o + V 1 ) + F w;1;d . V 1 

21,3 . 5,4 + 20,2 . 2,7 = 169,40 kNm 

20,2 kN 

V o 

Berekening tegenwerkend moment M u : 

T d 

G 

e 1 

d 

x u 

d k 

e u 

67/189 x u 

Td + G = 70,3 + 3,7 = 74 kN 

N’ d 

e u = 0,5 d - 0,55 --------- 

b . f’ d 

e 1 = {74 . 10 3 / (150 . 1,6)} . 0,55 = 170 mm 

(d k – 1 / 2 d – e 1 ) (d k – d) 

M u = ----------------------- . Td + ------------ - e 1 . G 

1000 2 

---------------------------------- 

1000 

M u = (900 - 75 – 170) / 1000 . 70,3 +[ {((900 – 150) / 2) – 170} . 3,7] / 1000 = 46,8 kNm 

M u = 46,05 + 0,759 = 46,8 kNm x 4 kernen = 187,2 kNm > 169,4 kNm 

(woningen zijn stabiel)



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Opmerking 

Is het bijvoorbeeld uit bouwkundige overwegingen niet mogelijk om voldoende stabiliteit te realiseren, 

dan zijn de volgende maatregelen mogelijk: 

• toepassing van een groter aantal kernen per woning, 

• toepassing van bredere kernen, 

• toepassing van zwaardere vloeren, waardoor het tegenwerkende moment (M u ) - dank zij de grotere 

‘bovenbelasting’ - wordt vergroot, 

• het toepassen van een trekverbinding tussen kern en fundering, eventueel ook tussen kern 

beganegrond en kern verdieping, waardoor het tegenwerkende moment (M u ) kan vergroot worden 

met: 

∆M u = T a . e 3 , waarin T a is opneembare trekkracht 

e 3 is de excentriciteit van de trekkracht T a t.o.v. het zwaartepunt van de drukzone, dat op afstand e 1 

vanaf de rand ligt. Bij de bepaling van e 1 moet ook rekening worden gehouden met de normaalkracht T a 

T d 

G 

e 3 

e 1 

trekverbinding 

(T a ) 

Bovengenoemde afwijkende gevallen zullen - uitgaande van de algemene richtlijnen - geval voor geval 

moeten worden berekend.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Bijlage B - Schijfwerking 

Algemene voorwaarden voor een deugdelijk verband in een (woon) gebouw. 

Het verband in een gebouw is nodig om de horizontale krachten t.g.v. windbelasting over te kunnen 

brengen naar de vloeren en het dak, die dan werkend als stijve schijven, deze krachten weer kunnen 

overdragen naar de stabiliserende kernen in het gebouw. 

De stabiliserende kernen hebben dan de taak deze horizontale krachten naar de fundering af te voeren. 

Constructief wordt het verband in een gebouw dus geleverd door: 

1. de schijfwerking van de vloeren en het dak 

2. de verankering van de constructieve wanden (gevels, bouwmuren, kernen) aan vloeren en dak. 

*) volgens CUR-rapport 136 (par.5.1) behoeft voor eengezinswoningen de schijfwerking niet te worden 

gecontroleerd. 

Voorbeeld situatie: Plattegrond vloerveld 

10800 

7500 

40,1 o 

51,38 o Y richting 

X richting 

De vloeren bestaan uit YTONG vloerplaten, breed 0,75 m, lang 5,40 m. Beide vloeren, zowel 

verdiepingsvloer en zoldervloer zijn gelijk. De gebouwhoogte is 7 m. 

De schijfwerking berust op de boog- met trekband werking. 

In X-richting worden twee schijven per vloerveld onderscheiden met een overspanning van 5,40 m en 

een hoogte van 7,5 m. 

In Y-richting worden 2 schijven per vloerveld onderscheiden met een overspanning van 7,5 m en een 

hoogte van 5,4 m.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Windbelasting 

De windbelasting die door de schijven moet worden opgenomen bestaat uitsluitend uit de druk en 

zuiging op de kopgevels bij wind in de Y-richting en winddruk en zuiging op de langsgevels bij wind in 

de X-richting. Iedere schijf neemt de windbelasting op één verdieping op. 

druk + zuiging op de kopgevels : W 1 = D . ½ . H . γ f;q . p w (c d + c z ) . c dim 

wrijving langs het dakvlak 

: W 2 = l x . l y . γ f;q . p w . c w 

Aangenomen mag worden dat de wrijving langs de langswanden middels de wanden zelf naar de 

fundering afgevloeid wordt. 

In zowel de X-richting als de Y-richting geldt: 

q w;d = γ f;q . h ver . C index . q w = 1,3 . 2,7 . (0,8+0,4) . 0,54 = 2,27 kN/m 

Opname windbelasting door schijven 

In X-richting 

Afmeting van één schijf - overspanning = 5,40 m 

- hoogte = 7,50 m 

De inwendige hefboom (z) moet aan de volgende voorwaarden voldoen: 

z ≤ 0,5 .l = 0,5 . 5,40 = 2,70 m 

z ≤ 0,8 . h = 0,8 . 7,50 = 6,00 m 

Stel: z = 0,4 . 5,40 = 2,16 m < 2,70 m 

De maximale dwarskracht T d = ½ 5,4 . 2,27 = 6,13 kN 

De trekbandkracht F d = M/z = 1/8 . 2,27 . 5,4 2 /2,16 = 3,83 kN 

De grootste kracht in de drukboog is: √ (6,13 2 + 3,83 2 ) = 7,22 kN 

De trekbandkracht wordt opgenomen door de wapening van de cellenbetonplaat. De minimale 

wapening in plaat is 7Ø 5 mm = 137 mm 2 . De maximaal opneembare trekbandkracht is derhalve: 

137 . (500 / 1,15) . 10 -3 = 59,6 kN 

Opname van de schuifkrachten 

De langsvoegen van de platen moeten in staat zijn de inwendige krachten via schuifkrachten over te 

brengen. 

De trekbandkracht moet dus in alle langsvoegen tussen de platen in X-richting, als schuifkracht worden 

overgebracht. 

De maatgevende voeg is die op 0,66 m uit de top van de drukboog (z = 2,16 - 2 platen . 0,75). 

De booghelling bedraagt t.p.v. de voeg: 40,1 o



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

In de voeg heersen de volgende krachten: 

• schuifkracht : 3,83 kN 

• normaalkracht : tan 40,1 o . 3,83 = 3,22 kN 

Door wrijving kan bij een wrijvingscoëfficiënt van 1,0 (wrijvingscoëfficiënt gescheurde voeg) derhalve 

3,22 kN worden overgebracht. 

Het verschil (3,83 - 3,22 = 0,61 kN) dient opgenomen te worden door de oplegbevestiging van de 

platen. 

Door het feit dat alle platen middels lijm bevestigd worden, kan deze resterende kracht gemakkelijk 

door de lijmvoeg opgenomen worden. De maximaal op te nemen dwarskracht is dan gelijk aan: 

A opl . f wd = 750 . 150 . 0,125 . 10 -3 = 14 kN) 

De tweede eis die aan de voegen gesteld moet worden is dat de gemiddelde schuifspanning in de 

voegen niet groter is dan 0,1 N/mm 2 . De optredende schuifspanning is gelijk aan de schuifkracht 

gedeeld door het product van de dikte van de vloer en in dit geval de halve langsvoeglengte: 

τ d = 3,83 . 10 3 / (100 . ½ . 5400) = 0,007 N/mm 2 . De gemiddelde schuifspanning is kleiner dan 

toelaatbaar. 

In Y-richting 

In Y-richting zijn voor het opnemen van de belasting twee achterelkaar gelegen schijven beschikbaar. 

Iedere schijf neemt de helft van de totale belasting op, ½ . 2,27 = 1,13 kN/m 

Afmetingen van de schijf: overspanning : 7,50 m 

hoogte : 5,40 m 

De inwendige hefboom (z) wordt gesteld op 1,55 m. (0,21 l). Bij deze hefboomsarm grote zal, de 

schuifkracht in de plaatnaden, die loodrecht op de overspanning staan, eenvoudig opgenomen kunnen 

worden. 

z max. = 0,5 . l = 0,5 . 7,5 = 3,75 m 

= 0,8 . h = 0,8 . 5,4 = 4,32 m 

De maximale dwarskracht is: T d = ½ . 7,5 . 1,13 = 4,24 kN 

De trekbandkracht is F d = M/z = 1/8 . 1,13 . 7,5 2 / 1,55 = 5,13 kN 

De grootste kracht in de drukboog is 

√ (4,24 2 + 5,13 2 ) 

= 6,66 kN 

De trekbandkracht wordt opgenomen door de aanwezige koppelwapening, die de gevels met de 

bouwmuren en de vloeren verbindt (conform art. 12.3 NEN 6790) 

Bij toepassing van betonvloeren moet deze koppeling bestaan uit een koppelwapening die, ter plaatse 

van iedere vloer-wandaansluiting, in de vloer of de wand is opgenomen. Bij monoliete gewapende 

betonvloeren is de aanwezige verdeelwapening vaak al voldoende.



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

De doorsnede van deze koppelwapening moet, ongeacht de staalkwaliteit, ten minste bedragen: 

• voor woningen (geen woongebouw): 

• voor overige gebouwen: 

A a = 50 / 3 . (l 1 + l 2 ) 

A a = 100 / 3 . (l 1 + l 2 ) 

waarin: 

l 1 , l 2 de getalwaarden van de hart-op-hartafstanden van de naast gelegen wanden in meters zijn. 

Bij eindwanden geldt dat l 2 gelijk aan 0 is. 

In het beschouwde voorbeeld is de minimale koppeling daarom: A a = 50 / 3 . (5,4 + 0) = 90 mm 2 . 

Standaard worden in het YTONG-bouwsysteem strippen toegepast met de volgende afmetingen: 

A a = 50 . 2 = 100 mm 2 . F d max is 100 . 240 . 10 -3 = 24 kN. 

Dit is groter dan de optredende kracht in de trekband 5,13 kN. 

De verankeringslengte van de koppelwapening: l ank ≥ 70 √ A a = 70 . 10 = 700 mm. 

Voor het inleiden van de krachten uit de schijf op de trekband en de penanten zijn de volgende lijm 

oppervlakken nodig: 

Opname trekbandkracht: 

Opname dwarskracht: 

L = F d / (f wd . b) = 2,65 . 10 3 / (0,125 . 150) = 141 mm 

L = T d / (f wd . b) = 4,24 . 10 3 / (0,125 . 150) = 226 mm 

Opname schuifkrachten 

Evenals bij de afdracht van de krachten in X-richting moeten ook hier de langsvoegen van de platen in 

staat zijn de inwendige krachten via schuifkrachten over te brengen. 

De maatgevende voeg is de op 0,75 m uit de voet van de drukboog. De langsschuifkracht is gelijk aan 

de dwarskracht ter plaatse: 

T d = 4,24 - 0,75 . 1,13 = 3,39 kN 

F d = 5,13 kN 

Door wrijving kan bij een wrijvingscoëfficiënt van 1,0 (wrijvingscoëfficiënt gescheurde voeg) 5,13 kN 

worden overgebracht. De gemiddelde schuifspanning in een langsvoeg is gelijk aan 

3,39 . 10 3 / (200 . 5400) = 0,004 N/mm 2 . Dit is kleiner dan de toelaatbare gemiddelde schuifspanning 

van 0,1 N/mm 2 . Er zijn geen verdere voorzieningen noodzakelijk met betrekking tot de schuifsterkte van 

de langsvoegen.



-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------



-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CONSTRUEREN IN HEBEL-CELLENBETON Gewapende dak ...

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?