Bereiding van poeder - Feed & Food
Bereiding van poeder - Feed & Food Bereiding van poeder - Feed & Food
Om gedurende de korte nadroogtijd het uiteindelijk lage watergehalte (Wp = 2,7-3,0 %), van het nu nog onvoldoende droge deeltje te bereiken, dient de temperatuur van de drooglucht op een relatief hoog niveau te blijven; dit i.t.t. 2-traps-of 2 fase-droging. Alleen door een relatief groot temperatuurverschil blijft de drijvende kracht voor het watertransport ( aw omtrek deeltje minus rel.dampspanning van de drooglucht ) in voldoende mate bestaan. Het temperatuurniveau van de drooglucht, is in dit stadium van het droogproces verder van invloed op de mate van uitzetting van de luchtbellen in de deeltjes, terwijl ook de oplosbaarheid van de poeder (ADMI solubility index) kan worden benvloed: tabel 11.1.a en b. Vooral wanneer de temperatuur van de druppeltjes stijgt boven het kookpunt van de vloeistof, zal de luchtbel door "stoomvorming" uitzetten. Zeker een deel (water)damp verplaatst zich in dit stadium gemakkelijker naar de luchtbellen, dan naar de omtrek. Bij een (nog) niet starre korst wordt het deeltje opgeblazen (fig.11.6.), bij een starre korst zal de inwendige druk stijgen en kan het deeltje ook barsten en er ontsaan meer fines (fig.11.7.). Bij het koelen van het poeder na het droogproces, waarbij condensatie van waterdamp in de deeltjes optreedt, zal bij een sterke korst de inwendige druk dalen. Bij een minder stevige korst leidt dit dan tot indeuken (fig.11.8.) of breken. (Zie ook fig. 11.9.) Fig.11.6. Opgeblazen poederdeeltje Fig.11.7. Gebarsten poederdeeltje (fines) Fig.11.8. Ingedeukt poederdeeltje
Fig. 11.9. Tabel 11.1a Influens of the outlettemperature of the drying air on whole milk powder manufactured from non-homogenized concentrate. Dry-matter content of the concentrate: 51,5% Viscosity of the concentrate: 85cP Homogenization level of fat in concentrate: 22% Inlet temperture of the air: 195 o C Peripheral velocity of the atomizer: 135 m/s outlet temperature of the o C 70 75 80 85 90 95 100 105 moisture content % 5,96 5,12 4,21 3,30 3,14 2,41 2,06 1,66 ADMI- solubility index 0,10 0,10 0,10 0,10 0,15 0,50 1,30 2,20 free-fat content 7,42 9,81 6,19 31,21 16,53 19,00 25,55 29,44 bulk density 0,66 0,64 0,64 0,64 0,62 0,61 0,58 0,54 N2 penetration cm 3 /100 g 1,02 1,22 1,83 1,90 2,95 3,77 4,62 5,16 mean particle density 1,14 1,13 1,11 1,09 1,07 1,04 1,00 0,98 vacuole volume cm 3 /- 100 g 8,25 9,89 11,68 13,42 15,27 18,68 22,26 24,43 viscosity cP 1325 1360 1400 1490 1590 1745 1820 1950
- Page 64 and 65: 8. EIGENSCHAPPEN EN VOORBEHANDELING
- Page 66 and 67: øm = de volumefraktie van de gedis
- Page 68 and 69: Fig 8.2. Relatie tussen drogestofge
- Page 70 and 71: Tabel 8.2. De karakteristieken van
- Page 72 and 73: Fig.8.6. Schematische voorstelling
- Page 74 and 75: Het homogeniseren heeft tot doel de
- Page 76 and 77: Literatuur. 1. De invloed van de co
- Page 78 and 79: Het concentraat uit de indampinstal
- Page 80 and 81: Tabel 9.2. Samenstelling weiconcent
- Page 82 and 83: Literatuur. 1. Food Engineering and
- Page 84 and 85: In het algemeen is de menging van v
- Page 86 and 87: Fig.10.2.4. Rolfilter (Niro) 10.2.4
- Page 88 and 89: Deze rookgassen worden op droogluch
- Page 90 and 91: weipoeder tot 200 à 210 o C (hoger
- Page 92 and 93: Het wiel, (fig.10.2.8. en 10.2.12)
- Page 94 and 95: Fig.10.2.10. Verstuiveraggregaat va
- Page 96 and 97: Fig.10.2.13. Wiel met stroomspoelin
- Page 98 and 99: Bij drukverstuiving wordt het conce
- Page 100 and 101: Fig.10.2.16 Multi nozzle drooginsta
- Page 102 and 103: Blijft het poeder te lang in de tor
- Page 104 and 105: Fig.10.2.18. Toevoer van drooglucht
- Page 106: ♦ Er dienen voorzieningen te zijn
- Page 110 and 111: Literatuur. 1. VMT 1972, nr 17, J.G
- Page 112 and 113: Fig.11.2 Fig. 11.3. Effectieve diff
- Page 116 and 117: Tabel 11.1.b Influens of the outlet
- Page 118 and 119: Fig. 11.10. De invloed van de inten
- Page 120 and 121: Deze lijnen volgen bijna die van co
- Page 122 and 123: Stel dat lucht van 20 o C en RV=70
- Page 124 and 125: Dit evenwicht wordt in de praktijk
- Page 126 and 127: Drie ervaringen uit de praktijk 18
- Page 128 and 129: Wat wel kan worden bereikt met een
- Page 130 and 131: Tabel 13.1. Ondermelkconcentraat va
- Page 132 and 133: 13.1 MEER FASE DROGING A. Sproeidro
- Page 134 and 135: Een tweefasendroger levert meestal
- Page 136 and 137: Voor een goede gecontroleerde gelij
- Page 138 and 139: 13.2. Schuimdrogen. Schuimdrogen (S
- Page 140 and 141: De derde fase van de MSD komt volle
- Page 142 and 143: B. De Filtermat verstuivingsdroogin
- Page 144 and 145: De verblijftijd in deze eerste fase
- Page 146 and 147: 14. DE BEREIDING VAN INSTANT POEDER
- Page 148 and 149: Fig.14.3. De bereiding van instant
- Page 150 and 151: Bij 4 wordt een lecithine-in-botero
- Page 152 and 153: De kwaliteit van een cycloon hangt
- Page 154 and 155: Literatuur. 1. Het verstuivingsdroo
- Page 156 and 157: Tabel 16.1. Voorbeelden van de cota
- Page 158 and 159: Een belangrijke eigenschap van melk
- Page 160 and 161: c. Melkpoeder wordt op gestandaardi
- Page 162 and 163: Het gebrek ouds of lijmig wordt in
Fig. 11.9.<br />
Tabel 11.1a<br />
Influens of the outlettemperature of the drying air on whole milk powder<br />
manufactured from non-homogenized concentrate.<br />
Dry-matter content of the concentrate: 51,5%<br />
Viscosity of the concentrate: 85cP<br />
Homogenization level of fat in concentrate: 22%<br />
Inlet temperture of the air: 195 o C<br />
Peripheral velocity of the atomizer: 135 m/s<br />
outlet temperature<br />
of<br />
the o C<br />
70<br />
75<br />
80<br />
85<br />
90<br />
95<br />
100<br />
105<br />
moisture<br />
content %<br />
5,96<br />
5,12<br />
4,21<br />
3,30<br />
3,14<br />
2,41<br />
2,06<br />
1,66<br />
ADMI- solubility<br />
index<br />
0,10<br />
0,10<br />
0,10<br />
0,10<br />
0,15<br />
0,50<br />
1,30<br />
2,20<br />
free-fat content<br />
7,42<br />
9,81<br />
6,19<br />
31,21<br />
16,53<br />
19,00<br />
25,55<br />
29,44<br />
bulk<br />
density<br />
0,66<br />
0,64<br />
0,64<br />
0,64<br />
0,62<br />
0,61<br />
0,58<br />
0,54<br />
N2 penetration<br />
cm 3 /100<br />
g<br />
1,02<br />
1,22<br />
1,83<br />
1,90<br />
2,95<br />
3,77<br />
4,62<br />
5,16<br />
mean particle<br />
density<br />
1,14<br />
1,13<br />
1,11<br />
1,09<br />
1,07<br />
1,04<br />
1,00<br />
0,98<br />
vacuole volume<br />
cm 3 /-<br />
100 g<br />
8,25<br />
9,89<br />
11,68<br />
13,42<br />
15,27<br />
18,68<br />
22,26<br />
24,43<br />
viscosity cP<br />
1325<br />
1360<br />
1400<br />
1490<br />
1590<br />
1745<br />
1820<br />
1950
Change language