V. Zujs, U. Iljins Slaukšanas iekārtu mazgāšanas šķidruma atdzišanas teorētiskie pētījumiLd2 d 1w 1t s1ts2α ? α 1 ?st1α 2tv1α? 3tv2?α ts3=constst3α 4Q itv3Norobežojošāko nstru kcijaDelimitingconstruction? ?? ?? st?? ?? st176-84α 5Qtts4= con st1. att. Siltuma noplūdes shēma caur atsevišķu elementu (caurule telpā):L – caurules garums, m; d 1 – caurules iekšējais diametrs, m; d 2 – caurules ārējais diametrs, m; w 1 – mazgāšanasšķidruma plūsmas ātrums, m s-1; t s1 – mazgāšanas šķidruma temperatūra, °C; t s2 – caurulē esošā gaisatemperatūra, °C; t s3 – apkārtējā gaisa temperatūra, °C; t s4 – ārējā gaisa temperatūra, °C; t v1 – caurules iekšējāsvirsmas temperatūra, °C; t v2 – caurules ārējās virsmas temperatūra, °C; t v3 – norobežojošās konstrukcijasiekšējās virsmas temperatūra, °C; α 1 – mazgāšanas šķidruma siltuma atdeves koeficients, W m-2 K-1; α 2 –caurulē esošā gaisa siltuma atdeves koeficients, W m-2 K-1 ; α st1 – caurules iekšējo virsmu starojumasiltuma atdeves koeficients, W m -2 K -1 ; α 3 – caurules ārējās virsmas siltuma atdeves koeficients, W m -2 K -1 ;α st3 – caurules ārējās virsmas un norobežojošās konstrukcijas iekšējās virsmas savstarpējās apstarošanassiltuma atdeves koeficients, W m-2 K-1; α 4 , α 5 – būvnormatīvos noteiktie norobežojošās konstrukcijas siltumaatdeves koeficienti, W m-2 K-1; Q i – siltuma daudzums J, kas tiek pārvadīts caur cilindrisku virsmu no mazgāšanasšķidruma uz apkārtējo vidi; Q t – siltuma daudzums J, kas tiek pārvadīts caur norobežojošo konstrukciju.Fig. 1. The scheme of heat loss through a separate element (a pipe in a room):L – length of the pipe, m; d 1 – inner diameter of the pipe, m; d 2 – outer diameter the pipe, m; w 1 – flow velocityof the washing liquid, m s-1; t s1 – temperature of the washing liquid, oC; t s2 – air temperature in the pipe, oC;t s3 – surrounding air temperature, o C; t s4 – air temperature outside the delimiting construction, o C; t v1 –temperature of the inner surface of the pipe, oC; t v2 – temperature of the external surface of the pipe, oC; t v3 –temperature of the inner surface of the delimiting construction, oC; α 1 – coefficient of the heat return of thewashing liquid, W m -2 K -1 ; α 2 – coefficient of the heat return of the air in the pipe, W m -2 K -1 ;α st1 – coefficient of the heat return of the inner surface radiation of the pipe, W m-2 K-1; α 3 – coefficient of theheat return of the external surface of the pipe, W m-2 K-1; α st3 – coefficient of the heat return of theinterradiation between the pipe’s external surface and the delimiting construction’s inner surface, W m-2 K-1; α 4 ,α 5 – coefficients of the heat return of the delimiting construction provided by constructing norms,W m -2 K -1 ; Q i – heat amount J, which is conducted through the cylindrical surface from the washing liquid intothe surrounding environment; Q t – heat amount J, which is conducted through the delimiting construction.Pr s– Prandtla skaitlis – temperatūras un ātruma lauku līdzības kritērijs:Pr = ν Pea = , (6)Rekur-1a – temperatūras vadīšanas koeficients (a = λ vc pρ -1 , m 2 s -1 ) [4],šeit λ vjāizvēlas caurules virsmas temperatūrā,c p– īpatnējā siltumietilpība, kJ kg -1 K -1 ;ρ – šķidruma blīvums, kg m -3 ;β – tilpuma izplešanās koeficents, K -1 ;Pe – Peklē skaitlis izsaka siltuma līdzību, w l α -1 ;α – siltuma atdeves koeficients, W m -2 K -1 ;Nu – Nuselta kritērijs:78 LLU Raksti 12 (308), 2004; 1-18
V. Zujs, U. Iljins Slaukšanas iekārtu mazgāšanas šķidruma atdzišanas teorētiskie pētījumiLaminārai plūsmai caurulēs [4; 5]:dPel1/ 3ψ⎛ d ⎞Nu = 1.6⎜Pe ⎟ . (8)⎝ l ⎠≤ 12, tad Nu ≈ 3.66=const,Šeit µ sun µ izvēlas atbilstoši siltumnesēja un elementa virsmas temperatūrā, ja λ un α vērtības jāizvēlasvrobežslāņa temperatūrā, ko tuvināti atrod šādi:t r= t v± 0.5(t v– t s),kur zīme “+” – izmantojama, ja šķidrumu dzesē,“ – “ – ja to karsē.Turbulenta plūsma caurulēs (Re>10 4 ) [4]:Nu = C ⋅n0,8 0,4 ⎛ µs⎞Re ⋅ Prs⎜⎟ , (9)µvšeit koeficients C = 0.021, ja 0.7=Pr=1 unC = 0.023, ja 2.0=Pr=150.Siltumnesēja sildīšanas gadījumā n=0.11, bet dzesējot – n=0.25. Siltumnesēja fizikālos parametrus, izteiksmē(9) jāizvēlas plūsmas vidējā temperatūrā, izņemot µ v, kurš jāpieņem sienas virsmas temperatūrā.Jauktam plūsmas režīmam Nuselta kritērijs [4]:1) vertikālā caurulē, ja piespiedu un brīvās konvekcijas virzieni sakrīt:2) horizontālā caurulē:0,3⎝⎠⎛ d ⎞ ⎛ d ⎞Nu = 0.35⎜ Pe ⎟ ⎜Gr⋅ Pr ⎟ ; (10)⎝ l ⎠ ⎝ l ⎠⎛ d ⎞0,1⎛µs⎞Nu = 0.8⎜Pe ⎟ ( Gr ⋅ Pr)⎜⎟⎝ l ⎠⎝ µv ⎠3) vertikālā caurulē, ja piespiedu un brīvās konvekcijas virzieni pretēji:Nu =0,4⎛ µ⎜⎝ µv0,18⎞⎟⎠n0,14; (11)0,75 0,4 s0 .037 Re ⋅ Pr , (12)kur:α, β, ν, λ un Pr vērtības izvēlas robežslāņa vidējā temperatūrā, kuru nosaka pēc izteiksmes (5). Izņēmums ir λ v,kuru satur Nuselta kritērijs izteiksmē (10) un (12):α ⋅dNu = , (13)λvkur λ vjāizvēlas caurules virsmas temperatūrā. Izteiksmē (13) α vidattiecināts uz temperatūras starpību caurulessākumā. Formula derīga, ja 20 ≤ l/d ≤ 130; Pe . d/l ≤ 1100; 7·10 5 ≤ Gr . Pr ≤ 4·10 8 un Re < Re kr[4].Formula (11) derīga, ja Re < 3000; Pe . d/l < 120; 7·10 6 ≤ Gr . Pr ≤ 13·10 8 ; 2 ≤ Pr ≤ 10. ψ aprēķina pēc formulas (6).Izteiksmei (12) pakāpes rādītāju izvēlas tāpat kā vienādojumā (9), ja 250 ≤ Re ≤ 10 4 ; 1,5·10 6 ≤ Gr . Pr ≤ 12·10 6 ; 2 ≤ Pr ≤ 10.Grashofa skaitlis Gr, kas novērtē brīvās konvekcijas ietekmi uz siltuma atdevi3g ⋅ β ⋅ d ⋅ ∆tGr =2, (14)νLLU Raksti 12 (307), 2004; 76-84 1-1879
- Page 2:
SATURS / CONTENTSDzivnieku valsts p
- Page 6 and 7:
A. Jemeļjanovs Dzīvnieku valsts p
- Page 8 and 9:
A. Jemeļjanovs Dzīvnieku valsts p
- Page 11 and 12:
A. Jemeļjanovs Dzīvnieku valsts p
- Page 13 and 14:
A. Jemeļjanovs Dzīvnieku valsts p
- Page 15 and 16:
A. Jemeļjanovs Dzīvnieku valsts p
- Page 17 and 18:
A. Jemeļjanovs Dzīvnieku valsts p
- Page 19 and 20:
LLU Raksti 12 (307), 2004; 1-18A. J
- Page 21 and 22:
Ī. Vītiņa et al. Organiskā lauk
- Page 23 and 24:
Ī. Vītiņa et al. Organiskā lauk
- Page 25 and 26:
Ī. Vītiņa et al. Organiskā lauk
- Page 27 and 28:
I. H. Konošonoka, A. Jemeļjanovs
- Page 29 and 30: I. H. Konošonoka, A. Jemeļjanovs
- Page 31 and 32: I. H. Konošonoka, A. Jemeļjanovs
- Page 33 and 34: B. Ošmane, I. Ramane Enerģētisk
- Page 35 and 36: B. Ošmane, I. Ramane Enerģētisk
- Page 37 and 38: B. Ošmane, I. Ramane Enerģētisk
- Page 39 and 40: Ī. Vītiņa et al. Kokogļu destil
- Page 41 and 42: Ī. Vītiņa et al. Kokogļu destil
- Page 43 and 44: S. Bliznikas et al. Efficiency of S
- Page 45 and 46: S. Bliznikas et al. Efficiency of S
- Page 47 and 48: S. Bliznikas et al. Efficiency of S
- Page 49 and 50: U. Viesturs et al. Solid State Ferm
- Page 51 and 52: U. Viesturs et al. Solid State Ferm
- Page 53 and 54: U. Viesturs et al. Solid State Ferm
- Page 55 and 56: U. Viesturs et al. Solid State Ferm
- Page 57 and 58: U. Viesturs et al. Solid State Ferm
- Page 59 and 60: U. Viesturs et al. Solid State Ferm
- Page 61 and 62: I. Gemste et al. Smago metālu plū
- Page 63 and 64: I. Gemste et al. Smago metālu plū
- Page 65 and 66: I. Gemste et al. Smago metālu plū
- Page 67 and 68: I. Gemste et al. Smago metālu plū
- Page 69 and 70: U. Iljins, I. Ziemelis The Optimiza
- Page 71 and 72: U. Iljins, I. Ziemelis The Optimiza
- Page 73 and 74: U. Iljins, I. Ziemelis The Optimiza
- Page 75 and 76: U. Iljins, I. Ziemelis The Optimiza
- Page 77 and 78: U. Iljins, I. Ziemelis The Optimiza
- Page 79: V. Zujs, U. Iljins Slaukšanas iek
- Page 83 and 84: V. Zujs, U. Iljins Slaukšanas iek
- Page 85 and 86: V. Zujs, U. Iljins Slaukšanas iek
- Page 87 and 88: L. Melece Kvalitātes vadīšanas e
- Page 89 and 90: L. Melece Kvalitātes vadīšanas e
- Page 91 and 92: L. Melece Kvalitātes vadīšanas e
- Page 93 and 94: L. Melece Kvalitātes vadīšanas e
- Page 95 and 96: L. Melece Kvalitātes vadīšanas e
- Page 97: LLU Raksti Nr. 12 (307)Atbildīgais