skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ...
skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ... skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ...
prijungtos spyruoklės masės. Pastarosios dydis imamas ⅓ spyruoklės masės. Kai kuriais atvejais (didelių matmenų vožtuvuose ir nupylimo kanaluose, kurių ilgis gana didelis, o skerspjūvis mažas) įvertinama skysčio masė virš vožtuvo ir kanaluose. Atliekant apytikslius skaičiavimus prijungtoji spyruoklės ir skysčio masė imama lygi ½ spyruoklės masės. Vožtuvo judamojo įtaiso pagreitis imamas iš jo tolygiai greitėjančio h judesio sąlygos a = 2 , čia h ir Dt – vožtuvo pakėlimo (atidarymo) 2 aukštis ir laikas. ∆ t Patirtis rodo, kad slėgio šuolis atidarant vožtuvą gali siekti 50 % jo nominaliosios reikšmės. 4.2. Plokštelinio tipo vožtuvai Kai kuriose hidraulinėse pavarose naudojami plokštelinio tipo vožtuvai (4.7 pav., a). Tokie vožtuvai pasižymi dideliu pagaminimo tikslumu ir švarumu, o kartu yra ir labai hermetiški bei patikimi. Pratekančio pro vožtuvą skysčio kiekis: 2 Q= µ ⋅A⋅ ⋅ ∆ p , (4.37) ρ čia A = π ∙ d ∙ h – skysčio pratekėjimo kintamas skerspjūvis; d ir h – vožtuvo lizdo skylės skersmuo ir judamojo įtaiso atidarymo dydis; μ – našumo koeficientas. Kadangi skystis per vožtuvus su plokščiu judamuoju įtaisu ir siaura atramine plokštuma teka turbulentiškai, tai našumo koeficientą tokiu atveju imame μ = 0,62. Į vožtuvo judamąjį įtaisą skystis vožtuvo atidarymo metu veikia jėga (trinties ir lizdo storio δ nevertiname): F = F st + F h = ∆p⋅ A+ Q⋅ρ( v1−v 2⋅cosβ)= (4.38) = ∆p⋅ A+ ρ⋅v1( v1−v2 ⋅cos β)⋅ A, čia F st – skysčio statinio slėgio jėga; Fh = Q ⋅ρ( v1 − v2 ⋅cosβ)= = ρ⋅v1⋅A⋅( v1−v2 ⋅cos β) – hidrodinaminė jėga (srauto reakcija į judamąjį įtaisą), lemianti judesio kiekio kitimą; Q ir r – darbinio skysčio, pratekančio pro vožtuvą, našumas per sekundę ir jo tankis; ∆p = p 1 – p 2 – 91
slėgio kritimas prieš vožtuvo judamąjį įtaisą ( p 1 ) ir už jo ( p 2 ); A = π⋅d 2 – vožtuvo lizdo (įtekėjimo kanalo) plotas; v 4 1 ir v 2 – vidutinis darbinio skysčio greitis prieš judamąjį įtaisą (lizdo skylėje) ir vožtuvo plyšyje; b – srovės, ištekančios iš vožtuvo plyšio, nukrypimo kampas. 4.7 pav. Vožtuvų su plokščiu judamuoju įtaisu (a) ir plokštelinio tipo išpučiamu įtaisu (b) skaičiavimo schemos Srovės nukrypimo kampas b yra kintamasis dydis, kuris priklauso nuo vožtuvo judamojo įtaiso pakėlimo aukščio. Jis mažėja didinant judamojo įtaiso pakėlimo aukštį. Šio kampo dydis priklauso nuo h ir matmenų D, d ir δ santykio (4.7 pav., a), todėl tiksliai apskaičiuoti šio kampo reikšmę priklausomai nuo judamojo įtaiso pakėlimo yra gana sunku. Tai galima padaryti tik eksperimentiniu būdu su tam tikromis prielaidomis. Laikant, kad D = d, atliekant apytikslius skaičiavimus eksperimentiškai kampo β reikšmė gauta lygi β = 69°. Kai yra didelis uždengimas (D > d) ir nedidelis judamojo įtaiso pakėlimo aukštis h, β galima imti β = 90°. Spyruoklės jėga, veikianti judamąjį įtaisą, atidarius vožtuvą: Fsp = Fsp ′ + c⋅ h= ( h0 + h)⋅ c, (4.39) čia Fsp ′ = c⋅h0 – spyruoklės pradinio suspaudimo jėga (kai h = 0); h – vožtuvo judamojo įtaiso pakėlimo kintamoji reikšmė, užtikrinanti rei 92
- Page 41 and 42: Hidraulinio stiprintuvo 4 ertmėje
- Page 43 and 44: Kadangi hidraulinio preso η= F Ats
- Page 45 and 46: D = 414 ⋅ 077 14 , = 0, 071 m = 7
- Page 47 and 48: 2.7 pav. Teleskopinių jėgos cilin
- Page 49 and 50: 3 4810 1 v 2 = ⋅ ⋅ − ⋅ = 08
- Page 51 and 52: ) pirmosios pakopos hidraulinio cil
- Page 53 and 54: Skaičiuojame teleskopinio hidrauli
- Page 55 and 56: čia l 1 , l 2 - eigos; v 1 , v 2 -
- Page 57 and 58: ) Visų cilindro pakopų išstūmim
- Page 59 and 60: Panašių siurblių, dirbančių pa
- Page 61 and 62: • Iš (3.1) formulės apskaičiuo
- Page 63 and 64: čia k Tariame, kad d = 045 , ⋅D.
- Page 65 and 66: • Vakuummetro benzino stulpo auk
- Page 67 and 68: 3.2 pav. Benzino pumpavimo iš talp
- Page 69 and 70: Tada p p g H a v l v a v pert. ia.
- Page 71 and 72: • Vandens lygio Dh kritimas vande
- Page 73 and 74: • Pagal Nikuradzės grafiką (М
- Page 75 and 76: Paprasčiausias apsauginis vožtuva
- Page 77 and 78: Ae = π ⋅ d ⋅ h ⋅ α sin . 2
- Page 79 and 80: Vožtuvo statinė charakteristika p
- Page 81 and 82: Jėgų pusiausvyros sąlyga, neįsk
- Page 83 and 84: Atidarius vožtuvą dedamoji F virs
- Page 85 and 86: Lizdo mažiausią plotį riboja kon
- Page 87 and 88: Q= µ ⋅π⋅d⋅x 2 1 2 ( p − p
- Page 89 and 90: Dėl suminio vožtuvo standumo gali
- Page 91: Vožtuvų virpesiai. Vožtuvas kart
- Page 95 and 96: Iš čia δ p = 4 ⋅τk ⋅ , (4.4
- Page 97 and 98: 25 mm, nes esant didesniems skersme
- Page 99 and 100: spaudžiamas prie lizdo, sumažės
- Page 101 and 102: atidarytas pagalbinis vožtuvas 7 i
- Page 103 and 104: slėgio ties skysčio ištekėjimo
- Page 105 and 106: Tokio vožtuvo darbą rodo šios pr
- Page 107 and 108: c) Jėga, kuria rutuliukas prispaud
- Page 109 and 110: 6 314 , ⋅ 0, 008 F sp = 10 ⋅10
- Page 111 and 112: A = 07 , 0810 , ⋅ −3 2⋅( 10
- Page 113 and 114: 2. Ištekančio iš droselio darbin
- Page 115 and 116: 5. Vamzdynų skaičiavimas Tūrinė
- Page 117 and 118: Siekiant įvertinti padidėjusius h
- Page 119 and 120: Tūrinėje hidraulinėje pavaroje a
- Page 121 and 122: 5.2 pav. Hidraulinės sistemos sche
- Page 123 and 124: 2 ⎛ 2 ⎞ , h sl.. l = ⎜ , ⋅
- Page 125 and 126: 5.3 uždavinys. 5.3 pav. pavaizduot
- Page 127 and 128: • Dabar apskaičiuosime darbo sky
- Page 129 and 130: • Hidraulinis nuolydis ∆ h i =
- Page 131 and 132: Literatūra Spruogis, B. 1987. Hidr
slėgio kritimas prieš vožtuvo judamąjį įtaisą ( p 1 ) <strong>ir</strong> už jo ( p 2 );<br />
A = π⋅d 2<br />
– vožtuvo lizdo (įtekėjimo kanalo) plotas; v<br />
4<br />
1 <strong>ir</strong> v 2 – vidutinis<br />
darbinio skysčio greitis prieš judamąjį įtaisą (lizdo skylėje) <strong>ir</strong> vožtuvo<br />
plyšyje; b – srovės, ištekančios iš vožtuvo plyšio, nukrypimo kampas.<br />
4.7 pav. Vožtuvų su plokščiu judamuoju įtaisu (a) <strong>ir</strong> plokštelinio tipo<br />
išpučiamu įtaisu (b) skaičiavimo schemos<br />
Srovės nukrypimo kampas b yra kintamasis dydis, kuris priklauso<br />
nuo vožtuvo judamojo įtaiso pakėlimo aukščio. Jis mažėja didinant judamojo<br />
įtaiso pakėlimo aukštį. Šio kampo dydis priklauso nuo h <strong>ir</strong> matmenų<br />
D, d <strong>ir</strong> δ santykio (4.7 pav., a), todėl tiksliai apskaičiuoti šio kampo<br />
reikšmę priklausomai nuo judamojo įtaiso pakėlimo yra gana sunku. Tai<br />
galima padaryti tik eksperimentiniu būdu su tam tikromis prielaidomis.<br />
Laikant, kad D = d, atliekant apytikslius skaičiavimus eksperimentiškai<br />
kampo β reikšmė gauta lygi β = 69°. Kai yra didelis uždengimas (D > d)<br />
<strong>ir</strong> nedidelis judamojo įtaiso pakėlimo aukštis h, β galima imti β = 90°.<br />
Spyruoklės jėga, veikianti judamąjį įtaisą, atidarius vožtuvą:<br />
Fsp<br />
= Fsp<br />
′ + c⋅ h= ( h0 + h)⋅<br />
c, (4.39)<br />
čia Fsp ′ = c⋅h0 – spyruoklės pradinio suspaudimo jėga (kai h = 0); h –<br />
vožtuvo judamojo įtaiso pakėlimo kintamoji reikšmė, užtikrinanti rei<br />
92
Change language