skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ...
skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ... skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ...
Kadangi greitis v 1
Dėl suminio vožtuvo standumo gali labai padidėti jėga DF, kuri gerokai viršys jėgos padidėjimą nuo spyruoklės DF sp : ∆F >> ∆ . (4.35) Skysčio slėgio jėgos, veikiančios vožtuvą, pokytis dėl hidrodinaminio ir spyruoklės standumo gali būti išreikštas taip: F sp ∆F = ∆F + ∆F . (4.36) h 4.5 pav. pateiktos kūginio vožtuvo judamąjį įtaisą veikiančių jėgų DF ir DF h priklausomybės (niutonais) nuo skysčio išeigos Q (priklausomai nuo vožtuvo judamojo įtaiso atidarymo h). Atskaitos pradžia imtas skysčio kiekis Q = 10 l/min. Kreivės rodo, kad reikšmių DF ir DF h kitimo ribos yra plačios ir tiesiog proporcingos vožtuvo atidarymui, t. y. dydžiai c h ir c esant šioms skysčio kiekių riboms išlieka pastovūs. Didelis reikšmės DF h sumažėjimas, esant dideliems skysčio kiekiams, yra dėl atsiradusios kavitacijos ant vožtuvo kūginio paviršiaus. To priežastis – dideli darbinio skysčio greičiai vožtuvo plyšyje. Būtina atkreipti dėmesį į tai, kad didelis suminis vožtuvo standumas c S padidina vožtuvo savųjų virpesių dažnį, taip pat didina galimybę vožtuvui patekti į rezonansinių virpesių zoną. sp 4.5 pav. Kūginio vožtuvo judamąjį įtaisą veikiančių jėgų charakteristikos 88
- Page 37 and 38: Apskaičiuojant hidraulinio cilindr
- Page 39 and 40: 2.3 pav. Hidraulinio cilindro schem
- Page 41 and 42: Hidraulinio stiprintuvo 4 ertmėje
- Page 43 and 44: Kadangi hidraulinio preso η= F Ats
- Page 45 and 46: D = 414 ⋅ 077 14 , = 0, 071 m = 7
- Page 47 and 48: 2.7 pav. Teleskopinių jėgos cilin
- Page 49 and 50: 3 4810 1 v 2 = ⋅ ⋅ − ⋅ = 08
- Page 51 and 52: ) pirmosios pakopos hidraulinio cil
- Page 53 and 54: Skaičiuojame teleskopinio hidrauli
- Page 55 and 56: čia l 1 , l 2 - eigos; v 1 , v 2 -
- Page 57 and 58: ) Visų cilindro pakopų išstūmim
- Page 59 and 60: Panašių siurblių, dirbančių pa
- Page 61 and 62: • Iš (3.1) formulės apskaičiuo
- Page 63 and 64: čia k Tariame, kad d = 045 , ⋅D.
- Page 65 and 66: • Vakuummetro benzino stulpo auk
- Page 67 and 68: 3.2 pav. Benzino pumpavimo iš talp
- Page 69 and 70: Tada p p g H a v l v a v pert. ia.
- Page 71 and 72: • Vandens lygio Dh kritimas vande
- Page 73 and 74: • Pagal Nikuradzės grafiką (М
- Page 75 and 76: Paprasčiausias apsauginis vožtuva
- Page 77 and 78: Ae = π ⋅ d ⋅ h ⋅ α sin . 2
- Page 79 and 80: Vožtuvo statinė charakteristika p
- Page 81 and 82: Jėgų pusiausvyros sąlyga, neįsk
- Page 83 and 84: Atidarius vožtuvą dedamoji F virs
- Page 85 and 86: Lizdo mažiausią plotį riboja kon
- Page 87: Q= µ ⋅π⋅d⋅x 2 1 2 ( p − p
- Page 91 and 92: Vožtuvų virpesiai. Vožtuvas kart
- Page 93 and 94: slėgio kritimas prieš vožtuvo ju
- Page 95 and 96: Iš čia δ p = 4 ⋅τk ⋅ , (4.4
- Page 97 and 98: 25 mm, nes esant didesniems skersme
- Page 99 and 100: spaudžiamas prie lizdo, sumažės
- Page 101 and 102: atidarytas pagalbinis vožtuvas 7 i
- Page 103 and 104: slėgio ties skysčio ištekėjimo
- Page 105 and 106: Tokio vožtuvo darbą rodo šios pr
- Page 107 and 108: c) Jėga, kuria rutuliukas prispaud
- Page 109 and 110: 6 314 , ⋅ 0, 008 F sp = 10 ⋅10
- Page 111 and 112: A = 07 , 0810 , ⋅ −3 2⋅( 10
- Page 113 and 114: 2. Ištekančio iš droselio darbin
- Page 115 and 116: 5. Vamzdynų skaičiavimas Tūrinė
- Page 117 and 118: Siekiant įvertinti padidėjusius h
- Page 119 and 120: Tūrinėje hidraulinėje pavaroje a
- Page 121 and 122: 5.2 pav. Hidraulinės sistemos sche
- Page 123 and 124: 2 ⎛ 2 ⎞ , h sl.. l = ⎜ , ⋅
- Page 125 and 126: 5.3 uždavinys. 5.3 pav. pavaizduot
- Page 127 and 128: • Dabar apskaičiuosime darbo sky
- Page 129 and 130: • Hidraulinis nuolydis ∆ h i =
- Page 131 and 132: Literatūra Spruogis, B. 1987. Hidr
Dėl suminio vožtuvo standumo gali labai padidėti jėga DF, kuri<br />
gerokai v<strong>ir</strong>šys jėgos padidėjimą nuo spyruoklės DF sp :<br />
∆F<br />
>> ∆ . (4.35)<br />
Skysčio slėgio jėgos, veikiančios vožtuvą, pokytis dėl hidrodinaminio<br />
<strong>ir</strong> spyruoklės standumo gali būti išreikštas taip:<br />
F sp<br />
∆F = ∆F + ∆F<br />
. (4.36)<br />
h<br />
4.5 pav. pateiktos kūginio vožtuvo judamąjį įtaisą veikiančių<br />
jėgų DF <strong>ir</strong> DF h priklausomybės (niutonais) nuo skysčio išeigos Q (priklausomai<br />
nuo vožtuvo judamojo įtaiso atidarymo h). Atskaitos pradžia<br />
imtas skysčio kiekis Q = 10 l/min. Kreivės rodo, kad reikšmių<br />
DF <strong>ir</strong> DF h kitimo ribos yra plačios <strong>ir</strong> tiesiog proporcingos vožtuvo atidarymui,<br />
t. y. dydžiai c h <strong>ir</strong> c esant šioms skysčio kiekių riboms išlieka<br />
pastovūs. Didelis reikšmės DF h sumažėjimas, esant dideliems skysčio<br />
kiekiams, yra dėl ats<strong>ir</strong>adusios kavitacijos ant vožtuvo kūginio pav<strong>ir</strong>šiaus.<br />
To priežastis – dideli darbinio skysčio greičiai vožtuvo plyšyje.<br />
Būtina atkreipti dėmesį į tai, kad didelis suminis vožtuvo standumas<br />
c S padidina vožtuvo savųjų v<strong>ir</strong>pesių dažnį, taip pat didina galimybę<br />
vožtuvui patekti į rezonansinių v<strong>ir</strong>pesių zoną.<br />
sp<br />
4.5 pav. Kūginio vožtuvo judamąjį įtaisą veikiančių jėgų charakteristikos<br />
88
Change language