skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ...
skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ... skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ...
slėgiui. Be to, slėgio sumažėjimo dėsnis priklauso nuo plyšio pobūdžio. Kai plyšį sudaro lygiagrečiosios kūginės plokštumos, slėgio pokytis yra nuo p 1 iki p 2 , kaip pavaizduota 4.2 pav., c (užbrūkšniuotos plokštumos). Tokiu atveju vožtuvo judamąjį įtaisą veikiančių jėgų pusiausvyros sąlyga jo atidarymo ir uždarymo momentu, neįvertinant trinties ir inercijos jėgų, išreiškiama: po = ∆ pA+ pvid. ⋅ Al , (4.19) D d čia Al = π( 2 − 2 ) – lizdo paviršiaus plokštuminė projekcija, statmena vožtuvo ašiai; p vid. – vidutinis slėgis, veikiantis plyšyje, sudary 4 tame lizdo ir vožtuvo judamojo įtaiso, atsiplėšusio nuo lizdo. Kad nustatytume darbinio skysčio slėgio papildomą jėgą, veikiančią nagrinėjamame plyšyje, naudojame vidutinę slėgio reikšmę, kuri, remiantis eksperimentiniais duomenimis, imama: pvid. = 045 , ( p1− p2) = 0, 45∆ p. (4.20) Iš (4.20) slėgio kritimas, kuriam esant vožtuvas užsidarys (neįvertinus trinties jėgų): Fo ∆p = . (4.21) A+ 045 , Al Vožtuvo sandarumo pažeidimo atveju skysčio slėgio papildoma jėga vožtuvo lizdo plyšyje taip pat įeis į jėgų, veikiančių judamojo įtaiso atsiplėšimo nuo lizdo atidarant vožtuvą balansą, nes pradinio atidarymo atveju panašaus vožtuvo slėgis bus mažesnis už slėgį, kuris apskaičiuojamas pagal (4.16). Laikantis prielaidos, kad vidutinis slėgis vožtuvo lizdo plyšyje iki jo atidarymo lygus pateiktam (4.20) išraiškoje, tai slėgis vožtuvo atidarymo pradžioje bus skaičiuojamas pagal (4.21) formulę. Slėgių pokyčių skirtumą vožtuvų atidarymo ir uždarymo momentais galima sumažinti sumažinus vožtuvo lizdo atraminio paviršiaus plotį. Vožtuvo lizdo plotis b 1 paprastai parenkamas pagal formulę: D− d b1 = ≈ 01 , d , (4.22) 2cosβ čia b – lizdo kūgio kampas. 83
Lizdo mažiausią plotį riboja kontaktiniai įtempimai, todėl jis turi būti parenkamas ne mažesnis kaip 0,25 mm. Lizdo plotas (4.2 pav., c) apskaičiuojamas pagal formulę: A b D d D 2 + π − = π = ⋅ d 2 1 , (4.23) 2 4 cosβ kai β = α , tai: 2 2 2 π D − d A = ⋅ . (4.24) 4 α cos 2 Vožtuvo judamojo įtaiso kūginės dalies ilgis b 2 turi būti toks, kad būtų išvengta netolygaus lizdo išsidėvėjimo, t. y. jis turi būti didesnis už jo plotį: b2 > b1. Vožtuvo judamojo įtaiso medžiaga turi būti pakankamo kietumo ir kiek įmanoma kietesnė už vožtuvo lizdo medžiagą. Vožtuvo sandarumą paprastai užtikrina metalinių detalių, nenaudojant minkštų medžiagų, sąlyčio paviršių apdirbimo tikslumas ir švarumas. Kai keliami aukšti sandarumo reikalavimai ir naudojami tekantys skysčiai, tuomet naudojami lizdai arba judamieji įtaisai iš plastikų, sintetinių medžiagų, kietos gumos arba kompozitinių medžiagų. Vožtuvo judamojo įtaiso su lizdu, kurio briaunos artimos aštrioms, sandarumas dažnai užtikrinamas tuo, kad kampai prie judamojo įtaiso viršūnių ir lizdo parenkami skirtingi: α< β (4.4 pav., a). Plotas A, kurį veikia darbinio skysčio slėgis vožtuvo atidarymo ir uždarymo momentais, apskaičiuojamas pagal kūgio viršūnės skerspjūvį A = π 2 2 d 4 . Tokiu atveju skysčio srautas atsiplėšia nuo lizdo apatiniame taške (prie įtekėjimo briaunos) ir slėgio juostoje yra artimas nupylimo slėgiui. Šias kontakto pagal briauną (artimas esant aštrioms briaunoms) sąlygas atitinka vožtuvai su kūginiu lizdu ir sferiniu vožtuvo judamuoju įtaisu (4.4 pav., b). Panašūs vožtuvai pasižymi palyginti nedideliu pasipriešinimu darbinio skysčio tekėjimui (pusantro–du kartus mažesniu negu su kūginiu judamuoju įtaisu). Šio vožtuvo lizdo kampas b būna 45°, o judančio uždarymo įtaiso sferos skersmuo D= 2 d. 84
- Page 33 and 34: darbo skysčio energija sunaudojama
- Page 35 and 36: 2.1 uždavinys. Plokštelinio siurb
- Page 37 and 38: Apskaičiuojant hidraulinio cilindr
- Page 39 and 40: 2.3 pav. Hidraulinio cilindro schem
- Page 41 and 42: Hidraulinio stiprintuvo 4 ertmėje
- Page 43 and 44: Kadangi hidraulinio preso η= F Ats
- Page 45 and 46: D = 414 ⋅ 077 14 , = 0, 071 m = 7
- Page 47 and 48: 2.7 pav. Teleskopinių jėgos cilin
- Page 49 and 50: 3 4810 1 v 2 = ⋅ ⋅ − ⋅ = 08
- Page 51 and 52: ) pirmosios pakopos hidraulinio cil
- Page 53 and 54: Skaičiuojame teleskopinio hidrauli
- Page 55 and 56: čia l 1 , l 2 - eigos; v 1 , v 2 -
- Page 57 and 58: ) Visų cilindro pakopų išstūmim
- Page 59 and 60: Panašių siurblių, dirbančių pa
- Page 61 and 62: • Iš (3.1) formulės apskaičiuo
- Page 63 and 64: čia k Tariame, kad d = 045 , ⋅D.
- Page 65 and 66: • Vakuummetro benzino stulpo auk
- Page 67 and 68: 3.2 pav. Benzino pumpavimo iš talp
- Page 69 and 70: Tada p p g H a v l v a v pert. ia.
- Page 71 and 72: • Vandens lygio Dh kritimas vande
- Page 73 and 74: • Pagal Nikuradzės grafiką (М
- Page 75 and 76: Paprasčiausias apsauginis vožtuva
- Page 77 and 78: Ae = π ⋅ d ⋅ h ⋅ α sin . 2
- Page 79 and 80: Vožtuvo statinė charakteristika p
- Page 81 and 82: Jėgų pusiausvyros sąlyga, neįsk
- Page 83: Atidarius vožtuvą dedamoji F virs
- Page 87 and 88: Q= µ ⋅π⋅d⋅x 2 1 2 ( p − p
- Page 89 and 90: Dėl suminio vožtuvo standumo gali
- Page 91 and 92: Vožtuvų virpesiai. Vožtuvas kart
- Page 93 and 94: slėgio kritimas prieš vožtuvo ju
- Page 95 and 96: Iš čia δ p = 4 ⋅τk ⋅ , (4.4
- Page 97 and 98: 25 mm, nes esant didesniems skersme
- Page 99 and 100: spaudžiamas prie lizdo, sumažės
- Page 101 and 102: atidarytas pagalbinis vožtuvas 7 i
- Page 103 and 104: slėgio ties skysčio ištekėjimo
- Page 105 and 106: Tokio vožtuvo darbą rodo šios pr
- Page 107 and 108: c) Jėga, kuria rutuliukas prispaud
- Page 109 and 110: 6 314 , ⋅ 0, 008 F sp = 10 ⋅10
- Page 111 and 112: A = 07 , 0810 , ⋅ −3 2⋅( 10
- Page 113 and 114: 2. Ištekančio iš droselio darbin
- Page 115 and 116: 5. Vamzdynų skaičiavimas Tūrinė
- Page 117 and 118: Siekiant įvertinti padidėjusius h
- Page 119 and 120: Tūrinėje hidraulinėje pavaroje a
- Page 121 and 122: 5.2 pav. Hidraulinės sistemos sche
- Page 123 and 124: 2 ⎛ 2 ⎞ , h sl.. l = ⎜ , ⋅
- Page 125 and 126: 5.3 uždavinys. 5.3 pav. pavaizduot
- Page 127 and 128: • Dabar apskaičiuosime darbo sky
- Page 129 and 130: • Hidraulinis nuolydis ∆ h i =
- Page 131 and 132: Literatūra Spruogis, B. 1987. Hidr
Lizdo mažiausią plotį riboja kontaktiniai įtempimai, todėl jis turi<br />
būti parenkamas ne mažesnis kaip 0,25 mm.<br />
Lizdo plotas (4.2 pav., c) apskaičiuojamas pagal formulę:<br />
A b D d D 2<br />
+ π −<br />
= π = ⋅<br />
d 2<br />
1<br />
, (4.23)<br />
2 4 cosβ<br />
kai β = α , tai: 2 2 2<br />
π D − d<br />
A = ⋅ . (4.24)<br />
4 α<br />
cos<br />
2<br />
Vožtuvo judamojo įtaiso kūginės dalies ilgis b 2 turi būti toks, kad<br />
būtų išvengta netolygaus lizdo išsidėvėjimo, t. y. jis turi būti didesnis<br />
už jo plotį: b2 > b1. Vožtuvo judamojo įtaiso medžiaga turi būti pakankamo<br />
kietumo <strong>ir</strong> kiek įmanoma kietesnė už vožtuvo lizdo medžiagą.<br />
Vožtuvo sandarumą paprastai užtikrina metalinių detalių, nenaudojant<br />
minkštų medžiagų, sąlyčio pav<strong>ir</strong>šių apd<strong>ir</strong>bimo tikslumas <strong>ir</strong><br />
švarumas. Kai keliami aukšti sandarumo reikalavimai <strong>ir</strong> naudojami tekantys<br />
skysčiai, tuomet naudojami lizdai arba judamieji įtaisai iš plastikų,<br />
sintetinių medžiagų, kietos gumos arba kompozitinių medžiagų.<br />
Vožtuvo judamojo įtaiso su lizdu, kurio briaunos artimos aštrioms,<br />
sandarumas dažnai užtikrinamas tuo, kad kampai prie judamojo įtaiso<br />
v<strong>ir</strong>šūnių <strong>ir</strong> lizdo parenkami sk<strong>ir</strong>tingi: α< β (4.4 pav., a).<br />
Plotas A, kurį veikia darbinio skysčio slėgis vožtuvo atidarymo<br />
<strong>ir</strong> uždarymo momentais, apskaičiuojamas pagal kūgio v<strong>ir</strong>šūnės skerspjūvį<br />
A = π 2 2 d<br />
4 .<br />
Tokiu atveju skysčio srautas atsiplėšia nuo lizdo apatiniame taške<br />
(prie įtekėjimo briaunos) <strong>ir</strong> slėgio juostoje yra artimas nupylimo<br />
slėgiui.<br />
Šias kontakto pagal briauną (artimas esant aštrioms briaunoms)<br />
sąlygas atitinka vožtuvai su kūginiu lizdu <strong>ir</strong> sferiniu vožtuvo judamuoju<br />
įtaisu (4.4 pav., b). Panašūs vožtuvai pasižymi palyginti nedideliu<br />
pasipriešinimu darbinio skysčio tekėjimui (pusantro–du kartus<br />
mažesniu negu su kūginiu judamuoju įtaisu). Šio vožtuvo lizdo kampas<br />
b būna 45°, o judančio uždarymo įtaiso sferos skersmuo D= 2 d.<br />
84
Change language