skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ...
skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ... skysÄÂių mechanika. hidraulinių ir pneumatinių sistemų elementai ir ...
droseliavimo plyšiu) neįmanoma užtikrinti pastoviojo slėgio esant kintamam našumui. Paprastai pro vožtuvą perleidžiant visą darbinio skysčio kiekį slėgis padidėja 5–6 %, palyginti su slėgiu vožtuvo atidarymo metu. 4.3 pav. Apsauginio vožtuvo našumo charakteristika kaip slėgio funkcija 4.3 pav. pavaizduotas vienalaipsnio vožtuvo, kylant judamajam įtaisui, ryšys tarp darbinio skysčio našumo ir slėgio. Kreivė b vaizduoja skysčio kiekio didėjimą atidarant vožtuvo judamąjį įtaisą, o kreivė c vaizduoja skysčio kiekio mažėjimą uždarant vožtuvo judamąjį įtaisą. Pradinis slėgis p p atitinka vožtuvo judamojo įtaiso atidarymo pradžią, jis yra p p > p 0 ; čia p 0 – slėgis, kuriam esant judamasis vožtuvo įtaisas įeina į vožtuvo lizdą. Šių slėgių skirtumas lemia apsauginio vožtuvo histerezę, t. y. slėgių skirtumą atidarant ir uždarant judamąjį vožtuvo įtaisą. Šis dydis turi būti kuo mažesnis. Priežastys, kurios turi įtakos vožtuvų darbinio skysčio slėgio stabilumui ir histerezei atsirasti, yra: • spyruoklės standumas; • judančių detalių vožtuvo trintis; • darbinio skysčio slėgio jėgų, inercijos jėgų ir hidrodinaminės kilmės jėgų kitimas vožtuvo judamojo įtaiso pereinamuosiuose procesuose. 79
Jėgų pusiausvyros sąlyga, neįskaitant skysčio srauto hidrodinaminių ir vožtuvo inercijos jėgų, veikiančių vožtuvo kūginį judamąjį įtaisą, susiliečiantį su aštriomis lizdo briaunomis, atidarymo momento pradžioje (atsiplėšimo nuo lizdo momentu ir jo uždarymo pabaigoje (h » 0; Q » 0) išreiškiama taip: F = ∆ pA± T = c⋅ h ± T, (4.13) 0 0 F T ch T ∆p = 0 ± = 0 ± A A , (4.14) čia F 0 – spyruoklės pirminio suspaudimo jėga (esant nuliniam vožtuvo pakėlimui) h 0 ; c – spyruoklės standumas; h 0 – pirminis spyruoklės suspaudimas (esant nuliniam vožtuvo pakėlimui); A = π ⋅ 2 d – vožtuvo 4 sąlyčio linijos su lizdo briaunomis skerspjūvio plotas (vožtuvo paviršiaus projekcija, kurią apiplauna slegiamas skystis pakėlus vožtuvo įtaisą dydžiu h = 0; Dp – darbinio skysčio slėgių skirtumas vožtuvo atidarymo pradžioje ir jo uždarymo pabaigoje; T – ramybės būsenos vožtuvo trinties jėga (statinė trintis). Iš pateiktos formulės matome, kad, norint padidinti slėgio stabilumą vožtuvui dirbant, reikia mažinti jo judamojo įtaiso trintį, taip pat naudoti elastines spyruokles. Norint sumažinti vožtuvų slankiojančių detalių trintį, ypač vožtuvų, veikiančių aukštoje temperatūroje, jos padengiamos sidabru arba naudojamos specialios antifrikcinės karščiui atsparios medžiagos. Apytiksliai skaičiuojant trintis dažnai neįvertinama ir tuomet (4.14) lygtis įgauna tokį pavidalą: F0 ch0 4ch0 ∆p = = = . (4.15) A A 2 πd Matome, kad, neįvertinus trinties, slėgio kritimas Dp, atitinkantis vožtuvo su aštriomis briaunomis slėgio kritimą atidarymo pradžioje, yra lygus slėgio kritimui vožtuvo uždarymo momentu. Po to, kai vožtuvo judamasis elementas atsiplėšia nuo lizdo, slėgio kritimas iš esmės gali pasikeisti. Tai vyksta dėl to, kad, pakilus vožtuvo judamajam elementui, padidėja pratekančio darbinio skysčio 80
- Page 29 and 30: H2 = H1− h, (1.46) H 2 = 066 ,
- Page 31 and 32: Iš čia: Atsakymas: H = 6,88 m. H
- Page 33 and 34: darbo skysčio energija sunaudojama
- Page 35 and 36: 2.1 uždavinys. Plokštelinio siurb
- Page 37 and 38: Apskaičiuojant hidraulinio cilindr
- Page 39 and 40: 2.3 pav. Hidraulinio cilindro schem
- Page 41 and 42: Hidraulinio stiprintuvo 4 ertmėje
- Page 43 and 44: Kadangi hidraulinio preso η= F Ats
- Page 45 and 46: D = 414 ⋅ 077 14 , = 0, 071 m = 7
- Page 47 and 48: 2.7 pav. Teleskopinių jėgos cilin
- Page 49 and 50: 3 4810 1 v 2 = ⋅ ⋅ − ⋅ = 08
- Page 51 and 52: ) pirmosios pakopos hidraulinio cil
- Page 53 and 54: Skaičiuojame teleskopinio hidrauli
- Page 55 and 56: čia l 1 , l 2 - eigos; v 1 , v 2 -
- Page 57 and 58: ) Visų cilindro pakopų išstūmim
- Page 59 and 60: Panašių siurblių, dirbančių pa
- Page 61 and 62: • Iš (3.1) formulės apskaičiuo
- Page 63 and 64: čia k Tariame, kad d = 045 , ⋅D.
- Page 65 and 66: • Vakuummetro benzino stulpo auk
- Page 67 and 68: 3.2 pav. Benzino pumpavimo iš talp
- Page 69 and 70: Tada p p g H a v l v a v pert. ia.
- Page 71 and 72: • Vandens lygio Dh kritimas vande
- Page 73 and 74: • Pagal Nikuradzės grafiką (М
- Page 75 and 76: Paprasčiausias apsauginis vožtuva
- Page 77 and 78: Ae = π ⋅ d ⋅ h ⋅ α sin . 2
- Page 79: Vožtuvo statinė charakteristika p
- Page 83 and 84: Atidarius vožtuvą dedamoji F virs
- Page 85 and 86: Lizdo mažiausią plotį riboja kon
- Page 87 and 88: Q= µ ⋅π⋅d⋅x 2 1 2 ( p − p
- Page 89 and 90: Dėl suminio vožtuvo standumo gali
- Page 91 and 92: Vožtuvų virpesiai. Vožtuvas kart
- Page 93 and 94: slėgio kritimas prieš vožtuvo ju
- Page 95 and 96: Iš čia δ p = 4 ⋅τk ⋅ , (4.4
- Page 97 and 98: 25 mm, nes esant didesniems skersme
- Page 99 and 100: spaudžiamas prie lizdo, sumažės
- Page 101 and 102: atidarytas pagalbinis vožtuvas 7 i
- Page 103 and 104: slėgio ties skysčio ištekėjimo
- Page 105 and 106: Tokio vožtuvo darbą rodo šios pr
- Page 107 and 108: c) Jėga, kuria rutuliukas prispaud
- Page 109 and 110: 6 314 , ⋅ 0, 008 F sp = 10 ⋅10
- Page 111 and 112: A = 07 , 0810 , ⋅ −3 2⋅( 10
- Page 113 and 114: 2. Ištekančio iš droselio darbin
- Page 115 and 116: 5. Vamzdynų skaičiavimas Tūrinė
- Page 117 and 118: Siekiant įvertinti padidėjusius h
- Page 119 and 120: Tūrinėje hidraulinėje pavaroje a
- Page 121 and 122: 5.2 pav. Hidraulinės sistemos sche
- Page 123 and 124: 2 ⎛ 2 ⎞ , h sl.. l = ⎜ , ⋅
- Page 125 and 126: 5.3 uždavinys. 5.3 pav. pavaizduot
- Page 127 and 128: • Dabar apskaičiuosime darbo sky
- Page 129 and 130: • Hidraulinis nuolydis ∆ h i =
droseliavimo plyšiu) neįmanoma užtikrinti pastoviojo slėgio esant<br />
kintamam našumui. Paprastai pro vožtuvą perleidžiant visą darbinio<br />
skysčio kiekį slėgis padidėja 5–6 %, palyginti su slėgiu vožtuvo atidarymo<br />
metu.<br />
4.3 pav. Apsauginio vožtuvo našumo charakteristika kaip slėgio funkcija<br />
4.3 pav. pavaizduotas vienalaipsnio vožtuvo, kylant judamajam<br />
įtaisui, ryšys tarp darbinio skysčio našumo <strong>ir</strong> slėgio. Kreivė b vaizduoja<br />
skysčio kiekio didėjimą atidarant vožtuvo judamąjį įtaisą, o kreivė c<br />
vaizduoja skysčio kiekio mažėjimą uždarant vožtuvo judamąjį įtaisą.<br />
Pradinis slėgis p p atitinka vožtuvo judamojo įtaiso atidarymo pradžią,<br />
jis yra p p > p 0 ; čia p 0 – slėgis, kuriam esant judamasis vožtuvo įtaisas<br />
įeina į vožtuvo lizdą. Šių slėgių sk<strong>ir</strong>tumas lemia apsauginio vožtuvo<br />
histerezę, t. y. slėgių sk<strong>ir</strong>tumą atidarant <strong>ir</strong> uždarant judamąjį vožtuvo<br />
įtaisą. Šis dydis turi būti kuo mažesnis.<br />
Priežastys, kurios turi įtakos vožtuvų darbinio skysčio slėgio stabilumui<br />
<strong>ir</strong> histerezei ats<strong>ir</strong>asti, yra:<br />
• spyruoklės standumas;<br />
• judančių detalių vožtuvo trintis;<br />
• darbinio skysčio slėgio jėgų, inercijos jėgų <strong>ir</strong> hidrodinaminės<br />
kilmės jėgų kitimas vožtuvo judamojo įtaiso pereinamuosiuose<br />
procesuose.<br />
79
Change language