JAEA-Research-2010-034.pdf:16.23MB - JAEAの研究開発成果 ...
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マトリックポテンシャル (m)<br />
5.2.4 地球化学特性<br />
<strong>JAEA</strong>-<strong>Research</strong> <strong>2010</strong>-034<br />
表 5.2-4 コンクリート支保工の不飽和水理特性の設定値<br />
飽和体積含水率 最小体積含水率 van Genuchten パラメータ<br />
�s �r � n<br />
0.13 0 0.38 1.11<br />
1.E+19<br />
1.E+17<br />
1.E+15<br />
1.E+13<br />
1.E+11<br />
1.E+09<br />
1.E+07<br />
1.E+05<br />
1.E+03<br />
1.E+01<br />
1.E-01<br />
0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14<br />
体積含水率<br />
図 5.2-1 コンクリート支保工の水分特性曲線<br />
支保工における地球化学反応として、3.6.1 で述べたカルシウムシリケート水和物<br />
(CaO-SiO2-H2O 系水和物)である CSH ゲルの溶解モデルとして杉山モデルを用いる。TRU2 次レポ<br />
ート(電気事業連合会・核燃料サイクル開発機構、2005)において軟岩系岩盤に対する吹き付け<br />
コンクリート(W/C=45%)のモデル固相が示されており、基本的にはこれに準じて設定した。但し、<br />
ここでは、既存の熱力学データベースにない鉄型ハイドロガーネット(60 mol・m -3 )は除外した。<br />
また、モデル固相に示された KOH や NaOH、Cl は可溶性塩として設定し、この可溶性塩が地下<br />
水に瞬時溶解する仮定のもと所定の平衡鉱物との固液反応を PHREEQC で計算することで初期間<br />
隙水組成を設定した。このとき、熱力学データベース 990900c1.tdb を使用し、データベースに記<br />
述のない鉱物反応については JNC-TDB.TRU(Arthur et al.、 2005)に準じて下記を別途定義した。<br />
表 5.2-5 に設定した地球化学条件を示す。<br />
Hydrogarnet<br />
Ca3Al2(OH)12 = 3.0Ca 2+ + 2.0Al 3+ + 38.0H2O + 3.0SO4 2- - 12.0H +<br />
log_k=77.370<br />
-analytic 0.000e+00 0.000e+00 0.000e+00 0.000e+00 0.000e+00<br />
Brucite<br />
Mg(OH)2 = - 2.0H + + Mg 2+ + 2.0H2O<br />
log_k=16.300<br />
delta_h 0.000<br />
-analytic -5.6295 0.412e-02 6172.0 0.000e+00 0.000e+00<br />
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