JAEA-Research-2010-034.pdf:16.23MB - JAEAの研究開発成果 ...
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式(3.2-3)~(3.2-7)を整理すると、次式となる。<br />
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<strong>JAEA</strong>-<strong>Research</strong> <strong>2010</strong>-034<br />
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(3.2-8)<br />
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� � �nS�CvT��nSTk�0 ここで、液状水の圧縮性と熱膨張を考慮した密度式として次式を定義する。<br />
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(3.2-9)<br />
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1 T T 0 p P0<br />
ここに、�l0 は P=P0、T=T0 の時の基準密度、�T、 �P は液状水の膨張係数、圧縮係数であり、次<br />
式で定義される。<br />
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式(3.2-8)に式(3.2-10)を用いることにより、熱特性の支配方程式は次式で整理される。<br />
- 9 -<br />
(3.2-10)<br />
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� p �xi<br />
3.2.2 熱移動に関する連成パラメータ<br />
熱移動に関する連成パラメータとして、材料の熱伝導率と比熱に関して、表 3.2-1 に示すよう<br />
に理論式を始め数種のベントナイトに対して、地下水の浸潤、熱膨張や膨潤等の応力変形による<br />
含水状態の変化、密度変化を考慮した関数が用意されており、水理影響や力学影響が熱特性へ反<br />
映されている。<br />
理論式<br />
材料熱物性<br />
Kunigel V1;<br />
核燃料サイクル開発機構,<br />
(1999a)<br />
MX-80;<br />
Chijimatsu, et al.<br />
(2005)<br />
FEBEXベントナイト;<br />
ENRESA(1998)<br />
表 3.2-1 材料比熱・熱伝導率の依存性関数<br />
比熱 熱伝導率<br />
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40662S<br />
地球化学的影響による間隙水組成の変化や Ca 型化等の鉱物変質に対する依存性は考慮されて<br />
いないが、蒸留水、人工海水、幌延地下水を用いてベントナイト単体、ケイ砂混合試料の比熱・<br />
熱伝導率を比較検討した結果、間隙水組成による差が見られなかったことが報告されている(棚<br />
井・菊池、2005)。また、鉱物変質による影響に関するデータは十分に取得されていないが、影響<br />
は小さいものと仮定した。<br />
3<br />
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