JAEA-Research-2010-034.pdf:16.23MB - JAEAの研究開発成果 ...
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<strong>JAEA</strong>-<strong>Research</strong> <strong>2010</strong>-034<br />
オーバーパックの弾性係数とポアソン比は藤田ら(2007)に、固有透過度は核燃料サイクル開発<br />
機構(1999a)に準じた。ガラス固化体についての物理・力学・水理特性も同様に核燃料サイクル開<br />
発機構(1999a)に準じて設定した。表 5.3-3 に物理・力学・水理特性に関する設定値を整理した。<br />
表 5.3-2 ガラス固化体の発熱量一覧<br />
処分後 発熱量 処分後 発熱量<br />
[年] [W/本] [年] [W/本]<br />
0 3.51E+02 100 5.35E+01<br />
1 3.43E+02 200 2.31E+01<br />
2 3.36E+02 300 1.76E+01<br />
3 3.28E+02 400 1.49E+01<br />
4 3.21E+02 500 1.28E+01<br />
5 3.14E+02 600 1.10E+01<br />
6 3.07E+02 700 9.52E+00<br />
7 3.00E+02 800 8.26E+00<br />
8 2.94E+02 900 7.19E+00<br />
9 2.87E+02 1000 6.28E+00<br />
10 2.81E+02 2000 2.07E+00<br />
20 2.26E+02 3000 1.17E+00<br />
30 1.83E+02 4000 9.40E-01<br />
40 1.50E+02 5000 8.47E-01<br />
50 1.23E+02 6000 7.86E-01<br />
60 1.02E+02 7000 7.34E-01<br />
70 8.54E+01 8000 6.88E-01<br />
80 7.22E+01 9000 6.47E-01<br />
90 6.18E+01 10000 6.08E-01<br />
発熱量 [W/本]<br />
- 88 -<br />
400<br />
350<br />
300<br />
250<br />
200<br />
150<br />
100<br />
50<br />
0<br />
0.1 1 10 100 1000 10000<br />
処分後 [年]<br />
表 5.3-3 オーバーパックとガラス固化体の物理・力学・水理特性の設定値<br />
弾性係数 ポアソン比 乾燥密度 固有透過度<br />
オーバーパック 2.1×10 6 MPa 0.2 7.80 g・cm -3<br />
1.0×10 -30 m 2<br />
ガラス固化体 8.2×10 4 MPa 0.3 2.80 g・cm -3<br />
1.0×10 -30 m 2<br />
5.4 緩衝材の条件設定<br />
緩衝材の入力条件は表 4.2-9 とした。但し、初期含水比は最適含水比付近の値として、核燃料<br />
サイクル開発機構(1999a)に準じて 7.0%とした。初期間隙水組成についても、4.2.3 と同様に初期<br />
含水比に基づく PHREEQC 解析によって表 5.4-1 のように設定した。<br />
表 5.4-1 PHREEQC により設定した緩衝材中の初期間隙水組成<br />
pH 6.956 K 1.662×10 0 mol・m -3 _water<br />
pe -2.669 Mg 5.900×10 -1 mol・m -3 _water<br />
C 2.002×10 0 mol・m -3 _water Na 3.089×10 2 mol・m -3 _water<br />
Ca 3.116×10 1 mol・m -3 _water S 1.790×10 2 mol・m -3 _water<br />
Cl 1.228×10 1 mol・m -3 _water Si 2.593×10 -1 mol・m -3 _water<br />
Fe 6.301×10 -2 mol・m -3 _water Al 1.000×10 -7 mol・m -3 _water<br />
また、鉱物の溶解沈殿については、表 4.2-9 のうち黄鉄鉱は次式に示す溶解速度モデルを考慮<br />
し、その他は平衡反応とした。<br />
図 5.3-1 ガラス固化体の発熱量経年変化