Roberto Sozzi (ARPA Lazio) Teodoro Georgiadis (CNR-IBIMET ...
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4. TEORIA DELLA SIMILARITÀ—————————————————————————————————————usato nella pratica, soprattutto modellistica, dopo aver opportunamente semplificato la dipendenza dallastabilità descritta dalla (4.69b).Analogamente è possibile definire un coefficiente di drag per il flusso di calore sensibile C H , come:C H=uw'θ'( θ −θ)0[4.70a]Anche questo parametro è interessante, visto che lega tra loro flusso di calore sensibile, gradiente ditemperatura e velocità media del vento. Dalla (4.10c) e (4.15a) si ha che:CH=⎡ ⎛⎢ln⎜⎣ ⎝zz0⎞⎟ − Ψ⎠M⎤ ⎡ ⎛ z ⎞ ⎤( ζ ) ⋅ ln ⎜ ⎟ − Ψ ( ζ ) ⎥ ⎦⎥⎦k2⎢⎣⎜⎝ z0H⎟⎠H[4.70b]Un coefficiente del tutto analogo può essere individuato anche per il flusso di umidità dell’aria.Oltre ai coefficienti di drag, vengono usate comunemente anche le cosiddette resistenzeaerodinamiche, da essi derivate direttamente. In particolare si ha la resistenza aerodinamica per iltrasferimento di quantità di moto r aM , definita come:raM2*−( C ) 1u= =Duu[4.71a]e la resistenza aerodinamica per il trasferimento di calore sensibile r aH ,:raHθ − θ−( C ) 10= =Huu*T*[4.71b]4.3.10.3 Coefficienti di correlazione lineareI coefficienti di correlazione lineare sono stati definiti nella (1.85) e sono il rapporto tra la covarianza didue variabili meteorologiche di interesse e il prodotto delle loro deviazioni standard. E’ estremamenteinteressante, dal punto di vista pratico, analizzare il loro andamento in funzione del grado di stabilitàrappresentato dal valore del parametro ζ. Sfortunatamente non per tutte le variabili di interesse sonostate individuate delle Relazioni di Similarità sempre valide: l’esempio più interessante è costituito dalladeviazioni standard delle componenti orizzontali del vento che, nelle situazioni convettive, dipendonodall’estensione verticale del PBL.Consideriamo inizialmente r uw , definita come:ruwu'w'= [4.73]σ σuwche ovviamente sarà anche uguale a:—————————————————————————————————————- 163 -
4. TEORIA DELLA SIMILARITÀ—————————————————————————————————————1r uw= −[4.74]Φ ΦuuwwNelle situazioni convettive, tenendo conto della (4.27a) e della (4.30) si ottiene:ruw= −1.25 1( − 3ζ)1 31⎡ ⎛ z ⎞⎢ ⎜i4 + 0.6 ⎟⎢⎣ ⎝ L ⎠1 3⎤⎥⎥⎦[4.75a]relazione che presenta una dipendenza non solo dal livello di stabilità ζ, ma anche da z i Se peròadottiamo la (4.31) al posto della (4.30) e studiamo il limite asintotico in condizioni di free convection,otteniamo la relazione seguente:ruw= −0.2ζ−23[4.75b]che evidenza una continua diminuzione della correlazione con l’aumentare della convettività,confermando ancora una volta che in free convection u * non assume un ruolo rilevante.Nel caso, delle situazioni stabili, considerando che σ w /u * e σ u /u * sono entrambe costanti e paririspettivamente a 1.25 e 2.55, r uw assume un valore costante e apri a -0.31.Evidentemente, sceltedifferenti per le due costanti impiegate porteranno a valori un poco differenti per r uw (per esempio in(Kaimal e Finnigan, 1994) r uw = -0.35).Molto più interessante è il caso di r wθ definito come:rwθw'θ '= [4.76]σ σwTcioè pari a:r w θ=Φww1Φθθ[4.77]Se si considerano le situazioni convettive e le Relazioni di Similarità per σ w /u * e σ T /|T * | (quest’ultimanella sua forma asintotica) si giunge alla relazione seguente:1 3ζr = 0.84[4.78]wθ( 1 − 3ζ) 1 3che in free convection tende ad un valore costante pari a 0.58 (naturalmente valori un poco differentiper i coefficienti adottati nelle Relazioni di Similarità possono portare ad un valore asintotico un pocodifferente).Nelle situazioni stabili se si consideriamo costanti le funzioni di Similarità per w e θ, anche r wθtenderà ad un valore costante che, con questa scelta di coefficienti è pari a -0.28.—————————————————————————————————————- 164 -
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