V Sistemazione dei corsi d'acqua e dei versanti - Piano Generale di ...

MINISTERO DELL’AMBIENTE E 

DELLA TUTELA DEL 

TERRITORIO 

PROVINCIA 

AUTONOMA DI TRENTO 

Decreto del Presidente della Repubblica 

15 febbraio 2006 

Piano Generale di Utilizzazione 

delle Acque Pubbliche 

PARTE QUINTA 

Sistemazione dei corsi d'acqua e dei 

versanti 

COMITATO PARITETICO D’INTESA 

(DPR n. 381/74, art. 8) 

deliberazione del 22 dicembre 2005

Piano generale di utilizzazione delle acque pubbliche 

INDICE PARTE QUINTA 

V Sistemazione dei corsi d’acqua e dei versanti .............................. 1 

V.1 Catasto delle opere di sistemazione e dei dissesti ................................1 

V.1.1 Descrizione del catasto esistente ....................................................... 1 

V.1.2 Consistenza delle opere al 2001 ........................................................ 2 

V.1.3 Modifiche al catasto esistente e nuovo catasto delle opere .................... 9 

V.1.4 Criteri di aggiornamento e georeferenziazione ..................................... 9 

V.1.5 Catasto dei dissesti ......................................................................... 9 

V.1.6 Allegato 1: Linee guida per la redazione della carta delle opere e dei 

dissesti: modalità di acquisizione ed elaborazione delle informazioni....... 9 

V.2 Portate di piena ..............................................................................9 

V.2.1 Precipitazioni intense del Trentino...................................................... 9 

V.2.2 Linee Guida per la determinazione delle portate di piena....................... 9 

V.2.3 Linee Guida per il calcolo del trasporto di sedimenti ............................. 9 

V.2.4 Riferimenti bibliografici .................................................................... 9 

V.3 Progettazione degli interventi di sistemazione dei corsi d’acqua .............9 

V.3.1 Criteri generali................................................................................ 9 

V.3.2 Portata di progetto .......................................................................... 9 

V.3.3 Progettazione delle opere di sistemazione........................................... 9 

V.3.4 Verifica idraulica per gli attraversamenti dei corsi d’acqua..................... 9 

V.3.5 Quaderno delle opere tipo ................................................................ 9 


V.3.7 Allegato 1: elementi di dimensionamento e verifica delle opere di 

controllo del trasporto solido e delle colate detritiche............................ 9 

V.4 Criteri di manutenzione degli alvei e delle opere di difesa .....................9 

V.4.1 Criteri generali................................................................................ 9 

V.4.2 Manutenzione degli alvei .................................................................. 9 

V.4.3 Manutenzione delle opere di difesa .................................................... 9 


V.5 Pianificazione e programmazione degli interventi.................................9 

V.5.1 Piani degli interventi di sistemazione.................................................. 9 

V.5.2 Programmazione degli interventi ....................................................... 9 

V.5.3 Allegato1 : Linee guida per la redazione della carta dell’uso del suolo 

ai fini idrologici: modalità di acquisizione ed elaborazione delle 

informazioni ................................................................................... 9 

V.5.4 Allegato 2: Linee guida per la redazione della carta geologica ai fini 

idrologici: modalità di acquisizione ed elaborazione delle informazioni..... 9 

V.6 Laminazione delle onde di piena........................................................9 

V.6.1 Principali criticità idrauliche .............................................................. 9 

V.6.2 Gestione degli scarichi degli invasi idroelettrici .................................... 9 

Indice delle tabelle .......................................................................................i 

Indice delle figure ...................................................................................... iii 

ii 

PARTE V: Sistemazione dei corsi d’acqua e dei versanti


V 

Sistemazione dei corsi d’acqua e dei versanti 

V.1 Catasto delle opere di sistemazione e dei dissesti 

V.1.1 

Descrizione del catasto esistente 

Il catasto delle opere idrauliche è stato creato allo scopo di archiviare e 

rendere disponibili agli utenti i dati relativi ai tronchi dei corsi d’acqua e alle opere in 

esso presenti. 

Per l’inserimento dei dati descrittivi delle caratteristiche di ogni opera è 

necessario innanzitutto specificare le informazioni relative alla sua ubicazione. La 

struttura di gestione dei dati all’interno del catasto è di tipo piramidale, nel senso che 

alla base, cioè all’ultimo livello, si trovano le opere; ognuna di esse è riferita ad un 

tronco, ciascun tronco è contenuto in un corso d’acqua, che a sua volta si trova in un 

sottobacino secondario. Più sottobacini secondari vanno a costituire un sottobacino 

principale; contenuto infine in un bacino, che costituisce il vertice della piramide. I 

dati all’interno del catasto informatizzato sono quindi inseriti secondo il seguente 

schema: 

• 1° Livello: bacini; 

• 2° Livello: Sottobacini principali; 

• 3° Livello Sottobacini secondari; 

• 4° Livello: Corsi d’acqua; 

• 5° Livello: Tronchi; 

• 6° Livello: Opere 

I dati relativi alle varie opere vengono inseriti tramite l’uso di schede 

specifiche per le varie tipologie di opera. Il catasto preesistente conteneva le seguenti 

schede: 

1. Briglie; 

2. Cunettoni; 

3. Opere spondali; 

PARTE V: Sistemazione dei corsi d’acqua e dei versanti 1


4. Repellenti 

5. Drenaggi; 

6. Piazze di deposito; 

7. Svasi in alveo; 

8. Interventi successivi; 

9. Ponti; 

10. Opere di presa; 

11. Altri attraversamenti aerei; 

12. Altri attraversamenti in alveo; 

13. Dighe; 

14. Altri scarichi in alveo; 

15. Sezioni; 

16. Frane; 

17. Erosioni di sponda: 

18. Cave. 

Queste schede erano costituite da una parte comune a tutti i tipi di scheda, 

che contiene i dati indispensabili per identificare le modalità di archiviazione. In questa 

parte si trovano le informazioni relative all’anno di costruzione e di realizzazione 

dell’opera, le misure della distanza dalla confluenza e dall’inizio del tronco in cui è 

inserita l’opera, il costo di realizzazione. 

V.1.2 Consistenza delle opere al 2001 

In questo paragrafo si riporta la consistenza delle opere di sistemazione dei 

corsi d’acqua e dei versanti per gli 8 bacini idrografici in cui è suddivisa la Provincia di 

Trento, che sono: 

1. Chiese 

2. Fersina 

3. Noce 

4. Sarca 

5. Adige 

6. Avisio 

7. Brenta 

2 



V.1.2.1 

Bacino del fiume Chiese 

L’idrografia del territorio è composta principalmente dal fiume Chiese e dai 

suoi numerosi affluenti tra cui il Rio Ribor, il Rio Giulis, il Rio Sorino, il Rio S.Barbara in 

sponda destra, il Rio Danerba, il Rio Valbona, il torrente Adanà, il torrente Pelvico ed 

altri minori in sponda sinistra. Il fiume Chiese nasce dal versante meridionale del 

massiccio granitico dell’Adamello (3462 m) da cui discende con corso a carattere 

nettamente torrentizio lungo la Val di fumo, piegando poi in direzione nord-sud fino 

alla confluenza con il torrente Adanà presso Pieve di Bono; da qui, con carattere 

decisamente fluviale, prosegue con direzione nord-est sud-ovest nella valle delle 

Giudicarie Inferiori fino allo sbocco nel lago di Idro. Il reticolo idrografico è abbastanza 

sviluppato, soprattutto in sponda destra su rocce cristalline; tuttavia la maggior parte 

della circolazione superficiale è stata captata per uso idroelettrico attraverso la 

formazione di quattro bacini artificiali: Malga Bissina (capacità 60.000.000 m 3 ), Malga 

Boazzo (capacità 11.800.000 m 3 ), Ponte Morandin (capacità 300.000 m 3 ), Cimego 

(capacità 320.000 m 3 ). Nella seguente tabella sono riportate le caratteristiche 

principali del bacino del fiume Chiese: 

Asta 

principale 

Lungh. 

Pend. 

media 

[km] [%] [km 2 ] n. 

Testata Versante destro Versante sinistro Totale 

Sup Corsi d’acqua Sup Corsi d’acqua Sup Corsi d’acqua Sup Corsi d’acqua 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

47,6 4,2 176,5 122 121,5 0,69 77,3 72 89 1,15 149 142 182,2 1,22 402,8 336 392,6 0,97 

Tabella V.1.1: Caratteristiche principali del bacino del fiume Chiese. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] 

Nella seguente tabella sono riportate le opere di competenza del Servizio di 

Sistemazione Montana presenti nel Catasto delle Opere Idrauliche nella parte montana 

del bacino del Chiese 

Bacino Briglie Cunettoni 

Opere 

Spondali 

Repellenti 

Drenaggi 

Piazze di 

deposito 

Altri scarichi 

in alveo 

Frane 

Erosioni 

di sponda 

n° n° [m] n° [m] n° n° n° n° n° n° [m] 

Chiese 

S.A.S.S.M. 

729 71 9.651 372 19.393 2 25 85 43 32 4.339 

Tabella V.1.2: Catasto delle opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino montano del Chiese (fonte Servizio di 

Sistemazione Montana). 

Nella seguente tabelle si riportano invece le opere effettuate nel periodo 1976- 

2001 dal Servizio Opere Idrauliche nella parte del bacino del fiume Chiese di 

competenza (lunghezza asta principale = 18,5 km; pendenza media 0,72%). 

Bacino Briglie Argini 

Svasi e 

riempimenti 

Canalizzazioni 

Strade 

arginali 

Scavi in 

galleria 

Scavi di 

sbancamento 

Diaframmi 

n° [m] [m] [m 3 ] [m] [m] [m 3 ] [m 3 ] [m 2 ] 

Chiese 

S.A.S.S.M. 

7 282 8.282 156.000 - 1.968 - - 1.339 

Tabella V.1.3: Opere realizzate nel bacino del fiume Chiese dal 1976 al 2001 (fonte S.O.I.). 



V.1.2.2 

Bacino del torrente Fersina 

Il torrente Fersina nasce dal lago di Erdemolo a quota 2005, sfocia nell’Adige a 

quota 191 m s.l.m. dopo un percorso di circa 30 km. La parte montana del bacino 

interessa il territorio dal Doss del Ciuss alle origini del corso d’acqua per una 

lunghezza pari a 14,3 km, con una pendenza media del 10%. Il restante sistema 

idrografico risulta assai sviluppato d alimentato da abbondanti sorgenti. Fra i 

principali affluenti di sponda destra si hanno i rivi Castellir, Val delle Vergini, Val 

Sigismondi, Val dei Lenzi e Val Battisti; in sinistra si hanno i rivi Rigolor, Molino, 

Orighel e Val Cava. Il regime idrico del torrente Ferina è influenzato dalle opere di 

derivazione che alimentano le centraline di Palù, S.Orsola e Canezza. Si riportano 

nelle seguenti tabelle le caratteristiche principali della parte montana del torrente 

Fersina e la consistenza delle opere di competenza del Servizio di Sistemazione 

Montana. aggiornata al 2001. 

Asta 

principale 

Lungh. 

Pend. 


[km] [%] [km 2 ] n. 



Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

14,3 10 18,5 15 16 1,09 24,7 33 31,2 1,27 34,8 41 32,1 0,93 78 89 79,3 1,01 

Tabella V.1.4: Caratteristiche principali del bacino montano del torrente Fersina. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] 


Opere 

Spondali 

Repellenti 

Drenaggi 


deposito 


in alveo 

Frane 

Erosioni 


n° n° [m] n° [m] n° n° n° n° n° n° [m] 

Fersina 

S.A.S.S.M. 

734 113 12.162 247 13.912 8 11 5 176 34 16 802 

Tabella V.1.5: catasto delle opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino montano del Fersina (fonte Servizio di 

Sistemazione Montana). 

Nelle seguenti tabelle sono riassunte le caratteristiche della parte del bacino 

del torrente Fersina di competenza del Servizio Opere Idrauliche e le opere effettuate 

nel periodo 1976-2001 dal Servizio stesso 

Bacino Superficie [km 2 ] Lunghezza asta [km] Pendenza media asta 

Fersina (S.O.I) 93 14 2,57% 

Tabella V.1.6: Caratteristiche principali del bacino del torrente Fersina di competenza del S.O.I. 


Svasi e 

riempimenti 


Strade 

arginali 

Scavi in 

galleria 


sbancamento 

Diaframmi 

N° [m] [m] [m 3 ] [m] [m] [m 3 ] [m 3 ] [m 2 ] 

Fersina 

S.O.I. 

38 1.958 12.000 371,4 2.610 

Tabella V.1.7: Opere realizzate nel bacino del torrente Fersina dal 1976 al 2001 (fonte S.O.I.). 

4 



V.1.2.3 

Bacino del torrente Noce 

Il torrente Noce ha origine dal Corno dei Tre Signori (Val del Monte) e dal 

Monte Cevedale (Valle della Mare); confluisce nell’Adige a sud di Zambana dopo un 

percorso di circa 67 km. La Val di Sole è caratterizzata da un sistema idrografico 

elementare, a ramificazione scarsa, con aste di sviluppo limitato ma con elevata 

pendenza : tra i principali affluenti si ricordano il Vermigliana, il torrente Melendrio e il 

Rabbies. La rete idrografica della Val di Non si presenta invece più evoluta con 

numerosi corsi d’acqua che scorrono per lunghi tratti in profonde forre rocciose: tra i 

maggiori affluenti si ricordano i torrenti Barnes, Pescara, Novelle, s.Romedio, 

Pongaiola, Rinassico, Sporeggio e Tresenica. Le acque del torrente Noce sono in più 

punti sfruttate ai fini idroelettrici, in particolare nella testata della Valle della Mare è 

posto il bacino del Careser (capacità di invaso 16.800.000 m 3 ); nella valle del Monte il 

bacino di Pian Palù (capacità di invaso 8.000.000 m 3 ) e nei pressi di Cles il Lago di 

S.Giustina (capacità di invaso 172.000.000 m 3 ). Un’altra opera di captazione per 

l’alimentazione della centrale di Mezzocorona è situata nei pressi di Mollaro. In Tabella 

V.1.8 sono riportate le caratteristiche principali del bacino del torrente Noce, divise 

per quanto riguarda la Val di sole e la Val di Non e il dato globale, mentre in Tabella 

V.1.9 sono indicate le opere inserite nel Catasto del Servizio di Sistemazione Montana 

ed in Tabella V.1.11 sono riassunte le opere effettuate nel periodo 1976-2001 dal 

Servizio Opere Idrauliche. 

Asta 

principale 

Lungh. 

Pend. 


[km] [%] [km 2 ] n. 

Noce Val di Sole 



Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

32,6 1,88 178,3 45 95 0,53 262,1 79 172,5 0,65 215,1 80 162,5 0,75 655,5 204 430 0,65 

Noce Val di Non 

34,2 1,05 - - - - 255,3 72 130,4 0,51 407,3 163 280,5 0,68 662,6 235 410,8 0,62 

NOCE :dalla confluenza tra Noce Bianco e Noce Val del Monte allo sbocco in Adige 

66,8 1,45 178,3 45 95 0,53 517,4 151 302,9 0,58 622,4 243 442,9 0,71 1318 439 840,8 0,63 

Tabella V.1.8: Caratteristiche principali del bacino del torrente Noce 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] 


Opere 

Spondali 

Repellenti 

Drenaggi 


deposito 


in alveo 

Frane 

Erosioni 


n° n° [m] n° [m] n° n° n° n° n° n° [m] 

Noce 

S.A.S.S.M. 

1.881 296 29.220 747 42.379 13 6 48 510 268 377 31.016 

Tabella V.1.9: Consistenza delle opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino montano del Noce (fonte Servizio 

di Sistemazione Montana). 

Bacino Lunghezza asta [km] Pendenza media asta 

Noce (S.O.I) 61 1,22% 

Tabella V.1.10: Caratteristiche principali del bacino del torrente Noce di competenza del S.O.I. 




Noce 

S.O.I. 

Svasi e 

riempimenti 


Strade 

arginali 

Scavi in 

galleria 


sbancamento 

Diaframmi 

N° [m] [m] [m 3 ] [m] [m] [m 3 ] [m 3 ] [m 2 ] 

21 892 23.819 413.200 4.725 

Tabella V.1.11: Opere realizzate nel bacino del torrente Noce dal 1976 al 2001 (fonte S.O.I.). 

Il tratto di competenza del Servizio Opere Idrauliche è caratterizzato da una 

lunghezza circa pari a 61 km ed ha una pendenza media del 1,22%. 

V.1.2.4 

Bacino del fiume Sarca 

Il bacino del fiume Sarca è caratterizzato da una forte variabilità orografica e 

geomorfologia che ha determinato notevoli differenze anche dal punto di vista 

idrografico: le zone in cui si hanno rocce cristalline sono caratterizzate dalla presenza 

di torrenti con portate sempre notevoli, mentre le zone calcaree la rete idrografica è 

molto irregolare e a scarso sviluppo. Il fiume Sarca ha origine dall’unione di tre 

torrenti: il Sarca di Campiglio che ha origine dal lago di Nambino, il Sarca di 

Nambrone, e il Sarca di Genova che nasce dai ghiacciai del Mandrone e delle Lobbie. 

La lunghezza del corso d’acqua è di circa 82 km, con pendenze del 6,2% circa lungo la 

Val di Genova, dell’1,5% da Pinzolo a Tione, dell’1,2% da Tione a Sarche e dello 0,7% 

da Sarche alla foce nel Lago di Garda. I principali affluenti del Sarca in sponda destra 

sono i rivi Bedù di Pelago, Bedù di S.Valentino, il Torrente Arnò, Duina e Dal ; in 

sponda sinistra i rivi Manez e d’Algone, il torrente Ambiez e Val delle Seghe, i rivi 

Salone e Saloncello. Nella parte orientale e meridionale del bacino sono presenti 

numerosi laghi, tra cui Molveno, S.Massenza, Toblino, Cavedine, Tenno, Ledro e la 

parte settentrionale del Lago di Garda. Nel settore occidentale sono diffusi i laghi di 

origine glaciale (Valbona, S.Giuliana, Garzonè, Rotondo, Scuro, Cornisello, Vedretta, 

Nambino, ecc). All’interno del bacino sono inoltre presenti rilevanti ghiacciai e vedrette 

(Adamello, Presanella e Gruppo di Brenta).Il Sarca e numerosi suoi affluenti sono 

interessati da opere di derivazione a scopo idroelettrico, tra esse si ricordano le opere 

di captazione per la centrale di Nembia, di S.Massenza, la derivazione per il lago di 

Toblino e la presa per la centrale di Torbole. 

Sarca: 

La seguente tabella indica le caratteristiche principali del bacino del fiume 

6 



Asta 

principale 

Lungh. 

Pend. 

Media 

[km] [%] [km 2 ] n. 



Lungh 

[km] 

SARCA Rendeva, Tione, Giudicarie est 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

36 1,3 262,6 46 133,5 0,51 319,7 160 236,1 0,74 239 71 110,5 0,46 821,3 277 480,1 0,58 

SARCA Basso Sarca Val di Ledro 

26,5 0,9 - - - - 239,1 122 164,6 0,69 191,5 28 62,5 0,33 430,6 150 227,1 0,53 

SARCA dalla confluenza del torrente Sarca di Val di Genova allo sbocco nel Lago di Garda 

62,5 1,1 262,6 46 133,5 0,51 558,8 282 400,7 0,72 430,5 99 173 0,4 1252 427 707,1 0,56 

Tabella V.1.12: Caratteristiche principali del bacino del fiume Sarca. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] 

La consistenza delle Opere riportate nel Catasto del Servizio di Sistemazione 

Montana per la parte montana del bacino del fiume Sarca è indicata nella seguente 

tabella. 


Opere 

Spondali 

Repellenti 

Drenaggi 


deposito 


in alveo 

Frane 

Erosioni 


n° n° [m] n° [m] n° n° n° n° n° n° [m] 

Sarca 

S.A.S.S.M. 

1.675 326 46.208 799 73.215 16 3 49 533 207 133 8.723 

Tabella V.1.13: Consistenza delle opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino montano del Sarca (fonte 

A.S.S.M.). 

In Tabella V.1.14 sono riportate invece le opere eseguite sul tratto di fiume 

Sarca di competenza del Servizio Opere Idrauliche, caratterizzato da una lunghezza 

pari a 59 km e da una pendenza media del 1,17%. 


Svasi e 

riempimenti 


Strade 

arginali 

Scavi in 

galleria 


sbancamento 

Diaframmi 

N° [m] [m] [m 3 ] [m] [m] [m 3 ] [m 3 ] [m 2 ] 

Sarca 

S.O.I. 

54 1.640 27.131 719.250 240 14.371 

Tabella V.1.14: Opere realizzate nel bacino del fiume Sarca dal 1976 al 2001 (fonte S.O.I.). 

V.1.2.5 

Bacino del fiume Adige 

Il bacino idrografico dell’Adige, limitatamente al territorio compreso in 

Provincia di Trento ha una superficie di 1032 km 2 ; la lunghezza del corso principale da 

Salorno (quota 213 m s.l.m.) a Borghetto (quota 125m s.l.m.) è di circa 73 km e la 

pendenza media è dello 0,1%. I maggiori tributari dell’Adige sono Noce, Avisio e 

Fersina. Nella zona più settentrionale, a nord di Trento il sistema idrografico ha uno 

sviluppo limitato. Nel restante settore ci sono numerosi sottobacini di rilevante 

importanza per estensione, densità del drenaggio e per attività idrogeologica (i 



principali tra questi sono i bacini del Rio Cavallo, del Torrente Leno, del Rio 

S.Valentino, del Torrente Ala del torrente Aviana, del torrente Sorna e dell’Arione). 

Tra i più importanti bacini artificiali creati per necessità idroelettriche si hanno Prà da 

Stua (capacità di invaso 1.500.000 m 3 ), posto alla testata del torrente Aviana, e degli 

Speccheri (capacità di invaso 10.000.000 m 3 ), che trattiene le acque dell’alto corso del 

Leno. In Tabella V.1.15 sono riassunte le caratteristiche principali del bacino 

dell’Adige, mentre nella Tabella V.1.16 sono riportate le opere presenti nel Catasto 

delle Opere Idrauliche dell’A.S.S.M. 

Asta 

principale 

Lungh. 

Pend. 


[km] [%] [km 2 ] n. 

ADIGE Val d’Adige nord 



Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

36,9 0,8 - - - - 148 56 81,5 0,55 214,4 164 217,7 1,01 362,4 220 299,2 0,82 

ADIGE Vallagarina 

36,4 0,1 - - - - 251,1 135 216,4 0,86 418,6 430 525,5 1,25 669,7 565 741,9 1,11 

ADIGE 

73,3 0,1 - - - - 399,1 191 297,9 0,75 633 594 743,2 1,17 1032 785 1041 1,01 

Tabella V.1.15: Caratteristiche principali del bacino del fiume Adige. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] 


Opere 

Spondali 

Repellenti 

Drenaggi 


deposito 


in alveo 

Frane 

Erosioni 


n° n° [m] n° [m] n° n° n° n° n° n° [m] 

Adige 

S.A.S.S.M 

2.080 381 33.495 1.155 62.967 56 31 57 348 205 184 8.314 

Tabella V.1.16: Consistenza delle opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino montano dell’Adige (fonte 

Servizio di Sistemazione Montana). 

Per quanto riguarda il tratto vallivo del fiume Adige, di competenza del 

Servizio Opere Idrauliche (fiume Adige: lunghezza 71 km, pendenza 0,13% e torrente 

Leno: lunghezza 3,6 km e pendenza media 2,17%) si veda Tabella V.1.17 per la 

consistenza delle opere eseguite nel periodo 1976-2001. 


Svasi e 

riempimenti 


Strade 

arginali 

Scavi in 

galleria 


sbancamento 

Diaframmi 

N° [m] [m] [m 3 ] [m] [m] [m 3 ] [m 3 ] [m 2 ] 


S.O.I. 

Leno 

S.O.I. 

1 60 2.868 610.745 13.607 9.423 40.000 35.000 11.478 

3.818 10.500 950 

Tabella V.1.17: Opere realizzate nel bacino del fiume Adige suddivise tra asta Adige e Leno dal 1976 al 2001 (fonte 

S.O.I.). 

8 



V.1.2.6 

Bacino del torrente Avisio 

Il torrente Avisio ha origine dal versante nord-occidentale della Marmolada 

(3343 m s.l.m.), percorre in direzione nord-est sud-ovest le valli di Fassa, di Fiemme 

e di Cembra, per sfociare nell’Adige a valle di Lavis (195 m s.l.m.), formando un vasto 

conoide lungo cica 3 km e della larghezza di 1 km. La lunghezza complessiva del corso 

d’acqua è di circa 89 km, con pendenza media del 2,02%. Alcuni importanti 

sbarramenti idroelettrici regolano il corso del torrente (bacini della Fedaia- capacità 

16.000.000 m 3 -e di Moena – capacità 360.000 m 3 , di Stramentizzo – capacità 

10.000.000 di m 3 ) e quello del suo maggiore affluente: il Travignolo (bacino di Forte 

Buso: capacità 30.000.000 m 3 ). Numerosi sono gli affluenti dell.Avisio, generalmente 

più brevi e ripidi quelli in sponda destra (rio Antermont, Duron, Soial, Vael, 

Costalunga, Valsorda, Bianco, Stava, Gambis, Predaia, Mercar e Molini). e di 

proporzioni maggiori, in termini di ampiezza del bacino di raccolta e di rete di 

drenaggio, quelli che si trovano sulla sponda sinistra, causa un’inflessione verso 

settentrione del corso principale (rio Contrin, S. Nicolò, Travignolo, Lagorai, Moena, 

Cadino, Predisella, delle Seghe, Brusago e Regnana). In Tabella V.1.18 sono riportate 

le caratteristiche principali dell’intero bacino del torrente Avisio. Nelle Tabella V.1.19 e 

Tabella V.1.20 sono indicate la consistenza delle opere presenti nel Catasto del 

Servizio di Sistemazione Montana e le opere realizzate dal Servizio Opere Idrauliche 

all’interno del bacino (lunghezza tratto di competenza del Servizio = 84 km; pendenza 

media =1,48%). 

Asta 

principale 

Lungh. 

Pend. 


[km] [%] [km 2 ] n. 

AVISIO Val di Fassa 



Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

25,8 3,2 24,5 9 8 0,33 116,2 40 72,9 0,63 126,5 46 84,2 0,66 267,3 95 165,1 0,62 

AVISIO Val di Fiemme 

29,9 1,3 - - - - 141 55 88,5 0,634 319,9 144 350,6 1,9 460,9 199 439,1 0,95 

AVISIO Val di Cembra 

33,7 1,7 - - - - 75,6 91 84,6 1,12 130,8 108 133,9 1,02 206,4 199 218,5 1,06 

AVISIO 

89,4 2,1 24,5 9 8 0,33 332,8 186 245,9 0,74 577,2 298 568,7 0,98 934,6 493 822,6 0,88 

Tabella V.1.18: Caratteristiche principali del bacino montano del torrente Avisio. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] 


Opere 

Spondali 

Repellenti 

Drenaggi 


deposito 


in alveo 

Frane 

Erosioni 


n° n° [m] n° [m] n° n° n° n° n° n° [m] 

Avisio 

S.A.S.S.M. 

1.611 210 19.625 655 43.832 19 3 13 236 277 320 1.415 

Tabella V.1.19: Consistenza delle opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino montano dell’Avisio (fonte 

Servizio di Sistemazione Montana). 




Svasi e 

Strade Scavi in Scavi di 


riempimenti 

arginali galleria sbancamento 

Diaframmi 

N° [m] [m] [m 3 ] [m] [m] [m 3 ] [m 3 ] [m 2 ] 

Avisio 

S.O.I. 

64 1.779 29.983 1.287.980 17.300 

Tabella V.1.20: Opere realizzate nel bacino del fiume Avisio dal 1976 al 2001 (fonte S.O.I.). 

V.1.2.7 

Bacino dei fiumi Brenta, Vanoi e Cismon 

Il territorio in esame presenta un ricco sistema idrografico, condizionato dalla 

geologia e soprattutto dalla tormentata tettonica. Per semplicità può considerarsi 

formato dall’unione di due sottobacini: quello del Brenta propriamente detto e quello 

del Cismon per quanto relativo alla provincia di Trento. Il fiume Brenta, che ha origine 

dai laghi di Caldonazzo e di Levico, riceve durante il suo corso importanti affluenti fra i 

quali, in sponda sinistra, i torrenti Larganza, Ceggio, Maso, Chieppena e Grigno. 

Questi ultimi, con portate abbastanza costanti ed elevate, provengono da convalli che 

si inoltrano profondamente nei gruppi montuosi (Val Calamento, Val Campelle, Val 

Malene, Val Tolvà, ecc.). Meno importanti per numero e dimensioni sono gli affluenti 

di destra, fra i quali il torrente Centa, che percorre l’omonima valle ed il torrente 

Moggio che proviene dalla Val di Sella. Tra gli affluenti del torrente Cismon, che scorre 

nel territorio provinciale per circa 26 Km, sono da ricordare il torrente Canali, il 

torrente Noana ed il torrente Vanoi, alimentato a sua volta da altri corsi d’acqua quali 

il torrente Lozen e il rio Valsorda. 

Sia il torrente Cismon che i suoi principali tributari, sia i più importanti 

affluenti del fiume Brenta, sono interessati da notevoli opere di derivazione a scopo 

idroelettrico; si ricordano in particolare il bacino idroelettrico di Val Noana (capacità di 

invaso 9.000.000 m 3 ) nonchè le opere di captazione per l’alimentazione della centrale 

di San Silvestro, di Castelpietra, di Carzano, di Costa Brunella, di Pontarso e di Grigno. 

Le caratteristiche principali del bacino del Brenta sono riassunte nella seguente 

tabella. 

10 



Asta 

principale 

Lungh. 

Pend. 


[km] [%] [km 2 ] n. 

BRENTA Alta Valsugana 



Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] [km 2 ] n. 

7,9 0,3 - - - - 99 97 105,5 1,06 48,2 29 24,6 0,51 147,2 126 130,1 0,88 

BRENTA Bassa Valsugana 

30,5 0,7 - - - - 117,9 70 93,4 0,055 382,8 266 345,9 0,9 500,7 336 439,2 0,88 

BRENTA Vanoi 

24,7 6,2 40,6 24 28,1 0,69 71,2 68 68,9 0,97 124,8 110 122,6 0,98 236,6 202 219,6 0,93 

BRENTA Cismon 

26,4 5,7 19,3 13 14,8 0,77 46 40 46 0,99 123,7 116 141,3 1,14 189 169 202 1,07 

BRENTA 

89,5 3,2 59,9 37 42,9 - 334,1 

Tabella V.1.21: Caratteristiche principali del bacino montano di Brenta, Cismon e Vanoi. 

Lungh 

[km] 

Dens 

[km/m 2 ] 

Le opere della parte montana del bacino in esame presenti nel Catasto delle 

Opere Idrauliche dell’A.S.S.M. sono riportate nella seguente tabella suddivise per i 

sottobacini Brenta, Cismon e Vanoi. 


Opere 

Spondali 

Repellenti 

Drenaggi 


deposito 


in alveo 

Frane 

Erosioni 


n° n° [m] n° [m] n° n° n° n° n° n° [m] 

Brenta 

S.A.S.S.M. 

Vanoi 

S.A.S.S.M. 

Cismon 

S.A.S.S.M. 

3.489 364 29.450 774 73.676 34 67 37 211 334 132 6.657 

246 7 467 134 13.986 9 1 1 43 119 66 4.918 

735 107 15.185 218 16.619 5 47 29 161 113 130 8.962 

Tabella V.1.22: Consistenza opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino montano di Brenta, Cismon e Vanoi 

(fonte Servizio di Sistemazione Montana). 

Nella seguente tabella sono riportate invece le opere realizzate dal Servizio 

Opere Idrauliche nei tratti di corsi d’acqua di competenza (Brenta: lunghezza 38 km, 

pendenza media 0,60%; Cismon: lunghezza media 11,5 km, pendenza media 1,77%). 


Svasi e 

riempimenti 


Strade 

arginali 

Scavi in 

galleria 


sbancamento 

Diaframmi 

N° [m] [m] [m 3 ] [m] [m] [m 3 ] [m 3 ] [m 2 ] 

Brenta 

S.O.I. 

Cismon 

S.O.I. 

28 690 20.085 6.766.000 1.710 17.610 

42 1.163 5.897 400.500 2.920 

Tabella V.1.23: Opere realizzate nel bacino di Brenta e Cismon dal 1976 al 2001 (fonte S.O.I.). 



V.1.3 

Modifiche al catasto esistente e nuovo catasto delle opere 

Il nuovo catasto delle opere idrauliche da realizzare all’interno del P.G.U.A.P. 

conserva la struttura di base descritta nel paragrafo V.1.1; tuttavia alcune schede 

sono state eliminate, altre modificate, e si è aggiunta la scheda “Opere di sostegno”. 

Alcune modifiche vanno ad incidere su tutte le schede previste, e coinvolgono 

in particolare i criteri di georeferenziazione (cfr. V.1.4). Sarà necessario evidenziare, 

su ciascuna scheda, il risultato (in termini di coordinate planimetriche) di un eventuale 

rilievo GPS, e motivare eventuali differenze di posizione tra il rilievo GPS e la posizione 

finale scelta per il punto. Per molte tipologie di opere, sarà utile prevedere un campo 

che leghi l’opera alla eventuale presenza, in un prefissato raggio, di un’area in frana 

così come risulta dall’apposito tematismo. 

Per evidenziare le opere inizialmente censite, ma dismesse o distrutte da 

eventi di piena, si introdurrà un campo che permetta di segnalarne l’avvenuta 

cancellazione, senza per questo eliminare il punto con le relative informazioni. 

Altre variazioni specifiche che verranno introdotte sono riportate nella 

seguente tabella: 

Catasto delle opere idrauliche esistente Nuovo catasto delle opere idrauliche 

La scheda verrà sostituita con la scheda più generale “Opera 

Trasversale”, che servirà per la rilevazione delle caratteristiche di 

briglie e soglie. Nella scheda verrà inoltre specificato se l’opera funge 

1) Scheda Briglia 

anche da opera di presa. 

Devono essere introdotte ulteriori specifiche per una descrizione 

efficace delle briglie aperte. 

2) Scheda Cunettone nessuna variazione strutturale 

3) Scheda Opere Spondali nessuna variazione strutturale 

4) Scheda Repellenti nessuna variazione strutturale 

5) Scheda Drenaggi nessuna variazione strutturale 

6) Scheda Piazze di deposito nessuna variazione strutturale 

Questa scheda verrà eliminata in quanto difficilmente essa veniva 

7) Scheda Svasi in alveo 

compilata e tenuta aggiornata 

8) Scheda Interventi successivi Scheda eliminata 

9) Scheda Ponti nessuna variazione strutturale 

La scheda viene eliminata, in quanto le opere di presa che comportano 

10) Scheda Opere di presa 

influssi sul regime dei corsi d’acqua sono quelle di tipo trasversale, 

l’informazione su questo tipo di opere viene inglobata nella scheda 

“Opera trasversale” 

11) Scheda Altri attraversamenti aerei nessuna variazione strutturale 

La scheda verrà eliminata, perché inserita in un altro catasto 

12) Scheda Altri attraversamenti in alveo 

(utilizzazioni proprietà del demanio) 

13) Scheda Dighe La scheda verrà eliminata 

Queste informazioni hanno una valenza legata maggiormente alla 

14) Scheda Altri scarichi in alveo 

qualità delle acque superficiali e quindi verranno introdotte nel catasto 

specifico. 

12 



Catasto delle opere idrauliche esistente Nuovo catasto delle opere idrauliche 

Nella scheda sezione verranno introdotte alcune modifiche per rendere 

più comoda la compilazione della stessa. Ad esempio non sarà più 

15) Scheda Sezioni 

fornita un’indicazione sulle % delle diverse granulometrie costituenti 

l’alveo, ma si darà direttamente una stima del diametro medio del 

materiale 

La scheda verrà sostituita dalla scheda rilevazione proposta all’interno 

16) Scheda Frane 

del Catasto dei dissesti. 

La scheda verrà sostituita dalla scheda rilevazione proposta all’interno 

17) Scheda Erosioni di sponda 

del Catasto dei dissesti. 

18) Scheda Cave La scheda viene inserita nel catasto delle utilizzazioni del demanio. 

19) Scheda Opere di sostegno Scheda nuova 

Le schede costituenti il nuovo catasto delle opere idrauliche saranno dunque 

ridotte alle sole seguenti: 

1. Opere Trasversali; 

2. Cunettoni; 

3. Opere spondali; 

4. Repellenti; 

5. Drenaggi; 

6. Piazze di deposito; 

7. Ponti; 

8. Altri attraversamenti aerei; 

9. Sezioni; 

10. Opere di sostegno. 

Si riportano di seguito le schede del vecchio catasto che costituiranno la base 

del nuovo, con precisazioni e disegni esplicativi riguardanti le voci di più difficile 

interpretazione, ed alcune proposte migliorative. 



V.1.3.1 

Opere trasversali 

14 



La scheda opera trasversale è composta dalle seguenti voci: 

• La parte A, è una descrizione di inquadramento dell’opera e contiene i dati 

necessari per risalire al progetto della stessa 



• La voce B descrive l’andamento planimetrico dell’opera trasversale che può 

essere rettilineo o curvilineo (cfr. Figura V.1.1). 

andamento rettilineo 

freccia (K1.7) 

andamento curvilineo 

Figura V.1.1: Briglia ad andamento rettilineo e curvilineo. 

• Al punto C viene definito il tipo di opera. Nel caso di briglia andranno distinti i tipi 

piena (cod. 1) e filtrante. Per il tipo filtrante in futuro dovrà essere specificata 

l’appartenenza ad uno dei seguenti sottogruppi (cfr. Figura V.1.2): 

Briglia aperta ad elementi orizzontali 

Briglia aperta a pettine 

Briglia aperta reticolare 

Briglia aperta a graticcio 

Briglia aperta a funi 

Briglia aperta a fessura 

Briglia aperta a finestre 

(cod.2) 

(cod.3) 

(cod.4) 

(cod.5) 

(cod.6) 

(cod.7) 

(cod.8) 

16 



A 

cod. 2 

A 

sezione A-A 

cod. 6 

A 

A 

cod. 3 

A 

A 

sezione A-A 

cod. 7 

A 

sezione A-A 

A 

cod. 4 

sezione A-A 

A 

cod. 8 

A 

sezione A-A 

cod. 5 

Figura V.1.2: Tipologie di briglie filtranti. 

Se l’opera trasversale è una soglia si inserirà il codice 9. 

In definitiva i codici da inserire nella scheda al punto C sono i seguenti: 

Cod: 

Briglia 

1 Piena 

2 Aperta ad elementi orizzontali 

3 Aperta a pettine 

4 Aperta reticolare 

5 Aperta a graticcio 

6 Aperta a funi 

7 Aperta a fessura 

8 Aperta a finestre 

9 Soglia 



• Per le parti D ed E che descrivono il paramento a monte e a valle si deve far 

riferimento alle tipologie riportate in Figura V.1.3. L’inclinazione degli stessi verrà 

calcolata come rapporto tra distanza e dislivello. I codici da inserire nella scheda 

sono quelli riportati nella stessa Figura V.1.3; nel caso in cui questo parametro 

non sia rilevabile direttamente si introdurrà il codice 0 (= sconosciuto). 

PARAMENTO A MONTE 

1-verticale 3-obliquo 2-A gradoni 

Figura V.1.3: Paramento a monte. 

• Le voci F, G e H definiscono rispettivamente la presenza o meno dei muri d’ala 

(sia a monte che a valle dell’opera), della platea e della controbriglia. Per 

quest’ultima, se viene descritta come briglia, viene inserito anche il numero di 

identificazione dell’opera. Nella scheda andrà inserito il codice 0 se il muro d’ala è 

non esistente e 1 se invece esso è presente. 

• Le voci I e J definiscono il materiale costituente la briglia ed il suo eventuale 

rivestimento 

• Il punto K descrive le dimensioni della briglia, i particolari geometrici sono 

riportati nelle seguenti Figura V.1.4, Figura V.1.5, Figura V.1.6, Figura V.1.7 e 

Figura V.1.8 

• In particolare per la compilazione di questi punti è necessario osservare 

particolare attenzione al significato esatto dei singoli parametri richiesti: 

• Spessore al coronamento K1.1 comprende anche la sporgenza aggetto K1.2 

• Larghezza al coronamento K1.3 è pari alla somma della larghezza della 

gaveta (K1.5), ala dxt. e ala sin. (K8.1 e K8.2) e proiezione orizzontale dei 

fianchi 

• Il salto a valle è diverso dall’altezza del corpo, per effetto di 

depositi/ricoprimento ecc.; il gorgo non fa parte del salto a valle: questo va 

dal livello superiore del gorgo al coronamento. 

• La lunghezza delle ali si considera dal limite della gaveta al termine 

(comprendendo anche l’immorsamento); se non determinabile, si inserisce 

la parte a vista ma si specifica nella nota che si tratta della sola parte a 

vista. 

I parametri geometrici possono cambiare nel caso di soglia, in cui alcune voci 

assumono un altro significato. 

• Alla voce L va descritto lo stato dell’opera e quindi la sua capacità di invaso di 

materiale solido presente al momento del rilievo. Viene misurato in m3 stimando 

il volume del “vuoto” a monte della briglia. 

18 



• Al punto M devono essere riportati eventuali danni e le loro tipologie. 

Si propone come modifica specifica alla scheda “opera trasversale” di inserire 

un campo in cui viene specificato se la stessa funge da un’opera di presa (cfr. Figura 

V.1.9). In questo caso andranno specificate alcune sue caratteristiche quali la 

proprietà, lo stato di funzionamento e la sezione della condotta. 

Figura V.1.4: Parametri geometrici descrittivi per una briglia. 



larghezza gaveta superiore (K5.1) 

larghezza gaveta inferiore (K6.1) 

K5.2 

K6.2 

larghezza (K7.1) 

freccia (K7.2) 

Figura V.1.5: Briglia a doppia gaveta e briglia a gaveta curvilinea. 

a=1 P= A = 1 

b 

A 

B b 

B 

Figura V.1.6: Modalità di misura della pendenza dei fianchi della gaveta di una briglia. 

larghezza gaveta 

superiore 

larghezza gaveta 

inferiore 

Figura V.1.7: Esempio di gaveta anomala. 

20 



f=freccia 

l=larghezza al coronamento 

l=larghezza al coronamento 

Figura V.1.8: Parametri geometrici misurati per le briglie curvilinee. 

traversa 

(sbarramento) 

platea 

opera di presa con 

griglia e paratoia 

sfioratore 

scarico di fondo 

canale sghiaiatore 

paratoia per la regolazione 

della portata 

canale di derivazione 

Figura V.1.9: Esempio di opera di presa trasversale. 



V.1.3.2 

Cunettoni 

Va premesso che nel caso in cui le caratteristiche del cunettone (sezione, 

pendenza, dimensioni, modalità costruttive) cambino sensibilmente lungo la sua 

lunghezza andrà compilata una scheda per ogni tratto che può essere considerato 

22 



almeno relativamente omogeneo, infatti le schede possono descrivere solo un’opera 

con caratteristiche costanti. 

Nella parte B viene descritto il tipo di sezione; in Figura V.1.10 sono 

rappresentate le sezioni tipo più frequenti per le opere di canalizzazione. 

Figura V.1.10: Sezioni trasversali tipo di un’opera di canalizzazione 

Al punto B1 viene definito il tipo di fondo, che può essere rettilineo o 

curvilineo. (cfr. Figura V.1.11); mentre al punto B2 viene analizzata la presenza o 

meno di ricoprimento superficiale della canalizzazione (per esempio nei centri abitati); 

andranno specificati il numero di tratti coperti e le loro lunghezze. 

1 fondo rettilineo 2 fondo curvilineo 

Figura V.1.11: Tipo di fondo di un cunettone. 

Al punto C viene descritto l’andamento planimetrico del cunettone; andrà 

specificato se esso è di tipo rettilineo o con curve. Per la compilazione della parte D, 

relativa alle dimensioni del cunettone si può far riferimento alla Figura V.1.12 in cui 

sono riportati i principali parametri geometrici misurabili per questo tipo di opera. Al 

punto E vanno riportati il numero di salti di fondo e l’altezza totale degli stessi 

(somma delle altezze dei singoli salti). 



D2 

D5 

D3 

D4 

h1 

h2 

D4 

D1 

Figura V.1.12: Parametri geometrici per un cunettone. 

Per quanto riguarda la pendenza media del fondo (punto F) andrà riportata la 

pendenza media misurata fra i salti di fondo, quindi senza tenere conto del dislivello 

dei salti stessi. 

Al punto G si specificherà il materiale costituente il cunettone., mentre al 

punto H1 si specifica anche il materiale costituente il rivestimento. 

Un’altra caratteristica da specificare per il cunettone è l’eventuale presenza di 

vegetazione nello stesso (parte I). Al punto K6 viene descritta l’entità dei danni 

all’opera. 

24 



V.1.3.3 

Opere spondali 



La scheda opera spondale serve per descrivere muri, gabbionate, scogliere, 

ecc. Nel caso in cui un’opera abbia caratteristiche molto diverse (sezione, materiale, 

ecc) essa andrà descritta con più schede, ognuna relativa ad un singolo tratto parziale 

omogeneo. 

All’interno della parte A andrà specificato a quale sponda ci si riferisce (sinistra 

o destra). 

Al punto B che descrive l’andamento planimetrico dell’opera spondale andrà 

precisato se esso è rettilineo o con curve e se esso è parallelo all’asse oppure obliquo. 

Ai punti D, E, F e G vanno specificati i principali elementi geometrici descrittivi 

dell’opera spondale, riportati in Figura V.1.13. 

Per paramento esterno (punto I) si intende l’andamento della struttura verso il 

corso d’acqua considerando la sezione trasversale. 

Al punto H viene descritto il materiale costituente l’opera spondale, e al punto 

J quello costituente il suo rivestimento nei casi in cui sia presente.Al punto L sono 

rilevati i danni all’opera. 

26 



Spessore in testa (E2) 


Lunghezza (D) 

Lunghezza (D) 

Altezza (B) 

Spessore alla base (E1) 

Spessore fondazione (G2) 

Altezza fondazione (G1) 

Altezza (B) 




Lunghezza (D) 


Altezza (B) 

Lunghezza (D) 


Altezza (B) 




Figura V.1.13: Parametri geometrici descrittivi delle opere spondali. 



V.1.3.4 

Repellenti 

28 



Come per la scheda Opera spondale è necessario specificare se l’opera si trova 

in sponda destra (cod.1) o sinistra (cod.2). Al punto B della scheda vengono 

specificati il numero di repellenti presenti e la distanza dal primo all’ultimo. Le parti D, 

E, F e G contengono i parametri geometrici descrittivi del repellente, riportati in Figura 

V.1.14. Va notato che il parametro D (sporgenza) non va inteso come lunghezza del 

repellente, ma come proiezione della lunghezza sulla perpendicolare all’asse. L’angolo 

di inclinazione G invece è quello tra la sponda ed il repellente (ad esempio vale 90° 

nel caso di repellenti trasversali, perpendicolari all’asse). 

REPELLENTI 

Figura V.1.14: Parametri geometrici misurabili. 

Al punto H viene segnato il materiale costituente il pennello, al punto I lo stato 

e al punto J l’entità dei danni rilevati all’opera. 



V.1.3.5 

Drenaggi 

Nella parte iniziale della scheda drenaggi vengono fornite le caratteristiche 

generali dell’opera. Al punto B si specifica la localizzazione del drenaggio e al punto C 

30 



le caratteristiche del sistema di tubazioni di drenaggio (vd. Figura V.1.15). Al punto D 

si definiscono le caratteristiche dei pozzetti. 

R 

filtro 

Figura V.1.15: Drenaggio superficiale e profondo. 



V.1.3.6 

Piazza di deposito 

Al punto B della scheda va descritta la forma della piazza di deposito. In Figura 

V.1.16 sono riportate le forme più comuni delle piazze di deposito. 

32 



La scheda richiede poi la misura delle caratteristiche geometriche della piazza 

di deposito. La profondità (D)e la lunghezza (C) vanno intese come valori medi; dalla 

misura della larghezza media (F) è quindi possibile calcolare la superficie (G) e il 

volume di invaso (H) della piazza. Le figure che seguono illustrano alcune forme 

caratteristiche con cui possono essere schematizzate le piazze di deposito e gli 

elementi geometrici da rilevare. I parametri geometrici misurabili per una piazza di 

deposito sono riportati in Figura V.1.17. 

A) Circolare B) Ellittica 

C) Esagonale D) Rettangolare E) Triangolare 

Figura V.1.16: Forme planimetriche di piazze di deposito. 

C 

E 

F 

Figura V.1.17: Parametrici geometrici misurabili per una piazza di deposito. 



V.1.3.7 

Ponti 

Va specificato che il rilievo e la descrizione dei ponti, sono previsti solo per 

quanto riguarda gli effetti idraulici legati al ponte e derivanti dalla sua presenza. 

Descrizione, schizzi e note si riferiscono solo a questi aspetti. Al punto B si specifica 

34 



l’orientamento del ponte rispetto alla direzione della corrente; al punto C il tipo di 

sezione in cui è posizionato il ponte. 

Nella definizione dei parametri geometrici,(cfr. Figura V.1.18) si ricorda che: 

• luce (C1) è la larghezza della sezione di deflusso (se ci sono pilastri si riporta la 

larghezza complessiva, da questa è possibile ottenere la larghezza reale di 

deflusso sottraendo quella dei pilastri (C4.2)). 

• franco (C2,C3) è l’altezza massima e minima della sezione di deflusso. 

• Il solo elemento da rilevare che non risulta rilevante dal punto di vista idraulico è 

il tipo di utilizzo del ponte: camionabile principale o secondaria, ferrovia, strada 

trattorabile, acquedotto. 

C1 

C2 

C3 

Figura V.1.18: Definizione parametri geometrici per le diverse tipologie. 



V.1.3.8 

Altri attraversamenti aerei 

36 



Per altri attraversamenti aerei si intendono solo quelli che hanno una possibile 

influenza sulle portate di piena, in quanto possono interessare la sezione di massima 

piena. Per essi andrà specificata la tipologia dell’opera (elettrodotto, acquedotto, 

fognatura o altro). 

Al punto C vanno specificati i parametri luce e franco. Si ricorda che per Luce 

(C1) si intende la larghezza (minima) della sezione di deflusso; per Franco (C2) si 

intende l’altezza (minima) della sezione di deflusso). 



V.1.3.9 

Sezioni 

38 



La scheda descrive gli elementi delle sezioni trasversali dei tronchi che 

vengono rilevati. Il tronco è già stato definito e non ha caratteristiche di omogeneità 

di sezione quindi per la determinazione delle sezioni è necessario tenere presente 

quanto segue: 

• devono essere rilevate le condizioni medie. La sezione viene ad essere 

rappresentativa di un tratto di torrente, più o meno lungo a seconda 

dell’omogeneità del torrente. Variando in modo significativo queste condizioni 

medie, si rileva un’altra sezione. 

• devono essere segnalate e descritte condizioni particolari. Si intendono 

soprattutto sezioni di minimo deflusso, ma possono essere rappresentate anche 

da un allargamento della sezione (funzione di piazza di deposito) da una sezione 

in roccia etc.. Si tratta sempre di sezioni che rappresentano un punto particolare 

e rilevante dal punto di vista idraulico. Sezioni particolari che devono essere 

sempre rilevate sono quelle a monte dei ponti (50 m). Le sezioni, in generale, 

non devono essere più vicine di 200m, ne più lontane di 1.000m. 

La scheda Sezione è suddivisa in tre campi principali: 

• al punto A viene localizzata la sezione ed in particolare: 

• A1 descrive il numero progressivo della sezione sull’asta 

• A2 (posizione numero) si riporta il numero dal foglio del rilievo longitudinale 

del tronco 

• A3/A4 distanza (in metri più 1 decimale) dalla confluenza; o da altri punti 

precisamente identificati e descritti del profilo (anche con il codice), qualora 

questo risulti semplificativo rispetto alla distanza della confluenza che può 

essere molto grande 

• A5 definisce il tipo di sezione rilevata 

• il punto B ne descrive i parametri di identificazione: 

• B1/B2 la larghezza e l’altezza della sezione (metri più dm) si riferisce 

all’alveo normale, che contiene la piena di piccole-medie dimensioni 

• B3/B4 (sezione di piena eccezionale) quando riconoscibile si riferisce alla 

sezione di scorrimento della piena massima con invasione delle aree 

golenali (cfr. Figura V.1.20 e Figura V.1.21). Segni di riconoscimento 

possono essere depositi/erosioni, limiti della vegetazione sicuramente non 

interessati dallo scorrimento, danni di vecchie alluvioni. 

• B5/B10 (descrizione delle sponde e aree di deflusso) si riferiscono alla 

sezione di piena normale (B1/B2) 

• B11 (materiale in alveo) si inserisce la ripartizione percentuale di materiale 

costituente l’alveo. La somma delle voci 1 (sabbia e limo), 2 (ghiaia), 3 

(ciotoli) e 4 (massi) deve essere paria a 100. La voce massi (B11.4)viene 

ulteriormente riportata in tre classi di dimensione (30-50, 50-100 e >100 

cm), la cui somma sarà pari al valore dei massi (punto B11.4) 

• il punto C descrive i parametri fuori alveo e sono richiesti i dati di inclinazione dei 

versanti (riferita all’intorno dell’alveo) o l’altezza dell’alveo sul piano di 

campagna. Una valutazione della vegetazione nella fascia prospicente l’alveo 



secondo le otto classi riportate. L’alveo di riferimento è sempre quello di piena 

normale. 

inclinazione versante 

C1 

altezza sul piano 

di campagna 

C2 

Figura V.1.19: Parametri geometrici rilevabili per una sezione. 

zona golenare 

alveo di magra 

Figura V.1.20: Localizzazione di una zona golenare. 

vegetazione non raggiunta 

dalla piena 

livello massimo stimato 

fogliame 

depositi 

segni di erosione 

livello dell'acqua 

durante il rilievo 

h max 

sedimenti 

Figura V.1.21: Segni per l’individuazione dell’altezza idrometrica massima. 

40 



V.1.3.10 

Opere di sostegno 

Nel nuovo catasto delle opere verrà inserita questa nuova scheda, per rilevare 

le caratteristiche delle opere di sostegno che vengono realizzate per la sistemazione di 

versanti franosi nelle adiacenze del corso d’acqua. Nella prima parte della scheda 

verranno riportate, analogamente alle altre schede costituenti il catasto, le 

caratteristiche generali del tratto di corso d’acqua in cui è inserita l’opera di 

sistemazione. Nei campi che seguono verranno riportati il tipo di opera, le sue 

dimensioni geometriche, il materiale costituente e gli eventuali danni rilevati. 



V.1.4 

Criteri di aggiornamento e georeferenziazione 

Il nuovo catasto delle opere idrauliche comprende 10 schede. Per ciascuna di 

esse è necessario individuare un criterio di georeferenziazione, vanno cioè individuate 

le modalità con cui l’opera descritta nella scheda deve essere rilevata sul territorio e 

rappresentata sul supporto GIS. 

Come impostazione generale l’aggiornamento del rilievo andrà effettuato con 

apparecchiatura GPS; la tipologia di GPS dipende dalla precisione desiderata: GPS 

differenziale per precisioni sub metriche, GPS hobbistici per precisioni di 10-20 metri. 

Le precisioni si intendono sulle coordinate planimetriche in assenza di disturbo indotto 

dal Ministero della Difesa statunitense (selective availability). 

I vari tematismi sono inseriti su alcuni sfondi (la carta tecnica provinciale, le 

mappe catastali, l’ortofoto digitale), i quali sono affetti da errori. Si pone allora il 

problema di come trattare un punto GPS del catasto, potenzialmente corretto ma che 

risulta errato in termini di posizionamento reciproco rispetto ad entità rappresentate 

nello sfondo. 

Un possibile approccio consiste nel modificare la posizione del punto 

(motivandolo in un apposito campo note), conservando però le coordinate originali in 

modo da poterne nuovamente valutare la correttezza nel momento in cui sia 

disponibile una nuova versione degli sfondi. 

Un altro problema è quello dei sistemi di coordinate; la cartografia italiana è in 

coordinate Gauss Boaga (trasformata traversa di Mercatore con orientazione su Roma 

Monte Mario ed ellissoide Hayford International), mentre il GPS lavora sull’ellissoide 

WGS 84. 

I programmi standard di scaricamento dati permettono di ottenere le 

coordinate in un sistema UTM; per passare a Gauss Boaga occorre eseguire una 

traslazione, i cui parametri però dipendono dalla posizione: sulla carta tecnica 

provinciale sono riportate, per ciascun quadrante, i parametri di traslazione da UTM 

con datum European 1950 a Gauss Boaga. 

Per una trasformazione più precisa alcuni GPS permettono di stimare i 

parametri di rototraslazione sulla base di quattro punti fiduciali di cui siano note le tre 

coordinate (è necessaria anche la quota, ortometrica od ellissoidica) sia in WGS 84 sia 

in Gauss Boaga. 

Si riportano di seguito le metodologie di rappresentazione dei vari tipi di 

opera: 

1. Opere trasversali: sono da rappresentare con un tematismo puntuale; il punto 

andrà preso, se possibile, in corrispondenza del centro dell’alveo. La precisione 

del punto potrà essere dell’ordine dei 10 metri; nel caso di opere ravvicinate sarà 

cura del rilevatore integrare l’informazione GPS con altre misure (per esempio la 

distanza reciproca) per favorire un corretto posizionamento finale.Rimane da 

valutare l’opportunità di far corrispondere la posizione dei punti corrispondenti 

alle opere trasversali con l’attuale tematismo del reticolo idrografico. 

2. Cunettoni: sono da rappresentare con un tematismo lineare; i punti andranno 

presi, se possibile, in corrispondenza del centro dell’alveo. Il tematismo lineare 

42 



va realizzato sulla base dei punti rilevati, cioè costruendo una linea che li 

congiunga (si noti che tale operazione non è possibile con i comandi base di 

Arcview). Rimane da valutare l’opportunità di far corrispondere la posizione dei 

punti corrispondenti al rilievo con l’attuale tematismo del reticolo idrografico. 

3. Opere di sponda: sono da rappresentare con un tematismo lineare; i punti 

andranno presi, se possibile, in corrispondenza della corona del rilevato arginale 

nel caso di argine, alla sommità della protezione nel caso di difesa di sponda. Il 

tematismo lineare va realizzato sulla base dei punti rilevati, cioè costruendo una 

linea che li congiunga. 

4. Repellenti: sono da rappresentare con un tematismo puntuale; il punto andrà 

preso, se possibile, in corrispondenza dell’ammorsatura del repellente nella 

sponda. La precisione del punto potrà essere dell’ordine dei 10 metri; nel caso di 

opere ravvicinate sarà cura del rilevatore integrare l’informazione GPS con altre 

misure (per esempio la distanza reciproca) per favorire un corretto 

posizionamento finale.Rimane da valutare l’opportunità di far corrispondere la 

posizione dei punti corrispondenti alle opere trasversali con l’attuale tematismo 

del reticolo idrografico. 

5. Drenaggi: sono da rappresentare con un tematismo puntuale. La precisione del 

punto potrà essere dell’ordine dei 10 metri; nel caso di opere ravvicinate sarà 

cura del rilevatore integrare l’informazione GPS con altre misure (per esempio la 

distanza reciproca) per favorire un corretto posizionamento finale. 

6. Piazze di deposito: sono da rappresentare con un tematismo poligonale; i punti 

andranno presi in corrispondenza della corona del rilevato arginale che le 

delimita. Il tematismo poligonale va realizzato sulla base dei punti rilevati, cioè 

costruendo una linea che li congiunga (nota: tale operazione non è possibile con i 

comandi base di Arcview). È necessaria una buona precisione dei punti GPS per 

non deformare in maniera eccessiva l’andamento del bordo. 

7. Ponti: sono da rappresentare con un tematismo puntuale; i punti andranno presi, 

se possibile, in corrispondenza della mezzeria. 

8. Altri attraversamenti aerei: sono da rappresentare con un tematismo puntuale; i 

punti andranno presi, se possibile, in corrispondenza della mezzeria della sezione 

attraversata 

9. Sezioni: sono da rappresentare con un tematismo puntuale; le informazioni sulla 

sezione sono affidate ad un apposito file dwg che la descriva compiutamente. Il 

punto andrà preso, se possibile, in corrispondenza del centro dell’alveo. La 

precisione del punto potrà essere dell’ordine dei 10 metri; nel caso di sezioni 

ravvicinate sarà cura del rilevatore integrare l’informazione GPS con altre misure 

(per esempio la distanza reciproca) per favorire un corretto posizionamento 

finale. Rimane da valutare l’opportunità di far corrispondere la posizione dei punti 

corrispondenti alle sezioni con l’attuale tematismo del reticolo idrografico. 

10. Opere di sostegno: sono da rappresentare con un tematismo puntuale. La 

precisione del punto potrà essere dell’ordine dei 10 metri; nel caso di opere 

ravvicinate sarà cura del rilevatore integrare l’informazione GPS con altre misure 

(per esempio la distanza reciproca) per favorire un corretto posizionamento 

finale. 



Per tutti i tipi di opera inoltre nella tabella degli attributi di ciascun tema 

dovranno essere riportate, oltre alla colonna degli ID e del tipo (presenti solo per i 

temi briglie e opere spondali) altre 4 colonne corrispondenti a: 

• codice del corso d’acqua (di 13 cifre) 

• numero progressivo dell’opera 

• data ultimo aggiornamento 

• quota (solo per le opere più importanti, da rilevarsi sul CTP al momento della 

digitalizzazione, sulla base delle isoipse) 

Anche per quanto riguarda i dissesti andrà verificato sulla cartografia relativa 

ai piani di bacino la posizione del dissesto e successivamente si passerà alla sua 

digitalizzazione e georeferenziazione. Nelle zone non coperte dai piani si farà 

riferimento alla banca dati delle frane (catasto frane) a disposizione del Servizio di 

Sistemazione Montana e alla banca dati dei dissesti già georeferenziata dal Servizio 

Geologico e a disposizione presso il Servizio di Sistemazione Montana. Le frane attive 

vengono cartografate con poligoni di colore marrone, mentre quelle consolidate con 

poligoni di colore verde chiaro. 

Anche in questo caso il database sarà completato con altre 4 colonne 

corrispondenti a: 

• codice del corso d’acqua (13 cifre) 

• numero progressivo 

• data ultimo aggiornamento 

• quota (solo nei dissesti di maggiori dimensioni, al piede del dissesto, da rilevarsi 

sul CTP al momento della digitalizzazione). 

La scala della cartografia prodotta dovrà obbligatoriamente essere 1:10.000, il 

formato di restituzione digitale, su base cartografica CTP raster. 

V.1.5 

Catasto dei dissesti 

Il processo di valutazione del rischio idrogeologico applicato ad un territorio 

non può prescindere dalla raccolta di informazioni riguardanti tre importanti aspetti : 

• i fenomeni gravitativi avvenuti in passato od attualmente presenti sul territorio; 

• le caratteristiche fisiche dei siti interessati dagli eventi e l’individuazione dei 

fattori di controllo degli stessi; 

• le condizioni di sviluppo urbanistico, socio-economico ed ambientale del 

territorio. 

Lo scopo del Catasto dei Dissesti è appunto quello di fornire uno strumento di 

facile applicazione per la catalogazione e la raccolta delle informazioni relative al 

primo ed in parte al secondo punto. 

44 



In particolare il Catasto è stato strutturato per consentire una 

rappresentazione dei fenomeni franosi basati su GIS, comprendendo quindi sia una 

semplice rappresentazione georeferenziata dell’area in dissesto su base topografica in 

scala 1:10.000 (CTP), sia una descrizione dettagliata delle caratteristiche tipologiche, 

morfometriche, di evoluzione del fenomeno e del contesto geologico in cui esso viene 

a collocarsi. In aggiunta il Catasto consente la raccolta di informazioni su eventuali 

opere realizzate, impianti di monitoraggio ed indagini condotte sui siti, nonché una 

sintetica descrizione degli eventuali danni prodotti dai fenomeni gravitativi. 

Per consentire una più agevole strutturazione dei dati relativi alla storicità dei 

fenomeni ed al loro ripetersi, il Catasto distingue tre categorie di dissesto: 

• evento franoso intendendo con esso un movimento del terreno determinato dalla 

gravità, spazialmente localizzato e circoscritto nel tempo, caratterizzato da 

cinematismi sia singoli che multipli, contemporanei, in rapida successione o 

distribuiti anche in modo non continuo nell’arco di un ciclo stagionale; 

• frana definita come movimento del terreno determinato dalla gravità, 

spazialmente localizzato, prodotto da un singolo evento franoso o da più eventi 

franosi susseguitesi nel tempo con periodi di quiescenza superiori ad un ciclo 

stagionale; 

• area franosa intesa come una porzione del territorio facente parte di un’unica 

entità geologico-geomorfologica, in cui nell’arco di uno o più cicli stagionali si 

verificano ripetuti eventi franosi spazialmente e temporalmente distinti ma simili 

per tipologia prevalente. L’individuazione delle aree franose avviene tipicamente 

attraverso l’analisi geomorfologica del terreno. All’interno di un’area franosa 

possono comunque essere rilevati e censiti singoli eventi franosi o frane. 

Ogni fenomeno, distinto in una delle tre precedenti categorie, può essere 

corredato di tutte quelle informazioni come intensità, attività, evoluzione, cronologia, 

ripetitività, ritenute di base per una successiva valutazione della pericolosità. 

Attualmente il Catasto risiede presso il Servizio Geologico della PAT con 

accesso locale ai dati; le segnalazioni provenienti da altri Servizi avvengono tramite 

compilazione di schede cartacee, verificate e quindi successivamente informatizzate 

da personale del Servizio Geologico. Per il futuro è prevista la possibilità di un accesso 

diretto in lettura del Catasto tramite rete per tutti i servizi e gli enti locali interessati e 

l’invio dagli stessi, sempre tramite rete, delle informazioni in entrata. 

La scheda “frane” e la “scheda “erosione di sponda” presenti nella vecchia 

versione del Catasto delle Opere Idrauliche verranno sostituite con una scheda 

studiata e concordata in collaborazione con il Servizio Geologico, che gestirà il Catasto 

dei dissesti. Si riporta di seguito una bozza della scheda di rilevazione dei dissesti, 

realizzata dallo stesso Servizio Geologico per la segnalazione di fenomeni franosi da 

parte degli addetti dei Servizi Opere Idrauliche e Servizio di Sistemazione Montana. 



ASSM (logo) 

Provincia Autonoma di Trento 

GENERALITÀ 

Codice ASSM: Data: Compilatore: ID. evento: 

Dati cronologici 

Localizzazione 

Data evento: b. mo s. princ. s. sec. c. d’acqua tronco C.T.P.: 

certa incerta Bacino Idrografico: 

Attivazioni precedenti: Comune: Toponimo: 

no si Precisione rapp. cart.: precisa approssimata incerta 

Codice evento precedente: Ubicazione in alveo: no si Sponda: sinistra destra 

Note cronologia: 

Note Localizzazione: 

Stato colturale area frana (F) ed area esterna (E) 

F E F E F E F E 

Fustaia resinose Rimboschimento Seminativo Improduttivo 

Fustaia latifoglie Vegetazione riparia Prato Pista da sci 

Fustaia mista Pascolo alberato Colture specializzate Area urbanizzata 

Bosco ceduo Pascolo nudo Cespuglieto Area estrattiva 

DESCRIZIONE TECNICA DELLA FRANA 

Morfometria 

Esposizione del versante 

Quota corona (m): Larghezza nicchia (m): N E S W 

Quota unghia (m): Lunghezza totale (m): NE SE SW NW 

Area totale A (m 2 ): Profondità superf. Dato strumentale NNE ESE SSE WSW 

Volume (m³): di rottura (m): Stima attendibile NNW ENE SSW WNW 

Stima attendibile Stima incerta 

Stima incerta 

Attività 

Angolo dinamico (°): Pendenza del versante (°): Attivo Quiescente Stabilizzato 

Classificazione evento 

Litologia 

Ribaltamento Terreni sciolti Rocce 

Crollo Detriti a grossi blocchi Conglomerati Rocce effusive 

Scivolamento rotazionale Terreni ghiaiosi c.spigolosi Brecce Tufi e piroclastiti 

Scivolamento traslativo c.arrotondati Arenarie Rocce intrusive 

Espansione laterale Terreni sabbiosi Argilliti e siltiti Filladi 

Colamento lento Terreni limosi Rocce carbonatiche Gneiss, scisti, porfiroidi 

Colamento rapido Terreni argillosi Rocce calcareo marnose Marmi 

Sprofondamento Terreno eterogeneo Marne Anidriti e gessi 

DGPV Terreno di riporto Travertini Calcari e dolomie vacuolari 

Complesso Segni precursori Idrogeologia 

Materiale Cont. acqua Fenditure, fratture Lesione dei manufatti Assenti 

Roccia Secco Trincee Inclinazione pali o alberi Stagnanti 

Acque 

Detrito terra Umido Crolli localizzati Variazione portata sorgenti Ruscellamento diffuso 

superficiali 

Terra Saturo Rigonfiamenti Variazione liv. piezometrica Ruscellamento concentr. 

Note alla classificazione: Contropendenze Comparsa sorgenti 

Corpo idrico affermato 

Cedimenti Scomparsa sorgenti Sorgenti Assenti 

Rumori sotterranei Intorpidimento acque sorgenti 

Diffuse 

46 



Scricchiolio strutture Altro: 

Localizzate 

CAUSE 

Intrinseche 

Geomorfologiche 

materiale debole 

superfici di taglio preesistenti erosione fluviale o torrentizia deposito sul pendio o in cresta 

materiale collassabile orient. sfavorev. discont. primarie erosione glaciale 

scarico glaciopressioni 

materiale alterato 

orient.sfavorev. discont secondarie erosione margini laterali frana sollevamento tettonico 

materiale fratturato 

contrasto di permeabilità 

eros. sotterranea, sifonamento 

materiale solubile 

contrasto di competenza 

Fisiche 

precipitaz. brevi intense 

gelifrazione o crioclastismo 

Antropiche 

scavo al piede per opere stradali scarsa manutenzione drenaggi 

precipitaz. eccezionali prolungate termoclastismo 

scavo al piede per opere edilizie scarsa manutenzione op. sostegno 

fusione rapida di neve/ghiaccio imbibizione / disseccamento scavo al piede in genere 

rimozione strutture di sostegno 

fusione del permafrost 

aloclastismo 

ricarica del versante 

disboscamento 

congelamento sorgenti 

terremoto 

abbassam. rapido livello serbatoio rimboschimento 

abbass. rapido liv. idrico esterno distruzione vegetazione innalzamento livello serbatoio attività estrattive in superficie 

innalzam. livello idrico esterno rottura soglia lago 

irrigazione 

attività estrattive sotterranee 

attività agricole e pratiche colturali accumulo materiali scarto 

perdite d'acqua 

vibrazioni 

carenze nel sist. di drenaggio sup. stradale 

⌧ predisponenti • innescanti 

Persone danneggiate 

DANNI 

Edifici danneggiati 

nr. vittime: note: nr. privati danneggiati: note: 

nr. feriti: 

nr. evacuati: 

nr. persone a rischio: 

nr. privati a rischio: 

nr. pubblici danneggiati: 

nr. pubblici a rischio: 

Tipo di danno (T): D = diretto; C = caduta in invaso; Sc = sbarram. corso d’acqua; Sr = sbarram. e rottura diga di frana; Rd = rottura diga o argine; Rr = rottura struttura a rete 

Grado di danno (G): N = non valutabile; L = lieve (estetico) ; M = medio (funzionale); G = grave (strutturale o perdita totale) 

Attività economiche T G Costo (€) Centri abitati T G Costo (€) Infrastrutture a rete T G Costo (€) 

strutture agricole centro abitato maggiore acquedotto 

strutture commerciali centro abitato minore fognatura 

strutture artigianali gruppo di case, rurale linea elettrica 

strutture alberg./ricettive case isolate linea di telecomunicazione 

impianto manifatturiero Strutt. di comunicazione T G Costo (€) gasdotto 

impianto chimico stazione ferroviaria oleodotto 

impianto estrattivo 

stazione-piazzola 

condotta forzata 

autocorriere 

impianto zootecnico piazzola elicottero canalizzazione 

Strutt. di interesse pubb. T G Costo (€) casello autostradale Spazio aperto T G Costo (€) 

ospedale ponte o viadotto stradale fustaia resinose 

ambulatorio ponte o viadotto ferroviario fustaia latifoglie 

casa di riposo galleria stradale fustaia mista 

scuola galleria ferroviaria bosco ceduo 

asilo impianto a fune rimboschimento 

sede Pubblica Amministraz. porto vegetazione riparia 

magazzino Pubb. Amm. ciclomotori pascolo arborato 

caserma VV.F. autovetture – roulotte pascolo nudo 

caserma FF AA autocarri – rimorchi seminativo 

strutture FF AA autobus prato 

caserma FF dell’Ordine convogli ferroviari colture specializzate 

impianto sportivo Beni culturali e ambientali T G Costo (€) cespuglieto 



parco pubblico monumento pista da sci 

cimitero chiesa Opere sistemazione T G Costo (€) 

ripetitore telecomunicazione bene storico-architettonico sistemaz. idraulico-forestali 

centrale elettrica museo opere di sostegno 

centrale termica biblioteca opere di drenaggio 

inceneritore opere d’arte opere di rinforzo 

discarica lago barriere 

depuratore biotopo opere di protezione 

bacino idrico artificiale geotopo opere di difesa da valanghe 

diga Anno riferimento costi: movimento terra 

Viabilità 

A Autostrada SC S. Comunale Tipo Denominazione Progr. (km) Grado Costo (€) 

codice 

tipo 

F Ferrovia SF S. Forestale 

SS S. Statale PC Pista ciclab. 

SP S. Provinciale X Altro 

Corso d’acqua 

P Potenziale Danno Denominazione Costo (€) 

Codice 

danno 

D 

SP 

Deviazione 

Sbarramento parziale 

ST 

Sbarramento totale 

Interventi precedenti (P) o successivi(S) 

P S N Opere di sostegno P S N Sist. idraulico-forestali P S N Barriere P S N Opere di rinforzo 

gabbioni inerbimenti valli, tomi chiodature, bullonature 

muri di sostegno rimboschimenti valli tiranti, ancoraggi 

barbacani disboscamento tomi imbrigliature 

muri tirantati viminate, graticciate barriere generiche iniezioni, jet grouting 

berlinesi, paratie briglie barriere rigide reticoli micropali 

terre rinforzate soglie barriere elastiche reti fune 

arce pennelli muri centinature e/o armature 

scogliere argini muri-sostegno tratt. term., chimico, elettrico 

Drenaggi difese spondali gallerie artificiali Opere di protezione 

canalette superficiali casse d’espansione MITIGAZIONE DEI DANNI reti in aderenza 

trincee drenanti Movimenti di terra consolid. edifici reti armate 

pozzi drenanti riprofilature, gradonature demolizioni spritz-beton 

dreni suborizzontali riduzione carichi in testa sistema monit., allarme Altro: 

gallerie drenanti incremento carichi piede evacuazione 

impermeabilizzazioni disgaggio 

Note: 

ESTRATTO CARTOGRAFIA 1:10.000 

48 



V.1.6 

Allegato 1: Linee guida per la redazione della carta delle 

opere e dei dissesti: modalità di acquisizione ed 

elaborazione delle informazioni 

Le indicazioni contenute nel presente lavoro si inseriscono nell’ambito di un 

Progetto di redazione delle nuove linee metodologiche per la redazione dei Piani degli 

interventi di sistemazione idraulico-forestale in Provincia di Trento; a tale progetto, 

promosso dall’Azienda Speciale Sistemazione Montana della Provincia Autonoma di 

Trento, collabora l’Associazione Italiana di Idronomia che è incarica dell’assistenza 

tecnico-scientifica. 

I professionisti incaricati della redazione della carta delle opere e dei dissesti 

dovranno obbligatoriamente seguire le seguenti indicazioni metodologiche e 

procedurali, in modo da ottenere un prodotto che possa essere il più possibile 

uniforme per qualità e dettaglio. 

OPERE 

Verificare la cartografia relativa alle opere e dissesti presente nei piani di 

bacino già redatti; verifica e correzione di eventuali errori sulla base dei dati contenuti 

nel catasto delle opere idraulico-forestali già in parte georeferenziato per le zone in cui 

è stata eseguita la revisione. Ove ciò non è avvenuto, verifica e correzione delle 

informazioni a disposizione e successiva loro georeferenziazione delle opere sulla carta 

mediante attribuzione di coordinate geografiche Gauss-Boaga. 

Le categorie di opere (1 tema.shp per ogni opera: es. tema “briglie”, tema 

“ponti”, ecc.) da riportare in saranno le seguenti: 

TEMI PUNTUALI 

OPERA 

BRIGLIE 

PONTI 

OPERE DI PRESA 

TEMI LINEARI 

OPERA 

CUNETTONE 

OPERE SPONDALI 

TIPO 

1 PIENA ; 2 FILTRANTE 

TIPO 

1 DX; 2 SX 

TEMI POLIGONALI 

OPERA 

PIAZZE DI DEPOSITO 

Nella tabella degli attributi di ciascun tema dovranno essere riportate, oltre alla 

colonna degli ID e del tipo (presenti solo per i temi BRIGLIE e OPERE SPONDALI) altre 

4 colonne corrispondenti a: 

• CODICE DEL CORSO D’ACQUA (n° di 13 cifre da catasto) 



• NUMERO PROGRESSIVO (da catasto) 

• DATA ULTIMO AGGIORNAMENTO (da catasto) 

• QUOTA (solo delle opere più importanti (filtranti, ponti) da rilevarsi su CTP al 

momento della digitalizzazione, sulla base delle isoipse) 

NB. La procedura di georeferenziazione delle opere, ancorché speditiva, dovrà 

avvalersi dell’identificazione di opere cardine (ponti, opere di grandi dimensioni, ecc) 

la cui collocazione sia riconoscibile e determinabile con precisione direttamente sulla 

CTP o preferibilmente su supporti fotografici di dettaglio(es. ortofoto Programma Italia 

2000). A tali opere andranno riferite le distanze parziali o progressive rinvenibili sulle 

schede catasto. 

DISSESTI 

Verificare la cartografia relativa alle opere e dissesti presente nei piani di 

bacino già redatti; verifica e correzione di eventuali errori di posizionamento del/i 

dissesto/i e successiva digitalizzazione e georeferenziazione dei dissesti, riportando in 

cartogrtafia solamente le frane attive e consolidate (smottamenti, crolli, 

scivolamenti, scoscendimenti) e le erosioni spondali di maggiori dimensioni 

potenzialmente in grado di condizionare il bilancio del trasporto solido e/o innescare 

una frana, tralasciando le erosioni di sponda minori, alvei in erosione e le aree 

valanghive. 

Ove mancano le informazioni relative ai dissesti (zone non coperte da piani) 

servirà fare riferimento alla banca dati frane (catasto frane) a disposizione dell’ASSM 

(con relativa cartografia) e alla banca dati frane già georeferenziata del Servizio 

Geologico sempre disponibile presso l’ASSM. 

Le frane attive verranno cartografate con poligoni di colore marrone, mentre 

quelle consolidate con poligoni di colore verde chiaro. 

Il database collegato al tema FRANE sarà così costituito: 

DISSESTO 

FRANE 

EROSIONI SPONDALI 

TIPO 

1 ATTIVA; 2 NON ATTIVA 

Anche in questo caso il database sarà completato da altre 4 colonne 

corrispondenti a: 

• CODICE DEL CORSO D’ACQUA (n° di 13 cifre da catasto) 

• NUMERO PROGRESSIVO (da catasto) 

• DATA ULTIMO AGGIORNAMENTO (da catasto) 

• QUOTA (solamente per i dissesti di maggiori dimensioni, al piede del dissesto, da 

rilevarsi su CTP al momento della digitalizzazione) 

La scala della cartografia prodotta dovrà obbligatoriamente essere 1:10.000, 

il formato di restituzione quello DIGITALE, su base cartografica CTP raster. 

NB. La verifica e validazione della cartografia prodotta sarà eseguita a cura 

dell’ASSM mediante controllo di aree campione. 

50 



V.2 Portate di piena 

In questo capitolo viene affrontato il problema delle valutazioni idrologiche 

rilevanti il PGUAP. Nel testo che segue sono indicate sia le procedure tradizionalmente 

impiegate nell’ambito Provinciale per tali determinazioni, sia le linee guida per il loro 

progressivo adattamento, e dunque delle prescrizioni rilevanti il Piano, allo sviluppo 

delle conoscenze in questo ambito. Una avvertenza: alcune ripetizioni nel testo del 

piano sono spiegabili con la necessità di compendiare in modo organico le diverse 

impostazioni, che riflettono diversi utenti e diverse competenze interne 

all’amministrazione. 

V.2.1 

Precipitazioni intense del Trentino 

In questo paragrafo vengono presentati i criteri e gli studi riguardanti la 

determinazione delle portate di piena utilizzati e seguiti in Trentino prima della stesura 

del presente Piano Generale di Utilizzazione delle Acque Pubbliche. Per quanto 

riguarda l’analisi dei regimi pluviometrici in Provincia di Trento, sono riportati nel testo 

del Piano alcuni studi (e le relative procedure rilevanti il Piano) relativi alla 

caratterizzazione idrologica delle piogge puntuali del Trentino, in particolare delle linee 

segnalatrici di possibilità pluviometrica, identificate sulla base di una larga messe di 

dati provinciali per zone omogenee. Sono anche discusse le linee guida relative alla 

procedure che tengono in conto del ruolo della variabilità spazio-temporale delle 

precipitazioni intense del Trentino con specifico riferimento alla appicazione di modelli 

della risposta idrologica. 

Alcune osservazioni preliminari sono opportune. Il Piano Generale di 

Utilizzazione delle Acque Pubbliche del 1986 prevedeva, per la progettazione delle 

opere di sistemazione idraulica, una portata di riferimento con tempo di ritorno Tr pari 

a 100 anni (si definisce, ovviamente, con tempo di ritorno il numero medio di anni 

necessari per osservare un valore maggiore o eguale di portata massima annuale). 

Tale portata di deduceva da precipitazioni critiche per il bacino idrografico (chiuso alla 

sezione interessata alle opere) di pari tempo di ritorno con modelli razionali, e 

schematici, della risposta idrologica. Nota la portata, il calcolo idraulico (generalmente 

relativo ad ipotesi di moto uniforme, e di fondo fisso del corso d’acqua) consente la 

determinazione del tirante d’acque in condizioni di piena. Rispetto ai livelli così 

calcolati era necessario, secondo le linee guida del Piano del 1986, aggiungere un 

franco pari ad un metro per il dimensionamento delle opere di sistemazione o di difesa 

idraulica. 

Va osservato che il Piano Generale di Utilizzazione del 1986 non prescriveva 

un particolare metodo da utilizzare per il calcolo della portata di piena, lasciando la 

scelta al progettista dell’opera. Questa scelta, adatta ai tempi, evidentemente portava 

ad una notevole dispersione dei dati idrologici. Per ovviare a questo problema si era 



introdotto un metodo semplificato di tipo statistico, a partire da dati raccolti a livello 

provinciale, che consentisse una stima della portata di piena di riferimento da 

adottare. A completamento della documentazione della procedura citata, il presente 

Piano riporta il metodo di regionalizzazione dei dati idrometrici ottenuto tramite analisi 

statistica a livello provinciale. Nel Piano si sono richiamati brevemente i metodi 

maggiormente utilizzati per il calcolo della portata di progetto; ed anche posti i metodi 

in prospettiva delle potenzialità delle nuove conoscenze per le applicazioni. 

Negli anni intercorsi fra i due Piani successivi le discipline idrologiche hanno 

avuto notevole impulso, specie per la grande disponibilità di dati resa possibile dai 

progressi dell’informazione automatica, ed in particolare dalla disponibilità di sistemi 

informativi geografici digitali. Il presente Piano recepisce i progressi salienti delle 

conoscenze, in particolare nella definizione di strumenti che contemperino le nuove 

conoscenze con la pratica della progettazione delle opere di sistemazione e di difesa 

idraulica. Vale la pena di osservare che i metodi schematici conducono generalmente a 

sovrastime delle portate di piena. Se in passato il sovradimensionamento delle opere 

era socialmente e politicamente fattibile, assai più difficile appare, in tempi moderni 

(in ragione della accresciuta sensibilità ambientale e per l’attenzione all’uso razionale 

delle risorse economiche) ignorare gli impatti ambientali che gli interventi 

comportano. Dunque metodi di calcolo che prefezionano le conoscenze dei fenomeni 

conducendo al progetto di opere meno impattanti sono considerati, nel Piano, con 

grande interesse. 

V.2.1.1 

Determinazione delle zone omogenee per le piogge intense 

nel Trentino 

Su incarico dell’Azienda Speciale di Sistemazione Montana di Trento, è stato 

pubblicato nel 1976 (Della Lucia et al. 1976) il primo studio comprensivo di tipo 

probabilistico sui caratteri delle piogge brevi ed intense della Provincia di Trento, allo 

scopo di ottenere una conoscenza delle portate di piena per i bacini montani della 

Provincia, per i quali questo tipo di precipitazioni risultano molto pericolose. Lo studio 

si è articolato in due fasi: 

• lo studio probabilistico delle precipitazioni di notevole intensità e di breve durata 

in Provincia di Trento; 

• l’individuazione all’interno della Provincia di zone a regime pluviometrico 

omogeneo. 

In una prima fase del lavoro è stata eseguita un’elaborazione statistica dei dati 

misurati da ciascun pluviografo, in modo tale da ridurre l’influenza di eventuali 

fenomeni eccezionali verificatisi nel periodo di osservazione e per estendere la validità 

delle relazioni così ottenute ad un intervallo più ampio di quello definito dalle serie 

temporali misurate. Nota la distribuzione temporale delle precipitazione di notevole 

intensità e di breve durata rilevate dai singoli pluviografi, è stato eseguito uno studio 

della distribuzione spaziale delle precipitazioni allo scopo di formare gruppi omogenei 

di pluviografi e pluviometri. Infine a questi gruppi si è fatta corrispondere una 

suddivisione in zone omogenee, unendo le aree di pertinenza dei pluviometri 

appartenenti ad uno stesso gruppo. 

52 



Nello studio sono stati utilizzati solo i dati raccolti dal Servizio Idrografico 

italiano a partire dal 1919 nelle stazioni in cui si avevano almeno 15 anni di 

osservazione; per il periodo 1919-1970 è stato possibile reperire 88 stazioni 

pluviometriche, di cui 40 dotate di pluviometro registratore. Alcune delle stazioni 

considerate nello studio non ricadono all’interno del confine amministrativo della 

Provincia, ma appartengono alle Province di Bolzano, Belluno e Vicenza; esse sono 

state incluse comunque nell’analisi vista la loro vicinanza al territorio trentino. Le 

stazioni sono distribuite come indicato in Tabella V.2.1 nei bacini idrografici della 

Provincia: 

Bacino idrografico 

N° stazioni pluviometriche 

Adige 52 

Brenta 16 

Sarca - Lago di Garda 12 

Chiese 4 

Piave 2 

Bacchiglione 2 

Tabella V.2.1: Numero di stazioni pluviometriche che insistono sui vari bacini del territorio provinciale. 

Per ogni stazione sono stati considerati i massimi annuali delle precipitazioni 

per le varie durate ed è stato analizzato se i dati misurati possono essere 

rappresentate dalle leggi teoriche di distribuzione (di Fuller-Coutagne, lognormale, di 

Gumbel, di Frechet). La scelta della legge che meglio rappresenta il fenomeno 

pluviometrico oggetto dell’indagine è stata fatta utilizzando dei test statistici di 

verifica. I dati così ottenuti sono stati utilizzati per costruire la curva di possibilità 

pluviometrica della forma: 

n 

h = at 

(1) 

Per evidenziare se nel territorio in esame sono presenti caratteri di uniformità 

è necessario poi mettere a punto un modello statistico che riesca ad accertare se un 

determinato gruppo di pluviografi è omogeneo. A tal fine è stato verificato che per una 

stessa durata k per i pluviografi appartenenti allo stesso gruppo le stime media e 

varianza differiscano tra loro per variazioni casuali. 

L’ultimo passo effettuato è la delimitazione del territorio in zone omogenee, 

che non risulta sempre facile, essendo i pluviografi quasi sempre troppo lontani per 

riuscire ad individuare con precisione i limiti di separazione tra le diverse zone. 

Il procedimento utilizzato per delimitare le zone pluviometriche omogenee può 

essere sintetizzato come segue: 

• un insieme di stazioni pluviometriche può essere associato a formare un gruppo 

omogeneo solo se la posizione delle stazioni e le caratteristiche climatiche del 

territorio confermano l’omogeneità, in precedenza accertata tramite procedimenti 

di tipo statistico; 

• quando le condizioni orografiche e climatiche sembrano favorevoli a stabilire 

l’omogeneità tra un gruppo di pluviografi si verifica l’omogeneità facendo ricorso 

a test di tipo statistico. 

• Oltre agli ovvi requisiti della vicinanza delle stazioni e della continuità geografica, 

si devono tenere presenti altri fattori quali l’orientamento delle valli e dei versanti 



rispetto alla direzione prevalente delle perturbazioni e la presenza di spartiacque 

in grado di influenzare la distribuzione delle precipitazioni. Applicando questo 

metodo, il territorio trentino è stato inizialmente suddiviso in 9 zone omogenee, 

che sono state in seguito ridotte a sole 5. 

Non tutte le zone abbiano continuità geografica; alla zona 1 per esempio 

appartengono 19 stazioni, di cui 13 delimitano una sottozona all’interno del bacino del 

Noce, mentre le rimanenti si trovano in una sottozona nel bacino del Brenta. Nella 

zona 2 ricadono buona parte dei bacini del Sarca, Lago di Garda e del Chiese; mentre 

le rimanenti stazioni del bacino del Sarca : Stenico, Molveno, S.Lorenzo in Banale, 

Vezzano, Dro, Arco e Riva) ricadono nella zona 3 comprendente il maggior numero di 

stazioni. In questa zona ricadono anche le stazioni ubicate lungo l’asta principale 

dell’Adige e lungo i suoi affluenti. La zona 4 raggruppa le parti alte dei bacini di Avisio, 

Fersina e Leno, Brenta e Bacchiglione. 

L’ultima zona (zona 5) occupa una piccola area della Provincia di Trento; in 

essa ricadono i pluviografi di Fiera di Primiero e Passo di Cereda. 

Sulla base dei risultati ottenuti è possibile trattare le serie delle misure rilevate 

dagli strumenti appartenenti ad una zona come un unico campione di dimensioni 

maggiori, in modo tale da potere stimare meglio i parametri a ed n della distribuzione. 

Nella Tabella V.2.2 sono riportati per ciascuna delle 5 zone individuate i dati di pioggia 

regolarizzati per le durate di 1, 3, 6, 12 e 24 ore, ed i valori di a ed n da inserire nelle 

curve di possibilità pluviometriche. I dati così ricavati hanno messo in evidenza che la 

zona più piovosa è la zona 5 (Trentino orientale, zona del Primiero); mentre la zona 

meno piovosa è la zona 1 (parte del bacino del Noce e una zona nel bacino del 

Brenta). 

54 



Tempo di ritorno Altezza h [mm] delle piogge di durata t [h] 

[anni] 

Zona n° 1 

Parametri della curva 

h=at n 

1 3 6 12 24 a n 

2 14,7 23,2 33,0 46,6 63,3 14,4 0,47 

5 20,6 31 44,0 64,5 90,6 19,6 0,47 

10 24,6 36,2 51,1 76,5 109,3 23,0 0,48 

25 29,6 42,6 59,9 91,8 133,5 27,3 0,48 

50 33,5 47,3 66,4 103,3 151,9 30,5 0,48 

100 37,3 52,0 72,9 114,8 170,6 33,6 0,49 

200 41,3 56,7 79,3 126,4 189,7 36,8 0,49 

Zona n° 2 

2 18,6 27,1 38,2 53,8 74,0 17,7 0,44 

5 26,6 35,8 49,3 69,4 96,5 24,7 0,41 

10 32,0 41,5 56,2 79,4 110,9 29,3 0,40 

25 39,0 48,5 64,8 91,5 128,7 35,3 0,38 

50 44,4 53,6 71,0 100,4 141,6 39,7 0,37 

100 49,8 58,7 77,0 109,0 154,3 44,2 0,36 

200 55,3 63,7 83,1 117,6 167,0 48,8 0,35 

Zona n° 3 

2 19,6 27,9 36,1 47,9 63,8 19,0 0,37 

5 27,1 37,4 46,7 62,2 83,7 26,0 0,35 

10 32,0 43,6 53,5 71,4 96,4 30,6 0,34 

25 38,3 51,3 61,8 82,6 112,1 36,4 0,33 

50 43,1 56,9 67,8 90,8 123,6 40,8 0,33 

100 47,8 62,6 73,7 98,9 135,0 45,1 0,32 

200 52,6 68,2 79,6 106,9 146,3 49,5 0,32 

Zona n° 4 

2 19,1 28,8 38,7 54,3 75,5 18,4 0,43 

5 26,8 39,4 53,5 77,3 111,0 25,3 0,45 

10 32,0 46,4 63,4 92,9 135,9 29,9 0,46 

25 38,7 55,2 75,9 113,2 168,5 35,6 0,47 

50 43,7 61,8 85,3 128,5 193,7 39,9 0,47 

100 48,8 68,4 94,8 144,1 219,5 44,2 0,48 

200 54,0 75,1 104,3 160,0 246,1 48,6 0,48 

Zona n° 5 

2 20,0 38,6 57,7 82,9 110,8 20,8 0,54 

5 27,1 53,3 80,0 117,1 160,4 28,0 0,56 

10 31,7 63,0 94,8 140,3 194,6 32,8 0,57 

25 37,5 75,5 113,8 170,1 239,1 38,7 0,59 

50 41,8 84,8 127,9 192,6 273,2 43,1 0,59 

100 46,1 94,1 142,2 215,4 307,9 47,5 0,60 

200 50,4 103,6 156,6 238,6 343,6 51,9 0,60 

Tabella V.2.2: Risultati delle elaborazioni per le zone omogenee individuate (Della Lucia et al., 1976). 



V.2.1.2 

Linee segnalatrici di possibilità pluviometrica del Trentino 

Scopo dell’indagine più recente (Borga, 2000) è quello di pervenire, tramite 

l’analisi statistica dei valori massimi annuali di precipitazione di diversa durata, alla 

valutazione su base regionale delle linee segnalatrici di probabilità pluviometrica per il 

territorio della Provincia Autonoma di Trento. 

Un’adeguata conoscenza del regime delle piogge intense costituisce infatti 

elemento di fondamentale importanza per un’esauriente definizione delle 

caratteristiche climatiche del territorio ed è requisito essenziale per la valutazione del 

rischio idraulico e idrogeologico. L’analisi statistica delle piogge intense è sintetizzata, 

per ciascun sito di misura, in una relazione che descrive, per un assegnato valore di 

probabilità di superamento, la crescita dell’altezza di pioggia temibile al crescere della 

durata. Tale relazione prende il nome di linea segnalatrice di probabilità pluviometrica 

(LSPP). 

La valutazione delle linee segnalatrici in siti privi di osservazioni pluviometriche 

richiede l’estrapolazione spaziale dei risultati ottenuti nelle stazioni di misura. 

Utilizzando il tradizionale metodo dei quantili regolarizzati (o metodo italiano, illustrato 

nel paragrafo V.2.1.1), si devono valutare, per ogni generico punto di coordinate u 

della regione esaminata, i valori del coefficiente pluviometrico a T (u) e dell’esponente 

n T (u) della corrispondente espressione di potenza, variabili con il tempo di ritorno T, a 

partire da quelli stimati nelle stazioni limitrofe. In tal senso, il metodo dei quantili 

regolarizzati non si presta ad una razionale soluzione del problema di estrapolazione, 

poiché obbliga a risolvere il problema di stima di a T (u) e di n T (u) per ogni valore di T 

di interesse. Inoltre, operando separatamente tale estrapolazione per ciascun tempo 

di ritorno, può accadere di incorrere in soluzioni inconsistenti del problema, nelle 

quali, ad esempio, le linee segnalatrici corrispondenti a due generici tempi di ritorno 

possono intersecarsi. 

Tenendo conto di questo fatto, sono state applicate delle metodologie di stima 

fondate sulla cosiddetta proprietà dell’invarianza di scala, rispetto alla durata, per i 

momenti di primo e secondo ordine rispetto all’origine delle altezze di precipitazione 

(Burlando e Rosso, 1991, 1996; Bacchi et al., 1995). Nel seguente paragrafo 

V.2.1.2.1 viene brevemente descritto il metodo dei quantili regolarizzati; utilizzato per 

la stima delle linee segnalatrici di probabilità pluviometrica con la consueta legge di 

potenza a due parametri h=at n e suddividendo il campo di durate in due intervalli (15 

min – 1h e 1 h – 24 h) per i quali vengono separatamente individuati i corrispondenti 

valori dei parametri di scala n. Per durate comprese nell’intervallo 1-24 h è stato 

utilizzato il modello invariante di scala sia per la stima locale che per l’estrapolazione 

spaziale delle LSPP; che è descritto nel paragrafo V.2.1.2.3. Nel paragrafo V.2.1.2.4 

sono illustrate le metodologie geostatistiche utilizzate per l’estrapolazione regionale ed 

i risultati conseguiti in termini di mappatura della variabilità spaziale dei parametri 

delle linee segnalatrici. 

Le procedure di analisi sono state applicate sulla base dei valori massimi 

annuali di precipitazione di breve durata registrati tra il 1923 ed il 1990 in 37 stazioni 

pluviografiche ubicate nel territorio provinciale. Dette 37 stazioni sono quelle, sulle 67 

rese disponibili, caratterizzate da numerosità campionaria almeno pari a 25 anni per 

tutte le durate comprese nell’intervallo 1h-24h, onde garantire una buona robustezza 

56 



delle stime. Per quanto riguarda il problema di estrapolazione spaziale delle linee 

segnalatrici, al fine di rendere più affidabile tale valutazione nelle zone ‘di bordo’ 

prossime ai confini amministrativi provinciali sono stati utilizzati dati di precipitazione 

massima annuale relativi a diverse stazioni ubicate in provincie limitrofe (8 stazioni 

per la provincia di Brescia, 18 stazioni per quella di Bolzano ed 11 stazioni per le 

provincie di Belluno e Vicenza). Anche tali stazioni soddisfano il vincolo di numerosità 

campionaria non inferiore a 25 elementi per le durate comprese fra 1h e 24h. 

V.2.1.2.1 

Analisi di frequenza dei massimi annuali di precipitazione e 

derivazione delle linee segnalatrici di probabilità pluviometrica 

(LSPP) 

Nella tradizionale pratica idrologica la procedura utilizzata per la stima delle 

LSPP si articola nei seguenti tre passaggi fondamentali: 

• l’identificazione del modello probabilistico rappresentativo della serie dei massimi 

annuali delle altezze di pioggia di assegnata durata. Si noti che tale modello può, 

a rigore, essere diverso per le varie durate; 

• la stima dei parametri della distribuzione di probabilità prescelta per ciascuna 

durata di pioggia e determinazione, per ciascuna durata d, delle piogge di 

assegnato tempo di ritorno T (quantili 1 ), qui indicati come h T (d); 

• l’interpolazione dei valori dei quantili di precipitazione ottenuti per le varie durate 

al fine di ottenere, per ciascun tempo di ritorno considerato, la corrispondente 

LSPP. 

Questa procedura viene denominata metodo dei quantili regolarizzati, poiché si 

basa sulla regolarizzazione statistica delle stime relative ai quantili di diversa durata. 

Una volta stimati i parametri della regressione, le altezze di precipitazione sono 

esprimibili mediante una relazione, da tempo adottata nella pratica progettuale 

italiana, del tipo 

T 

T 

n T 

h ( d) 

= a d 

(2) 

in cui la costante a T e l’esponente di scala n T dipendono dal tempo di ritorno. 

Nell’ambito di questo studio per la formulazione delle LSPP è stata utilizzata 

l’equazione dell’equazione (2), utilizzando due diversi valori per l’esponente di scala n 

per le durate inferiori all’ora e per quelle superiori. La stima dei parametri a, n ed ns 

(dove n ed ns indicano rispettivamente l’esponente di scala per l’intervallo di durate 

compreso fra 1h e 24h, e quello valido per l’intervallo 15 min – 1h) è stata ottenuta 

utilizzando il metodo dei minimi quadrati. 

V.2.1.2.2 

Distribuzioni di probabilità 

La stima dei parametri è stata eseguita con il metodo dei momenti e per le 

sole distribuzioni di Gumbel e lognormale, con il metodo della massima 

verosimiglianza. Per quanto riguarda il caso della distribuzione di Gumbel e di Frechet, 

si è utilizzato sia il metodo dei momenti convenzionale che quello basato sul metodo 

dei momenti lineari (L-moments). 

1 Si definisce quantile F-esimo di una variabile aleatoria continua H il valore h F che H assume con una probabilità di 

superamento pari a 1-F. 



Per verificare se il campione di dati disponibili differisce in maniera 

statisticamente significativa rispetto alle stime conseguite tramite l’applicazione del 

generico modello probabilistico sono stati utilizzati due test di adattamento: χ 2 (o di 

Pearson) e Kolmogorov-Smirnov. 

L’esame dei risultati ottenuti indica che complessivamente il miglior 

adattamento si ottiene con le distribuzioni di Gumbel e lognormale, mentre meno 

adatta appare la distribuzione di Frechet. 

Sulla base di tali risultati, e dei risultati ottenuti in studi precedenti (Della 

Lucia et al., 1976, cfr. V.2.1.1), la distribuzione lognormale è stata quindi assunta 

come quella riferimento, e si sono calcolati i risultati in base a tale distribuzione, con 

parametri stimati secondo il metodo dei momenti convenzionali. 

V.2.1.2.3 

Linee segnalatrici invarianti di scala 

Recenti indagini relative al processo di precipitazione hanno ipotizzato la 

validità della seguente eguaglianza in probabilità 

dove Z(t) rappresenta il processo integrale 

d 

n 

Zλ ( t) 

= λ Zd 

( t) 

(3) 

d 

t+ 

d 

= 

t − d 

2 

2 

Zd 

() t ∫ X( ζ) 

dζ 

(4) 

X(t) rappresenta l’intensità di pioggia all’istante t, il simbolo = d indica 

l’eguaglianza in distribuzione di probabilità, λ indica un fattore di scala ed n un 

esponente caratteristico del sito esaminato. Questa relazione, detta di invarianza di 

scala del processo, indica che la distribuzione di probabilità del processo integrato è 

invariante rispetto alla scala utilizzata per integrare il processo X(t). La (3), applicata 

all’analisi delle piogge intense, può essere espressa, in altra forma, come 

hT 

( λd) 

n 

= λ 

h ( d) 

T 

(5) 

La relazione indica che il rapporto fra due quantili T-ennali di precipitazione, 

relativi a due diverse durate, è pari alla potenza n-esima del fattore di scala. Questa 

relazione, meno restrittiva della (3) implica l’invarianza di scala per il momento, 

calcolato rispetto all’origine, d’ordine qualsiasi delle variabili, ossia 

l n l 

[ ] [ ] 

l ⋅ 

= λ E H 

E H 

λ d 

d 

(6) 

dove l rappresenta l’ordine del momento ed H d rappresenta il processo dei 

massimi annuali di durata d. Pertanto, quando sia verificata la (6), media e varianza 

dei massimi annuali per piogge di diversa durata vengono a riscalarsi rispettivamente 

secondo i fattori λ n e λ 2n . 

Conseguenza importante di questa proprietà è l’invarianza del coefficiente di 

variazione V rispetto alla durata; infatti, se consideriamo un intervallo di durate entro 

il quale la precipitazione è scala invariante nel tempo, si ha 

58 



V 

[ H ] 

d 

[ Hd 

] 

[ H ] 

2n 

[ Hd 

] 

[ H ] 

[ H1] 

[ H ] 

var d var var 

= = 

= = V [ H ] cost 

2 

2n 

2 

2 

1 = 

(7) 

E d E E 

d 

d 

Più in generale, si può verificare che, in quest’ipotesi, anche il coefficiente di 

asimmetria e quello di appiattimento sono indipendenti dalla durata. 

La relazione (6) può essere riscritta nel modo seguente 

1 

n 

⎛ d ⎞ 

n 

h T ( d) 

= hT 

(1) ⎜ ⎟ = hT 

(1) 

d 

(8) 

⎝ 1 ⎠ 

dove h T (1) indica il quantile T-ennale dell’altezza di pioggia per la durata di 

riferimento (per esempio oraria). La relazione (8) può dunque rappresentare la linea 

segnalatrice corrispondente al tempo di ritorno T, espressa come legge di potenza il 

cui esponente risulta invariante con la durata. 

Il quantile T-ennale dell’altezza di pioggia generica si può scrivere utilizzando il 

fattore di frequenza introdotto da Chow (1951) (cfr. Chow et al., 1988, p. 389) nel 

modo seguente 

h d) 

= E[ 

H ] + K var[ H ] 

(9) 

T ( d T 

d 

dove K T indica il fattore di frequenza. È pertanto possibile ottenere una 

famiglia di linee segnalatrici scala-invarianti nel modo seguente 

T 

T 

n 

h ( d) 

= a1 (1+ 

VK ) d 

(10) 

dove 

a 1 =E[H(1)] rappresenta il coefficiente di scala della linea segnalatrice, valore atteso 

dell’altezza di pioggia massima annuale per la durata di riferimento (si noti 

che il valore della variabile a 1 può ottenersi in termini generali come 

rapporto fra il valore atteso dell’altezza di pioggia massima annuale di 

durata T* e la durata stessa elevata a potenza n-esima); 

(1+VK T ) rappresenta il fattore di crescita in frequenza, in quanto esso dipende da 

tempo di ritorno T e dalla distribuzione di probabilità scelta per 

rappresentare il processo dei massimi annuali; 

n 

rappresenta l’esponente di scala con cui la variabilità del fenomeno si 

trasmette dalla scala temporale di riferimento alle altre scale temporali. 

Nello studio è stata utilizzata una formulazione scala-invariante con il modello 

lognormale. 

V.2.1.2.4 

Valutazione delle linee segnalatrici di probabilità pluviometrica in 

siti privi di osservazioni pluviometriche 

La valutazione delle linee segnalatrici in siti privi di osservazioni pluviometriche 

richiede l’estrapolazione spaziale dei risultati ottenuti tramite le elaborazioni 

statistiche dei dati di pioggia massima annuale nelle stazioni pluviografiche.. 

L’adozione del modello scala-invariante consente di risolvere, allorché la proprietà di 

invarianza di scala sia verificata, il problema di stima delle linee segnalatrici in punti 

privi di osservazioni pluviometriche mediante estrapolazione di un numero limitato di 



parametri, legati alle statistiche delle precipitazioni osservate nei punti di misura. La 

metodologia di stima risulta quindi statisticamente più robusta, per questo scopo, 

rispetto a quella che basata sul metodo dei quantili regolarizzati. 

Utilizzando la distribuzione lognormale, per ogni punto t dell’area esaminata 

vengono stimati i valori dei parametri a 1 (t), n(t) e V(t) a partire dai valori di a 1 (t i ), 

n(t i ) e V(t i ) valutati separatamente in ognuna delle n stazioni localizzate nei punti di 

coordinate t i , i=1,...,n. 

Nello studio è stata utilizzata la tecnica geostatistica nota come kriging, per 

ottenere le mappe dei tre parametri delle linee segnalatrici scala invarianti. 

Con questa tecnica, con riferimento ad una griglia di punti corrispondente a 

quella del modello digitale del terreno della Provincia Autonoma di Trento, si sono 

stimati i valori puntuali dei parametri sull’intera area di indagine con una risoluzione di 

0,25 km 2 . A partire da questi sono state quindi ottenute, tramite un programma di 

mappatura automatica, le isolinee dei parametri e le mappe iso-linee delle piogge di 

progetto per alcune durate e tempi di ritorno. 

V.2.1.3 

Scale caratteristiche dei bacini e delle precipitazioni critiche 

Un punto nodale delle analisi idrologiche concerne la relazione fra la scala 

caratteristica dei bacini chiusi alla sezione in cui deve essere valutata la portata di 

piena e la scala caratteristica delle precipitazioni critiche per quel bacino. 

Il problema concerne, dunque, la valutazione delle caratteristiche degli eventi 

meteorici intensi del territorio Provinciale, mutuati dalla storia idrologica misurata 

nelle diverse stazioni di misura e relativi ai diversi bacini idrografici di interesse del 

Piano. 

Le questioni teoriche mobilitate dal problema sono molte e complesse, in 

particolare relativamente al fatto se la domanda posta (se esistano scale spaziali 

caratteristiche delle correlazioni nelle piogge intense) abbia senso. Per gli scopi del 

Piano appare ragionevole assumere che la domanda sia sensata, teoricamente e 

praticamente. In effetti sono disponibili diverse analisi geostatistiche di campi spaziotemporali 

di precipitazione trentini, in particolare nel bacino dell’Adige (e.g. Sadler, 

1999; Bellin et al., 2001). È di rilievo particolare l’analisi di tre eventi meteorici ben 

strumentati con almeno 30 stazioni (nel 1997, 1998 e 1999, che hanno prodotto 

eventi di piena di ritorno circa decennale: ciò che sembra, ma non è, un ossimoro), sia 

relative ai volumi di afflusso che relative alla mappe delle distribuzioni orarie 

registrate e interpolate per via geostatistica con un metodo adeguato (e.g. Bellin e 

Rubin, 1996). Da tali analisi è possibile dedurre la scala di correlazione spaziale 

(ovvero la macroscala, la distanza – in qualunque direzione, per semplicità – entro la 

quale un osservatore che misuri una precipitazione intensa può ritenere correlato il 

valore della precipitazione che, in quell’istante, egli osserva) tipiche per gli eventi 

intensi del territorio Trentino. In sintesi estrema, e rimandando alla letteratura citata, 

tali scale sperimentali del Trentino sono risultate sempre inferiori alle poche decine di 

chilometri. 

L’importanza applicativa della determinazione delle macroscale delle piogge 

nel trentino, idealmente anche per le valli alte oltre che per la val d’Adige, risiede nel 

fatto che la loro analisi discrimina i bacini per i quali può assumersi una precipitazione 

costante nello spazio per la determinazione delle portate di piena. Infatti se la 

dimensione del bacino è confrontabile con la macroscala delle piogge intense per le 

durate critiche può assumersi ragionevolmente che le piogge siano distribuite 

60 



uniformemente nello spazio: con il corollario della applicabilità della maggior parte dei 

metodi in uso. Se, invece, la dimensione del bacino fosse sicuramente maggiore della 

macroscala una tale assunzione diviene irrealistica. 

Una discussione particolare meriterebbe la determinazione della scala 

caratteristica di un bacino idrografico, che può essere grossolanamente determinata 

dalla radice dell’area del bacino idrografico. In realtà la materia è complessa (e.g. 

Rodriguez-Iturbe e Rinaldo, 1997), e per gli scopi del presente Piano basterà una tale 

assunzione. 

In conclusione, le analisi dei campi di precipitazione intensa del Trentino 

suggeriscono che: 

• per bacini di dimensione inferiore ai 100 km 2 , indipendentemente dalle 

caratteristiche idrografiche e geografiche del bacino, è sensato assumere 

precipitazioni di intensità costante, uniformemente distribuita, ai fini della 

determinazione delle portate di piena; 

• per bacini di superficie superiore a 200 km 2 è necessario tenere in conto della 

variabilità delle precipitazioni nei modelli della risposta idrologica, ad esempio 

secondo le linee guida (cfr. V.2.1.2.4) che definiscono le opportune interpolazioni 

di campi non uniformi (nello spazio e nel tempo) di precipitazione al suolo; 

• per bacini di dimensione compresa fra i 100 ed i 200 km 2 non può darsi una 

regola generale, dovendosi considerare le peculiarità del caso di specie (e.g. 

relativamente all’importanza dell’opera in progetto; al rischio idraulico connesso; 

ai caratteri geografici e alle eventuali barriere orografiche; ai fattori 

idrometeorologici rilevanti). Per gli scopi del presente Piano appare dunque 

ragionevole che la decisione sulla procedura di calcolo più adatta sia affidata al 

competente Ufficio Provinciale. 

V.2.1.4 

Modelli stocastici delle distribuzioni spazio-temporali delle 

precipitazioni 

V.2.1.4.1 Modelli Montecarlo-generazione sistetica di realizzazioni di 

processi stocastici 

La valutazione dei tempi di ritorno di eventi di piena fluviali con un metodo 

Montecarlo richiede la generazione sintetica di molte, diverse e indipendenti, 

realizzazioni di significativi campi di precipitazione intensa sul bacino di interesse e la 

modellazione della loro risposta idrologica. Una tale impostazione, semplice 

concettualmente, ha diversi pregi. Consente infatti, se il metodo per la generazione di 

campi di precipitazione produce risultati ragionevoli, di generare con un modello della 

risposta idrologica ripetute realizzazioni di piene fluviali, caratterizzate da diversa 

portata al colmo e diversi volume e forma. Una tale procedura postula la stazionarietà 

dei caratteri climatici e idrometeorologici che influenzano le portate di piena: una 

assunzione assai meno restrittiva rispetto a quella, assai più problematica, della 

stazionarietà della risposta del bacino: che implica la trascurabilità delle modifiche 

nell’uso del suolo e degli effetti di opere di difesa e di sistemazione nel arco del tempo 



di ritorno dell’evento di progetto. Una eventualità che, nel caso del Trentino, appare 

davvero intenibile. 

Nel presente Piano appare opportuno descrivere le linee guida della procedura 

di calcolo del ritorno probabile dei caratteri delle piene fluviali, basata su un modello 

stocastico di campi di precipitazione massimi annuali e su un modello geomorfologico 

della risposta idrologica (descritta nel seguito, cfr.V.2.2.2.5). Alcune recenti 

applicazioni della procedura per bacini simili a quelli di interesse del presente Piano, 

infatti, segnalano la fattibilità tecnica delle applicazioni: ed il loro notevole interesse 

pratico (Rinaldo et al. 2002). 

V.2.1.4.2 

Modello stocastico spazio-temporale dei campi di precipitazione 

Il modello di interesse (Marani et al., 1999; Rinaldo et al., 2002) è 

un'estensione del modello di Cox e Isham (1988) e si basa sulla descrizione stocastica 

dei processi che compongono gli eventi di precipitazione. Si è infatti impiegato un 

processo di generazione (nello spazio e nel tempo) di celle di precipitazione che 

riproduca la caratteristica struttura a celle convettive degli eventi osservati (Houze, 

1981). Il processo di arrivi delle celle è di tipo poissoniano: del numero di celle 

generate per unità di tempo e del numero di celle per unità di superficie. Ciascuna 

cella è caratterizzata da dimensioni (raggio) e durata distribuiti secondo leggi 

esponenziali. Si può mostrare che la struttura degli arrivi adottata induce una 

correlazione esponenziale della precipitazione nello spazio e nel tempo (Cox e Isham, 

1988). Le celle sono caratterizzate da intensità costante per tutta la loro durata la 

quale, a differenza del modello di Cox e Isham (1988), è caratterizzata da una 

distribuzione lognormale. Questa scelta è suggerita dalla constatazione che l'uso di 

una distribuzione ad un solo parametro (e.g. una distribuzione esponenziale) non 

conferisce al modello la flessibilità necessaria a riprodurre la varianza spaziale 

osservata (Sadler, 1999: Bellin et al., 2002; Rinaldo et al., 2002): che verrebbe 

altrimenti sottostimata con conseguenze per la riproduzione di eventi estremi. Il 

modello descritto ha dunque sei parametri determinati utilizzando le statistiche della 

precipitazione misurata nelle 17 stazioni pluviografiche. In particolare, sono assegnati: 

il volume totale di un evento, la sua varianza spaziale (media nel tempo), la scala 

integrale della correlazione spaziale, la frazione di area asciutta, la varianza 

temporale, e la correlazione temporale per lag unitario. Data la relativa complessità 

dello schema di generazione non è possibile ricavare relazioni analitiche che leghino i 

parametri del modello alle statistiche da riprodurre. La taratura deve essere quindi 

svolta calcolando le statistiche su sequenze di campi sintetici, variando i parametri del 

modello fino ad ottenere una soddisfacente riproduzione dei valori desunti dalle 

osservazioni. 

Le mappe dei valori istantanei delle intensità di precipitazione dedotte dal 

modello citato si mostrano in grado di riprodurre i caratteri osservati delle piogge 

reali. L’applicazione del modello alla generazione di centinaia d’anni di eventi intensi 

(massimi annuali) di prefissata durata consente la determinazione di altrettanti eventi 

di risposta del bacino, dai quali la deduzione del tempo di ritorno dei caratteri delle 

piene è immediata. 

È appena il caso di segnalare che una tale procedura si mostra particolarmente 

adatta al calcolo di dispositivi di laminazione delle piene nei casi, invero frequenti, in 

cui i volumi da destinarsi ad invaso non siano grandi rispetto al volume complessivo 

62 



della piena da moderare. Infatti la generazione di molte piene di diverso carattere 

(ripidità, volume, colmo, esaurimento) consente di calcolare il comportamento 

idraulico degli organi di regolazione e di sfioro in molte, diverse circostanze idrologiche 

– come accade in realtà alle opere: dalle quali si deduce il vero tempo di ritorno della 

portata in uscita, invero di questionabile determinazione guardando ai caratteri di una 

sola piena di progetto 

V.2.2 

Linee Guida per la determinazione delle portate di piena 

V.2.2.1 

Sui metodi di stima delle portate di piena 

Il metodo da adottarsi per la determinazione delle portate di piena dipende dal 

problema da trattarsi. Per il progetto di opere di sistemazione di modesta importanza, 

e in sezioni idrauliche sottese da piccoli bacini, metodi speditivi di tipo empirico, 

specie se sostenuti da esperienza del campo, sono infatti da ritenersi del tutto 

soddisfacenti. Il progetto di importanti opere di difesa in sezioni sottese da grandi 

bacini idrografici richiedono, invece, considerazioni tecniche di notevole complessità. 

La scelta operata dal presente Piano Generale di Utilizzazione delle Acque è quella di 

presentare diverse procedure, tradizionali e innovative, empiriche e relative allo stato 

dell’arte delle conoscenze teoriche: immaginando di delegare la definizione della 

procedura adatta al problema di specie, fra le diverse possibili qui elencate, agli uffici 

Provinciali competenti in ragione dell’importanza dell’opera, dei rischi connessi, degli 

impatti sociali ed ambientali e della dimensione del bacino idrografico. 

La stima delle portate di piena, in passato, era esercizio empirico temperato 

dalla esperienza. Il futuro delle determinazioni idrologiche concerne la definizione 

sempre più precisa, e in bacini non strumentati, di idrogrammi e sedimentogrammi 

per il progetto di opere idrauliche, e la determinazione del rischio idraulico, in 

condizioni attuali e di riforma di uso del suolo, clima, infrastrutture idrauliche. In 

questa sezione del Piano sono descritti sia gli approcci tradizionali che le tendenze di 

particolare rilevanza per il dimensionamento di dispositivi di laminazione delle piene. 

Va segnalato, in particolare, che una classe di modelli innovativi 

particolarmente importanti in prospettiva sono relativi alla generazione di tipo 

Montecarlo di significative piene fluviali, e la determinazione di relativi tempi di ritorno 

(della portata al colmo; del volume della piena; della forma dell’idrogramma). La 

rilevanza del problema appare evidente: potendosi generare una sequenza 

arbitrariamente estesa di eventi di piena (interi idrogrammi, non solo valori al colmo) 

postulando la stazionarità statistica degli eventi meteorologici invece che quella, piu' 

problematica, della risposta del bacino. Scenari di uso del suolo sono, infatti, 

facilmente incorporati nella struttura dei modelli idrologici di nuova concezione basati 

sulla descrizione accurata della morfologia dei bacini quale quella desumibile da 

cartografie digitali. Vale la pena di osservare che modelli basati sulla teoria 

geomorfologica della risposta idrologica (cfr.V.2.2.2.5), su una accurata descrizione 

morfologica di reti e versanti mutuata da letture automatiche, e colte, di mappe 



digitali del terreni, e che facciano uso di informazioni telerilevate e distribuite sul 

territorio per ricavare le informazioni sull'uso del suolo necessarie alla modellazione 

puntuale dei fenomeni di produzione di deflusso sono considerati la nuova frontiera 

per applicazioni rilevanti. I modelli di risposta idrologica di nuova concezione sono 

accoppiati a modelli stocastici delle precipitazioni nello spazio-tempo per la 

generazione di eventi meteorologici importanti: i cui caratteri sono mutuati dalle 

statistiche degli eventi massimi annuali registrati (descritti al precedente Paragrafo 

V.2.1.4.2). Le relative piene fluviali alla sezione di chiusura prescelta rendono 

possibile una statistica degli eventi estremi sia per il valore di portata al colmo che per 

il volume e la forma dell’onda di piena. L’interesse del Piano, ai fini della verifica di 

qualsiasi opera di difesa, appare dunque evidente. È parimenti evidente che un tale 

edificio tecnico-scientifico si giustifica solo per applicazioni di particolare rilevanza: 

sulla cui definizione si soffermano le norme proposte. 

Il calcolo del tempo di ritorno di piene fluviali mitigate da opportune 

costruzioni idrauliche si basa generalmente sull’assunto che esista una forma 

caratteristica dell’onda di piena, caratterizzata da una portata al colmo di probabilità 

di superamento definibile, tale da consentire il calcolo della efficacia di dispositivi 

moderatori quali casse di espansione o serbatoi: o, semplicemente, dovuti a fenomeni 

propagatori. Una tale ipotesi si dimostra, di solito, inadeguata (e.g. Wigmosta e 

Burges, 2001). Inoltre la necessità di progettare opere di difesa di sempre minore 

dimensione, per esigenze di carattere ambientale e per la ridotta disponibilità di 

grandi volumi in territori a crescente antropizzazione, forza una revisione dei criteri di 

dimensionamento mirati ad un uso ottimo di spazi e strutture. Il cumulo delle 

semplificazioni di solito adottate nella pratica tende dunque rapidamente a divenire 

eccessivo nel rapporto fra lo stato delle conoscenze e le esigenze del mondo reale. Da 

una parte, ad esempio, la deduzione del tempo di ritorno di portate di piena mutuato 

dalla storia idrologica di portate osservate nel bacino si basa su una improbabile 

stazionarietà statistica – non esiste bacino idrografico di una certa importanza in Italia 

che possa dirsi immune da significative modifiche dell’uso del suolo. Su questa base 

sola, ad esempio, è questionabile l’uso di metodologie statistiche di regionalizzazione 

(e.g. Darlymple, 1965; Rossi et al., 1984; Cunnane, 1988; Villi et al., 2001), sulla cui 

improbabilità esiste una ampia letteratura (e.g. Brath e Rosso, 1994). Dall’altra 

modelli di trasformazione delle precipitazioni in portate si basano, in genere e fino ad 

oggi, su ipotesi quali e.g: l’uniforme distribuzione spaziale delle precipitazioni; il 

funzionamento secondo schemi concettuali di larga massima dei complessi fenomeni 

di produzione di deflusso; la sommaria descrizione geomorfologica del bacino e della 

sua ricchezza di forme e funzioni, che chiedono una sistemazione alla luce delle nuove 

conoscenze (e.g. Bras, 1990; Rodriguez-Iturbe e Rinaldo, 1997). 

La stagione tecnologica aperta dall’informazione basata sulla descrizione 

remota dell’uso del suolo, dei pattern spazio-temporali delle precipitazioni e della 

morfologia del bacino rende obsoleti gli schemi del passato recente: culturalmente, 

come è naturale; ma anche per ragioni pratiche, potendosi intravvedere un notevole 

margine di utilità delle nuove culture intorno alla definizione del vero tempo di ritorno 

di eventi di piena, basato su assunzioni robuste quali, ad esempio, la stazionarietà del 

clima su scale temporali proporzionali alla vita di opere di difesa (e.g. Rinaldo et al. 

2002). 

Non pare inopportuno ricordare che gli schemi detti geomorfologici della 

risposta idrologica (Rodriguez-Iturbe e Valdes, 1979; Gupta e Waymire, 1980; Mesa e 

64 



Mifflin, 1988; Kirshen e Bras, 1983; Rosso, 1984; Troutman e Karlinger, 1985, 1992; 

Karlinger e Troutman, 1985; Rinaldo et al., 1991; Rinaldo e Rodriguez-Iturbe, 1996) 

hanno sistemato culturalmente una antica questione sopra il presunto primato di 

metodi a fondamento cinematico o di invaso, ovvero di modelli concentrati piuttosto 

che distribuiti: potendosi riguardare i metodi razionale e dell’invaso come casi 

particolari del caso generale del metodo geomorfologico nel quale si possono 

considerare analiticamente sia effetti di invaso che di propagazione (Rinaldo et al. 

1991); e inoltre i caratteri del metodo sono distribuiti nella descrizione della 

morfologia del bacino (Mesa e Mifflin, 1988; Rinaldo et al., 1995) ma basati sulla 

formulazione del trasporto per tempi di residenza, e dunque stocastici e concentrati 

nei loro parametri dinamici (Cox e Miller, 1965; Dagan, 1989). Dunque critiche sopra 

la pretesa superiorità applicativa di schemi che del metodo geomorfologico sono casi 

particolari, si basano su una volonterosa ma malcerta comprensione della sua 

generalità, specie se applicati ad una descrizione della geometria del bacino con 

modelli, ad esempio Hortoniani, che eliminano inescapabilmente ogni complessità 

nella descrizione geometrica e topologica della rete idraulica (e.g. Kirchner, 1993; 

Rodriguez-Iturbe e Rinaldo, 1997) e del bacino idrografico (Montgomery e Dietrich, 

1988, 1989, 1992; Dietrich et al., 1986, 1988, 1992, 1993; Howard, 1994). È appena 

il caso di menzionare i grandi progressi del passato recente sopra la determinazione 

automatica delle caratteristiche geomorfologiche (i.e. relative alla determinazione 

della frazione canalizzata e di quella di versante del bacino), geometriche e 

topologiche dei reticoli idrografici da mappe digitali del terreno (e.g. Dietrich et al. 

1993; Rodriguez-Iturbe e Rinaldo, 1997). 

Da queste osservazioni, la presente sezione del PGUAP discute problemi e 

prospettive delle applicazioni dei metodi di calcolo, tradizionali o innovativi: con la 

reiterata avvertenza che il livello di dettaglio da applicarsi allo studio del problema 

progettuale di specie dovrà essere deciso, caso per caso o per classi di problemi, dagli 

uffici Provinciali competenti. 

V.2.2.2 

Metodi in uso nella Provincia di Trento per il calcolo delle 

portate di piena 

La progettazione delle opere idrauliche, degli interventi di ingegneria 

naturalistica, delle infrastrutture civili e delle misure (strutturali e non-strutturali) per 

la mitigazione del rischio alluvionale – misure che comprendono anche le regole di 

pianificazione e gestione del territorio volte a diminuirne la vulnerabilità – richiede due 

livelli previsionali: 

• la valutazione della portata al colmo di piena, temibile lungo la rete idrografica; 

• la valutazione di idrogrammi di piena significativi. 

La individuazione delle possibili metodologie atte a conseguire una valutazione 

del regime di piena e delle portate temibili dipende da vari fattori; primi fra tutti, la 

disponibilità di dati osservati e la copertura spaziale della rete idrometeorologica. In 

relazione ai dati disponibili, sono stati scelti, in passato, tre possibili percorsi: 



• l’analisi statistica di una lunga serie di osservazioni di portate e volumi di piena 

nella sezione idrografica di interesse, qualora disponibili (e qualora abbia senso 

immaginare che il bacino sia rimasto sostanzialmente lo stesso, idrologicamente, 

nel periodo delle misure); 

• l’analisi statistica dell’insieme delle osservazioni di portate e volumi di piena 

disponibili in una regione idrologica, la quale presenti caratteristiche di 

omogeneità in relazione al regime di piena; 

• l’analisi statistica delle osservazioni pluviometriche e la successiva 

trasformazione in probabilità delle portate e dei volumi di piena. 

La prima impostazione è raramente percorribile, sia per carenze di 

osservazioni idrometriche diffuse capillarmente lungo le reti idrografiche, sia per la 

relativa brevità delle serie eventualmente disponibili. Di norma, la lunghezza del 

periodo di osservazione non consente di estrapolare la distribuzione di probabilità nel 

campo delle frequenze di superamento associate ai tempi di ritorno compatibili con 

accettabili livelli del rischio alluvionale. Di conseguenza, è necessario ricorrere 

giocoforza a statistiche di insieme, tramite procedure di regionalizzazione statistica del 

regime di piena e successiva particolarizzazione nel sito di interesse, ovvero alla 

trasformazione delle statistiche della precipitazione in probabilità associate ai valori 

della portata e del volume di piena. I principi di tali metodologie sono nel seguito 

sinteticamente descritti. 

V.2.2.2.1 

Modelli di regionalizzazione di dati idrologici (analisi statistica a 

livello provinciale) 

In questo paragrafo viene descritto il metodo semplificato di tipo statistico 

elaborato dal Servizio Idrografico della Provincia Autonoma di Trento per la 

determinazione della portata di piena a partire dai dati raccolti a livello provinciale 

Questo metodo di calcolo della portata di piena consente di esprimere 

empiricamente la portata di piena per un tempo di ritorno pari a cento anni in 

funzione della sola area del bacino sotteso alla sezione di chiusura mediante una 

formula del tipo: 

n 

Q 100 = mS 

(11) 

Tale formula, pur semplificata, consente di modellare il calo del contributo 

unitario al crescere dell’area del bacino, e costituisce un buon termine di paragone per 

evitare di adottare portate poco credibili o comunque poco cautelative. 

Sono state così ricavate due diverse espressioni della (11) valide 

rispettivamente per bacini di estensione minori e maggiori di 1000 km 2 ; esse sono: 

0,6839 

Q 100 = 8, 

8029S 

per S1000km 2 (13) 

Nella seguente Tabella V.2.3 sono riportati i valori del contributo unitario di 

portata e della portata con T r pari a 100 anni per le diverse estensioni del bacino. 

66 



Superficie Contributo unitario Portata Superficie Contributo unitario Portata 

[km 2 ] [m 3 /s/km 2 ] [m 3 /s] [km 2 ] [m 3 /s/km 2 ] [m 3 /s] 

1 8,8 9 170 1,74 295 

2 7,07 14 180 1,71 307 

3 6,22 19 190 1,68 319 

4 5,68 23 200 1,65 330 

5 5,29 26 250 1,54 384 

6 5 30 300 1,45 435 

7 4,76 33 350 1,38 484 

8 4,56 36 400 1,33 530 

9 4,39 40 450 1,28 574 

10 4,25 43 500 1,23 617 

12 4,01 48 550 1,2 659 

14 3,82 54 600 1,17 699 

16 3,66 59 700 1,11 777 

18 3,53 64 800 1,06 852 

20 3,41 68 900 1,03 923 

25 3,18 80 1.000 0,99 990 

30 3 90 1.200 0,89 1.073 

35 2,86 100 1.400 0,82 1.149 

40 2,74 110 1.600 0,76 1.219 

45 2,64 119 1.800 0,71 1.284 

50 2,56 128 2.000 0,67 1.345 

55 2,48 136 2.500 0,59 1.485 

60 2,41 145 3.000 0,54 1.609 

65 2,35 153 3.500 0,49 1.723 

70 2,3 161 4.000 0,46 1.828 

75 2,25 169 4.500 0,43 1.925 

80 2,2 176 5.000 0,4 2.017 

85 2,16 184 5.500 0,38 2.104 

90 2,12 191 6.000 0,36 2.186 

95 2,09 198 6.500 0,35 2.265 

100 2,05 205 7.000 0,33 2.341 

110 1,99 219 7.500 0,32 2.413 

120 1,94 233 8.000 0,31 2.483 

130 1,89 246 8.500 0,3 2.550 

140 1,85 258 9.000 0,29 2.616 

150 1,81 271 9.500 0,28 2.679 

160 1,77 283 10.000 0,27 2.740 

Tabella V.2.3: Valori limiti di verifica della portata di massima piena con Tr=100 anni. 

Nei grafici di Figura V.2.1 e Figura V.2.2 sono riportati gli andamenti delle 

curve che esprimono il legame tra portata di piena e area del bacino per estensioni 

rispettivamente minori e maggiori di 1000 km 2 . 



Q [m 3 /s] 

1200 

1000 

800 

600 

400 

200 

0 

Portate di piena S < 1000 km 2 

y = 8,8029x 0,6839 

R 2 = 1 

0 200 400 600 800 1000 1200 

S [km 2 ] 

Figura V.2.1: Portata di piena per bacini di estensione minore di 1000 km 2 . 

Portate di piena S > 1000 km 2 

Q [m 3 /s] 

3000 

2500 

2000 

1500 

1000 

500 

0 

y = 46,697x 0,4421 

R 2 = 1 

0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 

S [km 2 ] 

Figura V.2.2: Portata di piena per bacini di estensione maggiore di 1000 km 2 . 

V.2.2.2.2 

Metodo razionale 

Si tratta di un metodo largamente utilizzato grazie alla sua semplice 

formulazione (e.g. Moisello, 1998). L’ipotesi alla base del metodo è che la 

precipitazione sia uniforme su tutto il bacino e che la durata dell’evento critico sia pari 

al tempo di corrivazione, cioè: T p = T c . La portata di massima piena è data da: 

Q 

p 

= , 278 

Ch A 

T 

c 

0 ⋅ 

(14) 

c 

dove: Q p = portata al colmo [m 3 /s]; 

0,278= coefficiente di conversione delle unità di misura; 

C= coefficiente di deflusso medio per l’area in esame; 

h c = altezza di pioggia critica [mm]; 

A= area del bacino [km 2 ]; 

T c = tempo di corrivazione del bacino [h] 

68 



Il tempo di corrivazione T c può essere calcolato attraverso formule empiriche; 

ad esempio secondo la formula di Giandotti si ha: 

T c 

= 

4 S + 1,5 L 

0,8 H − Z 

(15) 

con S= estensione del bacino [km 2 ] 

L= lunghezza dell’asta principale del corso [km] 

H= altitudine media dl bacino imbrifero sotteso [m s.m.m.] 

Z= quota della sezione considerata [m s.m.m.] 

T c = tempo di corrivazione del bacino [h] 

L’applicazione del metodo consente di associare il tempo di ritorno dell’altezza 

di pioggia, h c, alla stima della portata: naturalmente nelle ipotesi semplificative citate. 

V.2.2.2.3 

Metodo del Soil Conservation Service (S.C.S.) 

Il metodo detto del Soil Conservation Service (1972; e.g. Moisello, 1998) si 

basa sull’osservazione che in natura il tempo di accumulo, cioè la fase crescente 

dell’idrogramma di piena è minore del tempo di esaurimento, ovvero la fase 

decrescente dell’idrogramma di piena ed è pure diverso dal tempo di pioggia, ma ad 

esso può essere correlato introducendo il tempo di ritardo. Come per il metodo 

razionale vale l’ipotesi che la precipitazione sia uniforme su tutto il bacino; in questa 

situazione la portata la colmo può essere espressa come segue: 

VA 

Qp 

= 0, 278 

(16) 

T 

a 

con: 

Q p = portata di massima piena [m 3 /s]; 

0,278 = coefficiente di conversione delle unità di misura; 

V= volume di deflusso superficiale [mm] 

A = superficie del bacino [km 2 ] 

T a = tempo di accumulo 

Il metodo si basa sull’ipotesi che il deflusso superficiale sia funzione del 

contenuto idrico del suolo, della pioggia netta (cioè della pioggia depurata delle 

perdite iniziali per intercettazione), e del contenuto idrico massimo del suolo. Le 

perdite iniziali possono essere correlate al contenuto idrico massimo, e il volume di 

deflusso superficiale si può esprimere come: 

V 

P − 0,2S 

= (17) 

P + 0,8S 

dove 

P = altezza di pioggia critica [mm] 

S = contenuto idrico massimo del suolo [mm] 

Il contenuto idrico massimo del suolo è funzione del parametro CN, che varia 

tra 0 e 100 ed esprime la propensione di un bacino a produrre deflussi in funzione 

delle diverse combinazioni suolo-soprassuolo presenti. Valori bassi di CN identificano 

una situazione locale poco favorevole alla formazione del deflusso superficiale, mentre 



valori progressivamente crescenti caratterizzano superfici che tendono 

all’impermeabilità. Si ha: 

⎛1000 

⎞ 

S = 25,4 ⎜ − 10⎟ 

(18) 

⎝ CN ⎠ 

Nell’ipotesi di pluviogramma di forma rettangolare si ha: 

T = T + 0, 5 T 

(19) 

a 

L 

p 

dove T p = tempo di pioggia 

Il metodo considera un tempo di pioggia critico pari a: 

TL 

T p = 2T 

c con Tc 

= 

(20) 

0,6 

T L = tempo di ritardo, esprime l’intervallo temporale tra il baricentro del 

pluviogramma e il punto di massimo dell’idrogramma. Un’ampia letteratura empirica è 

tesa a legare i parametri del metodo alle caratteristiche degli idrogrammi di progetto. 

Ad esempio, la formula di Mockus correla il ritardo ad alcuni parametri del metodo e 

fisici, i.e. 

0,7 

−0,5 

0,8 ⎛1000 

⎞ 

0,342 

Y L − 9⎟ ⎠ 

T L = 

⎜ 

(21) 

⎝ CN 

con Y= pendenza media del bacino [%] 

Il metodo proposto dal Soil Conservation Service sintetizza le proprietà dei 

suoli superficiali relativamente alla loro attitudine alla produzione di deflusso, 

definendo la permeabilità dei suoli a saturazione con la suddivisione qualitativa in 

quattro classi (gruppi idrologici),denominati con le lettere da A a D, con attitudine 

crescente alla produzione di deflusso superficiale (impermeabilità crescente). 

Suddiviso il territorio in esame in gruppi idrologici omogenei, si costruisce una 

mappa del parametro chiave del metodo, il curve number CN, assegnando alle diverse 

combinazioni di permeabilità - uso del suolo un valore di questo parametro, come 

riportato a titolo di esempio in Tabella V.2.4. 

70 



Gruppi Idrologici 

A B C D 

Fustaia 13 16 21 25 

Fustaia rada 19 23 28 32 

Ceduo 24 27 32 37 

Ceduo scadente 26 29 34 39 

Rupi boscose 29 32 38 43 

Arbusteti 32 35 41 46 

Prati e colture agrarie 43 46 55 59 

Alpi e pascoli 48 51 60 64 

Improduttivi 56 59 68 72 

Aree urbanizzate 90 90 90 90 

Corsi d'acqua e laghi 95 95 95 95 

Paludi 95 95 95 95 

Tabella V.2.4: Valori di CN per diversi complessi suolo – soprassuolo secondo AMC II (metodo S.C.S. modificato) (Soil 

Conservation Service, 1972). 

La tabella di riferimento (Soil Conservation Service, 1972) ha un valore 

indicativo sia per il carattere del metodo, sia per il fatto che i parametri in essa 

contenuti sono stati stimati in condizioni di uso del suolo ed ambientali diverse da 

quelle proprie del territorio trentino. 

Il metodo può tenere in conto diverse condizioni di saturazione del suolo 

all’inizio dell’evento adeguando il valore di CN tramite un parametro, AMC (Antecedent 

Misture Conditions), che contempera le precipitazioni cadute in un congruo numero di 

giorni precedenti l’evento, come riportato in Tabella V.2.5. Vale la pena di osservare 

che lo stabilirsi di quanti siano i giorni rispetto ai quali valutare lo stato iniziale del 

bacino dovrebbe a rigore definirsi caso per caso, in ragione dei tempi di esaurimento 

profondo e della dimensione del bacino. È in uso, viceversa, riferirsi in modo 

standardizzato alla precipitazione nei cinque giorni precedenti l’evento: il che, attesa 

la schematicità del metodo, appare adeguato. 

Precipitazione caduta nei 5 giorni precedenti l’evento 

Periodo vegetativo 

Riposo vegetativo 

Minore di 35 mm Minore di 13 mm I 

AMC 

tra 35 mm e 53 mm Tra 13 mm e 28 mm II 

Maggiore di 53 mm Maggiore di 28 mm III 

Tabella V.2.5: Definizione del parametro di stato iniziale del bacino (AMC). 

I valori del parametro CN si possono ricavare da apposite tabelle che lo 

riportano per diverse combinazioni suolo-soprassuolo. Solitamente questi valori sono 

riferiti alla classe AMC II (intermedia), ma esistono delle tabelle per convertire i valori 

di CN così calcolati anche nelle altre 2 classi. 

È appena il caso di segnalare che nel caso di bacini caratterizzati da usi del 

suolo diversificati e/o da proprietà dei suoli superficiali identificabili per aree 



omogenee, nella relazione (9) andrà inserito un valore di CN medio, , ottenuto 

come media pesata sulle aree dei valori delle aree omogenee. 

Il calcolo dell’idrogramma di piena di progetto viene in alcuni casi eseguito 

utilizzando un modello di simulazione afflussi-deflussi che utilizza qualunque chema di 

formazione dei deflussi all’interno di un software che applichi il metodo in modo 

distribuito all’interno del bacino di studio. 

L’applicazione del metodo applicato nella forma distribuita, consente di 

descrivere il processo idrologico in modo più completo. Infatti, l’applicazione 

tradizionale del metodo SCS con un valore di CN medio, non produce pioggia efficace 

e quindi deflusso per valori di precipitazione inferiori alle perdite iniziali, anche se 

all’interno del bacino idrografico si osserva la presenza di zone a scarsa permeabilità, 

in grado di produrre deflusso anche a fronte di modeste precipitazioni. Tale fenomeno 

può essere descritto con l’applicazione di un modello distribuito, ovvero 

parametrizzando le zone omogenee in modo differenziato e gestendo ciascuna di esse 

in modo indipendente. 

Nelle applicazioni si è osservato che, per una data serie di eventi misurati 

riportati in un diagramma precipitazione-deflusso, anche la migliore interpolazione 

ottenuta con l’equazione del SCS applicata in modo concentrato sottostima la 

produzione di deflusso degli eventi brevi e, al contrario, tende a sovrastimare quella 

degli eventi prolungati nel tempo (Dalla Fontana e Cazorzi, 1993). 

L’applicazione di un modello distribuito con l’uso di sistemi informativi 

geografici consente di seguire la realtà più da vicino visto che vi sono sempre alcune 

areole con valori elevati del CN (aree urbane, specchi d’acqua) che producono 

deflusso anche per valori bassi di precipitazione. Alla sezione di chiusura giunge quindi 

una serie di impulsi di portata (numero di celle per numero di intervalli di calcolo), la 

cui somma definisce l’idrogramma del deflusso superficiale o diretto. È possibile, poi, 

supporre che la pioggia caduta e non partecipe al deflusso diretto (pioggia totale 

meno la pioggia efficace) sia globalmente cumulata in un unico serbatoio che si 

esaurisce in modo lineare producendo il deflusso di base. 

Il metodo permette di prendere in considerazione diverse condizioni di umidità 

del terreno all’inizio della precipitazione, attraverso il parametro AMC, che esprime il 

diverso stato idrico del terreno. Come visto, secondo la formulazione originaria questo 

parametro può assumere valori discreti variabili da 1 a 3 rispettivamente per una 

capacità di deflusso superficiale bassa (1), media (2) o elevata (3). In realtà il 

contenuto idrico del suolo presenta un comportamento continuo e quindi è possibile 

ammettere anche l’uso di valori intermedi. Un tale ragionamento presuppone una 

variabilità del parametro AMC anche al di fuori dei valori originariamente previsti e 

quindi che il valore 3, talvolta, non esprima in modo completo la massima capacità di 

produzione di deflusso del bacino idrografico. In un’ipotesi progettuale, ipotizzando le 

condizioni più sfavorevoli per il bacino idrografico preso in considerazione si può 

ammettere l’uso di valore di AMC superiori a 3. La correzione dei valori di CN in 

funzione del parametro AMC avviene secondo le formule empiriche di seguito riportate 

(Cazorzi, 1996): 

72 



CN2 

* parA 

CN = 

(22) 

CN * parB + 10 

dove i valori di parA e parB sono espressi in funzione di AMC come segue: 

2 

( AMC*0,80709) 

parA = 2,08454e 

− 0,47225 

(23) 

,2 

parB = parA − 4 − 0,058 

(24) 

100 

Un altro aspetto delicato del metodo SCS è la quantificazione delle perdite 

iniziali. Infatti, parte della pioggia caduta non concorre a produrre deflusso, in quanto 

intercettata dalla vegetazione o trattenuta dal terreno. Secondo la formulazione 

originale del metodo le perdite iniziali sono quantificate in modo empirico pari al 20% 

del contenuto idrico del suolo, mentre studi condotti in ambiente alpino hanno 

evidenziato che tali perdite sono più contenute. È ormai consolidato l’uso di un 

coefficiente per la quantificazione delle perdite iniziali pari a 0,1 volte il contenuto 

idrico del terreno, in sostituzione al valore originale 0,2, anche se per piccoli bacini 

montani e ad elevata pendenza alcuni studi idrologici sono stati condotti applicando un 

valore di perdite iniziali pari a 0,05 (e.g. Lenzi e Paterno, 1997). Per le caratteristiche 

intrinseche al metodo, l’adozione di un valore diverso da 0,2 comporta una variazione 

dei coefficienti originali di CN per le varie combinazioni suolo-soprassuolo. 

La propagazione degli impulsi di pioggia efficace alla sezione di chiusura del 

bacino è influenzata dalla forma e dalla lunghezza del percorso idrografico che si 

diparte da ciascuna cella, prima lungo il versante e poi nel reticolo idrografico. 

L’informazione cartografica tradizionale rappresenta una porzione più o meno estesa 

della rete idrografica reale, ma non sufficiente a descrivere in modo esteso i percorsi 

dell’acqua lungo i versanti. Ne consegue che la maggior parte delle unità di area che 

definiscono il bacino (generalmente definite celle, o pixel) non sono connesse in modo 

univoco alla sezione di chiusura. Attraverso l’utilizzo ragionato di sistemi informativi 

geografici e sulla base della sola mappa digitale delle elevazioni (D.E.M.) è possibile 

ricavare l’insieme di percorsi che collegano ciascuna cella del bacino alla sezione di 

chiusura in modo univoco (per esempi di programmi di calcolo di analisi 

geomorfologiche disponibili gratuitamente in rete si vedano e.g. Tarboton, 2001; 

Rigon e Cozzini, 2001). L’insieme dei percorsi, che si sviluppano seguendo le linee di 

massima pendenza, possono essere interpretati come un reticolo idrografico sintetico. 

Naturalmente una tale interpretazione dipende dai criteri di identificazione automatica 

della frazione canalizzata del bacino, e per differenza dell’estesa dei versanti, sulla 

quale esiste una importante letteratura specifica (e.g. Montgomery e Dietrich, 1988, 

1992; Dietrich et al., 1993, 1996; Howard 1994; Tarboton et al. 1989, 1991; 

Rodriguez-Iturbe e Rinaldo, 1997). 

Il modello idrologico simula la concentrazione dei deflussi superficiali prodotti 

da una precipitazione uniformemente distribuita, nell’ipotesi di perfetta omogeneità 

del suolo su tutto il bacino. 



L’individuazione dell’insieme dei percorsi delle acque superficiali rende 

possibile l’elaborazione dell’area drenata, nel quale ciascuna unità territoriale di 

riferimento (cella) assume un valore che esprime il numero di celle che fanno 

convergere il deflusso in quel punto, definendo il numero di celle che compongono il 

bacino orografico sotteso da ciascuna cella. 

Un criterio possibile è il seguente. Ipotizzando una distribuzione uniforme del 

deflusso sul bacino è possibile individuare l’area minima contribuente (area di soglia) 

in grado di produrre deflusso superficiale, ossia in grado di originare il reticolo 

idrografico. Quando su una cella converge il deflusso prodotto da un numero di celle 

pari o superiore all’area di soglia si ritiene che la cella assuma le caratteristiche di un 

canale; questo permette di definire un reticolo idrografico sintetico. Tutte le altre celle 

sono, per esclusione, classificate come di versante. La scelta dell’area di soglia è 

un’operazione arbitraria, pertanto per valori diversi produce reticoli differenti, ovvero 

più o meno espansi. Altri criteri impiegano valori di soglia della curvatura topografica 

o valori di area dipendente dalla pendenza locale. 

Il modello idrologico da impiegarsi nelle simulazioni in genere potrà 

considerare solo aspetti macroscopici del tipo di moto, distinguendo le dinamiche di 

versante da quelle di alveo. L’attribuzione di un valore di velocità media del deflusso 

superficiale lungo il versante e lungo il reticolo idrografico, consente di definire il 

tempo di propagazione dell’acqua caduta nelle singole celle fino alla sezione di 

chiusura. All’interno del programma è necessario quindi ipotizzare dei valori medi di 

velocità negli stati versante e quelli canalizzati. 

Il modello afflussi-deflussi basato su un sistema informativo è così in grado di 

calcolare l’idrogramma di piena sulla base di alcune mappe raster (mappa del CN, 

mappa della lunghezza dei percorsi lungo il reticolo sintetico e lungo i versanti) ed in 

base ad altri parametri per il controllo del deflusso diretto (parametro AMC per le 

condizioni di umidità del terreno, velocità media del deflusso sul versante, velocità 

media del deflusso in alveo) e del deflusso di base (portata iniziale e coefficiente di 

esaurimento del serbatoio lineare). Ai fini del calcolo della portata di piena a scopi 

progettuali i primi tre parametri sono da considerarsi senz’altro i più significativi. Il 

parametro che descrive l’esaurimento del serbatoio lineare assume particolare 

significato nei bacini in cui il deflusso superficiale è scarso o assente, mentre assume 

maggiore importanza il deflusso di base. 

Vale la pena di menzionare che un tale metodo si configura come caso 

particolare di schemi più generali della risposta, che sono di seguito descritti (cfr. 

V.2.2.2.6). 

V.2.2.2.4 

Regionalizzazione statistica delle piene 

I vari modelli probabilistici per la stima delle portate ad assegnato tempo di 

ritorno conducono, come è noto, a risultati spesso molto differenti fra loro. Inoltre la 

capacità discriminante dei tests di adattamento, comunemente utilizzati per la scelta 

fra le varie distribuzioni, risulta spesso piuttosto limitata. In queste condizioni, 

l’attendibilità della valutazione dei quantili delle portate può essere inficiata 

dall’arbitrarietà delle scelte fatte dall’operatore. La variabilità delle stime può risultare 

particolarmente sensibile quando si operi si campioni osservati di limitata numerosità, 

quali normalmente si incontrano nella pratica. Questi problemi, che si incontrano 

frequentemente nell’analisi puntuale di frequenza delle piene, nonché quelli posti dalla 

74 



necessità di effettuare valutazioni in sezioni del reticolo idrografico privo di 

osservazioni, hanno portata allo sviluppo di tecniche di regionalizzazione 

dell’informazione idrometrica disponibile (Cunnane, 1988). Numerosi studi hanno 

dimostrato che le valutazioni ritraibili da queste ultime risultano generalmente più 

affidabili rispetto a quelle puntuali, in quanto caratterizzate da una minore variabilità 

di stima (Lettenmaier, 1988). L’analisi regionale si basa sull’individuazione di 

raggruppamenti di bacini idrografici che abbiano caratteristiche comuni nei riguardi dei 

fenomeni di formazione delle piene e per i quali, quindi, si possano ipotizzare 

distribuzioni di probabilità con qualche caratteristica comune. Essa richiede la 

preventiva omogeneizzazione delle osservazioni provenienti dalle diverse stazioni 

idrometriche. A tal fine, è assai diffuso l’uso del metodo della piena indice (Dalrymple, 

1965), che consiste nell’adimensionalizzazione delle serie campionarie X (x 1 , x 2 , x 3 ,.., 

x i ,…,x n ; dove n rappresenta la numerosità campionaria della serie generica), rispetto 

ad un valore caratteristico di ciascuna serie (piena indice), in genere assunto pari al 

valore medio μ x ; successivamente i singoli campioni, così ottenuti, vengono riuniti in 

un’unica serie, che viene utilizzata ai fini inferenziali. Con il metodo della piena indice, 

la valutazione del quantile di portata Q T di assegnato periodo di ritorno T, viene 

condotta tramite la relazione 

Q 

= μ 

(25) 

T 

x T 

x 

dove la procedura inferenziale di tipo regionale fornisce la stima del quantile x T 

(curva di crescita) del deflusso normalizzato rispetto alla piena indice μ x caratteristica 

di ciascun sito fluviale. Tale metodo prevede infine la derivazione di equazioni 

regionali di tipo multi-regressivo, che legano la portata indice ad alcune caratteristiche 

geomorfoclimatiche del bacino. Tali legami consentono la stima della piena indice per 

sezioni fluviali prive di osservazioni idrometriche dirette, una volta che il bacino 

sotteso venga identificato come appartenente ad uno dei gruppi individuati, rendendo 

quindi possibile la stima della piena indice per sezioni fluviali prive di osservazioni 

idrometriche dirette, una volta che il bacino sotteso venga identificato come 

appartenente ad uno dei gruppi individuati, rendendo quindi possibile la stima dei 

quantili delle portate al colmo anche in tali sezioni. 

L’ipotesi di base dell’analisi regionale è che la distribuzione delle portate al 

colmo standardizzate X/μ x sia invariante all’interno dei gruppi di bacini 

idrologicamente omogenei: una assunzione problematica nel contesto del territorio 

trentino. L’invarianza della distribuzione equivale, nel caso dei modelli a due 

parametri, ad assumere costante nella regione il coefficiente di variazione CV, mentre 

è necessario valutare l’ipotesi aggiuntiva di costanza del coefficiente di asimmetria CS 

per il caso di modelli a tre parametri. Di conseguenza, uno degli aspetti più importanti 

dell’analisi regionale è quello dell’identificazione di gruppi di bacini che possano 

considerarsi omogenei nei riguardi delle caratteristiche di dispersione, ed 

eventualmente di asimmetria, dei massimi valori di portata al colmo. Tale operazione 

può talvolta risultare problematica a causa della notevole variabilità campionaria di 

queste statistiche. Il metodo più semplice e più comunemente impiegato per 

l’individuazione delle regioni omogenee è quello basato sull’adozione di criteri di tipo 

geografico; tale approccio è stato, ad esempio, adottato dal NERC (1975) per la 

regionalizzazione delle portate di piena in Gran Bretagna. È comunque da tener 

presente che il criterio geografico non va considerato di validità generale: numerose 

esperienze hanno infatti evidenziato come la continuità geografica fra bacini non ne 

implichi necessariamente l’omogeneità nel regime di frequenza delle piena. In 



alternativa, possono essere utilizzate tecniche di analisi multivariata, in particolare 

l’analisi dei ‘grappoli’ o ‘cluster analysis’, adottando, come attributi, caratteristiche 

geomorfologiche e indici climatici dei bacini sottesi; queste tecniche hanno 

recentemente conosciuto larga applicazione nell’analisi regionale di frequenza delle 

piene (Wiltshire, 1986; Wiltshire e Beran, 1987; Acreman e Sinclair, 1986; Burn, 

1988; Adom, 1990). L’applicazione di tali metodologie produce talvolta tuttavia 

risultati geograficamente e climaticamente improbabili, delimitando l’area esaminata 

in regioni omogenee distribuite a macchia di leopardo, secondo strutture spaziali 

difficilmente giustificabili con argomenti fisici (cfr. ad es., Brath e Rosso, 1994). Di 

conseguenza, le ipotesi di omogeneità che sono a fondamento del metodo della piena 

indice non vengono talvolta suffragate da un sufficiente riscontro oggettivo (cfr. ad 

es., Stedinger et al., 1993). 

Va inoltre osservato che i metodi fondati sul cosiddetto metodo razionale 

muovono dalla ipotesi di isofrequenza fra la portata temibile ed il tasso di pioggia che 

caratterizza i nubifragi (pioggia di progetto). Attraverso una rappresentazione globale 

del funzionamento idrologico del bacino in esame, tali metodi trasformano la pioggia 

temibile in valori temibili di portata al colmo, associati al corrispondente idrogramma, 

il cui periodo di ritorno è, a rigore, quello della sollecitazione meteorica. Nei casi più 

semplici, la trasformazione viene rappresentata dalla formula razionale, ma sempre 

più sovente si fa ricorso alla simulazione tramite modelli idrologici di piena. Recenti 

applicazioni del metodo razionale (qui indicate come Metodo Razionale Esteso) vedono 

l’utilizzazione di modelli idrologici di tipo distribuito per la simulazione della 

trasformazione afflussi-deflussi, tipicamente implementati su supporto GIS. Tali 

applicazioni consentono di descrivere la variabilità spaziale delle caratteristiche di 

assorbimento e trasporto delle acque sui versanti e lungo la rete idrografica. Per via 

dell’intrinseca capacità di descrivere la variabilità spaziale di tali caratteristiche, il 

metodo si presta ad un’implementazione distribuita sul territorio. Una volta prodotto lo 

sforzo per costruire il modello idrologico ed implementarne la consultazione mediante 

un supporto cartografico automatico, la previsione di piena può essere agevolmente 

condotta su ogni ramo del reticolo idrografico e coprire quindi l’intera gamma delle 

scale spaziali contemplata nel modello. Inoltre, il metodo si presta a valutazioni in 

presenza di modificazioni delle coperture e degli usi del suolo. In tal modo, è possibile 

valutare la sensitività del regime di piena in relazione a cicli climatici naturali e/o 

interventi antropici distribuiti sul territorio stesso. 

La metodologia soffre peraltro in ragione di almeno due motivi: i) le incertezze 

tipiche derivanti dalla implicita difficoltà di stima del valore dei parametri utilizzati 

nella modellazione idrologica; ii) l’ipotesi di isofrequenza fra la portata temibile e il 

tasso di pioggia dei nubifragi, che può risultare non necessariamente realistica. 

L’esigenza di prefissare l’andamento temporale e spaziale del nubifragio di progetto 

introduce ulteriori elementi di arbitrarietà. 

Risulta pertanto evidente dalla esposizione precedente come entrambe le 

metodologie sinteticamente illustrate soffrano di limitazioni oggettive. In particolare, 

l’utilizzazione del metodo razionale esteso, mentre appare idonea a cogliere la 

distribuzione spaziale delle caratteristiche del regime di piena, non è necessariamente 

in grado di riprodurre per intero l’andamento della distribuzione di frequenza delle 

osservazioni. In modo speculare, le tecniche statistiche di regionalizzazione sembrano 

fornire prestazioni più convincenti proprio per la stima delle statistiche di ordine 

superiore, e, quindi, della curva di crescita x T . Queste considerazioni indicano 

76 



l’opportunità di procedere alla stima delle portate di piena Q T tramite uno sviluppo 

integrato delle due impostazioni, quella statistica, propria dell’analisi di frequenza 

regionale, e quella concettuale, propria del metodo razionale, con l’intento di mirare 

ad un’utilizzazione ottimale delle peculiarità di entrambe. 

Le sezioni seguenti sono dedicate alla presentazione di tale metodologia, con 

lo specifico obiettivo di evidenziare tre caratteristiche di possibili procedure di 

previsione statistica delle piene: 

• possibilità di piena utilizzazione del metodo nel caso di bacini montani di modesta 

estensione spaziale (ovvero per bacini idrografici di estensione spaziale non 

maggiore di 200 km 2 ); 

• caratteristiche di utilizzazione omogenea ed uniforme della procedura sull’intero 

territorio della Provincia di Trento; 

• possibilità di accesso e consultazione della metodologia mediante moderne 

tecnologie informatiche di analisi spaziale dei dati territoriali. 

Uno studio regionale del regime di piena esteso al Triveneto è stato 

completato recentemente ad opera del CNR-IRPI di Padova nell’ambito del progetto 

VAPI-CNR (Villi et al. 2002). Sulla scorta delle elaborazioni effettuate a scala 

regionale, condotte utilizzando le 25 serie di osservazioni idrometriche ultra 30-ennali, 

il progetto VAPI è pervenuto a due risultati: 

• la stima della cosiddetta curva di crescita regionale, ovvero della relazione che 

lega, per ogni sezione idrometrica considerata, il valore di xT, (rapporto fra la 

portata al colmo QT, di assegnato tempo di ritorno T, e la media dei colmi 

massimi annuali nella medesima sezione μx), ed il tempo di ritorno T stesso; 

• l’identificazione delle leggi che consentono la determinazione della piena indice 

μx. 

Utilizzando, secondo la procedura VAPI, la distribuzione TCEV (Two 

Components Extreme Value, Rossi et al., 1984), le stime dei parametri che la 

caratterizzano assumono i seguenti valori: 

Λ*=0,8937 

Θ*=2,0184 

Λ 1 =15,862 

che comportano una legge di crescita regionale (nella sua forma 

approssimata): 

x T = 0,544 

+ 0,4396 ln( T ) 

(26) 

La curva di crescita porge pertanto i seguenti valori per i tempi di ritorno di 

maggior interesse tecnico: 

T 5 10 30 75 100 200 500 1000 

x T 1,254 1,561 2,273 2,452 2,579 2,886 3,291 3,598 

Tabella V.2.6: Valori del parametro xT per diversi tempi di ritorno. 

La stima della piena indice è stata parimenti effettuata. Per la determinazione 

della portata al colmo di dato tempo di ritorno Q T occorre moltiplicare il valore di x T 



per quello della portata indice, in questo caso coincidente con la media dei colmi μ x . 

Per le varie zone del Triveneto sono state stimate le relazioni interpolari di seguito 

riportate in Tabella V.2.7. 

Bacino 


Brenta e Piave 

Relazione 

Alto bacino fino a Tel e Rienza fino alla confluenza μ x =10,4 10 -2 A 200


precipitazione (basti pensare alla struttura della formazione delle piene lungo 

l’asta dell’Adige a valle della stazione di Bronzolo, dove i contributi dell’Adige e 

dell’Isarco quasi mai si sommano in modo diretto); 

• per le sezioni idrometriche poste lungo l’asta dell’Adige, e quindi corrispondenti ai 

bacini idrografici di dimensioni maggiori, hanno storicamente giocato un ruolo 

importante le sorgenti di non stazionarietà dovute alla costruzione di serbatoi 

artificiali; 

• le relazioni individuate per la stima della piena indice non si prestano ad una 

utilizzazione nel caso di bacini di ridotta dimensione. Per il medio bacino 

dell’Adige, ad esempio, lo studio del regime di piena propone una relazione 

interpolare valida solo per bacini bacini di estensione superiore a 70 km 2 . 

Sulla base di queste osservazioni, si propone di stabilire una nuova procedura 

statistica di regionalizzazione, limitata ai soli dati relativi a piccoli e medi bacini 

idrografici nella zona dell’Alto e Medio Bacino dell’Adige, del Sarca, del Brenta e del 

Bacchiglione. 

I dati disponibili sono relativi ai bacini idrografici indicati in Tabella V.2.8. 

Bacino idrografico Superficie [km 2 ] 

Isarco a Prà di Sopra 652 

Rienza a Monguelfo 273 

Aurino a Cadipietra 155 

Ridanna a Vipiteno 206 

Rio di Rive a Seghe 91 

Gadera a Mantana 387 

Avisio a Soraga 208 

Avisio a Pezzè di Moena 212 

Travignolo a Sottosassa 102 

Sarca a Ponte Seghe 23 

Posina a Stancari 114 

Tabella V.2.8: Bacini idrografici considerati nella messa a punto della procedura di regionalizzazione statistica 

proposta. 

Ai dati già disponibili verranno aggiunte le serie storiche rese disponibili 

durante il progetto. 

Si propone l’adozione della legge generalizzata dei valori estremi (GEV: 

Generalized Extreme Values) quale modello statistico della curva di crescita del 

massimo annuale della portata al colmo di piena. La scelta è basata sul favorevole 

bilancio fra prestazioni e semplicità operativa che caratterizza l’applicazione del 

modello GEV per la descrizione delle curve di crescita regionali nell’area oggetto di 

indagine. La GEV, proposta da Jenkinson (1955) per ottenere un’unica espressione per 

le tre leggi asintotiche dei valori estremi, si scrive nel modo seguente: 

⎪ 

⎧ 

⎡ k( 

x − ξ ) ⎤ 

P( 

x) 

= exp⎨− 

⎢1 

− ⎥ 

⎪⎩ 

⎣ α ⎦ 

1 

k 

⎪ 

⎫ 

⎬ 

⎪⎭ 

(27) 



dove k, α e ξ sono i tre parametri (rispettivamente, di forma, di scala e di 

posizione) della distribuzione. La stima regionale dei parametri della distribuzione 

verrà condotta utilizzando la tecnica dei momenti lineari (L-Moments; Hosking, 1990). 

Gli L-moments sono quantità analoghe ai momenti convenzionali ma sono stimati sulla 

base di combinazioni lineari di statistiche di diverso ordine. Quantità analoghe ai 

rapporti di momenti convenzionali quali il coefficiente di variazione CV, il coefficiente 

di asimmetria CS ed il coefficiente di appiattimento (o di curtosi) sono i rapporti di L- 

moments: L-CV, L-CS e L-kurtosi. 

Un importante vantaggio dei momenti lineari è costituito dal fatto che, poiché 

questi sono funzioni lineari dei dati, risentono meno della variabilità campionaria e 

della distorsione dovuta alla elevazione a potenza dei dati. È ben noto, infatti, che 

stime di CV e CS basate su campioni di limitata numerosità (inferiori a 100 elementi) 

soffrono di significativa distorsione e variabilità campionaria (Fischer, 1929; Hazen, 

1930; Wallis et al., 1974). Wallis et al. (1974) hanno mostrato come le proprietà 

campionarie (distorsione e varianza) degli stimatori convenzionali dei momenti 

statistici dipendano dal tipo di distribuzione di probabilità cui appartiene il campione. 

Per questo motivo, le metodologie introdotte per limitare l’influenza della distorsione 

su tali stime sono generalmente coronate da limitato successo. I momenti lineari 

introdotti a Hosking (1990) sono, per contro, quasi indistorti per tutte le distribuzioni 

ed anche per basse numerosità campionarie. I momenti lineari sono descritti in 

letteratura, fra gli altri, da Hosking (1990), Stedinger et al. (1993), Wallis (1989), 

Vogel e Fennessey (1993) e Wang (1996). 

I primi quattro momenti lineari sono definiti nel modo seguente 

λ = E 

1 

[ X ] 

1 

λ2 

= E 

2 

1 

λ3 

= E 

3 

1 

λ4 

= E 

4 

λ2 

τ 2 = 

λ 

1 

λ3 

τ 3 = 

λ 

2 

λ4 

τ 4 = 

λ 

2 

1:1 

[ X − X ] 

2:2 

[ X − 2X 

+ X ] 

3:3 

[ X − 3X 

+ 3X 

− X ] 

4:4 

1:2 

2:3 

3:4 

dove X j:m indica la variabile posta in posizione j in un campione di dimensione 

m ordinato in senso crescente ed E[ ] indica l’operatore di media. Il calcolo dei 

momenti lineari è tradizionalmente effettuato utilizzando i momenti pesati in 

probabilità (probability weighted moments, Greenwood et al., 1979). È possibile, 

tuttavia, fondare la stima dei momenti lineari direttamente sulla loro definizione, come 

mostrato da Wang (1996). Utilizzando quest’ultima opzione, e prendendo il caso di λ 2 

come esempio, questo momento viene calcolato 

(i) selezionando tutte le possibile coppie di valori del campione, 

(ii) calcolando per ciascuna coppia la differenza come indicato in (28), 

1:3 

2:4 

1:4 

(28) 

80 



(iii) calcolando la media di tutte le differenze così ottenute, ed infine 

(iv) dividendo il risultato per due. 

Generalmente λ 2 assume valori che sono all’incirca la metà dei valori della 

deviazione standard del campione. Il momento lineare di primo ordine è equivalente 

alla media del campione. Si nota che i rapporti dei momenti lineari possono assumere 

valori compresi in un intervallo limitato, essendo |τ r |


esterni alla rete si sostituiscano le lunghezze medie dei tratti lungo versanti, , e 

nei canali, , e la forma dei primi non dipenda consistentemente dalla distanza 

dalla sezione di controllo. Nell’ipotesi che le due velocità si possano considerare 

costanti su tutto il bacino si può ricavare il tempo medio di residenza nel bacini (Rigon 

et al., 1996): 

DC 

E 

t 

+ 

u 

1− 

β 1− 

β 

( T ) = ( A − A ) E( T ) 

c 

h 

(30) 

dove E(T h ) è il tempo medio di residenza sui versanti, A è l’area totale del 

bacino, A t definisce l’area media di un versante (determinata dalla soglia topografica 

della canalizzazione cfr. Montgomery e Dietrich, 1988, 1992), β è l’esponente della 

distribuzione delle aree cumulate – variabile in natura nel campo 0,40-0,50 

(Rodriguez-Iturbe e Rinaldo, 1997). Inoltre C è un’opportuna costante, e D 

rappresenta la densità di drenaggio, definita come il rapporto fra la lunghezza totale 

dei canali e l’area del bacino. L’equazione (30) indica che per piccole aree contribuenti 

il termine di versante domina la risposta idrologica ed il tempo di residenza all’interno 

del bacino è all’incirca costante, mentre per aree più estese il tempo medio risulta 

bene approssimato da una legge di potenza il cui esponente varia da 0,35 a 0,5. 

Questi risultati forniscono un’indicazione relativa alla significativa influenza che verrà 

esercitata sul risultato della modellazione idrologica dalla corretta valutazione 

dell’estensione del reticolo idrografico. 

La metodologia descritta si presta a descrivere in modo dettagliato la 

variabilità spaziale del regime di piena e reclama quindi una implementazione 

distribuita lungo il reticolo idrografico. A tal fine, si prevede la possibilità d’uso del 

modello in modo tale da rendere possibile la valutazione automatica delle piene 

temibili in corrispondenza di sezioni generiche del reticolo idrografico selezionate 

dall’operatore. 

Il caso citato, di semplice esposizione e dichiaro significato fisico, si dimostra 

caso particolare dello schema geomorfologico generale. 

Il modello generale si basa sulla teoria geomorfologica della risposta idrologica 

(Rodriguez-Iturbe e Valdes, 1979; Rodriguez-Iturbe et al., 1980; Gupta e Waymire, 

1983; Mesa e Mifflin, 1988; Rosso, 1984; Troutman e Karlinger, 1985; Karlinger e 

Troutman, 1985; Rinaldo et al., 1991; Rinaldo e Rodriguez-Iturbe, 1996). Questa si 

fonda sulla definizione delle distribuzioni di probabilità dei tempi di residenza nei 

diversi stati (stati versante e stati canale) e su un postulato generale di indipendenza 

statistica del tempo di residenza in stati morfologicamente diversi. Infatti la 

distribuzione dei tempi di residenza successivi ad un impulso istantaneo ed unitario di 

precipitazione efficace è la risposta del bacino, i.e. il suo idrogramma istantaneo 

unitario. Praticamente, lo schema generale richiede la definizione dei percorsi 

idrologici del bacino, con cui comporre le distribuzioni dei tempi di residenza per 

convoluzioni successive (‘nested’) secondo la reale composizione dei percorsi. È 

appena il caso di segnalare che i metodi razionale, cinematico, dell’invaso e numerosi 

modelli concettuali della risposta del bacino (del tipo del modello di Nash o di Dooge) 

si dimostrano casi particolari dello schema generale. Dunque la pratica può suggerire 

schemi particolari e sperimentati in luogo di quello generale: ma la teoria può ritenersi 

conclusa ed aperta alle applicazioni. 

82 



Le distribuzioni dei tempi di residenza in rete si possono dedurre 

analiticamente da uno schema parabolico che include sia fenomeni cinematici che di 

invaso (Rinaldo et al., 1991), che viceversa nello schema suesposto (Eq. 10) si 

limitavano ad una definizione deterministica di velocità costante nei due stati possibili, 

versante e canale. Le complesse sequenze di convoluzioni delle pertinenti densità di 

probabilità, necessarie alla soluzione dello schema morfologico generale (e.g. Gupta e 

Waymire, 1983), sono calcolabili con algoritmi accurati di trasformata integrale che 

rendono trascurabile l’errore numerico anche per lunghe simulazioni. Le ‘path 

probabilities’ o probabilità di percorso necessarie alla determinazione del peso relativo 

dei diversi percorsi (e.g. Gupta e Waymire, 1983) sono dedotte direttamente dalle 

distribuzioni sintetiche o sperimentali delle precipitazioni (si osservi che nel caso più in 

uso si suole assumere che la probabilità di percorso sia semplicemente il rapporto fra 

l’area del versante in testa al percorso idrologico e l’area dell’intero bacino: ciò che 

postula precipitazione uniforme. Ogni possibile variante discende direttamente con un 

calcolo numerico laborioso ma non difficile). 

È da osservare che la suddivisione rete-versanti, da frasi sulla base di un 

modello digitale del terreno (DEM) con tecniche automatiche di individuazione della 

frazione canalizzata del bacino, deve essere opportunamente in grado di risolvere ogni 

ambiguità nella definizione delle direzioni di drenaggio in presenza di aree 

topograficamente convesse, ovvero per topografie divergenti (Tarboton et al., 1991; 

Dietrich et al., 1993; Cabral & Burges, 1994; Rodriguez-Iturbe e Rinaldo, 1997; 

Tarboton, 2001). 

Non pare inopportuno menzionare le possibilità delle nuove teconologie per la 

descrizione delle proprietà superficiali e di uso del suolo dei sottobacini con algoritmi 

di estrazione automatica secondo metodi di classificazione di dati multispettrali 

Landsat ETM 7. In particolare è suggerito l'algoritmo di classificazione controllata dello 

Spectral Angle Mapper (Kruse et al., 1993), segmentando il territorio in classi di 

copertura (e.g. boschi, aree urbanizzate, incolto scoperto, aree a pascolo) di interesse 

idrologico. In base a tale partizione del territorio è possibile determinare i parametri 

che controllano i processi di formazione dei deflussi. Il modello di produzione di 

deflusso da utilizzars è arbitrario, com’è logico: pur se appare sensato applicare il 

metodo del Soil Conservation Service (cfr. V.2.2.2.3) per il quale è anche possibile 

legare direttamente il valore dei parametri ad osservazioni satellitari (e.g. Ragan e 

Jackson, 1980). 

Va segnalato che il metodo si presta ad applicazioni rilevanti bacini fortemente 

antropizzati quali quelli del Trentino. Ad esempio, nel caso di presenza di serbatoi 

idraulici, è possibile affinare il calcolo idrologico con il calcolo idraulico locale degli 

effetti dei volumi di invaso e delle regolazioni. La laminazione delle piene in serbatoi 

idraulici può essere condotta, infatti, a partire dall'idrogramma idrologico in ingresso 

al serbatoio che viene enucleato dallo schema geomorfologico. Viene poi integrata 

l’equazione dei serbatoi per le diverse manovre e geometrie degli scarichi e degli 

invasi, e reimmettendo l'idrogramma in uscita nello schema geomorfologico (cfr. 

Rinaldo et al. 2002). 

La determinazione della risposta idrologica secondo gli schemi del tipo 

morfologico richiede generalmente la determinazione di due parametri dinamici, uno 



per la celerità di propagazione nella rete idrografica (potendosi riguardare la 

dispersione idrodinamica (cfr. Chow, 1959; Moisello, 1998) nello schema come 

sostanzialmente ininfluente in un ampio intervallo di valori fisicamente significativi cfr. 

Rinaldo et al., 1991) ed uno per i tempi di residenza fuori rete se, come appare 

ragionevole, ci si affida ad una distribuzione esponenziale dei tempi di residenza negli 

stati esterni alla rete idraulica. In ogni modo, l’onere delle calibrazioni risulta ridotto 

rispetto a schemi distribuiti della risposta idrologica. La situazione ideale dovrebbe 

consentire di confrontare la celerità nei divesi rami della rete idraulica mediata da: 

misure idrologiche di campo in diverse sezioni significative dei corsi d’acqua 

interessati al modello idrologico di piena; calcoli di moto uniforme; leggi di scala con 

l’area di drenaggio, producendo schema geomorfoclimatici (Rodriguez-Iturbe et al., 

1980) in cui la celerità in ogni tronco di rete dipende dalla intensità dell’evento, dalla 

pendenza e dalle geometrie dedotte da DEM. I tempi di residenza esterni alla rete 

idraulica sono definiti da distribuzioni esponenziali, in cui il tempo medio è scalato con 

la densità di drenaggio locale calcolata da DEM. L’esaurimento profondo, descritto da 

una distribuzione esponenziale, è dedotto direttamente dagli esaurimenti osservati. 

La Figura V.2.3 mostra un esempio delle potenzialità di metodi geomorfologici- 

Montecarlo con riferimento al bacino del Brenta chiuso a Bassano (Rinaldo et al., 

2002). 

2000 

PORTATA AL COLMO (m 3 /s) 

1500 

1000 

500 

CORLO REGOLATO A QUOTA: 262 m 

CORLO REGOLATO A QUOTA: 240 m 

0 

1 10 100 

TEMPO DI RITORNO (anni) 

Figura V.2.3: Tempo di ritorno della portata al colmo del F. Brenta a Bassano del Grappa in diverse ipotesi di 

regolazione del serbatoio del Corlo (da Rinaldo et al., 2002). 

Lo studio, non di stretto interesse Provinciale per l’ampia porzione di bacino 

idrografico di competenza della Regione del Veneto, si segnala per questioni 

metodologiche e per alcune similarità con i bacini fortemente antropizzati del Trentino. 

Infatti la relazione fra portata al colmo e tempo di ritorno è dedotta simulando 

stocasticamente (cfr. V.2.1.4.2) cento anni di distribuzioni spazio-temporali di piogge 

massime annuali di durata pari a due giorni (critiche per i valori del colmo di piena), 

con i quali si sono prodotti cento idrogrammi di piena completi in due diverse ipotesi 

di gestione idraulica del territorio. Le due ipotesi interessano la gestione del serbatoio 

del Corlo, posto quasi in chiusura del T. Cismon, affluente di sinistra del Brenta, 

84 



appena fuori dal territorio provinciale. Il tempo di ritorno delle portate a Bassano in 

due diverse condizioni di regolazione del livello del serbatoio del Corlo È calcolato 

simulando la laminazione di tutte le cento piene così determinate. 

L’effetto della regolazione, senza ulteriori misure strutturali di contenimento 

delle piene, è da ritenersi significativo nel caso del Brenta a Bassano. Dalla Figura 

V.2.3 si nota che valori modesti della portata di piena (verosimilmente associati a 

valori paragonabili del ritorno probabile dei volumi in gioco) sono in ogni caso mitigati 

dall’invaso posto al di sopra della quota degli scarichi, talchè le portate nelle due 

ipotesi di gestione idraulica sono vicine. Per piene più intense la differenza di volume 

invasabile produce sensibili differenze nelle portate scaricate, e dunque nel rischio 

idraulico a Bassano. Per valori estremi delle piene, superiori alla piena centenaria, il 

volume di laminazione diviene rapidamente insufficiente indipendentemente dalla 

regolazione. L’esempio citato è da ritenersi rilevante per il PGUAP. Infatti il dibattito 

sopra l’effettiva capacità di laminazione delle piene conseguente ad un diverso uso dei 

formidabili serbatoi Trentini esistenti (si pensi, ad esempio, alla diga di S. Giustina sul 

T. Noce) potrebbe utilmente beneficiare di tali procedure. 

Va osservato, in conclusione, che la struttura dei modelli analizzati permette di 

utilizzarli direttamente, senza ritarature, nella previsione degli effetti di un mutato uso 

del suolo e di scenari di cambiamento climatico; e nella determinazione non 

grossolana dei tempi di ritorno delle piene a valle di costruende (o ipotizzate) opere di 

difesa. 

È infine da menzionare l’ampia classe di modelli distribuiti della risposta 

idrologica che combinano informazioni dai sistemi informativi geografici (si veda, per 

una recente analisi, e.g. Gebremeskel et al. 2002). Tali modelli presuppongono una 

mole importanti di dati territoriali per la loro taratura. È verosimile che ben 

difficilmente essi possano considerarsi strumenti per la progettazione di opere e 

sistemazioni entro il tempo di vita del presente Piano. Non pare ragionevole, d’altra 

parte, doverli escludere per questioni di principio dalle linee guida per la 

determinazione delle portate di piena. Pare infatti sensato affidare agli uffici provinciali 

competenti il giudizio sopra l’opportunità della accettazione di modelli di un tale tipo: 

escludendosi, viceversa, l’opportunità di raccomandarli per applicazioni di interesse 

pratico. 

V.2.2.2.6 

Parametrizzazione, calibrazione ed implementazione 

Le linee guida devono prevedere l’impostazione e il perseguimento di una 

metodologia – composta di analisi di sensibilità e di verifiche - tale da accertare la 

capacità del metodo di ricostruire curve osservate di frequenza di piena con minima 

varianza di stima e con minima complessità strutturale del modello (Flood Studies 

Report, I.6.7 e Flood Estimation Handbook, 4.36 e segg.). 

Una regola generale relativa alla selezione dei parametri della funzione di 

propagazione dei deflussi verrà dedotta sulla base di misure idrometrografiche, 

accoppiate alla stima dei campi spazio-temporali corrispondenti delle precipitazioni, 

relative ad eventi di piena osservati in più bacini idrografici localizzati nelle Alpi 

nordorientali. Sulla base di tali informazioni sono stimate le risposte idrologiche dei 

bacini con qualunque metodo, e sono quindi selezionati i valori dei parametri che 

consentono l’accurata ricostruzione di tali stime. Tale dotazione sperimentale è anche 



da utilizzarsi per confermare la procedura di identificazione della soglia di 

individuazione dei canali rispetto ai versanti. 

I parametri che figurano nelle funzioni destinate a descrivere il processo di 

formazione del deflusso superficiale sono caratterizzati sia in senso fisico (stante la 

loro relazione con caratteristiche fisiche riconoscibili dei suoli e dei loro usi) che in 

senso statistico. Infatti, poiché le distribuzioni di probabilità dei nubifragi e delle 

portate temibili non sono in generale del tutto congruenti (Titmarsh et al., 1995), ogni 

fattore che consente la conversione dalle prime nelle seconde deve poter variare con il 

periodo di ritorno considerato per il calcolo. 

Uno studio di piena proporzionato deve prevedere: 

• la definizione di una procedura di determinazione del massimo potenziale di 

ritenzione idrica e della sua variabilità spaziale sulla base delle informazioni 

disponibili a scala provinciale; 

• il controllo dell’affidabilità della procedura di stima del massimo potenziale di 

ritenzione idrica mediante confronto con i valori medi a scala di bacino deducibili 

dall’analisi dei dati pluvio-idrometrici disponibili per una serie di eventi di piena in 

alcuni bacini rilevanti il caso di specie; 

• la definizione della relazione fra potenziale massimo di ritenzione idrica, perdite 

iniziali e condizioni di saturazione del bacino all’inizio dell’ipotetico evento di 

piena (tale relazione dovrà essere definita per diversi tempi di ritorno di interesse 

tecnico); 

• la verifica della relazione in base alla ricostruzione tramite modello afflussideflussi 

della curva di crescita regionale e della distribuzione di frequenza delle 

portate osservate in corrispondenza di alcuni bacini idrografici; 

• il confronto fra stime puntuali della portata indice lungo il reticolo idrografico. Tali 

stime verranno verificate sulla base della capacità di portata degli alvei (portata 

a piene ripe, che nella regione in esame è usualmente caratterizzata da una 

frequenza di superamento pari a 1-2 anni). Per altra via, la stima distribuita di 

m(Q) può essere conseguita calcolando il rapporto fra la portata di esondazione, 

cui si attribuisce una frequenza pari al numero di esondazioni censite in relazione 

al periodo di osservazione, ed il rispettivo coefficiente di crescita regionale 

determinato tramite la procedura statistica di regionalizzazione; 

• lo sviluppo di una procedura atta alla ricostruzione della distribuzione spaziale del 

massimo potenziale di assorbimento tramite un adatto sistema informativo 

territoriale. 

L’implementazione del metodo richiede la definizione delle caratteristiche 

relative alla forzante meteorologica, in termini di durata, forma e riduzione all’area. 

Se è sensato assumere precipitazioni uniformemente distribuite sul bacini (cfr. 

V.2.1.1), la forzante meteorologica verrà definita in base alle linee segnalatrici di 

probabilità pluviometrica (LSPP), recentemente definite e rese disponibili per l’area 

Trentina tramite procedure di estrapolazione spaziale. L’implementazione delle LSPP 

tramite un supporto informatico georeferenziato ridurrà gli errori materiali di 

86 



consultazione del materiale cartografico necessario a rappresentare la variabilità 

spaziale delle LSPP, tramite l’interrogazione di mappe raster dei parametri costitutivi. 

Quando siano disponibili stime spazialmente distribuite delle linee segnalatrici 

puntuali, estese ad un assegnato bacino, la linea segnalatrice associata al bacino può 

essere dedotta essenzialmente tramite due vie diverse: 

i) viene calcolata la media a scala di bacino dei parametri necessari per la 

costruzione della linea segnalatrice invariante di scala; 

ii) si calcolano le precipitazioni a scala di bacino per ogni durata e tempo di ritorno, 

e si tracciano successivamente su questa base le linee segnalatrici valide per il 

bacino. 

Per quanto riguarda la forma dello ietogramma di progetto, da un punto di 

vista metodologico risulta possibile operare mediante l’introduzione di forme sintetiche 

dello ietogramma. In alternativa, è possibile conservare la proprietà di invarianza di 

scala della pioggia nel tempo, rappresentata dall’esponente della LSPP. L’adozione 

della prima soluzione è oltremodo opinabile, in quanto l’estrapolazione geografica del 

profilo di pioggia introduce enormi incertezze. La seconda presenta, senza dubbio, una 

maggiore coerenza con la dinamica prevalentemente scala invariante dei nubifragi 

maggiori. Essa fornisce poi risultati soddisfacenti soprattutto quando l’allocazione 

temporale della massima intensità dello ietogramma rispetta la prevalente dinamica di 

scroscio del sito in esame (per esempio, frontale, ciclonica o convettiva). Pare 

opportuno vengano considerati tutti i diversi scenari scala-invarianti di 

disaggregazione della pioggia T-ennale, avendo scelto un opportuno passo temporale 

per l’integrazione del modello. I risultati verranno valutati in termini di qualità della 

ricostruzione da parte del metodo della curve di frequenza osservate, e comparati con 

quelli ottenibili mediante la semplice ipotesi di andamento uniforme nel tempo dello 

ietogramma di progetto. 

Nell’ambito dello studio verrà stabilita una metodologia per la definizione 

automatica della durata della precipitazione di progetto, che sarà determinata in 

relazione alla risposta idrologica (idrogramma dei tempi di contribuzione), in modo 

tale da rendere massimo il picco di portata risultante. 

L’assunzione di particolari forme funzionali per il fattore di riduzione all’area 

risulta estremamente incerta, sia perché rimane tuttora oscura la struttura stocastica 

della variabilità spaziale dei nubifragi, sia perché mancano esaurienti ed aggiornati 

studi strumentali in materia. In generale, il fattore di riduzione non dipende soltanto 

dall’area del bacino e dalla durata della precipitazione, ma anche dalla forma e 

dall’evoluzione del campo di pioggia, a loro volta determinati dall’interazione fra 

orografia e meteorologia. I diversi metodi utilizzabili sono spesso legati all’ambiente di 

validazione per cui sono stati concepiti, così che la loro estrapolazione ad ambienti 

climatici e geografici diversi è soggetta ad incertezze più o meno elevate. Si può 

notare che anche in questo campo è possibile utilizzare, almeno teoricamente, il 

concetto di invarianza di scala. 

Stante le incertezze relative alla stima del fattore di riduzione all’area delle 

precipitazioni di progetto, la virtuale assenza di dati che ne consentano la 



determinazione, e la modesta estensione spaziale dei bacini idrografici oggetto dello 

studio, tale fattore non verrà esplicitamente considerato nello studio. 

Per quanto invece concerne l’utilizzo di modelli delle distribuzioni spaziotemporali 

delle precipitazioni (cfr. V.2.1.4), i valori sono direttamente distribuiti al 

suolo, e qualunque modello di formazione dei deflussi propone le medesime 

problematiche. 

Il grado di dettaglio richiesto alla tratura degli strumenti di uno studio 

idrologico varia grandemente con l’importanza del problema di specie. Per problemi di 

una certa rilevanza, è sempre opportuno riferirsi a misure idrologiche per la taratura. 

La classica procedura di minimizzazione dei quadrati degli scarti fra osservazioni di 

portata nel tempo e simultanei valori simulati con qualunque schema (che mantiene 

come parametri della ottimizzazione i parametri del modello idrologico) si segnala 

come il metodo generalmente considerato più robusto ed affidabile. Per problemi di 

piccola scala ed opere di modesta importanza metodi empirici di larga massima sono 

di certo sufficienti. Come altrove osservato nel presente Piano, la procedura ritenuta 

più affidabile è quella di affidare la decisione sopra il grado di dettaglio necessario alle 

indagini idrologiche agli uffici Provinciali competenti. 

Un obiettivo di particolare importanza per il Piano concerne la valutazione della 

portata di progetto per una qualsiasi sezione del reticolo idrografico provinciale. 

Appare opportuno che nel tempo di vita del presente Piano, l’Amministrazione 

Provinciale si doti di software adeguato di analisi e restituzione specificatamente 

dedicato all’analisi di piena. Il codice dovrà essere culturalmente adeguato: e fornire 

l’informazione distribuita mediante l’operazione su una finestra interattiva 

georeferenziata, utilizzando un dettaglio coerente con l’impiego del metodo. È 

ragionevole rendere possibile l’aggiornamento del sistema a fronte di: 

• aggiornamento delle previsioni statistiche di pioggia allorché nuove informazioni 

pluviometriche vengano rese disponibili; 

• aggiornamento delle mappe di uso del suolo, in relazione a modifiche verificatesi 

nel corso del tempo o prospettate per il futuro; 

• scenari di mutamento climatico; 

• realizzazione di significative infrastrutture idrauliche di difesa e di utilizzazione. 

• Il sistema potrà prevedere, ad esempio, la descrizione dell’intero reticolo di 

drenaggio della Provincia Autonoma di Trento in termini della portata di piena 

caratterizzata da tempi di ritorno pari a 10 e 100 anni per la loro importanza ai 

fini della progettazione di opere di sistemazione. 

Lo schema complessivo del sistema potrà essere costituito da: 

• un insieme di modelli relazionali e matematici, secondo gli schemi descritti in 

questo Capitolo; 

• un sistema esperto che gestisce il flusso dei dati da e verso la banca dati; esegue 

i modelli matematici in una sequenza controllata; guida l’utente nell’assunzione 

di decisioni riguardanti una questione particolare o la soluzione di un problema; 

88 



• un sistema di gestione della banca dati, che include una serie di procedure di 

trattamento dei dati stessi; 

• un sistema informativo territoriale che consenta la gestione dei dati 

georeferenziati mediante gli strumenti tipici dell’analisi spaziale, come ad 

esempio l’identificazione automatica dei bacini e della rete drenante, mentre lo 

scambio dei dati fra GIS e modelli viene gestito in maniera ottimale dal Sistema 

Esperto; 

• un interfaccia utente. La restituzione informatizzata, ad esempio in ambiente 

Windows, dovrà facilitare l’uso di tutte le procedure previste dal programma, che 

si intende avvalere della sintassi operativa propria di tale ambiente. In 

particolare, è consentita la personalizzazione delle elaborazioni condotte dal 

sistema, sia attraverso operazioni dirette di “taglia/incolla” sia attraverso 

salvataggio su archivio richiamabile da applicativi specifici. 

V.2.3 

Linee Guida per il calcolo del trasporto di sedimenti 

V.2.3.1 

Stima delle portate solide con metodi empirici 

Assieme alla portata liquida, anche il trasporto solido gioca un ruolo centrale 

nel determinare le modalità di deflusso, e quindi i maggiori danni per il territorio e per 

le infrastrutture. Durante gli eventi di piena e di morbida si assiste ad un 

rimodellamento del fondo dell’alveo dovuto al trasporto, spesso massiccio, del 

materiale proveniente non solo dalla zona del corso d’acqua, ma di tutto il bacino, in 

ragione delle sue caratteristiche geologiche e della copertura vegetale.Per una 

valutazione, almeno di massima, del trasporto solido, nel passato sono state utilizzate 

in particolare le seguenti tre metodologie: 

i) il metodo di Scheuringer (1984) è un metodo empirico che permette di valutare il 

trasporto solido che può instaurarsi in un tratto di corso d’acqua a partire 

dall’analisi delle caratteristiche principali dello stesso. Il corso d’acqua viene 

diviso in tratti omogenei ai quali si associa un coefficiente di trasporto solido 

(metri cubi al secondo per metro lineare) che dipende dall’analisi delle possibili 

fonti di materiali (erosioni, frane), dalle granulometria in gioco e dalla presenza 

di interventi di consolidamento. Il rilevatore sintetizza le valutazioni in uno 

schema in cui per ogni tratto sono indicate la quota, la lunghezza del tratto, la 

quantità media di trasporto solido per metro lineare e la somma del trasporto 

solido per l’intero tratto. La portata di piena di riferimento è caratterizzata da un 

tempo di ritorno di 150 anni. I coefficienti tipici di trasporto solido variano da 

valori prossimi a 0 [m 3 /s m] per alvei in roccia fino a 20 [m 3 /s m]. A questi valori 

va aggiunto l’eventuale contributo di frane attive e sottratto il quantitativo che si 

prevede possa venire sedimentato a monte. Per valutare le possibili frane che 

possono raggiungere l’alveo è importante avvalersi di indicatori geomorfologici 

quali forme che indicano fenomeni di movimento, o la presenza di specie vegetali 

indicatrici o di particolari associazioni vegetali. Naturalmente per avere un 

quadro più preciso della situazione, qualora si abbiano tempo e mezzi sufficienti 



ii) 

a disposizione, si può procedere a dettagliate analisi geomorfologiche, 

(perforazioni e carotaggi, analisi geotecniche a varie profondità). Molto utile 

risulta anche un sopralluogo sul torrente fatto preferibilmente a partire dall’alto 

in modo tale da affrontare il problema del trasporto solido dalla sua fonte 

valutandone poi la possibile evoluzione procedendo verso valle essendo la 

quantità di materiale che può essere trasportato dal corso d’acqua la risultante di 

una serie di fenomeni che si verificano su tutto il bacino; 

il metodo di Kronfellner Kraus (1984) permette di valutare, in maniera 

necessariamente approssimata, il trasporto solido eccezionale di un torrente 

alpino. Sulla base di un’ampia serie di osservazioni è stata definita la seguente 

formula, valida per bacini di area inferiore agli 80 km 2 : 

dove: 

G S =trasporto solido per eventi eccezionali; 

E =superficie; 

J = pendenza; 

K = coefficiente di torrenzialità. 

G S = EJK 

(31) 

Il coefficiente di torrenzialità K tiene conto dei fenomeni di sedimentazione e di 

trasporto che possono avvenire nel bacino, in base alla sua geomorfologia e alle 

sue dimensioni. Per i bacini piccoli e ripidi, con ampi tratti in erosione o in cui 

sono visibili i segni di erosioni passate o con copertura vegetale facilmente 

erodibile sono caratterizzati da valori di K elevati (intorno a 1500); mentre i 

bacini ampi, con abbondante vegetazione e ridotte capacità di materiale 

erodibile, hanno K bassi (intorno a 500). Per esprimere il coefficiente K gli autori 

hanno proposto delle formule del tipo: 

K 

−B⋅E 

= Ae 

(32) 

dove A e B sono due coefficienti ricavati per lacune zone di studio, ed E è 

l’estensione del bacino. 

Facendo variare K si arriva a definire un intervallo di valori da adottare per la 

stima del trasporto solido eccezionale; 

iii) l’estensione del metodo di Kronfellner-Kraus (1987) al territorio trentino prende 

in considerazione parametri aggiuntivi rispetto alla formulazione originaria: 

tenendo conto del grado di sistemazione del bacino, della natura geologica dei 

detriti, delle condizioni di trasporto (debris flow, debris flood, bedload) e 

permette di calcolare i volumi di sedimento che possono essere convogliati su un 

conoide.In base alle osservazioni su 62 bacini di estensione inferiore a 85 km2 

nel Trentino Orientale sono state ricavate le seguenti formule: 

90 



G 

G 

G 

G 

G 

G 

G 

S 

S 

S 

S 

S 

S 

S 

= 

−0,005A 

( 667 e ) 

= 211Ai 

= 45 A 

= 36 AI 

= 39 AI 

0,9 

= 160 A 

1,5 

= 334 Ai 

1,5 

1,5 

1,3 

1,5 

( I. 

G. 

) 

−2 

( 1+ 

C. 

S. 

) 

−0,6 

( I. 

T. 

) 

( I. 

G. 

)( 1+ 

C. 

S. 

) 

−0, 

3 

( I. 

G. 

)( I. 

T. 

) 

i 

1,3 

Ai 

−1 

(33) 

dove: G S = volume del sedimento trasportato 

I.T.= indice di trasporto (1 per debris flow; 2 per debris flood; 3 per 

bedload). 

A= superficie del bacino chiuso all’apice del conoide 

i = pendenza media del torrente 

I.G. =indice geologico, variabile da 0 a 5 quantifica l’attitudine della classe 

litologica a generare eventi di trasporto estremo 

C.S. = coefficiente di sistemazione del bacino; indica il grado di efficienza 

delle sistemazioni per quanto riguarda gli interventi strutturali in 

alveo e le sistemazioni di versante. Il valore C.S.=1 rappresenta la 

situazione ideale, grazie alla quale si limiterebbero fortemente le 

conseguenze negative di un evento alluvionale; un valore intermedio 

compreso tra 0 e 1 fornisce la misura degli interventi ancora 

necessari al conseguimento della sistemazione ideale. 

Per il calcolo dell’indice geologico I.G. che compare nelle (33) si può far 

riferimento alla seguente Tabella V.2.9. 

Classe litologica 

Punteggio 

Copertura morenica, alluvionale e di falda 5 

Rocce metamorfiche, filladi, gneiss, ecc… 4 

Rocce “terrigene”: marne, strati di Werfen,ecc. 3 

Rocce laviche degradate, tufi basaltici, brecce 2 

Rocce calcaree 1 

Rocce porfiriche, granitiche, dioritiche 0 

Tabella V.2.9: valori dell’indice I.G. per diverse classi di rocce 

Le formule (27) sono state ottenute da un’analisi di regressione multipla, 

cercando la dipendenza dalle 5 variabili: A,i, I.G., C.S., I.T. ; la prima di esse è la 

già citata equazione di Kronfellner-Kraus; la seconda equazione rappresenta un 

migliore adattamento della stessa alla zona di studio. Gli autori hanno poi 

studiato la dipendenza del trasporto solido da variabili aggiuntive, rispetto 

all’area del conoide e alla pendenza; tra le formule proposte è stato notato che 

l’indice geologico I.G. rappresenta la variabile in grado di migliorare in modo più 

sensibile l’accuratezza della stima. Le equazioni in cui compare il coefficiente di 

sistemazione C.S. permettono di fare dei paragoni tra il trasporto solido nella 

situazione di partenza e dopo la sistemazione. 



Va infine osservato che i tre metodi esposti forniscono risultati assai variabili 

tra loro (ad esempio il metodo di Kronfellner Kraus fornisce valori generalmente 

superiori a quelli dedotti con il metodo di Scheuringer), ma propongono un intervallo 

di valori su cui fare affidamento. 

V.2.3.2 

Trasporto di sedimenti a scala di bacino 

In modo non dissimile da quanto avviene nella modellazione idrologica, 

l’intensità del trasporto solido reale, che si verifica in un tratto arbitrario della rete 

idrografica ad opera di un evento di piena, dipende dalle condizioni del bacino che 

precedono l’evento considerato. La conoscenza dell’intensità del trasporto solido 

costituisce una condizione necessaria per la corretta pianificazione degli interventi di 

sistemazione dei corsi d’acqua, che spesso in passato sono stati progettati dal punto 

di vista idraulico ignorando l’effetto del trasporto dei sedimenti, sulla base della sola 

esperienza del progettista o in analogia con opere realizzate in ambienti simili. 

Nel caso del trasporto solido, sia che si verifichi un trasporto di tipo ordinario 

(di fondo e/o in sospensione), sia una corrente iperconcentrata, sia, infine, una colata 

di detriti o di fango (debris o mud flow), la condizione antecedente è rappresentata 

dalla disponibilità di sedimenti resi prontamente disponibili dall’alveo e dalle aree 

sorgenti di sedimento direttamente connesse con la rete idrografica. È quindi il livello 

di ricarica dei sedimenti lungo la rete idrografica che risulta determinante per la 

previsione della risposta solida ad un evento reale (Ashida et al., 1976). 

Il territorio della Provincia Autonoma di Trento è caratterizzato in larga misura 

da corsi d’acqua a forte pendenza e con granulometrie dei sedimenti abbastanza 

grossolane, perciò la capacità teorica di trasporto, determinata dalle portate liquide, 

richiede di norma una disponibilità di sedimenti superiore a quella riscontrabile in sito. 

La metodologia che si intende utilizzare per la stima delle portate solide 

conseguenti agli idrogrammi di piena modellati prescinderà, specie per quanto 

riguarda la stima del trasporto solido di fondo, dalle condizioni di alimentazione solida 

locali, operando sull’idrogramma di piena una valutazione che si basa sulla capacità di 

trasporto. Quest’ultima, giova ripeterlo, è la capacità che un flusso liquido, canalizzato 

in un alveo alluvionale, possiede di veicolare una certa portata solida, quando il 

canale, non mutando il suo profilo di fondo, riceve da monte un’alimentazione solida 

esattamente pari a quella che la corrente è in grado di smaltire. 

La capacità di trasporto quindi, per quanto teorica, possiede una buona 

valenza da un punto di vista della progettazione degli interventi, poiché rappresenta 

un limite superiore rispetto alla portata solida reale ed è a questo limite che è 

opportuno riferirsi nel definire gli interventi di sistemazione idraulica. 

Anche per la stima della portata solida (Q s ), per congruenza e continuità con il 

sistema di modellazione idrologica proposto, si intende mantenere la possibilità di 

pervenire alla determinazione dell’evoluzione temporale della piena solida in un punto 

arbitrario del reticolo idrografico della Provincia. 

A questo fine, tuttavia, il reticolo idrografico, già introdotto con finalità 

idrologiche, deve essere ridimensionato ad un reticolo di interesse per il trasporto 

solido. Il primo, infatti, verrà esteso fino ad interessare i collettori di primo ordine per 

i quali, ai fini sistematori, la determinazione della variazione nel tempo della portata 

solida risulta poco significativa. Questo reticolo di interesse, che sarà comunque da 

definirsi, nel dettaglio, in concertazione con i tecnici dell’ASSM della Provincia, poco si 

92 



discosterà da quello numerato nella Carta dei Corsi d’Acqua Pubblici (Provincia 

Autonoma di Trento, Dipartimento Territorio, Ambiente e Foreste, 1990). 

Su questo reticolo, andando a selezionare la sezione ove si intende chiudere 

un determinato bacino, la procedura di utilizzo del software che verrà approntato 

consentirà di stimare sia l’evoluzione temporale della piena solida generata dal 

verificarsi di un trasporto solido di fondo, sia, se di interesse, una possibile evoluzione 

temporale di un’onda da debris-flow. 

Per meglio definire le aspettative di utilizzo, il grado di affidabilità e la qualità 

dei risultati attesi per le due forme di trasporto che si sono distinte, vengono di 

seguito indicati i presupposti teorici, le verifiche di campo e le successive ipotesi, sui 

quali si intende tarare e progressivamente affinare gli algoritmi di calcolo che saranno 

implementati. 

V.2.3.2.1 

La scabrezza nei corsi d’acqua naturali a fondo fisso 

La condizione di moto uniforme in un corso d’acqua naturale si realizza 

difficilmente, a causa delle variazioni longitudinali delle sezioni trasversali. Nello 

stabilire la resistenza al moto è tuttavia utile fare riferimento ad una ideale condizione 

di moto uniforme, che si instaurerebbe nel caso in cui il canale fosse cilindrico di 

sezione pari a quella in esame. 

La formula di Darcy-Waisbach rappresenta la legge razionale di resistenza, ma 

nella pratica progettuale può essere più agevole impiegare delle formule empiriche, 

che fanno dipendere il coefficiente di scabrezza dalla sola scabrezza assoluta (formula 

di Gaukler-Strickler e formula di Manning) oppure dalla scabrezza relativa (formula di 

Chèzy-Tadini). 

2 / 3 1/ 2 

h i 

Q = AK R 

Gaukler-Strickler 

s 

1/ 2 1/ 2 

h i 

Q = Aχ 

R 

Chèzy-Tadini (34) 

1 2 / 3 1/ 2 

Q = A Rh 

i 

Manning 

n 

Nelle equazioni proposte, Q rappresenta la portata liquida, A l’area della 

generica sezione, i la pendenza del fondo del canale, R h =A/C il raggio idraulico della 

generica sezione (C contorno bagnato), K s il coefficiente di Strickler, χ il coefficiente di 

Chèzy ed n il coefficiente di Manning. La formula di Manning può essere facilmente 

ricondotta a quella di Strickler, osservando che K s =1/n, mentre la formula di Strickler 

può essere trasformata in quella di Chèzy-Tadini: 

−1/ 6 

s = Rh 

K χ (35) 

Sebbene non esista un criterio oggettivo che consenta di determinare quale sia 

la formula migliore, nell’idraulica dei corsi d’acqua si utilizza in genere la formula di 

Gaukler-Strickler, poiché il relativo coefficiente dipende in misura minore dal raggio 

idraulico e quindi, almeno in condizioni di sommergenza elevata, dipende 

sostanzialmente dalla scabrezza assoluta della parete. 

Per calcolare il coefficiente di Strickler, nel caso in cui la scabrezza sia 

riconducibile al solo materiale di fondo, si ricorre spesso alle seguenti espressioni: 

Formula di Strickler: 



21,1 

1/ 3 −1 

K s = [ d] = [ m] ; [ Ks ] = [ m s ] 

(36) 

d 

1/ 6 

50 

Formula di Henderson: 

26 

1/ 3 −1 

K s = [ d] = [ m] ; [ Ks ] = [ m s ] 

(37) 

d 

1/ 6 

90 

Formula di Limerinos: 

K 

s 

R 

1,16 + 0,86 ln 

d 

0,013 R 

h 

1/ 3 −1 

= [ ] = [ m] ; [ K ] = [ m s ] 

84 

1/ 6 

h 

d s (38) 

Nel caso in cui sia presente vegetazione in alveo oppure il canale presenti 

particolari peculiarità, si può invece fare riferimento ai valori proposti da Chow 

(Armanini, 1999). 

V.2.3.2.2 

Trasporto solido ordinario 

Il trasporto solido viene definito come ordinario se il moto dei sedimenti è 

determinato prevalentemente dalle azioni idrodinamiche (di resistenza e di portanza) 

esercitate dalla corrente e non dalla forza di gravità, come avviene invece per le 

colate di detriti. Come indicato nella premessa generale, la stima viene operata sulla 

capacità di trasporto solido, ovvero la massima quantità di sedimenti che la corrente 

riesce a trasportare. Questa condizione richiede che sia disponibile una quantità di 

materiale sufficiente. In caso contrario, la corrente trasporta tutto ciò che è 

disponibile, ma la portata solida effettiva sarà inferiore alla capacità di trasporto. Una 

stima di questa quantità può essere condotta grazie ai risultati che sono emersi, in 

ambito di ricerca, dalle numerose sperimentazioni condotte con sistematicità da oltre 

una cinquantina d’anni in canali di laboratorio e su modello fisico. 

Una volta che il materiale si sia messo in movimento, esso può continuare il 

suo moto secondo due modalità (Armanini, 1999): 

Moto di fondo: il materiale si sposta rotolando sul fondo oppure attraverso una 

alternanza di piccoli salti, durante i quali il materiale si alza ad una distanza 

relativamente piccola dal fondo, dell’ordine della dimensione della particella stessa. 

Moto in sospensione: la particella viene sollevata ad una altezza dal fondo 

dell’ordine del tirante d’acqua e, prima di tornare in contatto con il fondo, percorre un 

tratto dell’ordine del tirante d’acqua, spesso ad esso diverse volte superiore. 

Nella letteratura scientifica sono citate molte formule di trasporto. Per molte 

viene esplicitamente dichiarato che esse si riferiscono al trasporto di fondo, per altre 

l’intervallo di diametri delle particelle nel quale esse sono state testate fa supporre che 

esse siano da ritenersi valide solo per il trasporto di fondo, mentre in altri casi ancora 

le formule sono state calibrate per il trasporto totale. Alcune teorie si basano sulla 

probabilità di distacco dei grani, che si estende da 1 a 0, per cui non si introduce un 

valore di soglia della portata liquida al di sotto del quale corrisponda l’assenza 

assoluta di trasporto. Tra queste la più famosa è sicuramente la teoria elaborata da 

Einstein (1950). La maggiore parte delle formule di trasporto si basano invece sul 

concetto del valore critico di moto incipiente. Molte di queste formule sono puramente 

94 



empiriche, ricavate cioè sulla base di una serie di osservazioni sperimentali condotte 

in laboratorio o in campagna. 

Una delle fonti di questi dati di più indiscusso valore è sicuramente 

rappresentata dalle esperienze condotte presso il Politecnico di Zurigo da Meyer-Peter 

e Müller (1948) prima, quindi da Smart e Jäggy (1983) e, infine, da Rickenmann 

(1991). Le esperienze di questi ricercatori hanno il merito di avere progressivamente 

esteso il campo di indagine a pendenze via via più elevate, sino ad arrivare a coprire 

un campo compreso fra lo 0,04 ed il 20%. 

La formula di Meyer-Peter e Müller, nel caso dei corsi d’acqua alpini, consente 

di esprimere la portata solida totale per unità di larghezza del canale q s , nella 

seguente forma: 

D ⋅ 

q 

s 

g ⋅ Δ ⋅ D 

= 

( ϑ' 

−ϑ ) 1, 5 

8 ⋅ cr 

(39) 

nella quale ϑ ' rappresenta il parametro di mobilità di Shields, calcolato con 

riferimento alla sola resistenza di grano (non conteggiando gli effetti indotti dalle 

ρs − ρ 

forme di fondo), g l’accelerazione di gravità, Δ = la densità relativa del grano 

ρ 

immerso e D il diametro caratteristico del materiale trasportato. Il valore critico del 

parametro di mobilità di Shields ϑ cr 

può essere ricavato dal diagramma di Shields 

u ⋅ D 

(Figura V.2.4:) in funzione del numero di Reynolds di grano Re * = * , in cui la 

ν 

velocità di attrito u* = g ⋅ i ⋅ RH 

è espressa in funzione del raggio idraulico R H , della 

pendenza del fondo i e dell’accelerazione di gravità g. 

Figura V.2.4: Diagramma di Shields 

Nella formula di Meyer-Peter e Müller veniva posto θ cr = 0,047; la formula è 

stata tarata per materiali di diametro abbastanza grossolano (0,4 ÷ 29 mm) ed è 

raccomandata per i corsi d’acqua ghiaiosi, con pendenze fino al 2%. Per pendenze 

superiori, la formula sottostima la portata solida, per cui è preferibile ricorrere ad una 

formula alternativa, quale quella di Smart e Jäggy, che rappresenta l’estensione di 



quella di Meyer-Peter e Müller ai canali con forte pendenza (comunque inferiore al 

20%). 

D 

50 

⋅ 

q 

s 

g ⋅ Δ ⋅ D 

0,2 

⎛ D90 

⎞ 

0,6 u 0,5 

= 4 ⋅ 

⎜ ⋅ i ⋅ ⋅ϑ 

⋅ ( ϑ − ϑcr 

) 

D 

⎟ 

(40) 

⎝ 30 ⎠ u* 

Gli autori consigliano di porre θ cr = 0,05. si noti inoltre che in questa formula 

viene utilizzato il valore totale del parametro di mobilità di Shields, inclusivo cioè della 

resistenza di forma. Nel caso dei corsi d’acqua alpini, a granulometria piuttosto 

eterogenea (fatte salve situazioni particolari), il rapporto d 90 /d 30 è compreso fra 2 e 

4,5, cosicché il parametro (d 90 /d 30 ) 0,2 è contenuto nel range 1,15-1,35, con un valore 

medio di 1,25. 

Dalla formula di Meyer-Peter e Müller, nel caso di elevata mobilità del 

materiale (θ >> θ cr ), si osserva che la portata solida risulta indipendente dal diametro 

del materiale, ovvero si instaurano le condizioni di equimobilità. Tuttavia è assai 

improbabile che in natura si instaurino tali condizioni, poiché in genere sarà presente 

una frazione granulometrica, anche se in quantità modeste, di pezzatura 

sufficientemente grande da determinarne una mobilità prossima a quella critica. Tale 

situazione è di norma favorita dal corazzamento dinamico, processo per il quale le 

granulometrie sottili sono più facilmente asportate, per cui il materiale di dimensioni 

maggiori tende a concentrarsi in prossimità della superficie dell’alveo. Dal momento 

che la portata solida di ogni classe granulometrica è proporzionale alla percentuale del 

materiale di quella classe presente in alveo, la portata solida del materiale più 

grossolano sarà modesta mentre, a parità di portata liquida, la portata solida relativa 

alle frazioni più sottili sarà molto elevata, per cui ad una variazione repentina del 

diametro corrisponderà una variazione della portata solida molto elevata. Si capisce 

così che ad esempio la rottura dello strato di corazzamento comporti una variazione 

notevole della portata solida e quindi inneschi un notevole processo erosivo, per cui 

dal punto di vista quantitativo fare riferimento in questo caso alla granulometria del 

subalveo risulterebbe cautelativo nei confronti della sicurezza. La portata solida totale 

può essere espressa mediante la sommatoria, su ciascuna classe, del prodotto tra la 

percentuale di materiale presente in alveo di ogni classe e la relativa portata solida, 

calcolata nell’ipotesi di un alveo costituito da materiale omogeneo di diametro pari al 

diametro caratteristico della classe in esame. 

La revisione più significativa alla formulazione originale della formula di 

trasporto proposta da Meyer-Peter e Müller è sicuramente quella di Smart e Jäggy, 

alla quale Rickenmann ha aggiunto un parametro correttivo che tiene conto del 

numero di Froude della corrente. L’apporto delle esperienze di Smart e Jäggy e, 

soprattutto, di Rickenmann è di notevole importanza, poiché ha in sostanza 

dimostrato la possibilità di formulare un'unica equazione di trasporto che copre un 

campo di concentrazioni solide dei sedimenti in seno alla corrente da meno di un 

punto percentuale al 25-28%, valori questi ultimi che già competono a flussi 

iperconcentrati ben sviluppati. Takahashi (1987) ha anche condotto una analisi di tipo 

comparativo fra le formule sopra menzionate e le principali formule giapponesi, 

dimostrando che i risultati sono similari. 

Le equazioni proposte, oppure altre equivalenti che si prestino allo stesso 

scopo, nascono da sperimentazioni in condizioni stazionarie di portata, ma possono 

essere utilizzate per la stima dell’evoluzione temporale della piena solida, 

scomponendo l’idrogramma liquido in uscita dal modello idrologico in una successione 

96 



di intervalli (Δt) a portata costante pari al valor medio degli estremi dell’intervallo. 

Ciascuno di questi intervalli andrà quindi a produrre un volume solido (ΔV s = Q s Δt) che 

consentirà di costruire, passo passo, la variazione della portata solida e di pervenire, 

operando una semplice sommatoria dei volumi parziali, anche alla stima del volume 

solido complessivo che transita attraverso la sezione considerata. L’ammissione 

dell’ipotesi di stazionarietà del trasporto, anche se effettuata su Δt piccoli (ad esempio 

5’), implica necessariamente di non tenere conto dei fenomeni di isteresi che invece si 

osservano in campo (D’Agostino e Lenzi, 1996). Infatti, una stessa portata liquida 

andrà a produrre il medesimo trasporto solido, indipendentemente dal fatto che essa 

si presenti nella fase ascendente o discendente dell’idrogramma di piena. 

Per l’applicazione delle equazioni che esprimono la capacità di trasporto, è 

necessaria una valutazione della pendenza del canale. A questo riguardo si prevede di 

mettere a punto una procedura automatica che opererà direttamente sul raster delle 

quote relativo alle celle del reticolo di interesse. 

Una volta selezionata una cella, il programma di calcolo determinerà la 

pendenza media di un tratto d’alveo a monte della cella selezionata per una lunghezza 

di un centinaio di metri (potrà eventualmente anche consentirsi la scelta di una 

lunghezza arbitraria). 

Si prevede anche di lasciare all’utente la possibilità di inserire direttamente la 

pendenza da considerare; ciò per due ordini di motivi: sia perché può essere 

disponibile un rilievo topografico che fornisce con maggior precisione il dato, sia 

perché può essere necessario valutare l’effetto, in termini di riduzione del trasporto 

solido, che un intervento di consolidamento dell’alveo determinerebbe sul tratto in 

esame. 

Completeranno i risultati della simulazione: i valori della massima 

concentrazione solida e della massima portata solida da attribuire al picco 

dell’idrogramma di piena; sono infatti questi ultimi gli elementi di maggiore utilità per 

il dimensionamento o la verifica delle sezioni idrauliche, mentre i volumi totali 

risultano ovviamente di maggiore interesse per verificare la funzionalità di aree di 

deposito destinate ad un invaso, anche parziale, dei sedimenti. 

V.2.3.2.3 

Colate detritiche 

Nella valutazione dell’onda di piena associata ad una colata detritica si devono 

considerare le seguenti problematiche: 

A) valutazione dell’idrogramma solido in aggiunta a quello liquido, e valutazione 

della composizione granulometrica e litologica della fase solida della colata; 

B) stato dell’alveo in merito alla partecipazione ai processi di erosione e deposito; 

C) determinazione di relazioni esplicative di condizioni di moto caratterizzanti, quali 

la condizione di moto uniforme, la condizione di moto in curva; 

D) elementi di verifica delle opere di controllo delle colate detritiche; 

E) valutazione del rischio associato all’evento colata. 

Le problematiche qui evidenziate sono comunque fra loro dipendenti, e 

pertanto le proposte metodologiche ed analitiche devono correttamente considerare 

questa reciprocità. Inoltre, occorre differenziare le colate che convogliano 

essenzialmente sedimento grossolano (propriamente colate detritiche o debris flows) 

da quelle di fango (mud flows) che convogliano, eventualmente in aggiunta al 



sedimento grossolano, non trascurabili frazioni limose e argillose. In misture reali, in 

cui siano presenti frazioni granulometriche molto fini, sono spesso importanti sia gli 

aspetti tipici delle colate detritiche che quelli delle colate di fango, le quali vengono 

spesso identificate con il termine colate viscose. Allo stato attuale della conoscenza 

risulta non ancora definito alcun criterio interpretativo al riguardo. L’identificazione dei 

processi specifici dei due diversi regimi in esame risulta fondamentale per la 

definizione dei meccanismi di resistenza locale (reologia della mistura in moto), che 

possono variare all’interno di una medesima colata, e dipendono inoltre dal regime di 

moto. Una semplice indicazione sulla distinzione in esame per una miscela di acqua e 

sedimenti si può ottenere dalla curva granulometrica. Infatti, secondo Coussot (1994), 

le miscele caratterizzate dalla presenza di particelle fini (diametro inferiore a 40 μm) 

con una concentrazione volumetrica superiore al 10%, vengono classificate come 

muddy debris flow (Coussot, 1994). Quest’ultimo tipo di colate è, ad esempio, molto 

frequente proprio in ambiente dolomitico, quando l’abbondanza di detriti morenici, 

abbinata allo sfasciume che deriva dal disfacimento delle pareti calcaree, rende 

possibile la genesi di colate, che, pur avendo nella matrice una modesta quantità di 

materiale coesivo, finiscono per avvicinarsi nel loro comportamento reologico alle 

colate fangose. La distinzione anzidetta ha delle implicazioni non trascurabili nei 

riguardi della portata di picco di un onda di debris flow. Molti studi su colate reali 

(Mizuyama et al., 1992, Rickenmann, 1991 e 1994) hanno infatti evidenziato come, a 

parità di volume solido complessivamente mobilitato dalla colata, le colate di tipo 

puramente granulare diano luogo a valori della portata al colmo notevolmente più 

elevati. 

A) Valutazione dell’idrogramma solido in aggiunta a quello liquido, e valutazione 

della composizione granulometrica e litologica della fase solida della colata 

Si considerano i metodi che la letteratura recente ha proposto in merito alla 

valutazione dell’idrogramma solido, od al suo valore di picco. Quanto si propone 

in questa sezione (nei punti A1, A2 e A3) riguarda unicamente alvei torrentizi in 

cui si dispone di una quantità illimitata di materiale sciolto ed erodibile, ed in cui 

la colata è di tipo detritico e generata da un evento pluviometrico di forte 

intensità e breve durata (evento temporalesco con durata sempre inferiore od 

uguale all’ora, ed assegnato tempo di ritorno). 

Per le colate di fango è invece necessaria la conoscenza tramite osservazione 

diretta del valore della concentrazione solida media c (che spesso ha valori 

prossimi o addirittura superiori al 50 %, come nel caso di Sarno, Campania). Per 

1 

esse si può porre, in prima approssimazione, Qd 

= Ql 

, ove Q l è la portata 

1 − c 

liquida, mentre Q d e la portata volumetrica totale (comprensiva delle fasi solida e 

liquida). 

A1) Un primo metodo di valutazione riguarda il valore della portata di picco 

determinabile nell’ipotesi di scorrimento di una portata di acqua chiara su di un 

ammasso granulare sciolto e completamente saturo in torrenti ad elevata 

pendenza (> 20 gradi sess.). Qd può allora stimarsi con la formula (metodo 

volumetrico): 

Q 

⎛ 

= ⎜ 

⎝ 

c 

⎞ 

⎟ 

⎠ 

* 

d ⎜ 

Q l 

c − c ⎟ 

* ∞ 

(41) 

98 



ove c* = concentrazione di massimo impaccamento del materiale costituente 

l’ammasso, e può in genere assumersi c* = 0,65 (Armanini, 1999); c∞ = 

concentrazione volumetrica di equilibrio del fronte stazionario della colata in 

movimento; per pendenze del fondo superiori al 35% la concentrazione c∞ è 

esprimibile come: 

c∞ = α c * 

(42) 

con α prossimo a 0,9. Per pendenze inferiori la determinazione di α può essere 

leggermente inferiore. 

L’idrogramma ottenuto tramite la (41) deve essere quindi ridotto per tener conto 

del fatto che i fenomeni di colata si verificano quando lo sforzo tangenziale 

agente sul contorno eccede un valore di soglia τ s Questo valore può essere 

ottenuto dalla seguente relazione τ s = 0,06 

ρwg 

Δd90 

, ove ρ w e la densità di massa 

dell’acqua. Nota la pendenza del fondo, si determina quindi, a mezzo di 

formulazioni di moto uniforme (es. la formula di Strickler) la portata liquida Q s 

cui corrisponde un tirante idrico ed uno sforzo tangenziale medio sul fondo pari a 

τ s . Infine, l’idrogramma dei volumi totali risulta dalla seguente espressione: 

⎛ c* 

⎞ 

Q d = 

⎜ Ql 

− Qs 

se Ql 

> Q 

c c 

⎟ ( ) 

⎝ * − ∞ ⎠ 

s 

(43) 

Q 

d 

= Q se Q ≤ Q 

(44) 

l 

l 

s 

A2) Un secondo metodo riguarda le colate che hanno origine da collasso di 

sbarramento. Si noti che lo sbarramento può anche non pre-esistere nel tratto 

esaminato, ma può essere messo in conto come il risultato di un naturale 

processo di sbarramento operato dalla presenza di tronchi ed altro materiale 

vegetale ingombrante nelle sezioni più strette. In questo caso si può assumere 

un valore che, in termini volumetrici, sia assai prossimo a quello che deriva dalla 

soluzione analitica di Ritter, valida per condizioni di fluido inviscido e fondo fisso, 

8 1,5 

ovvero Q l 

= gh , ove h è l’altezza idrica in prossimità allo sbarramento. La 

27 

portata solida massima, nel caso di sbarramento effimero formatosi durante 

eventi di trasporto solido, si ricava con una relazione del tipo Q d = ceq 

Ql 

, ove c eq 

/c b =β, c b e la concentrazione solida in alveo (in generale c b =0,6-0,65), β 

rappresenta un parametro di mobilità del sedimento in alveo. Nel caso di rottura 

di sbarramenti esistenti, tipicamente le briglie di trattenuta e consolidamento, la 

portata solida massima, nel tratto immediatamente a valle della briglia, può 

8 1,5 

essere stimata per mezzo della seguente Q 

l 

= cb 

ghg 

, ove h g e l’altezza del 

27 

deposito, fino alla gaveta, a monte della briglia. La determinazione dei parametri 

(ad es. β) e la teoria si trovano in Fraccarollo e Armanini, 2000, ed in Fraccarollo 

e Capart, 2002. 



A3) Nel caso di pendenze inferiori ai 20°, un metodo di valutazione dell’intero 

idrogramma solido in una sezione del reticolo idrografico si basa sulla seguente 

tanϑ 

ipotesi Q d = ceq 

Ql 

, ove ceq 

= 

con Δ ≈ 1,65, φ = angolo di attrito 

Δ(tanφ 

− tanϑ) 

statico (indicabile, in assenza di valutazioni specifiche, in circa 40°), ϑ=pendenza 

longitudinale del fondo. Qualora la valutazione di c eq ecceda il limite fisico c b , si 

assuma ceq = 0, 9cb 

, come suggerito da Takahashi (1991). Una trattazione teorica 

delle risultanze qui riferite si trova in (Armanini et al. (2000), Fraccarollo et al. 

(2000)). 

B) In A) si sono date indicazioni per la valutazione delle portate defluenti nelle 

situazioni in cui la dinamica evolutiva del fondo sia associabile a quella della 

colata defluente. Tale condizione cessa nel caso il fondo, ed il materiale che lo 

costituisce, non siano in relazione (condizione di equilibrio) con il materiale che 

partecipa al deflusso. Una situazione tipica è rappresentata dagli scorrimenti 

entro canaloni in roccia. Qualora l’alveo è fisso non è possibile la valutazione 

della frazione solida del trasporto, o del trasporto totale, tramite espressioni del 

tipo sopra proposto. Occorrerà pertanto ricorrere ad espressioni quali quella 

sopra riportata per le colate di fango, in cui il valore della concentrazione solida è 

disgiunto dalle condizioni idrodinamiche locali e richiede generalmente una 

valutazione sperimentale. 

C) condizioni di moto caratterizzanti: la condizione di moto uniforme, la condizione 

di moto in curva 

Si considerano, nella presente sezione, condizioni di moto di grande interesse 

nella pratica ingegneristica. Esse, infatti, rappresentano condizioni prossime a 

quelle reali in gran parte dello sviluppo di una colata, oppure riguardano 

fenomeni localizzati importanti nella valutazione della sicurezza delle opere e 

nella valutazione del rischio idraulico. 

C1) Moto uniforme 

La condizione di moto uniforme può essere assunta rappresentativa del moto nei 

tratti ad andamento rettilineo. L’esame della relazione fra portate volumetriche 

liquida e totale è già stato esaminato in A). 

Si vuole ora indicare la relazione che intercorre fra la portata totale e le 

grandezze idrodinamiche in gioco. Si opererà una suddivisione fra colate 

detritiche e fangose. 

C1a) Colate fangose. 

Per le colate fangose occorre stabilire come la presenza di frazioni fini influenzi la 

legge reologica. Nella fattispecie si può assumere 

du 

τ = τ y + μ 

(45) 

dy 

ove τ y e` la tensione di soglia e μ è la viscosità dinamica del fluido. 

Per un miscuglio solido-liquido con particelle di dimensioni d


μ r = α e βc 

(46) 

in cui α e β sono coefficienti da determinarsi sperimentalmente in laboratorio, o 

ricorrendo a tabelle. 

La tensione di soglia τ y compare quando la concentrazione solida della matrice 

fluida eccede un valore di soglia. La concentrazione critica varia con la tipologia 

del sedimento e con la sua composizione mineralogica; in generale la tensione di 

soglia τ y cresce con la concentrazione del miscuglio e molte formule empiriche 

sono state proposte per esplicitarne la variazione con la concentrazione. In 

particolare sono state ampiamente utilizzate formule esponenziali del tipo 

(O’Brien & Julien, 1988) : 

y 

m 

τ = K c 

(47) 

ove c e` la concentrazione solida e K variabile con la composizione mineralogica 

del sedimento, mentre l’esponente m in molti casi viene adottato pari a 3. Valori 

superiori a 3 sono utilizzati per miscugli ad elevata concentrazione, e valori 

inferiori a tre per miscugli a basse concentrazioni. La formula precedente, inoltre, 

risulta essere un’espressione semplificata di τ y , in quanto non considera un valore 

critico di concentrazione sotto cui tale tensione non esiste. 

Da quanto esposto si nota un’ampia variabilità di μ e τ y in funzione della 

concentrazione del miscuglio e dell’assortimento del sedimento (O’Brien & Julien, 

1988): 

Inoltre, se la tensione di soglia è tale che tutte le particelle del flusso sono più 

piccole del seguente valore D o : 

τ y 

D0 = k 

(48) 

γ − γ 

s 

w 

i sedimenti trasportati si comportano come trasporto neutrale in galleggiamento, 

ed il flusso può essere trattato come monofase. Il significato del parametro k è 

spiegato in Wan e Wang (1994). 

La distribuzione di velocità di un flusso laminare di un fluido fangoso dipende 

dalla presenza della tensione di soglia. Infatti nella parte centrale e superiore del 

flusso, in un canale a pelo libero, laddove lo sforzo tangenziale è minore dello 

sforzo di soglia, non si hanno gradienti di velocità (zona di plug), e lo 

spostamento è di tipo traslazionale rigido, con velocità u p . 

Il profilo di velocità teorico, nel caso di sezione rettangolare larga, al di sotto 

dello strato in moto rigido, risulta essere: 

( 2γ 

Hi − γ yi − 2τ 

) 

y 

u = m m y per 0 ≤ y 

2μ 

τ y 

≤ H − 

γ i 

m 

(49) 

ove i e` la pendenza del fondo, γ m è il peso specifico della mistura, H l’altezza del 

flusso ed y la distanza dal fondo. Nella zona di plug, il fluido si muove alla 

velocità u p data da: 



u 

p 

γ i ⎛ τ 

2 ⎟ ⎞ 

m 

y 

= 

⎜H 

− 

μ ⎝ γ mi 

⎠ 

2 

(50) 

Nel caso in cui τ y risulti nulla, si ottengono i profili di velocità di un fluido 

Newtoniano. 

C1b) Colate detritiche. 

Vi sono evidenze sperimentali che fanno risaltare come, al variare dei parametri 

dimensionali in gioco, ed in particolare la pendenza del fondo, si realizzano 

regimi di moto uniforme assai diversi (Armanini et al., Capart et al.). Senza 

entrare in tali dettagli, si propongono relazioni semplificate di moto uniforme. 

Una prima trattazione deriva dall’ipotesi di esistenza del regime reologico 

dispersivo di Bagnold (Takahashi, 1991) sull’intera sezione trasversale del moto. 

Si ottiene la seguente espressione del coefficiente di Strickler: 

K 

s 

( CΔ + 1) 

a sin( φ ) 

2 h ρw 

1 6 

= g 

h 

(51) 

5 λD 

ρ 

s 

ove, in aggiunta a simboli già identificati in quanto precede, h e l’altezza di moto 

uniforme, λ la concentrazione lineare di Bagnold, ρ s è la densità di massa del 

materiale solido; 

In assenza di elementi di valutazione della espressione (50), si consiglia 

l’adozione della espressione di Strickler assumendo un valore del parametro di 

Strickler nell’intervallo 5


V.2.3.3 

Altre considerazioni. 

V.2.3.3.1 

Trasporto solido di fondo 

Come indicato nella premessa generale, una stima comune del trasporto viene 

operata sulla capacità di trasporto solido al fondo. Una stima di questa quantità può 

essere condotta grazie alle risultanze che sono emerse, in ambito di ricerca, dalle 

numerose sperimentazioni condotte in laboratorio su modello fisico e che sono inziate 

con sistematicità da oltre una cinquantina d’anni. Una delle fonti di questi dati di più 

indiscusso valore è sicuramente rappresentata dalle esperienze condotte presso il 

Politecnico di Zurigo da Meyer-Peter e Muller (1948) prima, quindi da Smart e Jaeggy 

(1983) e, infine, da Rickenmann (1991). Le esperienze di questi ricercatori hanno il 

merito di avere progressivamente esteso il campo di indagine a pendenze via via più 

elevate sino ad arrivare a coprire un campo compreso fra lo 0,04 ed il 20%. La 

revisione più significativa alla formulazione originale della formula di trasporto 

proposta da Meyer-Peter e Muller è sicuramente quella di Smart e Jaeggy, alla quale 

Rickenmann ha aggiunto un parametro correttivo che tiene conto del numero di 

Froude della corrente. L’apporto delle esperienze di Smart e Jaeggy e, soprattutto, di 

Rickenmann è di notevole importanza, poiché ha in sostanza dimostrato la possibilità 

di formulare un'unica equazione di trasporto che copre un campo di concentrazioni 

solide dei sedimenti in seno alla corrente da meno di un punto percentuale al 25-28%, 

valori questi ultimi che già competono a flussi iperconcentrati ben sviluppati. 

Takahashi (1987) ha anche condotto una analisi di tipo comparativo fra le formule 

sopra menzionate e le principali formule giapponesi dimostrando che i risultati sono 

similari. 

Le formulazioni svizzere presentano però lo svantaggio di risultare alquanto 

onerose per una applicazione su larga scala, quale è quella rappresentata da tutto il 

territorio montano della Provincia di Trento. Esse richiedono la conoscenza, oltre che 

della portata liquida, anche dello sforzo tangenziale medio sul fondo da associare a 

questa portata liquida. Si intuisce quindi come, per la stima di questo sforzo 

tangenziale, sarebbe richiesta, in modo quasi puntuale, la conoscenza della geometria 

delle sezioni del reticolo di interesse e, ancor più difficile, di una parametro di 

scabrezza idraulica. 

Lefort (1991) ha messo a punto per il SOGREAH una formula che è derivata 

dai dati delle sperimentazioni di Smart e Jaeggy e Meyer-Peter e Muller e che contiene 

le seguenti variabili: 

Q : portata liquida (m3 s-1); 

Qcr : portata liquida di inizio del trasporto solido (portata critica) (m3 s-1); 

I : pendenza del canale (-); 

d 90 / d 30 : rapporto fra i frattili del 90% e del 30% della curva granulometrica 

cumulata del materiale superficiale costituente l’alveo. 

La formula proposta originariamente da Lefort ha la forma: 

Q 

' 

s 

= 4,45 

Q 

⎛ d 

⎜ 

⎝ d 

90 

30 

⎞ 

⎟ 

⎠ 

0,2 

ρ 

I 

ρ − ρ 

s 

1,5 

⎡ ⎛ Qcr 

⎞ 

⎢1 

− ⎜ ⎟ 

⎢⎣ 

⎝ Q ⎠ 

0,375 

⎤ 

⎥ 

⎥⎦ 

(53) 



' 

ove la portata solida Q s è espressa come volume apparente di deposito (m 3 /s) 

ed include quindi anche i vuoti tra le particelle, mentre ρ s e ρ esprimono, 

rispettivamente, la densità dei sedimenti e dell’acqua: ρ / (ρ s - ρ) ≅ 1/ 1,65. 

Nel caso dei corsi d’acqua alpini, a granulometria piuttosto eterogenea (fatte 

salve situazioni particolari) il rapporto d 90 /d 30 è compreso fra 2 e 4,5, cosicché il 

parametro (d 90 /d 30 ) 0,2 è contenuto nel range 1,15-1,35 con un valore intermedio di 

1,25. Ricordando che la formula di Lefort è stata ricavata per una densità apparente 

del materiale depositato pari a 2000 kg m -3 , (53) può fornire direttamente una stima 

della capacità di trasporto solido in termini di volume effettivo: 

0,375 

⎡ 

⎤ 

1,5 ⎛ Qcr 

⎞ 

Qs ≅ 2 Q I ⎢1 

− ⎜ ⎟ ⎥ 

(54) 

⎢⎣ 

⎝ Q ⎠ ⎥⎦ 

relazione che, come quasi tutte le formule di trasporto solido, tende ad una 

sovrastima quando la portata liquida Q è di poco superiore a Q cr . Koulinsky (1993) ha 

peraltro osservato che questa formula presenta un discreto comportamento, rispetto a 

quella di Smart e Jaeggy (1983), anche per trasporti solidi deboli. 

Per la valutazione di Q cr , sempre Lefort (1991), ha proposto la relazione: 

Q 

cr 

2,5 

m 

−13 / 6 

8 / 3 

( 1− 

1,2 ) 

= 0,92 

d I 

I 

(55) 

essendo d m il diametro medio (in m) della curva di distribuzione 

granulometrica dei sedimenti del letto. 

La eq. (53), che nasce da sperimentazioni in condizioni stazionarie di portata, 

sarà utilizzata per la stima del sedimentogramma di piena, scomponendo 

l’idrogramma liquido in uscita dal modello idrologico in una successione di intervalli 

(Δt) a portata costante e pari al valor medio agli estremi dell’intervallo. Ciascuno di 

questi intervalli andrà quindi a produrre un volume solido (ΔV s = Q s Δt) che consentirà 

di costruire, passo passo, il sedimentogramma e di pervenire, operando una semplice 

sommatoria dei volumi parziali, anche alla stima del volume solido complessivo che 

transita attraverso la sezione considerata. L’ammissione dell’ipotesi di stazionarietà 

del trasporto, anche se effettuata su Δt piccoli (ad esempio 5’), implica 

necessariamente di non tenere conto dei fenomeni di isteresi che invece si osservano 

in campo (D’Agostino e Lenzi, 1996). Infatti, una stessa portata liquida, andrà a 

produrre il medesimo trasporto solido, indipendentemente dal fatto che essa si 

presenti nella fase ascendente o discendente dell’idrogramma di piena. 

Per la valutazione della portata critica di inizio e di cessazione del trasporto - 

eq.(55), si propone di ricorrere alla relazione (56) solo in una seconda fase di verifica 

della metodologia su alcune sezioni campione scelte sui collettori di maggiore 

importanza (quali ad esempio l’Avisio, il Travignolo, il Fersina, il Maso, il Vanoi, il 

Sarca, l’Adanà, il Noce, il Leno,…). 

Vi è inoltre da osservare che, nella eq.(53), il peso di Q cr sulla stima di Q s va 

progressivamente riducendosi al crescere della portata liquida in esame. Pare quindi 

poco significativo ricercare una stima oltremodo accurata di Q cr lungo tutto il reticolo 

di interesse. Si propone piuttosto di ammettere, come ulteriore ipotesi semplificativa, 

che la portata di inizio del trasporto solido coincida con la portata a piene rive (nota 

anche, secondo terminologia anglosassone, come “bankfull discharge”). È questa 

un’ipotesi di lavoro che può portare in qualche caso ad una leggera sovrastima della 

104 



portata di inizio del trasporto, ma che costituisce un criterio oggettivo di valutazione, 

specie in ragione dell’estensione dell’area in esame. 

Le prime ricerche sulla portata che determina un flusso a piene rive ne hanno 

identificato un tempo di ricorrenza probabile (T r ) compreso fra 1 e 2 anni (Leopold et 

al., 1964).Questo valore è di norma crescente al crescere dell’area drenata (Nixon, 

1959), risultando tendenzialmente inferiore ad 1,5 per le zone di testata dei bacini. 

Petit e Pauquet (1997) hanno condotto uno studio su un gruppo di 26 bacini dell’area 

delle Ardenne, con alvei in ciottoli che scorrono su di un substrato impermeabile; per il 

tempo di ritorno (T r ) della “bankfull discharge” i due rimatori hanno ottenuto la 

relazione: 

T r = 0 ,58 logA 

+ 0,19 

(56) 

Essendo T r espresso in anni e l’area drenata (A) in km 2 . 

Ammettendo, anche per la zona in studio, una relazione prossima alla (56), se 

ne deduce un tempo di ritorno della portata a piene ripe che va da 0,7 anni per un 

bacino della superficie di 10 km 2 , ad 1,35 per una superficie di 100 km 2 . 

Nella valutazione della portata critica di inizio del trasporto solido che compete 

ai torrenti montani della Provincia Autonoma di Trento, potrà quindi assumersi, in una 

prima fase, un valore pari alla portata generata da un evento di pioggia con tempo di 

ritorno di un anno. 

In una seconda fase, sia tramite verifiche di campo, sia anche tenendo conto 

delle condizioni geo-litologiche degli alvei, il valore assunto dalla procedura di calcolo 

potrà anche affinarsi, utilizzando una relazione sul tipo della (56), eventualmente con 

qualche correttivo sui coefficienti che vi compaiono suggerito dal confronto con un 

approccio più deterministico (55). 

Vale la pena di sottolineare che in questa fase si riuscirà anche a realizzare 

una buona sinergia di lavoro fra le esigenze imposte dalla determinazione del 

sedimentogramma e la messa a punto del modello idrologico, che pure richiede la 

conoscenza della portata a piene ripe. 

Per l’applicazione della eq.(54) è anche necessaria una valutazione della 

pendenza del canale. A questo riguardo si prevede di mettere a punto una procedura 

automatica che opererà direttamente sul raster delle quote relativo alle celle del 

reticolo di interesse. 

Una volta selezionata una cella, il programma di calcolo determinerà la 

pendenza media di un tratto d’alveo a monte della cella selezionata per una lunghezza 

di un centinaio di metri (potrà eventualmente anche consentirsi la scelta di una 

lunghezza arbitraria). 

Si prevede anche di lasciare all’utente la possibilità di inserire direttamente la 

pendenza da considerare; ciò per due ordini di motivi: sia perché può essere 

disponibile un rilievo topografico che fornisce con maggior precisione il dato, sia 

perché può essere necessario valutare l’effetto, in termini di riduzione del trasporto 

solido, che un intervento di consolidamento dell’alveo determinerebbe sul tratto in 

esame. 

Completeranno i risultati della simulazione: i valori della massima 

concentrazione solida e della massima portata solida da attribuire al picco 

dell’idrogramma di piena; sono infatti questi ultimi gli elementi di maggiori utilità per 

il dimensionamento o la verifica delle sezioni idrauliche, mentre i volumi totali 

risultano ovviamente di maggiore interesse per verificare la funzionalità di aree di 

deposito destinate ad un invaso, anche parziale, dei sedimenti. 



Al proposito, la Figura V.2.5 riporta un’applicazione esemplificativa della 

metodologia appena descritta: nella applicazione eseguita vengono ad esempio 

mobilitati dall’evento circa 32000 m 3 ; la portata solida al picco è di circa 3,5 m 3 s -1 e 

la corrispondente concentrazione volumetrica è del 16%. 

portata solida (m 3 in 0.25 h) 

4000 

3500 

3000 

2500 

2000 

1500 

1000 

500 

0 

portata solida 

portata liquida 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

0.00 

1.30 

3.00 

4.30 

6.00 

7.30 

9.00 

10.30 

12.00 

portata liquida (m 3 /s) 

tem po (h) 

Figura V.2.5: Esempio di un sedimentogramma calcolato da un onda di piena: in figura sono rappresentati i volumi che 

transitano ogni 15’, il calcolo è stato implementato su intervalli Δt di 5’. 

V.2.3.3.2 

Sedimentogrammi da colata detritica 

Nella valutazione dell’onda di piena generata da una colata detritica sono in 

gioco, oltre all’apporto idrico che satura i versanti e genera deflusso, un numero 

consistente di variabili. 

Queste descrivono, solo per citare le più importanti, i meccanismi di innesco e 

di propagazione della colata stessa, la composizione granulometrica e litologica della 

colata, le caratteristiche del fluido intergranulare, i sedimenti ed il legname che 

vengono progressivamente coinvolti nel moto della colata. 

Possono inoltre distinguersi colate di tipo granulare, colate fangose, ove è 

prevalente la presenza di sedimenti coesivi a grana fine o, anche, colate che, pur 

veicolando una forte quantità di sedimenti granulari, finiscono per avvicinarsi, nel loro 

comportamento, alle colate viscose. Questo ultimo tipo di colate è, ad esempio, molto 

frequente proprio in ambiente dolomitico, quando l’abbondanza di detriti morenici, 

abbinata allo sfasciume che deriva dal disfacimento delle pareti calcaree, rende 

possibile la genesi di colate, che, pur avendo nella matrice una modesta quantità di 

materiale coesivo, finiscono per avvicinarsi nel loro comportamento reologico alle 

colate fangose. Il flusso di queste colate, nelle quali sono presenti anche massi, è per 

la gran parte costituito da materiale minuto (sabbie, ghiaie, piccoli ciottoli) ed assume 

nel complesso l’aspetto di una colata pseudo-coesiva. 

La distinzione anzidetta ha delle implicazioni non trascurabili nei riguardi della 

portata di picco di un onda di debris flow. Molti studi su colate reali (Mizuyama et al., 

1992, Rickenmann, 1999) hanno infatti evidenziato come, a parità di volume solido 

complessivamente mobilitato dalla colata, le colate di tipo puramente granulare diano 

luogo a valori della portata al colmo notevolmente più elevati. 

Per la complessità del fenomeno, che è stata sopra sinteticamente richiamata, 

la metodologia che si intende utilizzare per la stima di un sedimentogramma da colata 

106 



viene costruita su alcune ipotesi di base che, semplificando la problematica, ne 

consentono una quantificazione di massima. 

Le ipotesi di lavoro proposte sono di seguito indicate. 

a) La colata viene generata da un evento pluviometrico di forte intensità e breve 

durata (evento temporalesco con durata sempre inferiore od uguale all’ora) di 

assegnato tempo di ritorno. 

b) L’alveo dispone di una quantità illimitata di sedimenti; viene cioè mobilizzato 

tutto il sedimento asportabile dalla “portata idrologica” (similmente per il 

trasporto di fondo si è valutata la capacità di trasporto in luogo della portata 

solida reale). Più precisamente, la disponibilità illimitata di sedimento viene 

ipotizzata in concomitanza del transito della portata di colmo dell’idrogramma 

liquido. 

c) La portata di picco del debris flow (Q d ), intesa come somma della portata liquida 

(Q=Q l ) e della portata solida (Q s ), viene determinata nell’ipotesi di scorrimento di 

una portata di acqua pulita su di un ammasso granulare completamente saturo. 

Qd può allora stimarsi con la formula (metodo volumetrico): 

Q 

⎛ 

= 

⎜ 

⎝ 

c* ⎞ 

⎟ 

(57) 

⎠ 

d Q l 

c* 

− c∞ 

ove 

c * 

= concentrazione di massimo impaccamento del materiale costituente 

l’ammasso; può in genere assumersi c * 

= 0,65 (Armanini, 1999); 

c ∞ = concentrazione volumetrica di equilibrio del fronte stazionario della colata in 

movimento; per pendenze del fondo superiori al 35% la concentrazione c ∞ è 

esprimibile come: 

con α prossimo a 0,9. 

c∞ = α 

(58) 

c * 

La relazione (57) è supportata dai riscontri sperimentali di Hashimoto et al. 

(1978) (in Ghilardi et al. 1996) e di Tubino e Lanzoni (1993); tuttavia, come si 

osserva dalla Figura V.2.6, od anche da un esame del comportamento della eq. 

(57), è sufficiente una variazione anche di pochi punti percentuali del coefficiente 

α per far variare sensibilmente il valore della quantità che compare entro 

parentesi (coefficiente moltiplicativo) nella eq. (57) Così ad esempio per: α 

=0,90, risulta Q d =10 Q l , ma per α =0,93, diviene già: Q d =14 Q l . 



Figura V.2.6: Legame funzionale fra i parametri che compaiono nell.eq. 57: rappresentazione dei risultati sperimentali 

di Hashimoto et al., (1978): tratto da Ghilardi et al. (1996). 

Nella applicazione del metodo al reticolo idrografico di interesse potrà 

ammettersi, per una prima analisi, un valore di default di α pari 0,9 (quindi Q d = 

10 Q; c∞ = Qs / Qd 

= 0,9 × 0,65 = 0,585 = c ). 

∞ max 

d) L’ultima ipotesi che viene posta riguarda la variazione del coefficiente 

c 

∞ durante 

gli intervalli di tempo che precedono e che seguono l’istante di picco; 

l’assunzione di un valore pari a c ∞ max da applicare a tutta la durata dell’onda 

liquida porterebbe, infatti, alla determinazione di un sedimentogramma da debris 

flow assai poco realistico. L’ipotesi di lavoro è quindi quella di fare incominciare 

l’onda da colata in corrispondenza al transito di una portata liquida pari a 2,5 

volte la portata di inizio del trasporto di fondo (Q cr ; paragr. precedente), 

determinando il primo valore della portata del debris flow Qd per un valore di c ∞ 

= 0,2 = c ∞ min (è noto che l’arrivo di una colata detritica viene spesso preceduto 

da un flusso iperconcentrato). Considerando, quindi, il tempo di crescita del 

debris flow, come l’intervallo che separa, sull’idrogramma liquido, gli istanti in cui 

si verificano le portate 2,5 Q cr e Q l =Q max , si determinano i successivi valori di Q d 

ammettendo un andamento lineare di c ∞ (da c ∞ min a c ∞ max ) in funzione del tempo. 

Procedura analoga si applica per la fase calante della colata, ipotizzando che 

l’ultimo valore di Q d sia ancora determinato da Q =2,5 Q cr e da c ∞ min = 0,2 e che 

la decresita di c ∞ sia lineare a partire dal valore di picco c ∞ max . 

In Figura V.2.7 viene riportato un esempio di applicazione della procedura 

anzidetta per un bacino idrografico che sottende una superficie di 3,5 km 2 . Nel 

caso specifico l’idrogramma di piena è quello prodotto da un evento della durata 

di 45’, costruito, a partire da una linea segnalatrice di possibilità pluviometrica, 

ordinando in senso crescente le massime altezze di pioggia che si determinano 

con successione temporale di 5’. Avendo assunto un valore c ∞ max = 0,585, il 

volume complessivo (solido + liquido) movimentato dalla colata nel corso di tutto 

l’evento è risultato pari a 140.000 m 3 . Il volume d’acqua è prossimo ai 30.000 

m 3 , il solo volume solido è di 110.000 m 3 . Per una simulazione meno “estrema” 

dell’evento sarebbe sufficiente ripetere il calcolo riducendo unicamente il valore 

di c ∞ max . 

108 



Q (m 3 s -1 ) - h(mm) 

130 

120 

110 

100 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

c ∝ = 0.585 

precipitazione 

portata liquida 

portata debris flow 

c ∝ = 0.2 c ∝ = 0.2 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 

t (minuti) 

Figura V.2.7: Esempio del risultato di calcolo di un onda di piena da debris flow a partire da un idrogramma liquido 

La finalità di una tale metodologia sono orientate a fini progettuali. 

Conveniente appare anche la possibilità di pervenire, in un arbitraria sezione del 

reticolo idrografico, ad una comparazione immediata di due diversi scenari d’evento, 

potendo stimare la portata solida sia nel caso che si ipotizzi un trasporto massivo 

(colata) innescato da un evento intenso, sia nel caso si valuti il trasporto di fondo per 

scorrimento del letto. Tale opportunità è particolarmente utile per i bacini che drenano 

una superficie inferiore ai 30 km 2 , per i quali i due fenomeni, anche nella realtà del 

territorio trentino, si trovano spesso a coesistere. Il metodo si propone, infine, come 

un punto di partenza, sul quale innestare, mediante il supporto di un’azione di 

monitoraggio, misura di campo e controllo dei risultati, dei successivi affinamenti. Con 

specifico riferimento alla problematica del trasporto solido, questi affinamenti si 

focalizzano sostanzialmente su due aspetti: 

• verifica in campo della stima della portata critica di inizio del trasporto solido su 

base geomorfica attraverso la misura della portata a piene ripe di tratti non 

disturbati (molto opportuno per questa verifica è il periodo di fusione nivale). 

• calibrazione del coefficiente di concentrazione solida di equilibrio per le colate 

detritiche: questa calibrazione, sicuramente più complessa della precedente, 

potrà giovarsi di informazioni storiche, ricostruzione e osservazione di eventi 

significativi, indagini geo-litologiche e granulometriche sui sedimenti che 

generano e alimentano e le colate detritiche. 



V.2.4 

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116 



V.3 Progettazione degli interventi di sistemazione dei 

corsi d’acqua 

V.3.1 

Criteri generali 

Nella progettazione di un’opera di sistemazione di un corso d’acqua è 

necessario tenere conto di diversi fattori interagenti tra loro, intesi come criteri guida 

che possono indirizzare la progettazione verso una soluzione piuttosto che un’altra. 

In primo luogo la sistemazione deve soddisfare il criterio della sicurezza, 

garantendo cioè che nel tratto di corso d’acqua interessato dal progetto non si 

verifichino inondazioni, frane e altri dissesti come colate detritiche o di fango. Il grado 

di sicurezza con cui progettare l’opera andrà deciso in base alle possibili conseguenze 

del disastro stesso (perdita di vite umane, danni economici, sociali ed ambientali). In 

questo contesto è necessario valutare se una situazione di rischio potenziale (versante 

in frana; possibili colate di detriti) si concretizzi in un effettivo pericolo per lo stato a 

valle e se quindi sia opportuno operare una sistemazione o accettare invece la 

naturale evoluzione dei fenomeni. L’opportunità di non praticare eventi di salvaguardia 

può trovare giustificazione sulla base di due considerazioni: il carattere naturale 

dell’evoluzione del fenomeno in studio; ed il suo stretto rapporto con il paesaggio del 

luogo e la necessità di garantire comunque un flusso di materiale da convogliare verso 

valle. 

Un secondo criterio che gioca un ruolo decisivo è quello della valutazione 

dell’impatto sull’ambiente e dell’impatto sul paesaggio che la sistemazione comporta 

scegliendo, compatibilmente con il fattore legato alla sicurezza, opere che non 

interferiscano in maniera eccessiva sulla vita dell’ecosistema fluviale e conservino per 

quanto possibile le caratteristiche di naturalità dello stesso. 

Infine è necessario tenere conto dei criteri di efficacia, che misura fino a che 

punto la sistemazione sia utile a risolvere le problematiche che è chiamata ad 

affrontare, di affidabilità della sistemazione, cioè la stima della probabilità che l’opera 

(o il complesso di opere) assolva ai suoi compiti durante la sua vita d’esercizio e di 

durabilità dell’opera, soprattutto nei casi in cui esistano difficoltà di manutenzione. 

V.3.1.1 

Scelta del periodo dell’intervento 

L’esecuzione delle opere di progetto nell’ambito fluviale va calibrata al fine di 

minimizzare le situazioni di rischio. 

In generale è molto difficile inquadrare il periodo migliore d’intervento in 

alveo, infatti, per una analisi completa è necessario tenere conto di più aspetti che 

difficilmente potranno andare a definire univocamente il periodo di intervento. 

Semplificando, è possibile schematizzare i diversi aspetti suddividendoli in tre 



categorie: esigenze di tipo tecnico, condizionamento antropico ed esigenze di tipo 

naturalistico. 

Esigenze di tipo tecnico 

Naturalmente va premesso che l’aspetto tecnico è di primaria importanza, 

perciò andrà valutato con priorità assoluta sugli altri. Esso è caratterizzato da due 

elementi che risultano di particolare importanza per la determinazione del periodo in 

cui eseguire gli interventi in alveo. 

Il primo elemento è quello climatico. Quest’ultimo impone sia l’individuazione 

degli eventi idrologici persistenti, in particolare dei periodi di magra, sia la valutazione 

della temperatura dell’ambiente. È evidente che gli interventi in alveo diventano molto 

difficili se non eseguiti nei periodi di magra, poiché condizionano molto i tempi di 

esecuzione delle opere per le quali si rende necessario realizzare costosi interventi di 

deviazione dell’acqua, riducendo peraltro la sicurezza dei lavoratori. L’elemento 

climatico, come visto, impone inoltre di tenere conto della temperatura. Risulta, 

infatti, problematico lavorare con temperature rigide sia per le difficoltà che ciò 

comporta per i lavoratori e la loro sicurezza, sia per le difficoltà tecnica di eseguire 

determinati interventi, quali ad esempio le gettate di cemento con conseguente presa. 

Esistono inoltre dei condizionamenti tecnici anche per quanto riguarda le 

tecniche di sistemazione naturalistica. Queste, infatti, sono positivamente eseguibili 

solo in determinati periodo dell’anno, basti pensare al trattamento e all’impianto delle 

talee altamente sconsigliato nel periodo vegetativo delle piante. 

G 

F 

M 

A 

M 

G 

L 

A 

S 

O 

N 

D 

Idrologia 

Temperatura 

Semine 

Tecniche di 

sistemazione 

" a verde " 

Talee 

Talee 

Piantagione 

Piantagione 

Periodi consigliati 

Periodi sconsigliati 

Situazioni da valutare 

caso per caso 

Tabella V.3.1: Calendario degli interventi secondo le esigenze di tipo tecnico. 

Condizionamento antropico 

118 



Tale aspetto, anche se meno rilevante di quello tecnico, può comunque 

condizionare la scelta del periodo più idoneo d’intervento. Bisogna tenere conto, se 

previsto, del possibile uso “ricreativo” dell’alveo ad esempio per la pesca o la 

navigabilità. Non va poi sottovalutato l’effetto negativo dal punto di vista 

paesaggistico: cantieri in alveo possono ripercuotersi negativamente sul turismo 

locale. 

G 

F 

M 

A 

M 

G 

L 

A 

S 

O 

N 

D 

Turismo 

Attività 

di pesca 

Navigazione 




caso per caso 

Tabella V.3.2: Calendario degli interventi secondo i condizionamenti di tipo antropico. 

Esigenze di tipo naturalistico 

Ultimo, ma di pari importanza rispetto al condizionamento antropico, è 

l’aspetto naturalistico. Nei casi in cui sia possibile scegliere il periodo migliore in cui 

intervenire, è necessario rispettare i cicli biologici della fauna ittica ed in particolare i 

periodi di riproduzione della stessa. Una prima schematizzazione può essere 

rappresentata dalla seguente tabella. 



G F M A M G L A S 

O N D 

Cicli 

riproduttivi 

fauna acquatica 

Ciprinidi e altri 

Salmonidi 

Cicli 

biologici: 

Idrofite 

Cicli 

biologici: 

Fauna Terrestre 

Nidificazione,Riproduzione Vertebrati 




caso per caso 

Tabella V.3.3: Calendario degli interventi secondo le esigenze di tipo naturalistico. 

Come si vede dall’intersezione delle diverse tabelle, risulta impossibile 

determinare il periodo, nel quale intervenire, che soddisfi i vari aspetti sopra descritti. 

Spetta quindi al progettista, caso per caso, individuare il momento più idoneo 

per eseguire l’intervento in alveo. 

V.3.1.2 

La vegetazione in alveo 

In occasione di piene di grandi dimensioni, le piante trascinate dalla corrente 

possono essere causa diretta di danni anche di notevoli proporzioni. Infatti, molto 

spesso sono proprio le piante che provocano l’intasamento di ponti (o di altre sezioni 

ristrette) che poi a loro volta sono causa di deviazioni della corrente e di esondazioni. 

120 



Figura V.3.1: Trattenimento di materiale vegetale ad opera di pila di ponte. 

Accade spesso, che questi sbarramenti temporanei, improvvisamente cedano 

alla crescente pressione dell’acqua, con la formazione di forti ondate con elevato 

trasporto solido, caratterizzate da velocità, capacità erosiva e violenza di impatto 

elevatissime. Il ruolo “negativo” della presenza delle piante nell’alveo in questo caso è 

indubitabile. 

Appare quindi certamente utile, e necessario, intervenire sulla vegetazione 

nell’alveo e in prossimità di esso, allo scopo di cercare di prevenire questi possibilieffetti 

negativi. 

D’altra parte non possono essere trascurati i vantaggi derivanti dalla presenza 

della copertura vegetale sulle sponde e sui versanti, come quelli: 

• di ordine statico (consolidamento meccanico delle sponde da parte delle radici, 

drenaggio acque tramite evapotraspirazione); 

• idraulici (la vegetazione rallenta la velocità di scorrimento dell’acqua); 

• biologici (rallentamento della corrente e formazione di punti di ristagno, apporto 

di sostanza organica; arricchimento dell’ambiente di ripario, ombreggiamento); 

• di carattere estetico-paesaggistico. 

Il problema è dunque di intervenire correttamente sulla copertura vegetale, in 

modo mirato e consapevole, per attenuare e possibilmente eliminare, gli effetti 

negativi e ottimizzare le funzioni positive che essa è in grado di svolgere. 

Talora, invece, una concezione puramente idraulica, che considera i torrenti 

come dei canali e riduce tutti i problemi a quello di far passare una determinata 

quantità di acqua attraverso una certa sezione, ha portato a considerare la 

vegetazione in alveo prevalentemente come un ostacolo al deflusso e quindi a ridurre 

il problema del trattamento della vegetazione a quello della sua eliminazione: da 

risolvere quindi con interventi di taglio raso, più estesi possibile e da effettuarsi in 

qualsiasi stagione. 



In considerazione dei molteplici vantaggi che una copertura vegetale adatta 

(specializzata) garantisce, sembra invece quantomai utile passare ad una concezione 

“di trattamento della vegetazione” che abbia lo scopo di favorire l’evoluzione ed il 

mantenimento di una cenosi specializzata, adatta alle particolari condizioni ed 

esigenze di alveo, di sponda e di versante in prossimità dell’alveo. Si tratta di 

prendere atto che nel torrente ideale, la situazione a cui la gestione del torrente reale 

deve tendere, non è quella priva di vegetazione, bensì quello con un certo tipo di 

cenosi vegetale. Infatti, la presenza di vegetazione sulle sponde o nelle zone golenali 

dell’alveo comporta una serie di vantaggi che possono essere riassunti nei seguenti 

punti: 

• Stabilizzazione: l’effetto di stabilizzazione dei terreni sciolti, e delle opere in 

pietrame a secco o in legname, prodotto dalle radici delle piante è di grande 

rilevanza. La copertura vegetale garantisce una importante e duratura protezione 

contro l’erosione superficiale, mentre l’apparato migliora la struttura del suolo, 

attraverso l’azione consolidante e l’apporto di sostanza organica, favorendo la 

formazione di aggregati resistenti. E ancora di grande rilevanza è l’azione diretta 

delle radici che trattengono il suolo (e aumentano la resistenza alla degradazione 

delle opere a secco). 

Nei confronti dei manufatti in calcestruzzo o pietrame e calcestruzzo invece, 

l’azione delle radici può risultare disgregatrice, in quanto insinuandosi nelle 

fessure tende ad espanderle. 

Questi effetti sono prodotti in modo diverso, da qualsiasi tipo di vegetazione – 

erbacea, arbustiva ed arborea- a seconda delle caratteristiche dell’apparato 

radicale e della lettiera: particolarmente efficiente risulta la vegetazione riparia 

specializzata, soprattutto di salici e ontani. Tali specie sono dotate di apparati 

radicali profondi e ben sviluppati, sono resistenti alla sommersione e 

all’interramento, hanno capacità pollonifera elevata che garantisce una rapida 

ripresa dopo la ceduazione, non raggiungono mai dimensioni eccessive, sono 

dotate di notevole flessibilità e resistenza soprattutto nella fase giovanile, hanno 

una elevata capacità colonizzatrice. Evidentemente minore è l’effetto della 

vegetazione erbacea; ma anche delle conifere, che a causa della conformazione 

superficiale dell’apparato radicale (abete rosso in modo particolare) e delle 

grandi dimensioni che possono raggiungere (trasmettendo al terreno forti 

sollecitazioni per effetto del proprio peso, del vento, o di corrente), risultano 

decisamente meno adatte. 

• Rallentamento della corrente: l’effetto idraulico della presenza di vegetazione 

sulle sponde, nelle aree golenali e nelle parti di alveo dove l’acqua non scorre con 

continuità, è quello di rallentare la velocità di scorrimento. Si tratta di un effetto 

favorevole, alla sola condizione che la sezione sia sufficiente per il deflusso della 

piena. 

Il sovradimensionamento della sezione dovrebbe comunque essere una 

condizione di sicurezza generalizzata, con la sola eccezione di condizioni 

preesistenti particolari (cunettoni, attraversamenti di abitati) : in questi ultimi 

casi il rallentamento della corrente sarebbe negativo in quanto accentua 

l’insufficienza della sezione e può provocare il deposito del trasporto solido. 

Ai fini idraulici è importante che la vegetazione sia specializzata all’ambiente di 

alveo: flessibile resistente alle sollecitazioni della corrente e alla temporanea 

sommersione. Essenziale è che non raggiunga grandi dimensioni per evitare che 

122 



nel corso della piena possa schiantarsi provocando pericolosissimi sbarramenti 

provvisori. 

• Miglioramento biologico: la qualità dell’acqua è legata da una parte alla 

immissione di sostanze inquinanti e dall’altra alla capacità di autodepurazione del 

torrente. Quest’ultima dipende dalla filtrazione e dal deposito di inquinanti, dal 

grado di ossigenazione dell’acqua (autodepurazione fisica) e dall’azione della 

comunità (vegetale e animale) acquatica (autodepurazione biologica). Tanto più 

complessa è la biocenosi acquatica, e il numero di specie che la compongono ne 

è una buona espressione, secondo un concetto generale dell’ecologia valido 

anche in questo caso, tanto migliore risulta la qualità delle acque. 

Il numero di specie che possono vivere in un certo tratto di torrente dipende 

dalla varietà dei micro-ambienti presenti. Un alveo in condizioni naturali è 

caratterizzato da una grandissima variabilità di condizioni in brevi spazi, per 

effetto dell’alternanza di grossi sassi e di depositi di ghiaia e sabbia, di tratti con 

elevata velocità e salti (ossigenazione) e zone di ristagno, di luce e di ombra e 

per la presenza di una copertura vegetale mista. All’estremo opposto sono le 

condizioni di un canale rivestito: le condizioni assolutamente omogenee su fondo 

e sponde (velocità della corrente, substrato, caratteristiche dell’acqua) 

permettono la vita ad un numero molto limitato di organismi, per cui la struttura 

della biocenosi risulta molto semplificata e l’autodepurazione biologica delle 

acque risulta molto limitata. 

L’effetto della vegetazione è certamente migliorativo: la linea di sponda viene 

resa irregolare con la creazione di piccole anse e aree di rallentamento della 

corrente, viene modificato il substrato; si determina un’alternanza di luce e 

ombra; vi è un apporto di sostanza organica che permette l’insediamento di altre 

specie. Complessivamente si instaura una condizione di variabilità di 

microambienti che riproduce le condizioni naturali e permette la vita ad una 

cenosi più complessa. 

• Effetto estetico-paesaggistico: è forse l’aspetto più evidente e di più immediata 

percezione, per cui non occorre spenderci molte parole. L’effetto della presenza 

della vegetazione (in modo particolare sulle sponde) è di creare l’impressione di 

un ambiente naturale, non contaminato dall’opera dell’uomo e questo viene 

immediatamente percepito come bello. L’importanza dei torrenti e delle zone 

riparie come elementi del paesaggio (in termini estetici, ma anche ecologici) è 

evidente: e da questo deriva la necessità di saperne tenere conto nell’attività di 

sistemazione, necessità che probabilmente è destinata ad aumentare nel 

prossimo futuro e a rappresentare un fattore di grande importanza nel 

determinare l’atteggiamento dell’opinione pubblica verso le sistemazioni. La 

vegetazione non è certamente l’unico elemento da considerare ma è senz’altro 

uno dei più importanti. E il sistematore deve tenerne conto nelle scelte 

progettuali e nell’esecuzione e nella rifinitura dei lavori: 

• nella scelta del tipo di intervento, dando –quando è possibile- la preferenza alle 

soluzioni di tipo naturalistico (soprattutto limitando allo stretto indispensabile la 

costruzione di argini e cunettoni), e a quelle più rispettose dell’ambiente 

naturale; 

• rispettando le aree di espansione naturale (ed eventualmente creandone di 

artificiali dove la morfologia del terreno lo permetta), molto utili anche dal punto 



di vista strettamente idraulico in quanto rallentano la corrente e favoriscono la 

deposizione del trasporto solido; 

• salvaguardando (o ricreando) la vegetazione riparia naturale; 

• dando all’alveo una conformazione con caratteristiche variabili e simili a quelle 

dell’ambiente naturale (e rispettivamente mantenendole se queste sussistono), 

evitando per quanto possibile una conformazione geometrica. 

Vale la pena sottolineare l’effetto mascherante che la vegetazione nell’alveo e 

sulle sponde può esercitare, anche nei confronti di interventi di tipo strettamente 

tecnico: in proposito si possono citare vari esempi di sistemazioni che dopo alcuni anni 

sono “sparite”, in quanto nascoste dallo sviluppo della vegetazione spontanea (per lo 

più ontani). Il punto che qui si vuole sottolineare è che tale effetto può essere di gran 

lunga superiore se già in fase di progettazione questo effetto viene considerato dal 

progettista dell’intervento, per cui sia la scelta del tipo di intervento, sia l’esecuzione 

delle rifiniture tengono conto direttamente della necessità di ricreare un paesaggio di 

tipo naturale. 

Si ribadisce, quindi, che la corretta progettazione di un intervento sistematorio 

deve prevedere la presenza di vegetazione; gli effetti negativi che essa induce in 

termini di capacità di deflusso devono essere previsti in fase di progetto, e 

conseguentemente le sezioni devono essere dimensionate in base a questa ulteriore 

esigenza. 

V.3.1.3 

Sistemazione ed interventi di riqualificazione paesaggisticoambientale 

V.3.1.3.1 

Introduzione 

Le cause principali del degrado ambientale e paesaggistico di molti corsi 

d’acqua sono riconducibili sostanzialmente a due fattori, spesso sinergici, decisamente 

influenti sugli equilibri ecosistemici e, di conseguenza, sulle caratteristiche qualiquantitative 

dell’acqua e quindi sulle potenzialità di utilizzazione estesa delle risorse 

idriche: 

• le opere di regimazione, rettifica e regolarizzazione degli alvei fluviali; 

• il complesso delle derivazioni idriche. 

Tali fattori provocano, nei corsi d’acqua, una riduzione: 

• delle naturali capacità di autodepurazione organica; 

• della biodiversità; 

• dell’attrazione paesaggistica, 

• dell’utilizzazione turistico-ricreativa; 

e suggeriscono un approccio complessivo, multifunzionale, nella progettazione 

dei nuovi interventi, nelle azioni di ripristino e/o miglioramento ambientale di opere 

esistenti, anche attraverso la più ampia applicazione delle tecniche di ingegneria 

124 



naturalistica, specialmente in ambiti fluviali, nonché la definizione di deflussi minimi 

vitali a valle delle derivazioni idriche attive sui corsi d’acqua. 

V.3.1.3.2 

Cenni storici 

Le esigenze di difesa idraulica del territorio hanno determinato, già dalla metà 

dell’Ottocento, proseguendo negli anni Venti del Novecento e poi soprattutto in 

seguito all’alluvione del 1966, la diffusa realizzazione di opere di difesa idraulica dei 

corsi d’acqua. L’incidenza delle opere idrauliche sul territorio è quindi elevata, così 

come la loro permanenza; non di rado la loro progettazione ha trascurato gli aspetti 

paesaggistici e la funzionalità ecologica dei corsi d’acqua. 

La costruzione di briglie e grandi arginature, peraltro necessarie quali strutture 

di sicurezza idrogeologica del territorio, d’altra parte, ha prodotto la semplificazione 

dell’ambiente riducendo la diversità morfologica dell’alveo e degli ambienti ripariali, in 

molte sezioni ha provocato l’interruzione della continuità fisica e biologica dei corsi 

d’acqua, perlopiù con grave danno per i naturali processi di migrazione ittica, 

particolarmente per quegli ambienti naturalmente privi di fattori di discontinuità quali 

sono particolarmente i corsi d’acqua di fondovalle (ove peraltro giocano ruolo 

fondamentale anche gli impianti a scopo idroelettrico). 

I danni derivanti da questo approccio eminentemente e/o spesso 

esclusivamente idraulico all’intervento sul reticolo idrografico hanno provocato, tra 

l’altro, una generale riduzione delle superfici fluviali e ripariali, e dunque dei substrati 

utili per l’insediamento della fauna macrobentonica, anfibia e ittica e per la spontanea 

autodepurazione organica delle acque. Si può stimare che, rispetto alle condizioni del 

reticolo idrografico provinciale dell’inizio dell’ottocento, la capacità complessiva di 

produzione ittica si sia ridotta del 60 - 70 %. 

La possibilità di imporre, da parte della Giunta provinciale, la realizzazione di 

passaggi per i pesci esplicitamente contemplata dalla L.P. 60/78, inoltre, è stata 

raramente applicata, sicché oggi il reticolo idrografico mantiene un elevato grado di 

discontinuità determinato da barriere fisiche artificiali insuperabili. 

V.3.1.3.3 

Situazione odierna 

Recenti esperienze, condotte principalmente nell’area alpina e centro-europea, 

offrono oggi la possibilità di intervenire con finalità ed effetti congiunti di difesa 

idraulica e di ripristino o di conservazione ambientale in buona parte degli ambienti 

fluviali della nostra provincia. Le attuali tecniche dell’ingegneria naturalistica adattate 

e applicate agli ambiti torrentizi e fluviali alpini, consentono di unire gli obiettivi di 

sicurezza idraulica agli scopi di tutela o ripristino della funzionalità ecologica ed 

apprezzabilità paesistica dei corsi d’acqua, nonchè di incremento o restauro delle 

capacità ittiogeniche spontanee. Risulta perciò prioritaria l’esigenza di applicare il più 

diffusamente possibile metodologie e tecniche di sistemazione idraulica ispirate a 

criteri ecosistemici, sia nelle nuove realizzazioni sia nelle ristrutturazioni delle opere 

esistenti. 

È fondamentale realizzare i nuovi interventi tenendo conto, già nelle fasi 

iniziali di programmazione e progettazione, delle esigenze di tutela e ripristino degli 

ambienti acquatici ai fini biologici, paesaggistici, turistico-ricreativi. In altre parole 

nell’operare sugli ambienti acquatici per garantire la sicurezza idraulica del territorio 

deve maturare la consapevolezza che si agisce su ecosistemi. Uno sforzo culturale 

sicuramente non indifferente che presuppone l’integrazione di professionalità e 

sensibilità diverse, la sperimentazione di tecniche nuove, l’aggiornamento e il 

confronto continuo di esperienze. Tale approccio consentirà di ottenere non solo 



migliori risultati sul piano paesaggistico e ambientale ma anche, più in generale, 

mantenere il più elevato grado di efficienza delle molteplici funzioni che un ecosistema 

modificato razionalmente dall’uomo e non a senso unico è comunque in grado di 

espletare. 

I concetti sinora esposti sono tra l’altro condivisi dalla revisione della Carta 

Ittica della Provincia di Trento, approvata dalla Giunta nel settembre 2001 con propria 

deliberazione. Anche finalità e azioni che sono di seguito illustrate corrispondono in 

buona parte a quelle individuate nel documento anzidetto, che evidentemente 

definisce indicazioni operative di riqualificazione e ripristino in relazione, in sintesi 

estrema, al loro positivo effetto sulla capacità ittiogenica degli ambienti acquatici. 

V.3.1.3.4 

Obiettivi e azioni tipo 

Nel perseguimento prioritario degli obiettivi di sicurezza del territorio andranno 

previste, dunque, soprattutto per quanto riguarda i corsi d’acqua di fondovalle, 

soluzioni atte anche a produrre: 

1. incremento delle superfici fluviali tramite il recupero almeno parziale di aree di 

espansione ed esondazione e delle aree periferiche di pertinenza fluviale; 

2. conservazione o ripristino della naturale continuità biologica longitudinale e 

riduzione della discontinuità tramite la realizzazione di strutture transitabili per 

l’uomo (scivoli e rampe) e per la fauna ittica (scale di monta, etc.); 

3. conservazione o ripristino della continuità paesaggistico ambientale trasversale 

(gli argini non devono costituire una frattura tra il corso d’acqua e il territorio che 

attraversano); 

4. conservazione o ripristino del naturale scambio idrico tra corso superficiale e 

falda freatica; 

5. conservazione o ripristino della diversità morfologica e biologica dell’ambiente 

fluviale, tramite il restauro del naturale assetto fisico dell’alveo, l’utilizzo di 

materiali naturali per le opere di sponda e di fondo, il ripristino delle aree 

golenali, il mantenimento degli ambienti fluviali periferici; 

6. conservazione o ripristino delle fasce riparie vegetate anche tramite l’impianto di 

arbusti, l’applicazione delle “scogliere vive”, delle “coperture diffuse” e delle 

tipologie d’opera tipiche dell’ingegneria naturalistica (gradonate, palificate vive, 

cordonate etc.); 

7. salvaguardia o ripristino delle aree e dei tasselli ambientali di particolare valore 

per la fauna come, in particolare, i siti riproduttivi e di rifugio per la fauna ittica. 

L’applicazione di questi criteri generali si concretizza nelle tipologie di 

intervento, azione e indicazioni elencate e di seguito descritte, è una sintesi generale 

di tutte le indicazioni utili al miglioramento ambientale che possono adattarsi 

presumibilmente alla buona parte degli ambienti d’acqua corrente del territorio alpino. 

Le tipologie di intervento sono: 

• Rinaturalizzazione delle sponde nei tratti arginati con strutture rigide e 

impermeabili tramite ristrutturazione naturalistica delle arginature e ripristino 

della fascia riparia vegetata; 

• Riqualificazione dell’alveo dei corsi d’acqua canalizzati tramite la riapertura dei 

tratti interrati, la ristrutturazione totale o parziale dei canali al fine di realizzare 

126 



meandri, inserire vegetazione sulle sponde, generare diversità ambientale e 

ripristinare i fondali naturali adatti all’insediamento della fauna 

macrozoobentonica ed alla riproduzione ittica; 

• Ripristino della naturale diversità ambientale e morfologica dell’alveo nei tratti 

strutturalmente alterati; 

• Eliminazione o riduzione delle barriere artificiali alla continuità biologica del corso 

d’acqua anche tramite la realizzazione di passaggi per pesci adatti alle migrazioni 

dei Salmonidi; 

• Ripristino della vegetazione riparia naturale nei tratti di sponda devegetati e 

limitazione e definizione di criteri del taglio della vegetazione riparia arbustiva; 

• Ripristino di ambienti perifluviali di lanca e di risorgiva naturali tramite la 

ristrutturazione delle aree golenali a struttura seminaturale; 

È comunque necessario valutare complessivamente, nella programmazione ed 

esecuzione degli interventi, le esigenze di tipo tecnico, antropico e naturalistico (cfr. 

paragrafo V.3.1.1). 

Per ottimizzare l’azione sistematoria complessiva, migliorandone anche 

l’efficacia in termini costi-benefici, non sembra superfluo aggiungere ai criteri generali 

elencati sopra, alcune “considerazioni applicative” di intervento che condizionano 

positivamente la capacità ittiogenica degli ambienti acquatici. 

a) Caratteristiche geometriche delle opere 

Nella progettazione (e/o rifacimento) di opere trasversali preferire soluzioni che: 

• scompongano la teorica “traversa unica” di altezza insuperabile alla fauna ittica 

in più salti non eccedenti la misura di 60÷80 cm; 

• contengano per quanto possibile la dimensione sommitale del corpo dell’opera 

nel senso dello scorrimento dell’acqua, prevedano comunque una sagomatura 

trasversale tale da concentrare l’acqua al fine di mantenere, anche in magra, 

tiranti minimamente utili a “contenere fisicamente” i soggetti in passaggio; 

• evitino profilature longitudinali che impediscano, anche in opere non sviluppate in 

altezza, la risalita dei pesci; 

• non prevedano la collocazione di massi a valle dell’opera a spezzare la lama 

stramazzante (massi sui quali inevitabilmente urterebbe il pesce in spostamento 

verso valle) ma la creazione di una buca utile sia alla dissipazione dell’energia 

dell’acqua sia alla creazione di siti di rifugio e riposo nonchè spazio per la 

“rincorsa” dei soggetti in risalita, necessaria per superare il salto a monte; 

• qualora si ponga mano ad opere insuperabili ai pesci, non modificabili in altezza, 

valutare la possibilità e l’opportunità di realizzare scale di monta o rampe in 

massi o percorsi di risalita ecc.. 

Nella realizzazione (e/o rifacimento) di opere longitudinale preferire soluzioni che: 

• applichino più diffusamente tecniche di ingegneria naturalistica; 

• prevedano copertura e rinverdimento di scogliere, scarpate, ecc.; 



• utilizzino per la realizzazione delle stesse preferibilmente (in ordine di priorità di 

scelta) massi a secco, massi legati, massi cementali con fughe profonde. 

b) Ambiti sensibili 

Foci e tratti terminali di affluenti in recettori di fondovalle sono spesso porzioni 

del reticolo estremamente importanti quali siti riproduttivi, soprattutto dei Salmonidi: 

il mantenimento e/o il ripristino della loro risalibilità e di un substrato naturale, 

almeno per un certo tratto, con demolizione di briglie o cunettoni terminali insuperabili 

dai pesci e la sostituzione con opere meno alte o con altri manufatti che consentano 

medesimi livelli di sicurezza idraulica sono senz’altro da favorire. Evidentemente 

nell’eventuale demolizione si deve ritenere prioritario l’intervento sui manufatti più 

vicini al recettore procedendo quindi da valle a monte nell’opera di ripristino della 

risalibilità del corso d’acqua. Altri ambiti sensibili puntuali sono espressamente 

individuati in alcuni Piani di Gestione relativi a singoli ecosistemi omogenei (o a gruppi 

di essi) nei quali è stato suddiviso il reticolo idrografico provinciale, ai fini principali 

della loro gestione ittiogenica, dalla revisione 2001 della Carta Ittica. 

c) Asporto di materiale d’alveo 

Per la realizzazione delle opere deve essere evitato di utilizzare massi di 

rilevanti dimensione presenti in alveo, in quanto costituiscono elemento fondamentale 

per movimentare morfologicamente e dinamicamente l’alveo; salvo ricorrervi qualora 

non esista alternativa praticabile in termini tecnici, a fronte di necessità di messa in 

sicurezza del sito. Gli stessi elementi vanno esclusi dai prelievi in alveo, qualora 

vengano autorizzati asporti di materiale litoide; inoltre la sistemazione dell’alveo a 

seguito di detti lavori non deve consistere nella banalizzazione della naturale 

morfologia fluviale, ad esempio con “rettificazione” del fondo. 

d) Compensazioni 

Nella condizione di dover necessariamente attuare interventi connessi a forte 

perdita di naturalità (e.g. cunettoni) si prevedano eventuali interventi compensativi di 

rinaturalizzazione in altri tratti del corso d’acqua. 

V.3.2 

Portata di progetto 

Le opere idrauliche di difesa si differenziano da molte altre opere di ingegneria 

in quanto sono destinate a regolare grandezze naturalmente variabili, che possono 

essere considerate e trattate come grandezze aleatorie: note, cioè, solo con la 

probabilità di essere eguagliate o superate. La dizione corrente è quella di grandezze 

casuali o variabili. Assumendo dunque che le precipitazioni meteoriche possano, in 

generale, essere considerate come un evento casuale, è pratica comune assumere che 

anche le portate in un corso d’acqua possano essere trattate come tali. Grazie ad 

analisi di tipo statistico e probabilistico è possibile far corrispondere ad ogni valore di 

una variabile idrologica la probabilità che si verifichi un evento maggiore o uguale di 

quello dato, cioè di individuare per ogni evento il suo tempo di ritorno; teoricamente, 

l’inverso della frequenza di superamento di un evento. Nel caso si regolarizzino eventi 

massimi annuali(di precipitazione per un assegnata durata, di portata) il tempo di 

128 



ritorno si misura dunque in anni.. Nella progettazione si assumerà quindi un evento di 

riferimento e l’opera sarà in grado di svolgere la sua funzione in modo corretto solo 

per eventi meno gravosi di quello scelto. Al contrario, il grado di inefficienza di 

un’opera aumenterà al crescere della distanza tra l’evento reale e quello assunto alla 

base del progetto. La scelta dell’evento su cui basare la progettazione sarà quindi 

associata ad un certo grado di rischio, che si ritiene essere accettabile. 

Si riporta di seguito una descrizione del metodo da adottarsi per stimare il 

tempo di ritorno per il progetto di un’opera idraulica di sistemazione. Nei paragrafi che 

seguono verrà descritto con maggior dettaglio come applicare il metodo proposto alla 

verifica idraulica degli attraversamenti (ponti, attraversamenti aerei) e per la 

progettazione di tutte le opere di sistemazione e manutenzione dei corsi d’acqua. 

Per le due categorie di interventi (di sistemazione e attraversamenti) sono 

stati definiti degli intervalli di condizioni di rischio potenzialmente accettabili. fissando 

un tempo di ritorno massimo ed uno minimo come riportato nella seguente Tabella 

V.3.4. 

Tipologia di opera idraulica Tr min [anni] Tr max [anni] 

Interventi di sistemazione e manutenzione 30 200 

Attraversamenti del corso d’acqua (ponti, attraversamenti aerei) 100 200 

Tabella V.3.4: Intervallo di riferimento per l’adozione del tempo di ritorno da assegnare all’opera idraulica 

Il criterio proposto prevede di determinare il valore del tempo di ritorno T rcalcolo 

da usare nella progettazione dell’opera usando la seguente formula: 

T 

rcalcolo 

r min 

( T −T 

) 

= T + α con 0 ≤ α ≤ 1 

(1) 

r max 

r min 

Il coefficiente α può essere determinato tenendo conto del valore dell’uso del 

suolo cui sono soggette le zone circostanti il tratto di corso d’acqua in cui si esegue 

l’opera e del tipo di evento che interessa il corso d’acqua su cui si progetta grazie alla 

seguente formula: 

α = α 1 ⋅α 2 

(2) 

con: α 1 = coefficiente ( 0 ≤ α ≤ 1 

1)che tiene conto dell’uso del suolo 

α 2 = coefficiente ( 0 ≤ α ≤ 2 

1) descrittivo del tipo di fenomeno. 

Per assegnare il valore numerico α 1 ai diversi usi del suolo si è fatto 

riferimento ai valori delle classi di uso del suolo determinati per la quantificazione del 

rischio idrogeologico sul territorio. Le categorie di uso del suolo sono state accorpate 

passando da 13 a 5 classi essendo queste ultime sufficienti ai fini della determinazione 

del tempo di ritorno di progetto. Si riportano nella seguente Tabella V.3.5 le 5 classi 

scelte con i rispettivi valori. 



Classe di uso del suolo Valore α 1 

Centri abitati, edifici 1 

Aree produttive, aree con infrastrutture, 

0,93 

depuratori, imp. idroelettrici, strutture turistiche 

Aree agricole 0,23 

Aree verdi e bosco 0,15 

Paesaggi naturali ed improduttivo 0,02 

Tabella V.3.5: Valori assegnati alle classi di uso del suolo 

Va sottolineato il fatto che le categorie d’uso del suolo considerate nel metodo 

proposto costituiscono solo una semplificazione della situazione reale e che nella 

maggior parte dei casi difficilmente le zone intorno al tratto di corso d’acqua 

considerato ricadono in un’unica categoria. In questi casi, per garantire un adeguato 

grado di sicurezza, l’analisi andrà condotta scegliendo tra gli usi del suolo 

effettivamente presenti sul territorio interessato quello caratterizzato dal valore α 1 

maggiore. 

È stato poi introdotto un valore α 2 per tenere conto del grado di pericolosità 

del fenomeno che può verificarsi, distinguendo le situazioni riportate in Tabella V.3.6 

con i rispettivi valori. 

Descrizione del fenomeno Valore α 2 

Colate detritiche (debris flow) in zone pendenti (superiori al 20%) e sui conoidi caratterizzati da 

violenta attività torrentizia con elevatissimo trasporto solido che si instaura in seguito a precipitazioni 

di forte intensità e breve durata in bacini idrografici di ridotte dimensioni con elevata disponibilità di 

materiale solido movimentabile sui versanti (per frane) e in alveo. 

Corsi d’acqua a carattere torrentizio caratterizzati da trasporto solido generalmente molto elevato, 

alimentato dai fenomeni di monte. In questo caso il livello idrico di piena non è controllato dalla 

portata liquida, ma dall’innalzamento del fondo dovuto al deposito del materiale solido trasportato 

dalla corrente. La situazione è aggravata dal fatto che l’eventuale esondazione interessa zone 

pendenti (fino al 20%). 

Corsi d’acqua maggiori a carattere fluviale caratterizzati da fenomeni di trasporto solido generalmente 

ridotti. In questo caso si può considerare che il livello idrico di piena sia controllato dalla portata 

liquida, l’eventuale esondazione interessa zone pianeggianti. 

Corsi d’acqua minori nella rete idrografica di pianura, caratterizzate da fenomeni di trasporto solido e 

da portate liquide di piena ridotti. L’eventuale esondazione interessa zone pianeggianti. 

Tabella V.3.6: Definizione del valore del coefficiente α 2 per i vari fenomeni 

Il valore più elevato del coefficiente α 2 è stato assegnato alle colate di detriti in 

quanto questi fenomeni sono particolarmente pericolosi e distruttivi a causa delle forti 

velocità raggiunte dal materiale e della capacità di trasportare blocchi di dimensioni 

elevate. Inoltre, le colate di detriti sono di difficile previsione e quantificazione, in 

quanto legate a eventi piovosi intensi e di breve durata e ad una malcerta 

determinazione dei volumi di sedimento movimentabili dall’evento. Queste 

caratteristiche impongono di scegliere in sede progettuale margini di sicurezza 

maggiori rispetto ad altri fenomeni pur rilevanti per la difesa del suolo. 

È stato scelto un coefficiente elevato anche per i corsi d’acqua caratterizzati da 

elevato trasporto solido, in quanto le difficoltà insite nella loro modellazione rendono 

1 

0,9 

0,7 

0,55 

130 



difficile la previsione affidabile degli eventi rilevanti le sistemazioni. In particolare 

risulta difficile il controllo dei depositi localizzati all’interno dell’alveo che possono 

portare ad innalzamenti notevoli dei livelli idrici e quindi a possibili esondazioni ed 

erosioni localizzate che possono causare instabilità sia delle sponde sia di 

infrastrutture di attraversamento. 

Per i corsi d’acqua in pianura sono stati adottati dei coefficienti α 2 minori in 

quanto i modelli di previsione dei fenomeni risultano più attendibili, e l’intensità dei 

danni minore. Sono stati distinti i corsi d’acqua maggiori da quelli minori per tenere 

conto delle diverse proporzioni dei fenomeni. 

Scelti i coefficienti α 1 e α 2 per il contesto in cui l’opera stessa sarà inserita, è 

possibile a questo punto determinare il valore del tempo di ritorno T r.calcolo applicando 

le formule (1) e (2). 

I tempi di ritorno T rcalcolo così ottenuti sono stati poi raggruppati nelle classi di 

riferimento riportate in Tabella V.3.7; nella stessa tabella è riportato anche il valore di 

tempo di ritorno di progetto da scegliere per ogni classe. 

Classi Intervallo su T r calcolo Tr di progetto 

1 T r calcolo ≤ 40 T r progetto = 30 anni 

2 40< T r calcolo ≤ 60 T r progetto = 50 anni 



5 T r calcolo > 160 T r progetto = 200 anni 

Tabella V.3.7: Valore del tempo di ritorno di progetto per i valori di tempo di ritorno di calcolo 

V.3.2.1 

Criteri di compatibilità idraulica per i ponti 

La condizione minima richiesta per verificare la compatibilità idraulica di un 

ponte è riferirsi ad una portata di piena di progetto con tempo di ritorno di 100 anni, 

mantenendo un franco minimo tra la quota idrometrica e la quota di intradosso del 

ponte non inferiore ad 1 m. Il valore del franco deve essere assicurato per almeno i 

2/3 della luce quando l’intradosso del ponte non sia rettilineo e comunque per almeno 

40 m nel caso di luci superiori a tale valore. 

In alcune particolari situazioni viene richiesto al progettista di eseguire una 

verifica con un tempo di ritorno maggiore, che può essere desunto con la metodologia 

già vista. 

Si riportano di seguito i valori del tempo di ritorno di progetto ottenuti 

applicando i coefficienti riportati in Tabella V.3.5 e Tabella V.3.6 per il caso dei ponti. 



α 2 = 1 

Ponti 

Uso suolo 

Colate di detriti 

Uso suolo*α 2 T r calcolato T r progetto 

Centri abitati, edifici 1,00 1,00 200 200 

Aree produttive, aree con infrastrutture, depuratori, 

imp. Idroel., viabilità, strutture turistiche 

0,93 0,93 193 200 

Aree agricole 0,23 0,23 123 150 

Aree verdi e bosco 0,15 0,15 115 100 

Paesaggi naturali e improduttivo 0,02 0,02 102 100 

α 2 = 0,9 

Ponti 

Uso suolo 

Corsi d’acqua a carattere torrentizio 





0,93 0,84 184 200 

Aree agricole 0,23 0,21 121 150 



α 2 = 0,7 

Ponti 

Uso suolo 

Corsi d’acqua maggiori a carattere fluviale 





0,93 0,65 165 200 

Aree agricole 0,23 0,16 116 100 



α 2 = 0,55 

Ponti 

Uso suolo 

Corsi d’acqua minori in pianura 





0,93 0,51 151 150 

Aree agricole 0,23 0,13 113 100 



132 



Nei casi in cui il tempo di ritorno di progetto calcolato tenendo conto dell’uso 

del suolo e della tipologia dell’evento risulti maggiore di 100 anni, è necessario 

valutare la riduzione di franco che si manifesta per la portata di progetto; ai fini di una 

completa determinazione dello stato di sicurezza dell’opera sarà necessario verificare 

che il franco idraulico di 1 m sia sufficiente a far defluire la nuova portata di progetto. 

Quando questo non avviene il franco dovrà essere adeguato. 

V.3.2.2 Criteri di progettazione delle opere di sistemazione e 

manutenzione 

Per la progettazione di tutte le tipologie di opere di sistemazione e degli 

interventi di manutenzione deve essere eseguita una verifica idraulica con la portata 

caratterizzata da un tempo di ritorno definito in funzione delle caratteristiche 

dell’evento e dell’uso del suolo con il metodo proposto. 

Per i vari fenomeni presi in considerazione si ottengono i seguenti valori del 

tempo di ritorno in funzione dell’uso del suolo nel territorio circostante il corso 

d’acqua. 

α 2 = 1 

Interventi di sistemazione e manutenzione 

Uso suolo 

Colate di detriti 





0,93 0,93 188 200 

Aree agricole 0,23 0,23 69 100 



α 2 = 0,9 


Uso suolo 

Corsi d’acqua a carattere torrentizio 





0,93 0,84 172 200 

Aree agricole 0,23 0,21 65 100 





α 2 = 0,7 


Uso suolo 

Corsi d’acqua maggiori a carattere fluviale 





0,93 0,65 141 150 

Aree agricole 0,23 0,16 57 50 



α 2 = 0,55 


Uso suolo 

Corsi d’acqua minori in pianura 





0,93 0,51 117 100 

Aree agricole 0,23 0,13 52 50 



A questo punto è possibile trovarsi di fronte a tre casi: 

T r progetto 100 anni 

Nel primo caso, la progettazione deve essere eseguita con il T r progetto definito 

dal modello, ma è comunque necessario verificare il comportamento dell’opera in 

rapporto ad una piena con un tempo di ritorno di 100 anni (T r100 ) e garantire che in 

questa situazione non si verifichi un aggravamento delle condizioni di rischio idraulico 

sul territorio circostante. 

Nei casi in cui il tempo di ritorno di progetto coincida con il tempo di ritorno 

minimo (cioè T r = 30 anni) il progettista deve valutare l’alternativa di non intervenire 

sul corso d’acqua tramite un’analisi costi-benefici relativa all’opera. 

Al fine di ottenere questa condizione nella determinazione dell’altezza delle 

opere di difesa longitudinali andrà assegnato un franco adeguato. 

Nel secondo caso il T rprogetto è 100 anni e solo in base a questo deve essere 

verificata l’opera da progettare; mantenendo un franco di sicurezza pari ad 1 m 

rispetto alla quota del pelo libero al passaggio della piena di progetto. 

Nel terzo caso, dove il T r risulta maggiore di 100 anni sarà necessario 

verificare il rischio idraulico al passaggio di una piena con il T rprogetto che risulta dal 

modello e aggiungere un franco pari a 1m ai livelli idrici così calcolati. 

Va infine notato che in situazione di particolari rischi o per la protezione di 

situazioni particolari presenti sul territorio è possibile considerare valori del tempo di 

ritorno maggiori di quelli calcolati, ad esempio scegliendo dei T r maggiori di 200 anni. 

134 



I tempi di ritorno a cui riferirsi nella progettazione di un’opera di sistemazione 

o di manutenzione di un corso d’acqua possono quindi essere riassunti nella seguente 

tabella in funzione dell’uso del suolo da proteggere. 

Categorie uso del suolo 

Paesaggi naturali e improduttivo 

Aree verdi e bosco 

Aree agricole 

Aree produttive, infrastrutture, viabilità 

Centri abitati, edifici 

Rischi e situazioni particolari 

Tempi di ritorno 

< 30 30 50 100 150 200 > 200 

V.3.3 

Progettazione delle opere di sistemazione 

Nel capitolo precedente sono stati presentati i criteri generali che devono 

essere utilizzati per la corretta progettazione delle opere di sistemazione di un corso 

d’acqua; l’estrema variabilità delle situazioni che si possono incontrare fa sì che sia 

molto difficile definire direttive generali di progettazione. È pertanto opportuno 

studiare ogni caso separatamente. In generale, è comunque possibile osservare che 

per la corretta progettazione delle opere di sistemazione di un corso d’acqua è sempre 

necessario studiare attentamente le modificazioni del tratto di corso d’acqua 

interessato dagli interventi di progetto. Questa analisi permette di valutare se la 

sistemazione assolve ai compiti per i quali è stata progettata, e tutti gli altri effetti che 

essa produca sul regime idraulico del corso d’acqua in cui è inserita. 

A tale proposito è necessario evidenziare come le problematiche da indagare 

non vadano limitate alla sola zona dell’intervento, ma anzi estese alle tratte di valle, in 

quanto anch’esse possono pesantemente risentire degli effetti indotti dalla 

sistemazione. Un tipico esempio di questo problema è rappresentato dai sovralzi 

arginali, il cui uso indiscriminato peggiora le condizioni di deflusso a valle a causa 

dell’aumento della portata legato alla sottrazione delle naturali zone di espansione. 

Pertanto, come opera idraulica di difesa, essa, ove possibile, va consentita solamente 

per la protezione diretta ed attiva di aree urbane. Possono altresì essere progettate e 

realizzate particolari risagomature arginali in compresenza di misure strutturali 

compensative, quali aree di espansione controllata, che garantiscano la neutralità 

complessiva degli interventi rispetto alla crisi idraulica dei comprensori di valle. 



Figura V.3.2 Rilevati arginali in corrispondenza di un attraversamento di centri storici 

Il progetto deve inoltre garantire e verificare la stabilità delle opere realizzate 

e di quelle preesistenti nelle condizioni idrauliche di riferimento. L’efficacia della 

sistemazione di progetto deve essere indagata eseguendo un confronto tra la 

situazione di partenza e quella di progetto. In particolare la verifica idraulica deve 

mettere in luce i seguenti aspetti: 

• variazioni delle quote idrometriche e compatibilità con le opere di difesa 

longitudinali presenti nel tratto; 

• variazioni della velocità e/o del profilo trasversale di velocità, evidenziando in 

particolare le conseguenze di queste variazioni sull’evoluzione della geometria 

della sezione (scavi, depositi) e sulla stabilità delle opere preesistenti; 

• variazione della capacità di trasporto solido della corrente e dello sforzo 

tangenziale al fondo; 

• variazione della forma dell’idrogramma di piena di valle (effetto di laminazione). 

La verifica idraulica del tratto di corso d’acqua in cui andranno inserite le opere 

di sistemazione va eseguita con riferimento a tre diverse situazioni: 

1. Stato attuale, cioè la situazione prima della realizzazione dell’opera in questione 

2. Stato di progetto, cioè lo scenario con la configurazione definitiva dell’opera 

3. Fasi di costruzione dell’opera ritenute interessanti per l’analisi. 

Il confronto tra le condizioni di moto nella situazione attuale e in quella di 

progetto va eseguito considerando la portata di progetto, cioè quella corrispondente al 

tempo di ritorno calcolato nel paragrafo V.3.2. 

Nella progettazione delle opere, oltre alle considerazioni inerenti la portata 

liquida, è necessario valutare con la migliore approssimazione possibile anche la 

componente solida, facendo riferimento a quanto già esposto nella parte V.2.3; a tal 

136 



fine si rimanda anche agli elementi per il dimensionamento delle opere per il controllo 

del trasporto solido e delle colate di detriti presenti nell’Allegato 1: elementi di 

dimensionamento e verifica delle opere di controllo del trasporto solido e delle colate 

detritiche. 

La valutazione del deflusso durante le fasi di costruzione dell’opera va fatta 

qualora si ipotizzi, in questa condizione, una situazione più gravosa per le condizioni di 

deflusso. È il caso, per esempio, di lavori in alveo necessari per la costruzione 

dell’opera che costringono a condizioni di deflusso con sezioni parzializzate. In questo 

caso il tempo di ritorno da assumere come riferimento nella verifica idraulica è pari a 

trenta anni. 

Lo scopo delle simulazioni così eseguite è quello di quantificare gli effetti sul 

corso d’acqua dovuti al nuovo assetto di progetto. Per valutare la compatibilità del 

progetto con i vincoli presenti si devono considerare i seguenti punti: 

• Verifica della stabilità dell’intervento e delle eventuali opere preesistenti durante 

il deflusso della piena, evidenziando in particolare gli effetti dell’azione erosiva 

della corrente e le sollecitazioni cui sono sottoposte le opere. Vanno evidenziate 

eventuali temporanee riduzioni di funzionalità delle opere di sistemazione 

progettate durante l’ evento di piena e gli accorgimenti tecnici tesi ad evitare 

pericolo per le persone o danno per i beni. 

• Calcolo delle modificazioni delle altezze idrometriche (nella situazione finale o 

durante la realizzazione della sistemazione) dovute all’intervento in seguito a 

restringimenti o alla formazione di depositi localizzati. Vanno evidenziati i 

provvedimenti presi per evitare tracimazioni con conseguenti danni alle persone 

o ai beni. 

• Analisi delle modificazioni della capacità di invaso dell’alveo per riduzione delle 

superfici allagabili. Nei casi in cui l’intervento provochi la riduzione del volume di 

invaso e, di conseguenza, della capacità di laminazione del tratto di corso 

d’acqua va analizzata la modifica dell’idrogramma di piena a valle dell’intervento. 

• Interazioni tra l’intervento di progetto ed eventuali opere di difesa preesistenti. 

Vanno indicati quali sono gli effetti che il progetto ha sulle situazione pregressa e 

gli accorgimenti adottati per scongiurare possibili peggioramenti della stabilità. 

• Modifiche indotte dall’intervento sulle caratteristiche naturali, biologiche e 

paesaggistiche dell’area fluviale. Vanno indicate le conseguenze dell’inserimento 

delle opere progettate sull’ambiente naturale; nei casi in cui esse comportino un 

peggioramento della situazione dal punto di vista naturale vanno indicati gli 

interventi che si intendono adottare, compatibilmente con le esigenze di 

sicurezza, per mitigare gli effetti della sistemazione o, nel caso di intervento di 

rinaturalizzazione, per ripristinare una situazione di maggiore naturalità. 

• Modifiche indotte sull’assetto planimetrico e altimetrico dell’alveo. Vanno indicati 

gli elementi che permettono di escludere prevedibili modificazioni altimetriche o 

creazione di vie di deflusso preferenziali incompatibili con la situazione di 

progetto. 

Condizione necessaria per la scelta e il dimensionamento corretto dell’opera e 

per la verifica della sua efficacia in termini degli obiettivi prefissati è la conoscenza 

delle modalità di deflusso della corrente nel tratto d’asta interessato dalla 

sistemazione stessa. 



Un’analisi di questo tipo richiede una procedura specifica per il calcolo delle 

grandezze richieste con grado di approfondimento dell’analisi evidentemente 

commisurato alla natura del problema ed all’entità della sistemazione proposta. 

Vengono richiamati di seguito gli elementi essenziali per la stesura di una verifica 

idraulica per lo studio dell’efficienza dell’intervento di sistemazione che si intende 

realizzare. In particolare i punti da considerare sono i seguenti: 

1. dati di input per il calcolo; 

2. scelta del metodo di calcolo da utilizzare; 

3. condizioni al contorno. 

V.3.3.1 

Dati di input per il calcolo 

Per procedere all’implementazione dell’algoritmo di calcolo è necessario 

definire le grandezze che influenzano il fenomeno. In particolare i dati di partenza per 

la progettazione di un intervento di sistemazione idraulica sono i seguenti: 

• caratteristiche geometriche dell’alveo; 

• caratteristiche morfologiche dell’alveo; 

• caratteristiche granulometriche del materiale d’alveo; 

• definizione del coefficiente di scabrezza dell’alveo 

• caratteristiche ambientali e paesistiche della regione fluviale; 

• opere e manufatti interferenti 

• portate di piena 

V.3.3.1.1 

Caratterizzazione geometrica dell’alveo 

La descrizione dell’alveo necessaria per l’impostazione di tutte le verifiche 

idrauliche, deve essere effettuata avvalendosi di una planimetria aggiornata a scala di 

dettaglio adeguata (1:1.000 – 1:10.000 in relazione alle dimensioni dell’opera in 

progetto e del corso d’acqua) e da sezioni trasversali topografiche. 

La descrizione delle caratteristiche geometriche dell’alveo va fatta ricavando 

un numero opportuno di sezioni topografiche, comprensive della parte batimetrica per 

i corsi d’acqua perenni. Le sezioni devono rappresentare la geometria attuale 

dell’alveo. La scelta delle sezioni da inserire nello studio va fatta in modo tale da poter 

rappresentare le singolarità dell’alveo e le variazioni delle dimensioni dello stesso 

lungo il tratto di indagine. Le sezioni non devono essere parziali, ma contenere la 

descrizione dell’intero alveo di piena. 

Il numero e l’interasse delle sezioni necessarie per la rappresentazione della 

geometria dell’alveo vanno commisurati alle esigenze di dettaglio delle analisi 

idrauliche da effettuare. 

V.3.3.1.2 

Caratteristiche morfologiche dell’alveo 

L’analisi morfologica del corso d’acqua ha lo scopo di evidenziare la situazione 

dell’alveo attivo e delle zone fluviali abbandonate e/o riattivabili in caso di piena. In 

particolare vanno studiati: 

138 



• il grado di stabilità dell’alveo inciso, in concomitanza a situazioni di piena, in 

rapporto a possibili fenomeni di divagazione trasversale (erosioni di sponda, 

modificazioni del tracciato del talweg) e di innalzamento o abbassamento del 

fondo alveo, tenendo conto delle opere di difesa idraulica presenti e dell’assetto 

complessivo dell’alveo; 

• le condizioni morfologiche delle aree golenali o inondabili, con particolare 

riferimento alla presenza di forme fluviali abbandonate e/o riattivabili in piena e 

alla distinzione tra zone sede di deflusso in piena e quelle che svolgono funzioni 

di invaso; complessivamente gli elementi considerati devono permettere di 

valutare il grado di stabilità dell’alveo di piena; 

• la tendenza evolutiva dell’alveo, da definire in base agli elementi di cui ai punti 

precedenti, anche in relazione al grado di sistemazione idraulica presente o 

eventualmente in progetto; gli elementi di interesse concernono le modificazioni 

del tracciato planimetrico dell’alveo inciso, la variazione delle quote di fondo 

(tendenza all’erosione o al deposito) e le trasformazioni delle aree golenali o 

inondabili. 

Le analisi devono essere condotte attraverso i seguenti elementi principali: 

• definizione dell’alveo tipo attuale e valutazione comparativa delle caratteristiche 

planimetriche dell'alveo e delle sue modificazioni recenti (ultimi 30-40 anni); 

• quantificazione delle modificazioni geometriche dell’alveo inciso tramite confronto 

di sezioni e profili d'alveo riferiti a rilievi topografici eseguiti in epoche diverse 

(dove disponibili) ovvero tramite la considerazione di altri indicatori locali; 

• identificazione della morfologia di antichi alvei abbandonati; 

• ricostruzione delle aree allagate in occasione di significativi eventi di piena e delle 

modalità di allagamento. 

V.3.3.1.3 

Caratteristiche granulometriche del materiale d’alveo 

Per un calcolo accurato del coefficiente di scabrezza (ks) oppure nel caso in cui 

si renda necessario effettuare valutazioni sulla capacità di trasporto solido nel tratto 

interessato (calcolo della pendenza di equilibrio per opere trasversali, valutazioni di 

erosioni o depositi localizzati), deve essere prodotta una caratterizzazione del 

materiale d’alveo mediante analisi granulometriche. 

I punti di campionamento devono caratterizzare i depositi di fondo alveo, le 

sponde ed eventualmente le aree golenali e dovranno essere in numero adeguato alla 

rappresentazione delle caratteristiche del materiale, verificando anche se esiste un 

effetto di corazzamento dell’alveo. 

V.3.3.1.4 

Definizione del coefficiente di scabrezza dell’alveo 

Il coefficiente di scabrezza in un alveo naturale è una misura globale della 

resistenza al moto; la scelta del valore da assegnare a questo coefficiente deve essere 

effettuata a seguito di un’accurata ricognizione dei luoghi, considerando le 

caratteristiche specifiche dei materiali che compongono l’alveo e la copertura vegetale 

delle sponde e delle aree golenali adiacenti interessate al deflusso. 

Ricordando la formula di Strickler: 



s 

2 3 1 2 

h 

if 

o in alternativa la formula di Manning: 

V = k R 

(1) 

1 

R 2 3 1 2 

V = 

h i f 

(2) 

n 

con V = velocità media della corrente [m/s] 

R h = raggio idraulico della corrente [m] 

i f = pendenza media del fondo [m/m] 

k s = coefficiente di scabrezza di Strickler [m 1/3 /s] 

n = coefficiente di scabrezza di Manning [s/m 1/3 ] 

Il coefficiente di scabrezza n di Manning può essere scritto come: 

( n0 + n1 

+ n2 

+ n3 

n4 

) m5 

n = + 

(3) 

Per la scelta dei valori numerici da assegnare al coefficiente di scabrezza n si 

può fare riferimento alle indicazioni fornite dalle tabelle di "Open Channel Hydraulics", 

Ven te Chow, McGraw Hill International Editions riportate in Tabella V.3.8. 

Materiale costituente l’alveo 

Irregolarità della superficie della 

sezione 

Variazione della forma e della 

dimensione della sezione trasversale 

Condizioni dell’alveo 

Valori 

Terra 0,020 

Roccia 0,025 

Alluvione grossolana 0,028 

Alluvione fine 

0,024 

Trascurabile 0,000 

Bassa 0,005 

Moderata 0,010 

Elevata 

0,020 

Graduale 0,000 

Variazione occasionalmente 0,005 

Variazione frequente 

0,010 ÷ 0,015 

n 0 

n 1 

n 2 

Effetto della vegetazione 

Grado di sinuosità dell’alveo 

Basso 0,005 ÷ 0,010 

Medio 0,010 ÷ 0,025 

n 4 

Alto 0,025 ÷ 0,050 

Molto alto 

0,050-0,100 

Modesto 1,000 

Apprezzabile 1,150 

m 5 

Elevato 

1,300 

Tabella V.3.8: Metodo per il calcolo del coefficiente di scabrezza n nei corsi d’acqua 

In Tabella V.3.9 sono riportati i valori tipici del coefficiente di scabrezza k s per i 

corsi d’acqua. 

140 



Tipologia del corso d’acqua ks = 1/n (m 1/3 s -1 ) 

Corsi d’acqua minori (raggio idraulico ≅ 2 m; larghezza in piena < 30 m) 

Corsi d’acqua di pianura 

• alvei con fondo compatto, senza irregolarità 45 ÷ 40 

• alvei regolari con vegetazione erbacea 30 ÷ 35 

• alvei con ciottoli e irregolarità modeste 25 ÷ 30 

• alvei fortemente irregolari 25 ÷ 15 

Torrenti montani 

• fondo alveo con prevalenza di ghiaia e ciottoli, pochi grossi 30 ÷ 25 

• alveo in roccia regolare 30 ÷ 25 

• fondo alveo con ciottoli e molti grossi massi 20 ÷ 15 

• alveo in roccia irregolare 20 ÷ 15 

Corsi d’acqua maggiori (raggio idraulico ≅ 4 m; larghezza in piena > 30 m) 

• sezioni con fondo limoso, scarpate regolari a debole copertura erbosa 45 ÷ 40 

• sezioni in depositi alluvionali, fondo sabbioso, scarpate regolari a copertura erbosa 25 ÷ 30 

• sezioni in depositi alluvionali, fondo regolare, scarpate irregolari con vegetazione arbustiva 

e arborea 

35 

• in depositi alluvionali, fondo irregolare, scarpate irregolari con forte presenza di 

vegetazione arbustiva e arborea 

20 ÷ 25 

Aree golenali (raggio idraulico ≅ 1 m) 

• a pascolo, senza vegetazione arbustiva 40 ÷ 20 

• coltivate 50 ÷ 20 

• con vegetazione arbustiva spontanea 25 ÷ 10 

• con vegetazione arborea coltivata 30 ÷ 20 

Alveo in terra 

• materiale compatto, liscio 60 

• sabbia compatta, con argilla o pietrisco 50 

• sabbia e ghiaia, scarpata lastricata 50 ÷ 45 

• ghiaietto 10-30 mm 45 

• ghiaia media 20-60 mm 40 

• ghiaia grossa 50-150 mm 35 

• limo in zolle 30 

• grosse pietre 30 ÷ 25 

• sabbia,limo o ghiaia, con forte rivestimento 25 ÷ 20 

• con lavorazione media 25 ÷ 20 

• con lavorazione grossolana 20 ÷ 15 

Alveo in muratura 

• muratura in pietra da taglio 80 ÷ 70 

• muratura accurata in pietra da cava 70 

• muratura normale in pietra da cava 60 

• pietre grossolanamente squadrate 50 

• scarpate lastricate, fondo in sabbia e ghiaia 50 ÷ 45 

Alveo in calcestruzzo 

• pavimentazione in cemento 100 

• calcestruzzo con casseforme metalliche 100 ÷ 90 

• calcestruzzo con intonaco 95 ÷ 90 

• calcestruzzo lisciato 90 

• intonaco di cemento intatto 90 ÷ 80 

• calcestruzzo con casseforme in legno, senza intonaco 70 ÷ 65 

• calcestruzzo costipato, superficie liscia 65 ÷ 60 

• calcestruzzo vecchio, superficie pulita 60 

• rivestimento in calcestruzzo ruvido 55 

• superfici irregolari in calcestruzzo 50 

Tabella V.3.9: Valori del coefficiente di scabrezza per i corsi d’acqua. 



Figura V.3.3: Variazioni trasversali del coefficiente di scabrezza in un alveo naturale 

Una stima approssimativa del coefficiente di scabrezza si può fare per i torrenti 

e per la parte medio-alta dei fiumi con la relazione: 

26 

k s = (4) 

d 

1 6 

90 

o in alternativa usando la formula: 

21,1 

k s = (5) 

d 

1 6 

50 

nelle quali d 90 e d 50 [m] sono i diametri del materiale d’alveo cui corrisponde 

un passante pari al 90% ed al 50 % rispettivamente. 

Nei casi in cui all’interno dell’alveo del corso d’acqua sia presente della 

vegetazione è possibile stimare il coefficiente di scabrezza applicando le formule 

presenti nella letteratura scientifica sull’argomento. Innanzitutto occorre distinguere 

tra vegetazione flessibile di tipo erbaceo e vegetazione rigida di tipo arbustivo ed 

arboreo; nella prima situazione si può utilizzare il metodo proposto da Kouwen, 

mentre nel caso di vegetazione di tipo arboreo si può utilizzare la teoria proposta da 

Petrik-Bosmaijan. 

La presenza di vegetazione di tipo erbaceo sul contorno bagnato di un corso 

d’acqua comporta in alcuni casi un sensibile aumento della scabrezza dello stesso e 

quindi della resistenza al moto. 

La velocità media V del moto in un canale a pelo libero in cui sia presente della 

vegetazione di tipo erbaceo può essere calcolata attraverso l’equazione di Darcy – 

Weisbach: 

142 



V 

g 

= 8 ⋅ hi 

(6) 

f 

dove f = fattore di attrito dimensionale secondo Darcy – Weisbach 

Il fattore di attrito f che compare nella (6) è legato alla scabrezza relativa y 0 /k 

attraverso la formula logaritmica: 

1 

f 

= A + BLog 

10 

⎛ 

⎜ 

⎝ 

h ⎞ 

⎟ 

⎠ 

k v 

(7) 

con: 

A e B = coefficienti dipendenti dal tipo e dallo stato della vegetazione, 

k v = altezza della scabrezza. 

In Tabella V.3.10 sono indicati i valori di A e B in funzione dello stato della 

vegetazione. 

Tabella V.3.10: Valori di A e B (Kouwen e Li, 1980). 

Tipo vegetazione A B 

Vegetazione eretta 0,15 1,85 

Vegetazione prona 7,6 ÷ 9,9 0,6 ÷ 0,8 

Il parametro k v è legato alle altre grandezze descrittive del fenomeno dalla 

relazione: 

k 

= 0,14h 

veg 

⎡ 

⎢ 

⎢⎣ 

( M. 

E. 

I. 

τ ) 

h 

veg 

0 

0,25 

⎤ 

⎥ 

⎥⎦ 

1,59 

(8) 

dove: h veg =altezza della vegetazione; 

M = densità di vegetazione definita da 

1 

2 

0 

y 

M = ; 

λ λ 

E = modulo di elasticità del materiale 

I = momento d’inerzia dell’area degli steli. 

τ 0 rappresenta la tensione tangenziale totale al contorno 

La relazione tra h veg ed MEI può essere quantificata attraverso le seguenti 

equazioni: 

2 

- erba verde 

3,3 

319 h veg 

MEI = (9) 

- erba dormiente 

2,26 

25,4 

hveg 

MEI = (10) 

In mancanza di indicazioni sullo stato del manto erboso, si può avvalersi della 

seguente relazione che media i due casi: 



3,125 

223 h veg 

MEI = (11) 

Va osservato che la teoria di Kouwen si applica al caso di vegetazione 

sommersa 

La valutazione della scabrezza equivalente in presenza di vegetazione rigida è 

condotta con il metodo di Petrik e Bosmajian, (1975), che permette di valutare il 

coefficiente di resistenza ks di Strickler per i canali a pelo libero caratterizzati dalla 

presenza di vegetazione di tipo rigido non troppo fitta, per la quale è possibile 

calcolare la resistenza offerta dalla singola pianta. Scrivendo l’equazione del moto per 

un tratto di canale in moto uniforme: 

γ ALi E = τ 0 CL + ∑Ri 

(12) 

dove γ = peso specifico del liquido 

A = sezione trasversale 

L = lunghezza del tratto di canale considerato 

R i = resistenza idrodinamica offerta dalla pianta i-esima 

C = perimetro bagnato del canale 

La forza di resistenza esercitata dalla singola pianta si può scrivere come: 

R 

i 

2 

Cd 

γ Vi 

Ai 

= (13) 

2g 

con 

C d = coefficiente di resistenza della vegetazione 

Vi = velocità in prossimità dell’i-esima pianta 

A i = area della pianta proiettata in direzione della corrente 

g = accelerazione di gravità. 

A partire dalla (7) e dalla (8) è possibile trovare la seguente relazione che lega 

il coefficiente di scabrezza equivalente globale k seq al coefficiente di scabrezza della 

sezione k s0 e a quello per la sola vegetazione: 

k 

1 

2 

seq 

1 1 

= + 

(14) 

k k 

2 

s0 

2 

sveg 

Introducendo il parametro densità di vegetazione Λ : 

D∑ 

si ottengono le seguenti relazioni: 

k 

C Ai 

Λ = 

(15) 

AL 

sveg 

1 

= (16) 

R 

2 Λ 

3 

H 

2g 

144 



k 

seq 

k 

s0 

= (17) 

Λ 

2g 

4 

3 

2 

1+ 

ks0RH 

Per il calcolo del termine ∑ Ai 

che compare nella (15), nell’ipotesi che le piante 

abbiano spaziature e diametri simili tra loro, si può scrivere: 

∑ 

BL ALd ∑ Ai 

d 

A i = Ndh = dh = ⇒ = 

s s s s AL s s 

x 

y 

x 

y 

x 

y 

Nella seguente tabella sono riportati i valori indicativi dei diametri medi di 

alcuni tipi di piante e delle distanze in direzione x e y tra le stesse. 

Vegetazione Grado di sviluppo d p [m] s x [m] s y [m] 

Vegetazione distribuita 

• canneto - 0,003 ÷ 0,01 0,01 ÷ 0,03 0,01 ÷ 0,03 

• arbusti 1 anno 0,03 0,25 ÷ 0,35 0,25 ÷ 0,35 

• salici Più anni 0,03 ÷ 0,06 0,15 ÷ 0,25 0,15 ÷ 0,25 

• alberi Betulla, 5 anni 0,04 ÷ 0,10 1,0 ÷ 5,0 1,0 ÷ 5,0 

Betulla, > 5 anni 0,15 ÷ 0,50 3,0 ÷ 10,0 3,0 ÷ 10,0 

Solo tronchi 0, 5 ÷ 1,0 10,0 ÷ 20,0 5,0 ÷ 15,0 

Piante isolate e gruppi di piante 

• cespugli Più anni 3,5 3,5 ÷ 10,0 3,5 ÷ 10,0 

• gruppi di alberi Più anni 1,0 10,0 10,0 

Tabella V.3.11: Valori indicativi dei parametri dp, sx e sy per alcuni tipi di vegetazione 

Nei casi in cui il contorno del canale sia costituito da materiali con scabrezze 

diverse è necessario calcolare il coefficiente di scabrezza equivalente per la sezione. È 

tipico il caso per i corsi d’acqua di pianura di un alveo di piena costituito da un alveo 

centrale (alveo inciso) per il deflusso di magra o di piene moderate, e di una o due 

zone laterali talvolta anche molto estese (golene) contribuenti al moto, impegnate 

solo nel corso delle piene più gravose, che sono normalmente vegetate o coltivate e in 

cui la profondità di corrente è ridotta. 

Per la valutazione del comportamento di queste sezioni composite la maggior 

parte dei moduli di calcolo permette di assegnare valori diversi di scabrezza per ogni 

parte elementare della sezione; in alternativa si deve fare ricorso a un valore di 

scabrezza equivalente, che può essere calcolato con il metodo di Einstein-Horton o con 

quello di Engelund. 

V.3.3.1.5 

Caratteristiche ambientali e paesistiche della regione fluviale 

Per definire le caratteristiche ambientali e paesistiche della regione fluviale si 

procede analizzando l’uso del suolo nella regione fluviale evidenziando le aree naturali 

(distinguendo tra zone con vegetazione spontanea arborea, erbacea ed aree prive di 

copertura vegetale) e quelle interessate da attività antropiche (aree a uso agricolo, 

infrastrutture, insediamenti). 



Vanno inoltre individuate le aree ad elevato pregio ambientale e le componenti 

naturalistiche, ambientali e paesistiche più sensibili nei confronti degli effetti indotti 

dalla realizzazione dell’opera. 

V.3.3.1.6 

Opere e manufatti interferenti 

Il modello utilizzato per le verifiche idrauliche richieste per la redazione del 

progetto di sistemazione del corso d’acqua deve descrivere dal punto di vista 

geometrico tutte le opere e i manufatti esistenti nel tratto in oggetto nonché tutte 

quelle previste nel progetto. 

V.3.3.1.7 

Portate di piena 

Per quanto riguarda la scelta della portata di piena da considerare nelle analisi 

si rimanda al paragrafo V.3.2, in cui è riportata la metodologia da applicare per 

determinare il tempo di ritorno da assumere nella progettazione in funzione della 

gravità del fenomeno considerato e dell’uso del suolo nelle zone circostanti il tratto di 

corso d’acqua in esame, ed al capitolo V.2 per i metodi di calcolo delle portate di 

piena. 

V.3.3.2 

Scelta del metodo di calcolo 

A seconda dell’approfondimento dell’analisi da eseguire sono possibili vari 

criteri di calcolo. In ordine di semplificazione si distinguono: 

• Profilo di moto uniforme (portata e geometria costanti) ; in generale configura 

una approssimazione semplicistica (in particolare, l’assunzione di geometria 

costante è spesso inadeguata per gli alvei naturali) e pertanto da usare con 

saggezza. 

• Profilo di moto permanente monodimensionale (portata costante e geometria 

variabile). Questa schematizzazione è adeguata per tutti quei casi in cui la 

variabilità delle grandezze in direzione ortogonale alla corrente non sia 

significativa, e sia quindi lecito rappresentare il fenomeno in termini di grandezze 

mediate sulla sezione. È dunque adatto a sezioni compatte ed alvei privi di curve 

pronunciate. In questo contesto è comunque possibile considerare un’eventuale 

variabilità trasversale della scabrezza mediandola in modo opportuno sulle 

sezione (per esempio il metodo di Horton). 

• Profilo di moto permanente bidimensionale (portata costante e geometria 

variabile). Permette di calcolare eventuali sovralzi e profili di velocità indotti dalla 

presenza di curve ai fini, per esempio, di valutare in modo migliore la capacità 

erosiva della corrente o il rischio di esondazione. 

146 



Figura V.3.4: Esempio di sovralzo all’estradosso di una curva (Leno a Rovereto). 

• Profilo di moto vario (portata variabile nel tempo) Permette di valutare gli effetti 

di laminazione dell’onda di piena dovuti all’azione di casse di espansione o altro. 

Richiede la conoscenza dell’idrogramma di piena completo, che va quindi 

calcolato separatamente con una metodologia afflussi/deflussi; si tratta quindi di 

una schematizzazione adatta a sistemazioni di notevole rilievo. 

• Profilo di moto permanente in presenza di evoluzioni morfologiche (modello a 

fondo mobile). Richiede considerazioni morfodinamiche per calcolare sovralzi e 

profili. 

I metodi di calcolo, ad eccezione dell’ultimo, si intendono a fondo fisso, cioè 

senza considerare l’effetto del trasporto solido nel rimodellare il fondo alveo. In 

generale, infatti, l’implementazione di un modello a fondo mobile richiede un notevole 

sforzo a livello scientifico non ripagato da un livello sufficiente di affidabilità dei 

risultati, in particolare per le grosse incertezze legate alle condizioni al contorno da 

assegnare. 

Tuttavia in più di un caso risultano necessarie analisi relative alle condizioni di 

movimentazione del materiale d’alveo. In particolare: 

• Calcolo della pendenza di equilibrio da raggiungere tramite la costruzione di 

briglie o soglie 

• Calcolo dell’erosione localizzata a valle di una briglia 

• Calcolo di stabilità per opere trasversali o spondali costituite da massi sciolti 

• Calcolo dell’erosione localizzata in corrispondenza di un ponte 

Per queste tipologie di problemi è possibile impostare l’analisi delle condizioni 

di incipiente movimento dovuta a Shields od utilizzare formule empiriche apposite, 



ben note in letteratura (per esempio la formula di Schoklitsch per l’erosione a valle di 

una briglia). 

Per quel che riguarda l’analisi di stabilità di rampe, scogliere e muri in massi 

sciolti sono disponibili in letteratura abachi sperimentali basati sulla teoria di Shields 

estesa a condizioni più generali (effetto di nascondimento, effetto della pendenza del 

fondo o delle sponde). 

Per maggiori dettagli sul calcolo della portata solida e sul suo effetto sulle 

opere di sistemazione si rimanda al V.2.3 e al V.3.7. 

V.3.3.3 

Condizioni al contorno 

Le condizioni al contorno da assegnare sono: 

• La portata massima (o l’intero idrogramma, nel caso di moto vario) che defluisce 

nella sezione di monte; 

• Un'altra condizione al contorno (in termini di tiranti) da assegnarsi a monte nel 

caso di corrente veloce, a valle nel caso di corrente lenta; 

• Eventuali altre condizioni da porre in corrispondenza di sezioni di controllo (ad 

esempio il passaggio per l’altezza critica in un restringimento localizzato, quando 

si abbia transizione). 

V.3.4 

Verifica idraulica per gli attraversamenti dei corsi d’acqua 

Nella progettazione delle opere di attraversamento stradale o ferroviario (ponti 

e viadotti) va sempre garantito che esse risultino compatibili con il corso d’acqua, per 

questo esse non devono costituire ostacolo al deflusso della portata di piena. Va 

prestata attenzione anche al fatto che l’opera non interferisca e modifichi i fenomeni 

idraulici naturali che possono aver luogo nel fiume e non pregiudichi le caratteristiche 

di particolare rilevanza naturale dell’ecosistema fluviale. In particolare per campate 

fino a 40 metri è consigliabile evitare di utilizzare pile (in quanto tecnicamnete 

possibile), anche al prezzo di maggiori spessori dell’impalcato e quindi minori franchi a 

disposizione. 

Nella progettazione di un’opera di attraversamento di un corso d’acqua si 

devono tenere presenti le seguenti considerazioni: 

• conseguenze dell’inserimento del ponte sul profilo di piena: la verifica della 

compatibilità dell’attraversamento da questo punto di vista si può fare 

confrontando il profilo di piena in condizioni indisturbate con quello che si ha in 

presenza dell’opera. Andrà verificato che l’innalzamento del livello idrometrico 

provocato dal restringimento dovuto alla presenza del ponte sia compatibile con 

le opere di difesa longitudinali esistenti o in progetto; questa condizione deve 

essere garantita lungo tutto il tratto fluviale interessato dall’innalzamento del 

livello idrometrico. Va inoltre verificato che la costruzione del ponte non provochi 

effetti di destabilizzazione dei rilevati arginali o fenomeni di infiltrazione nel corpo 

arginale o di sifonamento delle fondazioni (fontanazzi). Nei tratti non arginati va 

comunque garantito che la realizzazione dell’opera non provochi conseguenze di 

148 



rischio inaccettabili per le zone circostanti il corso d’acqua. Vanno inoltre 

quantificate, se presenti, le riduzioni delle superfici allagabili, causate dalla 

realizzazione dell’intervento e gli effetti di queste in termini di diminuzione della 

laminazione in alveo lungo il tratto fluviale mettendo quindi in evidenza la 

riduzione del volume di invaso e il corrispondente aumento del colmo di piena. 

• modifiche indotte dal ponte sull’assetto morfologico planimetrico ed altimetrico 

dell’alveo di magra e di quello di piena. Questo va verificato controllando che 

l’introduzione dell’opera non comporti effetti erosivi di sponda o del fondo e non 

dia luogo alla formazione nuove vie di deflusso all’interno dell’alveo di piena. 

Figura V.3.5: Effetti erosivi in sponda a monte del ponte di S. Michele all’Adige nel 1966. 

• possibili modifiche degli ecosistemi fluviali naturali circostanti l’opera. Questo 

punto va preso in considerazione in modo particolare per le situazioni in cui 

esistano componenti o elementi di particolare rilevanza o molto sensibili alle 

variazioni introdotte. In questi casi si potrà ricorrere ad opere di mitigazione 

degli impatti naturale e paesaggistico. 

• condizione di sicurezza dell’opera durante i fenomeni di piena: vanno garantite le 

condizioni di stabilità e quindi di funzionalità dell’opera in relazione alle 

sollecitazioni che si possono avere durante il deflusso della piena, tenendo conto 

nella progettazione dei livelli idrici raggiunti e delle conseguenze sulle fondazioni 

dei fenomeni di erosione del fondo da parte della corrente. 

Per verificare queste condizioni è quindi necessario predisporre uno studio per 

verificare la compatibilità dell’opera di attraversamento con il corso d’acqua; lo studio 

deve contenere i seguenti punti, descritti nei criteri di progetto delle sistemazioni e 

cioè: 

1. caratterizzazione geometrica dell’alveo, 

2. caratteristiche morfologiche dell’alveo, 



3. caratteristiche granulometriche del materiale costituente l’alveo, 

4. definizione del coefficiente di scabrezza dell’alveo 

5. caratteristiche ambientali e paesistiche della zona in esame, 

6. opere e manufatti interferenti, 

7. portate di piena, 

8. modalità di deflusso in piena, 

9. effetti degli interventi in progetto. 

In particolare per quanto riguarda le modalità di deflusso della piena va 

prestata particolare attenzione agli effetti di rigurgito provocati dal possibile 

restringimento e le erosioni localizzate che si possono verificare attorno alle fondazioni 

(fenomeni di scalzamento). 

Di seguito vengono descritte alcune metodologie per lo studio di questi due 

effetti (rigurgito e scalzamento), utili per completare l’analisi di compatibilità idraulica 

di un attraversamento. 

V.3.4.1 

Effetto di rigurgito provocato da restringimenti e da pile 

Nel caso in cui il ponte costituisca una singolarità geometrica dell’alveo, 

comportando un restringimento della sezione per effetto delle pile e/o delle spalle, 

esso provoca alcune modifiche alle altezze idrometriche della corrente, che devono 

essere tenute in conto nella progettazione del ponte e delle eventuali opere 

complementari necessarie. 

Figura V.3.6: Effetto di rigurgito indotto da un ponte. 

150 



Il calcolo del sovralzo a monte del restringimento va effettuato, nell’ambito 

della costruzione del profilo idrico, attraverso l’impiego delle usuali formulazioni della 

letteratura scientifica, in funzione della classe di moto presente: 

• classe A: il moto è lento e rimane lento nel restringimento; 

• classe B: il moto avviene con transizione, da lento a veloce o viceversa (casi 1b e 

2b); 

• classe C: il moto è veloce e rimane veloce. 

La distinzione tra le classi è rappresentata nel diagramma di Figura V.3.7, in 

v 

funzione del numero di Froude Fr = e del rapporto di strozzatura r = b 1 /b 0 . 

gh 

dove: v = velocità media della corrente [m/s] 

g = accelerazione di gravità [m/s 2 ] 

h= altezza della corrente 

Figura V.3.7: Classificazione dei metodi di deflusso attraverso un restringimento. 

Nel caso in cui il deflusso sia di tipo A, sono disponibili numerose formule 

sperimentali per determinare il sovralzo rispetto all’altezza del moto indisturbato. 

Quelle d’uso più comune sono le seguenti. 

Formula di Yarnell 

Δy 

y 

= k 

y 

4 2 

[ ] 

2 

2 

( k − ,6 + 5Fr 

) 1− 

r + 15( − r ) 

y 

0 Fr 

2 1 

dove ( 1 r ) 

( b − b ) 

0 1 

− = è il grado di restringimento e k y un coefficiente di forma 

che assume i valori riportati in Figura V.3.8. 

b 

0 



Figura V.3.8: Coefficienti di forma per le pile dei ponti. 

Nell’ipotesi che la corrente investa l’asse della pila con un angolo α diverso da 

0, i valori di Δy calcolati con l’espressione riportata, vanno moltiplicati per un 

coefficiente che assume valori 1,3 per α = 10° e 2,3 per α = 20°. 

Formula di Rehbock 

Δ y 

= k 

R 

( 1− 

r ) 

2 

V2 

2g 

dove 

K R = 1, per pile e rostri arrotondati 

K R = 2, per pile a spigoli vivi. 

Formula di Nagler 

2 

⎛ V ⎞ 

2 

Q = kNb 

2g 

⎜ y ⎟ 

1 2 −θ 

Δy 

+ C 

2g 

⎝ ⎠ 

dove: 

θ = coefficiente di turbolenza (normalmente assunto pari a 0,3), 

C R = coefficiente in funzione del rapporto di contrazione r = b 1 /b 2 (cfr. Figura 

V.3.9), 

k N = coefficiente di forma della pila, funzione di r, dell’angolo formato dalla 

corrente con 

l’asse della pila e della forma della pila (cfr. Tabella V.3.12). 

R 

2 

V0 

2g 

152 



Figura V.3.9: Valori del coefficiente C R in funzione del rapporto di contrazione r [formula di Nagler]. 

Rapporto di contrazione r 

0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 

Tipo di pila K N K A K N K A K N K A K N K A K N K A 

con fronte e retro a spigolo vivo 0,91 0,96 0,87 1,02 0,86 1,02 0,87 1,00 0,89 0,97 

con fronte e retro semicircolari 0,94 0,99 0,92 1,13 0,95 1,20 1,03 1,26 1,11 1,31 

con fronte e retro triangolari con angolo 

acuto al vertice di 90° 

0,95 0,94 0,92 

coppia di cilindri con o senza setto di 

collegamento 

0,91 0,89 0,88 

con fronte e retro lenticolari 0,95 1,00 0,94 1,14 0,97 1,22 

Tabella V.3.12: Valori di K N e K A per pile parallele alla corrente. 

Formula di Aubuisson 

2 

1y 

2 2gΔy 

v 0 

Q = K A b + 

dove K A dipende principalmente dal rapporto di contrazione r e dalla forma e 

dall’orientamento dell’ostacolo; i valori di questo coefficiente sono riportati in Tabella 

V.3.12. 

Nel caso in cui il deflusso attraverso il ponte sia di classe B, il moto avviene 

passando nella sezione ristretta in condizioni critiche. Per deflusso di classe 1b, la 

profondità a monte della sezione contratta è data da: 

y = K 

0 

2 2 

( gb Fr ) 1/ 3 

0 

Q 

2 

lim 

dove: 

b 0 = larghezza dell’alveo a monte del restringimento, 

Fr lim = numero di Froude, in Figura V.3.7 è riportato in funzione del rapporto di 

contrazione. 



K = coefficiente dipendente dalla forma dell’ostruzione (cfr. Tabella V.3.13) 

Tipo di ostruzione 

pile con fronti squadrate 1,135 

pile con fronti triangolari 1,085 

pile con fronti semicircolari 1,050 

contrazione laterale ben accompagnata 1,030 ÷ 1,020 

Tabella V.3.13: Valori del coefficiente K per la condizione di moto di classe 1b. 

Nel caso in cui il deflusso attraverso il ponte sia di classe C, il massimo 

dell’elevazione si ha nella sezione contratta ed è inferiore, o al massimo uguale, 

all’altezza critica. 

K 

V.3.4.2 

Erosioni localizzate attorno alle fondazioni (scalzamento) 

Le rapide variazioni d’intensità e di distribuzione della velocità della corrente in 

corrispondenza di restringimenti ed ostacoli (pile del ponte) possono provocare 

fenomeni di erosione localizzata, soprattutto se l’alveo è composto da materiale 

incoerente. 

La profondità di scavo massima è determinabile tramite l’applicazione di 

formule empiriche, disponibili nella letteratura scientifica, derivanti dai risultati di 

indagini sperimentali. La scelta della formula da utilizzare è demandata alle valutazioni 

da effettuare nell’ambito dello studio di compatibilità, in funzione della migliore 

rispondenza alle condizioni del caso specifico e degli elementi conoscitivi acquisiti. 

A titolo esemplificativo, una delle formule comunemente utilizzate è di seguito 

riportata: 

d 

s 

⎛ v 

= f 

⎜ 

⎝ v 

⎞⎡ 

⎟⎢ 

⎠⎣ 

⎛ y 

tanh⎜ 

⎝ s 

⎞⎤ 

⎟⎥f 

⎠⎦ 

l 

s 

⎛ ⎞ 

( forma) f ⎜ ⎟ 

⎠ 

s 0 

0 

1 2 2 

3 α , 

c 

⎝ 

dove: 

d s = profondità di scavo a partire dal fondo indisturbato; 

s = larghezza della pila; 

l = lunghezza della pila; 

v o = velocità media della corrente indisturbata; 

( γ s − γ ) 

v c = 0 ,85 2gd 

velocità critica di trascinamento, intesa come velocità 

γ 

media della corrente alla quale inizia il movimento del materiale di fondo di 

assegnato diametro d; per materiale disomogeneo si adotta normalmente d = 

d 50 ; γ s e γ indicano il peso specifico del materiale di fondo e dell’acqua; 

α = angolo tra la direzione della corrente indisturbata e la pila; 

f 1 (v o /v c ) = 0 per v o /v c ≤ 0,5; 

f 1 (v o /v c ) = 2 v o /v c –1 per 0,5 1,0; 

f 2 (forma) = 1,00 per pile circolari o con fronti arrotondate; 

f 2 (forma) = 0,75 per pile sagomate in modo da accompagnare la corrente; 

f 2 (forma) = 1,30 per pile rettangolari; 

154 



f 3 (α, l/s) = ricavabile dalla Figura V.3.10. 

Figura V.3.10: Andamento della funzione f3 al variare dei parametri α e l/s. 

In sede di progetto, volendo contenere il valore dello scalzamento nel limite 

derivante dalla dimensione della pila, è necessario porre il plinto di fondazione a una 

quota inferiore al valore d s rispetto al fondo alveo; infatti nel caso in cui esso venga 

messo allo scoperto dall’erosione, le dimensioni maggiori e le forme più tozze 

provocano un ulteriore scalzamento. In tal caso il calcolo di d s va ripetuto 

considerando le dimensioni del plinto invece che quelle della pila. 

In sede di progetto o di verifica il massimo scalzamento stimabile in 

corrispondenza di una pila in alveo è pertanto definito come: 

d max = d s + d a 

dove: 

d s = scalzamento proprio della pila valutabile secondo l’espressione sopra 

riportata; 

d a = abbassamento proprio del fondo alveo (eventuale) dipendente dalla 

tendenza evolutiva del corso d’acqua, estrapolato sulla base della durata di 

vita economica dell’opera. 

V.3.4.3 

Prescrizioni e indirizzi per la progettazione e la verifica 

idraulica dei ponti 

I ponti che attraversano un corso d’acqua interferiscono con le condizioni di 

deflusso quando le pile siano collocate in alveo e quando le spalle o i rilevati di 

accesso diano luogo a un restringimento dell’alveo stesso. In generale quindi gli effetti 

sull’assetto di un corso d’acqua derivanti dall’inserimento di un ponte sono facilmente 

classificabili ed è possibile di conseguenza stabilire a priori dei criteri di compatibilità 

specifici, cioè una serie di prescrizioni, che costituiscono condizioni da rispettare in 

modo tassativo e degli indirizzi alle scelte di natura progettuale, finalizzati a orientare 

il progetto per il migliore inserimento dell’opera all’interno del corso d’acqua. 



Vengono presentate di seguito le prescrizioni da adottarsi sia per le nuove 

opere in progetto sia per quelle esistenti, quando sia necessario verificare la 

compatibilità. In generale si vuole garantire: 

• che l’inserimento della struttura sia coerente con l’assetto idraulico del corso 

d’acqua e non comporti alterazioni delle condizioni di rischio idraulico; 

• che siano valutate in modo adeguato le sollecitazioni di natura idraulica cui è 

sottoposta l’opera, in rapporto alla sicurezza della stessa. 

La verifica di compatibilità idraulica per i ponti va comunque realizzata con gli 

stessi criteri visti per le opere in progetto; nel caso in cui non sia soddisfatta la verifica 

idraulica di compatibilità andranno definiti: 

• le eventuali condizioni di esercizio transitorio della struttura, sino alla 

realizzazione degli interventi di adeguamento progettati, 

• i criteri di progettazione degli interventi correttivi e di adeguamento necessari. 

V.3.4.4 

Criteri di compatibilità idraulica per i ponti e i rilevati di 

accesso 

V.3.4.4.1 

Portata di piena di progetto e franco idraulico 

La condizione minima richiesta per verificare la compatibilità idraulica di un 

ponte è riferirsi ad una portata di piena di progetto con tempo di ritorno di 100 anni, 

mantenendo un franco minimo tra la quota idrometrica e la quota di intradosso del 

ponte non inferiore ad 1 m. Il valore del franco deve essere assicurato per almeno i 

2/3 della luce quando l’intradosso del ponte non sia rettilineo e comunque per almeno 

40 m. nel caso di luci superiori a tale valore. 

Per la valutazione della portata di progetto e del franco idraulico da assegnare 

si rimanda comunque al paragrafo V.3.2, dove sono state analizzati, caso per caso, i 

tempi di ritorno da adottare per la progettazione in base alla suddivisione del territorio 

in classi di uso del suolo e al grado di rischio attribuito al tipo di evento. 

156 



Figura V.3.11: Riduzione del franco idraulico in corrispondenza di un ponte. 

V.3.4.4.2 

Posizionamento del ponte rispetto all’alveo. 

L’insieme delle opere costituenti l’attraversamento non deve comportare 

condizionamenti al deflusso della piena e indurre modificazioni all’assetto morfologico 

dell’alveo. L’orientamento delle pile (ed eventualmente delle spalle) deve essere 

parallelo alla direzione della corrente principale. In particolare devono essere 

rispettate le seguenti condizioni: 

• Corsi d’acqua arginati: la quota di intradosso del ponte deve essere superiore a 

quella della sommità arginale; la spalla del ponte deve essere sul lato campagna, 

a una distanza minima di 10 m dal piede dell’argine maestro; lo stesso limite 

vale per il caso siano presenti pile sul lato campagna; sul lato fiume la posizione 

delle pile deve essere al di fuori del petto dell’argine; in via eccezionale la pila 

può interessare il corpo arginale, purché non intacchi il nucleo centrale 

dell’argine stesso e sia integrata con opportuni accorgimenti di difesa e di 

rivestimento; 

• Corsi d’acqua non arginati: le pile e le spalle devono essere poste al di fuori delle 

sponde incise dell’alveo; in via eccezionale la pila può interessare la sponda, 

purché sia integrata con opportuni accorgimenti di difesa e di rivestimento; 

• nei casi in cui il ponte sia inserito in un tratto di corso d’acqua interessato da 

altre opere di attraversamento poste in adiacenza, a monte o a valle, è 

necessario che le pile in alveo (ed eventualmente le spalle) siano allineate con 

quelle esistenti in modo che le pile presenti, considerate congiuntamente, non 

riducano la luce effettiva disponibile, anche ai fini del rischio di ostruzione da 

parte del materiale trasportato in piena; 

• la struttura deve consentire il mantenimento della continuità della pista di 

servizio in fregio al corso d’acqua ovvero sul rilevato arginale. 



V.3.4.4.3 

Effetti idraulici indotti dal ponte. 

La soluzione progettuale per il ponte e per i relativi rilevati di accesso deve 

garantire l’assenza di effetti negativi indotti sulle modalità di deflusso in piena; in 

particolare il profilo idrico di rigurgito eventualmente indotto dall'insieme delle opere 

di attraversamento deve essere compatibile con l’assetto difensivo presente e non 

deve comportare un aumento delle condizioni di rischio idraulico per il territorio 

circostante. Vanno inoltre verificati seguenti aspetti aggiuntivi: 

• assenza di riduzione della superficie delle aree allagabili per effetto del ponte al 

fine di evitare effetti di minore laminazione della piena lungo l’asta fluviale; 

• compatibilità dell’opera e delle eventuali sistemazioni idrauliche connesse con gli 

effetti indotti da possibili ostruzioni delle luci ad opera di corpi flottanti trasportati 

dalla piena ovvero di deposito anomalo di materiale derivante dal trasporto 

solido, soprattutto nel caso possano realizzarsi a monte invasi temporanei di 

dimensione significativa. 

V.3.4.4.4 

Opere idrauliche collegate al ponte. 

Nel caso in cui l’inserimento o la presenza del ponte comporti la realizzazione 

di opere idrauliche con funzioni di sistemazione dell’alveo nel tratto interessato 

dall’attraversamento, il progetto deve comprendere la definizione delle opere stesse 

con lo stesso livello di dettaglio relativo all’opera principale. 

V.3.4.4.5 

Condizioni di sicurezza idraulica del ponte e delle opere collegate. 

Il progetto del manufatto e delle opere connesse deve contenere la verifica 

della stabilità strutturale rispetto ai seguenti aspetti: 

• scalzamento massimo sulle fondazioni delle pile, delle spalle; 

• urti e abrasioni provocate dalla corrente sulle pile in alveo; 

• scalzamento massimo sui rilevati di accesso per effetto dell’erosione della 

corrente; 

• spinta idrodinamica per effetto del sovralzo idrico indotto dalla struttura; ove 

opportuno la valutazione deve essere condotta anche con riferimento a condizioni 

di tracimazione del ponte per effetto di ostruzione delle luci. 

V.3.4.5 

Indirizzi alle scelte progettuali 

Nella definizione delle caratteristiche dimensionali del ponte, oltre ai valori di 

prescrizione indicati in precedenza, vanno considerati anche altri elementi, da definirsi 

caso per caso, prendendo in conto i caratteri specifici di manifestazione della piena, 

che dipendono dalle caratteristiche del bacino idrografico sotteso e del corso d’acqua 

nella parte a monte, in rapporto alla copertura vegetale e alle sue condizioni di 

stabilità. In particolare si deve tenere conto dei seguenti aspetti: 

• dislivello tra quota di intradosso impalcato e fondo alveo: non inferiore a 6-7 m 

quando si possa temere il transito di alberi di alto fusto; valori maggiori vanno 

mantenuti per ponti con luci inferiori ai 30 m o posti su torrenti su cui sono 

possibili sovralzi del fondo alveo per deposito di materiale solido; 

158 



• dislivello tra quota di intradosso impalcato e piano campagna: è opportuno, 

soprattutto nei territori di pianura, che la quota di intradosso dell’impalcato del 

ponte sia superiore a quella del piano campagna circostante per i corsi d’acqua 

non arginati; 

• dimensione dell’alveo del corso d’acqua: ai fini della definizione della luce del 

ponte e dell’ubicazione dei manufatti relativi (pile e spalle) è necessario 

considerare, oltre alle dimensioni attuali dell’alveo, anche quelle eventuali di 

progetto, in modo tale che l’opera, una volta realizzata, non sia di ostacolo a 

futuri interventi di sistemazione idraulica sul corso d’acqua, compresi gli 

ampliamenti delle dimensioni dell’alveo; 

• luce del ponte: nei casi in cui la larghezza dell’alveo di piena sia limitata, non 

superiore ai 40 m, è preferibile la realizzazione di un ponte con luce unica in 

modo da non avere pile in alveo e da ubicare le spalle al di fuori dell’alveo 

stesso; 

• dislocazione delle pile: la parte maggiormente attiva dell’alveo, 

significativamente l’alveo inciso, deve essere lasciata libera da pile, 

compatibilmente con i vincoli di natura strutturale, ricercando una soluzione che 

collochi le pile in golena o nelle zone dove il livello idrometrico in piena sia 

relativamente modesta; 

• forma delle pile in alveo: è preferibile la forma circolare o di tipo profilato in 

modo da costituire minore ostacolo alla corrente (minore esposizione 

all’erosione); nei casi in cui si abbia elevata velocità di corrente abbinata a un 

trasporto solido significativo, la parte delle pile a contatto con la corrente deve 

essere opportunamente protetta; 

• soluzioni per il controllo dello scalzamento: le fondazioni delle pile e delle spalle 

devono essere dimensionate in modo da sopportare direttamente il massimo 

scalzamento prevedibile (scalzamento diretto ed eventuale abbassamento del 

fondo alveo), senza la necessità di opere idrauliche aggiuntive. Ad esempio nel 

caso di fondazioni su pali il dimensionamento dei pali deve considerare scoperto 

il tratto di palo compreso tra la testa e la quota di massimo scalzamento; 

• interferenza con le opere idrauliche presenti: nel caso l’opera sia inserita in un 

tratto di corso d’acqua arginato è frequente la necessità prevedere protezioni 

(rivestimenti e/o diaframmature) del paramento lato fiume dell’argine, in 

conseguenza delle maggiori sollecitazioni idrodinamiche indotte dall’opera stessa. 

In situazioni particolari possono essere necessarie opere di ringrosso e/o sovralzo 

arginale locale. 

V.3.5 

Quaderno delle opere tipo 

In allegato viene fornito un quaderno delle opere tipo, ossia un insieme di 

schede descrittive delle principali tipologie di opere di sistemazione presenti sul 

territorio trentino che possa servire da punto di riferimento per le future attività di 

progettazione. 

Si è utilizzato il termine generico di opere di sistemazione, senza uno specifico 

riferimento all’idraulica, in quanto il quaderno è comprensivo non sole delle opere 



d’alveo vere e proprie, ma anche delle opere di sistemazione delle aree franose: si 

ritiene infatti che i due argomenti siano fortemente interagenti e che quindi vadano 

presentati parallelamente. 

Il quaderno presenta una struttura ad albero riassunta nell’apposito quadro 

sinottico; per ogni tipologia d’opera, oltre alle singole schede che la compongono, è 

stata redatta un’introduzione che riepiloga per sommi capi i criteri progettuali e le 

finalità della tipologia stessa. 

Il quaderno propone una vasta gamma di opere, che in taluni casi possono 

riproporsi pressoché identiche in diverse famiglie (per esempio tra opere di sostegno 

dei versanti e opere di difesa di sponda). In questi casi la scheda viene proposta due 

volte, senza tenere in conto delle ripetizioni di testo e disegno. 

Per quanto riguarda gli interventi di ingegneria naturalistica, non si è ritenuto 

di dedicarvi una specifica categoria, in quanto essi devono essere intesi come parte 

integrante dell’opera: pertanto ciascuna scheda è comprensiva sia dell’opera grezza 

sia delle eventuali possibilità di rinaturazione che si possono prevedere in quel caso 

specifico. 

A fianco delle schede relative alle opere tipo viene presentata una carrellata di 

particolari, e significativi, interventi di riqualificazione ambientale. 

Le schede contengono una serie di termini tecnici; la classificazione stessa 

delle opere si basa su di una terminologia che potrebbe dare adito a fraintendimenti, 

in quanto taluni termini possono avere, anche in letteratura, un significato ambiguo o 

comunque sfumato. 

Per ovviare a questo problema si è pensato di affiancare al quaderno un 

glossario, che contiene una definizione il più possibile precisa dei termini adottati, 

soffermandosi in particolare sulle terminologie che possono dare adito ad una 

maggiore ambiguità. 

Il quaderno delle opere è quindi costituito dalle seguenti parti: 

• A: Opere di consolidamento degli alvei 

• B: Opere di consolidamento dei versanti 

• C: Opere di controllo delle portate solide 

• D: Opere speciali 

• E: interventi di riqualificazione ambientale 

• Glossario 

Vengono di seguito riportate per sommi capi le descrizioni delle categorie 

appena citate e il relativo quadro sinottico. 

Nella parte A sono riportate le opere di consolidamento dell’alveo, cioè quegli 

interventi diretti alla stabilizzazione del fondo dell’alveo e alla salvaguardia del 

territorio circostante lo stesso da esondazioni. 

160 



A.1.1: briglie e soglie in massi a 

secco 

A.1.2: briglie e soglie in massi 

cementati 

A.1.: OPERE TRASVERSALI 

A.1.3: briglie e soglie in legname 

e pietrame 

A.1.4: briglie e soglie in 

calcestruzzo rivestito 

A.1.5: briglie e soglie in 

calcestruzzo 

A.2.1: muro di sponda in calcestruzzo 

(rivestito in pietrame) 

A.2.2: muro di sponda in massi cementati 

A.2.3: muro di sponda in massi a 

secco 

A.2.4: scogliera in massi e calcestruzzo 

A.2: OPERE SPONDALI 

A.2.5: scogliera in massi a secco 

A.2.6: scogliera in massi a secco legati 

A.2.7: difesa di sponda in gabbioni 

A.2.8: difesa di sponda in legname e 

pietrame 

A: OPERE DI CONSOLIDAMENTO 

DELL'ALVEO 

A.2.9: copertura diffusa 

A.3.1: realizzazione nuovo argine 

(h 4m) 

A.3.3: adeguemento rilevato stradale 

o ferroviario per difesa arginale 

A.3.4: adeguamneto in sagoma e/o 

quota di argine esistente 

A.4: RIVESTIMENTI 

D'ALVEO 

A.4.1: platee in pietrame e calcestruzzo 

A.4.2: platee in massi a secco 

A.5.1: cunettone in massi a secco 

A.5: CUNETTE E 

CUNETTONI 

A.5.2: cunettone in massi cementati 

A.5.3: cunettone in legname 

A.5.4: cunettone in calcestruzzo rivestito 

in pietrame 

A.6: REPELLENTI 

A.6.1: repellente in pali e fascine 

rinforzato con protezione in massi 

Nella parte B sono riportate le opere di sistemazione dei versanti. 



B.1.1.1: canaletta inerbita 

B.1.1.2: canaletta in sassi 

B.1.1: DRENAGGI 

SUPERFICIALI 

B.1.1.3: canaletta in legname 

B.1.1.4: canaletta in legname e 

pietrame 

B1: OPERE DI REGIMAZIONE DELLE 

ACQUE SUPERFICIALI 

B.1.1.5: canaletta in elementi 

prefabbricati 

B.1.2.1: trincea drenante con 

fascinate vive o morte 


fascinate e tubo forato 

B.1.2: DRENAGGI 

PROFONDI 

B.1.2.3: trincea drenante 


struttura sintetica 

B.1.2.5: dreni suborizzontali 

B.2.1.1: semina con fiorume 

B.2.1: INTERVENTI DI 

COPERTURA 

B.2.1.2: semina con il metodo "nero 

verde" 

B.2.1.3: idrosemina 

B.2.1.4: semina con reti antierosive 

B: OPERE DI SISTEMAZIONE DEI 

VERSANTI 

B2: OPERE DI PROTEZIONE E 

CONSOLIDAMENTO SUPERFICIALE 

B.2.2.1: semina di specie legnose 

B.2.2.2: piantagione o cespugliamento 

con specie radicate 

B.2.2.3: cespugliamento con talee di 

specie pioniere 

B.2.2: SISTEMAZIONI 

STABILIZZANTI 

B.2.2.4: gradonata o cordonata 

B.2.2.5: fascinata 

B.2.2.6: viminata o graticciata 

B.2.2.7: palizzata 

B.2.2.8: grata in legname con 

elementi vivi 

B.3.1: muro di sostegno in calcestruzzo 

rivestito di pietrame 

B.3.2: muro di sostegno in massi 

cementati 

B.3.3: muro di sostegno in massi a secco 

B.3.4: scogliera in massi e calcestruzzo 

B3: OPERE DI SOSTEGNO 

B.3.5: scogliera in massi a secco 

B.3.6: muro di sostegno in gabbioni 

B.3.7: palificata in legname con talee 

B.3.8: terra rinforzata con geotessili 

o geogriglie 

B.3.9: "ombrelli da neve" 

162 



Nella parte C sono riportate le briglie aperte, opere per il controllo della 

portata solida. 

C.1: briglie a fessura 

C.2: briglie a finestra 

C: OPERE PER IL CONTROLLO 

DELLA PORTATA SOLIDA: BRIGLIE 

APERTE 

C.3: briglie a pettine 

C.4: briglie a fune 

C.5: briglie a sperone 

Nella categoria D delle opere speciali rientrano tutte quelle tipologie di opere 

che non appartengono specificatamente a categorie di intervento quali sistemazioni 

d’alveo o di versante. Sono particolari tecniche costruttive che vanno combinate o che 

supportano le normali tipologie di intervento. 

D.1: diaframmi 

D: OPERE SPECIALI 

D.2: micropali 

D.3: jet grouting 

Nella parte E sono riportati i seguenti esempi particolari di riqualificazione 

ambientale: 

1. Brenta a Maso Tollo 

2. Rio Maggiore a Levico 

3. Fersina a Canezza 

4. Fersina a Doss del Ciuss 

5. Mandola a Calceranica 

6. Chiese a Cimego 



V.3.6 


[1] AA.VV. (1991) Per una difesa del territorio. A.S.S.M. Provincia Autonoma di 

Trento. 

[2] AA.VV. (1993) Il corso d’acqua - Tutela e progettazione degli interventi. 

Regione autonoma Friuli Venezia-Giulia. 

[3] AA.VV. (1995) Piano stralcio per la realizzazione degli interventi necessari al 

ripristino dell’assetto idraulico, alla eliminazione delle situazioni di dissesto 

idrogeologico e alla prevenzione dei rischi idrogeologici nonché per il ripristino 

delle aree di esondazione (PS45). Autorità di Bacino del fiume PO, Parma. 

[4] AA.VV. (1996) Dimensionamento delle opere idrauliche. Autorità di Bacino dei 

fiumi Isonzo, Tagliamento, Livenza, Piave, Brenta-Bacchiglione, Venezia. 

[5] AA.VV. (1997) Linee guida, criteri progettuali e nuove tecniche con riferimento 

agli impatti delle opere civili nelle sistemazioni idrauliche. Autorità di Bacino dei 

fiumi Isonzo, Tagliamento, Livenza, Piave, Brenta-Bacchiglione. Università degli 

studi di Padova. Padova. 

[6] AA.VV. (1997) Sistemazione tecnica e biologica dei corsi d’acqua: 20 anni di 

esperienze. Az speciale per la regolazione dei bacini montani Bolzano, Italy. 

[7] AA.VV. (2000) Piano stralcio per l’Assetto Idrogeologico (PAI). Autorità di 

Bacino del fiume PO, Parma. 

[8] AA.VV: (1993) Manuale tecnico di ingegneria naturalistica. Regione Emilia- 

Romagna e Regione del Veneto. 

[9] Andrich A., Cavalli R., D’Agostino V., Mantovani D. (2000) Le opere in legno 

nella sistemazione dei torrenti montani. Agenzia Regionale per la Prevenzione e 

Prrotezione Ambientale del Veneto e Centro Valanghe di Arabba. Belluno. 

[10] Armanini A., Scotton P. () Criteri di dimensionamento e di verifica delle 

stabilizzazioni di alveo e di sponda con massi sciolti e massi legati. “Quaderni” 

del Dipartimento. Di Ingegneria Civile ed Ambientale dell’Università di Trento. 

Trento. 

[11] Begemann W., Schiechtl H.M. (1992) Igenieurbiologie. Handucch zum 

oekologischen Wasser. U. Erdbau Bauverlag Gmbh. 

[12] Benedetti G., (1995) Analisi teorica e sperimentale del funzionamento delle 

briglie aperte, Tesi di Laurea in Ingegneria per l’Ambiente e il Territorio, 

Università degli studi di Trento. Trento. 

[13] Carbonari A., Mezzanotte M. Tecniche naturalistiche nella sistemazione del 

territorio. Provincia Autonoma di Trento, S.R.V.A.. Trento. 

[14] Dellagiacoma F. (1991) Il trattamento della vegetazione in alveo. Dattiloscritto 

interno A.S.S.M. Provinxcia Autonoma di Trento. 

[15] Florineth F. (1993) Consolidamento di versanti franosi con tecniche di 

ingegneria naturalistica. 10 Verdeambiente, 6. 

[16] Ghetti P.F. (1993) Manuale per la difesa dei fiumi, Ed. Fondazione Giovanni 

Agnelli, Torino. 

164 



[17] Graf W.H. Altinaker M.S. (1993) Traitè de Genie Civil de l’ecole polytechnique 

federale de Lausanne. Volume 16.Hydraulique Fluviale. Tome 1. Ecoulement 

permanent uniforme et non uniforme. Ed.: Presses Polytecniques et 

Universi_taires Romandes, CH_1015 Lausanne. 

[18] Graf W.H. Altinaker M.S. (1996) Traitè de Genie Civil de l’ecole polytechnique 

federale de Lausanne. Volume 16.Hydraulique Fluviale. Tome 2. Ecoulement 

non permanent et phenomenes de transport. Ed.: Presses Polytecniques et 

Universi_taires Romandes, CH_1015 Lausanne. 

[19] Gray D.H., Sotir R.B. (1996) Biotechnical and soil bioengineering slope 

stabilization. A pratical guide for soil erosion control. Ed. John Wiley & Sons, 

Inc. New York. 

[20] Lenzi M.A., D’Agostino V., Sonda D., (2000) Ricostruzione morfologica e 

recupero ambientale dei torrenti. Ed. Bios, Cosenza. 

[21] Marchetti M. (2000) Geomorfologia fluviale. Pitagora Editrice, Bologna. 

[22] Ministero dell’Ambiente. Servizio VIA Commissione per la VIA (1997) Linee 

guida per capitolati speciali per interventi di ingegneria naturalistica e lavori di 

opere a verde.Prestampa. Reperibile c/o AIPIS-TS. 

[23] Pignatti S. (1964) Fitogeografia. In C. Cappelletti Botanica Vol I UTET Torino. 

[24] Sansoni G., (1993) – La rinaturalizzazione degli ambienti fluviali, Lezioni tenute 

presso l’Istituto Agrario di S. Michele all’Adige (Trento) 

[25] Sauli G., Siben S. (1992) Tecniche di rinaturazione e di ingegneria naturalistica: 

esperienze europee. Patron Editore, Quarto Inferiore (BO). 

[26] Schiechtl H.M. (1992) Bioingegneria forestale - Biotecnica naturalistica. Ed 

Castaldi. Feltre (BL). 

[27] Schiechtl H.M. (1996) I salici nell’uso pratico.Ed Arca Gardolo (TN). 

[28] Schiechtl H.M. Stern R. (1992) Ingegneria naturalistica – Manuale delle opere in 

terra. Ed. Castaldi. Feltre (BL). 

[29] Schiechtl H.M. Stern R. (1996) Ingegneria naturalistica – Manuale delle 

costruzioni idrauliche. Ed Arca Gardolo (TN). 

[30] Zeh H. (1988) Opere di ingegneria naturalistica sulle sponde tecniche 

costruttive ed esempi nel cantone di Berna. (Trad. 1993). Ministero 

dell’Ambiente, Servizio Valutazione Impatto Ambientale, Informazione ai 

Cittadini e per la Relazione sullo Stato dell’Ambiente. Roma 

[31] Zeh H. (1988) Tecniche di ingegneria naturalistica. Ed Il Verde Editoriale, 

Milano. 



V.3.7 

Allegato 1: elementi di dimensionamento e verifica delle 

opere di controllo del trasporto solido e delle colate 

detritiche 

D1) Condizione non stazionaria di impatto di fronti che si propagano contro 

paramenti fissi. 

La sovrapressione Δ p generatasi durante l’impatto di fronti di colata contro 

opere di frangimento o paramenti di briglie può essere determinata attraverso 

opportuni bilanci di massa e quantità di moto, come dimostrato da Armanini e Scotton 

(1993): 

Δ p = a p 

ρ v 

(1) 

df 

2 

impact 

in cui ρ df rappresenta la densità di massa del fluido, ν impact la velocità del fronte 

(che può essere maggiore della velocità del corpo centrale, a moto uniforme, della 

colata), e a p è un coefficiente correttivo, che risulta pari a 2 per colate lente, e scende 

a 0,7 per le colate più fluide e veloci. La velocità di avanzamento del fronte può essere 

assunta pari al valore maggiore fra la velocità di moto uniforme (v u ) e la celerità del 

fronte di valle nel moto conseguente a collasso di sbarramento in condizioni inviscida 

(v dam-break ). 

v = K 

u 

s 

i 

1 

2 

h 

2 

3 

u 

3 

5 

⎛ ⎞ 

2 2 ⎜ 

Q 

v 

⎟ 

dam −break 

= ghu 

= g 

v 

1 

2 

impact = max { v u, 

v dam−break 

} (2) 

⎝ BKsi 

⎠ 

Per quanto concerne il dimensionamento statico di opere di difesa, è 

necessario considerare che la forza trasmessa dalla colata all’impatto è diretta nella 

direzione del flusso. Ciò risulta importante nei casi in cui la superficie di impatto non 

sia ortogonale alla corrente in arrivo, sì da evitare sovrastime eccessive della 

pressione di impatto. 

D2) Criteri di dimensionamento di cunettoni in massi sciolti 

I cunettoni vengono di solito costruiti quando un corso d’acqua deve 

attraversare un centro abitato e lo spazio a disposizione è esiguo. I cunettoni sono 

quindi dei canali, di sezione abbastanza stretta, realizzati per garantire il rapido 

deflusso di grandi quantità d’acqua. 

Nella letteratura specializzata non si trovano a riguardo criteri di 

dimensionamento opportuni, pertanto, nella pratica progettuale, si è fatto sempre 

riferimento all’esperienza progettuale maturata nel corso dei decenni e talvolta si è 

applicato il criterio di Shields senza conoscere l’effettivo contributo dell’effetto della 

pendenza del fondo, dell’ammorsamento meccanico e idrodinamico dei massi e 

l’influenza della granulometria del sottofondo sulla stabilità. 

166 



Gli studi preliminari in acqua chiara fino ad ora condotti hanno messo in rilievo 

il peso dei contributi sopra evidenziati nel caso di sezione trasversale rettangolare, 

trapezia e parabolica. 

Nei grafici e nelle formulazioni sotto riportate si fa riferimento alle condizioni di 

mobilitazione dei massi delle protezioni che ricoprono l’alveo. 

Allo stato attuale dello studio si dispone di dati sufficienti per fornire il criterio 

progettuale per sezione rettangolare (Chini, 2002). 

La sezione rettangolare è costituita da un fondo in massi sciolti, in grado di 

mantenere la continuità tra alveo e subalveo, e da pareti in calcestruzzo armato. 

Lo studio sperimentale è stato condotto disponendo sul fondo i massi delle 

protezioni con cura, cioè ammorsandoli, pertanto la scabrezza del fondo non è 

correlata alla dimensione caratteristica dei massi ma piuttosto alla scabrezza 

superficiale dei singoli massi e alla loro spaziatura. 

La scabrezza equivalente si può rappresentare per massi da frantoio, o 

comunque irregolari (fattore di forma compreso tra 0,5-0,7), in funzione del diametro 

caratteristico d 50 : 

k e 

≈ 0,4 

⋅ d 

(3) 

50 

L’analisi progettuale si fonda sulla determinazione del tirante di progetto, a 

partire dalla formula di resistenza per moto a bassa sommergenza, ricavata in questa 

sede. 

g 

ks ≈ 3 ÷ 4 ⋅ 

1 

Rh 

6 

; 

[ m 

1 

3 

⋅ s 

−1 

] 

Con riferimento alla teoria di Shields la relazione progettuale ricavata è la 

seguente: 

Rh ⋅ sen( α ) 

θ cr , teo = 

= 0, 057 ⋅ fif 

⋅ fke 

/ h ⋅ fdss, 

P% 

; 

Δ ⋅ d p 

dove: 

ρS 

− ρ 

Δ = ; 

ρ 

ρ = ( CΔ + 1 ) ⋅ ρW 

; 

0,5 

⎛ ke 

⎞ 

fke / h = 1+ 

0, 67 ⋅ ⎜ ⎟ (Armanini, 1990); 

⎝ h ⎠ 

ρ sen 

( ) 

( α ) 

fif 

= cos α − ⋅ ; 

ρ − ρ tg φ 

f 

dss 

s 

( ) 

⎛d 

d 

ss 

, % , P% 

⎞ 

ss 

P ⎜ 

= 0,66 + 1,78 + 0,01⋅ 

P% 

d ⎟ 

. 

⎝ P ⎠ 

d 

P 

da cui si ricava, noti i parametri geometrici ed il tirante, il diametro delle 

protezioni. 

Nel termine della pendenza f if , φ non corrisponde all’angolo di naturale riposo 

dei massi delle protezioni ma all’angolo di contatto (Ulrich, 1987), che descrive 



opportunamente la disposizione regolare dei massi sul fondo posti a stretto contatto 

tra loro: 

φ ( ° ) = 61+ 

0,45 ⋅ P(%); 

P < 30% 

Nelle espressioni sopra riportate è utilizzata la seguente simbologia: 

d ss = diametro del materiale di sottofondo;d P =diametro del materiale della 

protezioni; 

ϑ cr,mi s = parametro di mobilità di Shields misurato; 

ϑ cr,teo = parametro di mobilità di Shields teorico; 

α = pendenza del fondo; 

φ = angolo di contatto; 

f if = fattore correttivo della pendenza del fondo e dell’ammorsamento 

meccanico tra massi delle protezioni; 

K e = scabrezza equivalente; 

Ks = coefficiente di Gaukler-Strickler; 

f ke/h = fattore correttivo della bassa sommergenza; 

f dss,P% = fattore correttivo del rapporto tra i diametri del materiale delle 

protezioni (SF=0,68) e del sottofondo, e percentuale di massi 

allungati (SF=0,58) inseriti verticalmente; 

P [%] = percentuale di massi allungati rispetto al totale dei massi impiegati; 

ρ W = densità dell’acqua; 

ρ S = densità del materiale solido; 

ρ = densità del mistura. 

D3) Risagomatura di tratti torrentizi e inserzione di piazze di deposito 

Alcuni tra i possibili oggetti di progettazione e sistemazione di alvei torrentizi è 

costituito dalla risagomatura di tratti torrentizi e dalla inserzione di piazze di deposito. 

Data l’estrema varietà delle situazioni analizzabili, nelle presenti poche righe non è 

possibile fornire uno schema propositivo di ausilio agli interventi adottabili. Si 

raccomanda perciò l’uso di strumenti predittivi di calcolo idonei a descrivere in modo 

corretto l’esito di possibili interventi nelle situazioni di interesse. 

In generale, tuttavia, vale la pena di ricordare che la congiunzione di tratti a 

livelletta diversa comporta esiti opposti a seconda che vi sia un addolcimento od un 

irripidimento del fondo muovendo da monte verso valle. Il caso di pendenza via via 

più dolce è causa di deposito di sedimento a partire dalla zona di cambio di pendenza; 

il fenomeno propaga sia verso monte che verso valle con celerità di propagazione 

facilmente approssimabili (Armanini, 1999) Tale situazione va pertanto attentamente 

valutata. Un’altra situazione schematica di interesse riguarda le variazioni brusche di 

larghezza dell’alveo. A seconda del regime della corrente detritica (F r > o < di 1) si 

verificano erosioni/depositi che muovono verso monte e verso valle, ma con celerità 

sostanzialmente diverse. Nel caso infine, di piazze di deposito laterali, va ricordato che 

il volume utile può essere significativamente minore dello spazio geometrico 

disponibile, a causa delle modalità di riempimento che la colata attua, e che dipende 

fortemente dalla geometria dell’accesso alla piazza e dal numero di Froude (F r ). 

168 



F) Analisi del rischio nelle zone investite dalla colata 

L’evoluzione dinamica di una colata, in uno con le eventuali connesse 

variazioni morfologiche, determina condizioni di pericolo nelle aree interessate dal 

deflusso. La valutazione del rischio associato a colate detritiche è determinabile a 

seguito della messa a punto di protocolli di definizione del rischio stesso, e tramite 

applicazioni di modelli matematici e numerici in grado di predire l’evolversi dell’onda di 

piena. Esempi di analisi del rischio perseguiti secondo la modalità delineata si trovano 

negli atti conclusivi del progetto europeo DFR (Debris flows Risk Assessment, 1995- 

1998). Gli strumenti di calcolo impiegabili riguardano sia i fenomeni confinati entro 

alvei torrentizi (uni-dimensionali), sia i fenomeni di sbocco delle colate in aree 

ricettrici quali piazze di deposito naturali o artificiali, o conoidi di deiezione (bidimensionali). 

Detti strumenti possono inoltre essere di tipo commerciale e molto 

diffusi (Ex. Flow 2D, Mike11-21) o rappresentare prodotti dello stato dell’arte della 

ricerca in quest’ambito (Ghilardi et al., 1996, Fraccarollo e Capart, 2002). Si ricorda 

che un codice di calcolo dedicato e completo nei confronti delle colate detritiche può 

fornire elementi di valutazione globali delle caratteristiche delle colatedi estremo 

interesse, quali: le condizione di innesco e di arresto di un evento, la durata 

dell’evento, la celerità di propagazione di eventuali fronti. 

V.3.7.1 

Trasporto solido e opere di sistemazione 

Le azioni erosive esercitate dagli agenti atmosferici sulla superficie della Terra, 

ed in particolare nelle zone montane, determinano l’accumularsi di materiale solido in 

corrispondenza dei collettori naturali costituenti i bacini idrografici. Il deflusso 

dell’acqua in tali collettori, in particolare modo durante gli eventi di piena, innesca 

ulteriori fenomeni di erosione a monte e di deposito lungo il tratto inferiore dei 

collettori, determinando lo spostamento di ingenti quantitativi di sedimenti verso 

valle, sia sotto forma di trasporto solido ordinario che di colate detritiche. Se la piena 

ha una durata sufficiente per garantire il trasferimento del materiale solido 

accumulato a monte fino al tratto più pianeggiante del corso d’acqua, la 

configurazione ottenuta si dimostra stabile. In caso contrario, lungo il tratto 

intermedio dell’asta torrentizia, il materiale forma un deposito, che si rende disponibile 

per il trasporto nel corso di una piena successiva. Da queste considerazioni si evince 

come non sia il solo evento idrologico eccezionale, ovvero una pioggia con un elevato 

tempo di ritorno, il motore di potenziali catastrofi, ma come sia necessaria la 

concomitanza di una elevata disponibilità di materiale solido in alveo. D’altro canto 

non solo i casi di eccesso di materiale solido costituiscono potenziali rischi; infatti, 

nella eventualità in cui il torrente sia sottoalimentato, ovvero nel caso in cui la 

presenza di materiale solido sia tale da non garantire l’instaurarsi della capacità di 

trasporto, s’innescano fenomeni erosivi lungo l’intera asta del corso d’acqua e, dove la 

conformazione geologica lo consenta, possono innescarsi la frana dei versanti e lo 

scalzamento delle fondazioni di opere adiacenti. 

Tali fenomeni possono assumere connotazioni di tipo catastrofico in 

corrispondenza di eventi che si presentano con tempi di ritorno che superano 

generalmente diverse decine di anni, ovvero un periodo che va oltre quella che può 

essere definita la memoria della popolazione. Infatti, l’uomo ha spesso sottovalutato la 

potenza devastante della natura ed ha costruito insediamenti nelle immediate 

vicinanze o addirittura in corrispondenza di zone ad alto rischio idrogeologico, proprio 



avvalendosi della constatazione che da molti anni la situazione appariva stabile e priva 

di minacce potenziali alla propria incolumità, facendo dimenticare le conseguenze che 

si erano verificate magari cinquanta anni prima. In questo modo in alcuni luoghi è 

nata, ed in altri è aumentata, la necessità di intervenire in modo mirato sul territorio, 

al fine di impedire il verificarsi di danni alle abitazioni, alle infrastrutture ed alla 

popolazione. 

Gli interventi di sistemazione realizzabili possono interessare le sole aste dei 

corsi d’acqua oppure aree più estese all’interno del bacino. In quest’ultimo caso lo 

scopo consiste nella protezione della superficie del suolo e nella stabilizzazione dei 

versanti in frana, intervenendo già nella fase di accumulo del materiale solido. Gli 

interventi sono quindi mirati alla prevenzione del dissesto generale, tenendo conto del 

tipo di copertura vegetale e del tipo di suolo, con lo scopo di migliorare lo stato della 

superficie del bacino idrografico, di aumentare il tempo di corrivazione e di diminuire 

l’erosione e, con questa, l’apporto di eccessivo materiale solido ai torrenti. 

In questa sede si focalizzerà l’attenzione sugli interventi in alveo, finalizzati a 

conferire una stabilità dinamica al corso d’acqua e a prevenire possibili danni a 

persone, insediamenti e infrastrutture dovuti a fenomeni di erosione o di 

sovralluvionamento. Alcuni concetti fondamentali riguardo ai criteri di progettazione 

sono richiamati di seguito: 

• l’effetto della sistemazione di un bacino deve essere dinamico, come dinamica è 

l’evoluzione di un torrente, e la tipologia degli interventi deve adattarsi alle 

caratteristiche del torrente in maniera il più possibile adeguata; 

• la sistemazione deve essere un intervento a scala di bacino, evitando di prendere 

in considerazione in modo isolato problemi locali; 

• la progettazione deve essere studiata in modo da ottenere i risultati desiderati 

contenendo il più possibile l’impatto ambientale ed i costi di realizzazione e di 

manutenzione; 

• accanto alle funzioni tradizionali proprie delle tradizionali tipologie costruttive, 

consolidare, stabilizzare e ritenere, si aggiungono ora le funzioni di selezionare, 

regolare e frangere le colate, che consentono al progettista di intervenire sulla 

specifica individualità di ogni torrente. 

Una classificazione intuitiva delle opere di sistemazione dei torrenti può essere 

effettuata distinguendo tra le opere disposte trasversalmente e quelle disposte 

longitudinalmente rispetto alla direzione prevalente della corrente. Le opere 

trasversali hanno di solito la funzione di controllare in modo diretto l’evoluzione 

morfologica dell’alveo, impedendone l’erosione o provocandone l’innalzamento. Alle 

opere longitudinali sono invece affidati compiti di contenimento della corrente e di 

difesa delle sponde dall’erosione. Spesso tuttavia la difesa delle sponde è affidata ad 

opere trasversali, costruite con lo scopo di ridurre la velocità della corrente e, quindi, 

la capacità erosiva. 

Le opere di difesa trasversali sono essenzialmente le soglie e le briglie. La 

distinzione tra queste due tipologie di opere è abbastanza arbitraria e poco 

significativa: come soglie si intendono le traverse completamente inserite nell’alveo 

del corso d’acqua, oppure sono dei salti di fondo abbastanza modesti, inferiori al 

metro, a valle dei quali la corrente si mantiene radente al fondo, senza dare luogo ad 

un effetto di vena libera. Le briglie sono invece opere di dimensione maggiore, nelle 

quali la vena che abbandona l’opera fluisce liberamente con il bordo inferiore a 

170 



contatto con l’atmosfera. Da un punto di vista funzionale, sia le soglie che le briglie 

hanno lo scopo di ridurre, sebbene in forma e misura diverse, il trasporto solido di un 

torrente, intervenendo direttamente sul flusso dei sedimenti oppure indirettamente 

riducendo la sua capacità di trasporto. 

Le difese longitudinali dei corsi d’acqua sono quelle opere che vengono 

costruite per contenere i corsi d’acqua entro limiti laterali compatibili con le attività 

antropiche, proteggendo gli insediamenti dalle inondazioni: di questa categoria fanno 

parte le arginature, i muri di sponda e le protezioni di sponda mediante pennelli. Nella 

progettazione di tali opere, particolare attenzione va posta nei tratti interessati da 

cambi di pendenza e da variazioni planimetriche. I tratti nei quali la pendenza 

dell’alveo si riduce, saranno generalmente interessati da processi di deposito 

localizzato, mentre i tratti in curva possono determinare la formazione di scavi 

localizzati, che possono pregiudicare la stabilità delle fondazioni delle opere. 

Si analizzano ora le tipologie costruttive e i parametri progettuali significativi 

dal punto di vista idraulico nella realizzazione delle principali tipologie di opere 

trasversali, mettendo in evidenza l’importanza di tenere conto dell’effetto del trasporto 

dei sedimenti, soprattutto per le opere maggiori. 

V.3.7.1.1 

Briglie chiuse 

Lungo i corsi d’acqua si sono costruite moltissime tipologie di briglie, in molti 

casi di dubbia funzionalità, giacché nel momento della loro realizzazione non 

esistevano dei criteri progettuali standardizzati ai quali fare riferimento. Inoltre, 

considerando che gli eventi per cui esse furono costruite si presentano con tempi di 

ritorno che superano generalmente i cinquanta anni, manca tuttora una casistica 

sufficiente a valutarne l’efficienza. 

In letteratura sono stati proposti diversi criteri di classificazione, che però 

spesso rendono arduo lo sforzo di avere una chiara visione delle caratteristiche 

funzionali di tali opere. Uno dei metodi tuttora più accreditati consiste nel distinguere 

in briglie con funzione di trattenuta e briglie di consolidamento, a seconda che siano 

costruite su torrenti che trasportino un’ingente quantità di sedimenti oppure su 

torrenti in erosione. Tale distinzione, però, si dimostra in alcuni casi semplicistica: 

infatti, uno stesso torrente può presentare delle zone in cui si ha tendenza al deposito 

dei sedimenti e altre in cui si innescano fenomeni di scavo più o meno localizzato. 

Parallelamente lo stesso tratto del torrente può comportarsi nell’uno o nell’altro modo, 

a seconda degli eventi meteorici e dell’effettiva disponibilità in alveo di materiale 

trasportabile dalla corrente. 

Il più semplice e, probabilmente, più efficace metodo di classificazione delle 

briglie porta alla distinzione funzionale tra le più tradizionali briglie chiuse e le briglie 

aperte o filtranti, a seconda che esse siano o no permeabili ai sedimenti. 

Le briglie chiuse vengono impiegate nella sistemazione dei torrenti ormai da 

secoli e vengono realizzate per ottenere uno o più dei seguenti scopi: 

• creare un invaso al cui interno trattenere il materiale solido in arrivo; 

• fissare la quota dell’alveo in un determinato punto impedendo l’abbassamento 

progressivo di tutto il letto del torrente; 

• ridurre la pendenza longitudinale dell’alveo nel caso in cui vengano realizzate più 

opere in successione, conferendogli una struttura a gradini. 



Al fine del raggiungimento di questi obiettivi, si verificano però degli effetti 

indesiderati: 

• la briglia non ha capacità di autopulizia, per cui esaurisce la propria funzione di 

trattenuta del materiale, mantenendo però quella di consolidamento, nel 

momento in cui l’invaso è completamente riempito, a meno che esso non venga 

ripristinato artificialmente mediante l’ausilio di macchine per la movimentazione 

dei terreni; 

• la briglia esercita una selezione granulometrica modesta sul materiale da 

trattenere, bensì lo blocca tutto indistintamente; 

• la briglia trattiene tutto il materiale solido in arrivo anche in condizioni di magra, 

riducendo l’invaso disponibile in occasione di un evento di piena straordinaria; 

• a valle, a meno che non si sia ormai esaurita la capacità di trattenuta, si ha la 

fuoriuscita di acqua chiara priva di sedimenti; considerando che nel caso di 

torrenti alpini il volume di invaso è generalmente troppo piccolo per garantire 

una laminazione apprezzabile della portata liquida, il picco di piena (contenente 

solamente acqua) presenta un carattere fortemente erosivo e costituisce un 

potenziale pericolo per la stabilità delle fondazioni di argini e manufatti limitrofi; 

• tali opere hanno un elevato impatto visivo sul territorio, soprattutto nel caso in 

cui vengano realizzate in serie al fine di ottenere una sezione trasversale del 

torrente a gradini; 

• nei tratti compresi tra due briglie, talvolta si tende ad eliminare l’alternanza di 

diverse condizioni idrodinamiche, di tratti in corrente veloce e di altri in cui si ha 

un parziale ristagno della corrente, potendo creare qualche problema al corretto 

sviluppo della catena trofica che è alla base del processo di autodepurazione dei 

torrenti; 

• la presenza del salto effettuato dall’acqua a valle dell’opera costituisce spesso un 

ostacolo per la risalita della fauna ittica. 

Riguardo al primo punto considerato, bisogna aggiungere che nel caso di 

briglie completamente interrate a monte un certo accumulo di materiale solido 

durante le piene è talvolta possibile. In caso di forte trasporto solido, infatti, la 

pendenza di equilibrio può essere maggiore della pendenza che si aveva prima 

dell’evento e quindi garantire un volume di invaso supplementare durante la fase di 

picco della piena. Parte di questo materiale accumulato durante l’evento può venire 

parzialmente rimosso dalla piena stessa in fase di calo ed in parte durante eventi 

successivi, dotati magari di portata solida minore e portata liquida maggiore 

(caratterizzati quindi da una pendenza di equilibrio minore). Ciò è particolarmente 

rilevante se l’alimentazione solida deriva da processi di scaricamento dei versanti del 

tipo colata di detriti. Calcolare il contributo di questo effetto di laminazione della 

portata solida è molto difficile e spesso poco cautelativo: vale quindi la pena 

considerarlo solo come un ulteriore grado di sicurezza durante gli eventi di 

sovralluvionamento (Armanini, 1995). 

Dal punto di vista idraulico, la briglia provoca localmente una alterazione del 

deflusso della corrente, generalmente inducendone il rallentamento a monte. Come 

conseguenza si ha un deposito del materiale solido ed una variazione morfologica che 

è praticamente definitiva nel caso delle briglie chiuse e più o meno provvisoria nel 

caso delle briglie aperte. La brigli atende a fare assumere all’alveo un assetto di 

172 



equilibrio. Ammettendo la presenza di trasporto solido, è possibile determinare la 

pendenza di equilibrio i θ del corso d’acqua utilizzando una formula che esprima la 

capacità di trasporto della corrente. Ad esempio, facendo riferimento all’equazione di 

Meyer-Peter e Müller, si ottiene la seguente espressione: 

2 

⎡ 

3 ⎤ 

D ⎢ 

⎛ 

⎞ 

⎜ 

1 qs 

i 

⎟ ⎥ 

ϑ = Δ ⋅ ⋅ ϑ + ⋅ 

⎢ 

cr 

(4) 

R 

⎥ 

H 

⎢⎣ 

⎝ 

8 D ⋅ g ⋅ Δ ⋅ D ⎠ ⎥⎦ 

Nel caso in cui la portata solida si annulli, la pendenza di equilibrio assume un 

valore che viene definito pendenza di compensazione i co . 

i 

co 

D 

= Δ ⋅ ⋅ϑcr 

(5) 

R 

H 

Il concetto di pendenza di compensazione ha dei riscontri oggettivi nel fatto 

che spesso i tratti di alveo a monte di briglie chiuse tendono ad autocorazzarsi nel 

tempo, ovvero si assiste ad un continuo accumulo nello strato superficiale dell’alveo di 

materiale sempre maggiore, che non riesce ad essere trasportato dalle piene più 

ricorrenti. Si deve tuttavia tenere presente che tale strato tende a rompersi durante le 

piene eccezionali. 

Dal punto di vista progettuale, la nuova pendenza dell’alveo può essere 

assunta, a seconda dei casi, pari alla pendenza di compensazione (4) o alla pendenza 

di equilibrio (5). L’altezza ed il numero di briglie possono essere determinati sulla base 

del valore di tale pendenza e facendo in modo che, nel caso di briglie di trattenuta, la 

somma dei volumi di invaso disponibili a monte di ciascuna briglia sia pari al volume 

totale dei sedimenti da trattenere. Lo schema della pendenza dell’alveo sistemato per 

mezzo di una serie di briglie è rappresentato in Figura V.3.12. Un calcolo corretto dei 

tempi di interramento può essere effettuato solo sulla base dei modelli di evoluzione 

morfologica. 

Figura V.3.12: Schema della pendenza dell’alveo dopo la sistemazione sulla base della pendenza di compensazione 

(Armanini, 1995). 



Nel dimensionamento idraulico della gaveta di una briglia, si può assumere che 

essa sia assimilabile ad uno stramazzo a soglia larga, trascurando il carico cinetico 

della corrente in arrivo. Con riferimento, per quanto riguarda i simboli, alla Figura 

V.3.13, l’altezza a della gaveta può essere calcolata per mezzo della seguente 

espressione: 

2 

3 

⎛ 

0,38 

2 ⎟ ⎟ ⎞ 

⎜ Q 

a = 

(6) 

⎜ 

⎝ L g ⎠ 

la quale, per inclinazioni dei bordi della gaveta poco pronunciate (n ⎜ ⎟ 

(7) 

2 

2 ⎜ ⎟ 

⎝ gL ⎠ 

Nel caso di opere trasversali minori, con salti inferiori a 3 m indotti dalla 

singola briglia e differenze globali di quota, dovute alla successione di più opere, che 

non eccedano i 15 m circa, le espressioni (6) e (7) possono ritenersi uno strumento 

sufficiente per il corretto dimensionamento della gaveta. Nel caso in cui ci si occupi 

invece di opere di maggiore importanza, è opportuno dimensionare la gaveta anche 

sulla base di considerazioni che coinvolgano, oltre alla portata liquida, anche la 

portata solida. Se il volume a monte della briglia è completamente riempito di 

sedimenti, la presenza della gaveta, che si comporta come un restringimento 

174 



localizzato dell’alveo, determina un effetto analogo a quello indotto da una briglia a 

fessura, inducendo quindi la formazione di un deposito a monte, la cui altezza può 

essere determinata utilizzando i criteri esposti nel paragrafo V.3.7.1.3 relativo alle 

briglie a fessura. In questo caso è opportuno verificare che la relazione (7) sia 

soddisfatta mantenendo un franco di sicurezza di almeno mezzo metro. 

L’impatto della vena che stramazza dalla gaveta può provocare un’erosione 

localizzata a valle della briglia stessa che, se non contenuta entro limiti tollerabili, può 

comportare l’instabilità della struttura e, in alcuni casi, il suo collasso. Vista la 

difficoltà oggettiva di affrontare analiticamente il problema, si preferisce in questo 

caso ricorrere all’espressione sperimentale ottenuta da Schoklitsch, nella quale i 

simboli utilizzati fanno riferimento alla (Figura V.3.14). 

h 

t 

( h − h ) 

0,2 0,57 

0 v q 

= −hv 

+ 4,75 

(8) 

0,32 

d90 

La relazione, espressa in forma dimensionale, le altezze devono essere 

espresse in metri, il diametro d 90 del materiale d’alveo in millimetri e la portata liquida 

per unità di larghezza q in [m 3 s -1 m -1 ]. 

Q 

ho 

hv 

ht 

Figura V.3.14: Schema relativo ai fenomeni erosivi a valle di una briglia. 

Un’espressione analoga, con riferimento alla stessa simbologia, è stata 

proposta da Veronese: 

h 

t 

( h − h ) 

0,225 0,54 

0 v q 

= −hv 

+ 3,68 

(9) 

0,42 

d90 

Nelle applicazioni delle formule per il calcolo dell’erosione a valle delle briglie, 

si consiglia una maggiorazione di sicurezza di 0,5÷0,6 m. 

Il contenimento dell’erosione può essere ottenuto corazzando l’alveo di valle 

con materiale di pezzatura sufficientemente grande, sulla base delle relazioni (8) e 

(9). Il materasso di materiale grossolano deve essere sufficientemente profondo, 

poiché lo scalzamento di parte del materiale di superficie potrebbe mettere a nudo gli 

strati inferiori, che, se di granulometria troppo sottile, potrebbe essere facilmente 

asportato dalla corrente, provocando il collasso della struttura. L’entità dell’erosione 



dipende in maniera significativa dal valore del tirante di valle h v , il quale è influenzato, 

a sua volta, dalle condizioni di valle, che, opportunamente controllate, possono quindi 

determinare una significativa riduzione dello scavo. 

V.3.7.1.2 

Briglie aperte 

Le briglie aperte sono degli sbarramenti costruiti in alveo al cui interno 

vengono ricavate una o più aperture di dimensione dell’ordine di grandezza 

dell’altezza della briglia stessa. Tali opere vengono spesso chiamate anche briglie 

filtranti, in quanto una delle loro caratteristiche principali è quella di trattenere il 

materiale di dimensioni maggiori e di lasciare passare la frazione più fine, agendo 

come un vero e proprio filtro. 

La costruzione di briglie aperte consente di ridurre alcuni degli effetti 

indesiderati prodotti da quelle chiuse. Infatti, con riferimento ai difetti elencati nel 

paragrafo precedente, si possono annoverare i seguenti miglioramenti: 

• durante la fase calante della piena, oppure durante le piene minori, la briglia può 

rilasciare una portata di sedimenti superiore a quella proveniente da monte, 

ovvero è atta all’instaurarsi di un processo di laminazione e di autopulizia, 

allungando la durata dell’efficacia della sistemazione; 

• la briglia esercita una selezione granulometrica sul materiale proveniente da 

monte ed in particolare favorisce la sedimentazione delle granulometrie di 

dimensioni maggiori, senza impedire il libero deflusso verso valle di quelle più 

sottili; 

• in condizioni di magra la briglia non impedisce il deflusso verso valle del 

materiale, anzi, come descritto al punto precedente, favorisce il processo di 

autopulizia; 

• a valle non si ha in alcun caso la fuoriuscita di acqua priva di sedimenti, 

riducendo il potere erosivo della corrente; 

• si ha l’assenza di salti che impediscano alla fauna ittica di risalire la corrente. 

Un caso in cui le briglie aperte offrono probabilmente minori garanzie rispetto 

a quelle chiuse è quello in cui ci si prefigga di realizzare un’opera con lo scopo 

principale di consolidare l’alveo. Anche in questo caso, comunque, tali opere non si 

rivelano completamente inefficaci poiché la creazione di una o più aperture 

relativamente piccole può indurre a monte profili di corrente lenta, con conseguente 

riduzione della velocità e della capacità erosiva. 

V.3.7.1.3 

Briglie a griglia e briglie a fessura 

Dal punto di vista del funzionamento, può essere conveniente raggruppare le 

briglie aperte in due grandi categorie: le briglie a griglia e le briglie a fessura. Le 

prime sono costituite da sbarramenti al cui interno sono ricavate una o più aperture 

presidiate da griglie di diverse forme, il cui scopo è il trattenimento mediante 

vagliatura meccanica dei sedimenti di dimensione maggiore e del legname trasportato 

dalla corrente. La distanza tra gli elementi delle griglie secondo alcuni autori 

(Zollinger, 1984; Mizuyama, 1984) è di 1,2 ÷ 1,5 volte, mentre secondo altri 

(Üblagger, 1972) è di 3 volte il diametro delle granulometrie da trattenere. A volte 

accade che durante un evento intenso l’accumulo di questi sedimenti e del materiale 

vegetale a monte delle griglie rende praticamente impermeabile al trasporto solido 

176 



l’apertura della briglia. Tale riempimento progressivo ha quindi l’effetto di portare ad 

esaurimento la funzione filtrante di queste opere nell’arco di un periodo di tempo più o 

meno lungo, trasformandole così in briglie chiuse con funzione di consolidamento. 

Nelle briglie a fessura vengono praticate una o più aperture verticali 

relativamente strette, che si estendono dal basamento dell’opera fino alla soglia della 

gaveta. Tali aperture sono generalmente presidiate da griglie o da barre al fine di 

prevenirne l’intasamento ad opera del legname. Nell’ipotesi che la corrente di monte 

sia supercritica, lo scopo dell’apertura è di provocare a monte un profilo di rigurgito, 

con passaggio in corrente lenta e quindi notevole riduzione delle velocità, tale da 

consentire il depositarsi delle granulometrie di dimensioni maggiori. 

Spesso le aperture delle briglie vengono otturate da materiali vegetali o da 

massi di grande dimensioni, impedendone il corretto funzionamento. In tali casi si 

rende necessario l’intervento di macchine operatrici in modo da ristabilire l’efficienza 

dell’opera idraulica. Al fine di impedire tali fenomeni di intasamento, le aperture 

vengono talvolta presidiate da filtri, i quali sono generalmente fissati mediante 

ancoraggi mobili per agevolare l’intervento umano, finalizzato a rimuovere eventuali 

ostruzioni. 

La progettazione del filtro è forse la parte più difficile, visto che non si 

conoscono metodi codificati per individuarne il tipo più adatto in relazione a quanto si 

vuole ottenere in termini di funzionalità dell’opera. Proprio per questo motivo, dove è 

possibile, è utile progettarlo a elementi mobili, in qualche maniera modulabile, per 

poterlo eventualmente modificare dopo averne constatato il funzionamento durante un 

evento di piena (Cerato, 1995). 

Il tipo di filtro va scelto tenendo conto delle caratteristiche idrogeologiche del 

torrente, possibilmente avvalendosi della conoscenza storica di eventi del passato, in 

modo da stabilire a quali funzioni dare maggiore o minore prevalenza: il trattenimento 

del materiale, il consolidamento, la laminazione, la selezione granulometrica, ecc. 

Il filtro a griglia orizzontale presenta delle fessure formate da elementi disposti 

orizzontalmente; tale struttura si ostruisce con notevole facilità, per cui è da 

prediligersi in manufatti il cui scopo primario sia la ritenzione del materiale. 

Il filtro a griglia verticale presenta delle fessure formate da elementi verticali; 

tale struttura denota una maggiore selettività e capacità di autosvuotamento, perciò è 

da prediligersi in opere con prevalente funzione di selezione e laminazione del 

trasporto. 

Il filtro a griglia inclinata è costituito da una serie di travi disposte secondo una 

o più inclinazioni il cui scopo è quello di accumulare il materiale vegetale nella parte 

più elevata delle aperture, in modo da prevenire le possibilità di intasamento; tale 

tipologia di filtro è da prediligersi nelle opere che devono mantenere la funzione di 

selezione e laminazione nel tempo oppure in quelle di trattenuta del legname. 

A differenza delle briglie a griglia, il cui scopo è la trattenuta del legname e dei 

sedimenti di dimensioni maggiori trasportati dalla corrente mediante una vagliatura di 

tipo meccanico, le briglie a fessura basano il loro funzionamento su principi di natura 

idrodinamica: nell’ipotesi che la corrente di monte sia supercritica, come avviene 

generalmente nei torrenti alpini, lo scopo dell’apertura consiste nel provocare a monte 

un rigurgito della corrente, con una riduzione delle velocità tale da consentire il 

depositarsi delle granulometrie di dimensioni maggiori. 

Nel descrivere il processo di sedimentazione a monte della briglia si fa 

riferimento ad un torrente di sezione prismatica, la cui pendenza iniziale i o nel tratto 

indisturbato è maggiore della pendenza critica i c . Spesso questa tipologia di opere 



viene costruita in tratti ad elevata pendenza, lungo i quali non avvengono fenomeni di 

deposizione del materiale solido (la pendenza i 0 del fondo roccioso è maggiore della 

pendenza di equilibrio i θ ) oppure lungo i quali il deflusso avviene in equilibrio con il 

fondo (i o = i θ ). La pendenza di equilibrio viene univocamente determinata per mezzo 

della portata liquida Q, della portata solida Q s , del diametro caratteristico D del 

materiale trasportato e della larghezza B del canale indisturbato. Utilizzando ad 

esempio la formula di Meyer-Peter e Müller ( ( ) 3 2 

Q 

s 

= DB gΔDn 

ϑ − ϑ ) per definire la 

portata solida e la formula di moto uniforme di Chèzy per definire la portata liquida si 

ottiene: 

3 2 

2 3 

⎡ 

⎤ 

χ B ⎛ 

⎢ 1 ⎞ 

⎜ 

Qs 

Δ 

i 

⎟ ⎥ 

ϑ = ϑ Δ + 

⎢ cr D 

(10) 

Q 

⎥ 

⎣ ⎝ 

n B g ⎠ ⎦ 

nella quale χ rappresenta il coefficiente di Chèzy, θ cr il parametro di mobilità 

2 

critico di Shields, ϑ = u* /( gΔD) 

il parametro di mobilità effettivo, g l’accelerazione di 

gravità e Δ=(ρ s -ρ)/ρ la densità relativa del materiale immerso; n è un coefficiente 

assunto in origine dagli autori pari a 8. 

cr 

i o 

i θ 

u 

u’ d 

Δz o 

Figura V.3.15: Profilo del fondo e del pelo libero (io > iθ > ic): (a) in assenza di deposito; (b) durante il transitorio; (c) 

a regime. 

Se la portata liquida e la portata solida non variano nel tempo, il profilo del 

fondo tende a portarsi in una condizione di regime, caratterizzata da un deposito di 

pendenza costante pari a i θ a monte della briglia. Spesso tale pendenza è superiore a 

quella critica (i o > i θ > i c ). La sedimentazione del materiale inizia in corrispondenza del 

risalto idraulico (Figura V.3.15 a) ed il deposito si estende verso monte e verso valle 

178 



(Figura V.3.15 b) fino a raggiungere la condizione di regime (Figura V.3.15 c). Nei casi 

in cui i o > i θ > i c , durante il transitorio il risalto si localizza in prossimità dell’estremità 

di monte del deposito. 

L’altezza Δz 0 del deposito a monte della briglia (Figura V.3.15 c) può essere 

calcolata per mezzo di due differenti schemi, a seconda che si verifichi una delle due 

seguenti situazioni: 

• La fessura è sufficientemente larga ed al suo interno la velocità critica è più 

piccola della velocità di trasporto (velocità di moto uniforme relativa alla 

pendenza di equilibrio i θ ); nella fessura, quindi, il deflusso avviene in condizioni 

supercritiche. 

• La fessura è sufficientemente stretta ed al suo interno la velocità critica è 

superiore alla velocità di trasporto; nella fessura, quindi, si instaurano le 

condizioni critiche, corrispondenti al valore minimo dell’energia specifica. 

Nel primo caso (fessura larga) l’altezza del deposito può essere calcolata 

imponendo tre equazioni di conservazione tra la sezione u, immediatamente a monte 

della briglia, e la sezione d, in corrispondenza della fessura (Figura V.3.15 c): la 

conservazione della portata liquida, della portata solida e dell’energia. Sempre 

utilizzando la formula di Meyer-Peter e Müller per definire la portata solida e 

trascurando le perdite localizzate di energia si ottiene: 

Δz 

h 

u 

0 

= 

ϑcr 

ϑ 

u 

R 

3 

( 1− 

R ) 

2 

+ R 

2 3 

− 1+ 

2 

⎛ 

( ) 

⎟ ⎞ 

1− 

2 3 Fru 

ϑcr 

R 

⎜ − 1 

2 ϑu 

⎠ 

⎝ 

(11) 

nella quale compaiono il rapporto di restringimento R=B/b (con b larghezza 

della fessura), il tirante di moto uniforme h u sul deposito, il parametro di mobilità 

effettivo sul deposito θ u ed il numero di Froude della corrente sul deposito Fr u . 

Nell’ipotesi in cui sul deposito si instaurino le condizioni di incipiente movimento, 

ovvero nel caso in cui si faccia riferimento alla pendenza di compensazione invece che 

alla pendenza di equilibrio, la (11) si semplifica notevolmente: 

Δz 

h 

u 

0 

= R −1 

(12) 

Per scopi progettuali, l’utilizzo dell’espressione (12) in luogo della (11) nel 

comune campo di impiego comporta degli errori contenuti. Per maggiori dettagli si 

rimanda ad Armanini e Larcher (2000). 

Nel secondo caso (fessura stretta) la capacità di trasporto nella fessura è 

superiore a quella che si realizza sul deposito.Giacché si assume che il fondo sia 

inerodibile in corrispondenza della briglia, la portata solida si conserva in ogni modo, 

ma non può essere calcolata mediante una formula di trasporto solido. In questo caso 

nella fessura vengono imposte le condizioni critiche e si ottiene: 

Δz 

h 

3 

= 

2 

Fr 

−1− 

2 

2 

0 2 3 

u 

( Fru 

R) 

u 

(13) 



Si è osservato sperimentalmente che nella regione compresa tra le sezioni u e 

d si verifica una separazione di corrente, con conseguenti perdite localizzate di 

energia. Se ne può tenere conto facilmente calcolando l’energia specifica nella sezione 

u’ ipotizzando, in prima approssimazione, che anche nel caso di fessura larga nella 

fessura si instaurino le condizioni critiche. In questo modo, in luogo dell’espressione 

(11), si ottiene: 

Δz 

h 

u 

0 

= 

R 

2 3 

+ 

R 

3 

( 1− 

R ) 

2 

ϑcr 

ϑ 

u 

2 

u 

Fr 

− 1+ 

2 

⎪⎧ 

⎨ 

⎪⎩ 

2 

( 1 ) 2 3 

⎛ϑcr 

⎞ 

− R ⎜ − 1⎟ 

⎡ + 1 − ( Fr R) 

⎜ 

⎝ ϑu 

⎟ 

⎠ 

⎢ 

⎣ 

3 

u 

−2 

3 

2 

⎤ 

⎥ 

⎦ 

⎪⎫ 

⎬ 

⎪⎭ 

(14) 

Mentre in luogo dell’espressione (13) si ottiene: 

Δz 

h 

u 

0 

= 

3 

2 

2 

⎪⎧ 

⎨ 

⎪⎩ 

( ) 2 3 

⎡ − − 

u 

Fr R 1 1 − 1 − ( Fr R) 

u 

Fr 

2 

⎢ 

⎣ 

2 

3 

u 

−2 

3 

2 

⎤ 

⎥ 

⎦ 

⎪⎫ 

⎬ 

⎪⎭ 

(15) 

Confrontando la teoria proposta con i risultati di una serie di campagne 

sperimentali di laboratorio, emerge che nella fessura si instaurano delle condizioni che 

si discostano poco da quelle critiche, indipendentemente dalla portata. In questo 

modo le differenze ottenute utilizzando le cinque formule proposte per il calcolo 

dell’altezza del deposito sono generalmente modeste, per cui la formula semplificata 

(12) si dimostra un valido indicatore nei casi esaminati, non solo nel caso in cui il 

torrente sia interessato da trasporto solido di tipo ordinario, ma anche da colate di 

detriti e di fango (Larcher e Armanini, 2000). 

V.3.7.1.4 

Evoluzione del deposito durante una piena 

Durante un evento di piena si può osservare che gli effetti indotti dalla 

presenza di una briglia a fessura variano nel tempo. Nelle piene di minore entità, le 

condizioni di deflusso sono influenzate in piccola misura dalla presenza dell’opera ed i 

sedimenti vengono trasportati a valle indisturbati. In questo modo la capacità di 

invaso a monte del restringimento rimane a disposizione per le piene caratterizzate da 

un tempo di ritorno più elevato. Queste ultime, durante la loro fase crescente, 

determinano la formazione di un risalto idraulico a monte della briglia ed il 

conseguente passaggio della corrente in condizioni subcritiche. La diminuzione della 

velocità causa la riduzione della capacità di trasporto e la deposizione di una parte del 

materiale solido trasportato. A questo punto le condizioni di deflusso possono evolvere 

in due modi diversi: 

Se, per un fissato valore del rapporto di contrazione R, la portata solida è 

sufficientemente elevata, durante la fase crescente dell’idrogramma di piena il campo 

di moto evolve attraverso una successione ideale di stati di equilibrio (Figura V.3.15 

c), che si possono descrivere mediante le equazioni riportate nella sezione precedente. 

Se, al contrario, la portata solida è troppo piccola, il fronte del deposito si 

posiziona ad una certa distanza a monte della briglia, come rappresentato nella Figura 

V.3.15 b, e l’evoluzione del campo di moto non può essere interpretata per mezzo di 

una successione di stati di equilibrio. La distanza tra il fronte del deposito e la briglia è 

tanto più grande, quanto più piccola è la portata di materiale granulare. In questo 

caso la briglia non rilascia sedimenti fino al momento in cui il deposito raggiunge 

l’opera, ad esclusione del contributo dato dall’eventuale trasporto in sospensione. 

180 



Per stabilire quale sia la condizione che si verifica, si può introdurre un 

parametro adimensionale M (Larcher, 1998), definito come rapporto tra l’integrale 

dell’idrogramma della portata solida tra l’istante iniziale t 0 ed il tempo di picco t p ed il 

volume teorico V p del deposito calcolato per la portata solida di picco Q s-peak , 

nell’ipotesi in cui esso sia stato ottenuto mediante una successione di stati di 

equilibrio. V p può essere calcolato facendo riferimento alle formule proposte per 

determinare i θ e Δz 0 . Considerando che i corsi d’acqua montani sono caratterizzati da 

portate ordinarie piccole e da idrogrammi ripidi, la cui parte crescente è quasi lineare, 

si propone la seguente espressione per il calcolo di M: 

M 

= 

t 

t 

p 

∫ 

() t 

Qs 

dt 

1 Qs 

peak 

( t p − t ) Qs 

peak 

( t p − t ) 

0 − 

0 − 

0 

≅ 

= 

(16) 

Vp 

2 V 

2 

p 

⎛ Δz 

⎞ 

B ⎜ 

0 

⎟ 

i i 

⎝ 0 − ϑ ⎠ 

peak 

Per valori di M inferiori all’unità, durante la fase crescente della piena il fronte 

del deposito non raggiunge la briglia. Per M=1 il fronte raggiunge la briglia in 

corrispondenza del picco della piena. Lo schema secondo il quale si descrive 

l’evoluzione del campo di moto attraverso una successione di stati di equilibrio diventa 

più pertinente al crescere di M. In particolare, per valori di M maggiori di 4÷8, tale 

schema può essere assunto come corretto. 

Se M>1, durante la fase decrescente della piena si ha una riduzione 

dell’altezza di equilibrio del deposito Δz 0 e una conseguente veloce erosione del fronte 

del deposito. In questo modo la portata solida uscente dalla fessura è costituita dalla 

somma di due contributi: il primo dato dal materiale granulare trasportato sopra al 

deposito, il secondo determinato dal processo di vuotamento del volume invasato 

durante la fase crescente dell’idrogramma (autopulizia del deposito). Per valori di M 

inferiori all’unità, invece, la fase di rilascio dei sedimenti inizia solamente dopo che il 

fronte del deposito ha raggiunto la briglia, ovvero dopo (o anche molto dopo) il 

superamento del picco dell’evento di piena. 

Quando la portata liquida diventa sufficientemente piccola, il deflusso avviene 

limitatamente in una porzione dell’alveo, in uno o più canali incisi nei quali il tirante 

idraulico è sufficientemente elevato da garantire una capacità di trasporto superiore a 

quella calcolabile sulla base di ipotesi monodimensionali, secondo le quali il deflusso 

avvenga a tutta larghezza. 

La scelta di M dipenderà, quindi, dallo scopo dell’intervento di sistemazione. 

Se la briglia è finalizzata ad una moderata laminazione della portata solida, in termini 

di abbattimento del picco dell’idrogramma e di selezione granulometrica, e ad una 

elevata capacità di autopulizia, vanno utilizzati valori di M elevati (tipicamente 

M=2÷3). Se lo scopo perseguito consiste invece nell’abbattimento della portata solida 

di picco, specialmente durante gli interventi estremi al fine di prevenire alluvioni a 

valle, si raccomandano valori di M prossimi all’unità o leggermente inferiori. Nei casi in 

cui M sia molto inferiore all’unità i sedimenti non vengono rilasciati nemmeno durante 

la fase di picco della piena, provocando a valle possibili problemi di erosione. 

Scelto il valore di M, mediante le equazioni proposte si possono determinare 

univocamente l’altezza Δz 0 del deposito ed il rapporto di restringimento R. Considerata 

l’incertezza di cui sono solitamente affetti i parametri progettuali, l’utilizzo 

dell’equazione (12) può essere considerato un’approssimazione accettabile, 



indipendentemente dalle condizioni idrodinamiche che si instaurano effettivamente 

(fessura larga oppure stretta). Tutti gli altri parametri in gioco dipendono 

dall’idrogramma di piena di progetto, che generalmente corrisponde ad un tempo di 

ritorno superiore a 50 anni. Il valore massimo ammissibile di Δz 0 presenta dei limiti di 

natura topografica e strutturale, espressi dalla seguente condizione: 

2 

u 

u 

Δz0 + hu 

+ + f = Hdam 

≤ Hadm 

(17) 

2g 

nella quale f rappresenta il franco di sicurezza per impedire la tracimazione 

dell’opera, H dam rappresenta l’altezza della briglia e H adm il corrispondente massimo 

valore ammissibile. Se la (17) non viene soddisfatta, si suggerisce la costruzione di N 

briglie in cascata, ad una distanza L>H dam /(i o -i θ ). 

Si osservi comunque che l’approccio proposto è valido solamente per briglie 

costruite in torrenti ad elevata pendenza, nei quali la sedimentazione naturale del 

materiale solido non avviene (la pendenza i o del fondo è superiore alla pendenza di 

equilibrio i θ per eventi estremi) oppure per tratti di alveo nei quali la corrente è in 

equilibrio con il fondo sottostante. 

Il dimensionamento della gaveta può essere effettuato, a scopo cautelativo, 

utilizzando lo schema proposto nel paragrafo V.3.7.1.1, nell’ipotesi che la fessura sia 

completamente ostruita, per cui l’opera si comporti a tutti gli effetti come una briglia 

chiusa. In questo modo la gaveta è in grado di consentire il deflusso dell’intero 

ammontare della portata proveniente da monte. 

V.3.7.1.5 

Elementi per la progettazione 

Nella progettazione di una briglia bisogna tenere conto di diversi fattori: 

innanzitutto bisogna effettuare una accurata analisi delle caratteristiche del bacino, 

cercando di stabilire la quantità massima possibile di trasporto solido e se questo sia 

necessariamente di tipo ordinario oppure possa assumere la configurazione di colata 

detritica. Una volta stabiliti tali dati di ingresso è necessario analizzare mediante 

mezzi opportuni quali siano i danni potenziali durante un evento alluvionale all’interno 

del bacino e del suo conoide, individuando le aree a rischio. Nel caso in cui tali aree 

siano abitate o si trovino comunque nelle vicinanze di infrastrutture, bisogna stabilire 

in che misura la realizzazione di una o più briglie possa migliorare la situazione e 

sceglierne l’ubicazione. Per i piccoli bacini, con conoide urbanizzato e con aree 

soggette a rischio alluvionale, il luogo di costruzione più indicato è l’apice del conoide 

stesso, possibilmente in una gola rocciosa con allargamento della valle verso monte. 

Se tale luogo ideale non è individuabile oppure se in sua corrispondenza si trova già 

una vecchia opera di sistemazione bisogna ricercare un sito alternativo che si trovi a 

monte delle aree da proteggere. Questo sito deve garantire una adeguata proporzione 

tra il volume da invasare per ottenere una efficace laminazione del trasporto solido ed 

il volume dell’invaso effettivamente disponibile. Bisogna inoltre verificare la stabilità 

delle sponde del corso d’acqua a tergo della briglia, in quanto sono soggette a 

continue pulsazioni di pressione e quindi ad erosione, e proteggere il tratto di valle 

dall’erosione localizzata causata dall’impatto della vena fluida. 

Se possibile la briglia va posizionata in una zona con pendenza inferiore alla 

media e con larghezza superiore alla media per garantire un maggiore volume di 

invaso. Il luogo di costruzione dovrebbe inoltre essere accessibile da autocarri per gli 

182 



interventi di costruzione e manutenzione ed essere il più possibile nascosto in modo 

da ridurre l’impatto visivo. 

Una volta scelta l’ubicazione è necessario individuare le ipotesi di carico per la 

progettazione della statica dell’opera, tenendo conto anche di eventuali azioni di tipo 

dinamico e di un adeguato drenaggio sotto le fondazioni dell’opera (per evitare 

fenomeni di galleggiamento). 

Si procede in seguito alla progettazione delle aperture e del filtro ed alla 

valutazione dell’impatto ambientale dell’intero intervento di sistemazione, nel rispetto 

del paesaggio e dell’ecosistema fluviale. 

V.3.7.2 


[1] Armanini, A. (1994) Appunti delle lezioni di Sistemazione dei Bacini Idrografici, 

Università degli Studi di Trento. 

[2] Armanini, A. (1998), “Previsione e prevenzione del rischio da colata di detriti”, 

In: Atti del simposio Il rischio idrogeologico e la difesa del suolo, Accademia 

Nazionale dei Lincei, Roma 1-2 Ottobre, 1998. 

[3] Armanini, A., (1999). Principi di Idraulica Fluviale, Editoriale Bios, Cosenza, 152 

pp. 

[4] Armanini, A., Benedetti, G., (1996). “Sulla larghezza di apertura delle briglie a 

fessura”, XXV Convegno di Idraulica e Costruzioni Idrauliche, Torino 16-18 

Settembre 1996, Atti-Volume III, pp. 13-24. 

[5] Armanini, A., Fraccarollo, L., Larcher, M. (2001). “Recenti sviluppi della 

dinamica delle colate di fango e di detriti e delle opere per il loro controllo”. 

Accademia Nazionale dei Lincei – Atti del convegno Il dissesto idrogeologico: 

inventario o prospettive, Roma 5 Giugno 2001. 

[6] Armanini, A., Fraccarollo, L., Larcher, M., Rigon, R. (2002). Linee guida per la 

mappatura del rischio da colate di detriti e sovralluvionamento, Autorità di 

Bacino di Interesse Nazionale del fiume Po, Parma, in stampa. 

[7] Armanini, A., Larcher, M. (2001). “Rational criterion for designing opening of slit 

check dam”, J. Hydr. Engrg, ASCE, 127(2), 94-104. 

[8] Armanini, A., Larcher, M., Fraccarollo, L., Papa, M. (2001) Considerazioni sulla 

dinamica delle colate di fango e sulle opere per il loro controllo, Atti del 

convegno “Forum per il rischio idrogeologico in Campania: fenomeni di colata 

rapida di fango nel maggio ’98”, Napoli 22 giugno. 

[9] Armanini, A., Larcher, M., Majone, B., Rigon, R., Benedetti, G., Mizuno, H., 

(2000). “Restoration of the basins Quebrada San José de Galipán and Quebrada 

el Cojo”, International Workshop on the Debris Flow Disaster of December 1999 

in Venezuela, Caracas, November 27 th -December 1 st 2000. 

[10] Capart, H., Fraccarollo, L., Guarino, L., Armanini, A. & Zech, Y., (2000) 

Granular velocities, concentrations and temperatures for loose bed debris flows 

in steady uniform conditions, Second Int. Conference on Debris-Flow Hazard 

Mitigation: Mechanics, Prediction and Assessment, Taipei, Agosto 16-18. 



[11] Cerato, M., (1995) Sulla progettazione ed il funzionamento delle briglie filtranti, 

L’Italia Forestale e montana, 2, 147-169. 

[12] Chini D., (2002) Analisi sperimentale della stabilità delle protezioni di canali a 

forte pendenza con massi regolari, Tesi di Laurea in Ingegneria per l’Ambiente e 

il Territorio, Università degli studi di Trento. 

[13] Fraccarollo L., Capart, H. (2002) A Godunov method for the computation of 

erosional shallow water transient, in stampa, Int. Journal of Numerical Methods 

in Fluids. 

[14] Fraccarollo L., Capart, H., (2002) Riemann wave description of erosional dambreak 

flows, in stampa, Journal of Fluid Mechanics. 

[15] Fraccarollo, L., Armanini, A., (2000) Analisi sperimentale delle caratteristiche 

generali di colate granulari su fondo mobile”, XXVII Convegno Naz. di Idraulica 

e Costr. Idr., Genova, 2000. 

[16] Fraccarollo, L., Armanini, A., e H. Capart, (2000) Distribuzioni reologiche nelle 

colate granulari su fondo mobile, XXVII Convegno Naz. di Idraulica e Costr. 

Idr., Genova, 2000. 

[17] Fraccarollo, M., Papa, M. (2000) Numerical simulation of real debris-flow 

events, Phis. Chim. Earth B, 25(9), 757-763. 

[18] Larcher, M. (1998) Analisi sperimentale del processo di riempimento a monte di 

briglie a fessura in moto vario. Tesi di Laurea in Ingegneria per l'Ambiente e il 

Territorio, Università degli Studi di Trento. 

[19] Larcher, M., Armanini, A. (2000) Design criteria of slit check dams and 

downstream channels for debris flows, International Workshop on the Debris 

Flow Disaster of December 1999 in Venezuela, Caracas, November 27 th - 

December 1 st 2000. 

[20] Larcher, M., Armanini, A. (2000) Dimensionamento della larghezza dell’apertura 

delle briglie a fessura, XXVII Convegno di Idraulica e Costruzioni Idrauliche, 

Genova, 12-15 Settembre 2000, Atti-Volume I, 289-297. 

[21] Papa, M., Fraccarollo, L. (2000) Metodologia di indagine di correnti detritiche 

reali, XXVII Convegno Naz. di Idraulica e Costr. Idr., Genova. 

184 



V.4 Criteri di manutenzione degli alvei e delle opere di 

difesa 

Per manutenzione appropriata dei corsi d’acqua, si intende il mantenimento 

della capacità di deflusso e dell’efficienza delle opere di protezione e delle opere di 

consolidamento, contenimento e stabilizzazione. 

In molti casi la manutenzione preventiva costituisce l’intervento di maggiore 

importanza per mantenere in efficienza le sistemazioni realizzate e consentire un 

efficace funzionamento delle opere in modo tale da evitare situazioni di pericolo per i 

centri abitati e per le infrastrutture a causa degli impedimenti che si vengono a creare 

al regolare deflusso dei corsi d’acqua in condizioni di piena (ridotta capacità delle 

sezioni, barriere e ostruzioni create dalla vegetazione in alveo in corrispondenza delle 

luci dei ponti, ecc.). 

La manutenzione dell’alveo comprende l’eliminazione di alberi e cespugli che 

possono restringere il profilo di deflusso e mettere in pericolo la stabilità delle opere di 

sistemazione, lo sgombero della legna e dei detriti sparsi dalla sfera d’azione delle 

piene, lo sgombero di sedimentazioni pericolose, lo svuotamento di bacini di deposito 

e la riparazione di danni alle opere di protezione. 

In merito va ricordato il DPR del 14 Aprile 1993, "Atto di indirizzo e 

coordinamento alle regioni recante criteri e modalità per la redazione dei programmi 

di manutenzione idraulica e forestale”, nel quale si afferma che: 

1. Gli interventi sono finalizzati alla eliminazione di situazioni di pericolo per i centri 

abitati e per le infrastrutture, in conseguenza di eventi critici di deflusso, 

derivanti da carenze dello stato manutentorio degli alvei e delle opere idrauliche. 

2. Gli interventi devono avere finalità di manutenzione e caratteristiche tali da non 

comportare alterazioni sostanziali dello stato dei luoghi. Devono porsi come 

obiettivo il mantenimento ed il ripristino del buon regime idraulico delle acque, il 

recupero delle funzionalità delle opere idrauliche e la conservazione dell’alveo del 

corso d’acqua, riducendo, per quanto possibile, l’uso dei mezzi meccanici. 

3. Possono essere inseriti nei programmi interventi da realizzare sia in alveo sia 

sulle opere idrauliche presenti nello stesso. 

Le situazioni di carenza dello stato manutentorio possono essere definite con 

localizzazioni sia a carattere puntuale, in corrispondenza a singolarità specifiche 

dell’alveo, sia a carattere più diffuso, legate cioè all’assetto morfologico di tratti di 

alveo. 

Le tipologie più diffusamente presenti sono costituite: 

• nei corsi d’acqua collinari e montani, dal materiale solido movimentato in 

connessione all’attività torrentizia e depositato in corrispondenza dai cambi di 

pendenza e allo sbocco in pianura, che crea pericolose riduzioni della sezione 

disponibile al deflusso; 



• nei corsi d’acqua di pianura, gli effetti di occlusione in corrispondenza di ponti o 

di altri restringimenti naturali o artificiali per accumulo di materiale litoide o 

presenza di vegetazione in alveo; 

• dal dissesto delle opere di difesa di sponda per effetto dell’erosione al piede da 

parte della corrente e/o dell’erosione di sponda o dell’aggiramento nei punti di 

imposta dell’opera stessa; 

• dal dissesto degli argini di ritenuta per effetto di scalzamento al piede, per la 

presenza di vegetazione non compatibile nel corpo arginale, per l’instaurarsi di 

vie preferenziali di filtrazione nel corpo arginale stesso ovvero nelle fondazioni; 

• dall’insufficiente funzionalità delle opere di regolazione (manufatti regolatori); 

• dal dissesto o l’insufficiente funzionalità delle opere trasversali di regimazione 

(briglie, soglie, traverse), per scalzamento al piede, anomalo accumulo di 

materiale solido a monte. 

V.4.1 

Criteri generali 

In generale le zone in cui si concentrano le maggiori necessità di 

manutenzione riguardano i bacini montani e collinari e le aree di pianura interessate 

da sistemi arginali continui. 

Le tipologie degli interventi manutentori possono essere suddivise in due 

categorie: 

a) Interventi di riassetto morfologico degli alvei: 

• rimozione dei rifiuti solidi e taglio di vegetazione in alveo, intesi come 

eliminazione dalle sponde e dagli alvei dei corsi d'acqua dei materiali di 

rifiuto provenienti dalle varie attività umane e collocazione a discarica 

autorizzata; rimozione dalle sponde e dagli alvei attivi delle alberature che 

sono causa di ostacolo al regolare deflusso delle piene ricorrenti, con 

periodo di ritorno orientativamente trentennale, sulla base di misurazioni 

e/o valutazioni di carattere idraulico e idrologico, tenuto conto dell'influenza 

delle vegetazione sul regolare deflusso delle acque, nonché‚ delle 

vegetazione pregiudizievoli per la difesa e conservazione delle sponde, 

salvaguardando, ove possibile, la conservazione dei consorzi vegetali che 

colonizzano in modo permanente gli habitat ripari e le zone di deposito 

alluvionale adiacenti; 

• rinaturazione delle sponde, intesa come protezione al piede delle sponde 

dissestate od in frana con strutture flessibili spontaneamente rinaturabili; 

restauro dell'ecosistema ripariale, compresa l'eventuale piantumazione di 

essenze autoctone. Per quanto è possibile, gli interventi non devono essere 

realizzati contemporaneamente su entrambe le sponde, in modo da 

facilitare la colonizzazione spontanea della sponda opposta e conservare 

l'ecosistema fluviale preesistente; 

• ripristino della sezione di deflusso, inteso come eliminazione, nei tratti critici 

per il deflusso delle portate idriche, dei materiali litoidi, trasportati e 

accumulati in punti isolati dell'alveo, pregiudizievoli al regolare deflusso 

186 



delle acque. La sistemazione degli stessi di norma deve avvenire nell'ambito 

dello stesso alveo.; 

• sistemazione e protezione spondale, intese come risagomatura e 

sistemazione di materiale litoide collocato a protezione di erosioni spondali; 

sostituzione di elementi di gabbionata metallica deteriorata od instabile od 

altra difesa artificiale deteriorata od in frana, utilizzando tecnologie di 

ingegneria naturalistica; 

• interventi di riduzione dei detrattori ambientali, intesi come rinaturazione 

delle protezioni spondali con tecnologie di ingegneria naturalistica, allo 

scopo di favorire il riformarsi della stratificazione vegetazionale; 

• ripristino della funzionalità di tratti tombati, tombini stradali, ponticelli ecc., 

inteso come ripristino del regolare deflusso sotto le luci dei ponti, con 

rimozione del materiale di sedime e vario accumulato nei sottopassi stradali, 

nei tombini, nei sifoni, sulle pile od in altre opere d'arte; 

• ripristino della stabilità dei versanti, inteso come ripristino della stabilità dei 

versanti prospicienti le sponde di corsi d'acqua, mediante tecniche di 

ingegneria naturalistica. 

b) Interventi di manutenzione delle opere di difesa: 

• manutenzione delle arginature e loro accessori, intesa come taglio di 

vegetazione sulle scarpate, ripresa di scoscendimenti, ricarica di sommità 

arginale, interventi di conservazione e ripristino del parametro, 

manutenzione di opere d'arte e manufatti connessi al sistema arginale 

(chiaviche, scolmatori, botti a sifone ecc.), manutenzione e ripristino dei 

cippi di delimitazione e individuazione topografica delle pertinenze idrauliche 

e delle aree demaniali per una attiva individuazione dei tratti fluviali; 

• ripristino di protezioni spondali deteriorate o franate in alveo (gabbioni e 

scogliere), inteso come risagomatura e sistemazione di materiale litoide 

collocato a protezione di erosioni spondali; sostituzione di elementi di 

gabbionata metallica deteriorata o instabile od altra difesa artificiale 

deteriorata od in frana, utilizzando, ove possibile, tecnologie di ingegneria 

ambientale; 

• manutenzione di briglie e salti di fondo, intesa come sistemazione delle 

briglie ed idonei interventi a salvaguardia di possibili fenomeni di 

aggiramento o scalzamento o erosione dell'opera da parte delle acque, 

interventi di mitigazione dell'impatto visivo; 

• ripristino della stabilità dei versanti, inteso come ripristino della stabilità dei 

versanti prospicienti le sponde di corsi d'acqua, mediante tecniche di 

ingegneria naturalistica. 

L’esecuzione degli interventi di manutenzione volta a realizzare sezioni d’alveo 

che garantiscano il deflusso delle portate di piena ammissibili, deve essere effettuata 

in modo tale da non compromettere le funzioni biologiche del corso d’acqua e delle 

comunità vegetali ripariali, fatta salvo la necessità di garantire la sicurezza idraulica in 

relazione a fenomeni di rischio per i centri abitati e per le infrastrutture. La portata di 

piena ammissibile per il dimensionamento del ripristino della sezione dell’alveo è 

fissata pari a quella con tempo di ritorno di 30 anni, salvo i casi particolari in cui sia 



necessario assumere un tempo superiore ovvero in cui le opere di protezione e 

sistemazione presenti siano dimensionate per un tempo di ritorno superiore (cfr. par. 

V.3.2). 

La manutenzione ed il ripristino, anche parziale, delle opere trasversali in 

alveo deve prevedere, se tecnicamente possibile, gli opportuni accorgimenti per 

assicurare il mantenimento della continuità biologica del corso d’acqua tra monte e 

valle, con particolare riferimento alla fauna ittica. La manutenzione ed il ripristino di 

opere e manufatti in alveo deve essere realizzata di norma tenendo conto, ove questo 

non sia già stato fatto, di criteri di ingegneria, atti ad una riqualificazione ambientale. 

Per quanto riguarda ulteriori criteri utili a ottimizzare gli interventi di 

manutenzione anche dal punto di vista ittico-ambientale, vale quanto espresso al 

capitolo V.3. 

Gli interventi di manutenzione dell’alveo e delle opere all’interno del corso 

d’acqua, volti al ripristino delle condizioni di deflusso ed all’efficienza delle opere, 

andranno eseguiti nel più breve tempo possibile in tutti i casi in cui si tema che la 

situazione pregiudichi lo stato di sicurezza del tratto di corso d’acqua in esame. 

L’esistenza di una situazione di sicurezza rappresenta, infatti, la condizione primaria 

ed essenziale di un intervento manutentorio. 

In generale è molto difficile inquadrare il periodo migliore d’intervento in 

alveo, infatti, per una analisi completa è necessario tenere conto di più aspetti che 

difficilmente potranno andare a definire univocamente il periodo di intervento. 

Semplificando, è possibile schematizzare i diversi aspetti suddividendoli in tre 

categorie: esigenze di tipo tecnico, condizionamento antropico ed esigenze di tipo 

naturalistico. 

V.4.1.1 

Esigenze di tipo tecnico 

Naturalmente va premesso che l’aspetto tecnico è di primaria importanza, 

perciò andrà valutato con priorità assoluta sugli altri. Esso è caratterizzato da due 

elementi che risultano di particolare importanza per la determinazione del periodo in 

cui eseguire gli interventi in alveo. 

Il primo elemento è quello climatico. Quest’ultimo impone sia l’individuazione 

degli eventi idrologici persistenti, in particolare dei periodi di magra, sia la valutazione 

della temperatura dell’ambiente. È evidente che gli interventi in alveo diventano molto 

difficili se non eseguiti nei periodi di magra, poiché condizionano molto i tempi di 

esecuzione delle opere per le quali si rende necessario realizzare costosi interventi di 

deviazione dell’acqua, riducendo peraltro la sicurezza dei lavoratori. L’elemento 

climatico, come visto, impone inoltre di tenere conto della temperatura. Risulta, 

infatti, problematico lavorare con temperature rigide sia per le difficoltà che ciò 

comporta per i lavoratori e la loro sicurezza, sia per le difficoltà tecnica di eseguire 

determinati interventi, quali ad esempio le gettate di cemento con conseguente presa. 

Esistono inoltre dei condizionamenti tecnici anche per quanto riguarda le 

tecniche di sistemazione naturalistica. Queste, infatti, sono positivamente eseguibili 

solo in determinati periodo dell’anno, basti pensare al trattamento e all’impianto delle 

talee altamente sconsigliato nel periodo vegetativo delle piante. 

188 



G 

F 

M 

A 

M 

G 

L 

A 

S 

O 

N 

D 

Idrologia 

Temperatura 

Tecniche di 

sistemazione 

" a verde " 

Talee 

Semine 

Talee 

Piantagione 

Piantagione 




caso per caso 

Tabella V.4.1: Calendario degli interventi secondo le esigenze di tipo tecnico. 

V.4.1.2 

Condizionamento antropico 

Tale aspetto, anche se meno rilevante di quello tecnico, può comunque 

condizionare la scelta del periodo più idoneo d’intervento. Bisogna tenere conto, se 

previsto, del possibile uso “ricreativo” dell’alveo ad esempio per la pesca o la 

navigabilità. Non va poi sottovalutato l’effetto negativo dal punto di vista 

paesaggistico: cantieri in alveo possono ripercuotersi negativamente sul turismo 

locale. 



G 

F 

M 

A 

M 

G 

L 

A 

S 

O 

N 

D 

Turismo 

Attività 

di pesca 

Navigazione 




caso per caso 

Tabella V.4.2: Calendario degli interventi secondo i condizionamenti di tipo antropico. 

V.4.1.3 

Esigenze di tipo naturalistico 

Ultimo, ma di pari importanza rispetto al condizionamento antropico, è 

l’aspetto naturalistico. Nei casi in cui sia possibile scegliere il periodo migliore in cui 

intervenire, è necessario rispettare i cicli biologici della fauna ittica ed in particolare i 

periodi di riproduzione della stessa. Una prima schematizzazione può essere 

rappresentata dalla seguente tabella. 

190 



G F M A M G L A S 

O N D 

Cicli 

riproduttivi 

fauna acquatica 

Ciprinidi e altri 

Salmonidi 

Cicli 

biologici: 

Idrofite 

Cicli 

biologici: 

Fauna Terrestre 

Nidificazione,Riproduzione Vertebrati 




caso per caso 

Tabella V.4.3: Calendario degli interventi secondo le esigenze di tipo naturalistico. 

Come si vede dall’intersezione delle diverse tabelle, risulta impossibile 

determinare il periodo, nel quale intervenire, che soddisfi i vari aspetti sopra descritti. 

Spetta quindi al progettista, caso per caso, individuare il momento più idoneo 

per eseguire l’intervento in alveo. 

V.4.2 

Manutenzione degli alvei 

V.4.2.1 

Ripristino delle condizioni di deflusso con asportazione del 

materiale litoide 

L’asportazione di materiale dal corso d’acqua viene eseguita nelle situazioni di 

sovralluvionamento, verificando comunque la compatibilità dell’operazione con il 

complessivo equilibrio trasporto/sedimentazione del corso d’acqua. In alcune 

circostanze le esigenze di sicurezza idraulica possono venire ottemperate tramite 

semplice movimentazione del materiale all’interno dell’alveo, senza la necessità di una 

vera e propria estrazione. 

Va inoltre sottolineata l’importanza di mantenere la diversità morfologica 

dell’alveo, soprattutto per quanto riguarda l’asportazione del materiale dal corso 

d’acqua, affinché possa essere mantenuta e/o favorita la massima diversificazione di 

habitat e microhabitat atti alla vita di fauna ittica e macrobentonica. 

Per quanto riguarda l’estrazione dei materiali litoidi i dirigenti dei servizi 

preposti possono disporre la concessione o l’autorizzazione per l’estrazione e 



l’asportazione del materiale litoide d’alveo, ai fini degli interventi di sistemazione e di 

manutenzione idraulica. 

Il prelievo di materiale litoide si intende valere su tutti i corsi d’acqua iscritti 

nell’elenco delle acque pubbliche sulle proprietà demaniali, le particelle del demanio 

idrico o comunque comprese all’interno dell’area interessata dalle piene, ed inoltre 

all’interno di serbatoi artificiali, a monte di opere di presa, ed in tutte le altre 

situazioni in cui il sovralluvionamento dell’alveo, può favorire fenomeni di esondazione 

del corso d’acqua. 

Figura V.4.1: Consistente deposito a monte di un ponte. 

Si distinguono i provvedimenti di concessione e di autorizzazione: 

• Il provvedimento di concessione è a titolo oneroso e si applica per quantitativi 

non modesto di materiale con buone caratteristiche o che comunque possa 

trovare un utilizzo economicamente vantaggioso. La concessione viene concessa 

a seguito di un sondaggio informale alla quale debbono essere interpellate 

almeno cinque ditte 

• Il provvedimento di autorizzazione è a titolo gratuito; si applica per quantitativi 

modesti di materiale, od in caso di qualità scadente, od ancora qualora non vi 

siano ditte disposte a prelevare il materiale. 

Nei casi che richiedano un intervento rapido, per esigenze di sicurezza, 

l’accumulo temporaneo del materiale asportato in un sito idoneo nelle vicinanze del 

corso d’acqua prescinde dalle normative vigenti in materia di smaltimento in discarica. 

Le corrette procedure di smaltimento vanno messe in atto solamente ultimata 

l’emergenza. 

192 



V.4.2.2 

Trattamento della vegetazione in alveo 

Per quanto riguarda la presenza della vegetazione in alveo, non devono essere 

sottovalutati i problemi che essa può comportare; in particolare durante gli eventi di 

piena. Infatti, l’occupazione di parte della sezione che essa determina, causa una 

diminuzione dell’area trasversale libera, con una conseguente riduzione della capacità 

di deflusso della stessa. A ciò si aggiunge l’aumento di scabrezza provocato dalle 

piante, che si traduce in una diminuzione della velocità della corrente all’interno del 

fiume. Inoltre, in condizioni di piena la forza dell’acqua può causare lo sradicamento 

delle piante che, trascinate dalla corrente possono essere causa diretta di danni anche 

di notevoli proporzioni. Infatti, molto spesso sono proprio le piante che provocano 

l’intasamento di ponti (o di altre sezioni ristrette) che poi a loro volta sono causa di 

deviazioni della corrente e di esondazioni. 

Accade spesso, che questi sbarramenti temporanei, improvvisamente cedano 

alla crescente pressione dell’acqua, con la formazione di forti ondate con elevato 

trasporto solido, caratterizzate da velocità, capacità erosiva e violenza di impatto 

elevatissime. Il ruolo “negativo” della presenza delle piante nell’alveo in questo caso è 

indubitabile. 

Appare quindi certamente utile, e necessario, intervenire sulla vegetazione 

nell’alveo e in prossimità di esso, allo scopo di cercare di prevenire questi possibilieffetti 

negativi. 

D’altra parte non possono essere trascurati i vantaggi derivanti dalla presenza 

della copertura vegetale sulle sponde e sui versanti, come quelli: 

• di ordine statico (consolidamento meccanico delle sponde da parte delle radici, 

drenaggio acque tramite evapotraspirazione); 

• idraulici (la vegetazione rallenta la velocità di scorrimento dell’acqua); 

• biologici (rallentamento della corrente e formazione di punti di ristagno, apporto 

di sostanza organica; arricchimento dell’ambiente di ripario, ombreggiamento); 

• di carattere estetico-paesaggistico. 

Il problema è dunque di intervenire correttamente sulla copertura vegetale, in 

modo mirato e consapevole, per attenuare e possibilmente eliminare, gli effetti 

negativi e ottimizzare le funzioni positive che essa è in grado di svolgere. 

Talora, invece, una concezione puramente idraulica, che considera i torrenti 

come dei canali e riduce tutti i problemi a quello di far passare una determinata 

quantità di acqua attraverso una certa sezione, ha portato a considerare la 

vegetazione in alveo prevalentemente come un ostacolo al deflusso e quindi a ridurre 

il problema del trattamento della vegetazione a quello della sua eliminazione: da 

risolvere quindi con interventi di taglio raso, più estesi possibile e da effettuarsi in 

qualsiasi stagione. 

In considerazione dei molteplici vantaggi che una copertura vegetale adatta 

(specializzata) garantisce, sembra invece quantomai utile passare ad una concezione 

“di trattamento della vegetazione” che abbia lo scopo di favorire l’evoluzione ed il 

mantenimento di una cenosi specializzata, adatta alle particolari condizioni ed 

esigenze di alveo, di sponda e di versante in prossimità dell’alveo. Si tratta di 

prendere atto che nel torrente ideale, la situazione a cui la gestione del torrente reale 

deve tendere, non è quella priva di vegetazione, bensì quello con un certo tipo di 

cenosi vegetale. 



Per quanto concerne il trattamento della vegetazione in alveo, questo deve 

essere eseguito mantenendo come criterio principale la sicurezza dal punto di vista 

idraulico, con la condizione che la sezione di deflusso sia sufficiente, ma con l’obiettivo 

di favorire la diffusione di una vegetazione riparia specializzata: 

• nella parte di alveo non soggetta a scorrimento permanente soprattutto specie 

flessibili e resistenti alla sommersione temporanea (varie specie di salice e 

ontani); 

• nella parte superiore dell’argine pioppi, aceri, sorbi, frassini e altre latifoglie 

(oltre alle stesse specie riparie). 

Essendo le condizioni e le caratteristiche di ogni alveo e di ogni molto variabili 

al suo interno, dovrà essere definito un obiettivo sulla base dello studio sommario 

delle peculiarità del corso d’acqua e del sito. Il tipo di vegetazione ottimale varierà a 

seconda delle caratteristiche stazionali, della portata e delle sue variazioni, della 

pendenza, delle sezioni di deflusso, ecc. 

Il successivo trattamento di questa vegetazione avrà come obiettivo: 

1. il mantenimento di queste cenosi (evitando quindi l’evoluzione verso tipi con la 

presenza di conifere e l’inserimento di altre specie non specializzate, per esempio 

la robinia); 

2. la frequente rinnovazione (soprattutto agamica) delle piante per mantenerle in 

uno stadio giovanile (con fusti flessibili e mai di grandi dimensioni) migliorando al 

contempo la radicazione ed esaltando la capacità pollonifera delle specie. 

Occorre ancora sottolineare che si tratta di un trattamento mirato a mantenere 

un cero tipo di consociazione (vegetazione specializzata) e una certa fase di sviluppo 

(fase giovanile) e non dell’eliminazione della vegetazione dall’alveo. Per cui il 

personale addetto alla manutenzione della vegetazione, che deve essere esperto in 

questo tipo di lavori, dovrà essere in grado: 

• di intervenire correttamente per mantenere/modificare la mescolanza; 

• di valutare gli effetti estetici dell’intervento, evitando il taglio raso su superfici 

eccessivamente estese (buoni risultati può dare il taglio raso su tratti di 30-50 

m); 

• di eseguire il taglio in modo tecnicamente corretto, così da favorire la pronta 

rinnovazione vegetativa. 

Infine a questo proposito vanno ricordati gli effetti negativi che un trattamento 

non corretto di queste cenosi può comportare: a parte i vistosi effetti paesaggistici del 

tutto negativi, spesso un taglio a raso indiscriminato, magari effettuato nel pieno della 

stagione vegetativa, avvia una evoluzione verso consociazioni miste nelle quali le 

conifere acquistano progressivamente spazio. Oppure rischia di favorire lo sviluppo di 

specie non specializzate: un caso particolarmente evidente, osservato con frequenza, 

di questi effetti negativi è rappresentato dalla diffusione della robinia in seguito al 

taglio a raso della vegetazione dell’alveo. 

Il risultato dell’intervento è, in sostanza, l’accelerazione dello sviluppo in 

direzione di tipi di vegetazione che presentano vantaggi minori ed effetti sfavorevoli 

superiori rispetto alla vegetazione attuale. La valutazione dell’intervento in questo 

caso non può che essere decisamente negativa. 

194 



Un altro esempio di risultati negativi è rappresentato dall’eliminazione della 

vegetazione dagli argini e dalle opere a secco. Infatti più di una volta è stato 

osservato che poi, in breve tempo, tali opere sono state distrutte. Questo fatto 

evidenzia come la vegetazione esercitava un’azione di consolidamento di questi 

manufatti a secco e delle sponde; nel momento in cui è venuto a mancare questa 

azione le opere non più consolidate, sono state distrutte. 

Anche il trattamento della vegetazione (e qui si intende soprattutto quella 

forestale) in prossimità di alvei soggetti a fenomeni torrentizi di rilievo, dovrebbe 

essere oggetto di valutazioni particolari. 

Infatti come già evidenziato in precedenza, la presenza di tronchi nella 

corrente può costituire un elemento di grave pericolo nella dinamica di una piena. Per 

questo sarebbe importante definire sui versanti in prossimità dei torrenti più 

pericolosi, dei tipi colturali di fustaia nei quali l’aspetto della stabilità prevalga su 

quello strettamente produttivo; il che concretamente significa avere una maggior 

rappresentanza delle latifoglie rispetto alle conifere, evitare la presenza di soggetti di 

grandi dimensioni (turni pi ù brevi o stature colturali inferiori), preferire, anche nei 

diradamenti, soggetti più stabili. 

Questo ovviamente non significa eliminazione del bosco (o suo snaturamento) 

lungo tutti i rivi montani, ma attento esame delle condizioni dei torrenti per definire 

tratti o punti particolari che potrebbero risultare pericolosi, e considerazione esplicita 

di questa attività torrentizia nel trattamento del bosco in questione. Il che altro non è 

che una corretta applicazione del concetto di bosco di protezione. 

Per quanto detto, considerando gli aspetti positivi della vegetazione, è 

importante mantenere all’interno dell’alveo, una vegetazione specializzata di tipo 

spontaneo, poiché le fasce di vegetazione riparia, agendo da zona filtro tra l’ambiente 

terrestre ed il corso d’acqua, contribuiscono in modo significativo al mantenimento di 

un’elevata qualità delle acque del fiume. Infatti le acque di ruscellamento superficiale, 

fortemente rallentate dalla presenza della vegetazione, depongono il loro carico solido 

(costituito principalmente da materiali argillosi) prima di raggiungere il corso d’acqua; 

questo porta ad una chiarificazione delle acque provenienti dal runoff e ad una 

maggiore limpidezza dei fiumi. 

A quest’azione di filtrazione meccanica si aggiunge un’intensa azione di 

depurazione biologica (fitodepurazione). Studi sul campo hanno infatti dimostrato che 

le fasce di vegetazione riparia possiedono un elevato potere di rimozione dei nutrienti 

e svolgono per questo un importante ruolo protettivo nei confronti dell’eutrofizzazione 

fluviale. Un ettaro del cosiddetto “ecofiltro ripario” trattiene ogni anno circa 50 – 90 kg 

di azoto e 4 kg di fosforo; sebbene queste cifre possano sembrare esigue, estendendo 

il potere depurante di un ettaro di ecoflitro ripario all’intera lunghezza del reticolo 

idrografico, si può affermare che le fasce di vegetazione riparia diventano un 

depuratore diffuso su tutto il territorio. 

Pertanto, anche nei casi in cui dal punto di vista idraulico la sezione risulti 

sufficiente, è sconsigliato utilizzare le superfici disponibili all’interno dell’alveo per fini 

agricoli. 

Infatti in questo caso si viene a perdere l’effetto tampone della vegetazione 

riparia ed anzi si avvicinano sempre più all’alveo le fonti di inquinamento. Si 

manifestano inoltre, in particolare per le specie arboree, ulteriori aspetti negativi dal 

punto di vista della sicurezza e dell’impatto paesaggistico legati alla presenza di mezzi 

agricoli in alveo, di strutture ausiliarie fisse o mobili (ad esempio serre) ed eventuali 

impianti di irrigazione. 



V.4.3 

Manutenzione delle opere di difesa 

V.4.3.1 

Metodologia di valutazione della efficienza delle opere 

La raccolta sistematica, il riordino e l’informatizzazione dei dati contenuti nel 

catasto delle opere idrauliche consentono di trarre un quadro complessivo sullo stato 

generale degli interventi di difesa idraulica che sono stati realizzati in un assegnato 

bacino idrografico. Tale valutazione può essere effettuata in termini di efficienza, 

assumendo come efficienza lo stato di conservazione del manufatto nel suo 

complesso. 

Procedendo in questa direzione, per ogni opera è necessario considerare 

l’insieme dei materiali impiegati nella sua costruzione con le relative caratteristiche 

tecnologiche. A questa prima identificazione segue quindi una valutazione del grado di 

conservazione in considerazione del fatto che l’opera, a partire dalla data del suo 

completamento, è stata soggetta ad una serie di alterazioni e danni che sono 

imputabili agli agenti di seguito indicati: 

• geo-meccanici, che provocano la spinta dei terreni, impatti dinamici e di 

abrasione delle colate detritiche, l’attrito volvente e radente e d’urto del trasporto 

solido, la caduta di massi; 

• idraulici, quali il flusso dell’acqua, le sotto-escavazioni delle fondazioni, i 

sifonamenti, gli aggiramenti; 

• climatici, dovuti al ghiaccio, alla luce solare, al calore, all’umidità dell’aria e del 

terreno; 

• biologici, che sono collegati ad attacchi di funghi, di insetti, di batteri (importanti 

per le opere in legname); 

• chimici, imputabili in larga misura alle azioni di disgregazione e dilavamento che 

possono subire calcestruzzi e malte in presenza di acque particolarmente 

aggressive e povere di sali (come avviene, talora, per opere di sistemazione 

idraulica ubicate nella parte alta dei bacini). 

In bacini di tipo alpino o prealpino, come quelli relativi al territorio trentino, i 

danni maggiori colpiscono, in genere, quelle opere collocate in particolari ambienti 

caratterizzati da notevoli movimenti dei pendii. In tali zone, in continua evoluzione, le 

cause del danneggiamento progressivo delle opere non sono solo riconducibili al 

decadimento della resistenza dei materiali, ma, soprattutto, alle forti sollecitazioni 

causate da forze esterne di natura meccanica. Tali forze esterne possono essere 

presenti fin dal momento della costruzione dell’opera oppure possono manifestarsi in 

seguito al collasso di opere limitrofe (si pensi ad esempio alla rottura di una briglia che 

determini l’abbassamento del letto del torrente, mettendo a nudo le fondazioni della 

briglia più a monte e delle eventuali difese spondali accessorie). 

La fase della valutazione dell’efficienza consiste quindi non solo 

nell’identificazione dei danni macroscopici presenti sull’opera, ma anche 

nell’individuazione dei primi sintomi di possibili danni futuri e delle forze che li 

determinano. 

196 



La prima fase di lavoro deve prevederne una prima distinzione gerarchizzata 

fra tronchi di corsi d’acqua ove siano presenti sistemazioni idrauliche a carattere 

intensivo e tratti non interessati da interventi antropici di sistemazione. Si ritiene 

infatti importante riconoscere, soprattutto a livello della rete idrografica periferica, 

quelle situazioni di assetto morfologico che, ove non ricorrano particolari situazioni di 

dissesto e sui quali non si è quindi intervenuti con opere di sistemazione, possano 

riflettere una condizione di equilibrio dinamico dell’alveo. 

Una suddivisione ed individuazione fra tronchi sistemati e tronchi non 

sistemati costituisce quindi uno strumento propedeutico necessario per indirizzare le 

modalità e le intensità delle proposte di mantenimento migliorativo, soprattutto alla 

luce di una politica di tutela e rispetto paesaggistico ed ambientale. Secondo la 

definizione dell’Ente nazionale italiano di unificazione (UNI 9910, UNI 10147) la 

manutenzione è definita come “la combinazione di tutte le azioni tecniche ed 

amministrative, incluse le azioni di supervisione, volte a mantenere o a riportare 

un’entità in uno stato in cui possa seguire le funzioni richieste”. In questo senso 

questa prima fase conoscitiva e ricognitiva costituisce già di per sé stessa, quale 

azione di supervisione, un intervento di manutenzione. 

È utile ricordare, inoltre, che la distruzione ed il danneggiamento di un'opera 

comporta conseguenze negative anche per quelle soprastanti e sottostanti, per cui 

nella valutazione della durata e dell'efficienza nei confronti delle piene di una 

determinata sistemazione idraulica sempre considerare l'insieme delle opere che 

costituiscono un tratto sistemato. 

Con riferimento all’inquadramento dell’efficienza idraulica appena richiamato si 

propone di utilizzare una metodologia di valutazione quali-quantitativa dell’efficienza, 

procedendo ad una classificazione della stessa sulla base degli interventi di 

manutenzione che risultano necessari per riportare un’opera idraulica allo stato di 

piena efficienza e stabilità da un punto di vista strutturale e per eliminare gli effetti dei 

danni che risultano rilevabili sulla struttura. 

Le informazioni che si possono reperire, specialmente a livello di catasto delle 

opere idrauliche, costituiscono la base di partenza per questo tipo di analisi. 

L’organizzazione sistematica ed informatizzata dei dati del catasto delle opere, unita 

alle informazioni dei responsabili presso i vari Servizi ed Uffici Provinciali competenti 

per zona, consentono di trarre una carta di sintesi, denominabile appunto “carta di 

efficienza delle opere idrauliche”, che fornisce il quadro complessivo, lungo la rete 

idrografica, sullo stato di conservazione degli interventi presenti. 

Seguendo una suddivisione che si è andata affermando da parte degli Enti 

preposti alla gestione delle opere idrauliche (Baroncini, 1994) si è adottata una 

classificazione di efficienza basata sulle azioni manutentorie. Questo schema prevede 

le tre classi di seguito indicate. 

Opere efficienti: Sono opere che necessitano solo di una manutenzione 

ordinaria di controllo, pulizia e piccole riparazioni da effettuare solo dopo importanti 

eventi di piena; rientrano negli interventi di manutenzione ordinaria quelli necessari 

ad integrare e mantenere in efficienza le sezioni originali di deflusso del corso d’acqua, 

effettuati senza alterare lo stato dei luoghi e la volumetria dei manufatti. 

Opere poco efficienti: Sono opere che necessitano nell’immediato di 

interventi di straordinaria manutenzione straordinaria. Si richiedono quindi, con una 

certa urgenza, interventi di riparazione, modifica o sostituzione di elementi 



strutturalmente importanti per la stabilità dell’opera e per un suo risanamento e 

consolidamento integrale. Per queste opere può essere opportuna la trasformazione in 

strutture anche parzialmente diverse (anche sotto il profilo funzionale oltre che 

volumetrico) da quelle originarie, ma compatibili e funzionali ai compiti di difesa 

idraulica originariamente assegnati in sede di progettazione. 

Nelle opere poco efficienti l’entità dei danni è comunque tale da non 

pregiudicare per l’opera la possibilità di essere riportata integralmente nella sua 

situazione funzionale originaria. Tale funzionalità originaria viene ancora in parte 

assicurata per eventi di piena di tipo ordinario o poco più che ordinario (tempo di 

ritorno di 5-10 anni) ma verrebbe con buona probabilità compromessa dal verificarsi 

di piene a carattere eccezionale (tempi di ritorno superiori ai 50 anni). Si elencano di 

seguito le principali azioni manutentorie da associare alle opere poco efficienti: 

rifacimento integrale di porzioni dell’opera; consolidamento delle fondazioni e 

realizzazione di opere di sotto-fondazione; costruzione di nuove difese spondali a 

consolidamento del manufatto danneggiato; modifica o rifacimento di difese spondali; 

risagomatura delle sponde o delle arginature rivolta al conseguimento della stabilità 

delle opere o dei versanti; introduzione nei manufatti esistenti di nuovi manufatti 

aventi il fine di conseguire un corretto e più idoneo funzionamento nei riguardi della 

difesa idraulica e di evitare la messa fuori d’uso dell’opera in particolare condizioni di 

sollecitazione; introduzione di nuove opere di regolazione del flusso all’interno di 

strutture esistenti; eliminazioni di viziosità dell’opera che inducono condizioni di 

deflusso non accettabili o fenomeni di erosione localizzata molto spinti. 

Opere non efficienti: Sono opere la cui funzionalità strutturale è 

compromessa a tal punto da non assicurare alcuna funzionalità idraulica o, addirittura 

da far temere che, la loro presenza, finisca per peggiorare il comportamento idraulico 

del tratto di corso d’acqua, specie in occasione di piene di una qualche entità (tempo 

di ritorno di 10-20 anni). In questo tipo di opere non sono convenienti neppure 

interventi di manutenzione straordinaria. Risulta di norma più opportuna la 

demolizione dell’intera opera ed il suo rifacimento nello stesso sito o in un sito 

limitrofo, giudicato più adatto, sia in ragione della mutata morfologia dell’alveo, sia in 

funzione di nuove esigenze di difesa idraulica. 

A conclusione di questa suddivisione in classi di efficienza è opportuno ancora 

sottolineare che può essere fuorviante l’attribuire un peso eccessivo all’efficienza 

strutturale di una singola opera; pare invece più conveniente filtrare i giudizi di 

efficienza anche considerando se la fallanza di una singola opera possa ripercuotersi in 

modo decisivo, in termini di aggravio del pericolo, sull’idrosistema quando questo 

venga sollecitato da piene di assegnato tempo di ritorno. 

Tenendo presente questa circostanza, specie a livello di piccoli sottobacini, 

molte opere di consolidamento che interessano la zona di testata dei collettori e che 

risalgono anche ai primi dell’1800 possono non avere ancora subito interventi di 

manutenzione straordinaria. La giustificazione di ciò è data molto spesso dal fatto che 

queste opere hanno in parte già esercitato la loro funzione, in un momento di 

torrenzialità avanzata del collettore, e, in tempi più recenti, pur non essendo 

pienamente efficienti dal punto di vista strutturale, continuano comunque a garantire 

un funzione di consolidamento accettabile, se considerata nell’ambito della priorità 

delle esigenze sistematorie del bacino al quale afferiscono. 

198 



V.4.3.2 

Valutazione della efficienza idraulica delle opere 

La qualità di un opera di difesa idraulica non si esaurisce con la valutazione 

della sola efficienza strutturale, anche se quest’ultima costituisce una delle 

caratteristiche di maggior peso nella programmazione degli interventi di 

manutenzione. Alla stima di efficienza si deve affiancare una determinazione del 

comportamento dell’opera, quale sinonimo di grado di rispondenza alle esigenze di 

regimazione nel contesto delle problematiche di sicurezza idraulica che il bacino 

manifesta. 

Questo comportamento dell’opera, che potrebbe meglio definirsi con il termine 

di efficacia, traduce quindi la risposta funzionale dell’opera in occasione del verificarsi 

di un determinato scenario dal punto di vista dell’evento idrologico. 

Rispetto alla definizione di efficienza introdotta nel precedente paragrafo, e 

che è incentrata prevalentemente sulle condizioni strutturali, in questo ambito si deve 

porre particolare attenzione alla efficienza di comportamento idraulico dell’opera. La 

separazione concettuale fra questi due attributi non è sempre facilmente individuabile, 

poiché quando un’opera versa in un cattivo stato di manutenzione, tale stato può 

essere imputabile unicamente al decadimento dei materiali costruttivi che la 

compongono od anche, evenienza molto frequente, ad un comportamento poco 

soddisfacente dal punto di vista del suo funzionamento idraulico o, infine, alla 

combinazione delle due cause appena menzionate. 

Nella valutazione dell’efficienza puramente idraulica (o efficacia) non è agevole 

neppure la determinazione dello scenario di evento di piena sul quale si va stimare la 

prestazione che l’opera garantisce. Se, infatti, si sta considerando un tratto di 

collettore che interessa la parte valliva (pedemontana e di pianura) la prestazione può 

essere valutata, in modo prioritario, sulla base della sicurezza idraulica in 

concomitanza del transito dei deflussi liquidi di picco (o meglio ancora dei relativi 

idrogrammi di piena) associati all’evento di prefissato tempo di ritorno (30, 100, 200 

anni) che può dedursi con una modellazione di tipo idrologico. 

Andando invece a considerare i collettori dei primi ordini dei sottobacini che 

afferiscono alla parte montana di un bacino, l’efficacia degli interventi può essere 

evidentemente certamente ancora valutata sulla base delle portate liquide, ma, 

congiuntamente ad esse, è necessario considerare le possibili forme di veicolazione 

dei sedimenti. 

In un contesto quale quello alpino la pericolosità degli eventi deve essere 

contraddistinta in ordine a forme di trasporto differenziate. Riprendendo una nota 

classificazione proposta da Aulitzky (1973, 1982) e correntemente utilizzata in campo 

sistematorio (D’Agostino, 1996), si possono distinguere quattro categorie di trasporto 

solido torrentizio, che vengono di seguito descritte in ordine di pericolosità 

decrescente. 

• Le colate detritiche ("debris flow" o "mud - debris flow"), anche definite 

"trasporto di massa": sono manifestazioni parossistiche legate al trasporto 

impulsivo e gravitativo di sedimenti. La colata (nella quale vengono coinvolti di 

frequente anche massi di dimensione ciclopica) è costituita da una 

concentrazione volumetrica dei sedimenti compresa generalmente fra il 30 e il 70 

%. Questi valori di concentrazione solida fanno si che il fluido, ad alta viscosità, 

non possa più considerarsi di tipo newtoniano. I debris-flow avvengono lungo la 

rete idrografica secondaria (la superficie dei bacini interessati supera di rado i 20 

km 2 ) e influiscono in misura rilevante sulla evoluzione geomorfologica di 



fondovalle, essendo responsabili dei processi di accumulo su coni di deiezione e 

dell'ingresso di sedimenti nelle aste idrogafiche di ordine superiore. Per la 

rapidità con cui possono manifestarsi e la forza di impatto connessa al trasporto 

ingente di materiali litoidi a velocità non trascurabili (non sono improbabili 

velocità anche di 6-8 m s -1 ) le colate detritiche possono determinare effetti 

distruttivi e danni notevoli su zone abitate ed infrastrutture. 

• Le correnti iperconcentrate ("debris flood"): sono flussi di massa solida e acqua 

con concentrazione volumetrica dei sedimenti compresa, in genere, fra i 20 ed il 

30%. Il fenomeno, pur venendo ancora mobilizzata nel corso di un evento una 

notevolissima quantità di sedimenti, non ha le caratteristiche distruttive e 

l'impatto territoriale di una colata (il processo di deposizione non si concentra su 

di un'area limitata, come per i debris flow). Il fluido, per la più ridotta 

percentuale di sedimenti contenuti nell'acqua, può essere considerato di tipo 

newtoniano anche se altre classificazioni propendono per un inquadramento 

reologico differente da quello dell’acqua. 

• Il trasporto di fondo ("bedload"): è il classico moto dei sedimenti per scorrimento 

del letto. La traslazione verso valle dei sedimenti avviene per rotolamento, 

strisciamento e saltazione in vicinanza del fondo dell'alveo. Fenomeni di tipo 

discontinuo nello spazio e nel tempo. Il fenomeno è innescato dal superamento di 

determinati valori di soglia della velocità della corrente in prossimità al fondo (o 

dello sforzo tangenziale medio sul contorno). Si raggiungono molto raramente 

portate solide dei sedimenti trasportati che eccedono il 15 - 20% delle portate 

liquide. Anche questo tipo di trasporto può determinare, se protratto nel tempo, 

la movimentazione di notevoli volumi di materiale e l’alterazione morfologica di 

tratti d'alveo a fondo mobile. Il bedload rappresenta la componente più 

importante del trasporto totale nei torrenti alpini e si alimenta con gli elementi 

più grossolani del letto e delle sponde. 

• A queste tre tipologie è anche da aggiungere il trasporto di legname (D’Agostino 

et al., 2000) che, specie in collettori che presentano fasce spondali boscate, si 

rivela spesso cruciale nel determinare fenomeni di ostruzione temporanea o 

permanente di sezioni e manufatti o, addirittura, la generazione di debris flow 

per effetto del crollo (“dam break”) di sbarramenti effimeri generati da 

accatastamenti di materiale accumulatesi nel collettore. 

Effettuando una analisi accurata sul comportamento idraulico delle opere in 

ordine alle problematiche sinteticamente richiamate è possibile operare una 

modellazione accurata ricorrendo a strumenti raffinati di simulazioni, quali quelli 

offerti da modelli matematici uni o bidimensionali eventualmente anche supportati da 

investigazioni ad hoc su modello fisico. 

Si è ritenuto tuttavia opportuno proporre una valutazione di efficienza idraulica 

di primo livello che consenta, soprattutto, di mettere in evidenza: 

1. se un’opera sia da ritenersi, nel complesso, adeguatamente dimensionata; 

2. se un’opera, essendosi evidenziata nella analisi di primo livello qualche riserva in 

merito alla sua efficienza idraulica, debba essere verificata con una modellazione 

idraulica più accurata di secondo livello (studio del profilo di moto permanente od 

implementazione di uno scenario di moto non stazionario). 

200 



I criteri generali e le ipotesi assunte nella formulazione della stima di tale 

efficienza idraulica vengono di seguito sintetizzati. 

• L’efficienza deve essere valutata in condizioni di stazionarietà della portata al 

colmo associata al tempo di ritorno considerato.Per la determinazione di 

quest’ultimo si rimanda al capitolo V.2 (cfr.par. V.3.2). 

• In caso di deflusso da opere trasversali (soglie, briglie, traverse) va ipotizzato 

che la portata transiti in condizioni di corrente critica. Le gàvete delle opere 

possono essere pertanto assimilate a stramazzi in parete grossa. Nei tratti ove è 

previsto il passaggio di flussi accompagnati da trasporto solido di fondo o di 

correnti iperconcentrate vanno considerate idraulicamente efficienti le situazioni 

con un franco superiore o uguale ai 0,5 m, poco efficienti quelle con un franco 

idraulico compreso tra i 0,5 m e zero, non efficienti le situazioni di annullamento 

del franco accompagnate dal deflusso della corrente sulle ali dell’opera. Si ricorda 

che questo modo di procedere risulta sempre cautelativo: sia in caso di corrente 

lenta a monte dell’opera, sia nei casi in cui tratto di monte risulti avere, per la 

portata considerata, una pendenza superiore alla critica. Nel caso di opere 

trasversali interessate dal passaggio di debris flow questa valutazione non si è 

effettuata, spostando maggiormente l’attenzione sulle opere (in genere briglie 

filtranti) che sono preposte a intercettare parzialmente il debris flow e/o a 

trasformare il debris flow in una forma di trasporto meno temibile. 

• In caso di deflusso in tratti d’alveo interessati da opere longitudinali o da 

cunettoni la verifica idraulica può essere compiuta con i metodi definiti nel 

capitolo 3, sia per quanto riguarda la scelta dei modelli di calcolo del profilo 

(moto permanente), sia per la scelta dei coefficienti di scabrezza. Relativamente 

alla caratterizzazione della classe di efficienza vanno considerate idraulicamente 

efficienti le situazioni con un franco superiore o uguale ad 1 m, poco efficienti 

quelle con un franco idraulico compreso tra i 1 m e lo zero, non efficienti tutte le 

situazioni di sormonto idrometrico rispetto alle quote sommitali di sponda. 

• In caso di presenza di pile di ponti che riducono la sezione idraulica da una 

larghezza B ad una larghezza utile BR si è preventivamente devono essere 

eseguite le verifiche idrauliche definite nel capitolo V.3 (cfr.par. V.3.4) per gli 

attraversamenti. Anche in questo caso la caratterizzazione del livello di efficienza 

idraulica (opera efficiente, poco efficiente, o non efficiente) viene operata sulla 

base del valore determinato per il franco idraulico, analogamente al caso delle 

opere longitudinali e dei cunettoni, con l’ovvia differenza che il franco deve 

essere stimato rispetto alla quota più ribassata dell’impalcato del ponte, anziché 

rispetto alle sponde. 

• Per la stima della efficienza idraulica dei bacini di deposito e delle briglie filtranti 

non si ritiene opportuno procedere ad una verifica di tipo strettamente idraulico. 

Le opere aperte, che in genere sottendono a monte un bacino di deposito, 

risultano, di norma, abbondantemente sovra-dimensionate in relazione alle 

portate liquide. Risulta invece determinante, sulla loro efficienza idraulica la 

valutazione dei seguenti aspetti: 

• l’idoneità del tipo di filtro prescelto in relazione alla forma di trasporto 

prevalente; un filtro che risulta ad esempio inadeguato a contenere grossi 

afflussi di legname rischia persino di vanificare ogni capacità di laminazione 

della portata solida; così pure, un filtro sul quale transita, al più, una 



corrente iperconcentrata può rivelarsi troppo aperto e non riuscire a 

controllare i deflussi solidi nella fase più intensa dell’evento; 

• il confronto fra la produzione di sedimento attesa per un bacino in occasione 

di un evento di straordinario e la capacità di invaso dei volumi solidi 

garantita dalla briglia aperta; la valutazione di quest’ultimo parametro, 

sebbene non risulti sempre di agevole determinazione, può essere 

supportata da dati sui volumi osservati in occasione di eventi storici, da 

relazioni di tipo empirico o semi-empirico (in genere anche queste ottenute 

dai dati storici) ed, infine, da stime geo-morfiche condotte direttamente sul 

campo (Spreafico et al., 1999) e talora disponibili anche dai piani di bacino 

condotti da professionisti per conto degli uffici di sistemazione montana. In 

assenza di queste informazioni la disponibilità di sedimento della rete potrà 

anche condursi, in via speditiva, con il supporto di tabelle (Hungr et 

al.,1984; tabella 1) o con l’utilizzo di equazioni di inviluppo (Marchi e Tecca, 

1996). 

In questo caso le classi di efficienza “idraulica” possono stabilirsi adottando il 

seguente schema: 

• opere efficienti se rispondenti sia al requisito di idoneità del filtro che a quello di 

garantire un volume di invaso comparabile con quello atteso da un evento 

alluvionale di una certa eccezionalità (si ricorda che per i debris flow non esistono 

ancora stime attendibili in grado di correlare la loro magnitudo ad una frequenza 

probabile); 

• opere poco efficienti se mancanti di almeno uno dei due requisiti di cui sopra; 

• opere non efficienti se mancanti di entrambi i requisiti sulla funzionalità del filtro 

e sul volume di invaso utile. 

Tipologia 

torrentizia 

Pendenza 

(gradi °) 

Materiale dell’alveo 

Versanti laterali 

I 20-35 (°) roccia compatta non erodibili 

II 10-20 (°) 

III 10-20 (°) 

IV 10-20 (°) 

V 10-20 (°) 

sottile strato detritico o 

suolo sciolto sopra la 

roccia 

spesso strato di detriti 

di falda o morene 





non erodibili 

(roccia compatta) 

Condizioni di 

stabilità 

stabile, 

praticamente 

privo di copertura 

del suolo 

Quota detrito per 

unità di lunghezza 

(m 3 /m) 

0-5 

stabile 5-10 

alti meno di 5 m stabile 10-15 

detriti di falda, 

alti più di 5 m 

detriti di falda, 

alti più di 20 m 

versanti stabili 15-30 

versanti 

potenzialmente 

instabili (area di 

frana) 

superiore a 200, se 

considerato come 

area sorgente 

Tabella V.4.4: Individuazione della quantità di detrito complessivamente asportabile in relazione alle caratteristiche 

geomorfiche del collettore (modificato da Hungr et. al., 1984). 

202 



V.4.3.3 

Densità delle opere di sistemazione. 

La densità degli interventi di sistemazione presenti in un bacino non può 

essere utilizzata come un parametro assoluto di valutazione, ma deve costituire uno 

strumento per un analisi di tipo comparato tra bacini aventi caratteristiche 

morfologiche, geologiche e climatiche che presentano una certa similarità. 

In particolare la densità sistematoria non deve essere considerata, in alcun 

modo, un indice di efficienza della sistemazione. Vi sono, infatti, situazioni per le quali 

con un’unica opera si è in grado di ottenere una riduzione accettabile del pericolo che 

incombe sulle aree vulnerabili di un bacino. Per converso, la densità delle opere 

presenti in un corso d’acqua e nel suo bacino è piuttosto una testimonianza 

abbastanza eloquente della persistenza “storica” di problematiche idrogeologiche nel 

bacino stesso. Ad una concentrazione di opere di consolidamento corrisponde, 

sempre, la memoria di una fase durante la quale nel torrente i processi di erosione e 

trasporto si sono andati intensificando fino ad abbassare marcatamente il suo profilo e 

a compromettere la stabilità dei versanti. 

Ove le informazioni sul catasto dello opere risultino disponibili, si può cercare 

di desumere in forma tabellare, con l’estrazione di alcuni parametri, l’intensità delle 

opere di difesa e di sistemazione presenti nei bacini principali e nei sottobacini di 

ordine inferiore. 

L’intensità della sistemazione si può raggruppare essenzialmente secondo tre 

direttive, che, pur semplificando in una certa misura le modalità funzionali delle opere 

di difesa, danno modo di leggere in modo abbastanza diretto ed immediato la 

concentrazione e l’entità degli interventi. 

• Considerando in primo luogo le briglie di tipo chiuso presenti in ciascun 

sottobacino (nella maggior parte dei casi si tratta di opere di consolidamento, ad 

eccezione di qualche caso isolato rappresentato da vecchie opere di trattenuta), 

si può estrarre il dislivello complessivo recuperato con l’inserimento di queste 

opere ed il numero di queste opere. Questo dislivello si ottiene come sommatoria 

delle altezze delle opere ed esprime, indirettamente, sia l’entità di riduzione della 

pendenza originaria del collettore sia la densità di opere che sono risultate fino 

ad oggi necessarie per continuare a mantenere una certa stabilità del letto. 

Questo dislivello può essere anche rapportato alla lunghezza complessiva del 

tratto sotteso dalla presenza delle opere e alla lunghezza complessiva del corso 

d’acqua desunta dai dati catastali o dalla carta tecnica provinciale. 

• Analizzando, in secondo luogo, gli interventi longitudinali, si possono estrarre le 

lunghezze degli sviluppi complessivi. Questi valori danno la misura della densità 

di interventi concentrati in quella parte dei sottobacini dove è più alta la 

pressione antropica (conoidi di deiezione). 

• Come ultima analisi di sintesi si può valutare la numerosità degli interventi volti 

ad ottenere una trattenuta controllata dei sedimenti. L’affermarsi e il diffondersi 

dell’utilizzo di briglie di tipo filtrante o aperto ha permesso di conseguire, in molti 

bacini, un’apprezzabile miglioramento della sicurezza idraulica: sia nei riguardi 

del pericolo di sovra-alluvionamento delle sezioni (e conseguente pericolo di 

divagazione dei flussi), sia nei confronti del decongestionamento dei sedimenti 

apportati nei collettori di fondovalle, che sovente hanno una capacità di 

smaltimento delle portate solide non proporzionata agli apporti provenienti dai 

tributari. La numerosità dei dispositivi di tipo filtrante presenti nei sottobacini è 



un indicatore delle necessità di laminazione e controllo del trasporto solido che si 

sono manifestate nel corso del tempo. Tale necessità non è legata alla sola 

attitudine alla produzione di sedimenti, ma è parimenti condizionata dal controllo 

di una serie di fattori quali: la presenza di infrastrutture e vie di comunicazione, 

la tutela delle esigenze di difesa proveniente dal comparto agricolo, turistico ed 

industriale, la difesa di siti di interesse storico e paesaggistico e, non ultimo, 

l’assetto idraulico dei nodi di confluenza. 

Le considerazioni critiche relative ai primi due aspetti di densità sistematoria 

potranno essere sviluppate a mano a mano che verranno organicamente riordinati e 

informatizzati i dati del catasto di ciascuno dei principali bacini che interessano il 

territorio provinciale. L’analisi sulla necessità complessiva di gestione e controllo del 

trasporto solido per i vari sottobacini ed affluenti, desunta dalla presenza delle opere 

aperte di trattenuta, sarà invece svolta a consuntivo del riordino sistematico di tutti i 

dati raccolti. 

V.4.4 


[1] AA.VV. (1995) Piano stralcio per la realizzazione degli interventi necessari al 

ripristino dell’assetto idraulico, alla eliminazione delle situazioni di dissesto 

idrogeologico e alla prevenzione dei rischi idrogeologici nonché per il ripristino 

delle aree di esondazione (PS45). Autorità di Bacino del fiume PO, Parma. 

[2] AA.VV: (1993) Manuale tecnico di ingegneria naturalistica. Regione Emilia- 

Romagna e Regione del Veneto. 

[3] Anselmo V. (1996) – Interferenze della vegetazione nelle sistemazioni 

idrauliche, in: Atti del convegno: Sistemazioni idrauliche con metodi 

naturalistici: un programma di calcolo, AIPIN, 19 Aprile 1996, Bologna. 

[4] Aulitzky H. (1973) - Vorläufige Wildbachgefährlichkeits-Klassifikation für 

Schwemmkegel, in: 100 Jahre Hochschule für Bodenkultur, Band IV, Teil 2. 

[5] Aulitzky H. (1982) - Preliminary two-fold classification of torrents, in: Mitteil. 

der Forst. Bundesversuchsanstalt, Wien, Heft 144, 243-256. 

[6] Baroncini E. (1994) - La progettazione, l’esecuzione e la gestione delle opere 

idrauliche dei fiumi Padani, in: Moderni criteri di sistemazione degli alvei fluviali, 

ed. BIOS, Cosenza. 

[7] Bathurst J.C. (1985) - Flow resistance estimation in mountain rivers, in: Journal 

of Hydraulic Enginering, 111(4). 

[8] Chow V. T. (1959) - Open channel hydraulics, McGraw-Hill, New York. 

[9] D’Agostino V. (1996) - Analisi quantitativa e qualitativa del trasporto solido 

torrentizio nei bacini montani del Trentino Orientale, in: Scritti dedicati a 

Giovanni Tournon, AIIA. 

[10] D’Agostino V., Degetto M., Righetti M. (2000) - Experimental investigation on 

open check dam for coarse woody debris control, in: Dynamics of water and 

204 



sediments in mountain basins, Quaderni di Idronomia Montana, 20, ed. Bios, 

Cosenza. 

[11] Dellagiacoma F. (1991) Il trattamento della vegetazione in alveo. Dattiloscritto 

interno A.S.S.M. Provinxcia Autonoma di Trento. 

[12] Einstein H.A. (1934) - Der hydraulische oder Profil-Radius, in: Schwezerische 

Bauzeitung, Zürich, 103(8). 

[13] Ghetti A. (1981) - Idraulica, 2° ed., libreria Cortina, Padova. 

[14] Hungr O., Morgan G.C., VanDine D.F., Kellerhals R. (1984) - Quantitative 

analysis of debris torrent hazards for design of remedial measures, Canadian 

Geotechnical Journal, n.21. 

[15] Marchi E., Rubatta A. (1981) – Meccanica dei fluidi, UTET, Torino. 

[16] Marchi L., Tecca P.R., 1996 – Magnitudo delle colate detritiche nelle Alpi 

Orientali Italiane, GEAM, Geoingegneria Ambientale e Mineraria, vol. 33, n. 2/3. 

[17] Puma F., 2000 – Il concetto di manutenzione dei corsi d’acqua, L’acqua – 

numero speciale, Atti del convegno: Soluzioni innovative nella manutenzione dei 

corsi d’acqua con forte trasporto solido, Capri, 10-11 Giugno 1999, n. 3. 

[18] Sansoni G., (1993) – La rinaturalizzazione degli ambienti fluviali, Lezioni tenute 

presso l’Istituto Agrario di S. Michele all’Adige (Trento) 

[19] Schiechtl H.M., Stern R. (1992) - Ingegneria naturalistica 



206 



V.5 Pianificazione e programmazione degli interventi 

L'evento alluvionale del 1966 mise in evidenza la necessità di adottare a livello 

politico uno strumento strategico e programmatico di ampio respiro, attraverso il 

quale, terminata al fase dell'emergenza, pianificare gli intervento di difesa del 

territorio montano. 

A Roma prese così origine, su iniziativa dei Ministeri dei Lavori Pubblici e 

dell'Agricoltura e Foreste, il "Piano De Marchi", dal nome della Presidente della 

Commissione incaricata. 

Le direttive della Commissione prevedevano il ripristino di una accettabile 

condizione di sicurezza idrogeologica del territorio, da ottenersi attraverso la 

realizzazione di un piano di intervento di validità trentennale. 

In realtà, con il passare degli anni, le esigenze sistematorie messe in evidenza 

nel 1967 sono state precisate, ed altre ne sono nate in seguito ad altri eventi 

alluvionali, per cui il piano Demarchi ha continuato a rappresentare un riferimento, ma 

continuamente sottoposto a verifiche ed affinamenti. 

Verso la fine degli anni ’80, su iniziativa dell’allora Servizio Azienda speciale di 

Sistemazione Montana nascono così i “Piani di Bacino”, poi denominati Piani Generali 

degli interventi di sistemazione idraulico-forestale, redatti per bacini idrografici di 1° 

livello, che assumono, oltre la consueta veste tecnica, anche, dal 1996 - scaduto il 

"Piano De Marchi" - valenza programmatica. 

Attualmente, tramite un rapporto di collaborazione con il Dipartimento 

Territorio e Sistemi Agro-Forestali dell’Università degli studi di Padova, si sta 

procedendo ad una verifica metodologica per la stesura di questi piani, in modo da 

poter disporre di analisi idrologiche più raffinate e quindi più vicine alla realtà. A 

partire da questi dati si potranno così programmare gli interventi, calibrandoli con 

maggiore precisione, e attuando una più attenta pianificazione delle opere da 

realizzare. 



Piani di bacino redatti 

al 1989 - 2001 

Piani di bacino in corso Piani di bacino previsti 

1 A002 Rio Bondone Rio Moggio Dosso di Nago 

2 A003 Cameras - Gresta Ceggio-Borgo Commezzadura - Mezzana 

3 A051 Torrente Ala Montagne Bleggio Inferiore 

4 A052 Torrente Leno Sarca di Val Genova 

5 A0A1 Roverè della Luna Terlago 

6 A0A3 Sardagna - Ravina Val di Daone e Fumo 

7 A0A4 Arione - Villalagarina Rio San Romedio 

8 A0Z2 San Valentino - Cipriana S.Giustina Ovest 

9 A0Z4 Cavallo - Secco Sfruz - Vervò 

10 A0Z5 Mattarello - Man Terzolas - Cavizzana 

11 A0Z6 Cortesano Gardolo Sarca inf. sp. dx 

12 A0Z7 Lavis - S.Michele ValMoena – Cermis - Lagorai 

13 A151 Rio Brusago Torrente Pescara 

14 A153 Torrente Travignolo Torrente Vela 

15 A1A1 Antermont - Duron Vignola - Tenna 

16 A1A2 Udai – Soial - Barbide Aviana 

17 A1A3 Costalunga – Valsorda - Gardonè Brentonico - Tierno 

18 A1A7 Giovo - Cembra Carega 

19 A1Z1 Albiano - Lases Cordevole - S.Pellegrino 

20 A1Z2 Segonzano Gambis - Predaia 

21 A1Z3 Longo - Predisella P.sso Lavazè 

22 A201 Fersina – Testata fino a val Cava S Margherita - Lizzana 

23 A2A1 Fersina – fino al Palaori S.Pellegrino - Forno 

24 A2A2 Fersina – fino al Doss del Cius Sabbionara - Pilcante 

25 A2A4 Civezzano – Cognola (Farinella) Soraga - Mazzin 

26 A2Z1 Cimirlo – Roncogno - Zivignago (Salè) Testata Avisio - Val Contrin 

27 A301 Testata Val di Pejo Val Averta – Bianco - Stava 

28 A302 Torrente Vermigliana Valda - Capriana 

29 A303 Rio Meledrio Astico - Lavarone 

30 A304 Torrente Tresenica Astico - Posina 

31 A305 Torrente Sporeggio Castelnuovo - Grigno sponda dx 

32 A354 Torrente Rabbies Cavelonte - Cauriol 

33 A3A1 Pellizzano - Marilleva Levico - Novaledo 

34 A3A3 Cles - Tassullo Mandola - Merdar 

35 A3A4 Termon - Lovernatico Val Fredda - Val de Fora 

36 A3A5 Zambana - Mezzolombardo S. Giuliana - Sella 

37 A3Z1 Rotaliana - Ton Sagron - Pale (Cordevole) 

38 B001 Torrente Centa Senaiga 

39 B051 Torrente Maso Tezze sponda sinistra 

40 B0Z3 Roncegno – Ronchi (Larganza) Torrente Grigno 

41 B0Z5 Strigno - Ospedaletto (Chieppena) Rio Cadino 

42 B101 Vanoi – testata fino a Caoria Rio Silla 

43 B1A1 Vanoi - Canal S.Bovo Bresimo - Caldes 

44 B201 Cismon – fino a Fiera Montagnaga - Canzolino 

45 B2A1 Cismon - a valle di Fiera Torrente Novella 

46 E101 Sarca di Campiglio 

47 E102 Sarca di Nambrone 

48 E104 Torrente Arnò 

49 E151 Molveno - Bondai 

50 E1A1 Caderzone - Borzago 

51 E1A2 Rendena sponda destra 

52 E1A3 Zuclo - Bleggio (Duina) 

53 E1B1 Ponale 

54 E1BA Garda Occidentale 

55 E1CA Garda Occidentale 

56 E1Z1 Stivo 

57 E1Z2 M.te Bondone Ovest 

58 E1Z4 Stenico - Banale (Ambiez) 

59 E1Z6 Rendena - sponda sinistra 

60 E2A1 Chiese - sponda dx 

61 E2Z2 Chiese - sponda sinistra 

62 E2Z1 Palvico - Bondone 

Totale 62 2 45 

Tabella V.5.1: Situazione dei piani di intervento. 

208 



Figura V.5.1: Situazione dei piani di bacino. 

V.5.1 

Piani degli interventi di sistemazione 

I Piani degli interventi di sistemazione hanno lo scopo di reperire, organizzare 

ed analizzare l’insieme delle informazioni disponibili e necessarie per una corretta 

attività di pianificazione degli interventi di sistemazione idraulica, idraulico-forestale e 

di difesa del suolo all’interno di un determinato bacino idrografico. Pertanto, gli 

interventi previsti nei Piani, potranno essere finalizzati oltre che alla difesa 

idrogeologica ed idraulica, anche alla riqualificazione ambientale dei corsi d’acqua, 

volta alla gestione sostenibile degli ecosistemi acquatici. 

Gli ambiti idrografici di riferimento dei Piani sono individuati nei sottobacini 

idrografici di primo livello, già perimetrati e definiti dal sistema di codifica idrografica 

adottato dal SIAT (cfr. I.10) e fatto proprio dal Piano generale di utilizzazione delle 

acque pubbliche. 



Per consentire una programmazione dei lavori di manutenzione o dei nuovi 

interventi di sistemazione, i Piani saranno articolati anche in relazione alla 

suddivisione delle competenze attualmente esistenti sul territorio provinciale in 

materia di demanio idrico ed opere idrauliche (rif. L.P.18 luglio 1976, n. 18 - Norme in 

materia di acque pubbliche, opere idrauliche e relativi servizi provinciali. Pertanto la 

redazione dei Piani relativi agli ambiti di fondovalle o per le parti terminali di un bacino 

idrografico dovranno tener conto di quanto previsto nei Piani relativi alla parte 

montana. 

I contenuti ed i criteri di redazione dei Piani dovranno corrispondere agli 

indirizzi stabiliti dal Piano generale per l’utilizzazione delle acque pubbliche (PGUAP) e, 

per la parte di competenza del Servizio di Sistemazione Montana, anche dal Piano 

Generale Forestale. 

La struttura generale di un Piano potrà articolarsi in: 

• Descrizione delle stato generale del bacino ed individuazione delle principali 

criticità 

• Individuazione degli interventi prioritari su un arco di tempo almeno decennale 

Gli interventi proposti nei Piani non avranno carattere impositivo, ma vanno 

intesi come indicazioni per i Programmi annuali e triennali (cap V.5.1). 

In particolare i contenuti specifici dei piani ed i relativi elaborati tecnici e 

cartografici dovranno essere riferiti ai seguenti aspetti e documenti: 

• Caratteri generali del bacino idrografico 

• Inquadramento generale del bacino 

• Parametri geometrici e morfometria 

• Parametri idrografici 

• Geomorfologia 

• Tettonica e stratigrafia 

• Erodibilità e permeabilità 

• Fenomeni erosivi e franosi 

• Sorgenti e fenomeni carsici 

• Clima e regime pluviometrico 

• Vegetazione, uso del territorio e loro interferenze sul regime idrologico 

• Fauna ittica e caratterizzazione bio-ecologica dell’ambiente acquatico 

• Derivazioni ed utilizzazioni principali 

• Analisi storica degli interventi alluvionali 

• Analisi storica degli interventi di sistemazione 

• Analisi della rete idrografica 

• Descrizione analitica dei corsi d’acqua 

• Fenomeni franosi ed erosivi rilevati sui singoli corsi d’acqua 

210 



• Analisi dei conoidi 

• Determinazione delle portate di massima piena 

• Analisi e quantificazione del trasporto solido 

• Valutazione dell’efficienza delle sezioni di deflusso e delle opere di sistemazione 

• Pianificazione degli interventi 

• Obiettivi strategici per garantire la stabilità del bacino idrografico e la difesa del 

suolo 

• Sezioni critiche e aree di pericolo 

• Criteri di intervento 

• Ambiti di intervento e relative priorità 

I Piani degli interventi di sistemazione dovranno essere approvati con 

determinazione della Conferenza di Servizi di cui all’art. 16 della L.P.30 novembre 

1992, n. 23 e s.m (Principi per la democratizzazione, la semplificazione e la 

partecipazione all'azione amministrativa provinciale e norme in materia di 

procedimento amministrativo), convocata dal Dirigente del Servizio competente. 

Alla conferenza partecipano di volta in volta, a seconda del contesto, i dirigenti 

dei Servizi provinciali competenti in materia di sistemazioni idrauliche e montane, di 

difesa del suolo e calamità pubbliche, di urbanistica, di caccia e pesca, foreste ed 

eventuali altri servizi interessati. 

Negli allegati al presente capitolo sono riportate alcune note metodologiche e 

linee guida per la redazione delle carte tematiche ai fini idrologici, che dovranno 

essere allegati ai PIS: 

• Carta dell’uso del suolo (cfr. V.5.3); 

• Carta geologica (cfr. V.5.4); 

Tali elaborati sono in fase di predisposizione a cura del Servizio di 

Sistemazione Montana, che si avvale della consulenza instaurata con l’Associazione 

Italiana di Idronomia (AIDI) ed il Servizio Geologico provinciale, utilizzando i dati 

disponibili nel SIAT Foreste, opportunamente elaborati dal liberi professionisti. Il 

lavoro, in fase avanzata di elaborazione, verrà completato nel corso dell’anno 2003. 

V.5.2 

Programmazione degli interventi 

Per gli ambiti di competenza, il Servizio Opere Idrauliche ed il Servizio di 

Sistemazione Montana predispongono il Programma Annuale ed il Programma 

Triennale degli interventi di sistemazione idraulica e idraulico-forestale, da eseguirsi 

nell’ambito delle unità idrografiche omogenee, individuate dai bacini di primo livello o 

ricadenti nei perimetri dei bacini montani, già individuati sul territorio provinciale e 

classificati ai sensi del R.D. 30 dicembre 1923 n. 3267 (Riordinamento e riforma della 

legislazione in materia di boschi e di terreni montani). 



Tali programmi sono elaborati dai Servizi competenti in relazione all’entità 

delle risorse assegnate dalla Giunta Provinciale. 

Nel rispetto dei criteri generali di progettazione ed intervento stabiliti dal Piano 

generale di utilizzazione delle acque pubbliche, i Programmi dovranno recepire le 

indicazioni fornite dai Piani degli interventi di sistemazione, ove questi siano già 

approvati, e dovranno valutare le esigenze sistematorie degli altri bacini idrografici e 

le relative priorità. 

I Programmi di cui al presente articolo sono approvati con Deliberazione della 

Giunta Provinciale. Per i corsi d’acqua di seconda categoria il Servizio Opere Idrauliche 

predispone un programma triennale, d’intesa con lo Stato (ai sensi del DPR 11 

novembre 1999 n°463). 

L’approvazione di un Programma degli interventi di sistemazione, che preveda 

interventi o opere non contemplati nel Piano degli interventi di sistemazione, 

costituisce modifica e integrazione al Piano stesso. Tale procedure vale anche per gli 

interventi di somma urgenza o di ripristino da attuarsi in seguito ad eventi alluvionali 

o altre calamità. 

V.5.3 

Allegato1 : Linee guida per la redazione della carta dell’uso 

del suolo ai fini idrologici: modalità di acquisizione ed 








I professionisti incaricati della redazione della carta d’uso del suolo dovranno 

obbligatoriamente seguire le seguenti indicazioni metodologiche e procedurali, in 

modo da ottenere un prodotto che possa essere il più possibile uniforme per qualità e 

dettaglio sull’intero territorio provinciale. 

È proposta una nuova legenda per le singole categorie d’uso, un po’ differente 

dalla classica legenda fino ad oggi adottata, essa risponde all’obiettivo di identificare 

le diverse categorie d’uso del suolo in relazione al loro potenziale grado di efficienza 

idrologica, passano quindi in secondo piano considerazioni di ordine botanico e 

selvicolturale. 

• Categorie d’uso del suolo proposte: 

fustaia densa di conifere 

fustaia rada di conifere 

bosco di latifoglie 

ceduo scadente 

lariceti, cembrete e larici-cembrete 

pinete di pino silvestre e pino nero 

pascoli nudi e arborati 

prati e colture agrarie 

212 



rupi boscate 

arbusteti e mughete 

improduttivo nudo 

aree urbanizzate 

piste da sci 

laghi e corsi d’acqua 

zone umide 

ghiacciai 

• La scala di restituzione della nuova cartografia dell’uso del suolo deve essere 

obbligatoriamente 1:10.000 

• Il formato di restituzione dovrà essere DIGITALE e GEOREFERENZIATO (base CTP 

raster 10.000 e digitalizzazione con GIS, preferibilmente ArcView) 

• Il formato dei files di digitalizzazione dovrà essere preferibilmente quello di 

ArcView, ossia: 

• .SHP per poligoni, linee e punti 

• .DBF per il database collegato a ciascuna forma 

• .AVL per le legende 

Dovrà essere prodotto un unico progetto (.APR) in modo che le zone di 

contatto e di conseguenza anche i limiti delle formazioni tra bacini contigui, e affidati 

ad altro professionista, corrispondano perfettamente. 

Al riguardo, sarà obbligatoria l’interazione tra professionisti operanti su bacini 

contigui per verificare l’esatta corrispondenza tra i limiti delle formazioni tracciate, per 

evitare disuniformità del prodotto finale. 

• Per poter essere cartografata, ogni categoria dovrà ricoprire una superficie 

minima di almeno 0,1 Ha (10 pixels nel caso di raster 10 x10 m). 

• L’acquisizione dei dati necessari alla redazione delle nuove carte d’uso del suolo 

in scala 1:10.000 dovrà avvenire utilizzando le seguenti fonti di dati e secondo le 

modalità in seguito riportate: 

1. Ove è a disposizione la carta dell’uso del suolo dei vecchi piani di bacino 

(generalmente 1:25.000), si utilizzerà tale informazione come base (previa 

preventivo controllo sulla qualità ed età dell’informazione stessa). Si 

procederà quindi ad un’integrazione e correzione delle diverse categorie 

sulla base della nuova legenda sopra proposta previa controllo da Ortofoto 

Volo Italia 2000 e produzione della carta in scala 1:10.000. 

2. Ove manca l’informazione dei piani di bacino (zone non coperte da piani) la 

cartografia dovrà essere costruita ex-novo. Le fonti di dati al riguardo 

dovranno essere le seguenti: 

3. Dati dei piani di assestamento e degli inventari forestali 

4. Carte dei tipi strutturali per i boschi da produzione 

5. Carta fisionomica della copertura forestale del Trentino (possibilmente la più 

recente, aggiornata al 31/12/2000) 



6. Dati SIAT, Servizio Opere igienico-sanitarie, Servizio Urbanistica e Tutela 

del paesaggio (viabilità principale, secondaria e forestale, aree urbanizzate, 

ghiacciai, ecc.) 

7. Fotointerpretazione da ortofoto volo Italia 2000 

8. Carta Tecnica Provinciale 1:10.000 (per verifica) 

9. Eventuali rilievi in campo puntuali e non generalizzati, se necessari, per 

integrare le zone non coperte dai piani di assestamento e in ombra nelle 

ortofoto. 

I dati relativi alle prime tre fonti sono diponibili presso il Servizio Foreste della 

PAT (CD-ROM sui dati della pianificazione forestale), sezione Assestamento forestale. 

I dati relativi alla rete viaria principale, secondaria (strade statali, provinciali e 

parte delle comunali) sono disponibili presso il Servizio Opere Igienico Sanitarie della 

PAT. I dati relativi alla rete viaria forestale, ai ghiacciai, ai laghi, ai corsi d’acqua, ecc. 

sono disponibili al SIAT (sarà obbligo del professionista controllare e correggere 

eventuali errori di tali dati previa fotointerpretazione e/o rilievo in campo). 

Nota: non dovranno utilizzarsi altre fonti di informazioni e database diversi da 

quelli sopra proposti (es. CORINE, ecc.). 

Ove risulterà possibile sarà bene combinare ed integrare le informazioni di 

tutte le fonti per avere un prodotto cartografico il più possibile corrispondente con la 

realtà. 

Le modalità di classificazione delle diverse categorie d’uso del suolo che 

dovranno costituire la nuova legenda delle carte dei piani di bacino sono le seguenti: 

1. Fustaia densa di conifere: i parametri discriminanti per le fustaie adulte saranno 

la provvigione/ha e la densità media mentre per quelle giovani sarà la densità dei tipi 

strutturali. 

Saranno comprese in questa categoria le seguenti coperture vegetali della 

carta fisionomica del Trentino: 

a) fustaie di produzione con provvigione >= 150 m 3 /ha e densità media >= 0,5 

b) popolamenti di produzione giovani appartenenti ai tipi strutturali spessina, e 

perticaia con densità dei tipi strutturali media e elevata. 

• Abete rosso puro 

• Abete rosso prevalente 

• Misto (abete rosso con maggiore %) 

• Abete bianco puro 

• Abete bianco prevalente 

• Misto (abete bianco con maggiore %) 

• Misto abete rosso e abete bianco 

• Misto abete rosso e larice 

214 



Dopo una prima interrogazione del database per estrarre le fustaie dense di 

conifere con P >=150 e d >= 0,5, occorrerà una verifica da ortofoto e sulla base delle 

carte dei tipi strutturali di tutte quelle particelle riconosciute come fustaia densa ma 

con presenza di novelleto, perché in molti casi questo copre anche superfici 

abbastanza ampie e quindi va cartografato come fustaia rada e non come densa. 

2. Fustaia rada di conifere: saranno comprese nella categoria le stesse formazioni 

della carta fisionomica viste nella fustaia densa ma: 

1. fustaie di produzione con provvigione < 150 m 3 /ha e densità media < 0,5; 

2. popolamenti di produzione giovani appartenenti ai tipi strutturali novelleto 

(qualunque sia la loro densità) e spessina, e perticaia con densità dei tipi 

strutturali scarsa; 

3. le fustaie di protezione con provvigione < 150 m 3 /ha; 

4. gli schianti da vento e da valanga di superficie > 0,1 Ha (rilevare da ortofoto o 

da dati dei distretti forestali) 

NB. Ove manca il rilievo dei tipi strutturali il parametro da utilizzare per 

discriminare le fustaie sarà la sola provvigione/ha. 

V.5.3.1 

Bosco di latifoglie 

Saranno comprese all’interno di questa categoria le seguenti coperture 

vegetali della carta fisionomica: 

FUSTAIE DI LATIFOGLIE delle seguenti formazioni (da carta fisioniomica) 

• Faggio puro 

• Faggio prevalente 

• Misto (faggio con maggiore %) 

• Altre latifoglie 

• Altre latifoglie prevalenti 

• Misto (altre latifoglie con maggiore %) 

• CEDUI delle seguenti formazioni (da carta fisioniomica) 

• Faggio 

• Misto (faggio con maggiore %) 

• Specie pregiate e secondarie 

• Querce 

• Misto (querce con maggiore %) 

• Carpino-orniello 

• Misto (carpino-orniello con maggiore %) 

• Castagno-robinia 



• Misto (castagno-robinia con maggiore %) 

• Misto (specie pregiate e secondarie con maggiore %) 

• Misto di querce, carpino e ornello: 

• appartenenti alla classe di fertilità A 

• appartenenti alla classe di fertilità B e con superficie da convertire o in 

conversione > della superficie a regime 

3. Ceduo scadente: in questa categoria ricadranno tutti i cedui di protezione e i 

cedui da produzione, appartenenti alle categorie fisionomiche sopra riportate per i 

cedui appartenenti ai “boschi di latifoglie” e: 

• appartenenti alla classe di fertilità C 

• appartenenti alla classe di fertilità B e con superficie da convertire o in conversione 


7. Prati e colture agrarie: tali formazioni, non essendo riportate nella carta 

fisionomica del Trentino e nei piani di assestamento, dovranno essere evidenziate e 

cartografate solamente previa fotointerpretazione e, ove fosse necessario, rilievo 

diretto in campo. 

Dovranno rientrare nella categoria anche le aree agricole abbandonate non 

ancora o solo parzialmente colonizzate da vegetazione arbustiva, riconoscibili previa 

fotointerpretazione. 

8. Rupi boscate: rientreranno nella categoria le formazioni della carta fisionomica del 

Trentino 

• Improduttivo a rupi boscate 

• Improduttivo a formazioni erbacee 

• Improduttivo misto 

Ovviamente, le informazioni riguardanti la categoria potranno/dovranno essere 

sempre validate ed eventualmente integrate previa analisi da ortofoto. 

9. Arbusteti e mughete: rientreranno in questa categoria le seguenti formazioni 

della carta fisionomica del Trentino: 

• Arbusteto 

• Ontaneto 

• Mugheto 

• Formazioni riparali 

Le formazioni ripariali andranno rilevate da ortofoto. 

10. Improduttivo nudo: rientra in questa categoria solamente la formazione 

improduttivo nudo della carta fisionomica del Trentino. Vi dovranno essere inserite 

inoltre tutte le zone a improduttivo non rilevate dai piani e costituite da rocce, falde 

detritiche, aree in frana ed erosione, canaloni da valanga non vegetati, aree 

spondali non vegetate, oltre alla viabilità forestale. Anche in questo caso le 

informazioni riguardanti la categoria dovranno essere sempre validate ed 

eventualmente integrate previa analisi da ortofoto. 

Sarà da inserire nella categoria anche l’improduttivo privato e demaniale. 

(I dati relativi agli improduttivi privati e demaniali, rilevati con uno studio effettuato 

dal Servizio Foreste negli anni '70, integrano quelli rilevati tramite i piani e gli 

inventari forestali. Si trovano, nella cartella "pascoli privati-demaniali" del CD-ROM 

del Servizio Foreste, i suddetti dati in formato shape-ArcView (shp), AutoCad (DXF), 

ARC/INFO export. 

11. Aree urbanizzate: rientreranno in questa categoria insediamenti urbani, 

discariche, infrastrutture varie, grandi parcheggi, cave, viabilità principale i 

cui dati sono disponibili presso il Servizio Urbanistica e il servizio Opere igienicosanitarie 

e al SIAT. Trattasi in ogni modo di dati da verificare accuratamente da foto 

aeree viste le variazioni spaziali cui tali aree sono suscettibili nel tempo. 



12. Piste da sci: rientrano in questa categoria tutte le piste da sci che dovranno 

necessariamente essere rilevate da fotointerpretazione in quanto i piani di 

assestamento ne riportano solamente la presenza ma non l’ubicazione e l’estensione. 

Ove ciò non è possibile sarà necessario un rilievo in campo. 

13. Laghi e corsi d’acqua: da rilevare per fotointerpretazione, dai dati del SIAT, dai 

dati presenti sul CD-ROM del Servizio foreste (riportano la rete idrografica e gli 

specchi d’acqua). 

14. Zone umide: rientrano nella categoria le paludi e le torbiere alte e basse. Da 

fotointerpretazione, dalla carta dei biotopi ed eventuale rilievo diretto in campo. 

15. Ghiacciai: da fotointerpretazione, rilievo diretto in campo e da dati SIAT. 

Nota: sia le strade principali che forestali sono rappresentate da elementi 

lineari che per essere rappresentati a livello di raster dell’uso del suolo dovranno 

obbligatoriamente essere trasformarti in poligoni. Per far questo si dovrà creare un 

buffer pari ad almeno 10 m (dimensione minima delle celle dei raster); ciò si adatta 

abbastanza bene nel caso di strade principali, la cui larghezza non si allontana tanto 

da questa misura, mentre fornisce una certa sovrastima della larghezza delle strade 

forestali (generalmente 3-3,5 m). Si può quindi pensare di “bufferizzare” (e quindi 

rendere visibile a livello di raster) solamente le strade principali (autostrade e starde 

statali), usando invece le comunali e le forestali solo come elemento grafico al 

momento di una visualizzazione e/o stampa della carta, non facendole partecipare a 

livello di analisi idrologica. 

I codici (ID) da assegnare ai poligoni di digitalizzazione sono gli stessi 

dell’elenco (1-16) sopra riportato. 

La grafica della legenda potrebbe essere la seguente: 

218 



Le colorazioni delle singole categorie dovranno essere decise in accordo tra i 

professionisti incaricati alla redazione delle carte e il SASSM, con l’accortezza di 

utilizzare dei colori non eccessivamente carichi e saturi. 

NB. La verifica e validazione della cartografia prodotta sarà eseguita a cura 

dell’ASSM mediante il controllo aree campione. 

V.5.4 

Allegato 2: Linee guida per la redazione della carta 

geologica ai fini idrologici: modalità di acquisizione ed 








I professionisti incaricati della redazione della carta geologica dovranno 

obbligatoriamente seguire le seguenti indicazioni metodologiche e procedurali, in 

modo da ottenere un prodotto che possa essere il più possibile uniforme per qualità e 

dettaglio. 

• La scala di restituzione della nuova cartografia geologica deve essere 

obbligatoriamente 1:25.000 

• Il formato di restituzione sarà DIGITALE (preferibilmente digitalizzato con GIS 

ArcView) su base raster 25.000 derivata dal 10.000 della CTP 

• Per essere cartografata, ogni formazione o deposito superficiale dovrà coprire 

una superficie minima di almeno 0,1 Ha (10 pixel nel caso di raster 10x10 m) 

• Ad ogni formazione cartografata dovrà corrispondere un poligono (anche per i 

conodi di deiezione e i coni detritici). Le linee e i punti si utilizzeranno solamente 

per le grafie e simbologie morfo-tettoniche. 

L’obiettivo ultimo della cartografia è quello di consentire un’interpretazione, il 

più possibile oggettiva, della permeabilità dei litotipi giungendo al loro accorpamento 

nei gruppi idrologici previsti dalla metodologia adottata. 

L’acquisizione ed elaborazione delle informazioni necessarie alla redazione 

delle carte dovrà avvenire secondo le modalità di seguito riportate: 

• La legenda verrà creata confrontando le legende dei piani a disposizione e le 

carte del Servizio Geologico (10.000 ove disponibile o 25.000 (da100.000), 

cercando di porre attenzione non solo sulla natura dei litotipi, ma anche su tutta 

una serie di parametri idrogeologici e tettonici ad essi legati e spesso trascurati 

quali la fessurazione, la permeabilità primaria e secondaria, l’erodibilità, la 

potenza dello strato o del deposito (ove possibile rilevarla e solo per depositi di 

particolare rilevanza), la presenza di faglie primarie e secondarie, la giacitura 



degli strati (immersione e inclinazione), zone cataclastiche, ecc. Ad esempio, le 

differenze tra una dolomia compatta e una molto fratturata, pur rappresentanti la 

stessa categoria (“dolomia”), dovranno essere evidenziate a livello di cartografia 

con colore e codice diverso, in modo da poterle distinguere al momento 

dell’attribuzione dei gruppi idrologici. Tali caratteri dovranno essere evidenziati, 

se non lo sono già sulle carte dei piani a disposizione ed inserite 

obbligatoriamente nelle carte di nuova produzione. 

• L’informazione riguardante la copertura quaternaria (o depositi superficiali), 

dovrà essere ove possibile, integrata e migliorata, aumentandone il dettaglio, 

evidenziandole diverse proprietà idrogeologiche, in particolare la permeabilità 

(es. morene ad elementi calcarei o morene ad elementi vulcanici, morene di 

fondo, morene a grossi blocchi, morene di ablazione, ecc.), sulla base del 

costipamento, della granulometria, % di matrice fine, ecc. Anche i depositi 

alluvionali dovranno essere distinti sulla base della granulometria e della 

presenza o meno di matrice fine. Quanto appena detto vale anche per le falde 

detritiche. Dovrà essere evidenziata la potenza dei depositi, in particolare di quei 

lembi caratterizzati da spessori rilevanti. 

• Dovranno essere sicuramente evidenziate, almeno sugli affioramenti di maggiore 

interesse, le giaciture (immersione e inclinazione) degli strati, essendo caratteri 

in grado di influenzare la circolazione idrica; 

• Sono da segnalare eventuali zone con più o meno rilevanti fenomeni carsici; 

• La scelta della legenda adeguata agli scopi idrologici dovrà essere sicuramente 

discussa con il professionista incaricato della redazione della carta, scegliendo se 

mantenere tutte o solo alcune delle formazioni presenti, magari attuando degli 

accorpamenti tra formazioni aventi caratteristiche simili. 

• Inoltre sembra utile ordinare la legenda in tre categorie (quaternario, 

sedimentario, magmatico) evitando legende confusionarie e caotiche (come in 

alcuni casi riscontrato) rispettando le successioni stratigrafiche. 

ID Formazione Permeabilità Erodibilità Potenza degli strati Giacitura in gradi 

Valore 

(4 classi: A, B, C, D) (6 classi:1,2,3,4,5,6) (3 classi: 1, 2, 3) Immersione/inclinazione 

assegnato Tipo di campo: stringa Tipo di campo: numero Tipo di campo: numero Tipo di campo: stringa 

Esempio di informazione richiesta nel database della nuova cartografia 

geologica 1:25.000 

1. codice ID del poligono (di default il programma assegna ID 0) 

2. permeabilità (4 classi: ELEVATA (A), MEDIA (B), BASSA (C), MOLTO BASSA 

(D)) 

3. erodibilità (6 classi: ALTISSIMA (1), ALTA (2), MEDIO-ALTA (3), MEDIA (4), 

BASSA (5), BASSISSIMA (6)) 

4. potenza dello strato o del deposito in m (3 classi: 1- da 1 a 5 m, 2- da 5 a 10 

m, 3- > 10 m) 

5. giacitura degli strati in gradi (immersione e inclinazione in gradi con 0° riferiti 

al N e rotazione oraria; es 130/60) 

220 



• Per la colorazione e la simbologia morfo-tettonica da adottare si consiglia di fare 

riferimento all’impianto colori prodotto dal Servizio Geologico per la carta 

1:25.000 

• I codici (ID) da assegnare alle diverse categorie sono di seguito indicati accanto 

a ciascuna formazione rilevabile. 

QUATERNARIO: distinzione in 6 categorie a diverso comportamento idrologico 

sulla base della prevalenza granulometrica; gli ID corrispondenti dovranno essere i 

seguenti: 

• ALLUVIONI prevalentemente ghiaiose ID 101 

• ALLUVIONI prevalentemente sabbioso-limose ID 102 

• MORENE grossolane ID 103 

• MORENE a matrice fine ID 104 

• DETRITO DI FALDA a ghiaia prevalente ID 105 

• DETRITO DI FALDA a sabbia e limo-prevalenti ID 106 

SUBSTRATO: distinzione delle formazioni della carta litologica e dei lineamenti 

strutturali del Trentino (1:200.000) sulla base del loro comportamento idrogeologico; 

gli ID corrispondenti dovranno obbligatoriamente essere i seguenti: 

• GRANITI, GRANODIORITI, TONALITI DELL’ADAMELLO – EOCENE MEDIO- 

OLIGOCENE ID 1 

• PORFIROIDI, GNEISS, PARAGNEISS, ORTOGNEISS – PREPERMIANO ID 2 

• MICASCISTI E FILLADI ID 3 

• GRANITOIDI – PERMIANO ID 4 

• CONGLOMERATI DI PONTE GARDENA – PERMIANO ID 5 

• VULCANITI (O PORFIDI) RIOLITICHE, RIODACITICHE E ANDESITICHE 

INDISTINTE – PERMIANO ID 6 

• UNITA’ CLASTICO EVAPORITICA INCOMPETENTE (Arenarie di Val Gardena, 

Formazione a Bellerophon, Formazione di Werfen, ecc.) E CONGLOMERATO DI 

RICHTHOFEN – PERMIANO SUP., TRIAS INF. ID 7 

• PRIMA UNITA’ CARBONATICA COMPETENTE (Dolomia dello Sciliar, Formazione di 

Contrin, Calcare di Esino, Formazione di Breno) – ANISICO – CARNICO ID 8 

• PRIMA UNITA’ CARBONATICA STRATIFICATA INCOMPETENTE (Formazioni di La 

Valle, Livinallongo, S. Cassiano, Calcare di Prezzo, Calcare di Angolo) – ANISICO- 

CARNICO ID 9 

• EFFUSIONI ED INTRUSIONI TRIASSICHE INDISTINTE – TRIAS MEDIO ID 10 

• VULCANITI BASALTICHE – TRIAS MEDIO ID 11 

• CONGLOMERATO DELLA MARMOLADA – TRIAS MEDIO ID 12 

• DISCONTINUO INTERVALLO INCOMPETENTE PELITICO-CARBONATICO 

EVAPORITICO: STRATI DI RAIBL – CARNICO ID 13 



• SECONDA UNITA’ CARBONATICA COMPETENTE: DOLOMIA PRINCIPALE – 

NORICO ID 14 

• SECONDA UNITA’ CARBONATICA INCOMPETENTE – NORICO-RETICO ID 15 

• SUCCESSIONE INDISTINTA CALCAREO-DOLOMITICA A CARATTERE IN 

PREVALENZA INCOMPETENTE – RETICO-LIAS ID 16 

• TERZA UNITA’ CARBONATICA COMPETENTE – LIAS ID 17 

• TERZA UNITA’ CARBONATICA INCOMPETETENTE – GIURASSICO-CRETACEO ID 

18 

• INTERVALLO CLASTICO CARBONATICO INCOMPETENTE – CRETACICO SUP.- 

OLIGOCENE ID 19 

• BASALTI – EOCENE ID 20 

• DEPOSITI CLASTICI IN PARTE SINTETTONICI – OLIGOCENE SUP.-MIOCENE ID 

21 

Per l’attribuzione del valore di permeabilità delle varie formazioni, il 

professionista dovrà fare riferimento al seguente schema di massima: 

GRUPPO “A” 

• Tufi incoerenti, pozzolane, ceneri, scorie, lapilli (si presentano in strati e banchi, 

dune, depositi sabbiosi di origine eolica a ridosso delle spiagge); 

• Rocce calcaree (calcari dolomitici, calcari marnosi, travertini, calcareniti, brecce 

calcaree, calcari organogeni), fossilifere, organogene, molto fratturate, gessi, 

salgemma); 

• Limi, sabbie, ghiaie, ciottoli (formano depositi alluvionali di origine fluviale o 

lacustre, tali materiali formano le pianure alluvionali, i coni di deiezione, i terrazzi 

fluviali); 

• Falde e coni di detrito, macereti, composti da cumuli di frammenti rocciosi, di 

solito angolosi, talora più o meno cementati (brecce di pendio), si trovano ai 

piedi dei versanti montuosi ripidi e presentano tracce più o meno evidenti di 

stratificazione); 

• In generale formazioni del gruppo “B” a prevalenza di elementi grossolani; 

Di norma, a meno di particolari valutazioni locali, in questo gruppo saranno 

comprese le categorie con i seguenti ID: 101, 103,105 

GRUPPO “B” 

• Morene ed in genere depositi glaciali; 

• Coltri eluviali e colluviali – costituite prevalentemente da sabbie e limi con minori 

quantità di ghiaie, variamente mescolati tra loro; 

• Conglomerati, brecce, sabbioni e sabbie cementate (ciottoli, ghiaie, sabbie e limo 

a vari gradi di cementazione) 

• Rocce del gruppo “C” molto fratturate 

222 




comprese le categorie con i seguenti ID: 102, 104, 106, 8, 14, 17 

GRUPPO “C” 

• Rocce sedimentarie compatte – dolomie, marne, arenarie, tufi cementati, pomici, 

alternanza di argille e arenarie, di argille e calcari; 

• Rocce dolomitiche compatte; 

• Rocce calcaree compatte; 

• Rocce del gruppo “D” a fratturazione medio-alta 


comprese le categorie con i seguenti ID: 9, 10, 15, 16, 18, 20 

GRUPPO “D” 

• Rocce eruttive (o magmatiche) intrusive – graniti, sieniti, dioriti e gabbri; 

• Rocce eruttive (o magmatiche) effusive – porfidi, trachiti, lipariti, fonoliti, 

porfiriti, andesiti, basalti, tefriti, leuciti; 

• Rocce argillose – argilloscisti, argille varie, depositi argillosi di origine lacustre, 

banchi argillosi di origine fluviale intercalati spesso nei sedimenti alluvionali, 

depositi eluviali (ferretto, terra rossa) o colluviali argillosi che possono coprire 

sottostanti rocce più permeabili rendendo così impermeabile il terreno; 

• Rocce metamorfiche – gneiss, micascisti, quarziti, filladi, scisti anfibolici, 

talcoscisti e scisti di natura silicea. 


comprese le categorie con i seguenti ID: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 11, 12, 13, 19, 21 

NB: L’attribuzione delle varie formazioni alle diverse classi di permeabilità 

seguirà lo schema sopra riportato sino a quando non si dovessero trovare localmente 

delle particolari condizioni di maggiore o minore permeabilità dovute a fenomeni 

particolari (es. forte fratturazione) che potranno rendere necessaria l’attribuzione della 

formazione ad una classe diversa da quella a cui viene normalmente assegnata. 

I criteri su esposti verranno seguiti solamente nella realizzazione delle carte 

geologiche dei piani mancanti e nell’integrazione di quelle già esistenti; ove però il 

Servizio Geologico ha già coperto il territorio con il 10.000, la base su cui lavorare 

sarà ovviamente quest’ultima, chiaramente previa semplificazione a scopi idrologici 

delle numerose formazioni presenti a causa dell’elevato dettaglio. 

Prima di iniziare la redazione delle carte mancanti, i professionisti incaricati 

dovranno obbligatoriamente interagire con il Servizio Geologico per una verifica del 

materiale già esistente ed un’eventuale integrazione di questo, seguendo le linee 

guida proposte. Interessante sembra inoltre integrare le informazioni con la “Carta 

dei lineamenti strutturali da dati Landsat”, a disposizione al Servizio Geologico, in 

grado di evidenziare i fenomeni tettonici di maggiori dimensioni difficilmente 

apprezzabili in campo. 



Il Servizio Geologico ha già ha disposizione, anche per le zone non ancora 

coperte dal 10.000, una cartografia parte al 25.000 e parte al 10.000 (es. cartografie 

più o meno inedite per Cismon e parte alta Avisio) che dovrà obbligatoriamente essere 

utilizzata, almeno come base di partenza, dal professionista incaricato, insieme alle 

carte geologiche dei piani di bacino già redatti, almeno ove il dettaglio di queste 

risulta buono. 

La migliore procedura da seguire sarà senz’altro rifarsi a tali basi 

cartografiche, ove presenti, limitandosi solamente ad una loro integrazione con i 

caratteri idrogeologici e tettonici sopra descritti. 

Nelle zone non coperte da piani di bacino, sarà obbligo del professionista 

incaricato, partire dalla base cartografica al 25.000 a disposizione al Servizio 

Geologico, integrando le informazioni contenute in questa attraverso rilievi in campo, 

foto aeree e altro materiale già disponibile presso il Servizio Geologico stesso. 

La verifica e validazione della cartografia prodotta sarà eseguita a cura 

dell’ASSM mediante controllo di aree campione. 

224 



V.6 Laminazione delle onde di piena 

Il controllo delle piene può farsi, in qualche caso, inserendo nel corso d’acqua 

(sull’asta principale o su qualche suo affluente) una adatta capacità che sia in grado di 

modificare, ritenendone una parte, i deflussi di piena da avviare verso valle. Tali 

capacità sono denominate serbatoi di piena o casse di espansione. L’azione che essi 

svolgono è nota come laminazione della piena. I volumi vengono creati mediante 

un’opera di ritenuta che intercetta il corso d’acqua in una zona adatta dal punto di 

vista geologico e topografico; o altrimenti, nelle parti medie e basse di corsi d’acqua, 

in fregio al corso d’acqua regolando la derivazione e la reimmissione delle acque 

fluviali con opere accessorie. Va preliminarmente osservato che le opere di difesa o di 

utilizzazione (ovvero le une e le altre congiuntamente) possono configurarsi in modo 

diverso in dipendenza dai valori delle portate o dei volumi da regolare. In generale, se 

le portate ed i volumi, con le loro distribuzioni temporali peculiari dell’idrologia del 

bacino, sono piccoli rispetto ai valori fluenti ‘naturali’ (intendendosi con una tale 

definizione le grandezze del bacino prima dell’intervento), derivazioni o invasi possono 

comportare interventi limitati e senza modifiche significative nella successione 

temporale dei deflussi in rapporto allo stato del tratto a valle del corso d’acqua. In 

qualche altra situazione, riferibile a parti importanti del territorio trentino, la non 

trascurabile entità delle portate o dei volumi da regolare per la difesa idraulica del 

territorio possono richiedere di modificare in modo apprezzabile la successione degli 

afflussi ‘naturali’ rispetto ai deflussi tollerabili verso valle – ovvero, in genere, 

riducendo il valore della massima portata istantanea che transita nel corso d’acqua 

entro valori compatibili con la capacità di deflusso. Il processo idraulico che prende 

origine dalla necessità di ridistribuire nel tempo i volumi e le portate con modalità 

diverse da quelle attuali è detto regolazione delle portate.Possono configurarsi, nel 

Trentino e in generale, interventi diffusi, di limitata entità e distribuiti sul territorio, o 

puntuali, di grande dimensione ed efficacia ma anche maggiormente impattanti. Dei 

primi, va ricordato che tali interventi possono interessare, per esempio, le 

caratteristiche del bacino imbrifero a monte della sezione di corso d’acqua 

considerata. Una maggiore presenza di vegetazione, per esempio, consente di 

diminuire il contributo efficace di pioggia che contribuisce al deflusso e di allungare i 

tempi di corrivazione dell’acqua piovana verso il corso d’acqua: di conseguenza le 

piene, a piccola scala, sono destinate ad assumere caratteristiche meno impulsive 

(con picchi meno pronunciati) ed una durata maggiore a causa del ritardo dei 

contributi di precipitazione più distanti dalla sezione di chiusura. In quale misura tali 

interventi siano significativi, come detto in premessa, dipende dalle dimensioni dei 

volumi in gioco rispetto ai totali nelle sezioni critiche per il sistema. Per i secondi, va 

ricordata la loro rilevanza per i casi dei grandi bacini dove difficilmente, per i volumi in 

gioco nelle piene, opere diffuse sono risolutive. 

Fissate le caratteristiche del bacino (pendenza, caratteristiche geologiche, 

vegetazione), e quindi stabilita (almeno in via di principio, cfr. cap. V.2) la forma 

completa dell’onda di piena corrispondente al tempo di ritorno di progetto, è possibile 

renderla compatibile con le capacità di deflusso lungo le aste fluviali invasando il 



volume d’acqua in eccesso in appositi serbatoi (serbatoi di piena e casse di 

espansione), per restituirlo in tempi successivi. 

Serbatoi di piena 

Il controllo delle piene con serbatoi comporta generalmente che i volumi da 

rendere disponibili siano dell’ordine delle decine di milioni di metri cubi. 

Il loro funzionamento è governato dalla legge di conservazione della massa. La 

portata di piena entrante viene invasata sfruttando i volumi a disposizione del 

serbatoio e rilasciata tramite opere accessorie, e.g. scarichi di fondo e/o di superficie. 

Gli scarichi possono essere liberi oppure presidiati. Questi ultimi permettono di 

minimizzare i volumi di invaso, in quanto è possibile regolare la portata uscente su un 

valore massimo compatibile con valle restringendo la luce di efflusso tramite la 

paratoia. La presenza di organi di regolazione meccanica espone il sistema ad una 

maggiore debolezza di gestione: mancanza di energia, blocco delle paratoie, etc. 

Va inoltre tenuta presente la necessità di garantire, a valle del serbatoio di 

piena, una portata minima vitale compatibile con la biologia del corso d’acqua. 

In generale il problema dei serbatoi concerne i rilevanti impatti ambientali 

della loro messa in opera e funzionamento: mentre possono dirsi risolutivi per la 

sicurezza idraulica. Il bilancio di costi e di benefici per la loro realizzazione è difficile e, 

in generale, irrisolto. 

Casse di espansione 

Talvolta è possibile reperire dei volumi sufficienti ad esplicare un qualche 

effetto di laminazione anche nei tratti medio-bassi dei corsi d’acqua; questa possibilità 

è limitata dal fatto che i volumi di invaso disponibili sono generalmente piccoli rispetto 

a quelli delle piene qualora le altezze siano da contenersi in valori limitati e sia 

necessario prevederne uno sviluppo planimetrico non particolarmente ampio (che 

comporterebbe, fra l’altro, elevati costi di espropriazione). 

Le casse di espansione vengono alimentate da opere di imbocco adeguate, 

e.g. tramite una soglia sfiorante che permette la derivazione della portata una volta 

raggiunta una determinata altezza idrometrica nell’alveo. Per rendere più efficiente 

questo processo, specie in caso di corrente veloce, è possibile indurre un 

innalzamento del pelo libero tramite dispositivi idraulici quali un restringimento. La 

cassa d’espansione è dotata di opere di scarico per restituire all’alveo eventuali volumi 

in eccesso e per restituire il volume invasato nei modi più opportuni. Per una ottimale 

regolazione delle piene è anche opportuno, in molti casi, realizzare più casse collegate 

in serie. 

V.6.1 

Principali criticità idrauliche 

Ferma restando la possibilità di varie crisi a scala locale laddove si 

verificassero eventi di tipo parossistico, le situazioni di maggiore criticità dal punto di 

vista idraulico che, seppur ricadenti in provincia di Trento hanno ripercussioni a scala 

di bacino idrografico, anche alla luce di quanto verificatosi in occasione delle recenti 

piene – autunno 2000 in particolare, sono riconducibili ai tre nodi seguenti: 

226 



1. passaggio dell’Adige a valle della confluenza con l’Avisio, ed in particolare a 

Trento; 

2. passaggio del fiume Brenta attraverso l’abitato di Borgo Valsugana; 

3. gestione della galleria Adige-Garda; 

Le prime due riguardano in particolare la capacità delle sezioni degli alvei di 

far defluire le portate di piena, e sono quindi correlate, seppur in misura diversa, alla 

necessità di interventi di laminazione. La terza assume invece importanza vitale per la 

sicurezza idraulica dei territori meridionali del Trentino e di quelli veneti, inclusa in 

particolare la città di Verona. 

In generale, il dibattito sopra le diverse questioni connesse con le proponende 

opere di sistemazione ancora ferve. Il tema centrale concerne le diverse priorità degli 

interventi, la loro reale efficacia, e le possibili alternative. In quanto segue viene 

presentato un esame delle proposte e, comparativamente, dei loro costi complessivi 

(sociali ed ambientali) e dei benefici connessi. 

V.6.1.1 

Adige a Trento 

Con riferimento alle informazioni di tipo idrologico e idraulico disponibili, e 

tenuto anche conto delle recenti integrazioni allo studio di impatto ambientale relativo 

al progetto della diga di Valda per la laminazione delle piene del T. Avisio richiesto dal 

Ministero dell’Ambiente in data 3.12.1997 (cfr. Rapporto sintetico sullo stato dei 

lavori, 2001) e delle successive osservazioni, possono farsi le seguenti considerazioni: 

1. l’analisi delle capacità di deflusso dell’Adige a Trento evidenzia, già per tempi di 

ritorno relativamente bassi (di circa 30 anni), possibili problemi di esondazione a 

partire dalla zona a sud della città (cfr. Figura V.6.1); 



Figura V.6.1: Situazione a Trento dopo 13 ore dall’inizio della piena (portata trentennale). 

2. per scongiurare questo evento una possibile ipotesi, costruita su un percorso 

progettuale successivo alla Relazione della Commissione De Marchi (1970), è la 

costruzione di uno sbarramento artificiale in località Valda al fine di laminare 

l’onda di piena in arrivo dal bacino dell’Avisio (responsabile, nel 1966, di una 

percentuale consistente della portata transitata per Trento). Nelle sue diverse 

configurazioni possibili, la diga di Valda potrebbe creare invasi notevoli per la 

laminazione delle piene d’Avisio, e dunque essere risolutiva per la sicurezza 

idraulica dei territori trentini di valle; 

3. la configurazione massima prevista per la diga di Valda, progettata in un 

contesto di sensibilità ambientale diverso da quello odierno, è caratterizzata da 

notevoli volumi da dedicare alla espansione delle piene, e pertanto si presta 

naturalmente bene alla funzionalità idraulica. Essa peraltro non contemperava la 

compresenza di altre opere di laminazione delle piene d’Adige, che consentissero 

la riduzione della sua capacità, e dunque viene presentata in una configurazione 

che desta notevoli preoccupazioni dal punto di vista dell’impatto ambientale, 

sociale e paesaggistico e in generale dell’architettura del territorio connesso; 

4. alcune preoccupazioni sorte intorno a possibili effetti di aumentata sincronia fra 

le piene d’Adige e piene d’Avisio indotti dalla possibile costruzione del nuovo 

invaso sono fugate da un’analisi estesa sui possibili scenari di laminazione e di 

228 



propagazione. La dimensione dell’invaso massimo in Valda è infatti tale da 

ridurre sempre in modo decisivo i contributi d’Avisio, talchè non esiste situazione 

idrologica per la quale la realizzazione dell’invaso di Valda possa peggiorare la 

situazione attuale. È dunque da rilevarsi che la diga di Valda è da considerarsi 

risolutiva dal solo punto di vista idraulico: mentre preoccupazioni relative al suo 

impatto ambientale relativamente alla architettura generale del territorio sono 

sempre considerevoli; 

5. dato l’indubbio impegno dell’opera, e le prevedibili ricadute di carattere 

ambientale e paesaggistico, sono state studiate una serie di alternative o di 

opere complementari, che prevedano la combinazioni di più interventi di minor 

impatto. La combinazione di diverse strutture, dispositivi e regole d’uso applicate 

e/o realizzate con gradualità appare la via più opportuna, socialmente e 

tecnicamente, per condurre progressivamente l’adeguamento della sicurezza 

idraulica della città di Trento in un campo accettabile; 

6. l’esistente diga di S. Giustina permette un’efficace laminazione della portata del 

Noce, sicuramente significativa anche in relazione alle piene complessive d’Adige 

nel territorio trentino, agendo sulla regolazione dei volumi esistenti. In 

particolare, stante la notevole capacità del serbatoio esistente, una efficace 

opera di laminazione può essere ottenuta riducendo marginalmente la produzione 

idroelettrica e rendendo certamente disponibile un volume adeguato di invaso 

con criteri di regolazione derivati da esigenze di piena; 

7. opere diffuse di laminazione delle piene, quali ad esempio casse di espansione in 

Val d’Adige nel suo territorio trentino, possono dare un contributo alla riduzione 

della frequenza probabile della tracimazione dell’Adige in Trento, ma tale 

contributo è da ritenersi complessivamente modesto in ragione della limitata 

disponibilità di volumi di espansione a fronte degli afflussi; 

8. opere diffuse sul territorio trentino che promuovano la riduzione dei colmi di 

piena d’Adige appaiono comunque inadatte alla significativa riduzione del rischio 

idraulico in Trento. 

9. opere locali o diffuse di rialzo arginale ed in generale relative all’aumento della 

officiosità della sezione idraulica in relazione allo smaltimento delle portate di 

piena possono dare un contributo non marginale all’aumento del ritorno probabile 

della crisi idraulica della città di Trento; 

Con riferimento anche alle risultanze degli studi citati, si può osservare che le 

alternative studiate prevedono: 

• la realizzazione, nella città di Trento, di un rialzo arginale che permetta il 

passaggio di 2500 m 3 /s, al posto degli attuali 2100 m 3 /s circa. Va osservato che 

un tale intervento ne postula altri connessi. Infatti, oltre al rialzo arginale, sarà 

necessario intervenire sulla confluenza tra Adige ed Adigetto per evitare effetti di 

rigurgito del primo nel secondo che vanificherebbero l’officiosità degli interventi 

arginali (l’argine sinistro dell’Adigetto è attualmente insufficiente allo scopo); 

• la laminazione delle portate del Torrente Noce assicurando in caso di piena la 

disponibilità di 20-30 milioni di metri cubi nell’invaso esistente di S. Giustina, la 

cui capacità complessiva e di circa 183 milioni di metri cubi; 



• la laminazione della portata dell’Avisio tramite la costruzione di un invaso con 

potenzialità di trattenuta pari a 16-20 milioni di metri cubi. Una tale soluzione, 

certamente meno impattante della progettata diga di Valda, progressivamente 

riduce il margine di sicurezza che essa produce in ragione della sua dimensione; 

• la regolazione modificata dell’esistente invaso di Stramentizzo, rispetto alla quale 

va osservato che la capacità di questo serbatoio e la sua posizione relativa nel 

bacino idrografico non sono tali da consentire un intervento risolutivo 

paragonabile a quello che sarebbe invece consentito dalla realizzazione di nuove 

opere appositamente calibrate allo scopo prefisso; 

Vale ancora la pena di ricordare che un problema da considerare è la possibile 

riduzione della portata dell’Adige proveniente dalla provincia di Bolzano. Nella 

situazione attuale si può prevedere, a Bronzolo, una portata cinquecentenaria 

dell’ordine di 1600 m 3 /s, portata che risulta piuttosto bassa anche in termini di 

contributo specifico di piena per confronto con situazioni alpine comparabili 

climaticamente. Ciò accade, in particolare, per alcune anomalie meteorologiche che è 

presumibile siano da ritenersi stazionarie, almeno nei tempi di interesse del presente 

Piano: ma soprattutto grazie alla presenza diffusa di aree di esondazione naturale nei 

territori di monte. 

La materia induce qualche preoccupazione. Infatti, qualora la provincia di 

Bolzano decidesse di proteggere tali zone ad esempio mediante diffusi rialzi arginali 

(non escludibili a priori nel contesto di uno sviluppo sociale ed economico dei territori 

in questione), la portata attesa per il medesimo tempo di ritorno salirebbe a circa 

2000 m 3 /s, il che imporrebbe opere più consistenti nelle regioni più a valle. 

Assume quindi notevole importanza la gestione coordinata degli interventi 

sugli argini del Fiume Adige, che dovrebbero essere alzati solo in casi eccezionali e 

comunque limitatamente alle esigenze di sicurezza degli abitati esistenti, individuando 

(e realizzando) al contempo le misure compensative atte ad impedire che si 

producano aumenti significativi delle portate in direzione dei territori posti più a valle. 

In conclusione si sottolinea la necessità che l’insieme degli interventi 

prospettati venga realizzato in maniera coordinata e graduale, prestando particolare 

attenzione ai livelli di sicurezza ad essi associabili, utilizzando al meglio le strutture 

esistenti e considerando sinotticamente il contributo di tutte le opere. A tal fine si 

riassumono di seguito le considerazioni ritenute ineludibili in relazione alle 

problematiche poste: 

1. attualmente la città di Trento è soggetta a rischio di inondazione con tempi di 

ritorno variabili dai 30 ai 50 anni, a seconda del tipo di analisi che le contempera. 

Pare opportuno considerare cautelativamente il tempo di ritorno della crisi 

idraulica in circa 30 anni. Indipendentemente dalle valutazioni specifiche, tale 

livello di rischio è da considerarsi inaccettabile; 

2. un possibile intervento utile, non controverso e capace di aumentare il citato 

tempo di ritorno della crisi della città, consiste nella ricalibrazione degli argini in 

fregio a Trento ed alla sistemazione di opere complementari (e.g. il nodo 

idraulico della foce dell’Adigetto); 

3. un consistente aumento della sicurezza idraulica di Trento può essere ottenuto 

con una regolazione del serbatoio esistente di S. Giustina che possa rendere 

certamente disponibili all’uso di piena 20-30 milioni di metri cubi. L’uso 

230 



combinato dei rialzi arginali e dell’uso di piena di S. Giustina porta il tempo di 

ritorno dell’inondazione della città di Trento nel campo di 80-100 anni; 

4. la predisposizione di nuovi volumi di invaso (pari ad almeno 16 milioni di metri 

cubi) preposti alla laminazione delle piene in alveo dell’Avisio consente di 

aumentare ulteriormente il tempo di ritorno della crisi di Trento fino all’ordine dei 

200 anni; 

5. ogni intervento di sistemazione nei territori di monte volto alla riduzione delle 

aree di naturale espansione delle piene (e.g. rialzi arginali) deve essere 

compensato dalla creazione di invasi supplementari in grado di non aggravare la 

situazione idraulica dei territori di valle. 

V.6.1.2 

Brenta a Borgo Valsugana 

Nel transitare per l’abitato di Borgo Valsugana il fiume Brenta si trova a 

passare attraverso una vistosa strozzatura che limita le capacità di deflusso della 

corrente. 

Si può stimare, anche attraverso un’analisi dei livelli idrometrici occorsi 

durante la piena del 1993, che la massima capacità di deflusso in condizioni attuali 

non superi i 110 m 3 /s. 

Viceversa l’analisi della risposta idrologica complessiva del fiume brenta chiuso 

a borgo fornisce valori di portata maggiori già a partire da tempi di ritorno di circa 20 

anni. 

Figura V.6.2: Transito in piena del fiume Brenta attraverso l’abitato di Borgo Valsugana. 



Per ovviare a questo problema sono state avanzate diverse ipotesi, anche in 

ragione di incertezze nella forma dell’onda di piena di progetto legate al calcolo 

dell’effetto di laminazione indotto dai laghi di Levico e Caldonazzo. 

Le possibili soluzioni individuate, per salvaguardare Borgo Valsugana dalle 

piene del fiume Brenta, possono essere schematizzate in due tipologie d’intervento: le 

prime mirano alla riduzione del volume entrante nel canale con abbattimento 

dell’apice dell’onda di piena, le seconde ad incrementare la sezione del canale, 

assicurando così lo smaltimento della portata di piena. 

Le possibili soluzioni studiate, per la riduzione della portata entrante nel 

canale, sono: una galleria di by-pass, una singola cassa di espansione, più casse di 

espansione e interventi di riforestazione del bacino. 

Per le gallerie di by-pass sono state individuate quattro alternative di 

percorso: due in sponda sinistra e due in sponda destra. Per quanto riguarda le prime 

due (in sponda sinistra), sono finalizzate all’allontanamento della portata di piena del 

Brenta Vecchio: per ottenere un funzionamento ottimale delle gallerie è indispensabile 

che il primo tratto dell’opera abbia una pendenza maggiore rispetto a quella dell’alveo. 

Ciò comporta, nel caso della ipotesi “lunga”, la difficoltà di reimmissione nel Fiume 

Brenta per problemi di quote. Nel caso dell’ipotesi “corta”, oltre ai problemi di 

reimissione nel Fiume Brenta precedentemente evidenziati, esiste anche un nodo 

all’imbocco della galleria poiché non è possibile realizzare un imbocco idraulicamente 

efficiente. 

Le gallerie proposte in sponda destra sono state pensate per scolmare la 

portata del Fiume Brenta. Anche in questo caso sono stati individuati due percorsi, 

uno “corto” ed uno “lungo”. Nel primo caso il tracciato è stato individuato sotto la 

vecchia strada statale. Anche per questa configurazione si presentano gli stessi 

problemi di formazione del sifone (mancanza di un sufficiente dislivello) oltre a 

problematiche legate alla profondità di scavo all’interno dell’abitato (oltre i 10 metri) e 

alla presenza di sottoservizi. 

La seconda ipotesi (Galleria di by-pass “lunga”), prevede la zona di 

immissione, posta in prossimità della confluenza del Torrente Moggio, mentre 

l’imbocco è situato nei pressi del nuovo ponte della ferrovia. Questa alternativa appare 

come una delle ipotesi idraulicamente ed ambientalmente percorribili. 

Per quanto riguarda la realizzazione di una o due casse di espansione, nella 

prima ipotesi è stata individuata la zona denominata Paludi, Questa alternativa 

prevede la realizzazione di una cassa di espansione di 33 ettari (profondità media di 2 

metri, volume d’invaso di 660.000 m³). Questa alternativa, che appare idraulicamente 

inefficace in quanto non permette la laminazione di tutto il surplus di portata, ha come 

nodo critico l’impossibilità di stoccaggio del materiale movimentato in aree prossime 

alla zona di intervento. 

Un’altra alternativa interessa sia l’area in località “Paludi” sia la zona di “Lago 

Morto“. Questa proposta, individuata a suo tempo anche dall’Università di Trento nello 

studio commissionato dal Comprensorio della Bassa Valsugana e Tesino, prevede la 

realizzazione di due casse di espansione con approfondimento del piano di campagna: 

la prima in località Paludi (33 ettari, profondità media di 2 metri, volume d’invaso di 

660.000 m³), la seconda in località Lago Morto (78,5 ettari, profondità media 2,8 

metri, volume d’invaso di 2.240.000 m³). Il volume complessivo da invasare, ovvero 

tutta quella parte dell’onda di piena superiore ai 110 m³/sec che rappresentano il 

volume transitabile attraverso l’abitato di Borgo Valsugana, ammonta a 2.900.000 

m³. L’ipotesi, economicamente e socialmente molto gravosa (dovrebbero essere 

espropriati 112 ettari di aree agricole primarie), presenta come nodo critico 

232 



l’impossibilità di stoccaggio del materiale di risulta dagli scavi, nonché tutti i problemi 

connessi al trasporto a discarica del detrito movimentato. 

Per l’abbattimento dell’onda di piena, è stata presa in considerazione anche la 

possibilità di incrementare la copertura boscata del bacino. Questa alternativa, che 

prevede notevolissimi investimenti nella riforestazione e nel miglioramento delle 

strutture forestali, presenta tre criticità: la prima legata alla ridotta efficacia idraulica 

(l’abbattimento dell’onda di piena è inferiore al 10% del totale), la seconda ai tempi 

lunghi per la sua realizzazione (oltre un secolo), la terza dovuta all’impossibilità 

pratica di rimboschire qualsiasi area del bacino non attualmente occupata da bosco. 

Per quanto riguarda le possibili misure da adottare per l’incremento della 

sezione del canale, sono state studiate le seguenti alternative: riprofilatura dell’alveo e 

innalzamento degli argini. Queste, non incidono sulla forma dell’idrogramma di piena 

(se ne mantiene pertanto inalterato anche il volume) ma modificano la forma del 

canale per incrementarne la capacità di smaltimento delle portate. 

La prima ipotesi progettuale prevede la riprofilatura dell’alveo eliminando sia il 

salto a valle della vecchia opera di derivazione della filanda (mantenendone inalterate 

le caratteristiche architettoniche) sia della soglia strumentata posta nei pressi del 

nuovo polo scolastico. Il dislivello così ottenuto verrebbe uniformemente distribuito 

lungo tutta la lunghezza dell’attraversamento di Borgo Valsugana ottenendo un alveo 

più profondo e leggermente più pendente: questo nuovo assetto permetterebbe lo 

smaltimento “al limite” della portata centenaria. 

La seconda ipotesi progettuale prevede l’innalzamento delle arginature di circa 

un metro e mezzo e, contestualmente, la chiusura di tutti i fori presenti lungo il Lungo 

Brenta Trento – Trieste. Questa soluzione ha un punto nodale estremamente 

complesso: si tratta infatti di ridisegnare completamente l’altimetria delle piazze e 

delle strade prossime al torrente e di sopraelevare tutti i ponti. Questi ultimi però sono 

soggetti a tutela e perciò non possono essere modificati. 

Dal processo di valutazione degli impatti, si è potuto giungere alla definizione 

di due possibili alternative per salvaguardare Borgo Valsugana dalle piene del fiume 

brenta: 

1. misure per la riduzione del volume entrante nel canale: galleria di by-pass 

“lunga”in sponda destra; 

2. misure per l’incremento della sezione del canale: riprofilatura dell’alveo. 

Entrambe le alternative sono dotate di un indice di efficacia positivo in quanto 

permettono lo smaltimento del deflusso, garantendo quindi la sicurezza dell’abitato di 

borgo. 

V.6.1.3 

Galleria Adige-Garda 

Nel marzo del 1959 è stata inaugurata la galleria Adige-Garda. Essa collega il 

fiume Adige, partendo da Mori, con il lago di Garda, nei pressi di Torbole. Si estende 

per una lunghezza di quasi 10 km e compie un dislivello di 106 m, con una pendenza 

costante pari a 0,87%. 



Figura V.6.3: Lo sviluppo della galleria, dal fiume Adige al lago di Garda. 

Figura V.6.4: Opera di presa di Mori. 

234 



Figura V.6.5: Sbocco a Torbole. 

La galleria ha lo scopo di difendere il territorio del medio e basso corso 

dell’Adige, in particolare la città di Verona, scolmando nel lago di Garda, fino ad un 

massimo di 500 m 3 /s, le portate al colmo di piena del fiume Adige. Infatti, l’estensione 

dello specchio lacustre di circa 370 km 2 può, almeno per un certo tempo, fungere da 

cassa di espansione con modesti aumenti del livello lago. Va, in ogni caso, osservato 

che i livelli in lago sono fortemente condizionati dai sostegni idraulici nel Mincio 

emissario (i.e. Salionze) ben oltre la possibile variazione indotta dai contributi della 

galleria. È anche da segnalarsi la vitale importanza della operatività della galleria per 

la sicurezza idraulica dei terreni veronesi di valle, come testimoniato dalle disastrose 

rotte storiche dell’Adige in quei comprensori. 

L’utilizzo della galleria è stato attivato dall’Ufficio del Genio Civile di Trento in 

occasione degli eventi di piena del fiume Adige verificatisi tra il 1960 e il 1983 per ben 

nove volte, ma solamente nei giorni 4 e 5 novembre 1966 le paratoie di Mori vennero 

completamente aperte fino a raggiungere la massima portata prevista di 500 m 3 /sec. 

In tale occasione furono scaricati nel lago di Garda circa 64 milioni di metri cubi 

d’acqua, con un incremento del livello di circa 17 cm. 

In seguito al passaggio delle competenze dallo Stato alla Provincia Autonoma 

di Trento avvenuto nel novembre 1999, la galleria è stata utilizzata durante l’evento di 

piena del fiume Adige nei giorni 17 e 18 novembre 2000, ma per una portata massima 

di soli 100 m 3 /sec che ha scaricato nel Garda circa cinque milioni di m 3 d’acqua, 

corrispondenti ad un aumento del livello lago inferiore ai 2 cm. 

In tabella sono riportate, in corrispondenza di ogni evento di piena durante il 

quale la galleria ha funzionato, l’istante di apertura e chiusura della luce di ingresso, 

con il volume complessivamente scolmato. 



Evento Apertura Chiusura Vs[m3] 

09/1960 

09/1965 

07/1966 

08/1966 

11/1966 

09/1976 

10/1980 

07/1981 

05/1983 

10/2000 

17/09/60 11:30 

18/09/60 12:40 

02/09/65 14:07 

20/07/76 10:30 

17/08/66 17:25 

04/11/66 16:45 

14/09/76 09:30 

17/10/80 18:40 

19/07/81 08:30 

23/05/83 21:00 

17/10/00 18:00 

18/09/60 07:00 

21/09/60 18:30 

05/09/65 11:30 

22/07/76 08:30 

18/08/66 21:30 

06/11/66 14:30 

15/09/76 00:00 

19/10/80 08:00 

19/07/81 16:30 

25/05/83 00:00 

19/10/00 10:00 

71.325.000 

79.270.800 

6.499.920 

16.695.000 

63.777.300 

12.420.000 

26.410.000 

6.930.000 

20.016.000 

4.700.000 

Tabella V.6.1: Volume scolmato della galleria Adige-Garda in relazione agli eventi per i quali è stata attivata. 

Il convogliamento di parte delle acque di piena del fiume Adige nel lago di 

Garda comporta ovviamente un aumento della portata dell’emissario, il fiume Mincio, 

che andrà a gravare sul bacino del fiume Po, per cui l’apertura della galleria Adige- 

Garda, deve essere coordinata anche secondo le esigenze di sfasamento temporale 

delle portate massime dei corsi d’acqua gestiti dalle due Autorità di Bacino interessate 

(Adige e Po). 

Attualmente la Provincia Autonoma di Trento, in accordo con la Regione 

Veneto, la Regione Lombardia, l’Agenzia interregionale per il fiume Po , l’Autorità di 

Bacino del fiume Adige e l’Autorità di Bacino del fiume Po, ha definito e concordato in 

data 1 luglio 2002, le condizioni e le modalità d’uso della galleria Adige-Garda in caso 

di emergenza di piena del fiume Adige. Non pare inopportuno riportare alcuni termini 

tecnici necessari per la corretta gestione e di base all’accordo stabilito: 

1. La Provincia di Trento, tramite i suoi referenti, gestisce le operazioni della 

galleria. Il responsabile, può avvalersi della collaborazione dei Servizi competenti 

della Provincia Autonoma di Trento ed è tenuto ad acquisire dati su: le previsioni 

meteo; la situazione idraulica generale; le condizioni idrometriche in Alto Adige, 

in Trentino e nel residuo bacino del fiume Adige e nel lago di Garda. Le Regioni e 

l’Agenzia interregionale per il fiume Po sono tenuti a fornire ed aggiornare 

tempestivamente i dati di cui sopra, per quanto di rispettiva competenza. Le 

decisioni in merito alle operazioni sulla galleria spettano esclusivamente al 

responsabile provinciale dopo aver valutato tutte le informazioni acquisite. 

2. Quando l’altezza idrometrica nel fiume Adige a Trento (ponte S. Lorenzo) 

raggiunge la quota di m 4,00 ed è prevedibile un ulteriore sensibile aumento 

dell’altezza idrometrica, il responsabile allerta le Regioni e l’Agenzia 

interregionale per il fiume Po, in modo che durante la piena possa essere chiesto 

il parere di tali soggetti e possano essere comunicate le decisioni assunte; al 

momento dell’allertamento ciascun ente provvede a segnalare il mezzo più 

idoneo per le comunicazioni e conferma ovvero indica i recapiti dei funzionari da 

contattare. 

3. Fino a diversa e comune determinazione, ai fini della decisione sulle manovre 

della galleria, si considerano critiche le altezze idrometriche di seguito riportate. I 

236 



valori indicati non sono comunque da considerare vincolanti, ma solo di 

riferimento, per il responsabile provinciale: 

operazioni di apertura 

• m 5,00 a Trento (ponte S. Lorenzo); 

• m 5,20 a Villa Lagarina; 

• m 5,40 a Marco di Rovereto; 

• m 5,50 a Vò Destro di Avio; 

• m 2,10 a Pescantina; 

• m 2,20 a Verona (ponte S. Gaetano). 

In particolare le manovre sulla galleria saranno volte a mantenere l’altezza 

idrometrica a Vò Destro di Avio ad un valore inferiore a m 5,70; 

operazioni di chiusura 

Al fine della decisione di chiudere la galleria, si potrà considerare la piena non più 

pericolosa quando, nella fase di decrescenza, le altezze idrometriche sono 

entrambe scese sotto le seguenti condizioni: 

• m 4,80 a Trento (ponte S. Lorenzo); 

• m 5,30 a Vò Destro. 

4. Quando l’andamento della piena è tale per cui viene presa in considerazione 

l’ipotesi dell’apertura della galleria, il responsabile contatta il Magistrato per il 

Po,à le Regioni ed e alll’Agenzia interregionale per il fiume Po, inviando una nota 

via fax (seguita da telefonata al numero predefinito al punto 4 per conferma) con 

cui prospetta il quadro di massima della situazione e delinea un programma, 

sempre di massima, per l’uso della galleria. Tali soggetti esprimono il parere 

entro il tempo massimo di un’ora; il responsabile provinciale può non considerare 

il parere pervenuto dopo il termine stabilito. Un eventuale parere contrario 

all’apertura della galleria deve essere motivato in linea tecnica. Qualora 

sussistano ragioni di imperiosa urgenza, il responsabile provinciale può richiedere 

che il parere venga espresso immediatamente . Il responsabile provinciale segue 

la stessa procedura quando ritiene opportuno chiudere la galleria. 

V.6.2 

Gestione degli scarichi degli invasi idroelettrici 

Va infine osservato che è necessaria una disciplina dello scarico dai numerosi 

invasi vasti e piccoli generalmente per uso idroelettrico che sono presenti nel territorio 

provinciale. 

Infatti sono note condizioni di disagio generate da una gestione degli organi di 

scarico solo avveduta delle necessità della produzione idroelettrica 2 . 

2 È evidente che l’operazione degli scarichi deve essere legata ad una sensata e sostenibile regolazione dei volumi di 

invaso 



È necessario che venga concordata per ogni invaso una procedura, ispirata a 

criteri di gradualità e di presenza anche per considerazioni idrauliche nelle tratte di 

valle, che stabilisca modi e tempi dell’apertura degli organi di scarico. Tale procedura 

dovrà essere concordata entro …. con gli uffici competenti della PAT e dovrà 

corrispondere un grado di affinamento delle relazioni di sostegno proporzionato 

all’importanza dell’opera (i.e. il suo volume di invaso; la capacità di portata massima 

degli organi di scarico e delle opere accessorie). 

238 



INDICE DELLE TABELLE 

Tabella V.1.1: Caratteristiche principali del bacino del fiume Chiese..................................... 3 

Tabella V.1.2: Catasto delle opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino montano 

del Chiese (fonte Servizio di Sistemazione Montana)...................................... 3 

Tabella V.1.3: Opere realizzate nel bacino del fiume Chiese dal 1976 al 2001 (fonte S.O.I.). ... 3 

Tabella V.1.4: Caratteristiche principali del bacino montano del torrente Fersina. .................. 4 

Tabella V.1.5: catasto delle opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino montano 

del Fersina (fonte Servizio di Sistemazione Montana). .................................... 4 

Tabella V.1.6: Caratteristiche principali del bacino del torrente Fersina di competenza del 

S.O.I. ..................................................................................................... 4 

Tabella V.1.7: Opere realizzate nel bacino del torrente Fersina dal 1976 al 2001 (fonte 

S.O.I.). ................................................................................................... 4 

Tabella V.1.8: Caratteristiche principali del bacino del torrente Noce.................................... 5 

Tabella V.1.9: Consistenza delle opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino 

montano del Noce (fonte Servizio di Sistemazione Montana). .......................... 5 

Tabella V.1.10: Caratteristiche principali del bacino del torrente Noce di competenza del 

S.O.I. ..................................................................................................... 5 

Tabella V.1.11: Opere realizzate nel bacino del torrente Noce dal 1976 al 2001 (fonte 

S.O.I.). ................................................................................................... 6 

Tabella V.1.12: Caratteristiche principali del bacino del fiume Sarca. ................................... 7 


montano del Sarca (fonte A.S.S.M.). ........................................................... 7 

Tabella V.1.14: Opere realizzate nel bacino del fiume Sarca dal 1976 al 2001 (fonte S.O.I.). .. 7 

Tabella V.1.15: Caratteristiche principali del bacino del fiume Adige. ................................... 8 


montano dell’Adige (fonte Servizio di Sistemazione Montana).......................... 8 

Tabella V.1.17: Opere realizzate nel bacino del fiume Adige suddivise tra asta Adige e Leno 

dal 1976 al 2001 (fonte S.O.I.)................................................................... 8 

Tabella V.1.18: Caratteristiche principali del bacino montano del torrente Avisio. .................. 9 


montano dell’Avisio (fonte Servizio di Sistemazione Montana). ........................ 9 

Tabella V.1.20: Opere realizzate nel bacino del fiume Avisio dal 1976 al 2001 (fonte S.O.I.). .. 9 

Tabella V.1.21: Caratteristiche principali del bacino montano di Brenta, Cismon e Vanoi......... 9 

Tabella V.1.22: Consistenza opere di sistemazione idraulico forestali per il bacino montano 

di Brenta, Cismon e Vanoi (fonte Servizio di Sistemazione Montana). ............... 9 

Tabella V.1.23: Opere realizzate nel bacino di Brenta e Cismon dal 1976 al 2001 (fonte 

S.O.I.). ................................................................................................... 9 

Tabella V.2.1: Numero di stazioni pluviometriche che insistono sui vari bacini del territorio 

provinciale............................................................................................... 9 

Tabella V.2.2: Risultati delle elaborazioni per le zone omogenee individuate (Della Lucia et 

al., 1976). ............................................................................................... 9 

Tabella V.2.3: Valori limiti di verifica della portata di massima piena con Tr=100 anni............ 9 

Tabella V.2.4: Valori di CN per diversi complessi suolo – soprassuolo secondo AMC II 

(metodo S.C.S. modificato) (Soil Conservation Service, 1972)......................... 9 

Tabella V.2.5: Definizione del parametro di stato iniziale del bacino (AMC). .......................... 9 

Tabella V.2.6: Valori del parametro xT per diversi tempi di ritorno. ..................................... 9 

PARTE V: Sistemazione dei corsi d’acqua e dei versanti 

i


Tabella V.2.7: Parametri a e b delle relazioni μ x .=aA b , per i bacini del Triveneto (dove A 

rappresenta la superficie del bacino, in km 2 , e la portata μ x è espressa in m 3 s - 

1 ). .......................................................................................................... 9 

Tabella V.2.8: Bacini idrografici considerati nella messa a punto della procedura di 

regionalizzazione statistica proposta. ........................................................... 9 

Tabella V.2.9: valori dell’indice I.G. per diverse classi di rocce ............................................ 9 

Tabella V.3.1: Calendario degli interventi secondo le esigenze di tipo tecnico. ....................... 9 

Tabella V.3.2: Calendario degli interventi secondo i condizionamenti di tipo antropico. ........... 9 

Tabella V.3.3: Calendario degli interventi secondo le esigenze di tipo naturalistico................. 9 

Tabella V.3.4: Intervallo di riferimento per l’adozione del tempo di ritorno da assegnare 

all’opera idraulica ..................................................................................... 9 

Tabella V.3.5: Valori assegnati alle classi di uso del suolo .................................................. 9 

Tabella V.3.6: Definizione del valore del coefficiente α 2 per i vari fenomeni........................... 9 

Tabella V.3.7: Valore del tempo di ritorno di progetto per i valori di tempo di ritorno di 

calcolo .................................................................................................... 9 

Tabella V.3.8: Metodo per il calcolo del coefficiente di scabrezza n nei corsi d’acqua .............. 9 

Tabella V.3.9: Valori del coefficiente di scabrezza per i corsi d’acqua. .................................. 9 

Tabella V.3.10: Valori di A e B (Kouwen e Li, 1980). ......................................................... 9 

Tabella V.3.11: Valori indicativi dei parametri dp, sx e sy per alcuni tipi di vegetazione .......... 9 

Tabella V.3.12: Valori di K N e K A per pile parallele alla corrente. .......................................... 9 

Tabella V.3.13: Valori del coefficiente K per la condizione di moto di classe 1b. ..................... 9 

Tabella V.4.1: Calendario degli interventi secondo le esigenze di tipo tecnico. ....................... 9 

Tabella V.4.2: Calendario degli interventi secondo i condizionamenti di tipo antropico. ........... 9 

Tabella V.4.3: Calendario degli interventi secondo le esigenze di tipo naturalistico................. 9 

Tabella V.4.4: Individuazione della quantità di detrito complessivamente asportabile in 

relazione alle caratteristiche geomorfiche del collettore (modificato da Hungr 

et. al., 1984). .......................................................................................... 9 

Tabella V.5.1: Situazione dei piani di intervento. .............................................................. 9 

Tabella V.6.1: Volume scolmato della galleria Adige-Garda in relazione agli eventi per i quali 

è stata attivata......................................................................................... 9 

ii 



INDICE DELLE FIGURE 

Figura V.1.1: Briglia ad andamento rettilineo e curvilineo................................................... 9 

Figura V.1.2: Tipologie di briglie filtranti. ......................................................................... 9 

Figura V.1.3: Paramento a monte................................................................................... 9 

Figura V.1.4: Parametri geometrici descrittivi per una briglia. ............................................. 9 

Figura V.1.5: Briglia a doppia gaveta e briglia a gaveta curvilinea. ...................................... 9 

Figura V.1.6: Modalità di misura della pendenza dei fianchi della gaveta di una briglia............ 9 

Figura V.1.7: Esempio di gaveta anomala. ....................................................................... 9 

Figura V.1.8: Parametri geometrici misurati per le briglie curvilinee..................................... 9 

Figura V.1.9: Esempio di opera di presa trasversale. ......................................................... 9 

Figura V.1.10: Sezioni trasversali tipo di un’opera di canalizzazione..................................... 9 

Figura V.1.11: Tipo di fondo di un cunettone. ................................................................... 9 

Figura V.1.12: Parametri geometrici per un cunettone. ...................................................... 9 

Figura V.1.13: Parametri geometrici descrittivi delle opere spondali..................................... 9 

Figura V.1.14: Parametri geometrici misurabili. ................................................................ 9 

Figura V.1.15: Drenaggio superficiale e profondo. ............................................................. 9 

Figura V.1.16: Forme planimetriche di piazze di deposito. .................................................. 9 

Figura V.1.17: Parametrici geometrici misurabili per una piazza di deposito. ......................... 9 

Figura V.1.18: Definizione parametri geometrici per le diverse tipologie. .............................. 9 

Figura V.1.19: Parametri geometrici rilevabili per una sezione. ........................................... 9 

Figura V.1.20: Localizzazione di una zona golenare. .......................................................... 9 

Figura V.1.21: Segni per l’individuazione dell’altezza idrometrica massima. .......................... 9 

Figura V.2.1: Portata di piena per bacini di estensione minore di 1000 km 2 ........................... 9 

Figura V.2.2: Portata di piena per bacini di estensione maggiore di 1000 km 2 . ...................... 9 

Figura V.2.3: Tempo di ritorno della portata al colmo del F. Brenta a Bassano del Grappa in 

diverse ipotesi di regolazione del serbatoio del Corlo (da Rinaldo et al., 2002). .. 9 

Figura V.2.4: Diagramma di Shields................................................................................ 9 

Figura V.2.5: Esempio di un sedimentogramma calcolato da un onda di piena: in figura sono 

rappresentati i volumi che transitano ogni 15’, il calcolo è stato implementato 

su intervalli Δt di 5’. .................................................................................. 9 

Figura V.2.6: Legame funzionale fra i parametri che compaiono nell.eq. 57: 

rappresentazione dei risultati sperimentali di Hashimoto et al., (1978): tratto 

da Ghilardi et al. (1996). ........................................................................... 9 

Figura V.2.7: Esempio del risultato di calcolo di un onda di piena da debris flow a partire da 

un idrogramma liquido .............................................................................. 9 

Figura V.3.1: Trattenimento di materiale vegetale ad opera di pila di ponte. ......................... 9 

Figura V.3.2 Rilevati arginali in corrispondenza di un attraversamento di centri storici............ 9 

Figura V.3.3: Variazioni trasversali del coefficiente di scabrezza in un alveo naturale ............. 9 

Figura V.3.4: Esempio di sovralzo all’estradosso di una curva (Leno a Rovereto). .................. 9 

Figura V.3.5: Effetti erosivi in sponda a monte del ponte di S. Michele all’Adige nel 1966........ 9 

Figura V.3.6: Effetto di rigurgito indotto da un ponte......................................................... 9 

Figura V.3.7: Classificazione dei metodi di deflusso attraverso un restringimento. ................. 9 

Figura V.3.8: Coefficienti di forma per le pile dei ponti....................................................... 9 

Figura V.3.9: Valori del coefficiente C R in funzione del rapporto di contrazione r [formula di 

Nagler]. .................................................................................................. 9 

PARTE V: Sistemazione dei corsi d’acqua e dei versanti 

iii


Figura V.3.10: Andamento della funzione f3 al variare dei parametri α e l/s. ......................... 9 

Figura V.3.11: Riduzione del franco idraulico in corrispondenza di un ponte. ......................... 9 

Figura V.3.12: Schema della pendenza dell’alveo dopo la sistemazione sulla base della 

pendenza di compensazione (Armanini, 1995). ............................................. 9 

Figura V.3.13: Schema della gaveta di una briglia............................................................. 9 

Figura V.3.14: Schema relativo ai fenomeni erosivi a valle di una briglia. ............................. 9 

Figura V.3.15: Profilo del fondo e del pelo libero (io > iθ > ic): (a) in assenza di deposito; 

(b) durante il transitorio; (c) a regime. ........................................................ 9 

Figura V.4.1: Consistente deposito a monte di un ponte. ................................................... 9 

Figura V.5.1: Situazione dei piani di bacino. ..................................................................... 9 

Figura V.6.1: Situazione a Trento dopo 13 ore dall’inizio della piena (portata trentennale). ..... 9 

Figura V.6.2: Transito in piena del fiume Brenta attraverso l’abitato di Borgo Valsugana......... 9 

Figura V.6.3: Lo sviluppo della galleria, dal fiume Adige al lago di Garda. ............................. 9 

Figura V.6.4: Opera di presa di Mori................................................................................ 9 

Figura V.6.5: Sbocco a Torbole. ..................................................................................... 9 

iv

V Sistemazione dei corsi d'acqua e dei versanti - Piano Generale di ...

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