allegato d - relazione geologica

COMUNE DI MIGLIARINO
COSTRUZIONE DI IMPIANTO BIOGAS
DELLA POTENZA DI 999 KW
IN MIGLIARINO (FE)
PROPRIETA' :
CALDOGNO S.A.R.L.
VIA BUSSOLENGO, 8/c - 37066 SOMMACAMPAGNA (VR)
DATA :
19/12/2011
AGGIORNAMENTI :
ELABORATO :
ALLEGATO :
RELAZIONE GEOLOGICO GEOTECNICA
D
TECNOLOGIA IMPIANTISTICA :
Wir geben Gas. EnviTec Biogas.
EnviTec Biogas AG
Boschstr. 2 - 48369 Saerbeck
T +49 25 74 / 88 88-0
F +49 25 74 / 88 88-800
E info@envitec-biogas.com
W www.envitec-biogas.com
EnviTec Biogas Italia srl
via Bussolengo, 8c
37066 Sommacampagna (VR)
PROGETTO :
ING. FRANCO MANTERO
VIALE CAVOUR, 147 - 44100 FERRARA
TEL. 0532 210590 - FAX 0532 247779
E-MAIL: mantero@manteroingegneria.it
DOTT. MAURO BRUNI
VIA SAN NICOLO' DI VILLOLA, 1 BOLOGNA
TEL. 051 6333050 - FAX 051 511186
E-MAIL: mbruni@areteonline.net
COLLABORATORI :
ING. M. BENAZZI
P.I. G. SOAVI
STRUTTURE
IMPIANTI ELETTRICI
DOTT. L. GRUPPIONI
ING. F. MOLES
ASPETTI AGRONOMICI
ASPETTI AMBIENTALI
DOTT. M. PLAZZI
VV F
ING.
P. CARANI
SICUREZZA
ING.
G. BERTASI
ASSISTENTE D.L.

DOTT. GEOL. THOMASVERONESE
Via Roma, 10
44021 CODIGORO (Ferrara)
Tel e fax. 0533 / 713798 cell. 335-5240380
E-mail: thomas.veronese@ tin.it
MODELLAZIONE GEOLOGICA e GEOTECNICA
COMUNE DI MIGLIARINO
Provincia di Ferrara
Progetto per la realizzazione di una centrale di Biogas in via San Vitale a Migliarino;
riferimenti catastali foglio 37 mappali 91-92 comune di Migliarino (Fe).
Committente: Caldogno Biogas SARL
Sede: Via Bussolengo 8/C
Sommacampagna 37066 (VR)
Cod. Fisc. e partita iva 03979290230
07 Ottobre 2011
______________________________________________________________
Studio S.S.T. Settore Geologia e Ambiente
Geotecnica; Studio terreni di fondazione; Geomeccanica; Stabilità dei versanti; Idrogeologia;
Rilevamento geologico; Rilievi topografici; Contributi allo Studio di Impatto Ambientale; Assistenza
alle pubbliche amministrazioni negli studi di fattibilità e di realizzazione dei P.R.G., cimiteri,
discariche, piani attività estrattive, studi di acquiferi per la tutela e per l'utilizzo di risorse idriche
sotterranee; subirrigazioni.
Timbro

INDICE:
dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380
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1. PREMESSA................................................................................................................................................................... 2
NORMATIVA E RACCOMANDAZIONI DI RIFERIMENTO................................................................................. 2
2. MODELLAZIONE GEOLOGICA............................................................................................................................. 3
2.1. GEOLOGIASTRUTTURALE DELL’AREA.............................................................................................................. 3
2.2. CARATTERI STRATIGRAFICI E LITOLOGICI....................................................................................................... 3
2.3. CARATTERI GEOMORFOLOGICI........................................................................................................................... 4
2.4. VALUTAZIONI DI COMPATIBILITA’PER IL RISCHIO DI ALLAGAMENTO.................................................... 5
3. DEFINIZIONE DEI PARAMETRI SISMICI .......................................................................................................... 6
3.1. DATI DI AUSILIO PER LAPROGETTAZIONE SISMICA...................................................................................... 6
Categoria di suolo di fondazione............................................................................................................................................. 7
Azioni Sismiche “D.M. 14 gennaio 2008”........................................................................................................................... 13
Magnitudo di progetto........................................................................................................................................................ 17
3.2. VERIFICADELLARESISTENZAALLALIQUEFAZIONE DELLE SABBIE ...................................................... 18
3.3. CALCOLO CEDIMENTI POSTSISMICI.................................................................................................................. 20
4. MODELLAZIONE GEOTECNICA........................................................................................................................ 20
4.1. ACQUISIZIONE DATI CON PROVA PENETROMETRICASTATICA................................................................ 22
4.2. ELABORAZIONE DATI .......................................................................................................................................... 24
4.2.1. VERIFICA AGLI STATI LIMITI ULTIMI DELLA RESISTENZA - CONDIZIONI SISMICHE................... 24
Capacità portante PLATEA 30mdi diametro...................................................................................................................... 24
Volume significativo platea circolare 30mdi diametro............................................................................................................... 27
Teoria usata per il calcolo dei cedimenti.................................................................................................................................. 28
Calcolo del cedimento per platea circolare di 30mdi diametro...................................................................................................... 29
Capacità portante platea circolare di 28mdi diametro............................................................................................................... 30
Volume significativo platea circolare di 28mdi diametro............................................................................................................ 31
Calcolo del cedimento per platea circolare di 28mdi diametro...................................................................................................... 32
Capacità portante del locale tecnico del cogeneratore 15,4mx 22,7m............................................................................................ 33
Calcolo volume significativo platea locale tecnico del cogeneratore 15,4mx 22,7m............................................................................ 34
Calcolo del cedimento della platea locale tecnico del cogeneratore 15,4mx 22,7m............................................................................. 35
Calcolo della capacità portante della platea 62,80mx 85,0mTrincea.......................................................................................... 36
Calcolo del volume significativo della platea 62,80mx 85,0mTrincea.......................................................................................... 37
Calcolo del cedimento della platea 62,80mx 85,0mTrincea...................................................................................................... 38
5. CONCLUSIONI......................................................................................................................................................... 40
Fasi di esecuzione prove penetrometriche statiche
Migliarino 1

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1. PREMESSA
Su incarico della soc. CALDOGNO BIOGAS SARL, con sede in via Bussolengo n°8/C a
Sommacampagna Vr, si redige lo studio per ricostruire la modellazione geologica e geotecnica preliminare per il
progetto di “realizzazione di una centrale di biogas” in via San Vitale a Migliarino (Fe); riferimenti catastali foglio 37
mappali 91 e 92 comune di Migliarino. In FIGURA 1.1 si riporta uno stralcio della C.T.R. con l’ubicazione
dell’area di intervento.
FIGURA 1.1 – Stralcio CTR della provincia di Ferrara con ubicazione area di intervento
Normativa e Raccomandazioni di riferimento
Decreto del Ministero delle Infrastrutture 14 gennaio 2008 “Approvazione delle nuove norme
tecniche per le costruzioni”, pubblicato sulla G.U. n. 29 del 4 febbraio 2008, suppl. ord. n. 30, che entrano in
vigore il 6 marzo 2008.
Circolare Applicativa n° 617 del 02/02/2009 alle NTC/2008.
Delibera Assemblea Legislativa n°112/2007 della Regione Emilia Romagna “Atto di Indirizzo e
coordinamento tecnico” per gli studi di microzonizzazione sismica.
A.G.I. (Associazione Geotecnica Italiana)
“Raccomandazioni sulla programmazione ed esecuzione delle indagini geotecniche (giugno 1977).
A.G.I. (Associazione Geotecnica Italiana)
“Raccomandazioni sui pali di fondazione (dicembre 1984)”.
A.G.I. (Associazione Geotecnica Italiana)
“Aspetti geotecnici nella progettazione in zona sismica (Edizione Provvisoria, marzo 2005)”.
C.N.R. UNI Ente Nazionale Italiano di Unificazione.
Eurocode EC-7: Geotechnics, design – dicembre 1987.
C.N.R. UNI Ente Nazionale Italiano di Unificazione.
Eurocode EC-8: Design provisions for earthquake resistance of structures – ottobre 1994.
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2. MODELLAZIONE GEOLOGICA
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2.1. GEOLOGIA STRUTTURALE DELL’AREA
Nella FIGURA 2.1 si riporta la sezione geologica passante per Cotignola, Bagnacavallo, Ravenna,
Comacchio, Codigoro, Mesola, Chioggia in cui si possono apprezzare gli spessori dei sedimenti del Quaternario
sopra i pliocenici, che coincide con il passaggio dai sedimenti sciolti a quelli litificati o pseudolitificati.
FIGURA 2.1 - Sezione geologica della bassa pianura padana.
Nella FIGURA 2.2 viene riportata la Carta Strutturale della Pianura Padana, con le Pieghe Ferraresi
dell’Appennino sepolto (Pieri & Groppi, 1981, CNR, 1992) con visibili le varie strutture sepolte e le faglie e
sistemi trascorrenti attivi e non attivi, che sono all’origine della nuova attribuzione alla Zona sismica 3, in cui il
comune di Migliarino è stato inserito nella OPCM 3274/2003.
FIGURA 2.2 – carta strutturale della Pianura Padana (Pieri e Groppi, 1992)
2.2. CARATTERI STRATIGRAFICI E LITOLOGICI
Il territorio comunale di Migliarino è posto tra due principali paleoalvei, a nord quello del fiume Po di
Volano mentre, in posizione distale, quello del fiume Padoa-Eridano più a sud; l’area in esame è posizionata
proprio sul paleoalveo principale del fiume Po di Volano.
Ogni struttura geomorfologica è caratterizzata, in linea di massima, da una particolare classe litologica; la
granulometria e la storia tensionale, strettamente legata alla storia geologica, ne condizionano le caratteristiche
meccaniche ed idrauliche.
La topografia stessa dei nostri terreni è condizionata dalle strutture geomorfologiche. Le strutture
geomorfologiche della pianura ferrarese sono molteplici ed oltre ad avere questa distribuzione così eterogenea in
senso orizzontale sul territorio, ce l'hanno anche in senso verticale, cioè esistono nel sottosuolo strutture sepolte
Migliarino 3

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come possono essere depositi marini, deltizi, eolici, alluvionali, palustri, paleoalvei, ecc. con le tipiche
caratteristiche granulometriche dei litotipi che costituiscono le strutture emerse che riconosciamo in campagna.
Queste sono state ribassate e progressivamente ricoperte da sedimenti successivi per via della subsidenza.
Certo è che data l'estrema complessità dell'evoluzione ambientale di quest'area, questi tipi litologici si
presentano per lo più frammisti, in miscele binarie o ternarie tra sabbie, limi e argille.
In particolare per la validazione del modello geologico è stata eseguita una indagine geognostica nell’area
in esame, consistente in due prove penetrometriche statiche, spinte fino a -30,00 m da p.c. con rif.136-11.
I punti investigati con le due prove penetrometriche statiche rilevano da p.c. fino a -1,00 m da p.c. uno
strato di terreni prevalentemente coesivi sovraconsolidati* con un valore di resistenza alla punta Rp medio di
30/60 kg/cm 2 , poi da -1,00 m da p.c. fino a -3,40/-4,00 m da p.c. si rileva uno strato di terreni prevalentemente
coesivi consistenti con un valore di resistenza alla punta Rp medio di 19 kg/cm 2 , successivamente da -3,40/-4,00
m da p.c. fino a -7,40/8,60 m da p.c. si rilevano terreni prevalentemente coesivi consistenti con un Rp medio di
10/11 kg/cm 2 , da -7,40/-8,60 m da p.c. fino a -13,20/-13,80 m da p.c. si rilevano terreni prevalentemente coesivi
granulari moderatamente addensati con un Rp medio di 71/79 kg/cm 2 , poi da -13,20/-13,80 m da p.c. fino a -
14,80 m da p.c. si rilevano terreni prevalentemente coesivi consistenti con un valore di resistenza alla punta Rp
medio pari a 15/16 kg/cm 2 , successivamente da -14,80 m da p.c. fino a -18,00/-18,20 m da p.c. si rilevano
terreni prevalentemente granulari moderatamente addensati con un valore di resistenza alla punta Rp medio pari
a 57/60 kg/cm 2 , da -18,00/-18,20 m da p.c. fino a -19,40/-19,60 m da p.c. si rilevano terreni prevalentemente
coesivi consistenti con un valore di resistenza alla punta Rp medio pari a 13/14 kg/cm 2 , da -19,40/-19,60 m da
p.c. fino a -20,80 m da p.c. si rilevano terreni prevalentemente granulari moderatamente addensati con un valore
di resistenza alla punta Rp medio pari a 41/72 kg/cm 2 , poi da -20,80 m da p.c. fino a -21,40/-21,60 m da p.c. si
rileva uno strato di terreni prevalentemente coesivi consistenti con un valore di resistenza alla punta Rp medio di
12 kg/cm 2 , da -21,40/-21,60 m da p.c. fino a -30,00 m da p.c. si rileva uno strato di terreni prevalentemente
coesivi molto consistenti con un valore di resistenza alla punta Rp medio di 51,6 kg/cm 2 .
*Le prove penetrometriche statiche eseguite su terreni fuori falda non sono sempre attendibili per i
riconoscimenti litologici e per l’attribuzione dei relativi parametri geotecnici; i terreni rilevati in sito sono soggetti
a cambiamenti di resitenza al taglio dovuti ai cambi di umidità stagionali; i primi metri investigati sembrerebbero
di origine coesiva sovraconsolidati per essiccamento e non granulari come emerge dall’elaborazione grafica della
prova. Sarebbe però necessario un sondaggio per una maggiore esattezza nel riconoscimento litologico.
Da queste indagini e dalla fotointerpretazione aerea di immagini fotografiche in B/N del sito, si possono
ricostruire i caratteri geomorfologici del sito.
2.3. CARATTERI GEOMORFOLOGICI
La formazione dei terreni su cui sorge l’area allo studio è legata alla presenza di ambienti deposizionali
fluviali distali, dovuti agli apporti sedimentologici del fiume Padoa-Eridano (poi Pado Vetere); esternamente a
queste strutture morfologiche prevalgono sedimenti di bassa energia idrodinamica.
L’area in esame è locata poco più a nord di questo importante paleoalveo e non mostra il passaggio di
nessun’altra struttura fluviale secondaria.
In FIGURA 2.3 si riporta uno stralcio della Carta Geomorfologica della Provincia di Ferrara.
Le litologie presenti non possono essere definite senza un'indagine puntuale, poiché sedimenti generalmente fini di esondazione
fluviale, e sedimenti generalmente più grossolani di alveo, sono stati sovrapposti, rendendo possibile la presenza di sabbie, o limi, o
argille, o torbe, o miscele binarie e ternarie degli stessi, senza il rispetto di regole fisse sulla loro presenza e sulla loro distribuzione
geometrica.
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FIGURA 2.3 – Zoomata della Carta geomorfologica della provincia di Ferrara
2.4. VALUTAZIONI DI COMPATIBILITA’ PER IL RISCHIO DI ALLAGAMENTO
In data 07/09/2011 il livello della falda freatica era a quota -3,20 m da p.c..
Le acque meteoriche che precipitano all’interno dell’area che delimita il sito in esame sono dirette nei
canali di scolo che perimetrano l’area in esame; a nord del lotto troviamo il canale Valcocco e nella parte sud ed
est è costeggiato dal canale Viarazzo.
Entrambi i canali sono collegati al Collettore Maestro che porta le acque nel canale Navigabile attraverso
l’idrovoro San Zagno.
Si veda in proposito la FIGURA 2.4, stralcio della Carta delle aree allagate in seguito a piogge intense negli anni
1995 e 1996, dell’Amministrazione Provinciale di Ferrara. L’area non è stata soggetta ad allagamenti persistenti
(aree tratteggiate).
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FIGURA 2.4 - Carta delle aree allagate in seguito a piogge intense negli anni 1995 e 1996
Amministrazione provinciale di Ferrara.
3. DEFINIZIONE DEI PARAMETRI SISMICI
3.1. DATI DI AUSILIO PER LA PROGETTAZIONE SISMICA
“La Regione Emilia Romagna non è esente da attività sismo-tettonica. La sua sismicità può però essere
definita media relativamente alla sismicità nazionale, poiché i terremoti storici hanno avuto magnitudo massima
compresa tra 5,5 e 6 della scala Richter e intensità del IX-X grado della scala MCS. I maggiori terremoti
(Magnitudo > 5,5) si sono verificati nel settore sud-orientale, in particolare nell’Appennino Romagnolo e lungo la
costa riminese. Altri settori interessati da sismicità frequente ma generalmente di minore energia (Magnitudo <
5,5) sono il margine appenninico-padano tra la Val d’Arda e Bologna, l’arco della dorsale ferrarese e il crinale
appenninico” (Note illustrative, Carta Sismotettonica della Regione Emilia Romagna, 2004).
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Categoria di suolo di fondazione
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La categoria di suolo dipende dal valore di Vs 30 . Il parametro Vs 30 rappresenta la media ponderata dei
valori delle velocità dell’onda di taglio “S” nei primi 30 m di sottosuolo indagato, matematicamente espressa da
(eq. 1):
V s 30
30
hi
vi
dove,
Vs 30
hi
Vi
: velocità media ponderata delle onde di taglio “S”,
: spessore dello strato iesimo,
: velocità delle onde di taglio “S” nello strato iesimo.
Il valore di Vs 30 viene di seguito calcolato attraverso una correlazione con la prova penetrometrica
CPT1 e con la CPT2 con rif. 136-11, che raggiungono entrambe la profondità di -30,00 m da p.c.. Si
ricorda che la Vs30 va calcolata dal piano di posa della fondazione.
In FIGURA 3.1 è riportato uno stralcio della CTR della provincia di Ferrara con l’ubicazione delle prove
penetrometriche con rif. 136-11.
FIGURA 3.1 – Stralcio CTR della provincia di Ferrara con ubicazione prove di riferimento
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In letteratura esistono numerose correlazioni empiriche tra le misure di q c e di Vs 30 anche se il livello
deformativo indotto nel terreno dalla penetrazione della punta penetrometrica provoca la rottura del materiale
mentre le onde di taglio si propagano senza intaccare la struttura del terreno in condizioni di deformazioni
praticamente elastiche.
La correlazione utilizzata è stata proposta da Andrus et al. (2001) ed utilizza valori di q c e di Vs 30
normalizzati rispetto allo stato tensionale, in questa formula non viene tenuto conto dell’attrito laterale fs e
viene introdotto un coefficiente correttivo per l’età del deposito che viene indicato con ASF. Questo coefficiente
viene utilizzato per tenere conto delle diverse caratteristiche di deformabilità e tessitura dei terreni risalenti al
periodo Pleistocenico rispetto ai più recenti depositi Olocenici.
La correlazione è la seguente:
dove:
V
S1 ASF A
q c 1N
q
q
p
c a
1
' c N
pa
v
0.5
resistenza alla punta normalizzata alla tensione verticale;
V
p
V
a
1 ' S S
v
0.25
velocità corretta per tenere in conto lo stato tensionale verticale;
ASF per depositi Olocenici = 1 (quali sono i depositi presenti nella pianura ferrarese alle profondità
indagate) come suggerito da ANDRUS et al.;
A e sono coefficienti empirici da calibrare sulla base delle misure di q c e di Vsdisponibili;
p a = pressione atmosferica.
Nella Tabella 3.1 sono riportati i coefficienti A e .
Argilla Limo Sabbia
A 80.64 77.83 53.64
0.28 0.24 0.33
Tabella 3.1 – Coefficienti A (m/s) e
Migliarino 8

Località: __________ Migliarino Fe
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CPT di riferimento: __________________
136-11 Data esecuzione CPT: __________________ 07/09/2011
profondità prova: 30m
4H
T1
n
Falda: 3,2 m
ANDRUS V
V Hi H
S30
Si
/
periodo fondamentale T1 = 0,59 sec i 1
191,06 m/sec
media pesata delle velocità delle onde di taglio
n
4 H
i
Dobry et al. 1976 modificato in Linee Guida AGI 2005
i
T1 1 periodo fondamentale T1 = 0,63 sec
Vsi
Somma dei periodi naturali di ciascuno strato VS30 normalizata VS30
prf. RP RP/RL Z1 Z2 DH mezzo strat litologia qc(kg/cm2) ' n (kg/cm2) A a V S1 i V S i DH /V S i n (kg/cm2) ' n (kg/cm2) H i * V S i
0,2 22 165 0 0,2 0,2 0,1 SABBIA 22 0,037 53,64 0,33 256,3 112,4 0,0 0,037 -0,218 22,5
0,4 10 13 0,2 0,4 0,2 0,3 ARGILLA 10 0,074 80,64 0,28 221,2 115,4 0,0 0,074 -0,164 23,1
0,6 40 29 0,4 0,6 0,2 0,5 LIMO 40 0,111 77,83 0,24 245,6 141,8 0,0 0,111 -0,11 28,4
0,8 37 16 0,6 0,8 0,2 0,7 ARGILLA 37 0,148 80,64 0,28 289,6 179,6 0,0 0,148 -0,056 35,9
1 30 13 0,8 1 0,2 0,9 ARGILLA 30 0,185 80,64 0,28 264,7 173,6 0,0 0,185 -0,002 34,7
1,2 20 12 1 1,2 0,2 1,1 ARGILLA 20 0,222 80,64 0,28 230,3 158,1 0,0 0,222 0,052 31,6
1,4 20 14 1,2 1,4 0,2 1,3 ARGILLA 20 0,259 80,64 0,28 225,4 160,8 0,0 0,259 0,106 32,2
1,6 20 19 1,4 1,6 0,2 1,5 ARGILLA 20 0,296 80,64 0,28 221,2 163,2 0,0 0,296 0,16 32,6
1,8 16 20 1,6 1,8 0,2 1,7 LIMO 16 0,333 77,83 0,24 172,8 131,2 0,0 0,333 0,214 26,2
2 20 37 1,8 2 0,2 1,9 LIMO 20 0,37 77,83 0,24 180,0 140,4 0,0 0,37 0,268 28,1
2,2 20 27 2 2,2 0,2 2,1 LIMO 20 0,407 77,83 0,24 177,9 142,1 0,0 0,407 0,322 28,4
2,4 12 22 2,2 2,4 0,2 2,3 LIMO 12 0,444 77,83 0,24 155,8 127,1 0,0 0,444 0,376 25,4
2,6 24 180 2,4 2,6 0,2 2,5 SABBIA 24 0,481 53,64 0,33 172,7 143,9 0,0 0,481 0,43 28,8
2,8 26 56 2,6 2,8 0,2 2,7 SABBIA 26 0,518 53,64 0,33 175,2 148,6 0,0 0,518 0,484 29,7
3 17 127 2,8 3 0,2 2,9 SABBIA 17 0,555 53,64 0,33 150,6 130,0 0,0 0,555 0,538 26,0
3,2 20 150 3 3,2 0,2 3,1 SABBIA 20 0,592 53,64 0,33 157,2 137,9 0,0 0,592 0,592 27,6
3,4 12 26 3,2 3,4 0,2 3,3 LIMO 12 0,646 77,83 0,24 148,9 133,5 0,0 0,629 0,646 26,7
3,6 9 23 3,4 3,6 0,2 3,5 LIMO 9 0,7 77,83 0,24 137,6 125,9 0,0 0,666 0,7 25,2
3,8 8 60 3,6 3,8 0,2 3,7 SABBIA 8 0,754 53,64 0,33 111,6 104,0 0,0 0,703 0,754 20,8
4 10 21 3,8 4 0,2 3,9 LIMO 10 0,808 77,83 0,24 138,8 131,6 0,0 0,74 0,808 26,3
4,2 7 21 4 4,2 0,2 4,1 LIMO 7 0,862 77,83 0,24 126,4 121,8 0,0 0,777 0,862 24,4
4,4 7 13 4,2 4,4 0,2 4,3 ARGILLA 7 0,916 80,64 0,28 140,8 137,7 0,0 0,814 0,916 27,5
4,6 8 12 4,4 4,6 0,2 4,5 ARGILLA 8 0,97 80,64 0,28 145,0 143,9 0,0 0,851 0,97 28,8
4,8 10 21 4,6 4,8 0,2 4,7 LIMO 10 1,024 77,83 0,24 134,9 135,7 0,0 0,888 1,024 27,1
5 10 19 4,8 5 0,2 4,9 ARGILLA 10 1,078 80,64 0,28 152,0 154,9 0,0 0,925 1,078 31,0
5,2 11 28 5 5,2 0,2 5,1 LIMO 11 1,132 77,83 0,24 136,3 140,6 0,0 0,962 1,132 28,1
5,4 7 11 5,2 5,4 0,2 5,3 ARGILLA 7 1,186 80,64 0,28 135,8 141,7 0,0 0,999 1,186 28,3
5,6 12 26 5,4 5,6 0,2 5,5 LIMO 12 1,24 77,83 0,24 137,7 145,3 0,0 1,036 1,24 29,1
5,8 11 28 5,6 5,8 0,2 5,7 LIMO 11 1,294 77,83 0,24 134,2 143,1 0,0 1,073 1,294 28,6
6 10 25 5,8 6 0,2 5,9 LIMO 10 1,348 77,83 0,24 130,5 140,6 0,0 1,11 1,348 28,1
6,2 10 30 6 6,2 0,2 6,1 LIMO 10 1,402 77,83 0,24 129,9 141,3 0,0 1,147 1,402 28,3
6,4 11 13 6,2 6,4 0,2 6,3 ARGILLA 11 1,456 80,64 0,28 149,7 164,5 0,0 1,184 1,456 32,9
6,6 11 33 6,4 6,6 0,2 6,5 LIMO 11 1,51 77,83 0,24 131,7 146,0 0,0 1,221 1,51 29,2
6,8 12 36 6,6 6,8 0,2 6,7 LIMO 12 1,564 77,83 0,24 133,9 149,8 0,0 1,258 1,564 30,0
7 11 55 6,8 7 0,2 6,9 SABBIA 11 1,618 53,64 0,33 109,3 123,3 0,0 1,295 1,618 24,7
7,2 12 26 7 7,2 0,2 7,1 LIMO 12 1,672 77,83 0,24 132,9 151,1 0,0 1,332 1,672 30,2
7,4 10 19 7,2 7,4 0,2 7,3 ARGILLA 10 1,726 80,64 0,28 142,4 163,2 0,0 1,369 1,726 32,6
7,6 12 30 7,4 7,6 0,2 7,5 LIMO 12 1,78 77,83 0,24 131,9 152,3 0,0 1,406 1,78 30,5
7,8 8 30 7,6 7,8 0,2 7,7 LIMO 8 1,834 77,83 0,24 119,2 138,7 0,0 1,443 1,834 27,7
8 8 60 7,8 8 0,2 7,9 SABBIA 8 1,888 53,64 0,33 95,9 112,5 0,0 1,48 1,888 22,5
8,2 10 50 8 8,2 0,2 8,1 SABBIA 10 1,942 53,64 0,33 102,8 121,3 0,0 1,517 1,942 24,3
8,4 13 9 8,2 8,4 0,2 8,3 ARGILLA 13 1,996 80,64 0,28 150,1 178,4 0,0 1,554 1,996 35,7
8,6 18 45 8,4 8,6 0,2 8,5 SABBIA 18 2,05 53,64 0,33 123,7 148,0 0,0 1,591 2,05 29,6
8,8 46 115 8,6 8,8 0,2 8,7 SABBIA 46 2,104 53,64 0,33 167,8 202,1 0,0 1,628 2,104 40,4
9 52 97 8,8 9 0,2 8,9 SABBIA 52 2,158 53,64 0,33 174,0 210,9 0,0 1,665 2,158 42,2
9,2 70 105 9 9,2 0,2 9,1 SABBIA 70 2,212 53,64 0,33 191,2 233,2 0,0 1,702 2,212 46,6
9,4 54 45 9,2 9,4 0,2 9,3 SABBIA 54 2,266 53,64 0,33 174,8 214,5 0,0 1,739 2,266 42,9
9,6 56 52 9,4 9,6 0,2 9,5 SABBIA 56 2,32 53,64 0,33 176,2 217,5 0,0 1,776 2,32 43,5
9,8 64 40 9,6 9,8 0,2 9,7 SABBIA 64 2,374 53,64 0,33 183,5 227,7 0,0 1,813 2,374 45,5
10 76 95 9,8 10 0,2 9,9 SABBIA 76 2,428 53,64 0,33 193,5 241,5 0,0 1,85 2,428 48,3
10,2 84 57 10 10,2 0,2 10,1 SABBIA 84 2,482 53,64 0,33 199,2 250,1 0,0 1,887 2,482 50,0
10,4 78 39 10,2 10,4 0,2 10,3 LIMO 78 2,536 77,83 0,24 198,0 249,9 0,0 1,924 2,536 50,0
10,6 70 48 10,4 10,6 0,2 10,5 SABBIA 70 2,59 53,64 0,33 186,3 236,3 0,0 1,961 2,59 47,3
10,8 108 58 10,6 10,8 0,2 10,7 SABBIA 108 2,644 53,64 0,33 214,2 273,2 0,0 1,998 2,644 54,6
11 112 65 10,8 11 0,2 10,9 SABBIA 112 2,698 53,64 0,33 216,1 276,9 0,0 2,035 2,698 55,4
11,2 106 114 11 11,2 0,2 11,1 SABBIA 106 2,752 53,64 0,33 211,5 272,4 0,0 2,072 2,752 54,5
11,4 112 70 11,2 11,4 0,2 11,3 SABBIA 112 2,806 53,64 0,33 214,7 277,9 0,0 2,109 2,806 55,6
11,6 124 116 11,4 11,6 0,2 11,5 SABBIA 124 2,86 53,64 0,33 221,3 287,8 0,0 2,146 2,86 57,6
11,8 88 51 11,6 11,8 0,2 11,7 SABBIA 88 2,914 53,64 0,33 197,0 257,4 0,0 2,183 2,914 51,5
12 64 34 11,8 12 0,2 11,9 LIMO 64 2,968 77,83 0,24 185,3 243,2 0,0 2,22 2,968 48,6
12,2 80 150 12 12,2 0,2 12,1 SABBIA 80 3,022 53,64 0,33 189,8 250,2 0,0 2,257 3,022 50,0
12,4 98 49 12,2 12,4 0,2 12,3 SABBIA 98 3,076 53,64 0,33 202,3 268,0 0,0 2,294 3,076 53,6
12,6 70 35 12,4 12,6 0,2 12,5 LIMO 70 3,13 77,83 0,24 188,2 250,3 0,0 2,331 3,13 50,1
12,8 104 111 12,6 12,8 0,2 12,7 SABBIA 104 3,184 53,64 0,33 205,2 274,1 0,0 2,368 3,184 54,8
13 112 65 12,8 13 0,2 12,9 SABBIA 112 3,238 53,64 0,33 209,7 281,3 0,0 2,405 3,238 56,3
13,2 86 59 13 13,2 0,2 13,1 SABBIA 86 3,292 53,64 0,33 191,6 258,1 0,0 2,442 3,292 51,6
13,4 50 25 13,2 13,4 0,2 13,3 LIMO 50 3,346 77,83 0,24 172,2 232,9 0,0 2,479 3,346 46,6
13,6 44 55 13,4 13,6 0,2 13,5 SABBIA 44 3,4 53,64 0,33 152,8 207,5 0,0 2,516 3,4 41,5
13,8 54 81 13,6 13,8 0,2 13,7 SABBIA 54 3,454 53,64 0,33 163,1 222,3 0,0 2,553 3,454 44,5
14 14 13 13,8 14 0,2 13,9 ARGILLA 14 3,508 80,64 0,28 141,6 193,8 0,0 2,59 3,508 38,8
14,2 16 24 14 14,2 0,2 14,1 LIMO 16 3,562 77,83 0,24 130,0 178,6 0,0 2,627 3,562 35,7
14,4 20 30 14,2 14,4 0,2 14,3 LIMO 20 3,616 77,83 0,24 136,9 188,8 0,0 2,664 3,616 37,8
14,6 20 30 14,4 14,6 0,2 14,5 LIMO 20 3,67 77,83 0,24 136,7 189,1 0,0 2,701 3,67 37,8
14,8 10 37 14,6 14,8 0,2 14,7 LIMO 10 3,724 77,83 0,24 115,5 160,5 0,0 2,738 3,724 32,1
15 60 64 14,8 15 0,2 14,9 SABBIA 60 3,778 53,64 0,33 166,4 231,9 0,0 2,775 3,778 46,4
15,2 22 28 15 15,2 0,2 15,1 LIMO 22 3,832 77,83 0,24 139,1 194,6 0,0 2,812 3,832 38,9
15,4 64 60 15,2 15,4 0,2 15,3 SABBIA 64 3,886 53,64 0,33 169,1 237,5 0,0 2,849 3,886 47,5
15,6 72 90 15,4 15,6 0,2 15,5 SABBIA 72 3,94 53,64 0,33 175,4 247,2 0,0 2,886 3,94 49,4
15,8 60 30 15,6 15,8 0,2 15,7 LIMO 60 3,994 77,83 0,24 176,1 248,9 0,0 2,923 3,994 49,8
16 66 62 15,8 16 0,2 15,9 SABBIA 66 4,048 53,64 0,33 169,7 240,7 0,0 2,96 4,048 48,1
16,2 74 56 16 16,2 0,2 16,1 SABBIA 74 4,102 53,64 0,33 175,9 250,3 0,0 2,997 4,102 50,1
16,4 16 7 16,2 16,4 0,2 16,3 ARGILLA 16 4,156 80,64 0,28 143,6 205,0 0,0 3,034 4,156 41,0
16,6 84 53 16,4 16,6 0,2 16,5 SABBIA 84 4,21 53,64 0,33 182,6 261,6 0,0 3,071 4,21 52,3
16,8 100 94 16,6 16,8 0,2 16,7 SABBIA 100 4,264 53,64 0,33 193,0 277,3 0,0 3,108 4,264 55,5
17 82 62 16,8 17 0,2 16,9 SABBIA 82 4,318 53,64 0,33 180,4 260,0 0,0 3,145 4,318 52,0
17,2 30 38 17 17,2 0,2 17,1 LIMO 30 4,372 77,83 0,24 147,5 213,3 0,0 3,182 4,372 42,7
17,4 32 10 17,2 17,4 0,2 17,3 ARGILLA 32 4,426 80,64 0,28 172,8 250,6 0,0 3,219 4,426 50,1
17,6 24 22 17,4 17,6 0,2 17,5 LIMO 24 4,48 77,83 0,24 139,4 202,8 0,0 3,256 4,48 40,6
17,8 116 79 17,6 17,8 0,2 17,7 SABBIA 116 4,534 53,64 0,33 200,7 292,8 0,0 3,293 4,534 58,6
18 36 54 17,8 18 0,2 17,9 SABBIA 36 4,588 53,64 0,33 136,1 199,2 0,0 3,33 4,588 39,8
18,2 24 30 18 18,2 0,2 18,1 LIMO 24 4,642 77,83 0,24 138,8 203,7 0,0 3,367 4,642 40,7
18,4 12 22 18,2 18,4 0,2 18,3 LIMO 12 4,696 77,83 0,24 117,4 172,8 0,0 3,404 4,696 34,6
18,6 12 26 18,4 18,6 0,2 18,5 LIMO 12 4,75 77,83 0,24 117,2 173,0 0,0 3,441 4,75 34,6
18,8 13 28 18,6 18,8 0,2 18,7 LIMO 13 4,804 77,83 0,24 119,3 176,6 0,0 3,478 4,804 35,3
19 13 20 18,8 19 0,2 18,9 LIMO 13 4,858 77,83 0,24 119,2 176,9 0,0 3,515 4,858 35,4
19,2 17 28 19 19,2 0,2 19,1 LIMO 17 4,912 77,83 0,24 126,9 188,9 0,0 3,552 4,912 37,8
19,4 13 22 19,2 19,4 0,2 19,3 LIMO 13 4,966 77,83 0,24 118,8 177,4 0,0 3,589 4,966 35,5
19,6 17 36 19,4 19,6 0,2 19,5 LIMO 17 5,02 77,83 0,24 126,6 189,5 0,0 3,626 5,02 37,9
19,8 23 35 19,6 19,8 0,2 19,7 LIMO 23 5,074 77,83 0,24 135,9 204,0 0,0 3,663 5,074 40,8
20 46 38 19,8 20 0,2 19,9 LIMO 46 5,128 77,83 0,24 160,3 241,3 0,0 3,7 5,128 48,3
Migliarino 9

dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380
via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
20 46 38 19,8 20 0,2 19,9 LIMO 46 5,128 77,83 0,24 160,3 241,3 0,0 3,7 5,128 48,3
20,2 32 34 20 20,2 0,2 20,1 LIMO 32 5,182 77,83 0,24 146,8 221,4 0,0 3,737 5,182 44,3
20,4 66 99 20,2 20,4 0,2 20,3 SABBIA 66 5,236 53,64 0,33 162,7 246,1 0,0 3,774 5,236 49,2
20,6 70 70 20,4 20,6 0,2 20,5 SABBIA 70 5,29 53,64 0,33 165,6 251,1 0,0 3,811 5,29 50,2
20,8 29 33 20,6 20,8 0,2 20,7 LIMO 29 5,344 77,83 0,24 142,8 217,1 0,0 3,848 5,344 43,4
21 13 22 20,8 21 0,2 20,9 LIMO 13 5,398 77,83 0,24 117,7 179,3 0,0 3,885 5,398 35,9
21,2 10 25 21 21,2 0,2 21,1 LIMO 10 5,452 77,83 0,24 110,3 168,6 0,0 3,922 5,452 33,7
21,4 12 22 21,2 21,4 0,2 21,3 LIMO 12 5,506 77,83 0,24 115,1 176,4 0,0 3,959 5,506 35,3
21,6 20 75 21,4 21,6 0,2 21,5 SABBIA 20 5,56 53,64 0,33 108,6 166,8 0,0 3,996 5,56 33,4
21,8 30 45 21,6 21,8 0,2 21,7 SABBIA 30 5,614 53,64 0,33 124,0 190,8 0,0 4,033 5,614 38,2
22 26 28 21,8 22 0,2 21,9 LIMO 26 5,668 77,83 0,24 138,1 213,2 0,0 4,07 5,668 42,6
22,2 26 30 22 22,2 0,2 22,1 LIMO 26 5,722 77,83 0,24 138,0 213,4 0,0 4,107 5,722 42,7
22,4 27 23 22,2 22,4 0,2 22,3 LIMO 27 5,776 77,83 0,24 139,1 215,6 0,0 4,144 5,776 43,1
22,6 32 80 22,4 22,6 0,2 22,5 SABBIA 32 5,83 53,64 0,33 125,8 195,6 0,0 4,181 5,83 39,1
22,8 34 64 22,6 22,8 0,2 22,7 SABBIA 34 5,884 53,64 0,33 128,2 199,7 0,0 4,218 5,884 39,9
23 22 55 22,8 23 0,2 22,9 SABBIA 22 5,938 53,64 0,33 110,9 173,1 0,0 4,255 5,938 34,6
23,2 40 60 23 23,2 0,2 23,1 SABBIA 40 5,992 53,64 0,33 134,9 211,0 0,0 4,292 5,992 42,2
23,4 36 23 23,2 23,4 0,2 23,3 LIMO 36 6,046 77,83 0,24 148,2 232,4 0,0 4,329 6,046 46,5
23,6 46 27 23,4 23,6 0,2 23,5 LIMO 46 6,1 77,83 0,24 157,0 246,8 0,0 4,366 6,1 49,4
23,8 50 23 23,6 23,8 0,2 23,7 LIMO 50 6,154 77,83 0,24 160,0 252,1 0,0 4,403 6,154 50,4
24 54 23 23,8 24 0,2 23,9 LIMO 54 6,208 77,83 0,24 162,8 257,0 0,0 4,44 6,208 51,4
24,2 36 14 24 24,2 0,2 24,1 ARGILLA 36 6,262 80,64 0,28 170,1 269,1 0,0 4,477 6,262 53,8
24,4 28 12 24,2 24,4 0,2 24,3 ARGILLA 28 6,316 80,64 0,28 158,4 251,1 0,0 4,514 6,316 50,2
24,6 40 20 24,4 24,6 0,2 24,5 LIMO 40 6,37 77,83 0,24 151,1 240,0 0,0 4,551 6,37 48,0
24,8 40 20 24,6 24,8 0,2 24,7 LIMO 40 6,424 77,83 0,24 150,9 240,2 0,0 4,588 6,424 48,0
25 34 17 24,8 25 0,2 24,9 ARGILLA 34 6,478 80,64 0,28 166,6 265,8 0,0 4,625 6,478 53,2
25,2 30 16 25 25,2 0,2 25,1 ARGILLA 30 6,532 80,64 0,28 160,7 256,9 0,0 4,662 6,532 51,4
25,4 22 11 25,2 25,4 0,2 25,3 ARGILLA 22 6,586 80,64 0,28 147,2 235,8 0,0 4,699 6,586 47,2
25,6 22 12 25,4 25,6 0,2 25,5 ARGILLA 22 6,64 80,64 0,28 147,0 236,0 0,0 4,736 6,64 47,2
25,8 22 82 25,6 25,8 0,2 25,7 SABBIA 22 6,694 53,64 0,33 108,7 174,9 0,0 4,773 6,694 35,0
26 60 41 25,8 26 0,2 25,9 SABBIA 60 6,748 53,64 0,33 151,2 243,6 0,0 4,81 6,748 48,7
26,2 18 14 26 26,2 0,2 26,1 ARGILLA 18 6,802 80,64 0,28 138,5 223,7 0,0 4,847 6,802 44,7
26,4 32 30 26,2 26,4 0,2 26,3 LIMO 32 6,856 77,83 0,24 141,9 229,7 0,0 4,884 6,856 45,9
26,6 64 40 26,4 26,6 0,2 26,5 SABBIA 64 6,91 53,64 0,33 153,8 249,4 0,0 4,921 6,91 49,9
26,8 120 150 26,6 26,8 0,2 26,7 SABBIA 120 6,964 53,64 0,33 189,0 307,1 0,0 4,958 6,964 61,4
27 64 24 26,8 27 0,2 26,9 LIMO 64 7,018 77,83 0,24 167,1 272,0 0,0 4,995 7,018 54,4
27,2 28 30 27 27,2 0,2 27,1 LIMO 28 7,072 77,83 0,24 136,9 223,3 0,0 5,032 7,072 44,7
27,4 90 56 27,2 27,4 0,2 27,3 SABBIA 90 7,126 53,64 0,33 171,3 279,8 0,0 5,069 7,126 56,0
27,6 44 28 27,4 27,6 0,2 27,5 LIMO 44 7,18 77,83 0,24 152,3 249,4 0,0 5,106 7,18 49,9
27,8 30 20 27,6 27,8 0,2 27,7 LIMO 30 7,234 77,83 0,24 138,8 227,7 0,0 5,143 7,234 45,5
28 38 29 27,8 28 0,2 27,9 LIMO 38 7,288 77,83 0,24 146,8 241,2 0,0 5,18 7,288 48,2
28,2 44 30 28 28,2 0,2 28,1 LIMO 44 7,342 77,83 0,24 151,9 250,1 0,0 5,217 7,342 50,0
28,4 34 20 28,2 28,4 0,2 28,3 LIMO 34 7,396 77,83 0,24 142,7 235,3 0,0 5,254 7,396 47,1
28,6 34 27 28,4 28,6 0,2 28,5 LIMO 34 7,45 77,83 0,24 142,6 235,5 0,0 5,291 7,45 47,1
28,8 29 22 28,6 28,8 0,2 28,7 LIMO 29 7,504 77,83 0,24 137,1 226,9 0,0 5,328 7,504 45,4
29 20 27 28,8 29 0,2 28,9 LIMO 20 7,558 77,83 0,24 125,3 207,8 0,0 5,365 7,558 41,6
29,2 16 12 29 29,2 0,2 29,1 ARGILLA 16 7,612 80,64 0,28 131,9 219,1 0,0 5,402 7,612 43,8
29,4 20 17 29,2 29,4 0,2 29,3 ARGILLA 20 7,666 80,64 0,28 140,3 233,4 0,0 5,439 7,666 46,7
29,6 32 22 29,4 29,6 0,2 29,5 LIMO 32 7,72 77,83 0,24 139,9 233,2 0,0 5,476 7,72 46,6
29,8 32 22 29,6 29,8 0,2 29,7 LIMO 32 7,774 77,83 0,24 139,8 233,4 0,0 5,513 7,774 46,7
30 32 22 29,8 30 0,2 29,9 LIMO 32 7,828 77,83 0,24 139,7 233,6 0,0 5,55 7,828 46,7
Diagramma di resistenza
Qc (kg/cmq)
0 50 100 150 200
0
profilo di velocità delle onde di taglio S (m/sec)
Vs (m/sec)
0,0 180,0 360,0 540,0
0
30
Vs 191m
/ sec
30
hi
i 1
, N VS
, i
5
5
10
10
profondità (m)
15
20
profondità (m)
15
20
25
25
30
30
Categ. D Categ. C Categ. B
35
35
Migliarino 10

Località: __________ Migliarino Fe
dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380
via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
CPT di riferimento: __________________
136-11 Data esecuzione CPT: __________________ 07/09/2011
profondità prova: 30m
4H
T1
n
Falda: 3,2 m
ANDRUS V
V Hi H
S30
Si
/
periodo fondamentale T1 = 0,55 sec i 1
202,47 m/sec
media pesata delle velocità delle onde di taglio
n
4 H
i
Dobry et al. 1976 modificato in Linee Guida AGI 2005
i
T1 1 periodo fondamentale T1 = 0,59 sec
Vsi
Somma dei periodi naturali di ciascuno strato VS30 normalizata VS30
prf. RP RP/RL Z1 Z2 DH mezzo strat litologia qc(kg/cm2) ' n (kg/cm2) A a V S1 i V S i DH /V S i n (kg/cm2) ' n (kg/cm2) H i * V S i
0,2 54 81 0 0,2 0,2 0,1 SABBIA 54 0,037 53,64 0,33 344,7 151,2 0,0 0,037 -0,218 30,2
0,4 62 93 0,2 0,4 0,2 0,3 SABBIA 62 0,074 53,64 0,33 321,8 167,8 0,0 0,074 -0,164 33,6
0,6 66 55 0,4 0,6 0,2 0,5 SABBIA 66 0,111 53,64 0,33 307,2 177,3 0,0 0,111 -0,11 35,5
0,8 58 62 0,6 0,8 0,2 0,7 SABBIA 58 0,148 53,64 0,33 280,8 174,1 0,0 0,148 -0,056 34,8
1 52 30 0,8 1 0,2 0,9 LIMO 52 0,185 77,83 0,24 246,0 161,3 0,0 0,185 -0,002 32,3
1,2 22 22 1 1,2 0,2 1,1 LIMO 22 0,222 77,83 0,24 195,8 134,4 0,0 0,222 0,052 26,9
1,4 19 11 1,2 1,4 0,2 1,3 ARGILLA 19 0,259 80,64 0,28 222,2 158,5 0,0 0,259 0,106 31,7
1,6 22 165 1,4 1,6 0,2 1,5 SABBIA 22 0,296 53,64 0,33 181,9 134,1 0,0 0,296 0,16 26,8
1,8 22 165 1,6 1,8 0,2 1,7 SABBIA 22 0,333 53,64 0,33 178,4 135,5 0,0 0,333 0,214 27,1
2 22 165 1,8 2 0,2 1,9 SABBIA 22 0,37 53,64 0,33 175,3 136,7 0,0 0,37 0,268 27,3
2,2 22 165 2 2,2 0,2 2,1 SABBIA 22 0,407 53,64 0,33 172,5 137,8 0,0 0,407 0,322 27,6
2,4 22 165 2,2 2,4 0,2 2,3 SABBIA 22 0,444 53,64 0,33 170,1 138,8 0,0 0,444 0,376 27,8
2,6 16 240 2,4 2,6 0,2 2,5 SABBIA 16 0,481 53,64 0,33 151,1 125,8 0,0 0,481 0,43 25,2
2,8 19 143 2,6 2,8 0,2 2,7 SABBIA 19 0,518 53,64 0,33 158,0 134,0 0,0 0,518 0,484 26,8
3 18 270 2,8 3 0,2 2,9 SABBIA 18 0,555 53,64 0,33 153,4 132,4 0,0 0,555 0,538 26,5
3,2 17 255 3 3,2 0,2 3,1 SABBIA 17 0,592 53,64 0,33 149,0 130,7 0,0 0,592 0,592 26,1
3,4 16 240 3,2 3,4 0,2 3,3 SABBIA 16 0,646 53,64 0,33 143,9 129,0 0,0 0,629 0,646 25,8
3,6 16 240 3,4 3,6 0,2 3,5 SABBIA 16 0,7 53,64 0,33 142,0 129,9 0,0 0,666 0,7 26,0
3,8 16 120 3,6 3,8 0,2 3,7 SABBIA 16 0,754 53,64 0,33 140,3 130,7 0,0 0,703 0,754 26,1
4 16 80 3,8 4 0,2 3,9 SABBIA 16 0,808 53,64 0,33 138,7 131,5 0,0 0,74 0,808 26,3
4,2 12 180 4 4,2 0,2 4,1 SABBIA 12 0,862 53,64 0,33 124,8 120,3 0,0 0,777 0,862 24,1
4,4 11 13 4,2 4,4 0,2 4,3 ARGILLA 11 0,916 80,64 0,28 159,8 156,3 0,0 0,814 0,916 31,3
4,6 11 17 4,4 4,6 0,2 4,5 ARGILLA 11 0,97 80,64 0,28 158,5 157,3 0,0 0,851 0,97 31,5
4,8 12 16 4,6 4,8 0,2 4,7 ARGILLA 12 1,024 80,64 0,28 161,2 162,1 0,0 0,888 1,024 32,4
5 9 17 4,8 5 0,2 4,9 ARGILLA 9 1,078 80,64 0,28 147,6 150,4 0,0 0,925 1,078 30,1
5,2 8 17 5 5,2 0,2 5,1 ARGILLA 8 1,132 80,64 0,28 141,9 146,3 0,0 0,962 1,132 29,3
5,4 8 20 5,2 5,4 0,2 5,3 LIMO 8 1,186 77,83 0,24 125,6 131,1 0,0 0,999 1,186 26,2
5,6 7 21 5,4 5,6 0,2 5,5 LIMO 7 1,24 77,83 0,24 121,0 127,7 0,0 1,036 1,24 25,5
5,8 7 13 5,6 5,8 0,2 5,7 ARGILLA 7 1,294 80,64 0,28 134,1 143,1 0,0 1,073 1,294 28,6
6 14 30 5,8 6 0,2 5,9 LIMO 14 1,348 77,83 0,24 141,5 152,4 0,0 1,11 1,348 30,5
6,2 14 42 6 6,2 0,2 6,1 SABBIA 14 1,402 53,64 0,33 121,2 131,9 0,0 1,147 1,402 26,4
6,4 7 18 6,2 6,4 0,2 6,3 ARGILLA 7 1,456 80,64 0,28 131,9 144,9 0,0 1,184 1,456 29,0
6,6 14 52 6,4 6,6 0,2 6,5 SABBIA 14 1,51 53,64 0,33 119,7 132,7 0,0 1,221 1,51 26,5
6,8 15 56 6,6 6,8 0,2 6,7 SABBIA 15 1,564 53,64 0,33 121,8 136,2 0,0 1,258 1,564 27,2
7 12 45 6,8 7 0,2 6,9 SABBIA 12 1,618 53,64 0,33 112,5 126,9 0,0 1,295 1,618 25,4
7,2 10 19 7 7,2 0,2 7,1 ARGILLA 10 1,672 80,64 0,28 143,0 162,6 0,0 1,332 1,672 32,5
7,4 14 18 7,2 7,4 0,2 7,3 ARGILLA 14 1,726 80,64 0,28 156,4 179,3 0,0 1,369 1,726 35,9
7,6 28 35 7,4 7,6 0,2 7,5 LIMO 28 1,78 77,83 0,24 161,6 186,6 0,0 1,406 1,78 37,3
7,8 36 68 7,6 7,8 0,2 7,7 SABBIA 36 1,834 53,64 0,33 158,3 184,3 0,0 1,443 1,834 36,9
8 48 72 7,8 8 0,2 7,9 SABBIA 48 1,888 53,64 0,33 173,3 203,1 0,0 1,48 1,888 40,6
8,2 52 65 8 8,2 0,2 8,1 SABBIA 52 1,942 53,64 0,33 177,1 209,1 0,0 1,517 1,942 41,8
8,4 46 86 8,2 8,4 0,2 8,3 SABBIA 46 1,996 53,64 0,33 169,3 201,2 0,0 1,554 1,996 40,2
8,6 42 53 8,4 8,6 0,2 8,5 SABBIA 42 2,05 53,64 0,33 163,6 195,7 0,0 1,591 2,05 39,1
8,8 38 71 8,6 8,8 0,2 8,7 SABBIA 38 2,104 53,64 0,33 157,6 189,8 0,0 1,628 2,104 38,0
9 46 69 8,8 9 0,2 8,9 SABBIA 46 2,158 53,64 0,33 167,1 202,6 0,0 1,665 2,158 40,5
9,2 62 93 9 9,2 0,2 9,1 SABBIA 62 2,212 53,64 0,33 183,7 224,0 0,0 1,702 2,212 44,8
9,4 54 51 9,2 9,4 0,2 9,3 SABBIA 54 2,266 53,64 0,33 174,8 214,5 0,0 1,739 2,266 42,9
9,6 36 30 9,4 9,6 0,2 9,5 LIMO 36 2,32 77,83 0,24 166,3 205,2 0,0 1,776 2,32 41,0
9,8 92 69 9,6 9,8 0,2 9,7 SABBIA 92 2,374 53,64 0,33 206,8 256,7 0,0 1,813 2,374 51,3
10 88 73 9,8 10 0,2 9,9 SABBIA 88 2,428 53,64 0,33 203,0 253,5 0,0 1,85 2,428 50,7
10,2 72 90 10 10,2 0,2 10,1 SABBIA 72 2,482 53,64 0,33 189,4 237,7 0,0 1,887 2,482 47,5
10,4 78 49 10,2 10,4 0,2 10,3 SABBIA 78 2,536 53,64 0,33 193,7 244,5 0,0 1,924 2,536 48,9
10,6 64 69 10,4 10,6 0,2 10,5 SABBIA 64 2,59 53,64 0,33 180,9 229,4 0,0 1,961 2,59 45,9
10,8 66 38 10,6 10,8 0,2 10,7 LIMO 66 2,644 77,83 0,24 189,3 241,4 0,0 1,998 2,644 48,3
11 64 53 10,8 11 0,2 10,9 SABBIA 64 2,698 53,64 0,33 179,6 230,2 0,0 2,035 2,698 46,0
11,2 92 99 11 11,2 0,2 11,1 SABBIA 92 2,752 53,64 0,33 201,8 260,0 0,0 2,072 2,752 52,0
11,4 92 27 11,2 11,4 0,2 11,3 LIMO 92 2,806 77,83 0,24 203,6 263,5 0,0 2,109 2,806 52,7
11,6 88 47 11,4 11,6 0,2 11,5 SABBIA 88 2,86 53,64 0,33 197,6 257,0 0,0 2,146 2,86 51,4
11,8 112 120 11,6 11,8 0,2 11,7 SABBIA 112 2,914 53,64 0,33 213,3 278,7 0,0 2,183 2,914 55,7
12 96 72 11,8 12 0,2 11,9 SABBIA 96 2,968 53,64 0,33 202,2 265,3 0,0 2,22 2,968 53,1
12,2 90 68 12 12,2 0,2 12,1 SABBIA 90 3,022 53,64 0,33 197,3 260,1 0,0 2,257 3,022 52,0
12,4 90 38 12,2 12,4 0,2 12,3 LIMO 90 3,076 77,83 0,24 200,3 265,2 0,0 2,294 3,076 53,0
12,6 104 43 12,4 12,6 0,2 12,5 SABBIA 104 3,13 53,64 0,33 205,8 273,7 0,0 2,331 3,13 54,7
12,8 100 107 12,6 12,8 0,2 12,7 SABBIA 100 3,184 53,64 0,33 202,5 270,5 0,0 2,368 3,184 54,1
13 96 120 12,8 13 0,2 12,9 SABBIA 96 3,238 53,64 0,33 199,3 267,3 0,0 2,405 3,238 53,5
13,2 98 70 13 13,2 0,2 13,1 SABBIA 98 3,292 53,64 0,33 200,1 269,5 0,0 2,442 3,292 53,9
13,4 15 17 13,2 13,4 0,2 13,3 ARGILLA 15 3,346 80,64 0,28 145,4 196,6 0,0 2,479 3,346 39,3
13,6 11 28 13,4 13,6 0,2 13,5 LIMO 11 3,4 77,83 0,24 119,5 162,2 0,0 2,516 3,4 32,4
13,8 10 21 13,6 13,8 0,2 13,7 LIMO 10 3,454 77,83 0,24 116,6 158,9 0,0 2,553 3,454 31,8
14 10 11 13,8 14 0,2 13,9 ARGILLA 10 3,508 80,64 0,28 128,9 176,4 0,0 2,59 3,508 35,3
14,2 22 41 14 14,2 0,2 14,1 SABBIA 22 3,562 53,64 0,33 120,6 165,7 0,0 2,627 3,562 33,1
14,4 26 21 14,2 14,4 0,2 14,3 LIMO 26 3,616 77,83 0,24 145,8 201,1 0,0 2,664 3,616 40,2
14,6 13 10 14,4 14,6 0,2 14,5 ARGILLA 13 3,67 80,64 0,28 137,8 190,8 0,0 2,701 3,67 38,2
14,8 11 17 14,6 14,8 0,2 14,7 ARGILLA 11 3,724 80,64 0,28 131,3 182,4 0,0 2,738 3,724 36,5
15 66 50 14,8 15 0,2 14,9 SABBIA 66 3,778 53,64 0,33 171,7 239,3 0,0 2,775 3,778 47,9
15,2 88 66 15 15,2 0,2 15,1 SABBIA 88 3,832 53,64 0,33 188,3 263,5 0,0 2,812 3,832 52,7
15,4 120 82 15,2 15,4 0,2 15,3 SABBIA 120 3,886 53,64 0,33 208,1 292,2 0,0 2,849 3,886 58,4
15,6 80 32 15,4 15,6 0,2 15,5 LIMO 80 3,94 77,83 0,24 189,0 266,3 0,0 2,886 3,94 53,3
15,8 70 46 15,6 15,8 0,2 15,7 SABBIA 70 3,994 53,64 0,33 173,4 245,2 0,0 2,923 3,994 49,0
16 23 17 15,8 16 0,2 15,9 ARGILLA 23 4,048 80,64 0,28 159,5 226,3 0,0 2,96 4,048 45,3
16,2 100 68 16 16,2 0,2 16,1 SABBIA 100 4,102 53,64 0,33 194,2 276,4 0,0 2,997 4,102 55,3
16,4 120 75 16,2 16,4 0,2 16,3 SABBIA 120 4,156 53,64 0,33 205,8 293,9 0,0 3,034 4,156 58,8
16,6 140 105 16,4 16,6 0,2 16,5 SABBIA 140 4,21 53,64 0,33 216,1 309,6 0,0 3,071 4,21 61,9
16,8 120 69 16,6 16,8 0,2 16,7 SABBIA 120 4,264 53,64 0,33 205,0 294,5 0,0 3,108 4,264 58,9
17 106 53 16,8 17 0,2 16,9 SABBIA 106 4,318 53,64 0,33 196,3 283,0 0,0 3,145 4,318 56,6
17,2 70 75 17 17,2 0,2 17,1 SABBIA 70 4,372 53,64 0,33 170,9 247,1 0,0 3,182 4,372 49,4
17,4 110 43 17,2 17,4 0,2 17,3 SABBIA 110 4,426 53,64 0,33 198,0 287,1 0,0 3,219 4,426 57,4
17,6 110 92 17,4 17,6 0,2 17,5 SABBIA 110 4,48 53,64 0,33 197,6 287,4 0,0 3,256 4,48 57,5
17,8 90 56 17,6 17,8 0,2 17,7 SABBIA 90 4,534 53,64 0,33 184,5 269,3 0,0 3,293 4,534 53,9
18 28 30 17,8 18 0,2 17,9 LIMO 28 4,588 77,83 0,24 144,2 211,1 0,0 3,33 4,588 42,2
18,2 18 25 18 18,2 0,2 18,1 LIMO 18 4,642 77,83 0,24 129,5 190,1 0,0 3,367 4,642 38,0
18,4 9 17 18,2 18,4 0,2 18,3 ARGILLA 9 4,696 80,64 0,28 120,1 176,9 0,0 3,404 4,696 35,4
18,6 9 17 18,4 18,6 0,2 18,5 ARGILLA 9 4,75 80,64 0,28 120,0 177,1 0,0 3,441 4,75 35,4
18,8 9 14 18,6 18,8 0,2 18,7 ARGILLA 9 4,804 80,64 0,28 119,8 177,3 0,0 3,478 4,804 35,5
19 10 17 18,8 19 0,2 18,9 ARGILLA 10 4,858 80,64 0,28 123,2 182,8 0,0 3,515 4,858 36,6
19,2 17 28 19 19,2 0,2 19,1 LIMO 17 4,912 77,83 0,24 126,9 188,9 0,0 3,552 4,912 37,8
19,4 17 13 19,2 19,4 0,2 19,3 ARGILLA 17 4,966 80,64 0,28 142,4 212,6 0,0 3,589 4,966 42,5
19,6 20 19 19,4 19,6 0,2 19,5 ARGILLA 20 5,02 80,64 0,28 148,8 222,8 0,0 3,626 5,02 44,6
19,8 80 60 19,6 19,8 0,2 19,7 SABBIA 80 5,074 53,64 0,33 174,2 261,5 0,0 3,663 5,074 52,3
20 92 99 19,8 20 0,2 19,9 SABBIA 92 5,128 53,64 0,33 182,1 274,1 0,0 3,7 5,128 54,8
Migliarino 11

dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380
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20 92 99 19,8 20 0,2 19,9 SABBIA 92 5,128 53,64 0,33 182,1 274,1 0,0 3,7 5,128 54,8
20,2 86 38 20 20,2 0,2 20,1 LIMO 86 5,182 77,83 0,24 186,1 280,7 0,0 3,737 5,182 56,1
20,4 40 37 20,2 20,4 0,2 20,3 LIMO 40 5,236 77,83 0,24 154,7 233,9 0,0 3,774 5,236 46,8
20,6 82 123 20,4 20,6 0,2 20,5 SABBIA 82 5,29 53,64 0,33 174,5 264,6 0,0 3,811 5,29 52,9
20,8 54 41 20,6 20,8 0,2 20,7 SABBIA 54 5,344 53,64 0,33 151,7 230,7 0,0 3,848 5,344 46,1
21 14 26 20,8 21 0,2 20,9 LIMO 14 5,398 77,83 0,24 119,8 182,6 0,0 3,885 5,398 36,5
21,2 10 17 21 21,2 0,2 21,1 ARGILLA 10 5,452 80,64 0,28 121,2 185,2 0,0 3,922 5,452 37,0
21,4 10 15 21,2 21,4 0,2 21,3 ARGILLA 10 5,506 80,64 0,28 121,0 185,4 0,0 3,959 5,506 37,1
21,6 14 21 21,4 21,6 0,2 21,5 LIMO 14 5,56 77,83 0,24 119,3 183,3 0,0 3,996 5,56 36,7
21,8 26 24 21,6 21,8 0,2 21,7 LIMO 26 5,614 77,83 0,24 138,3 212,9 0,0 4,033 5,614 42,6
22 30 17 21,8 22 0,2 21,9 ARGILLA 30 5,668 80,64 0,28 163,9 252,9 0,0 4,07 5,668 50,6
22,2 32 18 22 22,2 0,2 22,1 ARGILLA 32 5,722 80,64 0,28 166,7 257,8 0,0 4,107 5,722 51,6
22,4 34 18 22,2 22,4 0,2 22,3 ARGILLA 34 5,776 80,64 0,28 169,3 262,5 0,0 4,144 5,776 52,5
22,6 44 18 22,4 22,6 0,2 22,5 ARGILLA 44 5,83 80,64 0,28 181,8 282,4 0,0 4,181 5,83 56,5
22,8 56 19 22,6 22,8 0,2 22,7 ARGILLA 56 5,884 80,64 0,28 194,2 302,5 0,0 4,218 5,884 60,5
23 56 19 22,8 23 0,2 22,9 ARGILLA 56 5,938 80,64 0,28 194,0 302,8 0,0 4,255 5,938 60,6
23,2 50 20 23 23,2 0,2 23,1 LIMO 50 5,992 77,83 0,24 160,5 251,2 0,0 4,292 5,992 50,2
23,4 46 22 23,2 23,4 0,2 23,3 LIMO 46 6,046 77,83 0,24 157,2 246,5 0,0 4,329 6,046 49,3
23,6 56 22 23,4 23,6 0,2 23,5 LIMO 56 6,1 77,83 0,24 164,6 258,7 0,0 4,366 6,1 51,7
23,8 54 19 23,6 23,8 0,2 23,7 ARGILLA 54 6,154 80,64 0,28 191,0 300,9 0,0 4,403 6,154 60,2
24 54 20 23,8 24 0,2 23,9 LIMO 54 6,208 77,83 0,24 162,8 257,0 0,0 4,44 6,208 51,4
24,2 33 14 24 24,2 0,2 24,1 ARGILLA 33 6,262 80,64 0,28 166,0 262,6 0,0 4,477 6,262 52,5
24,4 46 22 24,2 24,4 0,2 24,3 LIMO 46 6,316 77,83 0,24 156,4 247,9 0,0 4,514 6,316 49,6
24,6 54 23 24,4 24,6 0,2 24,5 LIMO 54 6,37 77,83 0,24 162,3 257,9 0,0 4,551 6,37 51,6
24,8 50 20 24,6 24,8 0,2 24,7 LIMO 50 6,424 77,83 0,24 159,2 253,5 0,0 4,588 6,424 50,7
25 32 13 24,8 25 0,2 24,9 ARGILLA 32 6,478 80,64 0,28 163,8 261,4 0,0 4,625 6,478 52,3
25,2 34 16 25 25,2 0,2 25,1 ARGILLA 34 6,532 80,64 0,28 166,4 266,1 0,0 4,662 6,532 53,2
25,4 44 18 25,2 25,4 0,2 25,3 ARGILLA 44 6,586 80,64 0,28 178,7 286,3 0,0 4,699 6,586 57,3
25,6 36 21 25,4 25,6 0,2 25,5 LIMO 36 6,64 77,83 0,24 146,6 235,3 0,0 4,736 6,64 47,1
25,8 32 27 25,6 25,8 0,2 25,7 LIMO 32 6,694 77,83 0,24 142,3 228,9 0,0 4,773 6,694 45,8
26 64 60 25,8 26 0,2 25,9 SABBIA 64 6,748 53,64 0,33 154,4 248,9 0,0 4,81 6,748 49,8
26,2 66 50 26 26,2 0,2 26,1 SABBIA 66 6,802 53,64 0,33 155,8 251,6 0,0 4,847 6,802 50,3
26,4 92 63 26,2 26,4 0,2 26,3 SABBIA 92 6,856 53,64 0,33 173,6 280,9 0,0 4,884 6,856 56,2
26,6 96 60 26,4 26,6 0,2 26,5 SABBIA 96 6,91 53,64 0,33 175,8 285,1 0,0 4,921 6,91 57,0
26,8 128 56 26,6 26,8 0,2 26,7 SABBIA 128 6,964 53,64 0,33 193,1 313,7 0,0 4,958 6,964 62,7
27 140 105 26,8 27 0,2 26,9 SABBIA 140 7,018 53,64 0,33 198,6 323,3 0,0 4,995 7,018 64,7
27,2 32 17 27 27,2 0,2 27,1 ARGILLA 32 7,072 80,64 0,28 161,8 263,9 0,0 5,032 7,072 52,8
27,4 44 30 27,2 27,4 0,2 27,3 LIMO 44 7,126 77,83 0,24 152,5 249,1 0,0 5,069 7,126 49,8
27,6 38 32 27,4 27,6 0,2 27,5 LIMO 38 7,18 77,83 0,24 147,1 240,8 0,0 5,106 7,18 48,2
27,8 36 30 27,6 27,8 0,2 27,7 LIMO 36 7,234 77,83 0,24 145,1 237,9 0,0 5,143 7,234 47,6
28 30 38 27,8 28 0,2 27,9 LIMO 30 7,288 77,83 0,24 138,7 227,9 0,0 5,18 7,288 45,6
28,2 92 58 28 28,2 0,2 28,1 SABBIA 92 7,342 53,64 0,33 171,7 282,6 0,0 5,217 7,342 56,5
28,4 44 25 28,2 28,4 0,2 28,3 LIMO 44 7,396 77,83 0,24 151,8 250,3 0,0 5,254 7,396 50,1
28,6 32 24 28,4 28,6 0,2 28,5 LIMO 32 7,45 77,83 0,24 140,5 232,1 0,0 5,291 7,45 46,4
28,8 36 34 28,6 28,8 0,2 28,7 LIMO 36 7,504 77,83 0,24 144,4 239,0 0,0 5,328 7,504 47,8
29 24 12 28,8 29 0,2 28,9 ARGILLA 24 7,558 80,64 0,28 147,9 245,3 0,0 5,365 7,558 49,1
29,2 22 11 29 29,2 0,2 29,1 ARGILLA 22 7,612 80,64 0,28 144,2 239,5 0,0 5,402 7,612 47,9
29,4 30 23 29,2 29,4 0,2 29,3 LIMO 30 7,666 77,83 0,24 137,9 229,4 0,0 5,439 7,666 45,9
29,6 32 13 29,4 29,6 0,2 29,5 ARGILLA 32 7,72 80,64 0,28 159,9 266,5 0,0 5,476 7,72 53,3
29,8 32 13 29,6 29,8 0,2 29,7 ARGILLA 32 7,774 80,64 0,28 159,7 266,7 0,0 5,513 7,774 53,3
30 32 13 29,8 30 0,2 29,9 ARGILLA 32 7,828 80,64 0,28 159,5 266,9 0,0 5,55 7,828 53,4
Diagramma di resistenza
Qc (kg/cmq)
0 50 100 150 200
0
profilo di velocità delle onde di taglio S (m/sec)
Vs (m/sec)
0,0 180,0 360,0 540,0
0
30
Vs
30
202m/sec
hi
i 1
, N VS
, i
5
5
10
10
profondità (m)
15
20
profondità (m)
15
20
25
25
30
30
Categ. D Categ. C Categ. B
35
35
Migliarino 12

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Il valore di Vs30 calcolato risulta: Vs30 = 191 m/s per la CPT1 e 202 m/s per la CPT2 e quindi la
Categoria di suolo è C.
Tale valore và assunto con uno scarto di ±10%, come per tutti i metodi di acquisizione di tale parametro.
Vs30 = 191-202 m/ s
Categoria di suolo C
Con il foglio di calcolo redatto dallo scrivente, è stato stimato anche il periodo fondamentale T1 del
deposito stratificato orizzontalmente, utilizzando le due correlazioni proposte da Dobry et alii, 1976, modificato
in Linee Guida AGI “Aspetti geotecnici della progettazione in zona sismica” 2005 rispetto alla prova CPT1.
I due metodi utilizzano le seguenti espressioni:
media pesata delle velocità delle onde di taglio:
T 4H
1
= 0,59 sec
V S
V
S
n
i1
VSi
Hi
H
somma dei periodi naturali di ciascuno strato
T 2
1
= 0,63 sec
4
2
4
3
n
i1
V
Si
H
i
H
3
Azioni Sismiche “D.M. 14 gennaio 2008”
La classificazione sismica introdotta dall’OPCM 3519/2006, recepita dal D.M. 14/01/2008, attribuisce al
comune di Migliarino un valore di accelerazione massima orizzontale di picco al suolo appartenente all’intervallo
0,100 – 0,125, con T=0, su suolo rigido (Vs 30 >800m/sec) e con una probabilità di superamento del 10% in 50
anni. Secondo il vigente D.M., gli spettri di risposta rappresentano delle componenti (orizzontale e verticale)
delle azioni sismiche di progetto di un generico sito del territorio nazionale.
In FIGURA 3.2, si riporta un particolare della mappa di pericolosità sismica redatta dall’INGV, secondo
la Tabella 1, allegata alle nuove Norme Tecniche per le Costruzioni.
Migliarino 13

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FIGURA 3.2 – carta pericolosità sismica, da progetto DCP – INGV – S1. fonte: http://esse1-gis.mi.ingv.it
Per la scelta della strategia di progettazione, il progettista procede in funzione delle caratteristiche
dell’opera progettata e definisce lo spettro di risposta. Ai fini della normativa, le forme spettrali sono definite, per
ciascuna delle probabilità di superamento nel periodo di riferimento P VR , a partire dai valori dei seguenti parametri su sito di
riferimento rigido orizzontale:
a g
accelerazione orizzontale massima al sito;
F o valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale
T* C periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale.
In allegato alla norma per tutti i siti italiani, sono forniti i valori di ag, Fo e T*C necessari per la
determinazione delle azioni sismiche.
Nella Tabella 3.2 tratta dalla normativa si riportano i valori di probabilità di superamento per i diversi
Stati Limite a cui si può spingere la progettazione. In questo caso si propone lo Stato Limite di Salvaguardia della
vita, ma sarà responsabilità del progettista scegliere lo stato limite più consono in base alla tipologia di progetto.
Tabella 3.2 D.M. 14-01-2008 Probabilità di superamento P VR al variare dello stato limite considerato
Migliarino 14

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Di seguito si riportano i parametri sismici calcolati secondo un approccio “sito dipendente”. Come
indicato nell’Allegato A del D.M. 14 gennaio 2008, si possono ottenere i valori dei suddetti parametri spettrali
(ag, F 0 e T*c) del sito in esame utilizzando come riferimento le informazioni disponibili nel reticolo di
riferimento (FIGURA 3.3).
FIGURA 3.3 – vertici della griglia di riferimento
Si valutano i parametri spettrali ag, F0 e T*c per il sito di progetto (approccio “sito-dipendente”) a titolo
esemplicativo considerando l’amplificazione stratigrafica e topografica (T1) (Cap. 3.2 del D.M.2008) la categoria
del sottosuolo (C) e la classe d’uso della costruzione (II) (Cap. 2.4 del D.M. 2008).
Tipo di elaborazione: Stabilità dei pendii e fondazioni
Sito in esame.
latitudine: 44,766493
longitudine: 11,965673
Classe: 2
Vita nominale: 50
Parametri sismici
Siti di riferimento
Sito 1 ID: 15629 Lat: 44,7748Lon: 11,9416 Distanza: 2116,042
Sito 2 ID: 15630 Lat: 44,7757Lon: 12,0119 Distanza: 3791,877
Sito 3 ID: 15852 Lat: 44,7257Lon: 12,0131 Distanza: 5879,437
Sito 4 ID: 15851 Lat: 44,7248Lon: 11,9428 Distanza: 4971,860
Parametri sismici
Categoria sottosuolo: C
Categoria topografica: T1
Periodo di riferimento: 50anni
Coefficiente cu: 1
Migliarino 15

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Operatività (SLO):
Probabilità di superamento: 81 %
Tr: 30 [anni]
ag:
0,037 g
Fo: 2,538
Tc*: 0,253 [s]
Danno (SLD):
Probabilità di superamento: 63 %
Tr: 50 [anni]
ag:
0,045 g
Fo: 2,519
Tc*: 0,279 [s]
Salvaguardia della vita (SLV):
Probabilità di superamento: 10 %
Tr: 475 [anni]
ag:
0,125 g
Fo: 2,593
Tc*: 0,278 [s]
Prevenzione dal collasso (SLC):
Probabilità di superamento: 5 %
Tr: 975 [anni]
ag:
0,166 g
Fo: 2,575
Tc*: 0,282 [s]
Coefficienti Sismici
SLO:
Ss: 1,500
Cc: 1,650
St: 1,000
Kh: 0,011
Kv: 0,005
Amax: 0,538
Beta: 0,200
SLD:
Ss: 1,500
Cc: 1,600
St: 1,000
Kh: 0,013
Kv: 0,007
Amax: 0,660
Beta: 0,200
SLV:
Ss: 1,500
Cc: 1,600
St: 1,000
Kh: 0,045
Kv: 0,022
Amax: 1,833 (Amax/ g= 0,1868)
Beta: 0,240
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SLC:
Ss: 1,440
Cc: 1,590
St: 1,000
Kh: 0,057
Kv: 0,029
Amax: 2,346
Beta: 0,240
Geostru software - www.geostru.com
Magnitudo di progetto
Nella FIGURA 3.4 sono riportati i sismi che hanno colpito la provincia di Ferrara in tempi storici
relativamente recenti. La zonizzazione sismica ZS9 pone come magnitudo attesa massima nella zona
sismogenetica 912 il valore di M = 6,14, i terremoti storici in questa area allo studio sono decisamente più bassi,
per cui lo scrivente propone l’assunzione di questo valore, in accordo con quanto pubblicato dalla R.E.R.:
Magnitudo di progetto
M 5,6 Mw
Comune Lat. Lon. Imax Mw
ARGENTA 44.61459 11.83658 9 6,1
ARGENTA 44.61459 11.83658 9 6,1
BONDENO 44.88857 11.41666 8 5,6
CENTO 44.72685 11.28937 7 5,2
CODIGORO 44.83096 12.10568

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3.2. VERIFICA DELLA RESISTENZA ALLA LIQUEFAZIONE DELLE SABBIE
L’obiettivo della riduzione del rischio sismico passa anche per l’analisi delle componenti territoriali che
possono innescare fenomeni negativamente impattanti con le strutture antropiche e la loro sicurezza. Vale
comunque la pena evidenziare che laddove sono presenti i caratteri predisponenti, non è detto che si possano
realizzare le condizioni di cause scatenanti; ovvero un terreno sabbioso può avere tutti i requisiti granulometrici e
di addensamento per liquefarsi, ma nell’area non si verificherà un sisma con energia sufficiente ad indurre
liquefazione.
In particolare vengono ritenuti motivi di esclusione dalla verifica a liquefazione, la verifica di almeno una
di queste circostanze:
1. Eventi sismici attesi di magnitudo di momento Mw inferiore a 6 e durata inferiore a 15 sec. (“La
Liquefazione del terreno in condizioni sismiche” – Crespellani, Nardi, Simoncini – Zanichelli 1988).
2. Accelerazioni massime attese al piano campagna in condizioni free-fieldminori di 0,1g;
3. Accelerazioni massime al paino campagna in condizioni free-field minori di 0,15g e terreni con
caratteristiche ricadenti in una delle tre seguenti categorie:
-frazione di fine, FC, superiore al 20%, con indice di plasticità PI>10;
FC 35% e resistenza (N 1 ) 60 >20;
FC 5% e resistenza (N 1 ) 60 >25
Dove (N 1 ) 60 è il valore normalizzato della resistenza penetrometrica della prova SPT.
4. Distribuzione granulometrica esterna alle zone indicate nella FIGURA 3.5 da distinguere i materiali in
funzione del coefficiente di uniformità U c 3,5.
5. Profondità media stagionale della falda superiore ai 15m dal piano campagna.
6. Copertura di strati superficiali non liquefacibili con spessore maggiore di 3m, oppure con spessore
maggiore di 5m per magnitudo maggiori di M>7.
7. Un ulteriore motivo di esclusione dalla verifica di liquefazione è dato dal valore della densità relativa
Dr del deposito. Gibbs ha eseguito diversi studi su risultati di vari autori stabilendo che una densità relativa pari
a 70% è valore limite tra terreni liquefacibili e non liquefacibili (Manuale di geotecnica per l’ingegneria civile” di
Nunziante Marino, Maggioli Editore, 2006), di conseguenza tutti i terreni con Dr > 70% vengono
automaticamente esclusi dalla verifica alla liquefazione.
FIGURA 3.5 - Fasce granulometriche per la valutazione preliminare della suscettibilità alla liquefazione di un terreno
Migliarino 18

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Per la verifica della liquefazione delle sabbie è stato utilizzato un software di calcolo che analizzando ogni
strato da 20 cm individuato dalle prove CPT, ne verifica la potenzialità di liquefazione. Ai fini del calcolo è stata
considerata la prova penetrometrica CPT1, rif. 136-11.
Utilizzando i dati di input visualizzati in FIGURA 3.6, se ne deduce che nell’area di studio il fenomeno
della liquefazione non è un effetto di sito atteso.
FIGURA 3.6 : Dati input e metodi di calcolo adottati.
In FIGURA 3.7, si riporta un diagramma CSR, qc 1 N, cs , in cui si schematizzano i comportamenti di non
liquefazione degli strati esaminati.
FIGURA 3.7 – Diagramma per la stima della resistenza normalizzata alla liquefazione CRR di un terreno sabbioso saturo in funzione
della percentuale di fini FC e sulla base dei valori N SPT , q c e V S corretti.
Migliarino 19

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Dei calcoli effettuati si riporta solo la sintesi dei risultati finali.
Inoltre è stato verificato l’indice del potenziale di liquefazione, I L , definito dalla seguente relazione:
20
0
I L
F ( z)
w(
z)
dz,
in cui z è la profondità dal piano di campagna in metri e w(z)=10-0.5z
Ad una quota z il fattore F(z)=F vale:
F 1 F L
se F L 1.0
F 0 se F L >1.0
dove F L è il fattore di sicurezza alla liquefazione alla quota considerata.
Con il software si calcola nei primi -20,00 m, il valore del potenziale di liquefazione per tutti gli strati
incoerenti (Metodo Iwasaki), in questo caso il valore è pari I PL = 0,00.
In base alla Tabella 3.3 si può affermare che i terreni non sono liquefacibili
Potenziale Liquefazione
I PL
Classificazione
I PL = 0
Non liquefacibile
0 < I PL 2 Basso
2 < I PL 5 Moderato
5 < I PL 15 Alto
I PL 15
Molto Alto
Tabella 3.3 – Classificazione indice potenziale liquefazione
3.3. CALCOLO CEDIMENTI POSTSISMICI
Dell’elaborazione completa dei cedimenti post sismici si riporta solo il risultato finale; sono stati stimati i
cedimenti postsismici nei banchi sabbiosi rilevati con la prova CPT1.
Dalle elaborazioni informatiche, si ricava che con una Magnitudo di 5.60, nessuno dei livelli ha il fattore di
resistenza alla liquefazione inferiore a 1,25 (EC-8), non determinando dei cedimenti post sismici ( 0,00 cm).
4. MODELLAZIONE GEOTECNICA
Uno dei motivi di pericolosità geologica del territorio, deriva in questi luoghi, dall’interazione tra opere di
fondazione e terreni compressibili, su cui le costruzioni in elevazione possono creare condizioni di instabilità del
complesso opera-terreno.
Si rende quindi necessario fare alcune valutazioni per verificare le caratteristiche meccaniche dei terreni di
fondazione, utilizzando in via indicativa, i dati derivabili dalle indagini specifiche eseguite per la modellazione
geologica.
Sono dunque state considerate le due prove penetrometriche statiche CPT1 e CPT2, spinte fino alla
profondità di -30,00 m da p.c., rifer. 136-11 effettuata sul lotto in oggetto per la realizzazione dei servizi del centro
polifunzionale.
In FIGURA 4.1viene riportata una planimetria generale con l’ubicazione della prova CPT eseguita.
Migliarino 20

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CPT 1
CPT 2
CTR scala 1:5000
Coordinate UTM ED50
CPT1: lat. 4961510m Nord – long. 734653m Est
CPT2: lat. 4961386m Nord – long. 734759m Est
CPT1
CPT2
FIGURA 4.1 – Planimetrie generale e ubicazioni prove CPT
Migliarino 21

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Negli Allegati sono inserite, per la CPT eseguita, le seguenti schede: a) diagrammi di resistenza, b)
valutazioni litologiche, c) tabelle parametri geotecnici.
Gli spessori di terreno sotto le fondazioni da prendere in particolare considerazione sono ricavati dalla
formula di Meyerhof (1953):
H= 0,5 B tg (45° + /2)
dove H è la profondità a cui si spinge il cuneo di terreno solidale con la fondazione.
Inoltre vanno valutate le resistenze alla punta presenti negli spessori di terreno in cui l’incremento di
carico q è superiore al 20% del carico litostatico esistente (EC-7), per la stima del cosiddetto “volume
significativo”. Nel caso in allo studio si adotta conservativamente la quota del 10% del carico litostatico.
4.1. ACQUISIZIONE DATI CON PROVA PENETROMETRICA STATICA
L'esecuzione delle prove penetrometriche è avvenuta con un Penetrometro Statico Olandese tipo Gouda
(tipo meccanico), con dispositivo idraulico di spinta da 12 t. fornito di punta telescopica tipo “Begemann” per il
rilievo della resistenza alla punta Rp e dell’attrito laterale locale Rl, avente un’area di 12 cm 2 , angolo 60°, velocità
di avanzamento 2 cm/sec.
Si allegano i diagrammi delle resistenze dal cui confronto si possono evincere le differenze di comportamento
dei terreni nei vari strati incontrati. Nei diagrammi di resistenza relativi alla prova statica sono riportati, per
ogni 20 cm di avanzamento, i valori di resistenza all’infissione della punta del penetrometro (Rp in Kg/cm 2 ), i
valori di resistenza di attrito laterale locale (Rl in kg/cm 2 ) ed i valori del rapporto di Begemann Rp/Rl che
permettono una stima della granulometria dei terreni attraversati.
Nelle colonne stratigrafiche, redatte in base al diagramma di Schmerton relativo al rapporto Rp/ (Rp/Rl),
sono evidenziate le successioni litologiche incontrate nel corso delle prove. Sono inoltre riportate le valutazioni
litologiche basate sul rapporto Rp/Rl secondo Begemann (1965) e secondo le raccomandazioni A.G.I:(1977),
insieme alle valutazioni stratigrafiche fornite da Schmertmann (1978) ricavate dai valori di Rp e FR = (Rl/Rp)%
(vedi anche legenda allegata).
Le caratteristiche geotecniche dei terreni ricavate dai risultati della penetrometria statica sono riportate in
tabella (parametri geotecnici). Nelle tabelle viene fatta distinzione fra i terreni di natura coesiva e quelli di
natura granulare.
Per i terreni di natura coesiva vengono riportati, per ogni 20 cm di profondità, i valori di resistenza
all’infissione della punta del penetrometro Rp (kg/cm 2 ), del rapporto Rp/Rl, del peso di volume (t/m 3 ), della
tensione verticale geostatica del terreno (t/m 3 ), della coesione non drenata (Cu kg/cm 2 ), del grado di
sovraconsolidazione OCR, dei moduli di deformazione non drenati Eu50 ed Eu25 (kg/cm 2 ) corrispondenti
rispettivamente ad un grado di mobilitazione dello sforzo deviatorico pari al 50 e 25 %, del modulo di
deformazione edometrico Mo (kg/cm 2 ).
Per i terreni di natura granulare vengono riportati, per ogni 20 cm di profondità, i valori di resistenza
all’infissione della punta del penetrometro Rp (kg/cm 2 ), della densità relativa Dr (%), dell’angolo di attrito
interno efficace ’, dell’accelerazione al suolo che può causare liquefazione Amax/g con g = accelerazione di
gravità, dei moduli di deformazione drenati E’50 ed E’25 (kg/cm 2 ) e del modulo di deformazione edometrico
Mo (kg/cm 2 ). Nella legenda allegata vi sono ulteriori informazioni sui parametri geotecnici e sugli autori.
Nella Tabella 4.1 si riportano i parametri geotecnici medi per strati pseudomogenei rilevati con le due
prove penetrometriche statiche:
Migliarino 22

CPT1 - rif. 136-11
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strato Rp media Rp Min. Cu media C’ Mo Dr.
(m da p.c.) (kg/cm 2 ) (kg/cm 2 ) (t/m 3 ) (kg/cm 2 ) (kg/cm 2 ) (kg/cm 2 ) %
my Eu50 E’50
0,00 – 0,60 Terreno arato rimaneggiato
0,60 – 3,20 23,00 12 1,85 0,80 0,20 80,8 -- -- 148,0 --
3,20 – 8,60 10,30 7 1,85 0,50 0,09 41,0 -- -- 209,0 --
8,60 – 13,80 81,80 52 1,97 -- -- 286,0 58 33° -- 136,0
13,80 – 14,80 16,00 10 1,92 0,69 0,12 59,60 -- -- 372,20 --
14,80 – 18,20 56,60 16 1,95 -- -- 194,80 33 29°4 -- 92,80
18,20 – 19,40 13,30 12 1,93 0,61 0,030 52,80 -- -- 359,30 --
19,40 – 20,80 40,40 29 1,90 -- -- 141,60 19 29°7 -- 67,30
20,80 – 21,40 11,70 10 1,92 0,56 0,028 46,70 -- -- 333,00 --
21,40 – 30,00 36,50 18 1,93 0,82 0,041 125,00 -- -- 428,80 --
CPT2 - rif. 136-11
strato Rp media Rp Min. Cu media C’ Mo Dr.
(m da p.c.) (kg/cm 2 ) (kg/cm 2 ) (t/m 3 ) (kg/cm 2 ) (kg/cm 2 ) (kg/cm 2 ) %
my Eu50 E’50
0,00 – 0,60 Terreno arato rimaneggiato
0,60 – 4,00 19,00 16 1,85 0,49 0,024 62,10 -- -- 93,80 --
4,00 – 7,40 10,90 7 1,86 0,86 0,043 44,10 -- -- 206,90 --
7,40 – 13,20 71,40 28 1,96 -- -- 249,80 54 32°1 -- 119,00
13,20 – 14,80 14,80 10 1,91 0,53 0,026 46,40 -- -- 294,60 --
14,80 – 18,00 90,10 23 1,99 -- -- 315,20 51 33° -- 150,10
18,00 – 19,60 13,60 9 1,92 0,61 0,030 52,60 -- -- 325,50 --
19,60 – 20,80 72,30 40 1,95 -- -- 253,20 40 32°2 -- 120,50
20,80 – 21,60 12,00 10 1,92 0,57 0,028 48,00 -- -- 338,30 --
21,60 – 30,00 47,90 22 1,95 0,95 0,047 167,60 -- -- 461,00 --
Tabella 4.1 – Stratigrafia geotecnica semplificata, CPT1 e CPT2
La falda è stata rilevata in data 07/09/2011 a -3,20 m dal p.c.. Il periodo precedente all’esecuzione delle
indagini è stato molto siccitoso, per cui si presume che in altre circostanze la falda freatica possa essere più vicina
al piano campagna. Occorrerebbe un monitoraggio per misurare l’entità delle oscillazioni.
Migliarino 23

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4.2. ELABORAZIONE DATI
4.2.1. VERIFICA AGLI STATI LIMITI ULTIMI DELLA RESISTENZA - CONDIZIONI
SISMICHE
Ora si valutano in via preliminare 1) la vasca circolare da 28m di diametro, 2) la vasca circolare da 26m di
diametro, 3) il locale tecnico che ospita il cogeneratore, le cui dimensioni approssimative sono:15,4m x 22,7m ed
infine 4) la grande trincea composta da tre elementi, ma per gli aspetti geotecnici è considerabile come unica
platea flessibile di dimensioni 62,80m x 85,00m. Le valutazioni consistono nel calcolo della capacità portante del
complesso terreno di fondazione-fondazione.
Valutato che i carichi e quindi le azioni Ed sono inferiori alle resistenze del sistema geotecnico Rd, si
procede alla stima dei cedimenti valutandoli al centro delle strutture ed ai margini in modo da dare al progettista
strutturale una idea concreta delle distorsioni a cui può essere soggetta la struttura di progetto nel caso sempre, di
fondazioni flessibili. Dopo concorre l’irrigidimento fondazionale a limitare i cedimenti differenziali tra le aree al
centro e quelle periferiche delle strutture.
Capacità portante PLATEA 30m di diametro
Per la vasca di 28m di diametro si ipotizza una platea circolare diametro 30,00 m con profondità di posa di circa -1,50 m
dal p.c.; il carico trasmesso dalla platea viene assunto, in questa prima fase preliminare, pari a Dq=0,80kg/cm 2 . La profondità di
posa di -1,5m implica una compensazioni di circa 0,27kg/cm 2 per via dell’asportazione del terreno. L’incremento netto di carico al
piano di posa è dunque pari a 0,53kg/cm2, ed è questo valore che concorre al cedimento. Il peso di volume sopra falda è di
1,85t/m 3 , mentre il peso di volume sotto falda è 0,85 t/m 3 ; le accelerazioni attese sono 0,125g e l’amplificazione calcolata è 1,50;
la coesione è scelta conservativamente pari a 5,0 t/m 2 , mentre l’angolo di attrito dei terreni è scelto conservativamente pari a 0°.
Le azioni del carico orizzontale H e dei conseguenti momenti M che entrano in questi calcoli non sono
state prese in considerazione, in quanto questo studio è preliminare alla progettazione strutturale. Il Progettista
delle strutture farà poi le valutazioni del caso con i dati di input corretti. In fase esecutiva lo scrivente rimane
comunque a disposizione per affiancare il progettista negli approfondimenti, qualora necessari.
Si riportano i calcoli:
i. per l’approccio tradizionale, con il calcolo del carico ultimo e del carico di sicurezza, ottenuto
applicando il fattore di sicurezza prescritto F=3 (D.M. 11/03/1988);
ii. per l’Approccio 1, combinazioneM2+R2 (D.M. 14/01/2008)
iii. per l’Approccio 1, combinazioneM2+R2 (D.M. 14/01/2008)
iv. per l’Approccio 2, combinazioneM1+R3 (D.M. 14/01/2008)
Il progettista valuterà le varie combinazioni sulle azioni per verificare ogni volta che saranno inferiori alle resistenze del sistema.
Si riportano ora le formule adottate per il calcolo:
Migliarino 24

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Per i terreni coesivi, la formula da utilizzare diventa:
I parametri s’ c , d’ c , i’ c , b’ c e g’ c vengono calcolati con le formule di seguito riportate:
Migliarino 25

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La platea circolare di 30m di diametro equivale ad una platea quadrata di dimensioni 26,6m x 26,6m.
Sostituendo con i parametri sitospecifici, si ottiene:
CALCOLO DELLA CAPACITA' PORTANTE (HANSEN, 1970)
q
ulr
5,14c
(1
s'
d'
i'
b'
g'
) z q
u
Dati del terreno F =0°
coesione non drenata cu= 5,00 t/m 2
coesione non drenata cu corretta g M = 3,57 t/m 2
profondità falda freatica da p.c. = 3,20 m
peso di volume sopra Df= 1,85 t/m 3
g x D f = 2,78 t/m 2
Dati della fondazione
larghezza B = 26,60 m
lunghezza L = 26,60 m
profondità di posa Df = 1,50 m
k=D/B= 0,06
carico normale permanente N= 5600 tonn
carico normale accidentale N= 50
carico orizzontale H= 0 tonn
momento M= 0 tonn/m
larghezza B'= 26,60
lunghezza L'= 26,60
angolo di inclinazione del piano
di fondazione h ° = 0 °
angolo di inclinazione del pendio b ° = 0 °
Dati sull'azione sismica
T=0 suolo cat. A Ag max /g= 0,125
Categoria di suolo =
C
Ss= 1,5
St= 1
S= 1,5
accelerazione massima attesa al sito= 0,188 g
c
c
c
c
c
Verifica della portata del complesso fondazione-terreno
s' c fattore di forma = 0,200
d' c fattore di profondità = 0,023
i' c fattore di inclinazione del carico = 0,000
i' c fattore di inclinazione del carico g M = 0,000
b' c fattore di inclinazione
del piano di fondazione = 0
g'c fattore di inclinazione del pendio = 0
z c fattore correttivo per il sisma = 0,986
b coefficiente di riduzione di A max /g = 0,24
q ult = 33,74 t/m 2
0,2
0
-1 ,5 -1 -0,5 0 0 ,5 1 1,5 2 2 ,5
-0,2
-0,4
-0,6
-0,8
-1
-1,2
-1,4
-1,6
soluzione di Prandtl Nc=2+p =5,14
Approccio tradizionale carico di sicurezza q.sic = 11,25 t/m 2 Rd= 7958,22 tonn Ed= 5650,00 tonn VERIFICATO
F=3
Approccio 1
combinazione A1+M1+R1
g cu =1 g R =1 capacità portante M1+R1= 33,74 t/m 2 Rd= 23874,67 tonn Ed= 7355 tonn VERIFICATO
combinazione A2+M2+R2
g cu =1,4 g R =1,8 capacità portante M2+R2= 13,83 t/m 2 Rd= 9785,74 tonn Ed= 5665 tonn VERIFICATO
Approccio 2
combinazione A1+M1+R3
g cu =1 g R =2,3 capacità portante M1+R3= 14,67 t/m 2 Rd= 10380,29 tonn Ed= 7355 tonn VERIFICATO
Nel caso di platea di 30m di diametro che trasmette al terreno un incremento netto di pressione
pari a 0,53kg/ cm 2 , si ottiene una verifica positiva per l’approccio tradizionale e per tutti gli approcci
secondo il nuovo D.M. 14/ 01/ 2008.
Attraverso il ricorso al fattore correttivo z c si è tenuto anche conto del decadimento prestazionale delle
argille per il sisma di progetto (ag=0,125g e S=1,5, b=0,24).
Migliarino 26

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Volume significativo platea circolare 30m di diametro
Prima di procedere al calcolo del cedimento, si stima il volume significativo, ovvero quella porzione di
sottosuolo interessata dagli incrementi di carico significativi dovuti all’opera di progetto con i carichi di progetto.
CALCOLO DELLA DISTRIBUZIONE DEI CARICHI A VARIE PROFONDITA'
AL DI SOTTO DI UNA FONDAZIONE UNIFORMEMENTE CARICATA DI
AREA CIRCOLARE DI RAGGIO R
R= 15 (m)
q= 0,53 (kg/cm 2 )
falda= 3,2 (m) da p.c.
valori di s z /q
z/R r/R=0 r/R=1 z (m) centro platea (kg/cm 2 ) bordo platea (kg/cm 2 ) carico litostatico (kg/cm 2 ) 10% 20%
0,00 1 0,5 0,00 0,530 0,265 0,000 0,000 0
0,10 0,999 0,481 1,50 0,529 0,255 0,448 0,045 0,0895
0,20 0,992 0,464 3,00 0,526 0,246 0,575 0,058 0,115
0,30 0,976 0,447 4,50 0,517 0,237 0,703 0,070 0,1405
0,40 0,948 0,43 6,00 0,502 0,228 0,830 0,083 0,166
0,50 0,91 0,412 7,50 0,482 0,218 0,958 0,096 0,1915
0,60 0,863 0,395 9,00 0,457 0,209 1,085 0,109 0,217
0,70 0,811 0,378 10,50 0,430 0,200 1,213 0,121 0,2425
0,80 0,758 0,362 12,00 0,402 0,192 1,340 0,134 0,268
0,90 0,7 0,346 13,50 0,371 0,183 1,468 0,147 0,2935
1,00 0,646 0,329 15,00 0,342 0,174 1,595 0,160 0,319
1,20 0,546 0,298 18,00 0,289 0,158 1,850 0,185 0,37
1,40 0,461 0,268 21,00 0,244 0,142 2,105 0,211 0,421
1,60 0,39 0,241 24,00 0,207 0,128 2,360 0,236 0,472
1,80 0,332 0,217 27,00 0,176 0,115 2,615 0,262 0,523
2,00 0,284 0,195 30,00 0,151 0,103 2,870 0,287 0,574
2,20 0,245 0,176 33,00 0,130 0,093 3,125 0,313 0,625
2,40 0,213 0,158 36,00 0,113 0,084 3,380 0,338 0,676
2,60 0,186 0,142 39,00 0,099 0,075 3,635 0,364 0,727
2,80 0,164 0,131 42,00 0,087 0,069 3,890 0,389 0,778
3,00 0,146 0,119 45,00 0,077 0,063 4,145 0,415 0,829
4,00 0,086 0,077 60,00 0,046 0,041 5,420 0,542 1,084
5,00 0,057 0,052 75,00 0,030 0,028 6,695 0,670 1,339
incrementi di carico da platea circolare
s v (kg/cm 2 )
0,000 0,250 0,500 0,750 1,000
0,00
5,00
carico sotto centro platea
carico a bordo platea
10% carico litostatico
20% carico litostatico
10,00
15,00
z (m)
20,00
25,00
30,00
35,00
40,00
Foglio di calcolo redatto da:
Dott. Geol. Thomas Veronese
via Roma 10
44021 CODIGORO (FE)
Tel uff. 0533 713798
Fax uff. 0533 713798
cell. +39 335 5240380
E-mail: t.veronese@studio-sst.it
Nel caso in esame si può adottare come volume significativo (conservativamente al 10% del carico
litostatico) la profondità di 25m dal piano campagna (il grafico parte dal piano di posa della fondazione).
Migliarino 27

Teoria usata per il calcolo dei cedimenti
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Il calcolo dei cedimenti S viene esteso alla profondità in cui l’incremento di carico indotto dalla
costruzione non è più significativo; le ipotesi di partenza per l’esecuzione di tali calcoli sono:
Consolidazione monodimensionale (schema edometrico)
Tensioni verticali nel sottosuolo secondo la teoria dell’elasticità (Boussinesq)
Modulo edometrico Mo = Rp (si veda la legenda allegata)
Le teorie adottate per i calcoli dei cedimenti derivano dalla correlazione tra la resistenza alla punta ricavata
con le CPT ed il modulo di deformazione elastico. Si riporta la Tabella 4.2 di riferimento tratta dal testo
“Fondazioni” , Bowles (1995):
Il calcolo viene condotto per strati successivi di spessore H = 20cm, valutando per ognuno la tensione
verticale .v al centro della superficie di carico ed il relativo valore di Mo secondo la formula:
S = n H x (D’v /Mo)
Dove n è un coefficiente riduttivo funzione della rigidezza.
Il carico di sicurezza q.sic. induce dei cedimenti, che vanno valutati se ammissibili per la struttura di
progetto.
Se non sono ammissibili occorre ridurre il carico di esercizio ad un valore chiamato carico ammissibile
q.amm..
Per alcuni autori (Skempton e MacDonald, 1955) i valori massimi dei cedimenti tollerabili sono:
- travi continue, plinti: Smax=3,8 cm (sabbie) Smax=6,3 (argille)
- platee di fondazione: Smax=5,0 cm (sabbie) Smax=8,2 (argille)
Tabella 4.2 - Scelta dei parametri di correlazione tra Rp e Modulo di deformazione elastico.
Migliarino 28

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Calcolo del cedimento per platea circolare di 30m di diametro
Ricorrendo ad un foglio di calcolo redatto dallo scrivente, ed utilizzando la distribuzione delle pressioni riportato
a pagina 27, si ricava che i cedimenti calcolati tra il centro ed il bordo della platea sono compresi tra 9,90 e
4,80cm.
Incremento carico netto
per stima del cedimento= 0,530 kg/cm 2
Strato Spessore Dq centro Dq bordo Mo Cedimento Cedimento
cm centro bordo
1 160 0,53 0,26 81 1,05 0,51
2 540 0,51 0,23 41 6,72 3,03
3 520 0,4 0,19 286 0,73 0,35
4 100 0,34 0,17 60 0,57 0,28
5 340 0,29 0,15 105 0,94 0,49
6 120 0,26 0,15 53 0,59 0,34
7 140 0,24 0,14 141 0,24 0,14
8 60 0,2 0,13 47 0,26 0,17
9 360 0,18 0,11 115 0,56 0,34
11,64 5,65
coefficiente di rigidezza fondazione n= 0,85 9,90 4,80
Migliarino 29

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Capacità portante platea circolare di 28m di diametro
CALCOLO DELLA CAPACITA' PORTANTE (HANSEN, 1970)
q
ulr
5,14c
(1
s'
d'
i'
b'
g'
) z q
u
Dati del terreno F =0°
coesione non drenata cu= 5,00 t/m 2
coesione non drenata cu corretta g M = 3,57 t/m 2
profondità falda freatica da p.c. = 3,20 m
peso di volume sopra Df= 1,85 t/m 3
g x D f = 2,78 t/m 2
Dati della fondazione
larghezza B = 24,80 m
lunghezza L = 24,80 m
profondità di posa Df = 1,50 m
k=D/B= 0,06
carico normale permanente N= 3200 tonn
carico normale accidentale N= 50
carico orizzontale H= 0 tonn
momento M= 0 tonn/m
larghezza B'= 24,80
lunghezza L'= 24,80
angolo di inclinazione del piano
di fondazione h ° = 0 °
angolo di inclinazione del pendio b ° = 0 °
Dati sull'azione sismica
T=0 suolo cat. A Ag max /g= 0,125
Categoria di suolo =
C
Ss= 1,5
St= 1
S= 1,5
accelerazione massima attesa al sito= 0,188 g
c
c
c
c
c
Verifica della portata del complesso fondazione-terreno
s' c fattore di forma = 0,200
d' c fattore di profondità = 0,024
i' c fattore di inclinazione del carico = 0,000
i' c fattore di inclinazione del carico g M = 0,000
b' c fattore di inclinazione
del piano di fondazione = 0
g'c fattore di inclinazione del pendio = 0
z c fattore correttivo per il sisma = 0,986
b coefficiente di riduzione di A max /g = 0,24
q ult = 33,78 t/m 2
0,2
0
-1 ,5 -1 -0,5 0 0 ,5 1 1,5 2 2 ,5
-0,2
-0,4
-0,6
-0,8
-1
-1,2
-1,4
-1,6
soluzione di Prandtl Nc=2+p =5,14
Approccio tradizionale carico di sicurezza q.sic = 11,26 t/m 2 Rd= 6926,11 tonn Ed= 3250,00 tonn VERIFICATO
F=3
Approccio 1
combinazione A1+M1+R1
g cu =1 g R =1 capacità portante M1+R1= 33,78 t/m 2 Rd= 20778,34 tonn Ed= 4235 tonn VERIFICATO
combinazione A2+M2+R2
g cu =1,4 g R =1,8 capacità portante M2+R2= 13,85 t/m 2 Rd= 8516,28 tonn Ed= 3265 tonn VERIFICATO
Approccio 2
combinazione A1+M1+R3
g cu =1 g R =2,3 capacità portante M1+R3= 14,69 t/m 2 Rd= 9034,06 tonn Ed= 4235 tonn VERIFICATO
Migliarino 30

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Volume significativo platea circolare di 28m di diametro
CALCOLO DELLA DISTRIBUZIONE DEI CARICHI A VARIE PROFONDITA'
AL DI SOTTO DI UNA FONDAZIONE UNIFORMEMENTE CARICATA DI
AREA CIRCOLARE DI RAGGIO R
R= 14 (m)
q= 0,53 (kg/cm 2 )
falda= 3,2 (m) da p.c.
valori di s z
/q
z/R r/R=0 r/R=1 z (m) centro platea (kg/cm 2 ) bordo platea (kg/cm 2 ) carico litostatico (kg/cm 2 ) 10% 20%
0,00 1 0,5 0,00 0,530 0,265 0,000 0,000 0
0,10 0,999 0,481 1,40 0,529 0,255 0,439 0,044 0,0878
0,20 0,992 0,464 2,80 0,526 0,246 0,558 0,056 0,1116
0,30 0,976 0,447 4,20 0,517 0,237 0,677 0,068 0,1354
0,40 0,948 0,43 5,60 0,502 0,228 0,796 0,080 0,1592
0,50 0,91 0,412 7,00 0,482 0,218 0,915 0,092 0,183
0,60 0,863 0,395 8,40 0,457 0,209 1,034 0,103 0,2068
0,70 0,811 0,378 9,80 0,430 0,200 1,153 0,115 0,2306
0,80 0,758 0,362 11,20 0,402 0,192 1,272 0,127 0,2544
0,90 0,7 0,346 12,60 0,371 0,183 1,391 0,139 0,2782
1,00 0,646 0,329 14,00 0,342 0,174 1,510 0,151 0,302
1,20 0,546 0,298 16,80 0,289 0,158 1,748 0,175 0,3496
1,40 0,461 0,268 19,60 0,244 0,142 1,986 0,199 0,3972
1,60 0,39 0,241 22,40 0,207 0,128 2,224 0,222 0,4448
1,80 0,332 0,217 25,20 0,176 0,115 2,462 0,246 0,4924
2,00 0,284 0,195 28,00 0,151 0,103 2,700 0,270 0,54
2,20 0,245 0,176 30,80 0,130 0,093 2,938 0,294 0,5876
2,40 0,213 0,158 33,60 0,113 0,084 3,176 0,318 0,6352
2,60 0,186 0,142 36,40 0,099 0,075 3,414 0,341 0,6828
2,80 0,164 0,131 39,20 0,087 0,069 3,652 0,365 0,7304
3,00 0,146 0,119 42,00 0,077 0,063 3,890 0,389 0,778
4,00 0,086 0,077 56,00 0,046 0,041 5,080 0,508 1,016
5,00 0,057 0,052 70,00 0,030 0,028 6,270 0,627 1,254
incrementi di carico da platea circolare
s v (kg/cm 2 )
0,000 0,250 0,500 0,750 1,000
0,00
5,00
carico sotto centro platea
carico a bordo platea
10% carico litostatico
20% carico litostatico
10,00
15,00
z (m)
20,00
25,00
30,00
35,00
40,00
Foglio di calcolo redatto da:
Dott. Geol. Thomas Veronese
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Il volume significativo (conservativamente al 10% del carico litostatico) in questo caso di platea circolare
di 28m di diametro che trasmette un incremento netto di carico di 0,53kg/cm 2 è pari a 24m dal piano campagna.
Migliarino 31

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Calcolo del cedimento per platea circolare di 28m di diametro
Incremento carico netto
per stima del cedimento= 0,530 kg/cm 2
Strato Spessore Dq centro Dq bordo Mo Cedimento Cedimento
cm centro bordo
1 160 0,53 0,26 81 1,05 0,51
2 540 0,51 0,24 41 6,72 3,16
3 520 0,43 0,2 286 0,78 0,36
4 100 0,34 0,17 60 0,57 0,28
5 340 0,29 0,15 105 0,94 0,49
6 120 0,26 0,15 53 0,59 0,34
7 140 0,23 0,13 141 0,23 0,13
8 60 0,2 0,12 47 0,26 0,15
9 160 0,17 0,11 115 0,24 0,15
11,36 5,58
coefficiente di rigidezza fondazione n= 0,85 9,66 4,74
Per una platea circolare flessibile di 28m di diametro, che trasmette un incremento di carico netto al suolo
pari a 0,53kg/cm 2 , si ricava un cedimento al centro di circa 9,66cm e al bordo di circa 4,74cm.
Migliarino 32

dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380
via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
Capacità portante del locale tecnico del cogeneratore 15,4m x 22,7m
CALCOLO DELLA CAPACITA' PORTANTE (HANSEN, 1970)
q
ulr
5,14c
(1
s'
d'
i'
b'
g'
) z q
u
Dati del terreno F =0°
coesione non drenata cu= 5,00 t/m 2
coesione non drenata cu corretta g M = 3,57 t/m 2
profondità falda freatica da p.c. = 3,20 m
peso di volume sopra Df= 1,85 t/m 3
g x D f = 1,48 t/m 2
Dati della fondazione
larghezza B = 15,40 m
lunghezza L = 22,70 m
profondità di posa Df = 0,80 m
k=D/B= 0,05
carico normale permanente N= 800 tonn
carico normale accidentale N= 30
carico orizzontale H= 0 tonn
momento M= 0 tonn/m
larghezza B'= 15,40
lunghezza L'= 22,70
angolo di inclinazione del piano
di fondazione h ° = 0 °
angolo di inclinazione del pendio b ° = 0 °
Dati sull'azione sismica
T=0 suolo cat. A Ag max /g= 0,125
Categoria di suolo =
C
Ss= 1,5
St= 1
S= 1,5
accelerazione massima attesa al sito= 0,188 g
c
c
c
c
c
Verifica della portata del complesso fondazione-terreno
s' c fattore di forma = 0,136
d' c fattore di profondità = 0,021
i' c fattore di inclinazione del carico = 0,000
i' c fattore di inclinazione del carico g M = 0,000
b' c fattore di inclinazione
del piano di fondazione = 0
g'c fattore di inclinazione del pendio = 0
z c fattore correttivo per il sisma = 0,986
b coefficiente di riduzione di A max /g = 0,24
q ult = 30,77 t/m 2
0,2
0
-1 ,5 -1 -0,5 0 0 ,5 1 1,5 2 2 ,5
-0,2
-0,4
-0,6
-0,8
-1
-1,2
-1,4
-1,6
soluzione di Prandtl Nc=2+p =5,14
Approccio tradizionale carico di sicurezza q.sic = 10,26 t/m 2 Rd= 3585,89 tonn Ed= 830,00 tonn VERIFICATO
F=3
Approccio 1
combinazione A1+M1+R1
g cu =1 g R =1 capacità portante M1+R1= 30,77 t/m 2 Rd= 10757,66 tonn Ed= 1085 tonn VERIFICATO
combinazione A2+M2+R2
g cu =1,4 g R =1,8 capacità portante M2+R2= 12,45 t/m 2 Rd= 4351,04 tonn Ed= 839 tonn VERIFICATO
Approccio 2
combinazione A1+M1+R3
g cu =1 g R =2,3 capacità portante M1+R3= 13,38 t/m 2 Rd= 4677,24 tonn Ed= 1085 tonn VERIFICATO
Migliarino 33

dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380
via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
Calcolo volume significativo platea locale tecnico del cogeneratore 15,4m x 22,7m
0,0
incremento di carico (kg/cm2)
0,000 0,500 1,000 1,500 2,000
5,0
10,0
profondità (m)
15,0
fondazione rettangolare L/B=1,5
carico litostatico (kg/cm2)
20% del carico litostatico (kg/cm2)
20,0
25,0
30,0
Il volume significativo (20% del carico litostatico) per una platea di 15,4m x 22,7m, che trasmette un
incremento di carico netto di 0,25kg/cm 2 , è pari a circa 8m dal p.c.
Migliarino 34

dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380
via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
Calcolo del cedimento della platea locale tecnico del cogeneratore 15,4m x 22,7m
Il cedimento al centro della platea flessibile, uniformemente caricata con un incremento di pressione netta
di 0,25kg/cm 2 , è pari a 3,18cm.
Visti i limitati cedimenti attesi al centro della struttura non si procede al calcolo dei cedimenti al bordo.
Migliarino 35

dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380
via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
Calcolo della capacità portante della platea 62,80m x 85,0m Trincea.
CALCOLO DELLA CAPACITA' PORTANTE (HANSEN, 1970)
q
ulr
5,14 c (1 s'
d'
i'
b'
g'
) z q
u
Dati del terreno F =0°
coesione non drenata cu= 5,00 t/m 2
coesione non drenata cu corretta g M = 3,57 t/m 2
profondità falda freatica da p.c. = 3,20 m
peso di volume sopra Df= 1,85 t/m 3
g x D f = 0,74 t/m 2
Dati della fondazione
larghezza B = 62,80 m
lunghezza L = 85,00 m
profondità di posa Df = 0,40 m
k=D/B= 0,01
carico normale permanente N= 17615 tonn
carico normale accidentale N= 427
carico orizzontale H= 0 tonn
momento M= 0 tonn/m
larghezza B'= 62,80
lunghezza L'= 85,00
angolo di inclinazione del piano
di fondazione h ° = 0 °
angolo di inclinazione del pendio b ° = 0 °
Dati sull'azione sismica
T=0 suolo cat. A Ag max /g= 0,125
Categoria di suolo =
C
Ss= 1,5
St= 1
S= 1,5
accelerazione massima attesa al sito= 0,188 g
c
c
c
c
c
Verifica della portata del complesso fondazione-terreno
s' c fattore di forma = 0,148
d' c fattore di profondità = 0,003
i' c fattore di inclinazione del carico = 0,000
i' c fattore di inclinazione del carico g M = 0,000
b' c fattore di inclinazione
del piano di fondazione = 0
g'c fattore di inclinazione del pendio = 0
z c fattore correttivo per il sisma = 0,986
b coefficiente di riduzione di A max /g = 0,24
q ult = 29,88 t/m 2
0,2
0
-1,5 -1 -0,5 0 0,5 1 1,5 2 2,5
-0,2
-0,4
-0,6
-0,8
-1
-1,2
-1,4
-1,6
soluzione di Prandtl Nc=2+p =5,14
Approccio tradizionale carico di sicurezza q.sic = 9,96 t/m 2 Rd= 53161,72 tonn Ed= 18042,00 tonn VERIFICATO
F=3
Approccio 1
combinazione A1+M1+R1
g cu =1 g R =1 capacità portante M1+R1= 29,88 t/m 2 Rd= 159485,15 tonn Ed= 23540 tonn VERIFICATO
combinazione A2+M2+R2
g cu =1,4 g R =1,8 capacità portante M2+R2= 11,97 t/m 2 Rd= 63914,76 tonn Ed= 18170,1 tonn VERIFICATO
Approccio 2
combinazione A1+M1+R3
g cu =1 g R =2,3 capacità portante M1+R3= 12,99 t/m 2 Rd= 69341,37 tonn Ed= 23540 tonn VERIFICATO
Migliarino 36

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via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
Calcolo del volume significativo della platea 62,80m x 85,0m Trincea.
0,0
incremento di carico (kg/cm2)
0,000 0,500 1,000 1,500 2,000
5,0
10,0
profondità (m)
15,0
fondazione rettangolare L/B=1,5
carico litostatico (kg/cm2)
20% del carico litostatico (kg/cm2)
20,0
25,0
30,0
Il volume significativo (20% del carico litostatico) per una platea flessibile, che trasmette al terreno un
incremento di carico netto è pari a circa 15m dal p.c.
Migliarino 37

dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380
via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
Calcolo del cedimento della platea 62,80m x 85,0m Trincea.
Verifica con il software Win-CPT
Al centro si attendono circa 7,4cm.
Si procede anche con il software Load Cap di Geostru e si stima il cedimento al centro.
Cedimento al centro = 7,46cm circa
I valori sono del tutto simili. Si procede ora con il software Load Cap alla stima dei cedimenti nei diversi settori
della complesso delle tre grandi platee, come se fossero unite e flessibili.
Migliarino 38

dott. Geologo Thomas Veronese - tel. 335/5240380
via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
Cedimento al centro del lato corto = 3,84cm circa.
Cedimento al centro del lato lungo = 3,82cm circa.
Cedimento allo spigolo = 2,03cm circa.
Migliarino 39

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via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
5. CONCLUSIONI
Il sito è stato indagato in via preliminare con 2 prove CPT, da cui è risultata una buona omogeneità
stratigrafica.
Si procede a delle valutazioni sulla base di queste due indagini, anche se in fasi successive, sarà comunque
meglio approfondire lo studio dell’area per verificare che non ci siano disturbi antropici al di sotto del sedime
delle principali opere e per verificare il comportamento dei primi 3m di terreno fuori falda a seguito del
sopraggiungere della stagione umida. La forte siccità di questa estate 2011 ha causato una sovraconsolidazione
per essiccamento diffusa e profonda, per cui con il ritorno della stagione umida si potrebbero avere valori di
resistenza al taglio minori nell’insaturo. Cautelativamente, nella modellazione geotecnica, si è tenuto conto di
questo ricorrendo a valori di coesione minori di quelli misurati in sito.
Si sono valutate le capacità portanti delle seguenti strutture:
1) Platea della vasca circolare di 28m di diametro
2) Platea della vasca circolare di 26m di diametro
3) Platea del locale tecnico di geometria 15,4m x 22,7m
4) Platea delle trincee di stoccaggio di geometria 62,80m x 85,00m.
Per ogni struttura si è verificata la capacità portante secondo tutti gli approcci previsti dal D.M.
14/01/2008. In tutti i casi, con le azioni considerate (valori adottati approssimativi, in quanto si è in uno studio
preliminare), si sono sempre verificate le condizioni Ed

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via Roma 10 - 44021 Codigoro FE
Se la fondazione è priva di rigidezza, ovvero non resistente a flessione, la distribuzione delle pressioni di
contatto è necessariamente eguale alla distribuzione del carico applicato, e la sua deformata si adatta ai cedimenti
del terreno. Se il terreno di appoggio ha eguale rigidezza sotto ogni punto della fondazione (argilla), il cedimento
è massimo in mezzeria e minimo al bordo, ovvero la deformata ha concavità verso l’alto. Se invece il terreno di
appoggio ha rigidezza crescente con la pressione di confinamento (sabbia), il cedimento è minimo in mezzeria e
massimo al bordo, ovvero la deformata ha concavità verso il basso (Figura 6.1a). Lo schema di fondazione priva
di rigidezza si applica, ad esempio, alle fondazioni dei rilevati.
Se la fondazione ha rigidezza infinita, ovvero è indeformabile e di infinita resistenza a flessione, per effetto
di un carico a risultante verticale centrata, subisce una traslazione verticale rigida (cedimenti uniformi).
La distribuzione delle pressioni di contatto è simmetrica per equilibrio e dipende dalla rigidezza del
terreno di appoggio. Se il terreno di appoggio ha eguale rigidezza sotto ogni punto della fondazione (argilla), le
pressioni di contatto sono massime al bordo e minime in mezzeria. Viceversa se terreno di appoggio ha rigidezza
crescente con la pressione di confinamento (sabbia), le pressioni di contatto sono massime al centro e minime al
bordo (Figura 6.1b). Lo schema di fondazione infinitamente rigida si applica, ad esempio, a plinti in calcestruzzo,
alti e poco armati.
Se la fondazione ha rigidezza finita, il suo comportamento è intermedio fra i due sopradescritti, ovvero ha
una deformata curvilinea ma meno pronunciata di quella della fondazione priva di rigidezza, con concavità verso
l’alto o verso il basso a seconda del tipo di terreno di appoggio (Figura 6.1c). Lo schema di fondazione di
rigidezza finita si applica, ad esempio, alle platee di fondazione.
Con le indagini geognostiche non si indagano tutti i punti sotto dei sedimi dei fabbricati di progetto.
Quindi, in fase di esecuzione degli scavi per la realizzazione delle fondazioni, è bene che la direzione lavori
verifichi la coerenza tra ciò che emerge nelle trincee di scavo con quanto rilevato e previsto nella relazione
geologica.
Codigoro, lì 07/10/2011
Dott. Geologo Thomas Veronese
Migliarino 41

Dott. Geologo Thomas Veronese
Via Romea, 80 - 44023 Vaccolino (FE)
Tel. 0533/97105 Tel. mob. 0335/5240380 Rifer. 145-11
PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1
LETTURE DI CAMPAGNA / VALORI DI RESISTENZA 2.010496-028
- committente : Quintavalli Mauro - data : 22/09/2011
- lavoro : Demolizione e ricostruzione fabbricato uso civile ab - quota inizio : Piano Campagna
- località : Migliarino (Fe) - prof. falda : 3,20 m da quota inizio
- note : - pagina : 1
prf LP LL Rp RL Rp/Rl
m Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² -
prf LP LL Rp RL Rp/Rl
m Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² -
0,20 ---- ---- -- ------ ---- 10,20 55,0 96,0 55,0 1,33 41,0
0,40 32,0 ---- 32,0 0,67 48,0 10,40 27,0 47,0 27,0 1,33 20,0
0,60 22,0 32,0 22,0 0,53 41,0 10,60 11,0 31,0 11,0 0,53 21,0
0,80 19,0 27,0 19,0 0,47 41,0 10,80 10,0 18,0 10,0 0,87 12,0
1,00 20,0 27,0 20,0 0,60 33,0 11,00 13,0 26,0 13,0 0,53 24,0
1,20 28,0 37,0 28,0 0,87 32,0 11,20 14,0 22,0 14,0 0,60 23,0
1,40 25,0 38,0 25,0 0,80 31,0 11,40 9,0 18,0 9,0 0,47 19,0
1,60 20,0 32,0 20,0 0,73 27,0 11,60 10,0 17,0 10,0 0,53 19,0
1,80 29,0 40,0 29,0 0,67 43,0 11,80 9,0 17,0 9,0 0,47 19,0
2,00 25,0 35,0 25,0 1,07 23,0 12,00 9,0 16,0 9,0 0,47 19,0
2,20 10,0 26,0 10,0 0,53 19,0 12,20 8,0 15,0 8,0 0,47 17,0
2,40 8,0 16,0 8,0 0,47 17,0 12,40 9,0 16,0 9,0 0,47 19,0
2,60 9,0 16,0 9,0 0,60 15,0 12,60 8,0 15,0 8,0 0,53 15,0
2,80 9,0 18,0 9,0 0,33 27,0 12,80 8,0 16,0 8,0 0,47 17,0
3,00 11,0 16,0 11,0 0,27 41,0 13,00 9,0 16,0 9,0 0,53 17,0
3,20 8,0 12,0 8,0 0,33 24,0 13,20 9,0 17,0 9,0 0,47 19,0
3,40 7,0 12,0 7,0 0,47 15,0 13,40 9,0 16,0 9,0 0,53 17,0
3,60 14,0 21,0 14,0 0,33 42,0 13,60 9,0 17,0 9,0 0,47 19,0
3,80 33,0 38,0 33,0 0,73 45,0 13,80 9,0 16,0 9,0 0,47 19,0
4,00 29,0 40,0 29,0 0,33 87,0 14,00 9,0 16,0 9,0 0,47 19,0
4,20 15,0 20,0 15,0 0,53 28,0 14,20 9,0 16,0 9,0 0,53 17,0
4,40 12,0 20,0 12,0 0,60 20,0 14,40 9,0 17,0 9,0 0,53 17,0
4,60 26,0 35,0 26,0 0,73 35,0 14,60 10,0 18,0 10,0 0,60 17,0
4,80 24,0 35,0 24,0 0,27 90,0 14,80 12,0 21,0 12,0 0,67 18,0
5,00 18,0 22,0 18,0 0,80 22,0 15,00 11,0 21,0 11,0 0,60 18,0
5,20 5,0 17,0 5,0 0,20 25,0 15,20 11,0 20,0 11,0 0,60 18,0
5,40 13,0 16,0 13,0 0,73 18,0 15,40 12,0 21,0 12,0 0,67 18,0
5,60 12,0 23,0 12,0 0,87 14,0 15,60 14,0 24,0 14,0 0,53 26,0
5,80 34,0 47,0 34,0 0,53 64,0 15,80 12,0 20,0 12,0 0,73 16,0
6,00 16,0 24,0 16,0 1,20 13,0 16,00 10,0 21,0 10,0 0,60 17,0
6,20 36,0 54,0 36,0 0,73 49,0 16,20 9,0 18,0 9,0 0,47 19,0
6,40 59,0 70,0 59,0 1,60 37,0 16,40 10,0 17,0 10,0 0,53 19,0
6,60 64,0 88,0 64,0 1,60 40,0 16,60 10,0 18,0 10,0 0,60 17,0
6,80 58,0 82,0 58,0 2,53 23,0 16,80 11,0 20,0 11,0 0,60 18,0
7,00 56,0 94,0 56,0 2,80 20,0 17,00 11,0 20,0 11,0 0,53 21,0
7,20 91,0 133,0 91,0 1,53 59,0 17,20 11,0 19,0 11,0 0,53 21,0
7,40 74,0 97,0 74,0 2,27 33,0 17,40 10,0 18,0 10,0 0,53 19,0
7,60 93,0 127,0 93,0 2,47 38,0 17,60 13,0 21,0 13,0 0,47 28,0
7,80 90,0 127,0 90,0 2,53 36,0 17,80 22,0 29,0 22,0 0,73 30,0
8,00 86,0 124,0 86,0 3,00 29,0 18,00 12,0 23,0 12,0 0,67 18,0
8,20 106,0 151,0 106,0 2,53 42,0 18,20 9,0 19,0 9,0 0,53 17,0
8,40 76,0 114,0 76,0 1,87 41,0 18,40 11,0 19,0 11,0 0,60 18,0
8,60 39,0 67,0 39,0 1,47 27,0 18,60 11,0 20,0 11,0 0,53 21,0
8,80 72,0 94,0 72,0 2,27 32,0 18,80 9,0 17,0 9,0 0,53 17,0
9,00 102,0 136,0 102,0 1,73 59,0 19,00 8,0 16,0 8,0 0,53 15,0
9,20 121,0 147,0 121,0 3,53 34,0 19,20 8,0 16,0 8,0 0,53 15,0
9,40 124,0 177,0 124,0 4,00 31,0 19,40 8,0 16,0 8,0 0,40 20,0
9,60 131,0 191,0 131,0 3,93 33,0 19,60 12,0 18,0 12,0 0,73 16,0
9,80 97,0 156,0 97,0 2,67 36,0 19,80 7,0 18,0 7,0 0,87 8,0
10,00 70,0 110,0 70,0 2,73 26,0 20,00 13,0 26,0 13,0 0,27 49,0
- PENETROMETRO STATICO tipo GOUDA da 20 t - (con anello allargatore) -
- COSTANTE DI TRASFORMAZIONE Ct = 10 - Velocità Avanzamento punta 2 cm/s
- punta meccanica tipo Begemann ø = 35.7 mm (area punta 10 cm² - apertura 60°)
- manicotto laterale (superficie 150 cm²)
Software by: Dr.D.Merlin - 0425/840820

Dott. Geologo Thomas Veronese
Via Romea, 80 - 44023 Vaccolino (FE)
Tel. 0533/97105 Tel. mob. 0335/5240380 Rifer. 145-11
PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1
LETTURE DI CAMPAGNA / VALORI DI RESISTENZA 2.010496-028
- committente : Quintavalli Mauro - data : 22/09/2011
- lavoro : Demolizione e ricostruzione fabbricato uso civile ab - quota inizio : Piano Campagna
- località : Migliarino (Fe) - prof. falda : 3,20 m da quota inizio
- note : - pagina : 2
prf LP LL Rp RL Rp/Rl
m Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² -
prf LP LL Rp RL Rp/Rl
m Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² -
20,20 17,0 21,0 17,0 1,00 17,0 25,20 15,0 21,0 15,0 0,53 28,0
20,40 11,0 26,0 11,0 0,60 18,0 25,40 17,0 25,0 17,0 0,40 42,0
20,60 12,0 21,0 12,0 0,60 20,0 25,60 14,0 20,0 14,0 0,47 30,0
20,80 11,0 20,0 11,0 0,60 18,0 25,80 14,0 21,0 14,0 0,53 26,0
21,00 10,0 19,0 10,0 0,40 25,0 26,00 13,0 21,0 13,0 0,40 32,0
21,20 18,0 24,0 18,0 0,60 30,0 26,20 18,0 24,0 18,0 0,93 19,0
21,40 13,0 22,0 13,0 0,73 18,0 26,40 20,0 34,0 20,0 1,27 16,0
21,60 13,0 24,0 13,0 0,73 18,0 26,60 22,0 41,0 22,0 1,40 16,0
21,80 21,0 32,0 21,0 0,80 26,0 26,80 28,0 49,0 28,0 1,93 14,0
22,00 12,0 24,0 12,0 0,73 16,0 27,00 31,0 60,0 31,0 2,00 16,0
22,20 11,0 22,0 11,0 0,60 18,0 27,20 36,0 66,0 36,0 2,53 14,0
22,40 13,0 22,0 13,0 0,80 16,0 27,40 42,0 80,0 42,0 2,73 15,0
22,60 28,0 40,0 28,0 1,40 20,0 27,60 43,0 84,0 43,0 3,07 14,0
22,80 57,0 78,0 57,0 1,60 36,0 27,80 52,0 98,0 52,0 2,67 19,0
23,00 86,0 110,0 86,0 0,93 92,0 28,00 50,0 90,0 50,0 3,00 17,0
23,20 88,0 102,0 88,0 2,87 31,0 28,20 31,0 76,0 31,0 1,87 17,0
23,40 87,0 130,0 87,0 1,80 48,0 28,40 37,0 65,0 37,0 2,27 16,0
23,60 35,0 62,0 35,0 1,67 21,0 28,60 38,0 72,0 38,0 3,07 12,0
23,80 13,0 38,0 13,0 0,80 16,0 28,80 35,0 81,0 35,0 2,27 15,0
24,00 11,0 23,0 11,0 0,87 13,0 29,00 32,0 66,0 32,0 2,47 13,0
24,20 13,0 26,0 13,0 0,73 18,0 29,20 27,0 64,0 27,0 2,07 13,0
24,40 19,0 30,0 19,0 0,87 22,0 29,40 33,0 64,0 33,0 2,27 15,0
24,60 31,0 44,0 31,0 0,93 33,0 29,60 26,0 60,0 26,0 1,40 19,0
24,80 18,0 32,0 18,0 0,73 25,0 29,80 17,0 38,0 17,0 ----- ----
25,00 15,0 26,0 15,0 0,40 37,0
- PENETROMETRO STATICO tipo GOUDA da 20 t - (con anello allargatore) -
- COSTANTE DI TRASFORMAZIONE Ct = 10 - Velocità Avanzamento punta 2 cm/s
- punta meccanica tipo Begemann ø = 35.7 mm (area punta 10 cm² - apertura 60°)
- manicotto laterale (superficie 150 cm²)
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Dott. Geologo Thomas Veronese
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PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1
DIAGRAMMA DI RESISTENZA 2.010496-028
- committente : Quintavalli Mauro - data : 22/09/2011
- lavoro : Demolizione e ricostruzione fabbricato uso civile ab - quota inizio : Piano Campagna
- località : Migliarino (Fe) - prof. falda : 3,20 m da quota inizio
- scala vert.: 1 : 150
Rp (kg/cm²)
RL (kg/cm²)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 0,0 1,0 2,0 3,0
0,0 0,0
m. m.
1,0 1,0
2,0 2,0
3,0 Falda :3,20m
3,0
4,0 4,0
5,0 5,0
6,0 6,0
7,0 7,0
8,0 8,0
9,0 9,0
10,0 10,0
11,0 11,0
12,0 12,0
13,0 13,0
14,0 14,0
15,0 15,0
16,0 16,0
17,0 17,0
18,0 18,0
19,0 19,0
20,0 20,0
21,0 21,0
22,0 22,0
23,0 23,0
24,0 24,0
25,0 25,0
26,0 26,0
27,0 27,0
28,0
AO T e LA molli
Al e LA
28,0
29,0
AL e LA mediamente consistenti
S e SL
29,0
30,0 30,0
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
1,0
2,0
3,0
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PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1
VALUTAZIONI LITOLOGICHE 2.010496-028
- committente : Quintavalli Mauro - data : 22/09/2011
- lavoro : Demolizione e ricostruzione fabbricato uso civile ab - quota inizio : Piano Campagna
- località : Migliarino (Fe) - prof. falda : 3,20 m da quota inizio
- note : - scala vert.: 1 : 150
m
Rp/RL (Litologia Begemann 1965 A.G.I. 1977) Rp - RL/Rp (Litologia Schmertmann 1978)
Torbe ed Limi ed Limi sabb. Sabbie e
A
Argille organiche Argille Sabbie lim. Sabbie e Ghiaie
O A A A A A A S S S S S
t t m c cc SL AL s m d C
0,0 5 15 30 60 120 200
0,0 0,0
1,0 1,0 1,0
2,0 2,0 2,0
3,0 3,0 3,0
4,0 4,0 4,0
5,0 5,0 5,0
6,0 6,0 6,0
7,0 7,0 7,0
8,0 8,0 8,0
9,0 9,0 9,0
10,0 10,0 10,0
11,0 11,0 11,0
12,0 12,0 12,0
13,0 13,0 13,0
14,0 14,0 14,0
15,0 15,0 15,0
16,0 16,0 16,0
17,0 17,0 17,0
18,0 18,0 18,0
19,0 19,0 19,0
20,0 20,0 20,0
21,0 21,0 21,0
22,0 22,0 22,0
23,0 23,0 23,0
24,0 24,0 24,0
25,0 25,0 25,0
26,0 26,0 26,0
27,0 27,0 27,0
28,0 28,0 28,0
29,0 29,0 29,0
30,0 30,0 30,0
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PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1
TABELLA PARAMETRI GEOTECNICI 2.010496-028
- committente : Quintavalli Mauro - data : 22/09/2011
- lavoro : Demolizione e ricostruzione fabbricato uso civile ab - quota inizio : Piano Campagna
- località : Migliarino (Fe) - prof. falda : 3,20 m da quota inizio
- note : - pagina : 1
NATURA COESIVA
NATURA GRANULARE
Prof. Rp Rp/Rl Natura Y' p'vo Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr ø1s ø2s ø3s ø4s ødm ømy Amax/g E'50 E'25 Mo
m kg/cm² (-) Litol. t/m³ kg/cm² kg/cm² (-) kg/cm² kg/cm² % (°) (°) (°) (°) (°) (°) (-) kg/cm² kg/cm²
0,20 -- -- ??? 1,85 0,04 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
0,40 32 48 3:::: 1,85 0,07 -- -- -- -- -- 96 41 43 44 46 43 29 0,245 53 80 112
0,60 22 41 3:::: 1,85 0,11 -- -- -- -- -- 74 38 40 42 44 40 28 0,170 37 55 77
0,80 19 41 4/:/: 1,85 0,15 0,78 49,8 132 198 68 62 37 39 41 43 38 27 0,135 32 48 67
1,00 20 33 4/:/: 1,85 0,19 0,80 39,2 136 204 70 58 36 38 40 43 37 27 0,125 33 50 70
1,20 28 32 3:::: 1,85 0,22 -- -- -- -- -- 65 37 39 41 43 38 28 0,144 47 70 98
1,40 25 31 3:::: 1,85 0,26 -- -- -- -- -- 57 36 38 40 43 37 28 0,123 42 63 88
1,60 20 27 4/:/: 1,85 0,30 0,80 21,8 136 204 70 46 34 37 39 42 35 27 0,095 33 50 70
1,80 29 43 3:::: 1,85 0,33 -- -- -- -- -- 56 36 38 40 43 36 29 0,120 48 73 102
2,00 25 23 4/:/: 1,85 0,37 0,91 19,3 155 232 88 49 35 37 39 42 35 28 0,100 42 63 88
2,20 10 19 2//// 1,85 0,41 0,50 8,1 97 146 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
2,40 8 17 2//// 1,85 0,44 0,40 5,5 120 180 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
2,60 9 15 2//// 1,85 0,48 0,45 5,8 129 193 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
2,80 9 27 2//// 1,85 0,52 0,45 5,3 142 213 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
3,00 11 41 4/:/: 1,85 0,55 0,54 6,0 147 220 44 10 29 33 36 39 28 26 0,021 18 28 39
3,20 8 24 2//// 0,86 0,57 0,40 4,0 160 239 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
3,40 7 15 1*** 0,46 0,58 0,35 3,3 32 48 21 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
3,60 14 42 4/:/: 0,89 0,60 0,64 6,8 152 228 56 17 30 33 36 39 29 26 0,032 23 35 49
3,80 33 45 3:::: 0,88 0,62 -- -- -- -- -- 46 34 37 39 42 33 29 0,093 55 83 116
4,00 29 87 3:::: 0,87 0,63 -- -- -- -- -- 41 34 36 39 41 33 29 0,081 48 73 102
4,20 15 28 2//// 0,95 0,65 0,67 6,4 169 253 60 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
4,40 12 20 2//// 0,92 0,67 0,57 5,1 185 277 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
4,60 26 35 3:::: 0,87 0,69 -- -- -- -- -- 35 33 35 38 41 32 28 0,068 43 65 91
4,80 24 90 3:::: 0,86 0,71 -- -- -- -- -- 31 32 35 38 41 31 28 0,061 40 60 84
5,00 18 22 2//// 0,98 0,73 0,75 6,5 187 280 67 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
5,20 5 25 2//// 0,80 0,74 0,25 1,6 145 217 25 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
5,40 13 18 2//// 0,93 0,76 0,60 4,7 211 317 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
5,60 12 14 2//// 0,92 0,78 0,57 4,3 218 326 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
5,80 34 64 3:::: 0,89 0,80 -- -- -- -- -- 40 34 36 39 41 32 29 0,081 57 85 119
6,00 16 13 2//// 0,96 0,82 0,70 5,1 224 336 62 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
6,20 36 49 3:::: 0,89 0,83 -- -- -- -- -- 41 34 36 39 41 32 30 0,083 60 90 126
6,40 59 37 3:::: 0,93 0,85 -- -- -- -- -- 58 36 38 40 43 35 32 0,124 98 148 207
6,60 64 40 3:::: 0,94 0,87 -- -- -- -- -- 60 36 38 41 43 35 32 0,131 107 160 224
6,80 58 23 4/:/: 1,02 0,89 1,93 16,5 329 493 203 56 36 38 40 42 35 31 0,120 97 145 203
7,00 56 20 4/:/: 1,01 0,91 1,87 15,4 317 476 196 54 36 38 40 42 34 31 0,115 93 140 196
7,20 91 59 3:::: 0,99 0,93 -- -- -- -- -- 70 38 40 42 44 37 33 0,161 152 228 319
7,40 74 33 3:::: 0,96 0,95 -- -- -- -- -- 63 37 39 41 43 36 32 0,138 123 185 259
7,60 93 38 3:::: 0,99 0,97 -- -- -- -- -- 70 38 40 42 44 37 33 0,160 155 233 326
7,80 90 36 3:::: 0,98 0,99 -- -- -- -- -- 69 38 39 41 43 36 33 0,155 150 225 315
8,00 86 29 4/:/: 1,04 1,01 2,87 23,1 487 731 301 67 37 39 41 43 36 33 0,149 143 215 301
8,20 106 42 3:::: 1,01 1,03 -- -- -- -- -- 73 38 40 42 44 37 34 0,169 177 265 371
8,40 76 41 3:::: 0,96 1,05 -- -- -- -- -- 61 37 39 41 43 35 33 0,134 127 190 266
8,60 39 27 4/:/: 1,00 1,07 1,30 8,0 257 385 137 38 33 36 38 41 31 30 0,075 65 98 137
8,80 72 32 3:::: 0,95 1,09 -- -- -- -- -- 59 36 38 40 43 35 32 0,127 120 180 252
9,00 102 59 3:::: 1,00 1,11 -- -- -- -- -- 70 38 40 42 44 37 34 0,160 170 255 357
9,20 121 34 3:::: 1,03 1,13 -- -- -- -- -- 76 39 40 42 44 37 35 0,176 202 303 424
9,40 124 31 3:::: 1,04 1,15 -- -- -- -- -- 76 39 40 42 44 37 35 0,177 207 310 434
9,60 131 33 3:::: 1,05 1,17 -- -- -- -- -- 77 39 41 42 44 38 35 0,182 218 328 459
9,80 97 36 3:::: 1,00 1,19 -- -- -- -- -- 67 37 39 41 43 36 34 0,149 162 243 340
10,00 70 26 4/:/: 1,03 1,21 2,33 14,2 397 595 245 55 36 38 40 42 34 32 0,117 117 175 245
10,20 55 41 3:::: 0,93 1,23 -- -- -- -- -- 46 34 37 39 42 32 31 0,095 92 138 193
10,40 27 20 4/:/: 0,95 1,25 0,95 4,4 349 523 95 22 31 34 37 40 28 28 0,041 45 68 95
10,60 11 21 2//// 0,91 1,27 0,54 2,1 296 444 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
10,80 10 12 2//// 0,90 1,29 0,50 1,9 282 423 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
11,00 13 24 2//// 0,93 1,30 0,60 2,4 324 486 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
11,20 14 23 2//// 0,94 1,32 0,64 2,5 337 505 56 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
11,40 9 19 2//// 0,88 1,34 0,45 1,6 261 391 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
11,60 10 19 2//// 0,90 1,36 0,50 1,8 285 428 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
11,80 9 19 2//// 0,88 1,38 0,45 1,6 262 392 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
12,00 9 19 2//// 0,88 1,39 0,45 1,5 262 393 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
12,20 8 17 2//// 0,86 1,41 0,40 1,3 236 355 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
12,40 9 19 2//// 0,88 1,43 0,45 1,5 263 394 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
12,60 8 15 2//// 0,86 1,45 0,40 1,3 237 355 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
12,80 8 17 2//// 0,86 1,46 0,40 1,2 237 356 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
13,00 9 17 2//// 0,88 1,48 0,45 1,4 264 396 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
13,20 9 19 2//// 0,88 1,50 0,45 1,4 264 396 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
13,40 9 17 2//// 0,88 1,52 0,45 1,4 265 397 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
13,60 9 19 2//// 0,88 1,53 0,45 1,4 265 397 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
13,80 9 19 2//// 0,88 1,55 0,45 1,3 265 398 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
14,00 9 19 2//// 0,88 1,57 0,45 1,3 266 398 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
14,20 9 17 2//// 0,88 1,59 0,45 1,3 266 399 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
14,40 9 17 2//// 0,88 1,60 0,45 1,3 266 399 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
14,60 10 17 2//// 0,90 1,62 0,50 1,4 293 439 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
14,80 12 18 2//// 0,92 1,64 0,57 1,7 329 493 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
15,00 11 18 2//// 0,91 1,66 0,54 1,5 312 468 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
15,20 11 18 2//// 0,91 1,68 0,54 1,5 313 469 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
15,40 12 18 2//// 0,92 1,69 0,57 1,6 331 496 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
15,60 14 26 2//// 0,94 1,71 0,64 1,8 362 543 56 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
15,80 12 16 2//// 0,92 1,73 0,57 1,6 332 498 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
16,00 10 17 2//// 0,90 1,75 0,50 1,3 295 443 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
16,20 9 19 2//// 0,88 1,77 0,45 1,1 268 402 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
16,40 10 19 2//// 0,90 1,79 0,50 1,3 296 444 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
16,60 10 17 2//// 0,90 1,80 0,50 1,3 296 444 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
16,80 11 18 2//// 0,91 1,82 0,54 1,4 316 474 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
17,00 11 21 2//// 0,91 1,84 0,54 1,3 316 474 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
17,20 11 21 2//// 0,91 1,86 0,54 1,3 316 475 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
17,40 10 19 2//// 0,90 1,88 0,50 1,2 297 446 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
17,60 13 28 2//// 0,93 1,89 0,60 1,5 353 529 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
17,80 22 30 4/:/: 0,93 1,91 0,85 2,3 461 692 77 4 29 32 35 38 25 28 0,010 37 55 77
18,00 12 18 2//// 0,92 1,93 0,57 1,4 336 504 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
18,20 9 17 2//// 0,88 1,95 0,45 1,0 270 405 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
18,40 11 18 2//// 0,91 1,97 0,54 1,2 318 477 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
18,60 11 21 2//// 0,91 1,99 0,54 1,2 318 478 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
18,80 9 17 2//// 0,88 2,00 0,45 1,0 270 405 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
19,00 8 15 2//// 0,86 2,02 0,40 0,8 240 360 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
19,20 8 15 2//// 0,86 2,04 0,40 0,8 240 360 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
19,40 8 20 2//// 0,86 2,05 0,40 0,8 240 360 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
19,60 12 16 2//// 0,92 2,07 0,57 1,3 339 508 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
19,80 7 8 1*** 0,46 2,08 0,35 0,7 46 68 21 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
20,00 13 49 4/:/: 0,88 2,10 0,60 1,3 357 535 52 -- 28 31 35 38 25 26 -- 22 33 46
Software by: Dr.D.Merlin - 0425/840820

Dott. Geologo Thomas Veronese
Via Romea, 80 - 44023 Vaccolino (FE)
Tel. 0533/97105 Tel. mob. 0335/5240380 Rifer. 145-11
PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1
TABELLA PARAMETRI GEOTECNICI 2.010496-028
- committente : Quintavalli Mauro - data : 22/09/2011
- lavoro : Demolizione e ricostruzione fabbricato uso civile ab - quota inizio : Piano Campagna
- località : Migliarino (Fe) - prof. falda : 3,20 m da quota inizio
- note : - pagina : 2
NATURA COESIVA
NATURA GRANULARE
Prof. Rp Rp/Rl Natura Y' p'vo Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr ø1s ø2s ø3s ø4s ødm ømy Amax/g E'50 E'25 Mo
m kg/cm² (-) Litol. t/m³ kg/cm² kg/cm² (-) kg/cm² kg/cm² % (°) (°) (°) (°) (°) (°) (-) kg/cm² kg/cm²
20,20 17 17 2//// 0,97 2,12 0,72 1,6 418 627 65 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
20,40 11 18 2//// 0,91 2,14 0,54 1,1 320 480 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
20,60 12 20 2//// 0,92 2,16 0,57 1,2 340 509 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
20,80 11 18 2//// 0,91 2,17 0,54 1,1 321 481 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
21,00 10 25 2//// 0,90 2,19 0,50 1,0 300 450 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
21,20 18 30 4/:/: 0,91 2,21 0,75 1,6 434 650 67 -- 28 31 35 38 25 27 -- 30 45 63
21,40 13 18 2//// 0,93 2,23 0,60 1,2 359 538 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
21,60 13 18 2//// 0,93 2,25 0,60 1,2 359 538 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
21,80 21 26 4/:/: 0,93 2,27 0,82 1,8 471 706 74 -- 28 31 35 38 25 27 -- 35 53 74
22,00 12 16 2//// 0,92 2,28 0,57 1,1 341 512 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
22,20 11 18 2//// 0,91 2,30 0,54 1,0 322 483 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
22,40 13 16 2//// 0,93 2,32 0,60 1,2 360 540 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
22,60 28 20 4/:/: 0,96 2,34 0,97 2,1 537 805 98 7 29 32 35 39 25 28 0,016 47 70 98
22,80 57 36 3:::: 0,93 2,36 -- -- -- -- -- 32 32 35 38 41 29 31 0,061 95 143 200
23,00 86 92 3:::: 0,98 2,38 -- -- -- -- -- 46 34 37 39 42 31 33 0,093 143 215 301
23,20 88 31 3:::: 0,98 2,40 -- -- -- -- -- 46 34 37 39 42 31 33 0,095 147 220 308
23,40 87 48 3:::: 0,98 2,42 -- -- -- -- -- 46 34 37 39 42 31 33 0,093 145 218 305
23,60 35 21 4/:/: 0,98 2,44 1,17 2,5 618 928 123 14 30 33 36 39 26 29 0,027 58 88 123
23,80 13 16 2//// 0,93 2,46 0,60 1,1 361 542 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
24,00 11 13 2//// 0,91 2,47 0,54 0,9 322 483 44 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
24,20 13 18 2//// 0,93 2,49 0,60 1,1 362 542 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
24,40 19 22 2//// 0,99 2,51 0,78 1,4 454 681 68 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
24,60 31 33 3:::: 0,88 2,53 -- -- -- -- -- 9 29 32 35 39 25 29 0,019 52 78 109
24,80 18 25 2//// 0,98 2,55 0,75 1,4 442 662 67 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
25,00 15 37 4/:/: 0,89 2,57 0,67 1,2 397 595 60 -- 28 31 35 38 25 27 -- 25 38 53
25,20 15 28 2//// 0,95 2,59 0,67 1,2 397 596 60 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
25,40 17 42 4/:/: 0,91 2,60 0,72 1,3 428 642 65 -- 28 31 35 38 25 27 -- 28 43 60
25,60 14 30 4/:/: 0,89 2,62 0,64 1,1 381 571 56 -- 28 31 35 38 25 26 -- 23 35 49
25,80 14 26 2//// 0,94 2,64 0,64 1,1 381 571 56 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
26,00 13 32 4/:/: 0,88 2,66 0,60 1,0 363 544 52 -- 28 31 35 38 25 26 -- 22 33 46
26,20 18 19 2//// 0,98 2,68 0,75 1,3 444 665 67 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- --
26,40 20 16 4/:/: 0,93 2,70 0,80 1,4 471 706 70 -- 28 31 35 38 25 27 -- 33 50 70
26,60 22 16 4/:/: 0,93 2,72 0,85 1,5 495 742 77 -- 28 31 35 38 25 28 -- 37 55 77
26,80 28 14 4/:/: 0,96 2,73 0,97 1,7 555 832 98 4 29 32 35 38 25 28 0,009 47 70 98
27,00 31 16 4/:/: 0,97 2,75 1,03 1,8 587 880 109 7 29 32 35 39 25 29 0,016 52 78 109
27,20 36 14 4/:/: 0,99 2,77 1,20 2,2 658 988 126 12 30 33 36 39 26 30 0,024 60 90 126
27,40 42 15 4/:/: 1,00 2,79 1,40 2,6 728 1092 147 17 30 33 36 39 26 30 0,033 70 105 147
27,60 43 14 4/:/: 1,00 2,81 1,43 2,7 740 1109 151 18 30 33 36 39 26 30 0,034 72 108 151
27,80 52 19 4/:/: 1,01 2,83 1,73 3,4 797 1195 182 24 31 34 37 40 28 31 0,046 87 130 182
28,00 50 17 4/:/: 1,01 2,85 1,67 3,2 794 1191 175 23 31 34 37 40 27 31 0,043 83 125 175
28,20 31 17 4/:/: 0,97 2,87 1,03 1,7 592 888 109 6 29 32 35 38 25 29 0,014 52 78 109
28,40 37 16 4/:/: 0,99 2,89 1,23 2,2 680 1019 130 12 30 33 36 39 25 30 0,024 62 93 130
28,60 38 12 4/:/: 0,99 2,91 1,27 2,2 694 1041 133 13 30 33 36 39 26 30 0,025 63 95 133
28,80 35 15 4/:/: 0,98 2,93 1,17 2,0 654 982 123 10 29 32 35 39 25 29 0,020 58 88 123
29,00 32 13 4/:/: 0,97 2,95 1,07 1,8 610 915 112 6 29 32 35 39 25 29 0,015 53 80 112
29,20 27 13 4/:/: 0,95 2,97 0,95 1,5 552 829 95 0 28 31 35 38 25 28 0,001 45 68 95
29,40 33 15 4/:/: 0,97 2,99 1,10 1,8 627 941 116 7 29 32 35 39 25 29 0,016 55 83 116
29,60 26 19 4/:/: 0,95 3,01 0,93 1,4 544 816 91 -- 28 31 35 38 25 28 -- 43 65 91
29,80 17 -- 4/:/: 0,91 3,03 0,72 1,0 433 650 65 -- 28 31 35 38 25 27 -- 28 43 60
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