Dati di base - Unione dei Comuni del Pratomagno

COMUNE DI PIAN DI SCÒ 

(PROVINCIA DI AREZZO) 

SCHEDE DEI DATI DI BASE 

Numero: 

020bis 

Località: 

Via Carducci 

Tipo e numero: 

n. 1 Prova penetrometrica statica CPT 

n. 1 Prova penetrometrica dinamica DPSH 

n. 1 Indagine sismica a rifrazione

Committente: 

Località: 

Intervento: 

Data: 

Dott. Filippo Sottani Certificato n°: 

Pian di Sco UTM (WGS 84) 

Ampliamento 

21/4/10 

Precisione (m) 

Prova 1 Tabella riassuntiva 

21/04/10-1 

Livello freatico (m) da p.c. 

n.p. 

Dati di campagna kg/cm 2 M MPa 

Profondità Punta P+L (P+L)-P litologia Rp MPa RL MPa Rp/RL σvo kPa γ kΝ/m 3 Su kPa Argilla Limo Dr% φ' Et 

0.2 0 0.00 3.118 15.59 

0.4 22 30 8 2.2 0.05 41.3 6.808 18.45 - -- 9.90 95 23.83 51.33 

0.6 17 23 6 1.7 0.04 42.5 10.368 17.80 - -- 2.55 82 22.04 39.67 

0.8 18 25 7 1.8 0.05 38.6 13.954 17.93 - -- 2.70 79 22.44 42.00 

1 17 23 6 1.7 0.04 42.5 17.514 17.80 - -- 2.55 74 22.04 39.67 

1.2 30 50 20 3 0.13 22.5 21.412 19.49 99.29 5.25 -- 88 25.91 70.00 

1.4 100 110 10 10 0.07 70.0 25.812 22.00 - -- -- 100 33.34 233.33 

1.6 66 129 63 6.6 0.42 15.7 30.212 22.00 218.99 11.55 -- 100 30.90 154.00 

1.8 92 138 46 9.2 0.31 30.0 34.612 22.00 305.51 -- 41.40 100 32.86 214.67 

2 91 162 71 9.1 0.47 19.2 39.012 22.00 302.03 15.93 -- 100 32.80 212.33 

2.2 350 370 20 35 0.13 70.0 43.412 22.00 - -- -- 100 39.92 816.67 

2.4 0 1 1 0 0.01 0.0 46.53 15.59 -1.55 -- -- ##### - 0.00 

2.6 0 1 1 0 0.01 0.0 49.648 15.59 -1.65 -- -- ##### - 0.00 

2.8 0 1 1 0 0.01 0.0 52.766 15.59 -1.76 -- -- ##### - 0.00 

3 0 1 1 0 0.01 0.0 55.884 15.59 -1.86 -- -- ##### - 0.00 

3.2 0 1 1 0 0.01 0.0 59.002 15.59 -1.97 -- -- ##### - 0.00 

3.4 0 1 1 0 0.01 0.0 62.12 15.59 -2.07 -- -- ##### - 0.00 

3.6 0 1 1 0 0.01 0.0 65.238 15.59 -2.17 -- -- ##### - 0.00 

3.8 0 1 1 0 0.01 0.0 68.356 15.59 -2.28 -- -- ##### - 0.00 

4 0 1 1 0 0.01 0.0 71.474 15.59 -2.38 -- -- ##### - 0.00 

4.2 0 1 1 0 0.01 0.0 74.592 15.59 -2.49 -- -- ##### - 0.00 

4.4 0 1 1 0 0.01 0.0 77.71 15.59 -2.59 -- -- ##### - 0.00 

4.6 0 1 1 0 0.01 0.0 80.828 15.59 -2.69 -- -- ##### - 0.00 

4.8 0 1 1 0 0.01 0.0 83.946 15.59 -2.80 -- -- ##### - 0.00 

5 0 1 1 0 0.01 0.0 87.064 15.59 -2.90 -- -- ##### - 0.00 

5.2 0 1 1 0 0.01 0.0 90.182 15.59 -3.01 -- -- ##### - 0.00 

5.4 0 1 1 0 0.01 0.0 93.3 15.59 -3.11 -- -- ##### - 0.00 

5.6 0 1 1 0 0.01 0.0 96.418 15.59 -3.21 -- -- ##### - 0.00 

5.8 0 1 1 0 0.01 0.0 99.536 15.59 -3.32 -- -- ##### - 0.00 

6 0 1 1 0 0.01 0.0 102.654 15.59 -3.42 -- -- ##### - 0.00 

6.2 0 1 1 0 0.01 0.0 105.772 15.59 -3.53 -- -- ##### - 0.00 

6.4 0 1 1 0 0.01 0.0 108.89 15.59 -3.63 -- -- ##### - 0.00 

6.6 0 1 1 0 0.01 0.0 112.008 15.59 -3.73 -- -- ##### - 0.00 

6.8 0 1 1 0 0.01 0.0 115.126 15.59 -3.84 -- -- ##### - 0.00 

7 0 1 1 0 0.01 0.0 118.244 15.59 -3.94 -- -- ##### - 0.00 

7.2 0 1 1 0 0.01 0.0 121.362 15.59 -4.05 -- -- ##### - 0.00 

7.4 0 1 1 0 0.01 0.0 124.48 15.59 -4.15 -- -- ##### - 0.00 

7.6 0 1 1 0 0.01 0.0 127.598 15.59 -4.25 -- -- ##### - 0.00 

7.8 0 1 1 0 0.01 0.0 130.716 15.59 -4.36 -- -- ##### - 0.00 

8 0 1 1 0 0.01 0.0 133.834 15.59 -4.46 -- -- ##### - 0.00 

8.2 0 1 1 0 0.01 0.0 136.952 15.59 -4.57 -- -- ##### - 0.00 

8.4 0 1 1 0 0.01 0.0 140.07 15.59 -4.67 -- -- ##### - 0.00 

8.6 0 1 1 0 0.01 0.0 143.188 15.59 -4.77 -- -- ##### - 0.00 

8.8 0 1 1 0 0.01 0.0 146.306 15.59 -4.88 -- -- ##### - 0.00 

9 0 1 1 0 0.01 0.0 149.424 15.59 -4.98 -- -- ##### - 0.00 

9.2 0 1 1 0 0.01 0.0 152.542 15.59 -5.08 -- -- ##### - 0.00 

9.4 0 1 1 0 0.01 0.0 155.66 15.59 -5.19 -- -- ##### - 0.00 

9.6 0 1 1 0 0.01 0.0 158.778 15.59 -5.29 -- -- ##### - 0.00 

9.8 0 1 1 0 0.01 0.0 161.896 15.59 -5.40 -- -- ##### - 0.00 

10 0 1 1 0 0.00667 0 165.014 15.59 -5.5005 -- -- ##### - 0 

10.2 0 1 1 0 0.00667 0 168.132 15.59 -5.6044 -- -- ##### - 0 

10.4 0 1 1 0 0.00667 0 171.25 15.59 -5.7083 -- -- ##### - 0 

10.6 0 1 1 0 0.01 0.0 174.368 15.59 -5.81 -- -- ##### - 0.00 

10.8 0 1 1 0 0.01 0.0 177.486 15.59 -5.92 -- -- ##### - 0.00

Committente: 

Località: 

Intervento: 

Data: 

Dott. Filippo Sottani Prova 1 

Pian di Sco Certificato n° 21/04/10-1 

Ampliamento 

21/4/10 

Rapporto di Begemann -Profondità 

0 

Rapporto Rp/Rl 

0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0 

1 

2 

3 

4 

Profondità (m) 

5 

6 

7 

8 

9 

tb-ag lm-ag lm-sb sb-gh 

10 

Tb-ag = Torba e argilla 

lm-ag = limo argilloso 

lm-sb =limo sabbioso 

sb gh = sabbia e ghiaia

Committente: 

Località: 

Intervento: 

Data: 



Ampliamento 

21/4/10 

Resistenza alla Punta - Profondità 

Rp [MPa] 

0 5 10 15 20 25 30 

0 

1 

2 

3 

4 

Profondità [m] 

5 

6 

7 

8 

9 

10

Committente: 

Località: 

Intervento: 

Data: 



Ampliamento 

21/4/10 

Resistenza laterale - Profondità 

Rl [MPa] 

0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 

0 

1 

2 

3 

4 


5 

6 

7 

8 

9 

10

Prova Penetrometrica dinamica 1 

Committente Dott. Filippo Sottani Data 21/04/2010 

località Pian di Sco Certificato n° 210410-2 

Intervento 

Ampliamento edificio 

Parametri geotecnici 

Correl. SPT 1.76 Livello freatico (m) da p.c. n.p. 

n fattore di cor. 0.5 Gamma 0.18 

φ 

Cu kg/cm2 

CampagnaN SPT* Depth Sigma Cn N SPT Dr% 1.0 2.0 3.0 4 a b c 

0 

1 1.76 0.2 0.04 1.99 3.5 14.18 39.4 36.4 33.1 30.21 0.4 0.4 0.2 

3 5.28 0.4 0.07 1.99 30.0 61.64 42.9 41.2 38.6 36.62 3.8 3.1 2.0 

3 5.28 0.6 0.11 1.99 10.5 36.39 41.0 38.6 35.7 33.21 1.3 1.1 0.7 

2 3.52 0.8 0.14 1.99 7.0 26.62 40.3 37.7 34.6 31.89 0.9 0.7 0.5 

2 3.52 1 0.18 1.99 7.0 26.62 40.3 37.7 34.6 31.89 0.9 0.7 0.5 

1 1.76 1.2 0.22 1.99 3.5 14.18 39.4 36.4 33.1 30.21 0.4 0.4 0.2 

4 7.04 1.4 0.25 1.99 14.0 43.88 41.6 39.4 36.5 34.22 1.8 1.4 1.0 

5 8.8 1.6 0.29 1.86 16.4 47.90 41.9 39.8 37.0 34.77 2.1 1.7 1.1 

5 8.8 1.8 0.32 1.76 15.5 46.40 41.8 39.6 36.8 34.56 2.0 1.6 1.1 

7 12.32 2 0.36 1.67 20.5 53.32 42.3 40.3 37.6 35.50 2.6 2.1 1.4 

11 19.36 2.2 0.40 1.59 30.8 62.85 43.0 41.3 38.7 36.78 3.9 3.1 2.1 

10 17.6 2.4 0.43 1.52 26.8 58.29 42.7 40.8 38.2 36.17 3.4 2.7 1.8 

8 14.08 2.6 0.47 1.46 20.6 53.38 42.3 40.3 37.6 35.51 2.6 2.1 1.4 

10 17.6 2.8 0.50 1.41 24.8 57.15 42.6 40.7 38.1 36.01 3.1 2.5 1.7 

20 35.2 3 0.54 1.36 47.9 84.10 44.6 43.4 41.2 39.65 6.1 4.9 3.3 

30 52.8 3.2 0.58 1.32 69.6 100.00 45.8 45.0 43.0 41.80 8.8 7.1 4.7

Alberto Iotti Geologo 

Tel - 3485844183 

Località Castglioni 56 Rufina Firenze 50068 

e-mail albertoiotti@virgilio.it 

Prova Penetrometrica dinamica 1 

Resistenza alla penetrazione [N spt] - Profondità [m] 

Committente Dott. Filippo Sottani Data 21/4/10 

località Pian di Sco Certificato n° 210410-2 

Intervento Ampliamento edificio 

0 

N SPT * 

0 10 20 30 40 50 60 

1 

2 

3 

4 

Rfiuto 

5 

6 


7 

8 

9 

10 

11 

12 

13 

14 

15

Dott. Geol. Alberto Iotti – n° 1438 - OdG Regione Toscana 

Località Castiglioni 56 50068 Rufina (FI) 

Tel. 055/8397382 Fax: 055/8397382 

C.F. TTI LRT 67 S04 F 704I Part.IVA 02574710964 

Comune di Pian di Sco 

Indagine sismica a rifrazione 

0 

-5 

-10 

-5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 

Committente: 

SERISCREEN ITALIA SNC 

di Mori Matteo & C. 

APRILE 2010

1 PREMESSA 3 

2 INDAGINI SISMICHE 4 

2.1 SISTEMA DI ACQUISIZIONE 5 

2.2 I RISULTATI NELL’AERA IN ESAME 7 

2.2.1 STENDIMENTO ST1 7

1 Premessa 

Su incarico del Dott. Filippo Sottani è stato eseguito uno stendimento di sismica a 

rifrazione per la misura delle onde di taglio nel Comune di Pian di Sco , via G.Carducci 15 

Vengono di seguito illustrate metodologie e risultati del lavoro svolto.

2 Indagini sismiche 

Le onde elastiche provocate da una vibrazione si trasmettono nel suolo con velocità 

differenti per ogni litotipo. Nella prospezione sismica a rifrazione, si sfrutta la diversa 

velocità di propagazione delle onde longitudinali (onde P), che sono le più veloci fra le 

diverse onde elastiche per determinare spessori e andamento dei livelli presenti. 

La prospezione consiste nel generare un'onda sismica di compressione nel terreno 

attraverso una determinata sorgente di energia (colpo di mazza o esplosivo etc.) e nel 

misurare il tempo impiegato da questa a compiere il percorso nel sottosuolo dal punto di 

energizzazione fino agli apparecchi di ricezione (geofoni) seguendo le leggi di rifrazione 

dell'ottica (Legge di Snell). La rifrazione si verifica in corrispondenza delle superfici di 

separazione tra due strati sovrapposti di densità (o meglio di modulo elastico) crescente. 

L'apparecchiatura necessaria per le prospezioni è costituita da una serie di ricevitori 

(geofoni) che vengono spaziati lungo un determinato allineamento (stendimento) e da un 

cronografo che registra l'istante di inizio della perturbazione elastica ed i tempi di primo 

arrivo delle onde a ciascun geofono. Così, osservando i primi arrivi su punti posti a 

distanze diverse dalla sorgente energizzante, è possibile costruire una curva tempo-distanza 

(dromocrona) rappresentante la variazione del minimo percorso in funzione del tempo. 

Attraverso metodi analitici si ricavano quindi le velocità delle onde elastiche longitudinali 

(Vp) dei mezzi attraversati ed il loro spessore. 

La velocità di propagazione delle onde elastiche nel suolo presenta ampie variazioni; per lo 

stesso tipo di roccia essa diminuisce col grado di alterazione, di fessurazione e/o di 

fratturazione; aumenta per contro con la profondità e l'età geologica. Sensibili differenze si 

possono avere, in rocce stratificate, tra le velocità rilevate lungo i piani di strato e quelle 

rilevate perpendicolarmente a questi. La velocità delle onde compressionali (onde P), 

diversamente da quelle trasversali (onde S) che non si trasmettono nell’acqua, è fortemente 

influenzata dalla presenza della falda acquifera e dal grado di saturazione. 

Questo comporta che anche litotipi differenti possano avere uguali velocità delle onde 

sismiche compressionali (ad esempio roccia fortemente fratturata e materiale detritico 

saturo con velocità V p dell'ordine di 1400÷1700 m/sec), per cui non necessariamente 

l'interpretazione sismostratigrafica corrisponderà con la reale situazione geologicostratigrafica. 

Il metodo sismico a rifrazione è soggetto inoltre alle seguenti limitazioni:

• un livello può essere evidenziato soltanto se la velocità di trasmissione delle onde 

longitudinali in esso risulta superiore a quella dei livelli soprastanti (effetto della 

inversione di velocità); 

• un livello di spessore limitato rispetto al passo dei geofoni e alla sua profondità può 

non risultare rilevabile; 

• un livello di velocità intermedia compreso tra uno strato sovrastante a velocità 

minore ed uno sottostante a velocità sensibilmente maggiore può non risultare 

rilevabile perché mascherato dagli "arrivi" dallo strato sottostante (effetto dello 

strato nascosto e "zona oscura"); 

• aumentando la spaziatura tra i geofoni aumenta la profondità di investigazione, ma 

può ovviamente ridursi la precisione nella determinazione della profondità dei 

limiti di passaggio tra i diversi livelli individuati. In presenza di successioni di 

livelli con velocità (crescenti) di poco differenti tra loro, orizzonti a velocità 

intermedia con potenza sino anche ad 1/3 del passo adottato possono non essere 

evidenziati. Il limite tra due orizzonti può quindi in realtà passare "attraverso" un 

terzo intermedio non evidenziabile; 

• analogamente, incrementi graduali di velocità con la profondità danno origine a 

dromocrone che consentono più schemi interpretativi. Il possibile errore può essere 

più contenuto potendo disporre di sondaggi di taratura e "cercando" sulle 

dromocrone delle basi sismiche i livelli che abbiano velocità il più possibile simili a 

quelle ottenute con le tarature. 

Per contro i moderni metodi di elaborazione del dato sismico, come il Generalized 

Reciprocal Method (GRM: PALMER, 2001), consentono di ricostruire la morfologia 

sepolta di più rifrattori sovrapposti, variamente "accidentati" e con velocità variabili lungo 

il profilo, anche in presenza di morfologie di superficie non piane: la buona precisione 

raggiungibile, specie se si dispone di sondaggi di taratura, consente talora di elevare la 

prospezione sismica da semplice valutazione qualitativa a valido supporto quantitativo 

dell'indagine geognostica. In particolare nel caso in esame viene proposta una 

interpretazione di tipo tomografico ottenuta mediante l’impiego del software RAY- 

FRACT. 

2.1 Sistema di acquisizione 

L’acquisizione dei dati in campagna è stata eseguita utilizzando un sistema composto dalle 

seguenti parti:

• sismografo: DOLANG, 24 canali, 24 bit 

• sorgente energizzante: cannone e/o mazza 20kg 

• trigger: innesco a molla 

• apparecchiatura di ricezione: 24 geofoni orizzontali con frequenza 

propria di 4.5 e 10 Hz.

2.2 I risultati nell’aera in esame 

È stato realizzato uno stendimento ubicato secondo quanto riportato in figura 1 della 

lunghezza complessiva tra gli shot esterni di circa 100m. In particolare è stata eseguita la 

misura delle onde di tagli “s”. 

A’ 

A 

Fig. 1 - Ubicazione dello stendimento 

Le caratteristiche della geometria dello stendimento sono riassunte in Tabella 1. 

Stendimento Lunghezza N° Shot Onde N° geofoni 

St1 60 4 Taglio 12 

Tabella 1 - Geometria dello stendimento. 

L’indagine sismica ha permesso di valutare la presenza di diversi orizzonti rifrattori e 

l’elaborazione tomografica ha permesso di valutare la presenza di variazione di velocità di 

propagazione delle onde Vs all’interno di uno stesso orizzonte. 

2.2.1 Stendimento St1 

Questo stendimento si allunga lungo l’area con orientazione circa E-W. La Figura 2 riporta 

le dromocrone relative ai primi arrivi per questo stendimento.

Figura 2 - Dromocrone stendimento St1. 

I valori di velocità che si riscontrano un incremento pressoché costante con la profondità, 

non si riconoscono variazioni brusche negli stessi. Locali fenomeni di inversione sono 

presenti all’interno dell’area investigata. 

2000 

1900 

1800 

1700 

1600 

1500 

1400 

1300 

1200 

1100 

1000 

900 

800 

700 

600 

500 

400 

300 

A 

0 

A’ 

-5 

-10 

-5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 

Figura 3 - Tomografia stendimento 1 (distanze e profondità in m). 

Sono riconoscibili due orizzonti un primo orizzonte con valori di velocità vs fino a 750 m/s 

interpretabile come detrito di versante addensato e substrato alterato con spessore massimo 

di circa 5-6 m con un aumento di spessore spostandosi dall’inizio verso la porzione finale 

dello stendimento, segue poi un livello con velocità poco superiori a 800 m/s con spessore 

come substrato. 

Dall’analisi della variazione della velocità con la profondità è stata calcolata la velocità 

media nei primi 30m di profondità in prossimità dell’area interessata dall’intervento, In 

considerazione che il piano di fondazione è ad un livello inferiore a quello dello 

stendimento di circa 3 m e che i valori di velocità sono superiori a 800 m/s Il suolo è 

classificabile come tipo A (vs30 > 30 m/s). 

Firenze 21-04-10 

Dott. Alberto Iotti 

N° 1438 Ordine dei Geologi della Regione Toscana




Numero: 

031bis 

Località: 

Il Palagio 


n. 2 Prove penetrometriche dinamiche 

n. 1 Indagine sismica MASW




Numero: 

044bis 

Località: 

San Lorenzo 


n. 3 Prove penetrometriche dinamiche DPSH 

n. 1 Indagine sismica a rifrazione 


Ubicazione delle indagini geognostiche su estratto, in scala 1:2.000, del Foglio n. 

17M28 della Carta Tecnica Regionale.

TECNA 

Via Ser Gorello, 11/a 52100 AREZZO 

tel. 0575 / 323501 - fax 0575 / 22730 - cell. 0348 / 7007360 Riferimento: 078-09 

PROVA PENETROMETRICA DINAMICA n° 1 

TABELLE VALORI DI RESISTENZA 

- indagine : committente GHEA Geologi Associati - data : 23/07/2009 

- cantiere : Ampliamento di un capannone artigianale - quota inizio : piano campagna 

- località : Comune di Pian di Scò, via dei Pianacci - prof. falda : Falda non rilevata 

- note : max profondità raggiunta prima del rifiuto - pagina : 1 

Prof.(m) N(colpi p) Rpd(kg/cm²) N(colpi r) asta Prof.(m) N(colpi p) Rpd(kg/cm²) N(colpi r) asta 

0,00 - 0,20 8 59,6 ---- 1 1,00 - 1,20 27 186,4 ---- 2 

0,20 - 0,40 17 126,6 ---- 1 1,20 - 1,40 29 200,2 ---- 2 

0,40 - 0,60 17 126,6 ---- 1 1,40 - 1,60 28 193,3 ---- 2 

0,60 - 0,80 25 186,2 ---- 1 1,60 - 1,80 38 262,4 ---- 2 

0,80 - 1,00 28 193,3 ---- 2 1,80 - 2,00 50 321,7 ---- 3 

- PENETROMETRO DINAMICO tipo : DPSH (S. Heavy) 

- M (massa battente)= 63,50 kg - H (altezza caduta)= 0,75 m - A (area punta)= 20,00 cm² - D(diam. punta)= 50,50 mm 

- Numero Colpi Punta N = N(20) [ δ = 20 cm ] - Uso rivestimento / fanghi iniezione : SI 

Software by: Dr.D.MERLIN - 0425/840820 

e-mail: tecnafon@technet.it

TECNA 










0,00 - 0,20 3 22,3 ---- 1 0,80 - 1,00 22 151,9 ---- 2 

0,20 - 0,40 10 74,5 ---- 1 1,00 - 1,20 39 269,3 ---- 2 

0,40 - 0,60 8 59,6 ---- 1 1,20 - 1,40 50 345,2 ---- 2 

0,60 - 0,80 16 119,2 ---- 1 






TECNA 










0,00 - 0,20 3 22,3 ---- 1 1,20 - 1,40 9 62,1 ---- 2 

0,20 - 0,40 6 44,7 ---- 1 1,40 - 1,60 23 158,8 ---- 2 

0,40 - 0,60 6 44,7 ---- 1 1,60 - 1,80 26 179,5 ---- 2 

0,60 - 0,80 9 67,0 ---- 1 1,80 - 2,00 29 186,6 ---- 3 

0,80 - 1,00 9 62,1 ---- 2 2,00 - 2,20 35 225,2 ---- 3 

1,00 - 1,20 15 103,6 ---- 2 2,20 - 2,40 50 321,7 ---- 3 






TECNA 




DIAGRAMMA NUMERO COLPI PUNTA - Rpd Scala 1: 50 




N = N(20) numero di colpi penetrazione punta - avanzamento δ = 20 Rpd (kg/cm²) 

m 0 4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 0 50 100 150 m 

8 59,6 

17 126,6 

17 126,6 

25 186,2 

1 28 193,3 1 

27 186,4 

29 200,2 

28 193,3 

38 262,4 

2 50 321,7 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 



TECNA 









m 0 4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 0 50 100 150 m 

3 22,3 

10 74,5 

8 59,6 

16 119,2 

1 22 151,9 1 

39 269,3 

50 345,2 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 



TECNA 









m 0 4 8 12 16 20 24 28 32 36 40 0 50 100 150 m 

3 22,3 

6 44,7 

6 44,7 

9 67,0 

1 9 62,1 

1 

15 103,6 

9 62,1 

23 158,8 

26 179,5 

2 29 186,6 2 

35 225,2 

50 321,7 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 



TECNA 




DIAGRAMMA RESISTENZA DINAMICA PUNTA Scala 1: 50 




Rpd (kg/cm²) Resistenza dinamica alla punta, formula "Olandese" N = N(20) n° colpi δ = 20 

m 0 16 32 48 64 80 96 112 128 144 160 0 25 50 75 100m 

59,6 8 

126,6 17 

126,6 17 

186,2 25 

1 193,3 28 

1 

186,4 27 

200,2 29 

193,3 28 

262,4 38 

2 321,7 50 

2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 



TECNA 









m 0 16 32 48 64 80 96 112 128 144 160 0 25 50 75 100m 

22,3 3 

74,5 10 

59,6 8 

119,2 16 

1 151,9 22 

1 

269,3 39 

345,2 50 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 



TECNA 









m 0 16 32 48 64 80 96 112 128 144 160 0 25 50 75 100m 

22,3 3 

44,7 6 

44,7 6 

67,0 9 

1 62,1 9 

1 

103,6 15 

62,1 9 

158,8 23 

179,5 26 

2 186,6 29 

2 

225,2 35 

321,7 50 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 



GALILEO GEOFISICA – Piazza Giotto 8, AR 

Dott. Simone Secci – Dott. Lorenzo Batti 

PROVINCIA DI AREZZO 

COMUNE DI PIAN DI SCO’ 

STUDIO TRAMITE SONDAGGI SISMICI A RIFRAZIONE E 

MASW PER LA REALIZZAZIONE DI NUOVI EDIFICI 

RELAZIONE GEOFISICA 

1



INDICE 

PREMESSA 

RILIEVI SVOLTI 

CENNI TEORICI E MODALITA’ OPERATIVE 

SISMICA A RIFRAZIONE 

PRINCIPALI LIMITI DELLA TECNICA SISMICA RIFRAZIONE 

STRUMENTAZIONE USATA 

SISTEMI DI ENERGIZZAZIONE 

METODOLOGIE USATE PER L’ANALISI DEI DATI 

RISULTATI OTTENUTI 

ANALISI SVOLTA CON LE ONDE SUPERFICIALI – MASW 

CENNI TEORICI 



MODALITA’ OPERATIVA 

MASW 

MODELLO MIGLIORE 


CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICO-DINAMICA DEL SITO INDAGATO 

ALLEGATI 

SEZIONI SISMOTOMOGRAFICHE IN P ED SH 

SEZIONE SISMOSTRATIGRAFICA 

MASW 

RISPOSTA SISMICA DEL SITO IN ESAME 

UBICAZIONE 

2



PREMESSA 

L’indagine è avvenuta con lo scopo di avere informazioni sulla stratigrafia e sulle 

caratteristiche sismiche di un terreno nel comune di Pian di Scò. 

L’indagine è avvenuta sotto la direzione e supervisione della Ghea . 

RILIEVI SVOLTI 

Si sono eseguiti tre differenti tipi di rilievo su un allineamento sismico di 72 metri posto 

parallelamente al capannone esistente. 

La sismsica a rifrazione in P ed Sh si dimostra essere il miglior metodo nel definire modelli 

bidimensionali di terreno, in special modo quando si rileva forti contrasti di velocità (cioè nelle 

situazioni più delicate da un punto di vista della pericolosità sismica). 

I masw di contro restituiscono modelli monodimensionali del terreno, sono meno precisi nelle 

geometrie e nel definire la velocità del bedrock, di contro non risentono del fenomeno di 

inversione di velocità e spesso sono più precisi nel definire la velocità delle coperture. 

Nel sito in esame si sono usate entrambe le tecniche per definire le caratteristiche del sito in 

esame 

TIPO RILIEVO LUNGHEZZA Qualità segnale Profondità raggiunta 

Rifrazione sh 72 m.l. Buona 20 

Rifrazione in P 72 m.l. Suff. 25 

MASW 36 m.l. Ottima 32 

TIPO RILIEVO Distanza geofoni Numero scoppi Bilanciamento 

energetico 

Rifrazione sh 3 m.l. 5 si 

Rifrazione in P 3 m.l. 7 no 

MASW 3 m.l. 2 no 

3



CENNI TEORICI E MODALITA’ OPERATIVE 

SISMICA A RIFRAZIONE 

La metodologia della sismica a rifrazione consiste nel produrre delle onde sismiche nel 

terreno tramite una energizzazione (scoppio), tale energia può essere generata tramite un 

grave che percuote il terreno (martello o peso), oppure tramite lo scoppio di una carica 

esplosiva. 

In particolare la sismica a rifrazione studia il comportamento dell’onda rifratta. 

Tale onda, viaggiando all’interfaccia fra due mezzi a differente velocità, manda in superficie 

una serie di segnali (vibrazioni) che vengono registrati da degli accellerometri (geofoni). 

Tali geofoni, posti ad un’equidistanza nota l’uno dall’altro vanno a formare la stesa sismica. 

L’indagine procede energizzando in posizioni note. 

Il segnale così registrato viene convogliata ad una scheda di conversione A/D, e quindi 

registrato e conservato in memoria. 

L’acquisizione dei dati da parte del sismografo parte quando un particolare circuito (“trigger”) 

viene attivato dall’energizzazione nel terreno. 

Per ogni registrazione viene registrato un segnale, costituito da una traccia per ciascun 

geofono, riconoscendo su ciascuna traccia il primo arrivo dell’onda rifratta si genera una 

retta, detta dromocrona, dall’inclinazione della quale si può risalire alla velocità ed alla 

geometria (interpolando più dromocrone) dei rifrattori. 

Le metodologie di interpretazioni dei dati vanno dalle più semplici (metodo delle intercette) 

che richiedono solo 2 scoppi per profilo, al metodo del reciproco (Hokins 1957) e del reciproco 

generalizzato (G.R.M. Palmer 1980) che richiedono 5-7 scoppi per profilo, fino alle tecniche 

tomografiche, che richiedono almeno 7 scoppi per stendimento. 

Le basi su cui si fonda ogni tecnica sono differenti, così come è crescente la complessità 

dell’elaborazione, tant’è che i G.R.M e soprattutto le tecniche tomografiche sarebbero 

improponibili senza l’ausilio di computer. 

L’elaborazione che restituisce ogni tecnica risulta via via più completa e dettagliata, fino ad 

arrivare a una mappatura di discontinuità molto articolate ottenibile con le più moderne 

tecniche tomografiche. 

4



PRINCIPALI LIMITI DELLA TECNICA SISMICA RIFRAZIONE 

Il limite principale della sismica a rifrazione sta nel fatto che tale tecnica presuppone un 

incremento costante della velocità andando in profondità. 

Se, ad esempio, abbiamo un modello in cui sotto uno strato continuo di argilla dura abbiamo 

della sabbia molle, ed al disotto di questa roccia, il passaggio fra argilla e sabbia non produce 

rifrazione, ed il modello che ricostruirò sarà un modello di terreno errato. 

Per questo le indagini sismiche andranno sempre accoppiate, soprattutto in situazioni dove 

inversioni di velocità sono frequenti (ad esempio i depositi quaternari) ad indagini geotecniche 

dirette. 

Tali inconvenienti sono stati parzialmente risolti dalle tecniche tomografiche, dove tramite il 

“ray tracing” è possibile stabilire il percorso del raggio sismico ed individuare zone (sempre 

che siano limitate ad una parte interna allo stendimento) dove è avvenuta un inversione di 

velocità, caratterizzate da un assenza di copertura dei medesimi. 


Sismografo Ambrogeo Echo 2002 Seismic Unit 

Numero dei canali 12 

A/D conversione 16 bit 

Geofoni orizzontali a 10 hz (onde Sh) 

Geofoni verticali da 14 hz (one P) 

Geofoni da 4,5 hz (Masw) 


Generazione di onde P: 

massa battente (mazza da 8 kg) 

5



METODOLOGIE USATE PER L’ANALISI DEI DATI 

I dati sono stati acquisiti e trattati in campagna tramite software “Ambrogeo 6.0” della 

Ambrogeo. 

In particolare, dove necessario si è implementato il segnale tramite sommatoria delle misure. 

I dati sono poi stati trattati tramite software “Winsism 10.1” della Wgeosoft, Seismic unix, 

Rayfract della Intelligent Resource inc. 


In entrambe le sezioni si nota una situazione dove al disotto un livello poco spesso di materiali 

superficiali sussiste un livello di sedimenti molto copattati che mostra avere velocità in P 

prossima ai 2000 m./sec e circa 750-800 in Sh 

6



ANALISI SVOLTA CON LE ONDE SUPERFICIALI – MASW 

CENNI TEORICI 

La conoscenza dell’andamento nel primo sottosuolo della velocità di propagazione delle onde di 

taglio è, come noto, importante negli studi di microzonazione sismica dedicati alla stima di 

possibili effetti di sito, capaci di amplificare il moto del terreno durante un terremoto. 

Negli ultimi anni hanno avuto ampio sviluppo tecniche geofisiche basate sull.analisi della 

propagazione delle onde superficiali ed, in particolare, delle onde di Rayleigh. Le proprietà 

dispersive di tali onde in mezzi stratificati, nonché la stretta relazione esistente tra la loro 

velocità di propagazione e quella delle onde di taglio, consentono di risalire al profilo di 

velocità delle onde S. 

Il metodo di indagine attivo MASW (Multichannel Analysis of Surface Waves) è basato su un 

artificiale energizzazione sismica del suolo e sull.analisi spettrale delle onde superficiali 

presenti nel segnale (Nazarian e Stokoe, 1984; Park et al.,1999). 

La curva di dispersione delle onde di Rayleigh rappresenta la variazione di velocità di fase che 

tali onde hanno al variare della frequenza. Tali valori di velocità sono intimamente legati alle 

proprietà meccaniche del mezzo in cui l’onda si propaga (velocità delle onde S, delle onde P e 

densità). Tuttavia, diversi studi hanno in realtà messo in evidenza che la velocità delle onde P 

e la densità sono parametri di second’ordine rispetto alle onde S nel determinare la velocità di 

fase delle onde di Rayleigh. Quindi, dato che le onde superficiali campionano una porzione di 

sottosuolo che cresce in funzione del periodo dell’onda e che la loro velocità di fase è 

fortemente condizionata in massima parte dalle velocità delle onde S dello strato campionato, 

la forma di questa curva è essenzialmente condizionata dalla struttura del sottosuolo ed in 

particolare dalle variazioni con al profondità delle velocità delle onde S. Pertanto, utilizzando 

7



appositi formalismi è possibile stabilire una relazione (analiticamente complessa ma diretta) 

fra la forma della curva di dispersione e la velocità delle onde S nel sottosuolo. Tale relazione 

consente il calcolo di curve di dispersione teoriche a partire da modelli del sottosuolo a strati 

piano-paralleli. 

L’operazione d’inversione, quindi, consiste nella minimizzazione, attraverso una procedura 

iterativa, degli scarti tra i valori di velocità di fase sperimentali della curve di dispersione e 

quelli teorici relativi ad una serie di modelli di prova “velocità delle onde S – profondità”. 


-Sismografo Ambrogeo Echo 2002 seismic unit 

-Numero dei canali 12 

-A/D conversione 16 bit 

-Geofoni verticali da 4.5 hz 


-energizzazione per rilievo masw 

Massa battente (mazza da 8 kg) 

MODALITA’ OPERATIVA 

Si sono disposti i geofoni sul terreno quindi si è energizzato tramite mazza da 8 kg. 

Si sono effettuate registrazioni di 1 sec. 

Si sono disposti 12 geofoni da 4,5 hz alla distanza di 3 metri, ottenendo così una traccia lunga 

36 metri . 

8



MASW 

Il modello proposto mostra una netta inversione di velocità in corrispondenza dei primi metri, 

con un orizzonte con velocità di circa 400 m./sec. posto tra 3.5 e 8.5 metri. 

Al disotto si trovano sedimenti molto compatti con velocità prossime ad 730 m./sec. 

MODELLO MIGLIORE 

VS (m/sec): 503.4855 744.7876 355.4849 409.0004 724.2305 

spessore (m): 0.83652 2.585 2.7857 4.9022 

curva di dispersione (frequenza - velocità di fase onde di Rayleigh) 

modo: 0 (modo fondamentale) 

modello migliore 

f(Hz) VR(m/sec) 

5.26261 661.5909 

8.10436 646.8557 

10.4048 626.3672 

14.5998 541.006 

19.0654 459.6331 

24.0722 442.3053 

32.1915 450.6283 

39.4989 463.7369 

44.5057 470.3695 

48.836 470.6253 

53.1663 462.5882 

58.0378 449.8953 

9




A livello generale possiamo notare infatti come il modello proposto dalla sismica e dal masw 

siano discrepanti . 

Si ritiene maggiormente credibile il modello elaborato tramite prove MASW, dove si evince la 

presenza di un orizzonte con inversione di velocità . 

Si ritiene quindi credibile il modello elaborato tramite MASW. 

Dalla rifrazione potremo estrapolare come veritiero soltanto il primo contatto fra materiale 

meno addensato e suoli in posto. 

Per la classificazione sismica del sito indagato si dovrà quindì riferirci ai risultati del 

rilievo masw. 

10



CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICO-DINAMICA DEL SITO INDAGATO 

Un analisi dello spettro di risposta di sito effettuata con modello lineare nel dominio delle 

frequeze . 

Il modello proposto mostra possibilità di fenomeni di amplificazione su frequenze pari a 7.4 

hz con amplificazione pari a 1.96 . 

Da un punto di vista normativo, il suolo risulta avere le seguenti caratteristiche: 

Il VS 30 risulta di 588 m./sec. 

I sedimenti sciolti continuano in profondità (verificato con un pozzo prossimo al sito 

indagato). 

Il sito verrà classificato quindi come di TIPO B. 

AREZZO, 28/07/09 

GALILEO GEOFISICA 

11

100 

95 

90 

85 

80 

75 

70 

fig.1 

MASW 

4200 

4000 

3800 

3600 

3400 

3200 

3000 

2800 

2600 

2400 

2200 

2000 

1800 

1600 

1400 

1200 

1000 

800 

600 

400 

250 

100 

0 10 20 30 40 50 60 70 

100 

95 

MASW 

90 

85 

80 

fig.2 

0 10 20 30 40 50 60 70 

fig.1=sezione sismotomografica in onde P 

fig.2=sezione sismotomografica in onde Sh 

fig.3=rilievo MASW 

COMMENTO ALLE SEZIONI 

Il profilo registrato con la sismica a rifrazione non coincide con i dati registrati dal 

MASW. 

In particolare in valori di velocità della sismica a rifrazione in Sh sembrano 

molto maggiori rispetto alle velocità registrate con il MASW 

fig.3

100 

95 

A 

A 

B 

A 

B 

B 

A 

B 

MASW 

B 

A 

A' 

90 

C 

C 

C 

C 

85 

80 

0 10 20 30 40 50 60 70 

D 

A=materiali mediamemte addensati 

B=materiali molto addensati , ricchi in matrice litoide 

C=materiali da mediamente a ben addensati 

D=materiali molto addensati, ricchi in fase litica

LEGENDA 

AA'=sismica a rifrazione in onde P ed Sh 

=MASW 

A' 

A 

UBICAZIONE STESE SISMICHE A RIFRAZIONE 

E MASW

MASW

FUNZIONE DI TRASFERIMENTO DEL SITO IN ESAME 

RISPOSTA DEL SITO IN ESAME 

A livello esmplificativo si è svolta un analisi monodimensionale per ricavarci 

la risposta di sito (funzione di trasferimento) tipica del sito indagato. 

Pur con le approssimazioni del caso, possiamo notare come l'amplificazione 

massima abbia due picchi in corrispondenza di frequenze comprese fra 3 e 

hz, intervallo ben coperto dallo spettro standard di normativa. 

L'intensità del fenomeno di amplificazione andrà presa invece come puramente indicativa.




Numero: 

076bis 

Località: 

Faella, Via dello Stagi 


n. 2 Prove penetrometriche statiche CPT




Numero: 

096bis 

Località: 

Faella, Le Chiuse 


n. 1 Sondaggio a carotaggio continuo 

n. 2 Analisi e prove geotecniche di laboratorio 

n. 3 Prove penetrometriche statiche CPT 

n. 1 Indagine sismica in foro tipo down-hole 

n. 1 1 Indagine sismica a rifrazione

Ubicazione delle indagini geognostiche effettuate durante la campagna geognostica dell'aprile 

2011 su estratto del Foglio 17M34, in scala 1:2.000, della Carta Tecnica Regionale.

TECNA 


tel. 0575 / 323501 - fax 0575 / 22730 - cell. 0348 / 7007360 Rif.: 010.11 

COMMITTENTE: 

Ghea Engineering & Consulting Srl 

CANTIERE: 

Comune di Piandiscò (Ar), loc. Faella 

INDAGINE: 

Realizzazione di edificio produttivo 

Foto: 

sì 

COORDINATE 

X = 0,00 m 

Y = 0,00 m 

Z = 0,00 m 

PIEZOMETRI 

ATA Tubo aperto 

CSG Casagrande 

CAMPIONI 

Pareti sottili 

Osterberg 

Carotiere semplice 

Carotiere doppio 

S.P.T. 

Coclea 

SONDAGGIO: 1 

Pagina: 1 

Quota: 

piano campagna 

Data: 06/04/2011 a 08/04/2011 

Responsabile: 

Operatore: 

Dr. Giuliano Moretti 

sig. Giampaolo Gambinelli 

Falda: non rilevata Scala: 1:170 

profondità 

S01-0201-012 

0 

1 

2 

3 

4 

5 

0,00 

2,40 

2,70 

3,40 

3,70 

stratigrafia 

campioni 

tipo n° quota 

1 4,00 

0,50 

Pocket Torvane 

Kg/cm² Kg/cm² 

colpi 

S.P.T. 

quota 

DESCRIZIONE STRATIGRAFICA 

Terreno di riporto con laterizi 

2,40 

Limi argilloso sabbiosi marroni 

0,30 

Sabbie e sabbie fini debolmente limose sciolte 0,70 

Limi debolmente sabbiosi marroni 

0,30 

Sabbie fini sciolte di colore marrone chiaro 

H 

Manovre 

% 

Recup. 

Rivest. Falda 

Piezo. 

6 

7 

8 

9 

10 

6,30 

6,70 

7,60 

2 8,00 

0,50 

1,50 

3,00 

3,00 

3,50 

4,50 

5,00 

Limi debolmente sabbiosi marroni 

2,60 

0,40 

Sabbie debolmente limose sciolte marroni chiare 0,90 

11 

12 

13 

14 

15 

16 

17 

18 

19 

20 

21 

22 

15,00 

15,40 

16,80 

18,30 

19,60 

20,50 

21,30 

5,00 

5,00 

5,00 

5,00 

4,00 

5,00 

5,00 

5,00 

5,00 

4,50 

5,00 

5,00 

4,00 

2,80 

3,50 

3,00 

4,00 

3,50 

3,50 

Limi argillosi marroni con screziature rossastre 

mediamente compatti 

Limi sabbiosi grigio azzurri 

7,40 

0,40 

Limi argillosi debolmente sabbiosi grigio azzurri 

estremamente compatti 1,40 

Limi sabbiosi grigio azzurri 

1,50 

Limi argillosi debolmente sabbiosi grigio azzurri 

estremamente compatti 1,30 

Limi sabbiosi grigio azzurri con livelli di torba 0,90 

Limi mediamente compatti grigio azzurri 0,80 

23 

24 

25 

3,50 

Sabbie con livelli di sabbie grossolane, sabbie 

limose e ciottolami fini in matrice sabbiosa 

grigio azzurre 

26 

27 

26,50 

4,00 

4,50 

5,20 

28 

29 

30 

31 

29,70 

31,15 

4,50 

Limi debolmente sabbiosi grigio azzurri 

Sabbie debolmente limose grigio azzurre 

3,20 

1,45 

32 

33 

33,50 

34 

note: 

Tubo attrezzato per prova down-hole 

4,50 

4,50 

2,80 

Limi argillosi da compatti a molto compatti 

grigio azzurri 

e-mail: tecnafon@technet.it 

2,35 

31,50 

Carotaggio: continuo con carotiere semplice 

Sonda tipo: 

Software by Dr.D.Merlin - 0425840820

Sondaggio S1 - 0.0 - 5.0 m 

Sondaggio S1 - 5.0 - 10.0 m

Sondaggio S1 - 10.0 - 15.0 m 

Sondaggio S1 - 15.0 - 20.0 m

Sondaggio S1 - 20.0 - 25.0 m 

Sondaggio S1 - 25.0 - 30.0 m

Sondaggio S1 - 30.0 - 33.5.0 m

Committente: 

Ghea srl 

CONSULENZA GEOTECNICA SU PROVE DI LABORATORIO 

Cantiere: Faella – Pian di Scò (AR) 

Verbale di Accettazione: 197 

Il Responsabile del Laboratorio 

Dr.ssa Assunta Sfalanga 

Il Direttore del Laboratorio 

Prof. Luigi Carmignani 

 

San Giovanni Valdarno (AR), 14 Aprile 2011

INDICE GENERALE 

TABELLA RIASSUNTIVA Pag. 1 

SONDAGGIO 1 Camp. 1 m 4.00-4.50 Pag. 2 

SONDAGGIO 1 Camp. 2 m 8.00-8.50 Pag. 29

GHEA srl 

TABELLA RIASSUNTIVA 

SONDAGGIO 

CAMPIONE 

PROFONDITA’ 

GHIAIA 

SABBIA 

LIMO 

ARGILLA 

Contenuto 

d’acqua 

Peso di 

volume 

LL LP IP 

Gs φ c ELL 

N. N. (m) % % % % % % % % kN/m 3 kPa kPa 

1 1 4.00-4.50 0.3 41.6 34.7 34.4 21.7 31 16 15 19.7 2.68 32°CD 2 CD 26 

1 2 8.00-8.50 0.3 17.7 34.9 47.1 21.7 45 19 26 20.0 2.74 19°CD 26 CD 339 

Località: Faella – Pian di Scò (AR) 

Data: 14 Aprile 2011 

Verbale accettazione: 197 

CD = Taglio diretto consolidato lento drenato 

1

DESCRIZIONE E RIPRESA FOTOGRAFICA DELLA CAROTA ESTRUSA 

Committente: Ghea srl 

Cantiere/Località: Faella – Pian di Scò (AR) 

Sondaggio: 1 

Campione: 1 

Profondità prelievo: 4.00-4.50 

Data prelievo: 06/04/2011 

Data apertura: 08/04/2011 

Verbale accettazione n° 197 

Descrizione: sabbia con limo argillosa. (Raccomandazioni AGI 1977). Sabbia limo-argillosa (UNI 

EN ISO 14688-2). 

Colore: HUE 5Y VALUE 5 CHROMA 3 (Munsell Soil Color Chart) 

Pocket (kg/cm 2 ): 

0.4 0.3 0.3 0.6 0.7 0.6 

Lunghezza carota: 32 cm 

Diametro carota: 88,9 mm 

0 5 10 15 20 25 30 cm 

Modalità di prelievo: sondaggio a rotazione 

Tipo di fustella: Shelby 

Classe di qualità del campione: Q4 (Raccomandazioni AGI 1977) 

C2 (Eurocodice 7) 

Prove eseguite: 

Cont. Acqua W X Granulom. Gr X T. Residuo TR - 

Peso Volume γ X Compress. ELL X Triass. TX UU - 

Peso Specifico Gs X Edometria Ed - Triass. TX CU - 

Limiti Cons. LL X T. Diretto TD X Triass. TX CD - 

2

Committente GHEA srl pagina 1 di 2 

Cantiere 

Faella - Pian di Scò (AR) 

Data prova 11/04/2011 

PESO SPECIFICO DEI GRANI Data certificato 14/04/2011 

Verb. Accettazione 197 

Norma di riferimento ASTM D5550-00 

N. certificato 2885/2011 

Note: 

 

3 

Il direttore del Laboratorio 

Lo sperimentatore


Cantiere 







 


Lo sperimentatore 

4

Committente 

Cantiere 

GHEA srl 


Data prova 14/04/2011 Pag. 1 di 3 

Data certificato 14/04/2011 

Verb.Accetazione 197 

N. Certificato 2879/2011 

Sondaggio 1 Campione 1 Profondità 4.00-4.50 

ANALISI GRANULOMETRICA (ASTM D422 - C958 -E1617) 

Curva Granulometrica 

100 

GHIAIA 

SABBIA 

LIMO 

ARGILLA 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

% passante 

20 

10 

0 

100,000 

10,000 

1,000 

0,100 

0,010 

0,001 

Diametro dei grani (mm) 

Riepilogo dei risultati 

Ciottoli ( > 60 mm) 0,0 D10

Committente 

Cantiere 

GHEA srl 








Setacciatura: Vagli Apertura Massa Trattenuto Passante 

vagli Trattenuta 

Massa materiale (g): 186.94 ASTM (mm) (g) % % 

3'' 75,000 0,00 0,0 100,0 

2'' 50,000 0,00 0,0 100,0 

1,5'' 37,500 0,00 0,0 100,0 

1'' 25,000 0,00 0,0 100,0 

3/4'' 19,000 0,00 0,0 100,0 

3/8'' 9,500 0,00 0,0 100,0 

No.4 4,750 0,00 0,0 100,0 

No.10 2,000 0,58 0,3 99,7 

No.20 0,850 4,40 2,7 97,3 

No.40 0,425 5,39 5,5 94,5 

No.60 0,250 16,92 14,6 85,4 

No.140 0,106 39,91 35,9 64,1 

No.200 0,075 9,60 41,1 58,9 

Sedigrafia: Diametro Trattenuto Passante 

Material Mass (g): 4.987 (mm) % % 

Material/Liquid: soil / 0.20% Sodium Metaphosphate (w/w) 0,060 41,9 58,1 

Measurement Principle: X-Ray monitored gravity sedimentation 0,050 43,0 57,0 

Calculation Method: Stokes sedimentation and Beer's law of extinction 0,040 44,4 55,6 

Test Number: 2 0,030 48,9 51,1 

Analyzed: 14/04/2011 10.44.10 0,025 51,4 48,6 

Reported: 14/04/2011 11.21.22 0,020 54,4 45,6 

Liquid Visc: 0.7683 mPa·s 0,015 58,4 41,6 

Analysis Temp: 32.0 °C 0,010 62,8 37,2 

Full Scale Mass: 58.9 % 0,008 65,6 34,4 

Analysis Type: High Speed(Adj) 0,006 68,6 31,4 

Run Time: 0:05 hrs:min 0,005 70,3 29,7 

Sample Density: 2.685 g/cm³ 0,004 72,3 27,7 

Liquid Density: 0.9951 g/cm³ 0,003 74,2 25,8 

Base/Full Scale: 132 / 93 kCnts/s 0,002 76,6 23,4 

Reynolds Number: 0.71 0,002 78,7 21,3 

0,001 79,7 20,3 

 



6

Committente 

Cantiere 

GHEA srl 







POTENZIALE DI LIQUEFACIBILITA' 

Terreni potenzialmente liquefacibili 

Terreni più 

liquefacibili 

ARGILLA LIMO 

SABBIA GHIAIA 

100 

90 

80 

70 

% passante 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

0,001 0,010 0,100 1,000 10,000 100,000 


Tsuchida, 1970 



7

Committente Ghea srl Pag. 1 di 1 

Cantiere 

Faella - Pia di Scò (AR) 


LIMITI DI CONSISTENZA Data certificato 14/04/11 


Norma di riferimento ASTM D4318 



Limite Liquido 31,0 

Numero tara C30 C55 C34 

34,0 

Numero dei colpi 49 26 13 Log N W N Y 

P. umido + tara g 52,89 57,17 52,33 33,0 1,690 28,99 49 28,76 

P. secco + tara g 43,78 46,81 42,37 1,415 30,43 26 30,86 

Peso tara g 12,35 12,77 12,50 32,0 1,114 33,34 13 33,14 

Peso umido g 40,54 44,40 39,83 25 28,99 

Peso secco g 31,43 34,04 29,87 31,0-7,5979 41,6069 25 33,34 

Contenuto d'acqua % 28,99 30,43 33,34 

Limite Plastico 16,3 

Numero tara A1 A12 

P. umido + tara g 30,73 31,88 

P. secco + tara g 28,87 29,97 

Peso tara g 17,48 18,24 

Peso umido g 13,25 13,64 

Peso secco g 11,39 11,73 

Contenuto d'acqua % 16,33 16,28 

28,0 

10 100 

25 

numero di colpi 

Umidità Naturale 

Numero tara B13 Limite Liquido LL 31,0 

P. umido + tara g 59,16 Limite Plastico LP 16,3 

P. secco + tara g 51,77 Indice di Plasticità Ip 14,7 

Peso tara g 17,64 Umidità Naturale Wn 21,7 

Peso umido g 41,52 Indice di Consistenza Ic 0,6 

Peso secco g 34,13 

Contenuto d'acqua % 21,7 

LL − Wn 

Ip = LL − LP Ic = 

Ip 

contenuto d'acqua (%) 

30,0 

29,0 

indice plastico (%) 

70 

60 

50 

40 

30 

20 


LL IP 

5 4 

Carta di Plasticità25,5 4 

100 58,4 

50 0 

50 60 

5 7 

29,5CL 

7 

10 

MH - OH 

CL - ML 

0 

ML - OL 

0 20 40 60 80 100 120 

limite liquido (%) 

 

CH 


ML 

Limi inorganici di bassa 

plasticità 

MH 

Limi inorganici di alta 

plasticità 

CL 

Argille inorganiche di bassa 

plasticità 

CH 

Argille inorganiche di alta 

plasticità 

OL 

Argille organiche di bassa 

plasticità 

OH 

Argille organiche di alta 

plasticità 

8

UNCONFINED COMPRESSION TEST 

Ref. Standard: ASTM D2166 Data prova 08/04/2011 


Committente GHEA srl Verb.Accetazione 197 

Cantiere Faella - Pian di Scò (AR) N. Certificato 2881/2011 


Specimen diameter 

Specimen height 

Tare N. 

Weight of tare 

Weight of tare + wet specimen 

Weight of tare + dry specimen 

Test velocity 

38,20 mm Natural weight 

169,66 g 

76,20 mm Dry weight 

139,36 g 

1 Moisture content 

21,74 % 

10,00 g Natural density 

1,943 g/cm 3 

179,66 g Dry density 

1,596 g/cm 3 

149,36 g Liquid Limit 

31 % 

0,650 mm/min Plastic Limit 

16 % 

Plasticity Index 

15 % 

Maximum strength 26,03 kPa 

Corresponding strain 4,69 % Pag. 1 di 2 

note: - 

30 

Compression curve 

20 

Axial stress (kPa) 

10 

0 

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 

 

Axial strain (%) 

 

The Technician 

The Laboratory Manager 

9







Recorded Data 

Pag. 2 di 2 

load displ. stress strain 

N mm kPa % 

0,00 0,00 0,00 0,00 

0,50 0,12 0,44 0,16 

1,40 0,25 1,22 0,33 

2,40 0,38 2,08 0,50 

3,70 0,53 3,21 0,70 

5,30 0,69 4,58 0,91 

7,40 0,81 6,39 1,06 

10,20 0,95 8,79 1,25 

12,40 1,08 10,67 1,42 

14,90 1,21 12,79 1,59 

16,70 1,32 14,32 1,73 

18,90 1,46 16,17 1,92 

20,70 1,57 17,69 2,06 

22,30 1,71 19,02 2,24 Restituzione fotografica 

23,60 1,84 20,09 2,41 dopo la prova 

25,20 1,96 21,42 2,57 

25,90 2,09 21,98 2,74 

26,80 2,21 22,71 2,90 

27,60 2,36 23,34 3,10 

28,40 2,48 23,97 3,25 

29,00 2,61 24,44 3,43 

29,40 2,75 24,73 3,61 

30,00 2,89 25,18 3,79 

30,40 3,02 25,47 3,96 

30,70 3,16 25,68 4,15 

31,00 3,31 25,87 4,34 

31,20 3,44 25,99 4,51 

31,30 3,57 26,03 4,69 

31,30 3,72 25,98 4,88 

31,30 3,85 25,93 5,05 

31,40 4,00 25,96 5,25 

31,50 4,14 25,99 5,43 

31,50 4,26 25,95 5,59 

31,50 4,40 25,90 5,77 

31,60 4,54 25,93 5,96 

31,50 4,66 25,80 6,12 

31,50 4,81 25,75 6,31 

31,60 4,93 25,79 6,47 

31,60 5,05 25,74 6,63 

31,00 5,20 25,20 6,82 

30,20 5,32 24,51 6,98 

29,90 5,45 24,22 7,15 

 

10 


The Laboratory Manager

DETERMINATION OF SHEAR STRENGTH BY DIRECT SHEAR (in the small shearbox apparatus) 

Set of single stage tests - tested in accordance with BS 1377:1990:Part 7: Clause 4 (procedure 4.5.4) 

TEST REPORT - SUMMARY 

Project location Faella - Pian di Scò (AR) 

Project reference GHEA srl 

Sample depth 4.00-4.50 

Borehole number 1 

Sample type Undisturbed cohesive 

Sample number 1 

Specimen orientation 

Sample description 

Sabbia limo-argillosa. 

Particle density (Mg/m³) 

2.68 (Measured) 

Specimens tested dry 

INITIAL CONDITIONS 

Specimen depth (m) 

Height (mm) 

- 

Diameter (mm) 

Area (mm²) 

Moisture content (measured) (%) 

Moisture content (trimmings) (%) 

Bulk density (Mg/m³) 

Dry density (Mg/m³) 

Voids ratio 

Degree of saturation (%) 

Voids ratio at the end of 

consolidation 

Specimen 1 Specimen 2 

Specimen 3 

4.20 

4.20 

4.20 

20.0 

20.0 20.0 

60.0 

60.0 60.0 

2827.4 

2827.4 

2827.4 

22 

23 

23 

22 22 

22 

2.00 

1.98 2.03 

1.64 

1.61 1.64 

0.637 

0.666 0.631 

94 

93 

100 

0.615 0.593 0.569 

SHEARING 

Rate of displacement (mm/min) 

Conditions at peak shear stress 

Normal stress (kPa) 

Shear stress (kPa) 

Horizontal displacement (mm) 

Vertical deformation (mm) 

Apparent cohesion (kPa) 

Angle of shearing resistance (°) 

0.010000 

100 

61 

5.04 

0.327 

2.0 

31.9 

0.010000 

0.010000 

200 400 

122 252 

3.04 4.42 

0.422 0.583 

Comments / variations from procedures: 

Verbale di accettazione N. 197 

Il presente certificato è costiutito da 18 pagine. 

Tested Dott. Iannini 

Checked Dott.ssa Sfalanga Approved Prof. Carmignani 

Date 12/04/2011 Date 14/04/2011 

Date N° 2887/2011 

11



TEST REPORT - SHEARING 








300 

250 


200 

150 

100 

50 

0 

Specimen 1 

Specimen 2 

Specimen 3 

0 1 2 3 4 5 6 


Change in specimen height (mm) 

0 

0.1 

0.2 

0.3 

0.4 

0.5 

0.6 

0.7 

0 1 2 3 4 5 6 


Specimen 1 

Specimen 2 

Specimen 3 



Date 12/04/2011 Date 14/04/2011 

Date N° 2887/2011 

12











400 

350 

c' = 

ϕ' 

2.0 kPa 

31.9 ° 

300 


250 

200 

150 

100 

50 

0 

0 50 100 150 200 250 300 350 400 


Tested Dott. Iannini Checked Dott.ssa Sfalanga Approved Prof. Carmignani 

Date 12/04/2011 Date 14/04/2011 

Date N° 2887/2011 

13



TEST DATA - CONSOLIDATION 








SPECIMEN 1 Normal stress (kPa) 100 

Recorded data 

Calculated data 

Time 

Vertical displacement 

Time 

Vertical deformation of specimen 

(mins) 

(mm) 

0.05 0.226 

0.08 0.239 

0.13 0.259 

0.20 0.268 

0.32 0.278 

0.51 0.292 

0.81 0.315 

1.29 0.338 

2.05 0.359 

3.25 0.379 

5.17 0.402 

8.81 0.415 

13.06 0.428 

20.76 0.439 

33.00 0.452 

52.48 0.458 

83.43 0.463 

132.66 0.466 

210.92 0.470 

335.37 0.475 

533.23 0.486 

847.83 0.493 

961.24 0.496 

(root mins) 

0.2 

0.3 

0.4 

0.5 

0.6 

0.7 

0.9 

1.1 

1.4 

1.8 

2.3 

3.0 

3.6 

4.6 

5.7 

7.2 

9.1 

11.5 

14.5 

18.3 

23.1 

29.1 

31.0 

(mm) 

0.000 

0.013 

0.033 

0.042 

0.052 

0.066 

0.089 

0.112 

0.133 

0.153 

0.176 

0.189 

0.202 

0.213 

0.226 

0.232 

0.237 

0.240 

0.244 

0.249 

0.260 

0.267 

0.270 

14












0.000 


0.050 

0.100 

0.150 

0.200 

0.250 

t100, 2.21 

0.300 

0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 30.0 35.0 

Time (root mins) 

0.000 


0.050 

0.100 

0.150 

0.200 

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15









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16









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17












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21









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22












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23












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0.30 223.3 79.0 

50.00 0.083 0.38 287.1 0.082 

0.38 263.8 93.3 

60.00 0.116 0.45 324.0 0.115 

0.45 300.7 106.4 

70.00 0.138 0.54 358.2 0.137 

0.54 334.9 118.4 

80.00 0.159 0.63 389.4 0.158 

0.63 366.1 129.5 

90.00 0.181 0.72 415.6 0.180 

0.72 392.3 138.7 

100.00 0.205 0.80 437.0 0.204 

0.80 413.7 146.3 

110.00 0.225 0.88 458.9 0.224 

0.88 435.6 154.1 

120.00 0.238 0.97 476.8 0.237 

0.97 453.5 160.4 

130.00 0.251 1.06 494.2 0.250 

1.06 470.9 166.5 

140.00 0.264 1.15 512.8 0.263 

1.15 489.5 173.1 

150.00 0.277 1.25 525.9 0.276 

1.25 502.6 177.8 

160.00 0.290 1.33 541.2 0.289 

1.33 517.9 183.2 

170.00 0.304 1.43 554.5 0.303 

1.43 531.2 187.9 

180.00 0.316 1.54 567.8 0.315 

1.54 544.5 192.6 

190.00 0.332 1.64 576.6 0.331 

1.64 553.3 195.7 

200.00 0.350 1.72 587.9 0.349 

1.72 564.6 199.7 

210.00 0.363 1.82 597.8 0.362 

1.82 574.5 203.2 

220.00 0.374 1.91 608.8 0.373 

1.91 585.5 207.1 

230.00 0.384 2.01 618.1 0.383 

2.01 594.8 210.4 

240.00 0.394 2.11 627.6 0.393 

2.11 604.3 213.7 

250.00 0.408 2.20 636.7 0.407 

2.20 613.4 216.9 

260.00 0.423 2.30 647.0 0.422 

2.30 623.7 220.6 

270.00 0.432 2.38 656.0 0.431 

2.38 632.7 223.8 

280.00 0.445 2.48 664.4 0.444 

2.48 641.1 226.7 

290.00 0.450 2.58 671.7 0.449 

2.58 648.4 229.3 

300.00 0.453 2.68 678.1 0.452 

2.68 654.8 231.6 

310.00 0.456 2.77 684.1 0.455 

2.77 660.8 233.7 

320.00 0.465 2.85 690.5 0.464 

2.85 667.2 236.0 

330.00 0.488 2.96 690.6 0.487 

2.96 667.3 236.0 

26









Elapsed 

time 




Recorded data 

Vertical 


Horizontal 


Horizontal 

force 



Horizontal 


Horizontal 

force 

Shear stress 



340.00 0.493 3.05 702.5 0.492 

3.05 679.2 240.2 

350.00 0.497 3.15 708.9 0.496 

3.15 685.6 242.5 

360.00 0.503 3.24 714.4 0.502 

3.24 691.1 244.4 

370.00 0.507 3.35 718.7 0.506 

3.35 695.4 245.9 

380.00 0.516 3.45 722.7 0.515 

3.45 699.4 247.4 

390.00 0.527 3.53 726.5 0.526 

3.53 703.2 248.7 

400.00 0.546 3.63 728.9 0.545 

3.63 705.6 249.6 

410.00 0.555 3.72 730.8 0.554 

3.72 707.5 250.2 

420.00 0.560 3.83 731.6 0.559 

3.83 708.3 250.5 

430.00 0.569 3.93 731.0 0.568 

3.93 707.7 250.3 

440.00 0.582 4.03 732.2 0.581 

4.03 708.9 250.7 

450.01 0.582 4.13 734.1 0.581 

4.13 710.8 251.4 

460.00 0.583 4.22 733.9 0.582 

4.22 710.6 251.3 

470.00 0.583 4.32 734.8 0.582 

4.32 711.5 251.6 

480.00 0.584 4.42 735.4 0.583 

4.42 712.1 251.9 

490.00 0.585 4.53 734.1 0.584 

4.53 710.8 251.4 

500.00 0.585 4.62 732.3 0.584 

4.62 709.0 250.8 

510.00 0.590 4.72 730.6 0.589 

4.72 707.3 250.2 

515.36 0.590 4.76 730.4 0.589 

4.76 707.1 250.1 

27












300 

250 


200 

150 

100 

50 

0 

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 


0.000 


0.100 

0.200 

0.300 

0.400 

0.500 

0.600 

0.700 

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 





28

DESCRIZIONE E RIPRESA FOTOGRAFICA DELLA CAROTA ESTRUSA 

Committente: Ghea srl 

Cantiere/Località: Faella – Pian di Scò (AR) 

Sondaggio: 1 

Campione: 2 

Profondità prelievo: 8.00-8.50 

Data prelievo: 06/04/2011 

Data apertura: 08/04/2011 

Verbale accettazione n° 197 

Descrizione: argilla con limo sabbiosa, presenti fenomeni di alterazione e ossisidi di Fe e Mn. 

(Raccomandazioni AGI 1977). Argilla limo-sabbiosa (UNI EN ISO 14688-2). 

Colore: HUE 5Y VALUE 5 CHROMA 2 (Munsell Soil Color Chart) 

Pocket (kg/cm 2 ): 

0.9 0.5 1.0 3.6 4.3 3.7 3.3 3.9 

Lunghezza carota: 43 cm 

Diametro carota: 88,9 mm 

0 5 10 15 20 25 30 35 40 cm 

Modalità di prelievo: sondaggio a rotazione 

Tipo di fustella: Shelby 

Classe di qualità del campione: Q4 (Raccomandazioni AGI 1977) 

C2 (Eurocodice 7) 

Prove eseguite: 

Cont. Acqua W X Granulom. Gr X T. Residuo TR - 

Peso Volume γ X Compress. ELL X Triass. TX UU - 

Peso Specifico Gs X Edometria Ed - Triass. TX CU - 

Limiti Cons. LL X T. Diretto TD X Triass. TX CD - 

29


Cantiere 







Note: Gh = 2.68 Gs* = 2.74 

Gh = valore misurato 

Gs* = valore corretto (Richards&Bouazza 2007) 

 

30 


Lo sperimentatore


Cantiere 







 



31

Committente 

Cantiere 

GHEA srl 








Curva Granulometrica 

100 

GHIAIA 

SABBIA 

LIMO 

ARGILLA 

90 

80 

70 

60 

50 

40 

30 

% passante 

20 

10 

0 

100,000 

10,000 

1,000 

0,100 

0,010 

0,001 


Riepilogo dei risultati 

Ciottoli ( > 60 mm) 0,0 D10

Committente 

Cantiere 

GHEA srl 








Setacciatura: Vagli Apertura Massa Trattenuto Passante 

vagli Trattenuta 

Massa materiale (g): 186.94 ASTM (mm) (g) % % 

3'' 75,000 0,00 0,0 100,0 

2'' 50,000 0,00 0,0 100,0 

1,5'' 37,500 0,00 0,0 100,0 

1'' 25,000 0,00 0,0 100,0 

3/4'' 19,000 0,00 0,0 100,0 

3/8'' 9,500 0,00 0,0 100,0 

No.4 4,750 0,39 0,2 99,8 

No.10 2,000 0,21 0,3 99,7 

No.20 0,850 0,14 0,4 99,6 

No.40 0,425 0,39 0,7 99,3 

No.60 0,250 3,33 2,6 97,4 

No.140 0,106 17,47 12,6 87,4 

No.200 0,075 6,74 16,5 83,5 

Sedigrafia: Diametro Trattenuto Passante 

Material Mass (g): 4.987 (mm) % % 

Material/Liquid: soil / 0.20% Sodium Metaphosphate (w/w) 0,060 18,0 82,0 

Measurement Principle: X-Ray monitored gravity sedimentation 0,050 18,1 81,9 

Calculation Method: Stokes sedimentation and Beer's law of extinction 0,040 18,9 81,1 

Test Number: 2 0,030 21,7 78,3 

Analyzed: 14/04/2011 11.14 0,025 23,9 76,1 

Reported: 14/04/2011 11.21.22 0,020 26,7 73,3 

Liquid Visc: 0.7683 mPa·s 0,015 30,4 69,6 

Analysis Temp: 32.0 °C 0,010 35,5 64,5 

Full Scale Mass: 83.5 % 0,008 37,8 62,2 

Analysis Type: High Speed(Adj) 0,006 40,9 59,1 

Run Time: 0:03 hrs:min 0,005 43,0 57,0 

Sample Density: 2.683 g/cm³ 0,004 45,8 54,2 

Liquid Density: 0.9951 g/cm³ 0,003 48,5 51,5 

Base/Full Scale: 132 / 94 kCnts/s 0,002 52,9 47,1 

Reynolds Number: 0.71 0,002 55,3 44,7 

0,001 55,6 44,4 

 



33

Committente 

Cantiere 

GHEA srl 







POTENZIALE DI LIQUEFACIBILITA' 

Terreni potenzialmente liquefacibili 

Terreni più 

liquefacibili 

ARGILLA LIMO 

SABBIA GHIAIA 

100 

90 

80 

70 

% passante 

60 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

0,001 0,010 0,100 1,000 10,000 100,000 


Tsuchida, 1970 



34

Committente Ghea srl Pag. 1 di 1 

Cantiere 

Faella - Pia di Scò (AR) 


LIMITI DI CONSISTENZA Data certificato 14/04/11 


Norma di riferimento ASTM D4318 



Limite Liquido 44,6 

Numero tara B24 A4 B22 

47,0 

Numero dei colpi 41 26 19 Log N W N Y 

P. umido + tara g 64,54 65,67 58,10 46,0 1,613 41,89 41 41,67 

P. secco + tara g 50,68 51,01 45,23 1,415 43,80 26 44,34 

Peso tara g 17,59 17,54 17,55 45,0 1,279 46,50 19 46,18 

Peso umido g 46,95 48,13 40,55 25 41,89 

Peso secco g 33,09 33,47 27,68 44,0-13,5042 63,4459 25 46,50 

Contenuto d'acqua % 41,89 43,80 46,50 

Limite Plastico 19,1 

Numero tara B41 B25 

P. umido + tara g 28,99 28,27 

P. secco + tara g 27,28 26,47 

Peso tara g 18,31 17,10 

Peso umido g 10,68 11,17 

Peso secco g 8,97 9,37 

Contenuto d'acqua % 19,06 19,21 

41,0 

10 100 

25 

numero di colpi 

Umidità Naturale 

Numero tara B17 Limite Liquido LL 44,6 

P. umido + tara g 61,16 Limite Plastico LP 19,1 

P. secco + tara g 53,37 Indice di Plasticità Ip 25,4 

Peso tara g 17,48 Umidità Naturale Wn 21,7 

Peso umido g 43,68 Indice di Consistenza Ic 0,9 

Peso secco g 35,89 

Contenuto d'acqua % 21,7 

LL − Wn 

Ip = LL − LP Ic = 

Ip 

contenuto d'acqua (%) 

43,0 

42,0 

indice plastico (%) 

70 

60 

50 

40 

30 

20 


LL IP 

5 4 

Carta di Plasticità25,5 4 

100 58,4 

50 0 

50 60 

5 7 

29,5CL 

7 

10 

MH - OH 

CL - ML 

0 

ML - OL 

0 20 40 60 80 100 120 

limite liquido (%) 

 

CH 


ML 

Limi inorganici di bassa 

plasticità 

MH 

Limi inorganici di alta 

plasticità 

CL 

Argille inorganiche di bassa 

plasticità 

CH 

Argille inorganiche di alta 

plasticità 

OL 

Argille organiche di bassa 

plasticità 

OH 

Argille organiche di alta 

plasticità 

35







Specimen diameter 

Specimen height 

Tare N. 

Weight of tare 

Weight of tare + wet specimen 

Weight of tare + dry specimen 

Test velocity 

38,20 mm Natural weight 

181,51 g 

76,20 mm Dry weight 

151,86 g 

1 Moisture content 

19,52 % 

10,00 g Natural density 

2,078 g/cm 3 

191,51 g Dry density 

1,739 g/cm 3 

161,86 g Liquid Limit 

45 % 

0,650 mm/min Plastic Limit 

19 % 

Plasticity Index 

26 % 

Maximum strength 339,21 kPa 

Corresponding strain 5,04 % Pag. 1 di 2 

note: - 

Axial stress (kPa) 

Compression curve 

360 

340 

320 

300 

280 

260 

240 

220 

200 

180 

160 

140 

120 

100 

80 

60 

40 

20 

0 

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 

 

Axial strain (%) 

 


The Laboratory Manager 

36







Recorded Data 

Pag. 2 di 2 

load displ. stress strain 

N mm kPa % 

-1,90 -0,01 -1,66 -0,01 

3,10 0,22 2,70 0,29 

11,50 0,49 9,97 0,64 

27,70 0,68 23,95 0,89 

37,80 0,77 32,65 1,01 

57,00 0,85 49,18 1,12 

76,90 0,96 66,25 1,26 

97,30 1,05 83,73 1,38 

116,90 1,15 100,46 1,51 

137,50 1,25 118,01 1,64 

157,10 1,36 134,63 1,78 

176,40 1,46 150,97 1,92 

193,60 1,56 165,46 2,05 

211,40 1,66 180,44 2,18 Restituzione fotografica 

228,20 1,77 194,49 2,32 dopo la prova 

243,70 1,87 207,42 2,45 

258,20 1,99 219,40 2,61 

273,30 2,09 231,92 2,74 

287,40 2,19 243,56 2,87 

299,90 2,31 253,74 3,03 

313,30 2,42 264,68 3,18 

326,50 2,54 275,39 3,33 

338,40 2,65 285,00 3,48 

349,70 2,75 294,11 3,61 

359,80 2,86 302,15 3,75 

369,60 2,97 309,92 3,90 

378,60 3,09 316,95 4,06 

386,20 3,20 322,82 4,20 

393,70 3,32 328,55 4,36 

399,70 3,45 332,96 4,53 

404,20 3,57 336,16 4,69 

407,60 3,71 338,33 4,87 

409,40 3,84 339,21 5,04 

409,50 3,99 338,59 5,24 

408,60 4,13 337,19 5,42 

405,50 4,27 333,99 5,60 

399,30 4,42 328,19 5,80 

393,60 4,57 322,83 6,00 

390,10 4,66 319,56 6,12 

 

37 


The Laboratory Manager



TEST REPORT - SUMMARY 

Project location Faella -Pian di Scò (AR) 







Sample description 

Argilla limo-sabbiosa, presenti ossidi di Fe e Mn. 

Particle density (Mg/m³) 

2.74 (Measured) 

Specimens tested dry 

INITIAL CONDITIONS 

Specimen depth (m) 

Height (mm) 

- 

Diameter (mm) 

Area (mm²) 

Moisture content (measured) (%) 

Moisture content (trimmings) (%) 

Bulk density (Mg/m³) 

Dry density (Mg/m³) 

Voids ratio 

Degree of saturation (%) 

Voids ratio at the end of 

consolidation 

Specimen 1 Specimen 2 

Specimen 3 

8.20 

8.20 

8.20 

20.0 

20.0 20.0 

60.0 

60.0 60.0 

2827.4 

2827.4 

2827.4 

22 

21 

21 

21 21 

20 

2.03 

1.98 2.03 

1.66 

1.63 1.68 

0.649 

0.676 0.635 

93 

87 

92 

0.629 0.573 0.550 

SHEARING 

Rate of displacement (mm/min) 

Conditions at peak shear stress 





Apparent cohesion (kPa) 

Angle of shearing resistance (°) 

0.010000 

150 

83 

3.21 

0.579 

26.0 

19.2 

0.010000 

0.010000 

300 600 

126 228 

3.58 2.83 

0.240 0.226 

Comments / variations from procedures: 

Verbale di accettazione N. 197 

Il presente certificato è costiutito da 18 pagine. 



Date 12/04/2011 Date 14/04/2011 

Date N° 2888/2011 

38











250 

200 


150 

100 

50 

0 

Specimen 1 

Specimen 2 

Specimen 3 

0 1 2 3 4 5 6 7 


Change in specimen height (mm) 

0 

0.1 

0.2 

0.3 

0.4 

0.5 

0.6 

0.7 

0.8 

0 1 2 3 4 5 6 7 


Specimen 1 

Specimen 2 

Specimen 3 



Date 12/04/2011 Date 14/04/2011 

Date N° 2888/2011 

39











650 

600 

550 

c' = 

ϕ' 

26.0 kPa 

19.2 ° 

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450 


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300 

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Date 12/04/2011 Date 14/04/2011 

Date N° 2888/2011 

40












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41












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42









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43









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time 




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Horizontal 


Horizontal 

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Horizontal 


Horizontal 

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44












90 

80 


70 

60 

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45












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Time 


Time 


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(mm) 

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46












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Tested Dott.Iannini 



47









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48









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time 




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Horizontal 


Horizontal 

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Horizontal 


Horizontal 

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49












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50












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Time 


Time 


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14.5 

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51












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Date 12/04/2011 Date 14/04/2011 Date N° xxxx/xxx 

52









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Horizontal 


Horizontal 

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110.00 0.125 1.02 505.7 0.122 

1.01 490.0 173.3 

120.00 0.132 1.13 534.5 0.129 

1.12 518.8 183.5 

130.00 0.137 1.24 560.3 0.134 

1.23 544.6 192.6 

140.00 0.144 1.37 582.2 0.141 

1.36 566.4 200.3 

150.00 0.148 1.50 601.6 0.145 

1.49 585.9 207.2 

160.00 0.152 1.64 617.4 0.149 

1.63 601.7 212.8 

170.00 0.167 1.78 629.8 0.164 

1.77 614.1 217.2 

180.00 0.180 1.93 640.8 0.177 

1.92 625.0 221.1 

190.00 0.193 2.07 648.8 0.190 

2.06 633.1 223.9 

200.00 0.202 2.22 654.2 0.199 

2.21 638.5 225.8 

210.00 0.208 2.37 656.9 0.205 

2.36 641.2 226.8 

220.00 0.211 2.53 660.2 0.208 

2.52 644.4 227.9 

230.00 0.215 2.68 660.8 0.212 

2.67 645.1 228.2 

240.00 0.229 2.84 661.2 0.226 

2.83 645.5 228.3 

250.00 0.241 2.98 661.0 0.238 

2.97 645.3 228.2 

260.00 0.249 3.14 659.0 0.246 

3.13 643.2 227.5 

270.00 0.253 3.30 656.6 0.250 

3.29 640.9 226.7 

280.00 0.257 3.46 653.5 0.254 

3.45 637.7 225.6 

290.00 0.259 3.61 651.3 0.256 

3.60 635.6 224.8 

300.00 0.261 3.77 648.2 0.258 

3.76 632.4 223.7 

310.00 0.274 3.92 645.8 0.271 

3.91 630.1 222.9 

320.00 0.287 4.08 643.8 0.284 

4.07 628.1 222.1 

330.00 0.294 4.23 642.2 0.291 

4.22 626.5 221.6 

53









Elapsed 

time 




Recorded data 

Vertical 


Horizontal 


Horizontal 

force 



Horizontal 


Horizontal 

force 

Shear stress 



340.00 0.299 4.39 641.5 0.296 

4.38 625.8 221.3 

350.00 0.303 4.54 639.5 0.300 

4.53 623.8 220.6 

360.01 0.305 4.70 636.6 0.302 

4.69 620.9 219.6 

370.00 0.307 4.85 634.3 0.304 

4.84 618.5 218.8 

380.00 0.317 5.00 632.4 0.314 

4.99 616.7 218.1 

390.00 0.327 5.15 631.0 0.324 

5.14 615.3 217.6 

400.00 0.332 5.30 628.4 0.329 

5.29 612.7 216.7 

410.00 0.339 5.44 626.1 0.336 

5.43 610.4 215.9 

420.00 0.349 5.59 625.2 0.346 

5.58 609.5 215.6 

430.00 0.349 5.75 623.2 0.346 

5.74 607.5 214.8 

430.83 0.350 5.76 623.0 0.347 

5.75 607.2 214.8 

54












250 


200 

150 

100 

50 

0 

0 1 2 3 4 5 6 7 


0.000 


0.050 

0.100 

0.150 

0.200 

0.250 

0.300 

0.350 

0.400 

0 1 2 3 4 5 6 7 




Date 12/04/2011 Date 14/04/2011 Date N° xxxx/xxx 

55

TECNA 


tel. 0575 / 323501 - fax 0575 / 22730 - cell. 0348 / 7007360 Rifer. 010-11 

LEGENDA VALORI DI RESISTENZA 

Strumento utilizzato: 

PENETROMETRO STATICO OLANDESE tipo GOUDA (tipo meccanico). 

Caratteristiche: 

- punta conica meccanica Ø 35.7 mm, angolo di apertura α= 60 ° -( area punta Ap = 10 cm²) 

- manicotto laterale di attrito tipo 'Begemann' ( Ø 35.7 mm - h 133 mm - sup. lat. Am. = 150 cm²) 

- velocità di avanzamento costante V = 2 cm / sec ( ± 0,5 cm / sec ) 

- spinta max nominale dello strumento Smax variabile a seconda del tipo 

- costante di trasformazione (lett.⇒ Spinta) Ct = SPINTA (Kg) / LETTURA DI CAMPAGNA 

fase 1 - resistenza alla punta Rp ( Kg / cm²) = ( L. punta ) Ct /10 

fase 2 - resistenza laterale locale RL ( Kg / cm²) = [(L. laterale) - (L. punta)] Ct / 150 

fase 3 - resistenza totale Rt ( Kg) = ( L. totale ) Ct 

Rp / RL 

= 'rapporto Begemann' 

- L. punta = lettura di campagna durante l’ infissione della sola punta ( fase 1 ) 

- L. laterale = lettura di campagna relativa all’infissione di punta e manicotto ( fase 2 ) 

- L. totale = lettura di campagna relativa all’infissione delle aste esterne ( fase 3 ) 

N.B. : la spinta S ( Kg) , corrispondente a ciascuna fase , si ottiene moltiplicando la 

corrispondente lettura di campagna L per la costante di trasformazione Ct . 

N.B. : causa la distanza intercorrente ( 20 cm circa ) fra il manicotto laterale e la punta conica 

del penetrometro , la resistenza laterale locale RL viene computata 20 cm sopra la punta . 

CONVERSIONI 

1 kN ( kiloNewton ) = 1000 N ≈ 100 kg = 0,1 t - 1MN (megaNewton ) = 1000 kN = 1000000 N ≈ 100 t 

1 kPa ( kiloPascal ) = 1 kN/m² = 0,001 MN/m² = 0,001 MPa ≈ 0,1 t/m² = 0,01 kg/cm² 

1 MPa ( MegaPascal ) = 1 MN/m² = 1000 kN/m² = 1000 kPa ≈ 100 t / m2 = 10 kg/cm² 

kg/cm² = 10 t/m² ≈ 100 kN/m² = 100 kPa = 0,1 MN/m² = 0,1 Mpa 

1 t = 1000 kg ≈ 10 kN 

Software by: Dr.D.Merlin - 0425/840820 


TECNA 



LEGENDA VALUTAZIONI LITOLOGICHE 

Valutazioni in base al rapporto: 

F = (Rp / RL) 

( Begemann 1965 - Raccomandazioni A.G.I. 1977 ) 

valide in via approssimata per terreni immersi in falda : 

F = Rp / RL NATURA LITOLOGICA PROPRIETA’ 

F < 15 TORBE ED ARGILLE ORGANICHE COESIVE 

15 < F ≤ 30 LIMI ED ARGILLE COESIVE 

30 < F ≤ 60 LIMI SABBIOSI E SABBIE LIMOSE GRANULARI 

F > 60 SABBIE E SABBIE CON GHIAIA GRANULARI 

Vengono inoltre riportate le valutazioni stratigrafiche fornite da Schmertmann (1978), 

ricavabili in base ai valori di Rp e di FR = (RL / Rp) % : 

- AO = argilla organica e terreni misti 

- Att = argilla (inorganica) molto tenera 

- At = argilla (inorganica) tenera 

- Am = argilla (inorganica) di media consistenza 

- Ac = argilla (inorganica) consistente 

- Acc = argilla (inorganica) molto consistente 

- ASL = argilla sabbiosa e limosa 

- SAL = sabbia e limo / sabbia e limo argilloso 

- Ss = sabbia sciolta 

- Sm = sabbia mediamente addensata 

- Sd = sabbia densa o cementata 

- SC = sabbia con molti fossili, calcareniti 

Secondo Schmertmann il valore della resistenza laterale da usarsi, dovrebbe essere pari a: 

- 1/3 ± 1/2 di quello misurato , per depositi sabbiosi 

- quello misurato ( inalterato ) , per depositi coesivi. 



TECNA 



LEGENDA PARAMETRI GEOTECNICI 

SCELTE LITOLOGICHE ( validità orientativa ) 

Le scelte litologiche vengono effettuate in base al rapporto Rp / RL 

( Begemann 1965 -Raccomandazioni A.G.I. 1977 ), prevedendo altresì la possibilità di casi dubbi : 

Rp ≤ 20 kg/cm² : possibili terreni COESIVI anche se ( Rp / RL) > 30 

Rp ≥ 20 kg/cm² : possibili terreni GRANULARI anche se ( Rp / RL) < 30 

Rp 

Kg/cm² 

20 

4 - AO/S 4 - A/S 3 - S 

2 - AO 2 - A 4 - S/A 

NATURA LITOLOGICA 

1 - COESIVA (TORBOSA) ALTA COMPRIMIBILITA' 

2 - COESIVA IN GENERE 

3 - GRANULARE 

4 - COESIVA / GRANULARE 

7 

1 - TAO* 

0 

0 15 30 Rp/RL 

PARAMETRI GEOTECNICI ( validità orientativa ) - simboli - correlazioni - bibliografia 

γ‘ = peso dell’ unità di volume (efficace) del terreno [ correlazioni : γ‘ - Rp - natura ] 

( Terzaghi & Peck 1967 -Bowles 1982 ) 

σ‘vo = tensione verticale geostatica (efficace) del terreno ( valutata in base ai valori di γ‘ ) 

Cu = coesione non drenata (terreni coesivi ) [ correlazioni : Cu - Rp ] 

OCR = grado di sovra consolidazione (terreni coesivi ) [ correlazioni : OCR - Cu - σ‘vo ] 

( Ladd et al. 1972 / 1974 / 1977 - Lancellotta 1983) 

Eu 

= modulo di deformazione non drenato (terr.coes.) [ correl. : Eu - Cu - OCR - Ip Ip= ind.plast.] 

Eu50 - Eu25 corrispondono rispettivamente ad un grado di mobilitazione dello sforzo deviatorico 

pari al 50-25% (Duncan & Buchigani 1976 ) 

E’ = modulo di deformazione drenato (terreni granulari) [ correlazioni : E’ - Rp ] 

E’50 - E’25 corrispondono rispettivamente ad un grado di mobilitazione dello sforzo deviatorico 

pari al 50-25% (coeff. di sicurezza F = 2 - 4 rispettivamente ) 

(Schmertmann 1970 / 1978 - Jamiolkowski et al. 1983 ) 

Mo = modulo di deformazione edometrico (terreni coesivi e granulari) [ correl. : Mo - Rp - natura] 

(Sanglerat 1972 - Mitchell & Gardner 1975 - Ricceri et al. 1974 - Holden 1973 ) 

Dr = densità relativa (terreni gran. N. C. - normalmente consolidati) 

[ correlazioni : Dr - Rp - σ‘vo] (Schmertmann 1976 ) 

Ø‘ = angolo di attrito interno efficace (terreni granulari N.C. ) [ correl. : Ø‘ - Dr - Rp - σ‘vo] 

(Schmertmann 1978 - Durgunoglu & Mitchell 1975 - Meyerhof 1956 / 1976) 

Ø1s - (Schmertmann) sabbia fine uniforme Ø2s - sabbia media unif./ fine ben gradata 

Ø3s - sabbia grossa unif./ media ben gradata Ø4s - sabbia-ghiaia poco lim./ ghiaietto unif. 

Ødm - ( Durgunoglu & Mitchell ) sabbie N.C. Ømy - (Meyerhof) sabbie limose 

Amax = accelerazione al suolo che può causare liquefazione ( terreni granulari ) 

( g = acc.gravità)(Seed & Idriss 1971 - Sirio 1976 ) [ correlazioni : (Amax/g) - Dr] 



TECNA 



PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1 

LETTURE DI CAMPAGNA / VALORI DI RESISTENZA 2.010496-013 

- committente : Ghea Engineering & Consulting Srl - data : 05/04/2011 

- lavoro : Realizzazione di edificio produttivo - quota inizio : Piano Campagna 

- località : Area P.I.P., Faella, Comune di Piandiscò (Ar) - prof. falda : -3,50 m da quota inizio 

- note : Ancoraggio difficoltoso riporto superficiale - pagina : 1 

prf LP LL Rp RL Rp/Rl 

m Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² - 



0,20 ---- ---- -- 0,40 ---- 7,40 21,0 30,0 21,0 1,27 17,0 

0,40 10,0 16,0 10,0 0,67 15,0 7,60 19,0 38,0 19,0 0,93 20,0 

0,60 8,0 18,0 8,0 0,53 15,0 7,80 19,0 33,0 19,0 0,93 20,0 

0,80 17,0 25,0 17,0 2,40 7,0 8,00 21,0 35,0 21,0 0,87 24,0 

1,00 108,0 144,0 108,0 0,87 125,0 8,20 18,0 31,0 18,0 0,87 21,0 

1,20 77,0 90,0 77,0 1,53 50,0 8,40 26,0 39,0 26,0 0,73 35,0 

1,40 31,0 54,0 31,0 0,07 465,0 8,60 11,0 22,0 11,0 0,47 24,0 

1,60 15,0 16,0 15,0 0,27 56,0 8,80 13,0 20,0 13,0 0,40 32,0 

1,80 4,0 8,0 4,0 2,20 2,0 9,00 24,0 30,0 24,0 0,73 33,0 

2,00 33,0 66,0 33,0 0,87 38,0 9,20 21,0 32,0 21,0 1,00 21,0 

2,20 28,0 41,0 28,0 3,93 7,0 9,40 17,0 32,0 17,0 1,00 17,0 

2,40 151,0 210,0 151,0 5,40 28,0 9,60 53,0 68,0 53,0 2,60 20,0 

2,60 191,0 272,0 191,0 1,00 191,0 9,80 69,0 108,0 69,0 1,73 40,0 

2,80 230,0 245,0 230,0 4,73 49,0 10,00 120,0 146,0 120,0 2,87 42,0 

3,00 60,0 131,0 60,0 2,87 21,0 10,20 44,0 87,0 44,0 2,80 16,0 

3,20 49,0 92,0 49,0 1,93 25,0 10,40 50,0 92,0 50,0 2,53 20,0 

3,40 47,0 76,0 47,0 2,00 24,0 10,60 68,0 106,0 68,0 3,53 19,0 

3,60 36,0 66,0 36,0 2,00 18,0 10,80 63,0 116,0 63,0 3,73 17,0 

3,80 13,0 43,0 13,0 0,87 15,0 11,00 62,0 118,0 62,0 3,87 16,0 

4,00 10,0 23,0 10,0 0,87 12,0 11,20 68,0 126,0 68,0 3,93 17,0 

4,20 8,0 21,0 8,0 0,60 13,0 11,40 74,0 133,0 74,0 3,87 19,0 

4,40 11,0 20,0 11,0 0,20 55,0 11,60 93,0 151,0 93,0 3,80 24,0 

4,60 8,0 11,0 8,0 0,27 30,0 11,80 99,0 156,0 99,0 5,00 20,0 

4,80 12,0 16,0 12,0 0,40 30,0 12,00 86,0 161,0 86,0 4,53 19,0 

5,00 10,0 16,0 10,0 0,40 25,0 12,20 80,0 148,0 80,0 4,07 20,0 

5,20 13,0 19,0 13,0 0,47 28,0 12,40 71,0 132,0 71,0 3,67 19,0 

5,40 16,0 23,0 16,0 0,80 20,0 12,60 70,0 125,0 70,0 3,40 21,0 

5,60 15,0 27,0 15,0 0,20 75,0 12,80 69,0 120,0 69,0 4,00 17,0 

5,80 24,0 27,0 24,0 0,73 33,0 13,00 51,0 111,0 51,0 3,67 14,0 

6,00 22,0 33,0 22,0 0,33 66,0 13,20 88,0 143,0 88,0 1,20 73,0 

6,20 17,0 22,0 17,0 0,40 42,0 13,40 111,0 129,0 111,0 5,27 21,0 

6,40 30,0 36,0 30,0 0,80 37,0 13,60 98,0 177,0 98,0 6,33 15,0 

6,60 21,0 33,0 21,0 0,80 26,0 13,80 115,0 210,0 115,0 4,87 24,0 

6,80 23,0 35,0 23,0 0,67 34,0 14,00 127,0 200,0 127,0 5,33 24,0 

7,00 13,0 23,0 13,0 0,60 22,0 14,20 144,0 224,0 144,0 5,00 29,0 

7,20 14,0 23,0 14,0 0,60 23,0 14,40 176,0 251,0 176,0 ----- ---- 

- PENETROMETRO STATICO tipo GOUDA da 20 t - (con anello allargatore) - 

- COSTANTE DI TRASFORMAZIONE Ct = 10 - Velocità Avanzamento punta 2 cm/s 

- punta meccanica tipo Begemann ø = 35.7 mm (area punta 10 cm² - apertura 60°) 

- manicotto laterale (superficie 150 cm²) 



TECNA 







- località : Area P.I.P., Faella, Comune di Piandiscò (Ar) - prof. falda : Falda non rilevata 






0,20 ---- ---- -- 3,53 ---- 4,60 73,0 148,0 73,0 3,67 20,0 

0,40 86,0 139,0 86,0 1,47 59,0 4,80 78,0 133,0 78,0 3,33 23,0 

0,60 31,0 53,0 31,0 1,47 21,0 5,00 89,0 139,0 89,0 4,27 21,0 

0,80 13,0 35,0 13,0 1,00 13,0 5,20 88,0 152,0 88,0 4,33 20,0 

1,00 6,0 21,0 6,0 2,47 2,0 5,40 94,0 159,0 94,0 4,40 21,0 

1,20 29,0 66,0 29,0 2,13 14,0 5,60 92,0 158,0 92,0 4,47 21,0 

1,40 149,0 181,0 149,0 5,87 25,0 5,80 81,0 148,0 81,0 3,67 22,0 

1,60 48,0 136,0 48,0 0,40 120,0 6,00 83,0 138,0 83,0 3,80 22,0 

1,80 22,0 28,0 22,0 2,53 9,0 6,20 82,0 139,0 82,0 4,33 19,0 

2,00 128,0 166,0 128,0 2,20 58,0 6,40 76,0 141,0 76,0 3,73 20,0 

2,20 38,0 71,0 38,0 2,93 13,0 6,60 79,0 135,0 79,0 2,87 28,0 

2,40 26,0 70,0 26,0 1,80 14,0 6,80 74,0 117,0 74,0 3,00 25,0 

2,60 11,0 38,0 11,0 1,07 10,0 7,00 61,0 106,0 61,0 3,07 20,0 

2,80 18,0 34,0 18,0 0,80 22,0 7,20 76,0 122,0 76,0 3,67 21,0 

3,00 18,0 30,0 18,0 1,33 13,0 7,40 76,0 131,0 76,0 3,33 23,0 

3,20 23,0 43,0 23,0 1,67 14,0 7,60 85,0 135,0 85,0 4,07 21,0 

3,40 22,0 47,0 22,0 1,80 12,0 7,80 58,0 119,0 58,0 3,60 16,0 

3,60 21,0 48,0 21,0 1,60 13,0 8,00 68,0 122,0 68,0 2,93 23,0 

3,80 22,0 46,0 22,0 1,87 12,0 8,20 77,0 121,0 77,0 4,27 18,0 

4,00 53,0 81,0 53,0 2,33 23,0 8,40 84,0 148,0 84,0 5,47 15,0 

4,20 76,0 111,0 76,0 3,80 20,0 8,60 86,0 168,0 86,0 ----- ---- 

4,40 89,0 146,0 89,0 5,00 18,0 







TECNA 








- note : Prova non conlusa causa rifiuto Rt : 810 kg/cm² - pagina : 1 





0,20 ---- ---- -- 1,33 ---- 5,20 10,0 21,0 10,0 0,40 25,0 

0,40 78,0 98,0 78,0 1,20 65,0 5,40 23,0 29,0 23,0 0,73 31,0 

0,60 42,0 60,0 42,0 0,53 79,0 5,60 35,0 46,0 35,0 0,60 58,0 

0,80 47,0 55,0 47,0 0,80 59,0 5,80 35,0 44,0 35,0 1,33 26,0 

1,00 50,0 62,0 50,0 2,00 25,0 6,00 48,0 68,0 48,0 1,53 31,0 

1,20 10,0 40,0 10,0 0,47 21,0 6,20 52,0 75,0 52,0 1,60 32,0 

1,40 9,0 16,0 9,0 0,53 17,0 6,40 63,0 87,0 63,0 1,73 36,0 

1,60 18,0 26,0 18,0 1,07 17,0 6,60 54,0 80,0 54,0 1,87 29,0 

1,80 17,0 33,0 17,0 1,20 14,0 6,80 96,0 124,0 96,0 1,47 65,0 

2,00 9,0 27,0 9,0 0,60 15,0 7,00 116,0 138,0 116,0 2,87 40,0 

2,20 13,0 22,0 13,0 0,80 16,0 7,20 137,0 180,0 137,0 3,73 37,0 

2,40 13,0 25,0 13,0 0,73 18,0 7,40 78,0 134,0 78,0 4,87 16,0 

2,60 10,0 21,0 10,0 0,80 12,0 7,60 193,0 266,0 193,0 2,33 83,0 

2,80 10,0 22,0 10,0 0,53 19,0 7,80 140,0 175,0 140,0 7,47 19,0 

3,00 11,0 19,0 11,0 1,00 11,0 8,00 49,0 161,0 49,0 2,73 18,0 

3,20 9,0 24,0 9,0 0,40 22,0 8,20 82,0 123,0 82,0 3,33 25,0 

3,40 16,0 22,0 16,0 0,53 30,0 8,40 106,0 156,0 106,0 4,20 25,0 

3,60 13,0 21,0 13,0 0,60 22,0 8,60 99,0 162,0 99,0 5,67 17,0 

3,80 18,0 27,0 18,0 0,93 19,0 8,80 99,0 184,0 99,0 4,87 20,0 

4,00 25,0 39,0 25,0 1,60 16,0 9,00 86,0 159,0 86,0 4,47 19,0 

4,20 25,0 49,0 25,0 2,00 12,0 9,20 83,0 150,0 83,0 3,73 22,0 

4,40 26,0 56,0 26,0 2,00 13,0 9,40 76,0 132,0 76,0 3,80 20,0 

4,60 19,0 49,0 19,0 1,47 13,0 9,60 77,0 134,0 77,0 3,73 21,0 

4,80 13,0 35,0 13,0 0,93 14,0 9,80 83,0 139,0 83,0 4,40 19,0 

5,00 9,0 23,0 9,0 0,73 12,0 10,00 101,0 167,0 101,0 ----- ---- 







TECNA 








- note : - pagina : 1 





0,20 ---- ---- -- 0,60 ---- 5,20 21,0 39,0 21,0 0,87 24,0 

0,40 34,0 43,0 34,0 0,40 85,0 5,40 13,0 26,0 13,0 0,60 22,0 

0,60 16,0 22,0 16,0 0,73 22,0 5,60 16,0 25,0 16,0 0,80 20,0 

0,80 9,0 20,0 9,0 0,67 13,0 5,80 15,0 27,0 15,0 0,87 17,0 

1,00 6,0 16,0 6,0 0,33 18,0 6,00 13,0 26,0 13,0 0,73 18,0 

1,20 10,0 15,0 10,0 0,13 75,0 6,20 14,0 25,0 14,0 1,47 10,0 

1,40 6,0 8,0 6,0 0,40 15,0 6,40 15,0 37,0 15,0 1,00 15,0 

1,60 8,0 14,0 8,0 0,73 11,0 6,60 48,0 63,0 48,0 1,33 36,0 

1,80 10,0 21,0 10,0 0,80 12,0 6,80 100,0 120,0 100,0 3,40 29,0 

2,00 12,0 24,0 12,0 0,67 18,0 7,00 65,0 116,0 65,0 2,73 24,0 

2,20 15,0 25,0 15,0 0,93 16,0 7,20 35,0 76,0 35,0 2,00 18,0 

2,40 12,0 26,0 12,0 0,67 18,0 7,40 43,0 73,0 43,0 1,40 31,0 

2,60 11,0 21,0 11,0 0,67 16,0 7,60 60,0 81,0 60,0 3,20 19,0 

2,80 13,0 23,0 13,0 0,67 19,0 7,80 87,0 135,0 87,0 2,53 34,0 

3,00 10,0 20,0 10,0 0,33 30,0 8,00 121,0 159,0 121,0 4,53 27,0 

3,20 9,0 14,0 9,0 0,47 19,0 8,20 111,0 179,0 111,0 5,53 20,0 

3,40 9,0 16,0 9,0 0,67 13,0 8,40 101,0 184,0 101,0 5,20 19,0 

3,60 10,0 20,0 10,0 0,33 30,0 8,60 81,0 159,0 81,0 5,33 15,0 

3,80 10,0 15,0 10,0 0,47 21,0 8,80 78,0 158,0 78,0 3,80 21,0 

4,00 9,0 16,0 9,0 0,40 22,0 9,00 90,0 147,0 90,0 4,73 19,0 

4,20 9,0 15,0 9,0 0,27 34,0 9,20 86,0 157,0 86,0 3,93 22,0 

4,40 13,0 17,0 13,0 0,47 28,0 9,40 85,0 144,0 85,0 4,53 19,0 

4,60 14,0 21,0 14,0 0,67 21,0 9,60 88,0 156,0 88,0 4,93 18,0 

4,80 10,0 20,0 10,0 0,67 15,0 9,80 86,0 160,0 86,0 4,53 19,0 

5,00 10,0 20,0 10,0 1,20 8,0 10,00 83,0 151,0 83,0 ----- ---- 







TECNA 








- note : Max prof. raggiunta prima del disancoramento. - pagina : 1 





0,20 ---- ---- -- 0,33 ---- 6,00 9,0 14,0 9,0 1,07 8,0 

0,40 48,0 53,0 48,0 1,47 33,0 6,20 66,0 82,0 66,0 1,53 43,0 

0,60 73,0 95,0 73,0 1,93 38,0 6,40 23,0 46,0 23,0 1,07 22,0 

0,80 31,0 60,0 31,0 0,27 116,0 6,60 24,0 40,0 24,0 1,67 14,0 

1,00 31,0 35,0 31,0 1,20 26,0 6,80 33,0 58,0 33,0 0,47 71,0 

1,20 37,0 55,0 37,0 4,20 9,0 7,00 38,0 45,0 38,0 1,33 28,0 

1,40 90,0 153,0 90,0 3,27 28,0 7,20 43,0 63,0 43,0 0,67 64,0 

1,60 48,0 97,0 48,0 0,53 90,0 7,40 39,0 49,0 39,0 0,53 73,0 

1,80 25,0 33,0 25,0 1,00 25,0 7,60 42,0 50,0 42,0 1,00 42,0 

2,00 12,0 27,0 12,0 0,40 30,0 7,80 16,0 31,0 16,0 0,67 24,0 

2,20 24,0 30,0 24,0 1,47 16,0 8,00 36,0 46,0 36,0 1,67 22,0 

2,40 61,0 83,0 61,0 2,33 26,0 8,20 38,0 63,0 38,0 1,53 25,0 

2,60 50,0 85,0 50,0 3,13 16,0 8,40 49,0 72,0 49,0 2,13 23,0 

2,80 17,0 64,0 17,0 1,00 17,0 8,60 58,0 90,0 58,0 2,87 20,0 

3,00 11,0 26,0 11,0 0,53 21,0 8,80 63,0 106,0 63,0 3,53 18,0 

3,20 10,0 18,0 10,0 0,40 25,0 9,00 55,0 108,0 55,0 3,13 18,0 

3,40 14,0 20,0 14,0 0,60 23,0 9,20 54,0 101,0 54,0 3,27 17,0 

3,60 13,0 22,0 13,0 0,73 18,0 9,40 59,0 108,0 59,0 3,33 18,0 

3,80 12,0 23,0 12,0 0,47 26,0 9,60 63,0 113,0 63,0 3,33 19,0 

4,00 14,0 21,0 14,0 0,60 23,0 9,80 68,0 118,0 68,0 3,87 18,0 

4,20 13,0 22,0 13,0 0,33 39,0 10,00 71,0 129,0 71,0 3,67 19,0 

4,40 13,0 18,0 13,0 0,60 22,0 10,20 68,0 123,0 68,0 3,93 17,0 

4,60 12,0 21,0 12,0 0,53 22,0 10,40 83,0 142,0 83,0 3,93 21,0 

4,80 20,0 28,0 20,0 0,73 27,0 10,60 83,0 142,0 83,0 4,27 19,0 

5,00 17,0 28,0 17,0 0,73 23,0 10,80 87,0 151,0 87,0 4,33 20,0 

5,20 15,0 26,0 15,0 0,73 20,0 11,00 84,0 149,0 84,0 4,47 19,0 

5,40 14,0 25,0 14,0 0,53 26,0 11,20 88,0 155,0 88,0 4,80 18,0 

5,60 13,0 21,0 13,0 0,47 28,0 11,40 87,0 159,0 87,0 ----- ---- 

5,80 10,0 17,0 10,0 0,33 30,0 







TECNA 




DIAGRAMMA DI RESISTENZA 2.010496-013 




- note : Ancoraggio difficoltoso riporto superficiale - scala vert.: 1 : 100 

Rp (kg/cm²) 

RL (kg/cm²) 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 

0,0 0,0 

m. m. 

1,0 1,0 

2,0 2,0 

3,0 3,0 

Falda :-3,50m 

4,0 4,0 

5,0 5,0 

6,0 6,0 

7,0 7,0 

8,0 8,0 

9,0 9,0 

10,0 10,0 

11,0 11,0 

12,0 12,0 

13,0 13,0 

14,0 14,0 

15,0 15,0 

16,0 16,0 

17,0 17,0 

18,0 18,0 

19,0 19,0 

20,0 20,0 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 



TECNA 









Rp (kg/cm²) 

RL (kg/cm²) 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 

0,0 0,0 

m. m. 

1,0 1,0 

2,0 2,0 

3,0 3,0 

4,0 4,0 

5,0 5,0 

6,0 6,0 

7,0 7,0 

8,0 8,0 

9,0 9,0 

10,0 10,0 

11,0 11,0 

12,0 12,0 

13,0 13,0 

14,0 14,0 

15,0 15,0 

16,0 16,0 

17,0 17,0 

18,0 18,0 

19,0 19,0 

20,0 20,0 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 



TECNA 








- note : Prova non conlusa causa rifiuto Rt : 810 kg/cm² - scala vert.: 1 : 100 

Rp (kg/cm²) 

RL (kg/cm²) 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 

0,0 0,0 

m. m. 

1,0 1,0 

2,0 2,0 

3,0 

Falda :-3,20m 

3,0 

4,0 4,0 

5,0 5,0 

6,0 6,0 

7,0 7,0 

8,0 8,0 

9,0 9,0 

10,0 10,0 

11,0 11,0 

12,0 12,0 

13,0 13,0 

14,0 14,0 

15,0 15,0 

16,0 16,0 

17,0 17,0 

18,0 18,0 

19,0 19,0 

20,0 20,0 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 



TECNA 








- scala vert.: 1 : 100 

Rp (kg/cm²) 

RL (kg/cm²) 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 

0,0 0,0 

m. m. 

1,0 1,0 

2,0 2,0 

3,0 3,0 

4,0 4,0 

5,0 5,0 

6,0 6,0 

7,0 7,0 

8,0 8,0 

9,0 9,0 

10,0 10,0 

11,0 11,0 

12,0 12,0 

13,0 13,0 

14,0 14,0 

15,0 15,0 

16,0 16,0 

17,0 17,0 

18,0 18,0 

19,0 19,0 

20,0 20,0 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 



TECNA 








- note : Max prof. raggiunta prima del disancoramento. - scala vert.: 1 : 100 

Rp (kg/cm²) 

RL (kg/cm²) 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 

0,0 0,0 

m. m. 

1,0 1,0 

2,0 2,0 

3,0 3,0 

4,0 4,0 

5,0 5,0 

6,0 6,0 

7,0 7,0 

8,0 8,0 

9,0 9,0 

10,0 10,0 

11,0 11,0 

12,0 12,0 

13,0 13,0 

14,0 14,0 

15,0 15,0 

16,0 16,0 

17,0 17,0 

18,0 18,0 

19,0 19,0 

20,0 20,0 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 



TECNA 




VALUTAZIONI LITOLOGICHE 2.010496-013 





Rp/RL (Litologia Begemann 1965 A.G.I. 1977) Rp - RL/Rp (Litologia Schmertmann 1978) 

Torbe ed Limi ed Limi sabb. Sabbie e 

A 

Argille organiche Argille Sabbie lim. Sabbie e Ghiaie 

O A A A A A A S S S S S 

t t m c cc SL AL s m d C 

0,0 0,0 0,0 

m 5 15 30 60 120 200 

1,0 1,0 1,0 

2,0 2,0 2,0 

3,0 3,0 3,0 

4,0 4,0 4,0 

5,0 5,0 5,0 

6,0 6,0 6,0 

7,0 7,0 7,0 

8,0 8,0 8,0 

9,0 9,0 9,0 

10,0 10,0 10,0 

11,0 11,0 11,0 

12,0 12,0 12,0 

13,0 13,0 13,0 

14,0 14,0 14,0 

15,0 15,0 15,0 

16,0 16,0 16,0 

17,0 17,0 17,0 

18,0 18,0 18,0 

19,0 19,0 19,0 

20,0 20,0 20,0 



TECNA 











A 




0,0 0,0 0,0 

m 5 15 30 60 120 200 

1,0 1,0 1,0 

2,0 2,0 2,0 

3,0 3,0 3,0 

4,0 4,0 4,0 

5,0 5,0 5,0 

6,0 6,0 6,0 

7,0 7,0 7,0 

8,0 8,0 8,0 

9,0 9,0 9,0 

10,0 10,0 10,0 

11,0 11,0 11,0 

12,0 12,0 12,0 

13,0 13,0 13,0 

14,0 14,0 14,0 

15,0 15,0 15,0 

16,0 16,0 16,0 

17,0 17,0 17,0 

18,0 18,0 18,0 

19,0 19,0 19,0 

20,0 20,0 20,0 



TECNA 








- note : Prova non conlusa causa rifiuto Rt : 810 kg/cm² - scala vert.: 1 : 100 



A 




0,0 0,0 0,0 

m 5 15 30 60 120 200 

1,0 1,0 1,0 

2,0 2,0 2,0 

3,0 3,0 3,0 

4,0 4,0 4,0 

5,0 5,0 5,0 

6,0 6,0 6,0 

7,0 7,0 7,0 

8,0 8,0 8,0 

9,0 9,0 9,0 

10,0 10,0 10,0 

11,0 11,0 11,0 

12,0 12,0 12,0 

13,0 13,0 13,0 

14,0 14,0 14,0 

15,0 15,0 15,0 

16,0 16,0 16,0 

17,0 17,0 17,0 

18,0 18,0 18,0 

19,0 19,0 19,0 

20,0 20,0 20,0 



TECNA 








- note : - scala vert.: 1 : 100 



A 




0,0 0,0 0,0 

m 5 15 30 60 120 200 

1,0 1,0 1,0 

2,0 2,0 2,0 

3,0 3,0 3,0 

4,0 4,0 4,0 

5,0 5,0 5,0 

6,0 6,0 6,0 

7,0 7,0 7,0 

8,0 8,0 8,0 

9,0 9,0 9,0 

10,0 10,0 10,0 

11,0 11,0 11,0 

12,0 12,0 12,0 

13,0 13,0 13,0 

14,0 14,0 14,0 

15,0 15,0 15,0 

16,0 16,0 16,0 

17,0 17,0 17,0 

18,0 18,0 18,0 

19,0 19,0 19,0 

20,0 20,0 20,0 



TECNA 








- note : Max prof. raggiunta prima del disancoramento. - scala vert.: 1 : 100 



A 




0,0 0,0 0,0 

m 5 15 30 60 120 200 

1,0 1,0 1,0 

2,0 2,0 2,0 

3,0 3,0 3,0 

4,0 4,0 4,0 

5,0 5,0 5,0 

6,0 6,0 6,0 

7,0 7,0 7,0 

8,0 8,0 8,0 

9,0 9,0 9,0 

10,0 10,0 10,0 

11,0 11,0 11,0 

12,0 12,0 12,0 

13,0 13,0 13,0 

14,0 14,0 14,0 

15,0 15,0 15,0 

16,0 16,0 16,0 

17,0 17,0 17,0 

18,0 18,0 18,0 

19,0 19,0 19,0 

20,0 20,0 20,0 



TECNA 




TABELLA PARAMETRI GEOTECNICI 2.010496-013 





NATURA COESIVA 

NATURA GRANULARE 

Prof. Rp Rp/Rl Natura Y' p'vo Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr ø1s ø2s ø3s ø4s ødm ømy Amax/g E'50 E'25 Mo 

m kg/cm² (-) Litol. t/m³ kg/cm² kg/cm² (-) kg/cm² kg/cm² % (°) (°) (°) (°) (°) (°) (-) kg/cm² kg/cm² 

0,20 -- -- ??? 1,85 0,04 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,40 10 15 2//// 1,85 0,07 0,50 68,4 85 128 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,60 8 15 2//// 1,85 0,11 0,40 31,2 68 102 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,80 17 7 2//// 1,85 0,15 0,72 45,6 123 184 54 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,00 108 125 3:::: 1,85 0,19 -- -- -- -- -- 100 42 43 45 46 45 34 0,258 180 270 324 

1,20 77 50 3:::: 1,85 0,22 -- -- -- -- -- 100 42 43 45 46 42 33 0,257 128 193 231 

1,40 31 465 3:::: 1,85 0,26 -- -- -- -- -- 65 37 39 41 43 38 29 0,144 52 78 93 

1,60 15 56 4/:/: 1,85 0,30 0,67 17,3 113 170 50 36 33 36 38 41 33 27 0,072 25 38 45 

1,80 4 2 1*** 1,85 0,33 0,20 3,3 18 27 6 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,00 33 38 3:::: 1,85 0,37 -- -- -- -- -- 58 36 38 40 43 36 29 0,125 55 83 99 

2,20 28 7 4/:/: 1,85 0,41 0,97 18,5 164 246 84 50 35 37 40 42 35 28 0,104 47 70 84 

2,40 151 28 4/:/: 1,85 0,44 5,03 99,9 856 1284 453 100 42 43 45 46 42 36 0,258 252 378 453 

2,60 191 191 3:::: 1,85 0,48 -- -- -- -- -- 100 42 43 45 46 43 37 0,258 318 478 573 

2,80 230 49 3:::: 1,85 0,52 -- -- -- -- -- 100 42 43 45 46 43 39 0,258 383 575 690 

3,00 60 21 4/:/: 1,85 0,55 2,00 31,2 340 510 180 69 38 40 41 44 37 32 0,156 100 150 180 

3,20 49 25 4/:/: 1,85 0,59 1,63 22,3 278 417 147 60 36 38 41 43 36 31 0,131 82 123 147 

3,40 47 24 4/:/: 1,85 0,63 1,57 19,6 266 400 141 57 36 38 40 43 35 31 0,123 78 118 141 

3,60 36 18 4/:/: 0,99 0,65 1,20 13,5 204 306 108 47 35 37 39 42 34 30 0,098 60 90 108 

3,80 13 15 2//// 0,93 0,67 0,60 5,6 180 271 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,00 10 12 2//// 0,90 0,69 0,50 4,2 191 287 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,20 8 13 2//// 0,86 0,70 0,40 3,1 194 291 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,40 11 55 4/:/: 0,87 0,72 0,54 4,3 201 302 42 4 29 32 35 38 26 26 0,010 18 28 33 

4,60 8 30 4/:/: 0,84 0,74 0,40 2,9 200 299 35 -- 28 31 35 38 25 26 -- 13 20 24 

4,80 12 30 4/:/: 0,88 0,75 0,57 4,4 210 316 45 6 29 32 35 38 27 26 0,014 20 30 36 

5,00 10 25 2//// 0,90 0,77 0,50 3,6 218 327 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,20 13 28 2//// 0,93 0,79 0,60 4,5 221 331 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,40 16 20 2//// 0,96 0,81 0,70 5,2 222 333 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,60 15 75 4/:/: 0,89 0,83 0,67 4,8 230 345 50 11 30 33 36 39 27 27 0,023 25 38 45 

5,80 24 33 3:::: 0,86 0,85 -- -- -- -- -- 27 32 34 37 40 30 28 0,052 40 60 72 

6,00 22 66 3:::: 0,86 0,86 -- -- -- -- -- 24 31 34 37 40 29 28 0,045 37 55 66 

6,20 17 42 4/:/: 0,91 0,88 0,72 4,9 244 365 54 14 30 33 36 39 28 27 0,028 28 43 51 

6,40 30 37 3:::: 0,88 0,90 -- -- -- -- -- 33 33 35 38 41 31 29 0,065 50 75 90 

6,60 21 26 4/:/: 0,93 0,92 0,82 5,5 248 373 63 20 31 34 37 40 29 27 0,039 35 53 63 

6,80 23 34 3:::: 0,86 0,93 -- -- -- -- -- 23 31 34 37 40 29 28 0,044 38 58 69 

7,00 13 22 2//// 0,93 0,95 0,60 3,6 269 403 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

7,20 14 23 2//// 0,94 0,97 0,64 3,7 274 411 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

7,40 21 17 4/:/: 0,93 0,99 0,82 5,0 273 410 63 19 31 33 36 39 28 27 0,035 35 53 63 

7,60 19 20 2//// 0,99 1,01 0,78 4,5 281 422 58 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

7,80 19 20 2//// 0,99 1,03 0,78 4,4 287 431 58 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

8,00 21 24 4/:/: 0,93 1,05 0,82 4,6 292 437 63 17 30 33 36 39 28 27 0,033 35 53 63 

8,20 18 21 2//// 0,98 1,07 0,75 4,0 298 447 56 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

8,40 26 35 3:::: 0,87 1,08 -- -- -- -- -- 24 31 34 37 40 29 28 0,045 43 65 78 

8,60 11 24 2//// 0,91 1,10 0,54 2,6 283 424 42 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

8,80 13 32 4/:/: 0,88 1,12 0,60 2,9 303 454 47 -- 28 31 35 38 25 26 -- 22 33 39 

9,00 24 33 3:::: 0,86 1,14 -- -- -- -- -- 20 31 34 36 40 28 28 0,038 40 60 72 

9,20 21 21 4/:/: 0,93 1,16 0,82 4,1 323 484 63 15 30 33 36 39 27 27 0,029 35 53 63 

9,40 17 17 2//// 0,97 1,18 0,72 3,4 331 496 54 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

9,60 53 20 4/:/: 1,01 1,20 1,77 10,2 300 451 159 46 34 37 39 42 32 31 0,094 88 133 159 

9,80 69 40 3:::: 0,95 1,21 -- -- -- -- -- 54 36 38 40 42 34 32 0,116 115 173 207 

10,00 120 42 3:::: 1,03 1,24 -- -- -- -- -- 73 38 40 42 44 37 35 0,168 200 300 360 

10,20 44 16 4/:/: 1,00 1,26 1,47 7,6 306 458 132 38 33 36 38 41 31 31 0,076 73 110 132 

10,40 50 20 4/:/: 1,01 1,28 1,67 8,8 302 453 150 42 34 36 39 41 32 31 0,085 83 125 150 

10,60 68 19 4/:/: 1,02 1,30 2,27 12,6 385 578 204 52 35 38 40 42 33 32 0,110 113 170 204 

10,80 63 17 4/:/: 1,02 1,32 2,10 11,3 357 536 189 49 35 37 39 42 33 32 0,102 105 158 189 

11,00 62 16 4/:/: 1,02 1,34 2,07 10,8 351 527 186 48 35 37 39 42 33 32 0,100 103 155 186 

11,20 68 17 4/:/: 1,02 1,36 2,27 11,9 385 578 204 51 35 37 40 42 33 32 0,107 113 170 204 

11,40 74 19 4/:/: 1,03 1,38 2,47 13,0 419 629 222 54 36 38 40 42 34 32 0,114 123 185 222 

11,60 93 24 4/:/: 1,04 1,40 3,10 17,0 527 791 279 61 37 39 41 43 35 33 0,134 155 233 279 

11,80 99 20 4/:/: 1,05 1,42 3,30 18,0 561 842 297 63 37 39 41 43 35 34 0,139 165 248 297 

12,00 86 19 4/:/: 1,04 1,44 2,87 14,8 487 731 258 58 36 38 40 43 34 33 0,125 143 215 258 

12,20 80 20 4/:/: 1,03 1,46 2,67 13,3 453 680 240 55 36 38 40 42 34 33 0,117 133 200 240 

12,40 71 19 4/:/: 1,03 1,48 2,37 11,3 402 604 213 51 35 37 40 42 33 32 0,106 118 178 213 

12,60 70 21 4/:/: 1,03 1,50 2,33 10,9 397 595 210 50 35 37 40 42 33 32 0,103 117 175 210 

12,80 69 17 4/:/: 1,02 1,52 2,30 10,5 391 586 207 49 35 37 39 42 33 32 0,101 115 173 207 

13,00 51 14 4/:/: 1,01 1,54 1,70 7,1 385 578 153 38 33 36 38 41 31 31 0,076 85 128 153 

13,20 88 73 3:::: 0,98 1,56 -- -- -- -- -- 57 36 38 40 43 34 33 0,121 147 220 264 

13,40 111 21 4/:/: 1,06 1,58 3,70 18,1 629 944 333 64 37 39 41 43 35 34 0,143 185 278 333 

13,60 98 15 4/:/: 1,05 1,60 3,27 15,3 555 833 294 60 36 38 41 43 34 34 0,130 163 245 294 

13,80 115 24 4/:/: 1,06 1,63 3,83 18,3 652 978 345 65 37 39 41 43 35 35 0,144 192 288 345 

14,00 127 24 4/:/: 1,07 1,65 4,23 20,4 720 1080 381 68 38 39 41 43 36 35 0,153 212 318 381 

14,20 144 29 4/:/: 1,08 1,67 4,80 23,5 816 1224 432 72 38 40 42 44 36 36 0,165 240 360 432 

14,40 176 -- 3:::: 1,11 1,69 -- -- -- -- -- 79 39 41 42 44 37 37 0,186 293 440 528 



TECNA 













0,20 -- -- ??? 1,85 0,04 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,40 86 59 3:::: 1,85 0,07 -- -- -- -- -- 100 42 43 45 46 45 33 0,258 143 215 258 

0,60 31 21 4/:/: 1,85 0,11 1,03 99,9 176 264 93 85 40 41 43 45 41 29 0,208 52 78 93 

0,80 13 13 2//// 1,85 0,15 0,60 36,5 103 154 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,00 6 2 1*** 1,85 0,19 0,30 11,5 12 18 9 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,20 29 14 4/:/: 1,85 0,22 0,98 40,3 167 251 87 66 37 39 41 43 38 29 0,148 48 73 87 

1,40 149 25 4/:/: 1,85 0,26 4,97 99,9 844 1267 447 100 42 43 45 46 44 36 0,258 248 373 447 

1,60 48 120 3:::: 1,85 0,30 -- -- -- -- -- 76 39 40 42 44 39 31 0,179 80 120 144 

1,80 22 9 4/:/: 1,85 0,33 0,85 20,1 144 216 66 47 35 37 39 42 35 28 0,096 37 55 66 

2,00 128 58 3:::: 1,85 0,37 -- -- -- -- -- 100 42 43 45 46 42 35 0,258 213 320 384 

2,20 38 13 4/:/: 1,85 0,41 1,27 26,0 215 323 114 61 36 39 41 43 37 30 0,132 63 95 114 

2,40 26 14 4/:/: 1,85 0,44 0,93 15,8 158 237 78 46 34 37 39 42 34 28 0,093 43 65 78 

2,60 11 10 2//// 1,85 0,48 0,54 7,2 119 179 42 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,80 18 22 2//// 1,85 0,52 0,75 10,0 128 191 56 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,00 18 13 2//// 1,85 0,55 0,75 9,1 132 198 56 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,20 23 14 4/:/: 1,85 0,59 0,87 10,1 148 221 69 34 33 35 38 41 32 28 0,067 38 58 69 

3,40 22 12 4/:/: 1,85 0,63 0,85 9,1 149 224 66 31 32 35 38 41 31 28 0,060 37 55 66 

3,60 21 13 4/:/: 1,85 0,67 0,82 8,2 159 239 63 28 32 35 37 40 31 27 0,054 35 53 63 

3,80 22 12 4/:/: 1,85 0,70 0,85 7,9 169 254 66 29 32 35 37 40 30 28 0,055 37 55 66 

4,00 53 23 4/:/: 1,85 0,74 1,77 18,6 300 451 159 58 36 38 40 43 35 31 0,124 88 133 159 

4,20 76 20 4/:/: 1,85 0,78 2,53 27,5 431 646 228 69 38 39 41 43 37 33 0,155 127 190 228 

4,40 89 18 4/:/: 1,85 0,81 2,97 31,6 504 757 267 73 38 40 42 44 37 33 0,168 148 223 267 

4,60 73 20 4/:/: 1,85 0,85 2,43 23,3 414 621 219 65 37 39 41 43 36 32 0,145 122 183 219 

4,80 78 23 4/:/: 1,85 0,89 2,60 24,0 442 663 234 66 37 39 41 43 36 33 0,148 130 195 234 

5,00 89 21 4/:/: 1,85 0,93 2,97 26,9 504 757 267 70 38 40 42 44 37 33 0,159 148 223 267 

5,20 88 20 4/:/: 1,85 0,96 2,93 25,3 499 748 264 69 38 39 41 43 36 33 0,155 147 220 264 

5,40 94 21 4/:/: 1,85 1,00 3,13 26,2 533 799 282 70 38 40 42 44 37 34 0,159 157 235 282 

5,60 92 21 4/:/: 1,85 1,04 3,07 24,4 521 782 276 68 38 39 41 43 36 33 0,154 153 230 276 

5,80 81 22 4/:/: 1,85 1,07 2,70 19,9 459 689 243 63 37 39 41 43 35 33 0,139 135 203 243 

6,00 83 22 4/:/: 1,85 1,11 2,77 19,7 470 706 249 63 37 39 41 43 35 33 0,139 138 208 249 

6,20 82 19 4/:/: 1,85 1,15 2,73 18,6 465 697 246 62 37 39 41 43 35 33 0,135 137 205 246 

6,40 76 20 4/:/: 1,85 1,18 2,53 16,2 431 646 228 58 36 38 40 43 35 33 0,126 127 190 228 

6,60 79 28 4/:/: 1,85 1,22 2,63 16,4 448 672 237 59 36 38 40 43 35 33 0,128 132 198 237 

6,80 74 25 4/:/: 1,85 1,26 2,47 14,6 419 629 222 56 36 38 40 42 34 32 0,120 123 185 222 

7,00 61 20 4/:/: 1,85 1,30 2,03 11,0 346 519 183 49 35 37 39 42 33 32 0,101 102 153 183 

7,20 76 21 4/:/: 1,85 1,33 2,53 14,0 431 646 228 56 36 38 40 42 34 33 0,118 127 190 228 

7,40 76 23 4/:/: 1,85 1,37 2,53 13,6 431 646 228 55 36 38 40 42 34 33 0,117 127 190 228 

7,60 85 21 4/:/: 1,85 1,41 2,83 15,1 482 723 255 58 36 38 40 43 34 33 0,125 142 213 255 

7,80 58 16 4/:/: 1,85 1,44 1,93 9,0 342 514 174 44 34 37 39 42 32 31 0,090 97 145 174 

8,00 68 23 4/:/: 1,85 1,48 2,27 10,7 385 578 204 49 35 37 39 42 33 32 0,102 113 170 204 

8,20 77 18 4/:/: 1,85 1,52 2,57 12,1 436 655 231 53 35 38 40 42 33 33 0,111 128 193 231 

8,40 84 15 4/:/: 1,85 1,55 2,80 13,1 476 714 252 55 36 38 40 42 34 33 0,118 140 210 252 

8,60 86 -- 3:::: 1,85 1,59 -- -- -- -- -- 55 36 38 40 42 34 33 0,118 143 215 258 



TECNA 








- note : Prova non conlusa causa rifiuto Rt : 810 kg/cm² - pagina : 1 





0,20 -- -- ??? 1,85 0,04 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,40 78 65 3:::: 1,85 0,07 -- -- -- -- -- 100 42 43 45 46 45 33 0,258 130 195 234 

0,60 42 79 3:::: 1,85 0,11 -- -- -- -- -- 96 41 43 44 46 43 30 0,243 70 105 126 

0,80 47 59 3:::: 1,85 0,15 -- -- -- -- -- 93 41 42 44 45 42 31 0,232 78 118 141 

1,00 50 25 4/:/: 1,85 0,19 1,67 98,0 283 425 150 89 41 42 44 45 41 31 0,221 83 125 150 

1,20 10 21 2//// 1,85 0,22 0,50 17,3 85 128 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,40 9 17 2//// 1,85 0,26 0,45 12,5 77 115 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,60 18 17 2//// 1,85 0,30 0,75 20,1 128 191 56 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,80 17 14 2//// 1,85 0,33 0,72 16,6 123 184 54 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,00 9 15 2//// 1,85 0,37 0,45 8,0 89 133 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,20 13 16 2//// 1,85 0,41 0,60 10,3 103 154 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,40 13 18 2//// 1,85 0,44 0,60 9,2 106 159 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,60 10 12 2//// 1,85 0,48 0,50 6,6 123 185 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,80 10 19 2//// 1,85 0,52 0,50 6,0 137 206 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,00 11 11 2//// 1,85 0,55 0,54 6,0 147 220 42 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,20 9 22 2//// 0,88 0,57 0,45 4,6 159 239 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,40 16 30 4/:/: 0,90 0,59 0,70 7,7 143 215 52 22 31 34 37 40 30 27 0,042 27 40 48 

3,60 13 22 2//// 0,93 0,61 0,60 6,2 159 239 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,80 18 19 2//// 0,98 0,63 0,75 7,8 152 228 56 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,00 25 16 4/:/: 0,94 0,65 0,91 9,6 156 234 75 35 33 35 38 41 32 28 0,068 42 63 75 

4,20 25 12 4/:/: 0,94 0,67 0,91 9,3 159 238 75 34 33 35 38 41 32 28 0,067 42 63 75 

4,40 26 13 4/:/: 0,95 0,69 0,93 9,2 163 244 78 35 33 35 38 41 32 28 0,068 43 65 78 

4,60 19 13 2//// 0,99 0,71 0,78 7,1 176 265 58 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,80 13 14 2//// 0,93 0,72 0,60 5,0 200 300 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,00 9 12 2//// 0,88 0,74 0,45 3,4 208 312 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,20 10 25 2//// 0,90 0,76 0,50 3,7 214 321 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,40 23 31 3:::: 0,86 0,78 -- -- -- -- -- 28 32 35 37 40 30 28 0,053 38 58 69 

5,60 35 58 3:::: 0,89 0,79 -- -- -- -- -- 42 34 36 39 41 32 29 0,083 58 88 105 

5,80 35 26 4/:/: 0,98 0,81 1,17 9,8 199 298 105 41 34 36 39 41 32 29 0,082 58 88 105 

6,00 48 31 3:::: 0,91 0,83 -- -- -- -- -- 51 35 37 40 42 34 31 0,107 80 120 144 

6,20 52 32 3:::: 0,92 0,85 -- -- -- -- -- 53 35 38 40 42 34 31 0,113 87 130 156 

6,40 63 36 3:::: 0,94 0,87 -- -- -- -- -- 60 36 38 41 43 35 32 0,129 105 158 189 

6,60 54 29 4/:/: 1,01 0,89 1,80 15,1 306 459 162 54 36 38 40 42 34 31 0,113 90 135 162 

6,80 96 65 3:::: 0,99 0,91 -- -- -- -- -- 73 38 40 42 44 37 34 0,168 160 240 288 

7,00 116 40 3:::: 1,02 0,93 -- -- -- -- -- 79 39 41 42 44 38 35 0,186 193 290 348 

7,20 137 37 3:::: 1,06 0,95 -- -- -- -- -- 84 40 41 43 45 39 35 0,203 228 343 411 

7,40 78 16 4/:/: 1,03 0,97 2,60 21,5 442 663 234 64 37 39 41 43 36 33 0,142 130 195 234 

7,60 193 83 3:::: 1,14 0,99 -- -- -- -- -- 95 41 43 44 46 40 38 0,239 322 483 579 

7,80 140 19 4/:/: 1,08 1,02 4,67 42,2 793 1190 420 83 40 41 43 45 39 36 0,200 233 350 420 

8,00 49 18 4/:/: 1,01 1,04 1,63 11,1 278 417 147 47 35 37 39 42 33 31 0,096 82 123 147 

8,20 82 25 4/:/: 1,04 1,06 2,73 20,6 465 697 246 64 37 39 41 43 36 33 0,141 137 205 246 

8,40 106 25 4/:/: 1,05 1,08 3,53 27,7 601 901 318 72 38 40 42 44 37 34 0,166 177 265 318 

8,60 99 17 4/:/: 1,05 1,10 3,30 24,8 561 842 297 69 38 40 42 44 36 34 0,157 165 248 297 

8,80 99 20 4/:/: 1,05 1,12 3,30 24,2 561 842 297 69 38 40 41 44 36 34 0,156 165 248 297 

9,00 86 19 4/:/: 1,04 1,14 2,87 19,9 487 731 258 64 37 39 41 43 35 33 0,140 143 215 258 

9,20 83 22 4/:/: 1,04 1,16 2,77 18,6 470 706 249 62 37 39 41 43 35 33 0,136 138 208 249 

9,40 76 20 4/:/: 1,03 1,18 2,53 16,3 431 646 228 58 36 38 40 43 35 33 0,126 127 190 228 

9,60 77 21 4/:/: 1,03 1,20 2,57 16,2 436 655 231 58 36 38 40 43 34 33 0,126 128 193 231 

9,80 83 19 4/:/: 1,04 1,22 2,77 17,4 470 706 249 61 36 39 41 43 35 33 0,132 138 208 249 

10,00 101 -- 3:::: 1,00 1,24 -- -- -- -- -- 67 37 39 41 43 36 34 0,150 168 253 303 



TECNA 













0,20 -- -- ??? 1,85 0,04 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,40 34 85 3:::: 1,85 0,07 -- -- -- -- -- 98 42 43 44 46 44 29 0,253 57 85 102 

0,60 16 22 2//// 1,85 0,11 0,70 62,3 118 177 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,80 9 13 2//// 1,85 0,15 0,45 25,2 77 115 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,00 6 18 2//// 1,85 0,19 0,30 11,5 51 77 29 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,20 10 75 4/:/: 1,85 0,22 0,50 17,3 85 128 40 30 32 35 37 40 33 26 0,057 17 25 30 

1,40 6 15 1*** 1,85 0,26 0,30 7,5 14 21 9 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,60 8 11 2//// 1,85 0,30 0,40 9,1 70 106 35 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,80 10 12 2//// 1,85 0,33 0,50 10,4 85 128 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,00 12 18 2//// 1,85 0,37 0,57 10,8 97 146 45 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,20 15 16 2//// 1,85 0,41 0,67 11,6 113 170 50 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,40 12 18 2//// 1,85 0,44 0,57 8,6 105 158 45 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,60 11 16 2//// 1,85 0,48 0,54 7,2 119 179 42 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,80 13 19 2//// 1,85 0,52 0,60 7,6 126 189 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,00 10 30 4/:/: 1,85 0,55 0,50 5,5 150 225 40 7 29 32 35 39 27 26 0,016 17 25 30 

3,20 9 19 2//// 1,85 0,59 0,45 4,5 165 248 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,40 9 13 2//// 1,85 0,63 0,45 4,1 176 263 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,60 10 30 4/:/: 1,85 0,67 0,50 4,4 186 279 40 3 28 32 35 38 26 26 0,007 17 25 30 

3,80 10 21 2//// 1,85 0,70 0,50 4,1 196 294 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,00 9 22 2//// 1,85 0,74 0,45 3,4 208 312 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,20 9 34 4/:/: 1,85 0,78 0,45 3,2 216 323 38 -- 28 31 35 38 25 26 -- 15 23 27 

4,40 13 28 2//// 1,85 0,81 0,60 4,3 227 341 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,60 14 21 2//// 1,85 0,85 0,64 4,4 238 356 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,80 10 15 2//// 1,85 0,89 0,50 3,1 244 366 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,00 10 8 2//// 1,85 0,93 0,50 2,9 250 375 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,20 21 24 4/:/: 1,85 0,96 0,82 5,2 264 396 63 19 31 34 36 40 28 27 0,037 35 53 63 

5,40 13 22 2//// 1,85 1,00 0,60 3,4 280 420 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,60 16 20 2//// 1,85 1,04 0,70 3,8 292 437 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,80 15 17 2//// 1,85 1,07 0,67 3,5 302 453 50 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

6,00 13 18 2//// 1,85 1,11 0,60 2,9 301 452 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

6,20 14 10 2//// 1,85 1,15 0,64 3,0 314 470 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

6,40 15 15 2//// 1,85 1,18 0,67 3,1 326 488 50 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

6,60 48 36 3:::: 1,85 1,22 -- -- -- -- -- 42 34 36 39 41 32 31 0,084 80 120 144 

6,80 100 29 4/:/: 1,85 1,26 3,33 21,2 567 850 300 66 37 39 41 43 36 34 0,148 167 250 300 

7,00 65 24 4/:/: 1,85 1,30 2,17 11,9 368 553 195 51 35 37 40 42 33 32 0,106 108 163 195 

7,20 35 18 4/:/: 1,85 1,33 1,17 5,3 364 545 105 29 32 35 37 40 30 29 0,056 58 88 105 

7,40 43 31 3:::: 1,85 1,37 -- -- -- -- -- 35 33 35 38 41 31 30 0,069 72 108 129 

7,60 60 19 4/:/: 1,85 1,41 2,00 9,8 342 512 180 46 34 37 39 42 32 32 0,094 100 150 180 

7,80 87 34 3:::: 1,85 1,44 -- -- -- -- -- 58 36 38 40 43 34 33 0,126 145 218 261 

8,00 121 27 4/:/: 1,85 1,48 4,03 22,0 686 1029 363 69 38 40 41 44 36 35 0,156 202 303 363 

8,20 111 20 4/:/: 1,85 1,52 3,70 19,1 629 944 333 65 37 39 41 43 35 34 0,146 185 278 333 

8,40 101 19 4/:/: 1,85 1,55 3,37 16,5 572 859 303 62 37 39 41 43 35 34 0,135 168 253 303 

8,60 81 15 4/:/: 1,85 1,59 2,70 12,2 459 689 243 53 35 38 40 42 33 33 0,113 135 203 243 

8,80 78 21 4/:/: 1,85 1,63 2,60 11,3 442 663 234 52 35 37 40 42 33 33 0,108 130 195 234 

9,00 90 19 4/:/: 1,85 1,66 3,00 13,1 510 765 270 56 36 38 40 42 34 33 0,119 150 225 270 

9,20 86 22 4/:/: 1,85 1,70 2,87 12,0 487 731 258 54 36 38 40 42 33 33 0,114 143 215 258 

9,40 85 19 4/:/: 1,85 1,74 2,83 11,6 482 723 255 53 35 38 40 42 33 33 0,111 142 213 255 

9,60 88 18 4/:/: 1,85 1,78 2,93 11,8 499 748 264 54 36 38 40 42 33 33 0,113 147 220 264 

9,80 86 19 4/:/: 1,85 1,81 2,87 11,1 487 731 258 52 35 38 40 42 33 33 0,110 143 215 258 

10,00 83 -- 3:::: 1,85 1,85 -- -- -- -- -- 51 35 37 40 42 33 33 0,105 138 208 249 



TECNA 








- note : Max prof. raggiunta prima del disancoramento. - pagina : 1 





0,20 -- -- ??? 1,85 0,04 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,40 48 33 3:::: 1,85 0,07 -- -- -- -- -- 100 42 43 45 46 45 31 0,258 80 120 144 

0,60 73 38 3:::: 1,85 0,11 -- -- -- -- -- 100 42 43 45 46 45 32 0,258 122 183 219 

0,80 31 116 3:::: 1,85 0,15 -- -- -- -- -- 78 39 41 42 44 40 29 0,185 52 78 93 

1,00 31 26 4/:/: 1,85 0,19 1,03 53,9 176 264 93 73 38 40 42 44 39 29 0,168 52 78 93 

1,20 37 9 4/:/: 1,85 0,22 1,23 53,5 210 315 111 75 38 40 42 44 39 30 0,173 62 93 111 

1,40 90 28 4/:/: 1,85 0,26 3,00 99,9 510 765 270 100 42 43 45 46 42 33 0,258 150 225 270 

1,60 48 90 3:::: 1,85 0,30 -- -- -- -- -- 76 39 40 42 44 39 31 0,179 80 120 144 

1,80 25 25 4/:/: 1,85 0,33 0,91 22,0 155 232 75 51 35 37 40 42 35 28 0,107 42 63 75 

2,00 12 30 4/:/: 1,85 0,37 0,57 10,8 97 146 45 23 31 34 37 40 31 26 0,044 20 30 36 

2,20 24 16 4/:/: 1,85 0,41 0,89 16,7 151 227 72 45 34 37 39 42 34 28 0,091 40 60 72 

2,40 61 26 4/:/: 1,85 0,44 2,03 42,1 346 519 183 75 38 40 42 44 39 32 0,174 102 153 183 

2,60 50 16 4/:/: 1,85 0,48 1,67 29,7 283 425 150 66 37 39 41 43 37 31 0,147 83 125 150 

2,80 17 17 2//// 1,85 0,52 0,72 9,5 125 187 54 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,00 11 21 2//// 1,85 0,55 0,54 6,0 147 220 42 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,20 10 25 2//// 1,85 0,59 0,50 5,1 163 244 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,40 14 23 2//// 1,85 0,63 0,64 6,4 163 245 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,60 13 18 2//// 1,85 0,67 0,60 5,6 180 270 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

3,80 12 26 2//// 1,85 0,70 0,57 4,8 195 292 45 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,00 14 23 2//// 1,85 0,74 0,64 5,2 203 304 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,20 13 39 4/:/: 1,85 0,78 0,60 4,6 216 325 47 8 29 32 35 39 27 26 0,017 22 33 39 

4,40 13 22 2//// 1,85 0,81 0,60 4,3 227 341 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,60 12 22 2//// 1,85 0,85 0,57 3,8 240 359 45 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

4,80 20 27 4/:/: 1,85 0,89 0,80 5,5 241 361 60 20 31 34 36 40 29 27 0,037 33 50 60 

5,00 17 23 2//// 1,85 0,93 0,72 4,6 258 386 54 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,20 15 20 2//// 1,85 0,96 0,67 4,0 269 403 50 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,40 14 26 2//// 1,85 1,00 0,64 3,6 282 423 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,60 13 28 2//// 1,85 1,04 0,60 3,2 288 432 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

5,80 10 30 4/:/: 1,85 1,07 0,50 2,4 268 402 40 -- 28 31 35 38 25 26 -- 17 25 30 

6,00 9 8 2//// 1,85 1,11 0,45 2,0 251 377 38 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

6,20 66 43 3:::: 1,85 1,15 -- -- -- -- -- 54 36 38 40 42 34 32 0,115 110 165 198 

6,40 23 22 4/:/: 1,85 1,18 0,87 4,3 331 496 69 17 30 33 36 39 28 28 0,033 38 58 69 

6,60 24 14 4/:/: 1,85 1,22 0,89 4,2 341 512 72 18 31 33 36 39 28 28 0,034 40 60 72 

6,80 33 71 3:::: 1,85 1,26 -- -- -- -- -- 28 32 35 37 40 30 29 0,054 55 83 99 

7,00 38 28 4/:/: 1,85 1,30 1,27 6,1 341 511 114 32 33 35 38 41 30 30 0,063 63 95 114 

7,20 43 64 3:::: 1,85 1,33 -- -- -- -- -- 36 33 36 38 41 31 30 0,071 72 108 129 

7,40 39 73 3:::: 1,85 1,37 -- -- -- -- -- 32 32 35 38 41 30 30 0,062 65 98 117 

7,60 42 42 3:::: 1,85 1,41 -- -- -- -- -- 34 33 35 38 41 30 30 0,066 70 105 126 

7,80 16 24 2//// 1,85 1,44 0,70 2,5 368 552 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

8,00 36 22 4/:/: 1,85 1,48 1,20 4,8 410 615 108 27 32 35 37 40 29 30 0,052 60 90 108 

8,20 38 25 4/:/: 1,85 1,52 1,27 5,0 419 628 114 29 32 35 37 40 29 30 0,055 63 95 114 

8,40 49 23 4/:/: 1,85 1,55 1,63 6,7 397 595 147 37 33 36 38 41 31 31 0,072 82 123 147 

8,60 58 20 4/:/: 1,85 1,59 1,93 8,0 382 573 174 42 34 36 39 41 31 31 0,084 97 145 174 

8,80 63 18 4/:/: 1,85 1,63 2,10 8,6 386 579 189 44 34 37 39 42 32 32 0,090 105 158 189 

9,00 55 18 4/:/: 1,85 1,66 1,83 7,1 416 624 165 39 33 36 38 41 31 31 0,077 92 138 165 

9,20 54 17 4/:/: 1,85 1,70 1,80 6,7 433 650 162 38 33 36 38 41 31 31 0,075 90 135 162 

9,40 59 18 4/:/: 1,85 1,74 1,97 7,3 429 644 177 40 34 36 39 41 31 32 0,081 98 148 177 

9,60 63 19 4/:/: 1,85 1,78 2,10 7,7 430 646 189 42 34 36 39 41 31 32 0,085 105 158 189 

9,80 68 18 4/:/: 1,85 1,81 2,27 8,3 432 648 204 44 34 37 39 42 32 32 0,090 113 170 204 

10,00 71 19 4/:/: 1,85 1,85 2,37 8,5 439 658 213 45 34 37 39 42 32 32 0,092 118 178 213 

10,20 68 17 4/:/: 1,85 1,89 2,27 7,9 455 682 204 43 34 36 39 41 31 32 0,087 113 170 204 

10,40 83 21 4/:/: 1,85 1,92 2,77 9,9 471 707 249 50 35 37 40 42 32 33 0,103 138 208 249 

10,60 83 19 4/:/: 1,85 1,96 2,77 9,7 474 711 249 49 35 37 39 42 32 33 0,102 138 208 249 

10,80 87 20 4/:/: 1,85 2,00 2,90 10,0 493 740 261 50 35 37 40 42 32 33 0,105 145 218 261 

11,00 84 19 4/:/: 1,85 2,03 2,80 9,4 486 729 252 49 35 37 39 42 32 33 0,101 140 210 252 

11,20 88 18 4/:/: 1,85 2,07 2,93 9,7 502 753 264 50 35 37 40 42 32 33 0,104 147 220 264 

11,40 87 -- 3:::: 1,85 2,11 -- -- -- -- -- 49 35 37 39 42 32 33 0,101 145 218 261 



GeoEcho 

Indagini Geofisiche 

INDAGINI SISMICHE 

IN FORO TIPO DOWN-HOLE CON ONDE P ED SH 

E DI SUPERFICIE CON TECNICA A RIFRAZIONE ONDE SH 

Committente: Ghea Engineering & Consulting S.r.l. 

Località: Loc. Faella – Comune di Pian di Scò (AR) 

RELAZIONE GENERALE 

12/04/2011 

___________________________________________________________________________________________________ 

GeoEcho s.n.c. - Via Sicilia – 53036 Poggibonsi (SI) – C.F e P.I. 01150550521 Tel. 0577 932164

GeoEcho 


PREMESSA 

PROVA DOWN-HOLE IN ONDE P E SH 

In data 11/04/2011 su incarico della Ghea Engineering & Consulting S.r.l., è stata eseguita 

un’indagine geofisica di sismica in foro mediante il metodo down-hole in corrispondenza di un 

sondaggio predisposto in un terreno in loc. Faella nel Comune di Pian di Scò (AR) .Il foro 

utilizzato è risultato accessibile fino alla profondità di 34 m dal piano campagna. 

Nel corrente rapporto oltre ad una breve descrizione tecnica della metodologia, sono 

presenti le seguenti informazioni e documenti: 

- sismogrammi integrali in onde P ed SH ricavati dalle singole acquisizioni; 

- tabelle dei tempi di arrivo misurati e corretti delle onde P e delle onde SH; 

- tavola delle dromocrone relative ai tempi di arrivo corretti 

- diagramma delle velocità intervallari onde P e onde SH / profondità. 

- diagramma del coefficiente di Poisson calcolato dalle velocità riscontrate 

- indicazione della categoria di suolo di fondazione 

- tabella riepilogativa 

N 

G24 

Sismica a 

rifrazione 

Down Hole 

G1 

Ubicazione indagine down-hole (in rosso) 

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GeoEcho 


METODOLOGIA UTILIZZATA 

INDAGINE SISMICA IN FORO – DOWN HOLE 

Le prove sismiche in foro di tipo down-hole vengono realizzate, in fori di sondaggio 

appositamente attrezzati con tubo in PVC cementato all’esterno, con l’uso di geofoni da pozzo di 

tipo tridimensionale ed opportuni sistemi di energizzazione. 

La prova consiste nel produrre, sulla superficie del terreno, sollecitazioni verticali per la 

generazione di onde di compressione (P) ed orizzontali per onde di taglio polarizzate 

orizzontalmente (SH) mediante una sorgente meccanica, e nel registrare l’istante di primo arrivo 

del treno d’onde ad un sistema composto da una coppia di geofoni tridimensionali, alloggiati a 

profondità note nel foro di sondaggio. Conosciuta la distanza tra sorgente e ricevitori e 

determinato il tempo di propagazione, è possibile stimare in maniera accurata la distribuzione 

delle velocità sismiche (P ed SH) in corrispondenza della verticale di misura. 

L’apparecchiatura utilizzata per questo tipo di prove si compone delle seguenti parti: 

− sistema energizzante; 

− sistema di ricezione; 

− trigger; 

− sistema di acquisizione dati. 

I sistemi energizzanti (sia per la generazione delle onde P sia delle onde SH) sono in grado 

di generare onde elastiche ad alta frequenza ricche di energia, con forme d’onda ripetibili e 

direzionali, ovvero con la possibilità di ottenere prevalentemente onde di compressione e/o di 

taglio polarizzate su piani orizzontali (o verticali). 

Come sorgente per le onde P è stata utilizzata una mazza del peso di 5 Kg usata per colpire 

una piastra metallica poggiata sul terreno. 

Come sorgente per le onde SH è stato utilizzato un parallelepipedo (trave in legno) di forma 

tale da poter essere colpito lateralmente con una mazza del peso di circa 5 Kg. 

Il parallelepipedo è stato gravato di un carico statico addizionale in modo che potesse 

rimanere aderente al terreno sia al momento in cui veniva colpito, sia successivamente, affinché 

l’energia prodotta non venisse in parte dispersa. 

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GeoEcho 


Con questo dispositivo è stato possibile generare essenzialmente delle onde elastiche di 

taglio polarizzate orizzontalmente, con uniformità sia nella direzione di propagazione che nella 

polarizzazione e con una generazione di onde P trascurabile. 

Schema semplificato indagine down-hole (Istruzioni Tecniche Regione Toscana) 

Il sistema di ricezione si compone di due ricevitori tridimensionali, ciascuno dei quali è 

costituito da tre trasduttori di velocità orientati secondo le componenti di una terna cartesiana 

ortogonale e collocati all’interno di un unico contenitore. 

I ricevitori tridimensionali sono collegati tra loro e posizionati a distanza di un metro l’uno 

dall’altro con orientamento parallelo tra i vari sensori. 

Il sistema previsto per mantenere costante la distanza e per garantire l’isorientazione dei 

geofoni è dotato di un giunto centrale in gomma che funge da smorzatore, in modo da evitare 

qualunque interazione sismica tra i due sensori. 

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GeoEcho 


Quattro pistoni pneumatici azionati dalla superficie con aria in pressione a 10 bar garantiscono 

un ottimo accoppiamento in foro tra i ricevitori e le pareti di rivestimento. Per l’orientazione del 

sistema è stata usata una batteria di aste in p.v.c. calata nel foro insieme al geofono a cui era 

collegata solidalmente. 

Il trigger consiste in un circuito elettrico che viene chiuso nell’istante in cui la sorgente viene 

attivata, producendo un impulso che viene inviato ad un sensore collegato al sistema di acquisizione 

dati; in questo modo è possibile individuare e visualizzare l’esatto istante in cui la sorgente viene 

attivata e parte la sollecitazione dinamica. 

Il sistema di acquisizione dati è un sismografo marca AMBROGEO, modello ECHO 12/24, 

sistema multicanale (24 canali) in grado di registrare su ciascun canale in forma digitale le forme 

d’onda e di conservarle su memoria di massa dinamica a 16 bit. 

Esso è collegato a ciascuno dei geofoni tridimensionali in foro ed al sensore del trigger e 

consente quindi di registrare in forma numerica e visualizzare come tracce su un apposito monitor le 

oscillazioni a partire dall’impulso inviato dal trigger. 

La strumentazione prevede la funzione “inversione di polarità”, poiché nella prova è necessario 

eseguire la differenza tra traccia relativa alla battuta destra e quella alla battuta sinistra. 

La prova down-hole si è sviluppa secondo le seguenti fasi: 

1. Dopo avere predisposto un opportuno piano d’appoggio la sorgente per onde SH , è stata 

collocata sulla superficie in prossimità del foro ad una distanza di 4.50 m, orientata 

perpendicolarmente al raggio uscente dal foro e gravata con un carico statico addizionale 

(automezzo). Per la produzione di onde P abbiamo energizzato con massa battente ad impatto 

verticale mentre per la produzione di onde SH la sorgente (parallelepipedo, trave) è stata percossa 

lateralmente, generando onde di taglio polarizzate orizzontalmente. 

2. Il sistema, costituito dai due ricevitori (geofoni tridimensionali) equidistanti e con costante 

orientamento relativo viene calato alla profondità desiderata collegandolo alla superficie mediante un 

sistema di aste che ne consente l’orientamento assoluto dalla superficie; 

3. Il sistema dei ricevitori viene orientato dalla superficie in modo tale che uno dei trasduttori 

orizzontali di ciascun ricevitore sia orientato parallelamente all’asse della sorgente e quindi alla 

direzione di polarizzazione delle onde SH in modo da massimizzarne l’ampiezza di ricezione ai 

ricevitori; Quindi i ricevitori vengono fissati alle pareti del tubo. 

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GeoEcho 


4. Viene attivata la sorgente, producendo una sollecitazione che, innescando il trigger fa partire 

la registrazione, l’onda generata si propaga dalla sorgente verso i ricevitori con oscillazioni di tipo P; 

in seguito (con energizzazione separata e distinta) si generano oscillazioni di tipo SH, dirette 

perpendicolarmente alla direzione di percussione e polarizzate sul piano orizzontale. Per ottenere 

una buona qualità dei dati, sono state prodotte alla sorgente due onde di polarità opposta e sommate 

le registrazioni di ogni singolo ricevitore, in modo da individuare meglio l’istante di primo arrivo 

(metodo cross-over). Detta operazione è stata eseguita in campagna, in fase di acquisizione, grazie 

alla funzione inversione di polarità che lo strumento prevede. 

5. E’ stata ripetuta la prova ad una profondità inferiore , abbassando di 1 m i ricevitori, e 

riprodotta la sollecitazione. 

Ogni misurazione è stata registrata in forma digitale con il sismografo Ambrogeo ECHO 12/24 

con campionamento digitale con dinamica a 16 bit ed intervallo di campionamento di 130 

microsecondi per una durata di 400 millisecondi. 

Di seguito si riporta lo schema operativo ed i collegamenti attivi con il sismografo per le varie 

acquisizioni. 

Canale n°1: geofono superiore – trasduttore verticale (z) 

Canale n°2: geofono inferiore – trasduttore verticale (z) 

Canale n°3: geofono superiore – trasduttore orizzontale (y) 

Canale n°4: geofono inferiore – trasduttore orizzontale (y) 

Canale n°5: geofono superiore – trasduttore orizzontale (x) 

Canale n°6: geofono inferiore – trasduttore orizzontale (x) 

Canale n°7: geofono spia 

Canale n°8-9-10-11-12: nulli 

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GeoEcho 


Risultati 

L’indagine è stata condotta a partire dal piano campagna, fino ad una profondità di 34 m. La 

prova si è svolta senza particolari problemi, data la bassa rumorosità di fondo e l’abbondanza di 

energia utilizzata. 

I dati misurati 

sono di buona qualità, e da questi è stato possibile ricavare le velocità 

intervallari che caratterizzano i primi 34 metri di sottosuolo, nonché la velocità media delle onde di 

taglio che dal p.c. attuale a -30 m. è risultata uguale a Vs30 = 350 m/sec 

Ricalcolando tale parametro da -3 m a -33 m in accordo con l’ipotesi progettuale, la Vs 30 sale a 

Vs 30 = 371 m/sec a cui corrisponde la categoria di suolo di fondazione di tipo B. 

Dai valori delle velocità ottenuti sono stati inoltre calcolati i valori del Coefficiente di Poisson 

attraverso la seguente espressione: 

= 1/2 (Vp/Vs) 2 - 1 /((Vp/Vs) 2 - 1) 

Per il Modulo di Young e il modulo di deformazione a Taglio essendo questi funzione della 

densità del materiale, per noi non nota, sono state riportate di seguito le formule per poterli 

calcolare. 

Modulo di Taglio (kg/cm 2 ) G = V 2 s 

Modulo di Young (kg/cm 2 ) E = 2 V 2 s (1 + ) 

dove: 

: densità del materiale (kg/dm 3 ) 

Vp: velocità onde compressionali (m/sec) 

Vs: velocità onde di taglio (m/sec) 

Il Tecnico: 

GeoEcho s.n.c. 

Andrea Marini 

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GeoEcho 


Sismogramma onde P 

Sismogramma onde SH 

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GeoEcho 


Tabella Tempi di arrivo 

Località: 

Loc. Faella - Comune di Pian di Scò (AR) 

DOWN-HOLE 

indagine eseguita nel foro del sondaggio 

Dist. Shot-foro m: 4.5 Dist. Shot-foro m: 4.5 

ONDE P 

ONDE SH 

m dal p.c. Tempi obliqui Tempi verticali Tempi obliqui Tempi verticali 

(ms) (ms.) (ms) (ms) 

0 12.31 0.55 22.53 1.00 

1 12.90 2.80 23.25 5.04 

2 13.56 5.51 24.37 9.90 

3 13.95 7.74 26.99 14.97 

4 14.50 9.63 30.13 20.02 

5 14.89 11.07 32.88 24.44 

6 15.07 12.05 35.24 28.19 

7 15.33 12.89 37.47 31.52 

8 15.72 13.70 39.82 34.71 

9 16.11 14.41 42.18 37.73 

10 16.44 14.99 45.06 41.10 

11 16.83 15.58 48.60 44.98 

12 17.29 16.19 50.83 47.59 

13 17.75 16.77 53.45 50.51 

14 18.27 17.40 56.20 53.50 

15 18.73 17.94 58.56 56.09 

16 19.52 18.79 60.78 58.51 

17 20.24 19.57 62.88 60.79 

18 20.89 20.27 64.98 63.04 

19 21.62 21.03 67.07 65.27 

20 22.27 21.73 69.17 67.48 

21 23.06 22.54 71.26 69.68 

22 23.58 23.10 73.36 71.87 

23 24.17 23.72 75.46 74.05 

24 24.69 24.27 77.06 75.74 

25 25.22 24.82 78.70 77.45 

26 25.68 25.30 80.30 79.13 

27 26.13 25.78 81.94 80.83 

28 26.59 26.26 83.51 82.45 

29 27.05 26.73 85.05 84.05 

30 27.51 27.21 86.66 85.70 

31 27.97 27.68 88.33 87.41 

32 28.36 28.09 90.00 89.12 

33 28.75 28.49 91.60 90.76 

34 29.15 28.90 93.31 92.50 

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GeoEcho 


___ Onde P ___ Onde SH 

___________________________________________________________________________________________________ 


GeoEcho 


___ Onde SH ___ Onde P 

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GeoEcho 


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TABELLA RIEPILOGATIVA 

GeoEcho 


Depth Ts Pick Ts Vertical Vs Interval Vs Average Tp Pick Tp Vertical Vp Interval Vp Average Poisson's Ratio 

0 22.53 1.00 199.90 199.90 12.31 0.55 365.80 365.80 --- 

1 23.25 5.04 197.90 198.30 12.90 2.80 355.20 357.30 0.275 

2 24.37 9.90 225.30 202.10 13.56 5.51 369.40 363.20 0.204 

3 26.99 14.97 197.10 200.40 13.95 7.74 448.00 387.70 0.380 

4 30.13 20.02 198.10 199.80 14.50 9.63 528.40 415.30 0.418 

5 32.88 24.44 226.10 204.60 14.89 11.07 696.20 451.80 0.441 

6 35.24 28.19 266.60 212.80 15.07 12.05 1015.90 497.80 0.463 

7 37.47 31.52 300.80 222.10 15.33 12.89 1189.40 542.90 0.466 

8 39.82 34.71 313.10 230.50 15.72 13.70 1237.00 583.90 0.466 

9 42.18 37.73 331.20 238.50 16.11 14.41 1407.00 624.50 0.471 

10 45.06 41.10 297.10 243.30 16.44 14.99 1723.90 667.00 0.485 

11 48.60 44.98 257.20 244.50 16.83 15.58 1701.40 706.00 0.488 

12 50.83 47.59 383.30 252.10 17.29 16.19 1635.90 741.20 0.471 

13 53.45 50.51 342.90 257.40 17.75 16.77 1716.70 775.00 0.479 

14 56.20 53.50 333.80 261.70 18.27 17.40 1602.90 804.70 0.477 

15 58.56 56.09 386.90 267.40 18.73 17.94 1832.90 836.00 0.477 

16 60.78 58.51 412.10 273.40 19.52 18.79 1180.60 851.50 0.431 

17 62.88 60.79 440.00 279.70 20.24 19.57 1290.00 868.90 0.434 

18 64.98 63.04 444.50 285.60 20.89 20.27 1418.40 888.00 0.446 

19 67.07 65.27 448.30 291.10 21.62 21.03 1310.70 903.30 0.434 

20 69.17 67.48 451.60 296.40 22.27 21.73 1441.60 920.50 0.446 

21 71.26 69.68 454.30 301.40 23.06 22.54 1223.40 931.50 0.420 

22 73.36 71.87 456.70 306.10 23.58 23.10 1793.80 952.30 0.47 

23 75.46 74.05 458.70 310.60 24.17 23.72 1619.20 969.70 0.46 

24 77.06 75.74 592.10 316.90 24.69 24.27 1815.60 988.90 0.44 

25 78.70 77.45 583.90 322.80 25.22 24.82 1824.50 1007.30 0.44 

26 80.30 79.13 597.70 328.60 25.68 25.30 2075.90 1027.70 0.46 

27 81.94 80.83 588.60 334.10 26.13 25.78 2089.60 1047.40 0.46 

28 83.51 82.45 613.90 339.60 26.59 26.26 2093.50 1066.40 0.45 

29 85.05 84.05 628.30 345.00 27.05 26.73 2105.20 1084.90 0.45 

30 86.66 85.70 605.40 350.10 27.51 27.21 2107.30 1102.70 0.46 

31 88.33 87.41 583.80 354.60 27.97 27.68 2117.40 1120.00 0.46 

32 90.00 89.12 585.00 359.10 28.36 28.09 2458.50 1139.40 0.47 

33 91.60 90.76 609.10 363.60 28.75 28.49 2465.10 1158.30 0.47 

34 93.31 92.50 575.90 367.60 29.15 28.90 2471.10 1176.70 0.47 

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GeoEcho 


CALCOLO DELLE VS30 

A partire dal modello sismico monodimensionale riportato, è possibile calcolare il 

valore delle Vs30, che rappresenta la velocità di propagazione entro 30 m di profondità 

delle onde di taglio. 

Per il calcolo delle Vs30 si fa riferimento alla seguente espressione, riportata nel D.M. 

14.09.2005 e nel D.M. 14.01.2008 (“Norme tecniche per le costruzioni”): 

dove Hi e Vi indicano lo spessore (in m) e la velocità delle onde di taglio dello strato 

i-esimo, per un totale di N strati presenti nei 30 m superiori. 

I dati misurati sono di buona qualità, e da questi è stato possibile ricavare le velocità 

intervallari che caratterizzano i primi 34 metri di sottosuolo, nonché la velocità media delle 

onde di taglio. Indichiamo così due distinte situazioni: 

1) nel caso di piano della fondazione a livello del piano campagna una Vs30 uguale a 

350 m/s alla quale corrisponde una categoria di suolo di fondazione di tipo C. 

2) nel caso di piano della fondazione posto a -3 m dal p.c., in accordo con l’ipotesi 

progettuale, la Vs30 è uguale a 371 m/s a cui corrisponde la categoria di suolo di 

fondazione di tipo B. 

Tabella : Categorie di suolo di fondazione(D.M. 14-09-2005; D.M. 14-01-2008) 

CAT. DESCRIZIONE PROFILO STRATIGRAFICO PARAMETRI 

Vs 30 

m/sec. 

N spt 

Cu (Kpa) 

A 

B 

C 

D 

E 

Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi,caratterizzati da valori di VS30 superiori a 800 

m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore 

massimo di 3 m. 

Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fine molto 

consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da graduale miglioramento delle 

proprietà meccaniche con la profondità 

Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fine mediamente 

consistenti, con spessori superiori a 30 m caratterizzati da graduale miglioramento delle 


Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o terreni a grana fine scarsamente 

consistenti, con spessori superiori a 30 m caratterizzati da graduale miglioramento delle 


E - Terreni dei sottosuoli dei tipi C o D per spessori non superiori a 20 m, posti sul substrato di 

riferimento (con VS > 800 m/s). 

> 800 - - 

360-800 >50 >250 

180-360

GeoEcho 


Documentazione Fotografica 

Geoecho s.n.c. - Via Sicilia – 53036 Poggibonsi (SI) – C.F e P.I. 01150550521 Tel. 0577 932164

GeoEcho 


PROVA DI SISMICA A RIFRAZIONE IN ONDE SH 

1 - Premessa 

In data 04/04/2011 su incarico della Ghea Engineering & Consulting S.r.l., è stata eseguita 

un’indagine geofisica di sismica a rifrazione. L’indagine è stata svolta in un terreno in loc. Faella 

nel Comune di Pian di Scò (AR). Nella fig. 1 è riportata l’ubicazione della linea. 

N 

G24 

Sismica a 

rifrazione 

Down Hole 

G1 

Ubicazione indagine di sismica a rifrazione (in rosso) 

L’obiettivo è stato determinare l’andamento delle velocità delle onde sismiche, desumendo 

il grado di consistenza dei terreni costituenti il sito in esame e possibilmente individuare eventuali 

superfici di separazione tra “materiale” con diverse caratteristiche fisico-meccaniche. 


GeoEcho 


2 - Metodologia di esecuzione delle indagini 

La linea di sismica è stata realizzata con un gruppo di 24 geofoni spaziati tra loro di 3.5 m. 

Questa spaziatura geofonica ha permesso di realizzare una linea da 84 metri che è stata acquisita 

con onde di taglio SH. 

3 - Caratteristiche delle apparecchiature e principi generali dell’indagine 

Modalità esecutive della prova. 

L’ indagine sismica consiste nel produrre sulla superficie del terreno, in prossimità del sito da 

investigare, sollecitazioni dinamiche orizzontali per la generazione di onde di taglio (SH) e nel 

registrare le vibrazioni prodotte, sempre in corrispondenza della superficie, a distanze note e 

prefissate mediante sensori a componente verticale e orizzontale. 

L’interpretazione dei segnali rilevati e la conseguente stima del profilo di velocità delle onde 

sismiche, può scomporsi nelle seguenti fasi fondamentali. 

a) individuazione del primo arrivo sui sismogrammi registrati; 

b) ricostruzione delle relative dromocrone; 

c) interpretazione delle dromocrone con conseguente ricostruzione delle geometrie del 

sottosuolo. 

APPARECCHIATURA USATA E SCHEMA DELLA PROVA. 

L'apparecchiatura utilizzata si compone delle seguenti parti: 

- sistema sorgente; 

- sistema di ricezione; 

- sistema di acquisizione dati; 

- trigger. 

Sorgente onde SH: 

La sorgente deve essere in grado di generare onde elastiche ad alta frequenza ricche di 

energia, con forme d'onda ripetibili e direzionali, cioè con la possibilità di ottenere prevalentemente 

onde di taglio polarizzate sul piano orizzontale. 

Tale sorgente è costituita da un parallelepipedo di forma tale da poter essere colpita 

lateralmente ad entrambe le estremità con una massa pesante. E' importante che il parallelepipedo 

venga gravato di un carico statico addizionale in modo che possa rimanere aderente al terreno sia 

nel momento in cui viene colpito sia successivamente, affinché l'energia prodotta non venga in parte 

dispersa. 


GeoEcho 


Con questo dispositivo è possibile generare essenzialmente delle onde elastiche di taglio 

polarizzate orizzontalmente, con uniformità sia nella direzione di propagazione che nella 

polarizzazione e con una generazione di onde P trascurabile. 

L'accoppiamento parallelepipedo-terreno è fatto per "contatto" e non per “infissione". 

I profili sismici a rifrazione sono realizzati energizzando ad intervalli regolari lungo 

stendimenti di sensori detti geofoni: ciascuno stendimento multicanale viene denominato base 

sismica. 

I tiri esterni sono disposti in modo da ottenere un compromesso tra la necessità di avere due 

dromocrone (tempi di arrivo ai vari geofoni) corrispondenti all'orizzonte rifrattore più profondo, lo 

spazio disponibile, e la necessità di avere degli arrivi chiaramente leggibili, poiché l'attenuazione 

degli impulsi con la distanza è abbastanza pronunciata. 

Sistema di ricezione: 

Il sistema di ricezione è costituito da 24 goefoni a componente orizzontale per le onde SH, con 

frequenza propria di circa 10 Hz. Per l'acquisizione i geofoni sono accoppiati al terreno e 

posizionati verticalmente tramite il puntale di cui sono dotati. 

Sistema di acquisizione dati: 

Le registrazioni sono state acquisite mediante un sismografo digitale con 24 canali a 16 bit, si 

tratta di un sistema multicanale in grado di registrare su ciascun canale in modo digitale i segnali 

provenienti da ogni trasduttore di velocità (geofoni) a cui è collegato e conservarli su memoria di 

massa dinamica. Le forme d'onda acquisite sono visualizzabili come tracce a partire dall'impulso 

inviato dal trigger nel computer portatile ad esso collegato e salvabili in forma numerica in modo 

definitivo. 

Trigger: 

Il trigger consiste in un circuito elettrico che viene chiuso nell'istante in cui il grave o la mazza 

colpisce la base di battuta, consentendo la produzione di un impulso che viene inviato a un sensore 

collegato al sistema di acquisizione dati; in questo modo è possibile individuare e visualizzare 

l'esatto istante in cui la sorgente viene attivata e parte la sollecitazione dinamica. 


GeoEcho 


4 - Interpretazione dei profili sismici 

I tempi di arrivo delle onde letti in corrispondenza di ciascun geofono hanno permesso di 

ricostruire i diagrammi spazio-tempo, detti dromocrone. L'interpretazione delle dromocrone fatta 

attraverso il softwares Rayfract, ha permesso di definire un modello della stratigrafia del terreno 

basato sulle variazioni della velocità delle onde di volume e di taglio. 

Risultati 

L’indagine geofisica di sismica a rifrazione ha permesso di caratterizzare dinamicamente le 

unità litologiche presenti nella zona fino alla profondità di circa 21 metri dal p.c. Dall’elaborazione 

dei dati acquisiti è stato ottenuto un elaborato tomografico dell’andamento delle velocità delle onde 

di taglio v s , oltre alla relativa sezione sismostratigrafica che schematizza gli spessori individuati. 

Nel profilo in base alla distribuzione delle velocità delle onde sismiche SH, sono stati 

schematizzati due sismostrati: 

un primo livello, con spessore medio di circa 2 m. e velocità media delle onde SH di 

123 m/s che rappresenta il riporto dalla progressiva 0 m. alla progressiva 55 m. e 

l’alterazione superficiale oltre la progressiva 55 m.; 

un secondo livello con velocità media delle onde SH di 290 m/s rappresentante il 

substrato limoso e sabbioso. 

Il Tecnico: 

GeoEcho s.n.c. 

Andrea Marini 


GeoEcho 


DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA 

STESA SISMICA A RIFRAZIONE IN ONDE SH 


GeoEcho 


LINEA 1 

INDAGINE DI SISMICA A RIFRAZIONE IN ONDE SH 

SCHEMA DETTAGLIATO DELLA LINEA DI ACQUISIZIONE 

GEOFONI N. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 

DISTANZA 

PROGRESSIVA 

(m) 

DISTANZA 

PARZIALE (m) 

DISLIVELLO 

(metri) 

0 3,5 7 10,5 14 17,5 21 24,5 28 31,5 35 38,5 42 45,5 49 52,5 56 59,5 63 66,5 70 73,5 77 81,5 

0 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,4 0,8 0,95 1,1 1,25 

PUNTI DI ENERGIZZAZIONE ONDE SH 

SCOPPIO 1 SCOPPIO 2 SCOPPIO 3 SCOPPIO 4 SCOPPIO 5 SCOPPIO 6 SCOPPIO 7 

POSIZ. DAL GEOF. N 1 (m) -1,75 12,25 26,25 40,25 50,75 64,75 82,25 

DISLIVELLO (metri) 0 0 0 0 0 0,6 1,25 


Traveltime (ms.) 

GeoEcho 


ST01 - DROMOCRONE - ONDE SH 

Tiro 1 Tiro 2 Tiro 3 Tiro 4 Tiro 5 Tiro 6 Tiro 7 

300.0 

250.0 

200.0 

150.0 

100.0 

50.0 

0.0 

-3 2 7 12 17 22 27 32 37 42 47 52 57 62 67 72 77 82 

Distanza (m.) 


GeoEcho 


G1 

G24 


profondità (metri) 

GeoEcho 


Sezione sismostratigrafica schematica 

Onde SH 

4 

2 

G1 

G24 

0 

-2 

124 m/sec. 

123 m/sec. 

123 m/sec. 

-4 

-6 

-8 

255 m/sec. 345 m/sec. 

300 m/sec. 

300 m/sec. 

-10 

-12 

-14 

-16 

-18 

-5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 

metri 

p.c. rifrattori scoppi 


GeoEcho 


Tabella velocità e spessori - Onde SH 

Distanza Dislivello V1 Profondità 1 V2 Profondità 2 V3 

dal geof.1 metri m/sec m. m/sec m. m/sec 

0 0 124 1.1 238 20.28 0 

1.75 0 124 1.2 239 20.28 0 

3.5 0 124 1.2 240 20.28 0 

5.25 0 124 1.3 241 20.28 0 

7 0 124 1.4 242 20.28 0 

8.75 0 124 1.5 244 20.28 0 

10.5 0 124 1.6 247 20.28 0 

12.25 0 124 1.8 252 20.28 0 

14 0 124 1.9 261 20.28 0 

15.75 0 124 2.1 274 20.28 0 

17.5 0 124 2.3 288 20.29 0 

19.25 0 124 2.5 299 20.3 0 

21 0 124 2.7 309 20.33 0 

22.75 0 124 2.9 318 20.37 0 

24.5 0 124 3.0 328 20.43 0 

26.25 0 124 3.1 337 20.52 0 

28 0 124 3.2 346 20.65 0 

29.75 0 123 3.2 354 20.81 0 

31.5 0 123 3.2 360 20.99 0 

33.25 0 123 3.2 362 21.19 0 

35 0 123 3.2 358 21.41 0 

36.75 0 123 3.1 354 21.63 0 

38.5 0 123 3.0 351 21.87 0 

40.25 0 123 2.9 348 22.11 0 

42 0 123 2.8 344 22.35 0 

43.75 0 123 2.6 340 22.59 0 

45.5 0 123 2.4 335 22.83 0 

47.25 0 123 2.3 326 23.08 0 

49 0 123 2.1 315 23.33 0 

50.75 0 123 1.9 304 23.58 0 

52.5 0 123 1.7 294 23.83 0 

54.25 0 123 1.6 286 24.07 0 

56 0 123 1.4 279 24.3 0 

57.75 0 123 1.3 272 24.51 0 

59.5 0 123 1.2 267 24.71 0 

61.25 0 123 1.1 261 24.87 0 

63 0 123 1.1 256 25 0 

64.75 0.2 123 1.1 255 25.09 0 

66.5 0.4 123 1.1 255 25.16 0 

68.25 0.6 123 1.1 256 25.21 0 

70 0.8 123 1.1 256 25.24 0 

71.75 0.88 123 1.1 256 25.25 0 

73.5 0.95 123 1.2 257 25.25 0 

75.25 1.02 123 1.2 258 25.25 0 

77 1.1 123 1.2 259 25.25 0 

78.75 1.18 123 1.3 260 25.24 0 

80.5 1.25 123 1.3 261 25.24 0 

___________________________________________________________________________________________________ 





Numero: 

097bis 

Località: 

Faella, Le Chiuse 


n. 1 Indagine sismica a rifrazione




Numero: 

121bis 

Località: 

Montalpero, Strada Provinciale Fiorentina 


n. 3 Saggi geognostici 

n. 2 Analisi e prove geotecniche di laboratorio

Ubicazione indagini su estratto del Foglio 17M42, in scala 1:2.000, della Carta Tecnica 

Regionale.

SAGGIO S1 

0.0 - 0.8 m Limi e sabbie mediamente compatti, pedogenizzati in superficie 

0.8 - 4.3 m Limi sabbiosi mediamente compatti di colore marrone 

H2O = 3.5 m 

SAGGIO S2 

0.0 - 1.1 m Terreno vegetale a composizione limoso-sabbiosa 

1.1 - 2.0 m Limi sabbiosi di colore marrone e sabbie scarsamente compatte 

2.0 - 2.8 m Limi argillosi di colore grigio azzurro (turchino) 

H2O = 2.0 m 

Campione S2C1 = 2.3 m (sacchetto) 

SAGGIO S3 

0.0 - 1.2 m Terreno vegetale a composizione limoso-sabbiosa 

1.2 - 3.8 m Limi sabbiosi e limi argillosi di colore marrone 

3.8 - 4.0 m Limi argillosi alterati di colore grigio azzurro (turchino) 

Campione S3C1 = 2.5 m (sacchetto)




Numero: 122 

Località: 

La Casella 


n. 3 Saggi geognostici




Numero: 123 

Località: 

Gespoli 


n. 1 Prova penetrometrica statica CPT 

n. 3 Prove penetrometriche dinamiche DPSH 


Studio Associato di Geologia Applicata 

di Benedetti & Carmignani 

Loc. Batanelli, 25 - 55010 BADIA POZZEVERI (LU) 

Riferimento: st-08 



- indagine : dott. geol. SOTTANI Filippo - data : 21/02/2008 

- cantiere : x - quota inizio : 0 

- località : loc. Gespoli - Reggello - prof. falda : 0,00 m da quota inizio 



0,00 - 0,20 2 21,0 ---- 1 2,60 - 2,80 18 149,1 ---- 4 

0,20 - 0,40 7 73,6 ---- 1 2,80 - 3,00 21 173,9 ---- 4 

0,40 - 0,60 10 96,4 ---- 2 3,00 - 3,20 17 140,8 ---- 4 

0,60 - 0,80 18 173,6 ---- 2 3,20 - 3,40 31 256,7 ---- 4 

0,80 - 1,00 19 183,2 ---- 2 3,40 - 3,60 19 147,0 ---- 5 

1,00 - 1,20 16 154,3 ---- 2 3,60 - 3,80 31 239,8 ---- 5 

1,20 - 1,40 16 154,3 ---- 2 3,80 - 4,00 22 170,2 ---- 5 

1,40 - 1,60 12 106,9 ---- 3 4,00 - 4,20 27 208,9 ---- 5 

1,60 - 1,80 20 178,2 ---- 3 4,20 - 4,40 26 201,1 ---- 5 

1,80 - 2,00 14 124,8 ---- 3 4,40 - 4,60 33 239,5 ---- 6 

2,00 - 2,20 13 115,8 ---- 3 4,60 - 4,80 33 239,5 ---- 6 

2,20 - 2,40 19 169,3 ---- 3 4,80 - 5,00 50 362,8 ---- 6 

2,40 - 2,60 30 248,5 ---- 4 

- PENETROMETRO DINAMICO tipo : TG 63-100 EML.C 


- Numero Colpi Punta N = N(20) [ = 20 cm ] - Uso rivestimento / fanghi iniezione : SI 

Software by: Dr.D.MERLIN - 0425/840820












0,00 - 0,20 3 31,5 ---- 1 1,80 - 2,00 12 106,9 ---- 3 

0,20 - 0,40 3 31,5 ---- 1 2,00 - 2,20 17 151,5 ---- 3 

0,40 - 0,60 18 173,6 ---- 2 2,20 - 2,40 75 668,3 ---- 3 

0,60 - 0,80 23 221,8 ---- 2 2,40 - 2,60 26 215,3 ---- 4 

0,80 - 1,00 10 96,4 ---- 2 2,60 - 2,80 18 149,1 ---- 4 

1,00 - 1,20 11 106,1 ---- 2 2,80 - 3,00 34 281,6 ---- 4 

1,20 - 1,40 9 86,8 ---- 2 3,00 - 3,20 45 372,7 ---- 4 

1,40 - 1,60 10 89,1 ---- 3 3,20 - 3,40 90 745,4 ---- 4 

1,60 - 1,80 11 98,0 ---- 3 
















0,00 - 0,20 2 21,0 ---- 1 1,20 - 1,40 21 202,5 ---- 2 

0,20 - 0,40 3 31,5 ---- 1 1,40 - 1,60 24 213,9 ---- 3 

0,40 - 0,60 5 48,2 ---- 2 1,60 - 1,80 43 383,2 ---- 3 

0,60 - 0,80 2 19,3 ---- 2 1,80 - 2,00 53 472,3 ---- 3 

0,80 - 1,00 6 57,9 ---- 2 2,00 - 2,20 90 802,0 ---- 3 

1,00 - 1,20 15 144,7 ---- 2 














N = N(20) numero di colpi penetrazione punta - avanzamento = 20 

m 

Rpd (kg/cm²) 

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 10 100 1000 

Falda :0,00m 

m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 















m 

Rpd (kg/cm²) 

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 10 100 1000 

Falda :0,00m 

m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 















m 

Rpd (kg/cm²) 

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 10 100 1000 

Falda :0,00m 

m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 














Rpd (kg/cm²) Resistenza dinamica alla punta, formula "Olandese" N = N(20) n° colpi = 20 

m 0 52 104 156 208 260 312 364 416 468 520 0 25 50 75 100m 

Falda :0,00m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 















m 0 52 104 156 208 260 312 364 416 468 520 0 25 50 75 100m 

Falda :0,00m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 















m 0 52 104 156 208 260 312 364 416 468 520 0 25 50 75 100m 

Falda :0,00m 

1 1 

2 2 

3 3 

4 4 

5 5 

6 6 

7 7 

8 8 

9 9 

10 10 










ELABORAZIONE STATISTICA 





n° Profondità (m) PARAMETRO ELABORAZIONE STATISTICA VCA Nspt 

M min Max ½(M+min) s M-s M+s 

1 0,00 0,40 N 4,5 2 7 3,3 ---- ---- ---- 4 1,49 6 

Rpd 47,3 21 74 34,1 ---- ---- ---- 42 

2 0,40 2,20 N 15,3 10 20 12,7 3,4 12,0 18,7 15 1,49 22 

Rpd 143,1 96 183 119,7 32,8 110,3 175,8 140 

3 2,20 4,40 N 23,7 17 31 20,4 5,4 18,3 29,2 24 1,49 36 

Rpd 191,4 141 257 166,1 42,2 149,1 233,6 194 

4 4,40 5,00 N 38,7 33 50 35,8 ---- ---- ---- 39 1,49 58 

Rpd 280,6 240 363 260,0 ---- ---- ---- 283 

M: valore medio min: valore minimo Max: valore massimo s: scarto quadratico medio 

N: numero Colpi Punta prova penetrometrica dinamica (avanzamento = 20 cm ) Rpd: resistenza dinamica alla punta (kg/cm²) 

= 20 cm ) 

Coefficiente correlazione con prova SPT (valore teorico t = 1,49) Nspt: numero colpi prova SPT (avanzamento 

Nspt - PARAMETRI GEOTECNICI 

n° Prof.(m) LITOLOGIA Nspt NATURA GRANULARE NATURA COESIVA 

DR ø' E' Ysat Yd Cu Ysat W e 

1 0.00 0.40 6 21.7 28.4 238 1.89 1.43 0.38 1.85 37 1.000 

2 0.40 2.20 22 53.0 33.6 361 2.00 1.61 1.38 2.04 23 0.628 

3 2.20 4.40 36 71.0 37.5 469 2.08 1.74 2.25 2.21 15 0.401 

4 4.40 5.00 58 88.0 42.2 638 2.17 1.88 3.63 2.48 06 0.148 

Nspt: numero di colpi prova SPT (avanzamento = 30 cm ) 

DR % = densità relativa ø' (°) = angolo di attrito efficace E' (kg/cm²) = modulo di deformazione drenato W% = contenuto d'acqua 

e (-) = indice dei vuoti Cu (kg/cm²) = coesione non drenata Ysat, Yd (t/m³) = peso di volume saturo e secco (rispettivamente) del terreno 














1 0,00 0,40 N 3,0 3 3 3,0 ---- ---- ---- 3 1,49 4 

Rpd 31,5 32 32 31,5 ---- ---- ---- 32 

2 0,40 0,80 N 20,5 18 23 19,3 ---- ---- ---- 20 1,49 30 

Rpd 197,7 174 222 185,6 ---- ---- ---- 193 

3 0,80 2,20 N 11,4 9 17 10,2 2,6 8,8 14,1 11 1,49 16 

Rpd 105,0 87 152 95,9 21,9 83,1 126,9 101 

4 2,20 3,00 N 38,3 18 75 28,1 ---- ---- ---- 38 1,49 57 

Rpd 328,6 149 668 238,8 ---- ---- ---- 326 

5 3,00 3,40 N 67,5 45 90 56,3 ---- ---- ---- 68 1,49 101 

Rpd 559,0 373 745 465,8 ---- ---- ---- 563 



= 20 cm ) 





1 0.00 0.40 4 15.0 27.6 222 1.87 1.39 0.25 1.80 42 1.125 

2 0.40 0.80 30 65.0 36.0 423 2.05 1.69 1.88 2.14 18 0.490 

3 0.80 2.20 16 44.0 31.8 315 1.97 1.55 1.00 1.97 28 0.750 

4 2.20 3.00 57 87.6 42.1 631 2.17 1.87 3.56 2.47 06 0.158 

5 3.00 3.40 101 100.0 45.0 970 2.24 1.99 6.31 3.00 -06 -0.151 

















1 0,00 1,00 N 3,6 2 6 2,8 ---- ---- ---- 4 1,49 6 

Rpd 35,6 19 58 27,4 ---- ---- ---- 40 

2 1,00 1,60 N 20,0 15 24 17,5 ---- ---- ---- 20 1,49 30 

Rpd 187,0 145 214 165,8 ---- ---- ---- 187 

3 1,60 2,20 N 62,0 43 90 52,5 ---- ---- ---- 62 1,49 92 

Rpd 552,5 383 802 467,8 ---- ---- ---- 553 



= 20 cm ) 





1 0.00 1.00 6 21.7 28.4 238 1.89 1.43 0.38 1.85 37 1.000 

2 1.00 1.60 30 65.0 36.0 423 2.05 1.69 1.88 2.14 18 0.490 

3 1.60 2.20 92 100.0 45.0 901 2.24 1.99 5.75 2.89 -04 -0.102 







Loc. Batanelli, 25 - 55010 BADIA POZZEVERI (LU) Rifer. 40-08 


LETTURE DI CAMPAGNA / VALORI DI RESISTENZA 2.01PG05-077 

- committente : dott. geol. SOTTANI Filippo - data : 21/02/2008 

- lavoro : - quota inizio : Piano Campagna 

- località : loc. Gespoli - Reggello - prof. falda : Falda non rilevata 


Prof. Letture di campagna qc fs qc/fs Prof. Letture di campagna qc fs qc/fs 

m punta laterale kg/cm² m punta laterale kg/cm² 

0,20 ---- ---- -- 0,87 ---- 1,80 16,0 39,0 16,0 2,00 8,0 

0,40 10,0 23,0 10,0 1,47 7,0 2,00 62,0 92,0 62,0 5,20 12,0 

0,60 12,0 34,0 12,0 1,00 12,0 2,20 219,0 297,0 219,0 7,07 31,0 

0,80 17,0 32,0 17,0 1,27 13,0 2,40 182,0 288,0 182,0 7,87 23,0 

1,00 14,0 33,0 14,0 2,20 6,0 2,60 225,0 343,0 225,0 10,67 21,0 

1,20 42,0 75,0 42,0 1,00 42,0 2,80 101,0 261,0 101,0 7,07 14,0 

1,40 13,0 28,0 13,0 1,47 9,0 3,00 135,0 241,0 135,0 ----- ---- 

1,60 36,0 58,0 36,0 1,53 23,0 

- PENETROMETRO STATICO tipo PAGANI da 10/20t 









DIAGRAMMA DI RESISTENZA 

2.01PG05-077 




- scala vert.: 1 : 100 

qc (kg/cm²) 

fs (kg/cm²) 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 

0,0 0,0 

m. m. 

1,0 1,0 

2,0 2,0 

3,0 3,0 

4,0 4,0 

5,0 5,0 

6,0 6,0 

7,0 7,0 

8,0 8,0 

9,0 9,0 

10,0 10,0 

11,0 11,0 

12,0 12,0 

13,0 13,0 

14,0 14,0 

15,0 15,0 

16,0 16,0 

17,0 17,0 

18,0 18,0 

19,0 19,0 

20,0 20,0 

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 0,0 2,0 4,0 6,0 






VALUTAZIONI LITOLOGICHE 

2.01PG05-077 




- note : - scala vert.: 1 : 100 

m 



A 




0,0 5 15 30 60 120 200 

0,0 0,0 

1,0 1,0 1,0 

2,0 2,0 2,0 

3,0 3,0 3,0 

4,0 4,0 4,0 

5,0 5,0 5,0 

6,0 6,0 6,0 

7,0 7,0 7,0 

8,0 8,0 8,0 

9,0 9,0 9,0 

10,0 10,0 10,0 

11,0 11,0 11,0 

12,0 12,0 12,0 

13,0 13,0 13,0 

14,0 14,0 14,0 

15,0 15,0 15,0 

16,0 16,0 16,0 

17,0 17,0 17,0 

18,0 18,0 18,0 

19,0 19,0 19,0 

20,0 20,0 20,0 






TABELLA PARAMETRI GEOTECNICI 

2.01PG05-077 







Prof. qc qc/fs Natura Y' d'vo Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr ø1s ø2s ø3s ø4s ødm ømy Amax/g E'50 E'25 Mo 


0,20 -- -- ??? 1,85 0,04 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,40 10 7 2//// 1,85 0,07 0,50 68,4 85 128 40 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,60 12 12 2//// 1,85 0,11 0,57 48,7 97 146 45 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

0,80 17 13 2//// 1,85 0,15 0,72 45,6 123 184 54 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,00 14 6 2//// 1,85 0,19 0,64 29,4 108 162 48 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,20 42 42 3:::: 1,85 0,22 -- -- -- -- -- 79 39 41 42 44 40 30 0,186 70 105 126 

1,40 13 9 2//// 1,85 0,26 0,60 18,1 103 154 47 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

1,60 36 23 4/:/: 1,85 0,30 1,20 36,1 204 306 108 67 37 39 41 43 38 30 0,149 60 90 108 

1,80 16 8 2//// 1,85 0,33 0,70 15,8 118 177 52 -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- -- 

2,00 62 12 4/:/: 1,85 0,37 2,07 53,9 351 527 186 80 39 41 43 44 39 32 0,189 103 155 186 

2,20 219 31 3:::: 1,85 0,41 -- -- -- -- -- 100 42 43 45 46 44 38 0,258 365 548 657 

2,40 182 23 4/:/: 1,85 0,44 6,07 99,9 1031 1547 546 100 42 43 45 46 43 37 0,258 303 455 546 

2,60 225 21 4/:/: 1,85 0,48 7,50 99,9 1275 1913 675 100 42 43 45 46 44 39 0,258 375 563 675 

2,80 101 14 4/:/: 1,85 0,52 3,37 65,2 572 859 303 88 40 42 43 45 40 34 0,218 168 253 303 

3,00 135 -- 3:::: 1,85 0,55 -- -- -- -- -- 97 42 43 44 46 41 35 0,246 225 338 405 


Dott. Geol. Alberto Iotti – n° 1438 - OdG Regione Toscana 

Località Castiglioni 56 50068 Rufina (FI) 

Tel. 055/8397382 Fax: 055/8397382 

C.F. TTI LRT 67 S04 F 704I Part.IVA 02574710964 

Comune Pian di Scò – Località Gespoli 

Indagine MASW 

Committente 

Dott. Filippo Sottani 

FIRENZE, SETTEMBRE 2009

PREMESSA 

Su incarico del Dott. Filippo Sottani è stata condotta un’indagine sismica mediante metodo 

MASW per la valutazione della velocità di propagazione delle onde Vs di taglio finalizzata 

alla definizione del tipo di suolo presente nell’area ai sensi di quanto previsto dalla vigente 

normativa. 

Di seguito sono riportati i risultati dell’analisi svolta. 

L’intervento consiste nella realizzazione di un muro di contenimento nel Comune di Pian 

di Scò località Gespoli. 

1.1 Indagine MASW 

È stato eseguito uno stendimento per l’acquisizione dei dati da sottoporre ad una 

elaborazione MASW (Multichannel Analysis of Surface Waves) per la valutazione 

dell’andamento della velocità delle onde di taglio nei primi 30 m Vs30. È stato impiegato il 

metodo attivo che consente in genere di ottenere una velocità di fase (quindi una curva di 

dispersione) sperimentale apparente nell’intervallo di frequenza compreso tra 5 e 70 Hz 

che da quindi informazioni sulla fascia più superficiale di terreno. 

Le fasi prevedono del procedimento applicato prevedono: 

1. calcolo della velocità di fase e ricostruzione della curva di dispersione 

2. calcolo della velocità di fase apparente numerica 

3. individuazione del profilo di velocità delle onde di taglio verticali vs per 

interazione e confronto con i dati sperimentali fino ad una sovrapposizione ottimale 

4. calcolo della velocità equivalente nei primi 30 m di profondità 

5. Riconoscimento della categoria sismica del suolo secondo la normativa sismica 

OPCM 3274 e le NTC 2008. 

1.1.1 Acquisizione dei dati 

I dati sono stati acquisiti con un sismografo Dolang 24 bit 24 canali lungo una linea 

sismica con interasse geofonico pari a 1 m intervallo di campionamento di 2 ms e finestra 

di campionamento pari a 2 s. La Figura 1 riporta un’immagine dello stendimento 

realizzato. La Figura 2 riporta le tracce registrate dei dati acquisiti.

Figura 2 - Tracce dei dati acquisiti 

1.1.2 Ricostruzione della curva di dispersione 

A partire dalla rappresentazione delle velocità verticali dell’intero campo di moto nel 

dominio frequenza numero d’onda (Figura 3) viene estratta la curva di dispersione 

apparente sperimentale nell’intervallo di frequenza compreso tra 2 e 70 Hz che come detto 

caratterizza gli strati più superficiali (30 m) di terreno (Figura 4). 

Figura 3 - Spettro delle velocità verticali dell’intero campo di moto

Figura 4 – Curva di dispersione apparente sperimentale estratta dalla rappresentazione spettrale 

dell’intero campo di moto e sua discretizzazione 

1.1.3 Confronto tra la curva sperimentale e quelle calcolata 

Una volta ricostruita e discretizzata la curva di dispersione sperimentale ne viene generata 

una calcolata e sovrapposta a quella sperimentale modificando la curva calcolata fino ad 

avere una buona sovrapposizione con quella sperimentale (Figura 5). 

Figura 5 - Confronto tra la curva sperimentale e quella calcolata 

È a questo punto possibile passare a definire un profilo di velocità del substrato sul quale 

calcolare la Vs 30 (Figura 6).

Figura 6 – Andamento della velocità Vs con la profondità 

1.1.4 Riconoscimento della Vs 30 e del profilo di appartenenza 

La velocità Vs 30 per il terreno in esame è pari a 791 m/s con un suolo che ricade in 

categoria B che prevede velocità delle onde Vs comprese tra 360 e 800 m/s, prossimo al 

limite con la categoria superiore. 

Firenze settembre ’09 

Dott. Alberto Iotti 

N° 1438 Ordine dei Geologi della Regione Toscana

Dati di base - Unione dei Comuni del Pratomagno

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