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Fig. 10 - Condizione di carico di prova<br />
Fig. 11 - Disposizione della strumentazione di<br />
rilevamento<br />
Gli esemplari di arco reticolare cuspidato,<br />
di cui si mostrano in fig. 9 alcune immagini<br />
riprese nella fase di allestimento della sperimentazione,<br />
sono stati sottoposti a diverse<br />
distribuzioni dei carichi nodali (simmetrici<br />
e asimmetrici) allo scopo di simulare le più<br />
ricorrenti condizioni reali di carico: permanente<br />
strutturale e non, neve totale e parziale,<br />
azione trasversale del vento.<br />
Con riferimento alla simbologia riportata<br />
in fig. 3, le principali dimensioni geometriche<br />
effettive dell’arco prototipo sono le<br />
seguenti:<br />
C = 3000 mm; a = 45°; β = 30°; γ = (54.736)°;<br />
δ = (20.264)°;<br />
R = H = 5796 mm; l = 11592 mm; a’ = 992<br />
mm; h’ = 702 mm,<br />
mentre le sezioni strutturali dei conci, tutti<br />
uguali e realizzati in acciaio S 235, risultano<br />
riferite ai seguenti profili a freddo:<br />
- aste di corrente e di raccordo: ][40x40x3<br />
- aste diagonali: Φ21.3/2<br />
- traversi: ][40x20x2<br />
- crocere: [15x15x2<br />
Tralasciando la descrizione delle attrezzature<br />
progettate per l’applicazione delle azioni,<br />
per brevità si riportano di seguito i risultati<br />
relativi alla prova con condizione di carico<br />
simmetrica rappresentata in fig. 10.<br />
Per quanto riguarda la strumentazione di<br />
acquisizione dei dati sperimentali, sono<br />
stati utilizzati estensimetri elettrici (strain<br />
gages LY41-10/120) con i quali sono state<br />
strumentate alcune delle aste più sollecitate<br />
(fig. 11) disponendone due per ciascuna<br />
asta, uno all’intradosso e uno all’estradosso.<br />
Per la lettura degli spostamenti verticali<br />
sono stati utilizzati due comparatori centesimali<br />
meccanici e quattro trasduttori<br />
potenziometrici PENNY&GILES collegati ai<br />
nodi di intradosso indicati in fig. 11.<br />
Tutti gli strumenti di misura (estensimetri<br />
elettrici, trasduttori ad induzione e cella<br />
di carico) sono stati collegati ad una centralina<br />
di acquisizione dati HBM Modello<br />
MGCplus, la quale a sua volta è stata collegata<br />
ad un computer dotato di software in<br />
grado di visualizzare e memorizzare in tempo<br />
reale i valori delle deformazioni e degli<br />
spostamenti in funzione del livello di carico<br />
raggiunto (fig. 12).<br />
Nelle figg. 13-14-15 sono riportati gli andamenti<br />
degli sforzi nelle aste e degli abbassamenti<br />
dei nodi strumentati rilevati sperimentalmente,<br />
la relativa linea di tendenza<br />
e le analoghe leggi (P,N) e (P,δ z<br />
) determinate<br />
per via teorica con il già citato software<br />
strutturale.<br />
Dall’analisi dei risultati si possono trarre le<br />
seguenti considerazioni. In linea generale<br />
Fig. 12 - Centralina elettronica di acquisizione<br />
dati<br />
si rileva che tutti i riscontri sperimentali denotano<br />
un comportamento perfettamente<br />
elastico lineare della struttura, mentre, più in<br />
dettaglio, si constata che il raffronto tra valori<br />
teorici e sperimentali evidenzia:<br />
- per l’asta corrente superiore n. 55 e l’asta<br />
diagonale n. 123, entrambe compresse,<br />
scarti negativi rispettivamente del 4.5% e<br />
8.5%;<br />
- per l’asta di raccordo n. 22 e per l’asta corrente<br />
inferiore n. 35, anch’esse compresse,<br />
scarti positivi rispettivamente del 13.6% e<br />
8.1%;<br />
4 COSTRUZIONI METALLICHE LUG AGO 09 49