Analisi dei principali difetti di fusione rilevati nei getti ... - Assofond
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Convegno ASSOFOND; Università <strong>di</strong> Padova sede <strong>di</strong> Vicenza<br />
26-27/ottobre/2012<br />
Docente:<br />
Manente Andrea<br />
Email:<br />
manente.a64@gmail.com<br />
Cell. 3454198583<br />
Le informazioni contenute in questo documento sono proprietà <strong>di</strong> Manente Andrea; per l’utilizzo a scopo <strong>di</strong>dattico o<br />
per eventuali copie si dovrà fare richiesta al docente. cell. 345 4198583.<br />
1
<strong>Analisi</strong> <strong>dei</strong> <strong>principali</strong> <strong><strong>di</strong>fetti</strong> <strong>di</strong> <strong>fusione</strong> <strong>rilevati</strong> <strong>nei</strong> <strong>getti</strong> prodotti nelle<br />
più <strong>di</strong>ffuse tecnologie <strong>di</strong> colata.<br />
a) Fusione in sabbia verde<br />
b) Fusione in conchiglia<br />
c) Fusione in presso colata<br />
2
Difetti <strong>rilevati</strong> sui <strong>getti</strong> colati in conchiglia e in terra dati da<br />
una non corretta gestione del sistema <strong>di</strong> alimentazione e <strong>di</strong><br />
filtraggio. Tecnologie <strong>di</strong> <strong>fusione</strong> a) e b)<br />
Durante la fase <strong>di</strong> colata del metallo, nella cavità dello stampo metallico o nella forma in terra e nella<br />
successiva soli<strong>di</strong>ficazione, si possono originare <strong>dei</strong> <strong><strong>di</strong>fetti</strong> sui <strong>getti</strong>, qualora non vengano utilizzati<br />
correttamente i meto<strong>di</strong> <strong>di</strong> colata che sono alla base <strong>dei</strong> principi delle fusioni in gravità: filtrazione del metallo<br />
liquido, corretto <strong>di</strong>mensionamento degli alimentatori e <strong>dei</strong> canali <strong>di</strong> colata, corretta gestione del regime termico dello<br />
stampo e corretta gestione della mo<strong>di</strong>fica e del degasaggio. Tali <strong><strong>di</strong>fetti</strong> possono essere sud<strong>di</strong>visi e catalogati nel<br />
seguente modo:<br />
a) <strong><strong>di</strong>fetti</strong> originati da una non corretta filtrazione e regolazione del flusso (pelli da turbolenza ossi<strong>di</strong> e<br />
inclusioni non metalliche)<br />
b) <strong><strong>di</strong>fetti</strong> originati da mancata alimentazione (micro e macro cavità da ritiro).<br />
In<strong>di</strong>pendentemente dalla loro grandezza, questi <strong><strong>di</strong>fetti</strong> hanno la particolarità <strong>di</strong> ridurre sensibilmente, le<br />
caratteristiche meccaniche, il limite a fatica, la lavorabilità alle macchine utensili e la tenuta a pressione; in<br />
sintesi la qualità <strong>dei</strong> <strong>getti</strong>.<br />
Si è quin<strong>di</strong> ritenuto in<strong>di</strong>spensabile applicare correttamente e sistematicamente i meto<strong>di</strong> <strong>di</strong> colata in grado <strong>di</strong><br />
ridurre se non eliminare, le problematiche poc’anzi descritte me<strong>di</strong>ante l’adozione <strong>di</strong> filtri (punto a) <strong>nei</strong> canali<br />
<strong>di</strong> colata il più vicino possibile ai <strong>getti</strong>, e allo stesso tempo posizionare <strong>dei</strong> montanti <strong>di</strong> carico (punto b) <strong>nei</strong><br />
punti del getto dove a causa della elevata massa, si concentrano maggiormente le cavità da ritiro generate dalla<br />
contrazione volumetrica o dove per necessità <strong>di</strong> progettazione vi siano forti <strong>di</strong>somoge<strong>nei</strong>tà <strong>di</strong> sezione.<br />
Un punto importante che non deve essere trascurato, è il corretto regime termico dello stampo e la corretta<br />
applicazione del trattamento <strong>di</strong> mo<strong>di</strong>fica, parametri in<strong>di</strong>spensabili per una corretta <strong>fusione</strong>.<br />
3
Difetti <strong>rilevati</strong> sui <strong>getti</strong> dovuti ad una errata filtrazione<br />
Difetto<br />
Effetto meccanico del<br />
filtro ceramico: blocco<br />
delle impurità e<br />
regolazione del flusso<br />
1) Inclusioni non metalliche<br />
2) Ossi<strong>di</strong> e Pelli da turbolenza<br />
3) Erosione della forma<br />
Entrata del metallo nel<br />
getto; moto laminare<br />
Filtro<br />
Fase <strong>di</strong> riempimento;<br />
moto turbolento<br />
inglobamento d’aria<br />
Canale <strong>di</strong> colata<br />
4
Inclusioni non metalliche rilevate sui <strong>getti</strong><br />
<strong>Analisi</strong> macrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
<strong>Analisi</strong> al SEM del <strong>di</strong>fetto<br />
Particolare <strong>di</strong> <strong>di</strong>fetto<br />
rilevato nel provino<br />
metallografico.<br />
Aspetto della superficie <strong>di</strong><br />
frattura netta; estremamente<br />
fragile<br />
Aspetto della superficie <strong>di</strong><br />
frattura netta; estremamente<br />
fragile<br />
Particolare <strong>di</strong> scoria<br />
<strong>Analisi</strong> micrografica <strong>di</strong> <strong>di</strong>fetto .<br />
5
Inclusioni non metalliche rilevate sui <strong>getti</strong><br />
<strong>Analisi</strong> macrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
<strong>Analisi</strong> macrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
<strong>Analisi</strong> al SEM del <strong>di</strong>fetto<br />
Aspetto visivo dell’inclusione<br />
dopo lavorazione meccanica<br />
Aspetto della superficie <strong>di</strong><br />
frattura netta; estremamente<br />
fragile<br />
Particolare <strong>di</strong> scoria<br />
Aspetto della superficie <strong>di</strong><br />
frattura netta; estremamente<br />
fragile<br />
<strong>Analisi</strong> micrografica del <strong>di</strong>fetto<br />
6
Inclusioni non metalliche rilevate sui <strong>getti</strong>; composizione chimica<br />
L’analisi alla microsonda, evidenzia numerosi ossi<strong>di</strong> MgO, CaO,<br />
Al 2 O 3 e FeO. Sono state rilevate tracce rilevanti anche <strong>di</strong> Cloruri<br />
<strong>di</strong> potassio ClK probabilmente introdotti per con<strong>di</strong>zioni <strong>di</strong> scorifica<br />
non corretta.<br />
7
Come si originano le inclusioni non metalliche<br />
Scoria sopra il bagno<br />
La fiamma del bruciatore<br />
e l’aria, a contatto con la<br />
lega liquida tende ad<br />
ossidarla formando<br />
ossido (scoria). La<br />
quantità <strong>di</strong> ossido è<br />
<strong>di</strong>rettamente<br />
proporzionale alla qualità<br />
della lega, alla pulizia <strong>dei</strong><br />
boccami introdotti in<br />
forno e alla corretta<br />
gestione del bruciatore.<br />
Lega<br />
solida<br />
Scoria<br />
Lega fortemente ossidata<br />
Liquido<br />
Fiamma<br />
Meto<strong>di</strong> <strong>di</strong> rimozione delle inclusioni non metalliche:<br />
Azione chimica: <strong>di</strong>sossidazione del bagno me<strong>di</strong>ante<br />
l’uso <strong>di</strong> sali scorificanti<br />
Meccanica: rimozione della scoria in forno me<strong>di</strong>ante<br />
pale, e filtraggio delle inclusioni e degli ossi<strong>di</strong> prima del<br />
getto me<strong>di</strong>ante l’uso <strong>di</strong> filtri posti <strong>nei</strong> canali <strong>di</strong> colata<br />
8
Ossi<strong>di</strong> e pelli da turbolenza rilevate sui <strong>getti</strong>; analisi tipiche <strong>di</strong><br />
laboratorio<br />
<strong>Analisi</strong> macrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
<strong>Analisi</strong> macrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
Pelle superficiale originata da turbolenza<br />
Particolare <strong>di</strong> pelle<br />
generata dalla turbolenza<br />
Particolare <strong>di</strong> pelle<br />
generata dalla turbolenza<br />
9
Gocce fredde da turbolenza rilevate sui <strong>getti</strong> fusi in terra<br />
<strong>Analisi</strong> macrografica del <strong>di</strong>fetto<br />
<strong>Analisi</strong><br />
micrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
Pelle superficiale<br />
originata da turbolenza<br />
Particolare <strong>di</strong> goccia fredda<br />
formata per effetto della<br />
turbolenza<br />
10
Cavità generate da turbolenza rilevate sui <strong>getti</strong> fusi in terra e in<br />
conchiglia<br />
<strong>Analisi</strong> macrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
<strong>Analisi</strong><br />
micrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
Pelle superficiale originata da turbolenza<br />
Particolare <strong>di</strong> ossido<br />
con cavità da aria<br />
inglobata; turbolenza<br />
11
Erosione della forma causata dall’eccessivo moto turbolento<br />
della lega; analisi tipiche <strong>di</strong> laboratorio<br />
Il moto turbolento del metallo in entrata può<br />
erodere la forma in sabbia alterandone le<br />
<strong>di</strong>mensioni superficiali del getto e la<br />
geometria. La lega durante il suo percorso<br />
vorticoso porta con se la sabbia erosa<br />
depositandola casualmente nel getto. In<br />
pratica un’inclusione non metallica delle<br />
ripercussioni sulle caratteristiche<br />
meccaniche e <strong>di</strong> fatica del getto e sulla<br />
lavorabilità.<br />
Zona del getto con<br />
anomalia <strong>di</strong>mensionale per<br />
la rottura della forma<br />
Particolare <strong>di</strong> cristalli <strong>di</strong><br />
sabbia intrappolati nella lega<br />
12
Erosione della forma a verde provocato dal moto turbolento<br />
della lega.<br />
Nelle parti della forma con cambi <strong>di</strong> <strong>di</strong>rezione<br />
del flusso <strong>di</strong> liquido dove la corrente <strong>di</strong><br />
metallo arriva con elevata velocità si<br />
possono verificare <strong>dei</strong> fenomeni <strong>di</strong> erosione<br />
superficiale dell’anima o della forma<br />
13
Difetti <strong>rilevati</strong> sui <strong>getti</strong> dovuti ad una precaria alimentazione<br />
Durante il passaggio <strong>di</strong> stato da liquido a solido, la lega si contrae volumetricamente.<br />
Tale riduzione <strong>di</strong> volume è legata alla composizione chimica e viene gestita me<strong>di</strong>ante<br />
l’utilizzo <strong>di</strong> alimentatori naturali o assistiti nel caso <strong>dei</strong> <strong>getti</strong> colati in sabbia, o con l’uso <strong>di</strong><br />
vernici particolarmente isolanti applicate nelle materozze <strong>dei</strong> <strong>getti</strong> in conchiglia. Tuttavia vi possono<br />
essere <strong>dei</strong> casi dove nonostante vengano applicati correttamente le <strong>principali</strong> tecniche <strong>di</strong><br />
alimentazione, nel getto possono comparire delle cavità da ritiro <strong>di</strong>ffuse che causano la spugnosità<br />
visibile ai RX. Un caso fra tutti può essere rappresentato dall’assenza della mo<strong>di</strong>fica al Na o allo Sr.<br />
Qui sotto sono state sintetizzate le <strong>principali</strong> cause <strong>di</strong> <strong>di</strong>fetto.<br />
1) Macro e micro cavità da<br />
ritiro originate da grossi<br />
cambi <strong>di</strong> sezione non<br />
correttamente alimentate<br />
2) Micro cavità da ritiro<br />
originate da ridotta<br />
Difetto<br />
alimentazione della lega<br />
per mancanza <strong>di</strong> mo<strong>di</strong>fica<br />
3) Micro cavità da ritiro<br />
originate da una<br />
inadeguata materozzatura<br />
4) Errata verniciatura delle<br />
materozze e <strong>dei</strong> canali <strong>di</strong><br />
colata<br />
Particolare <strong>di</strong><br />
macrocavità<br />
da ritiro<br />
14
Difetti <strong>rilevati</strong> sui <strong>getti</strong> dovuti ad una precaria alimentazione;<br />
contrazione volumetrica della lega durante la soli<strong>di</strong>ficazione<br />
Al-4%Cu 8.8 %<br />
Al puro 8.0 %<br />
Al-5%Mg-Si 6.7 %<br />
Al-7%Si-2%Cu-Mg 6.5 %<br />
Al-5%Cu 6.0 %<br />
Al-4%Cu-2%Ni-Mg 5.3 %<br />
Al-5%Si-2%Cu 5.2 %<br />
Al-10%Si 5.0 %<br />
Al-5%Si-1%Cu 4.9 %<br />
Al-5%Zn-Mg 4.7 %<br />
Al-1%Mg-Si 4.7 %<br />
Al-7%Si-Ni-Mg 4.5 %<br />
Al-5%Si-2%Cu-Mg 4.2 %<br />
Al-9%Si-Mg 3.4 %<br />
Al-12%Si 3.5 %<br />
Lega dall’elevata contrazione<br />
volumetrica; <strong>di</strong>mensionamento<br />
generoso degli alimentatori<br />
Lega dalla me<strong>di</strong>a contrazione<br />
volumetrica; <strong>di</strong>mensionamento<br />
me<strong>di</strong>o degli alimentatori<br />
Lega dalla bassa contrazione<br />
volumetrica; <strong>di</strong>mensionamento<br />
me<strong>di</strong>o degli alimentatori<br />
15
Difetti <strong>rilevati</strong> sui <strong>getti</strong> dovuti ad una precaria<br />
alimentazione/soli<strong>di</strong>ficazione<br />
Filtro<br />
A<br />
Caso A totale assenza <strong>dei</strong> meto<strong>di</strong> <strong>di</strong><br />
colata (alimentatori). Tipologia <strong>dei</strong><br />
<strong><strong>di</strong>fetti</strong>: macro e micro cavità da ritiro<br />
B<br />
Filtro<br />
Caso B applicazione <strong>dei</strong> meto<strong>di</strong> <strong>di</strong><br />
colata (alimentatori naturali). Tipologia<br />
<strong>dei</strong> <strong><strong>di</strong>fetti</strong>: possibili micro cavità da ritiro<br />
zona attacco materozza<br />
Filtro<br />
C<br />
Caso C applicazione corretta <strong>dei</strong><br />
meto<strong>di</strong> <strong>di</strong> colata (alimentatori assistiti).<br />
Tipologia <strong>dei</strong> <strong><strong>di</strong>fetti</strong>: assenza <strong>di</strong> <strong><strong>di</strong>fetti</strong><br />
(micro cavità da ritiro) se correttamente<br />
<strong>di</strong>mensionate<br />
16
Macro cavità da ritiro <strong>rilevati</strong> sui <strong>getti</strong> dovuti ad una precaria<br />
alimentazione; forti <strong>di</strong>somoge<strong>nei</strong>tà <strong>di</strong> sezione scarsamente alimentate<br />
<strong>Analisi</strong> macrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
Particolare <strong>di</strong> <strong>di</strong>fetto<br />
rilevato nel provino<br />
metallografico.<br />
<strong>Analisi</strong><br />
micrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
A<br />
B<br />
Forte variazione <strong>di</strong> sezione lontano da<br />
alimentatori o dai canali <strong>di</strong> colata<br />
La foto micrografica evidenzia<br />
molto chiaramente come le<br />
dendriti <strong>di</strong> soluzione solida a,<br />
non si siano sviluppate per<br />
mancanza <strong>di</strong> alimentazione.<br />
Particolare<br />
ingran<strong>di</strong>to<br />
della cavità da<br />
ritiro; mancata<br />
alimentazione<br />
17
Micro cavità da ritiro <strong>rilevati</strong> sui <strong>getti</strong> dovuti ad una precaria<br />
alimentazione; lega non mo<strong>di</strong>ficata<br />
Particolare <strong>di</strong> <strong>di</strong>fetto<br />
rilevato nel provino<br />
metallografico.<br />
<strong>Analisi</strong><br />
micrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
<strong>Analisi</strong><br />
micrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
Getto fuso con lega senza mo<strong>di</strong>fica<br />
Getto fuso con lega mo<strong>di</strong>ficata<br />
18
Micro cavità da ritiro <strong>rilevati</strong> sui <strong>getti</strong> dovuti ad una precaria<br />
alimentazione; errato <strong>di</strong>mensionamento delle materozze<br />
<strong>Analisi</strong> macrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
<strong>Analisi</strong> macrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
<strong>Analisi</strong><br />
micrografica<br />
del <strong>di</strong>fetto<br />
B<br />
C<br />
A<br />
Particolare <strong>di</strong> cavità da<br />
ritiro; zona calda del getto<br />
Fig. 1<br />
Particolare <strong>di</strong> materozza non correttamente <strong>di</strong>mensionata. Come<br />
si vede dalla foto (fig. 1), la contrazione volumetrica è avvenuta in<br />
prossimità del getto zona A e non nella zona contrad<strong>di</strong>stinta dalla<br />
lettera B, lontana dal getto. In questo modo il punto caldo si è<br />
spostato verso il getto formando delle cavità da ritiro. Nella foto <strong>di</strong><br />
(fig. 2) zona C si nota come il punto caldo si sposta sempre nella<br />
materozza <strong>di</strong>mensionata in modo corretto<br />
Fig. 2<br />
19
Micro cavità da ritiro <strong>rilevati</strong> sui <strong>getti</strong> dovuti ad un errato regime<br />
termico dello stampo<br />
Sbilanciamento termico <strong>di</strong> una zona del getto<br />
dovuta alla <strong>di</strong>fferente massa. Per capire come<br />
questo può succedere, è necessario applicare<br />
una serie <strong>di</strong> termocoppie nello stampo come<br />
rappresentato nel <strong>di</strong>segno qui a lato.<br />
Una corretta soli<strong>di</strong>ficazione <strong>di</strong> un getto fuso<br />
in gravità, dovrebbe essere rappresentata<br />
come nel <strong>di</strong>segno sotto evidenziato<br />
20
°C<br />
Esempio <strong>di</strong> non corretto regime termico dello stampo<br />
Come si nota nel tracciato tempo temperatura, durante una fermata produttiva anche se <strong>di</strong> tempo<br />
ridotto, la zona dello stampo rappresentato dalla termocoppia gialla e fucsia, successivamente alla<br />
ripartenza, man mano che si cola, per inerzia termica si surriscalda alterando il ciclo termico corretto<br />
21
Esempio <strong>di</strong> corretto regime termico dello stampo<br />
°C<br />
In questo caso si nota come il ciclo termico sia corretto rispettando la soli<strong>di</strong>ficazione nella<br />
zona del getto evitando la formazione <strong>dei</strong> <strong><strong>di</strong>fetti</strong> come le cavità da ritiro.<br />
22
Come si analizza il punto caldo. Esempi applicativi dell’analisi dello SDAS <strong>nei</strong><br />
<strong>getti</strong> con delle <strong>di</strong>fettosità.<br />
Calcolo dello SDAS<br />
1<br />
d<br />
SDAS<br />
n<br />
SDAS= d = m<br />
n<br />
SDAS 30 m<br />
SDAS 46 m<br />
Esempio <strong>di</strong> un getto che presenta delle cavità,<br />
ottenute tramite l’inserimento <strong>di</strong> anime<br />
all’interno dello stampo. Nella zona centrale,<br />
dove sono presenti le cavità da ritiro generate<br />
dalla contrazione volumetrica non bilanciata<br />
dalle materozze, i valori dello SDAS sono più<br />
elevati rispetto alle zone più esterne.<br />
23
Esempio <strong>di</strong> non corretto regime termico dello stampo<br />
dovuto ad un riscaldamento localizzato<br />
L’utilizzo delle torce per il riscaldo dello stampo, comporta un innalzamento<br />
incontrollato della temperatura in una zona ben localizzata, generando un inefficiente<br />
scambio termico in fase <strong>di</strong> raffreddamento del getto nel punto descritto; il risultato <strong>di</strong> tale<br />
operazione, se mal gestita, è appunto la formazione <strong>di</strong> cavità da ritiro concentrate<br />
24
La zona calda che si verifica sul getto causata dall’utilizzo delle torce, ha comportato<br />
uno sbilanciamento termico localizzato. In particolari con<strong>di</strong>zioni <strong>di</strong> scarsa alimentazione, la zona<br />
del getto soggetta tenderà a svuotarsi creando delle cavità da ritiro.<br />
25
Il giunto freddo <strong>nei</strong> <strong>getti</strong> fusi in conchiglia<br />
I giunti fred<strong>di</strong> trovano origine<br />
nelle zone dello stampo dove il<br />
regime termico non è corretto<br />
(stampo freddo) o quando la<br />
lega liquida viene colata ad un<br />
temperatura troppo vicina a<br />
quella <strong>di</strong> soli<strong>di</strong>ficazione<br />
26
Il giunto freddo <strong>nei</strong> <strong>getti</strong> fusi in sabbia a verde<br />
Particolare <strong>di</strong> giunto<br />
freddo che<br />
Interessa buona<br />
parte della sezione<br />
del getto.<br />
Costituisce un<br />
innesco <strong>di</strong> cricca.<br />
27
Difetti provocati dalla presenza <strong>di</strong> gas<br />
La solubilità dell’H nell’alluminio ha<br />
tre caratteristiche:<br />
1) forte <strong>di</strong>pendenza con la<br />
temperatura nella fase liquida<br />
2) scarsa solubilità nella fase solida<br />
3) grossa variazione <strong>di</strong> solubilità alla<br />
temperatura <strong>di</strong> <strong>fusione</strong> dall’elevata<br />
temperatura.<br />
In allegato il <strong>di</strong>agramma della<br />
solubilità dell’H nella lega in<br />
relazione alla temperatura. Come si<br />
può osservare oltre la temperatura<br />
<strong>di</strong> 680°C l’H assunto dalla lega sale<br />
vertiginosamente<br />
28
Difetti <strong>rilevati</strong> sui <strong>getti</strong> provocati da un eccessiva gasatura della lega.<br />
Getto fusi in conchiglia<br />
Getto fusi in sabbia<br />
Getto fusi in presso colata<br />
29
Riduzione delle caratteristiche tecnologiche <strong>dei</strong> <strong>getti</strong>.<br />
L’aumento del tenore <strong>di</strong> H nella lega può peggiorare sensibilmente alcune caratteristiche <strong>dei</strong><br />
<strong>getti</strong> come:<br />
a) Caratteristiche meccaniche limitate data la riduzione <strong>di</strong> sezione esercitata dalle cavità sull’intera<br />
sezione della provetta.<br />
b) Caratteristiche tecnologiche come tenuta a pressione, saldabilità.<br />
c) Aspetto superficiale del getto dopo lavorazione meccanica.<br />
Diminuzione della<br />
sezione resistente<br />
30
Brevi cenni sul principio <strong>di</strong> soli<strong>di</strong>ficazione del metallo nello stampo<br />
<strong>nei</strong> <strong>getti</strong> presso colati<br />
Una delle caratteristiche che elevano l’interesse <strong>nei</strong> <strong>getti</strong> prodotti con la tecnologia della presso colata, è<br />
l’ottenimento <strong>di</strong> grezzi dalle tolleranze <strong>di</strong>mensionali molto ristrette. La ridotta tolleranza <strong>di</strong>mensionale (in assoluto la<br />
più bassa ottenibile rispetto alle altre tecnologie come bassa pressione, conchiglia a gravità, terra), è principalmente<br />
dovuta alla impe<strong>di</strong>ta contrazione volumetrica della lega durante la soli<strong>di</strong>ficazione, data dalla continua pressione<br />
esercitata dal pistone; si ottiene così una adeguata adesione della lega alle pareti dello stampo.<br />
E’ comunque importante affermare che il <strong>di</strong>fetto da ritiro è comunque ineliminabile (risucchi interni), nonostante<br />
l’elevata velocità <strong>di</strong> soli<strong>di</strong>ficazione e la pressione esercitata, portino sicuramente un contributo efficace alla riduzione<br />
<strong>dei</strong> <strong><strong>di</strong>fetti</strong>. Come nelle altre tecnologie <strong>di</strong> colata, un ruolo determinante lo gioca il metallo ancora liquido proveniente<br />
dalla materozza. In effetti sfruttando la cavità centrale del getto non ancora consolidata, riesce ad alimentare le zone<br />
con evidenti <strong>di</strong>versità <strong>di</strong> massa (zone massive), durante la soli<strong>di</strong>ficazione, minimizzando i <strong><strong>di</strong>fetti</strong> descritti come<br />
risucchi. Perché questa alimentazione interna al getto avvenga, occorre che i tempi <strong>di</strong> iniezione, i parametri <strong>di</strong><br />
pressione e il ciclo <strong>di</strong> riempimento della cavità dello stampo avvenga in tempi ben precisi. Queste considerazioni<br />
portano alla conclusione che la gestione oculata <strong>dei</strong> parametri <strong>di</strong> <strong>fusione</strong> sono l’in<strong>di</strong>ce <strong>di</strong>retto all’ottenimento <strong>di</strong> <strong>getti</strong><br />
dalla elevata qualità interna. Nei <strong>getti</strong> in presso colata si possono avere una serie <strong>di</strong> <strong><strong>di</strong>fetti</strong> come per esempio:<br />
a) Inclusioni non metalliche (punti duri)<br />
b) Aria inglobata durante l’iniezione<br />
c) Blister<br />
d) Giunti fred<strong>di</strong><br />
e) Gocce fredde<br />
f) Scorrimento del metallo all’interno dello stampo<br />
g) Metallizzazione del getto sullo stampo<br />
h) Erosione dello stampo<br />
i) Rotture dello stampo<br />
31
Precaria pulizia del crogiolo a bordo macchina. Esempi applicativi<br />
<strong>rilevati</strong> maggiormente nella tecnologia <strong>di</strong> presso colata dovuta<br />
all’utilizzo <strong>di</strong> leghe secondarie<br />
Lega solida<br />
Agitazione del fondo<br />
melmoso me<strong>di</strong>ante<br />
l’introduzione <strong>di</strong> lingotti<br />
Produzione <strong>di</strong> <strong>getti</strong> dalla notevole quantità <strong>di</strong><br />
inclusioni deleterie, per la qualità superficiale del<br />
getto, per le caratteristiche meccaniche e per l’usura<br />
provocata ai taglienti durante la lavorazione<br />
meccanica<br />
Particolare <strong>di</strong> inclusioni<br />
non metalliche<br />
32
Lega solida<br />
Fusione <strong>dei</strong> lingotti <strong>di</strong>rettamente nel bagno <strong>di</strong> lega<br />
liquida utilizzata per la <strong>fusione</strong> <strong>dei</strong> <strong>getti</strong>.<br />
Particolare <strong>di</strong> agglomerato punti duri<br />
Se<strong>di</strong>menti in<br />
sospensione<br />
Se<strong>di</strong>menti<br />
Punti duri<br />
Punti duri<br />
Lega EN AB 46100<br />
Lega Pyral<br />
33
Dinamica della formazione <strong>dei</strong> punti duri per se<strong>di</strong>mentazione degli<br />
elementi pesanti.<br />
Quando si inserisce nel bagno fuso a 720°C (temperatura <strong>di</strong> lavoro) un lingotto, anche se preriscaldato, si<br />
innesca un imme<strong>di</strong>ato Dt°C con la lega liquida. Ipotizzando <strong>di</strong> introdurre il lingotto preriscaldato alla<br />
temperatura <strong>di</strong> 100°C (per evitare pericolose esplosioni), il Dt°C sarà <strong>di</strong> 620°C. Nel tempo che intercorre<br />
tra l’inserimento del lingotto e la sua <strong>fusione</strong>, gli elementi come Fe, Cr, Cu, Mn, Ni, contenuti nella lega<br />
liquida nel crogiolo, perdono la loro solubilità con l’alluminio, precipitando verso il fondo del lo stesso in<br />
virtù del loro elevato peso specifico, addensandosi in costituenti grossolani denominati punti duri.<br />
Ripetendo l’operazione varie volte, si andrà a costituire sul fondo del crogiolo uno strato melmoso via via<br />
maggiore. Lo strato melmoso assume una pericolosità elevata se viene agitato, in quanto <strong>di</strong> <strong>di</strong>sperde<br />
nella lega che verrà successivamente prelevata dalla tazza per alimentare un nuovo ciclo <strong>di</strong> lavoro con la<br />
<strong>fusione</strong> <strong>di</strong> un getto; l’agitazione può essere data semplicemente caricando <strong>dei</strong> lingotti.<br />
Fe 7,86 g/cm 3 la solubilità del Fe nell’alluminio è paria a 0,05% alla temperatura <strong>di</strong> 655°C, a temperatura<br />
<strong>di</strong> circa 500°C è già quasi a 0.<br />
Cr 7,19 g/cm 3 la sua solubilità nell’alluminio alla temperatura <strong>di</strong> 661°C è pari allo 0,77%<br />
Cu 8,9 g/cm 3 solubilità massima del 5,7% alla temperatura <strong>di</strong> 547°C. A temperatura ambiente è<br />
ridottissima<br />
Zn 7,14 g/cm 3 unico elemento che anche a temperatura ambiente la sua solubilità è <strong>di</strong> circa il 2%<br />
Mn 7,2 g/cm 3 la sua solubilità a 658°C è pari a 1,82% ma già a 500°C è del 0,36%.<br />
Ni 8,9 g/cm 3 anche alla temperatura <strong>di</strong> 640°C la solubilità nell’alluminio è ridottissima<br />
34
Dinamica della formazione <strong>dei</strong> punti duri per<br />
se<strong>di</strong>mentazione degli elementi pesanti.<br />
Temperatura della<br />
lega a contatto con la<br />
superficie del lingotto<br />
Dt°C 620<br />
T°C bagno<br />
720<br />
Composti che<br />
se<strong>di</strong>mentano<br />
T°C lingotto<br />
100<br />
35
Osservazione macrografica e micrografica <strong>dei</strong> <strong><strong>di</strong>fetti</strong> sui <strong>getti</strong><br />
provocati da ossido <strong>di</strong> Al<br />
Particolare <strong>di</strong> corindone<br />
Particolare <strong>di</strong> <strong>di</strong>fetto<br />
Particolare <strong>di</strong><br />
corindone<br />
nella lega<br />
36
Cavità <strong>nei</strong> <strong>getti</strong> causati da aria <strong>di</strong><br />
iniettata durante la <strong>fusione</strong>.<br />
Presso colata<br />
Esempio <strong>di</strong> aria inglobata<br />
37
La formazione <strong>dei</strong> Blister<br />
dovuti all’aria inglobata<br />
durante l’iniezione.<br />
Presso colata<br />
Esempio <strong>di</strong> Blister<br />
Il riscaldo <strong>dei</strong> <strong>getti</strong> a temperatura<br />
<strong>di</strong> ricottura, può provocare un<br />
aumento <strong>di</strong> volume dell’aria<br />
inglobata, tale da deformare il<br />
getto per effetto della plasticità<br />
della lega alla temperatura <strong>di</strong><br />
ricottura<br />
38
I giunti fred<strong>di</strong> <strong>nei</strong><br />
<strong>getti</strong> presso colati<br />
Particolare <strong>di</strong> giunto freddo superficiale o detta anche<br />
Sfogliature.<br />
39
Particolare <strong>di</strong> giunto<br />
freddo che interessa<br />
buona parte della<br />
sezione del getto.<br />
Costituisce n’innesco<br />
<strong>di</strong> cricca molto rosso.<br />
40
Gocce fredde; <strong>di</strong>scontinuità del metallo. Osservazione micrografica<br />
Particolare <strong>di</strong> goccia<br />
fredda superficiale<br />
Sezz. A<br />
Particolare <strong>di</strong> goccia<br />
fredda superficiale<br />
sezionata<br />
Sezz. A<br />
Particolare <strong>di</strong> goccia<br />
fredda vista in<br />
micrografia<br />
41
Particolari <strong>di</strong><br />
gocce fredde<br />
42
Sovrapposizione o zone <strong>di</strong> scorrimento <strong>di</strong> metallo freddo all’interno<br />
dello stampo.<br />
Zone <strong>di</strong> scorrimento freddo<br />
Nei casi in qui lo stampo è troppo freddo si può verificare una per<strong>di</strong>ta <strong>di</strong> flui<strong>di</strong>tà tale della lega prima<br />
ancora che il pistone possa addensare la struttura metallica. Possibili azioni <strong>di</strong> miglioramento:<br />
a) innalzare la temperatura dello stampo me<strong>di</strong>ante la riduzione del tempo <strong>di</strong> lubrificazione,<br />
b) <strong>di</strong>minuire la <strong>di</strong>luizione del lubrificante al fine <strong>di</strong> mantenere inalterata la quantità <strong>di</strong> <strong>di</strong>staccante sullo<br />
stampo (consistenza del film <strong>di</strong> <strong>di</strong>staccante).<br />
43
Metallizzazioni su spine ed altre zone dello stampo surriscaldate<br />
Questo tipo <strong>di</strong> problematica si verifica generalmente sulle zone maggiormente surriscaldate per<br />
varie cause: elevata velocità <strong>di</strong> scorrimento del metallo, o maggior spessore del getto localizzato.<br />
Entrambi i due casi sono comunque interessati da una maggior temperatura del getto e quin<strong>di</strong> ad una<br />
più lenta soli<strong>di</strong>ficazione e raffreddamento, che ha causato la <strong>di</strong>struzione del film <strong>di</strong> <strong>di</strong>staccante. Si può<br />
ovviare a questo inconveniente <strong>nei</strong> seguenti mo<strong>di</strong>:<br />
a) maggiorando l’uso o il tempo <strong>di</strong> applicazione del lubrificante raffreddando la zona interessata.<br />
b) ottimizzando la portata dell’ugello orientandolo correttamente nella zona medesima.<br />
Effetti delle metallizzazioni<br />
Particolare <strong>di</strong> spina con<br />
evidenti metallizzazioni<br />
Effetti delle metallizzazioni<br />
44
Erosione dello stampo provocato dal moto turbolento della lega.<br />
L’erosione dello stampo, può essere una delle cause <strong>di</strong> metallizzazione. Le cause possono<br />
essere molteplici come per esempio una velocità eccessiva della lega e al moto turbolento che<br />
questa assume all’interno della cavità dello stampo in prossimità <strong>di</strong> curve, sezioni <strong>di</strong> passaggio<br />
<strong>di</strong>somogenee e velocità d’iniezione molto elevate. E’ tuttavia un genere <strong>di</strong> <strong>di</strong>fetto che si presenta in<br />
uno stampo che ha prodotto una notevole quantità <strong>di</strong> <strong>getti</strong>. Se l’erosione non crea problemi <strong>di</strong><br />
metallizazione, la produzione <strong>dei</strong> <strong>getti</strong> viene sospesa solo quando la qualità superficiale non viene<br />
eccessivamente compromessa.<br />
Lieve variazione della <strong>di</strong>rezione del flusso,<br />
sezioni <strong>di</strong> passaggio poco <strong>di</strong>somogenee<br />
Brusche variazioni del flusso<br />
associate ad una variazione<br />
<strong>di</strong> sezione<br />
Difetto superficiale (rugosità) data<br />
dall’erosione dello stampo<br />
45
Rotture dello stampo dovute allo stress termico.<br />
Contrazione ciclica dello<br />
stampo<br />
Quando uno stampo è sollecitato termicamente (riscaldo e<br />
raffreddamento), si verificano delle sollecitazioni meccaniche<br />
in grado <strong>di</strong> innescare delle microcricche superficiali. Le zone<br />
Maggiormente a rischio allo stress meccanico sono: zone in colata e<br />
pareti fini. Queste anomalie possono rappresentare per la lega,<br />
sfruttando la notevole pressione, delle zone dove incunearsi<br />
formando quin<strong>di</strong> delle microsaldature; anche in questo caso<br />
possiamo parlare <strong>di</strong> metallizzazione. Gli effetti indesiderati sui<br />
pezzi possono essere considerati <strong>di</strong> natura estetica<br />
Raffreddamenti<br />
Particolare <strong>di</strong> stress<br />
meccanico sullo<br />
stampo; micro cricche<br />
superficiali<br />
46
Come si posso vedere le cricche<br />
su <strong>di</strong> uno stampo<br />
Stampo non pulito; non si<br />
notano le cricche<br />
Difetto sul getto<br />
Stampo sabbiato; si notano le cricche<br />
47
Per la realizzazione <strong>di</strong> questa memoria sono state utilizzate molte immagini ed<br />
informazioni tecniche che sono contenute nel libro:<br />
“La fonderia <strong>di</strong> alluminio nella pratica quoti<strong>di</strong>ana”.