relazione geologico-sismica sub ambito 11CP1 - variante162 (.pdf)

COMUNE DI PARMA 

PROVINCIA DI PARMA 

REGIONE EMILIA ROMAGNA 

LAVORO: 

SUB AMBITO 11 – CP1: produttivo 

LOCALITA’ S. PROSPERO: via Emilia 

SOGGETTI PROPONENTI: PRISMA s.r.l. e MEFA s.p.a. 

FASE: 

COMMESSA N° G 0 9 G A 0 4 8 

TITOLO: 

RELAZIONE GEOLOGICA 

SERVIZIO 

ELABORATO 

GEOLOGIA E 

GEOTECNICA 

R G 0 1 A 

DOCUMENTO G09GA018RG01A 

ESTENSORE: 

COMMITTENTE: 

Dott. Enrico Faccini 

PARMAGEO 

Viale Nuovo, 7 

43030 – Basilicanova (PR) 

Tel 0521681030 - Fax 0521683561 

e-mail: info@parmageo.com 

Dott. Giancarlo Bonini 

Geode scrl 

Via Martinella 50/C 

43100 – PARMA 

tel: 0521257057 – fax: 0521921910 

e-mail: geologia@geodeonline.it 

PRISMA s.r.l. 

MEFA s.p.a 

Variante n.162 approvata con atto di C.C. n.126 del 27/10/2009

RELAZIONE GEOLOGICA, GEOTECNICA E SISMICA 

INDICE 

A. PREMESSA .......................................................................................................................................... 4 

A.1 NORMATIVE DI RIFERIMENTO ............................................................................................................ 4 

B. INQUADRAMENTO GEOLOGICO ED IDROGEOLOGICO...................................................... 6 

B.1 QUADRO GEOLOGICO......................................................................................................................... 6 

B.2 STRATIGRAFIA................................................................................................................................... 7 

B.2.1 Subsintema di Ravenna (AES8) ................................................................................................ 8 

B.2.2 Situazione geologica locale.................................................................................................... 10 

B.3 ZONIZZAZIONE SISMICA................................................................................................................... 11 

B.4 ASPETTI GEOMORFOLOGICI.............................................................................................................. 17 

B.4.1 Situazione geomorfologica locale .......................................................................................... 20 

B.5 AREE ARCHEOLOGICHE.................................................................................................................... 20 

B.6 IDROGEOLOGIA E VULNERABILITÀ DEGLI ACQUIFERI....................................................................... 24 

B.6.1 Piezometria............................................................................................................................. 24 

B.6.2 La vulnerabilità ...................................................................................................................... 27 

B.6.3 Aspetti idrogeologici locali .................................................................................................... 31 

C. DATI GEOGNOSTICI ...................................................................................................................... 33 

C.1 DATI STRATIGRAFICI BIBLIOGRAFICI ............................................................................................... 33 

C.2 DATI STRATIGRAFICI ....................................................................................................................... 37 

C.2.1 Sondaggio a carotaggio continuo .......................................................................................... 37 

C.2.1.1 Sondaggio S1 ................................................................................................................................ 37 

C.2.1.2 Sondaggio S2 ................................................................................................................................ 38 

C.2.2 Prove penetrometriche statiche (CPT) ................................................................................... 40 

C.2.3 Prove penetrometriche dinamiche (SCPT)............................................................................. 40 

C.2.4 Risultati delle prove penetrometriche..................................................................................... 41 

C.2.5 Indagini MASW ...................................................................................................................... 42 

C.2.6 Indagini con elettromagnetometro ......................................................................................... 46 

C.3 CARATTERIZZAZIONE GEOLITOLOGICA ED IDROGEOLOGICA ........................................................... 48 

D. RELAZIONE GEOTECNICA.......................................................................................................... 50 

D.1 CARATTERIZZAZIONE MECCANICA DEL TERRENO DI FONDAZIONE .................................................. 50 

D.1.1 Coesione non drenata............................................................................................................. 50 

D.1.2 Modulo Edometrico................................................................................................................ 51 

D.1.3 Resistenza al taglio, densità relativa e modulo elastico......................................................... 52 

D.1.4 Riepilogo caratteristiche fisico-meccaniche del terreno........................................................ 57 

E. ELEMENTI DI MICROZONAZIONE SISMICA.......................................................................... 58 

FILE: G09_048_GA_San prospero POC.doc Pagina 2


E.1 ANALISI DI PRIMO LIVELLO.............................................................................................................. 58 

E.2 ANALISI DI SECONDO LIVELLO......................................................................................................... 59 

E.2.1 Il fattore di amplificazione ..................................................................................................... 60 

E.3 RISCHIO DI AMPLIFICAZIONE DELL’ACCELERAZIONE SISMICA DAL PSC DI PARMA ......................... 62 

F. AZIONI SISMICHE E VERIFICHE GEOTECNICHE ................................................................ 64 

F.1 AZIONI SISMICHE SECONDO LE NCT 2008 ....................................................................................... 64 

F.1.1 Categorie di sottosuolo .......................................................................................................... 66 

F.2 AZIONI SISMICHE SECONDO IL DM 16/1/1996 ................................................................................. 68 

F.3 ANALISI DELLE FONDAZIONI.................................................................................................. 70 

F.3.1 Tipologia delle fondazioni...................................................................................................... 70 

F.3.2 Calcoli di verifica................................................................................................................... 70 

F.4 SCAVI DI SBANCAMENTO ................................................................................................................. 72 

G. CONSIDERAZIONI FINALI E FATTIBILITA’ GEOLOGICA.................................................. 73 

APPENDICE 1 INDAGINI ELETTROMAGNETICHE PER RICERCHE 

ARCHEOLOGICHE ......................................................................................................................... 77 

APPENDICE 2 INDAGINI SISMICHE M.A.S.W. (MULTISPECTRAL ANALYSIS OF 

SURFACE WAVES) .......................................................................................................................... 81 

ALLEGATO 1 INDAGINI GEOGNOSTICHE.................................................................................... 90 

ALLEGATO 2 SONDAGGI DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA ............................................ 91 



A. PREMESSA 

Per incarico di PRISMA s.r.l. e MEFA s.p.a. é stato eseguito uno studio 

geologico-tecnico al fine di ricavare le caratteristiche geologico-geomeccaniche 

di un’area sita in loc. San Prospero, Parma (Figura A.1). 

Lo studio svolto ha contemplato: 

Inquadramento geologico e geomorfologico: in esso vengono descritte le 

formazioni e le litologie presenti nell’area; 

Prove geognostiche; 

Ricostruzione stratigrafica ed idrogeologica; 

Caratterizzazione meccanica del sottosuolo; 

Analisi di Fattibilità geologica 

A.1 Normative di riferimento 

- Legge n. 1086 del 05/11/1971. 

Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e 

precompresso ed a struttura metallica. 

- Legge nr. 64 del 02/02/1974. 

Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. 

- D.M. LL.PP. del 11/03/1988. 

Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii 

naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, 

l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. 

- D.M. LL.PP. del 14/02/1992. 

Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e 

precompresso e per le strutture metalliche. 

- D.M. 9 Gennaio 1996 

Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento 

armato normale e precompresso e per le strutture metalliche 

- D.M. 16 Gennaio 1996 

Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle 

costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' 

D.M. 16 Gennaio 1996 

Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche 

- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. 

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 

- Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. 

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche 

di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 

- O.P.C.M. 3274 del 20.03.2003 Costruzioni in zona sismica 



- D.M. 14 Settembre 2005 Norme Tecniche per le Costruzioni 

- Atto di indirizzo e coordinamento tecnico ai sensi dell’art.16, c.1 della L.R. 20/2000 

per “Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia-Romagna per la 

pianificazione territoriale e urbanistica” 

- D.M. 14 Gennaio 2008. Nuove Norme Tecniche per le costruzioni 

Figura A.1. Ubicazione dell’area su CTR non in scala 



B. INQUADRAMENTO GEOLOGICO ED IDROGEOLOGICO 

B.1 Quadro geologico 

La zona in esame rientra nel Foglio 73 “Parma” della Carta Geologica d'Italia 

alla scala 1:100.000 (Figura B.1). 

LEGENDA 

Q 2 =alluvium attuale (olocene) 

Q 2 r = alluvium recente e più antico (olocene) 

Q 1 t = Diluvium Recente e Tardivo (Pleistocene) 

Q 1 r =Diluvium recente (Pleistocene) 

Q 1 a = Diluvium antico (Pleistocene) 

P 2 a = argille marnose grigio azzurre 

mT = marne del Termina (tortoniano)(Pliocene) 

aBi = Arenaria di Bismantova (Miocene inf. e medio) 

mA = marne di Antognola (Oligocene) 

mM = marne di Monte Piano (Eocene sup) 

al = Alberese (Eocene medio inf) 

i ‘i = indifferenziato argilloso vari colore (Cretacico) 

Figura B.1. Estratto dalla Carta Geologica d’Italia (Foglio 73 “Parma”) alla 

scala 1:100.000. 

In particolare l’area è ubicata in terreni appartenenti all’Alluvium Antico (Q2a), 

alluvium argilloso con alternanze lenticolari surtumose nere e sabbioso ghiaiose 

della media pianura, caratterizzate da suolo prevalentemente grigiastro. 



La zona in esame rientra nel Foglio 200 “Reggio Emilia” della Carta Geologica 

d'Italia alla scala 1:50.000. 

Figura B.2 Estratto dalla carta geologica del progetto CARG disponibile nel sito 

http://geo.regione.emilia-romagna.it. 

B.2 Stratigrafia 

Le unità geologiche affioranti nell’area in esame possono essere raggruppate 

all'interno del ciclo Quaternario Continentale, denominato Supersintema 

Emiliano-Romagnolo (equivalente all’Allogruppo Emiliano-Romagnolo di 



R.E.R., ENI-AGIP, 1998) nel quale sono state individuate due unità principali: 

un'unità inferiore, detta Sintema Emiliano-Romagnolo Inferiore (equivalente 

all’Alloformazione Emiliano-Romagnola Inferiore della pubblicazione citata) ed 

un'unità superiore, detta Sintema Emiliano-Romagnolo Superiore (equivalente 

all’Alloformazione Emiliano-Romagnola Superiore della pubblicazione citata). 

Nell’area in esame il Sintema Emiliano-Romagnolo Inferiore non è affiorante, 

mentre sono presenti i depositi del Sintema Emiliano-Romagnolo Superiore. 

Il Sintema Emiliano-Romagnolo Superiore (Pleistocene medio-Olocene) è stato 

suddiviso in cinque subsintemi identificabili in affioramento mediante 

caratteristiche morfo-pedostratigrafiche: si tratta infatti di conoidi alluvionali 

terrazzate, le cui superfici deposizionali relitte, poste a quote diverse e separate 

da scarpate erosive, presentano un’evoluzione pedostratigrafica differente; in 

ordine crescente di età si trova: 

* Subsintema di Ravenna (AES8) 

* Subsintema di Villa Verucchio (AES7) 

* Subsintema di Agazzano (AES3) 

* Subsintema di Maiatico (AES2) 

* Subsintema di Monterlinzana (AES1) 

Nell’area di interesse affiora il subsintema di Ravenna (AES8) descritto nei 

paragrafi successivi (le descrizioni sono tratte dalle note illustrative della carta 

geologica Foglio 199 “Parma Sud” disponibile sul sito http://geo.regione.emiliaromagna.it, 

in quanto le note del foglio 200 non sono attualmente disponibili). 

B.2.1 Subsintema di Ravenna (AES8) 

In contesto intravallivo e in pianura l’unità è rappresentata da depositi di 

conoide alluvionale, terrazzati, costituiti da ghiaie e ghiaie sabbiose prevalenti, 

con locali intercalazioni di sabbie e limi sabbiosi, ricoperte da una coltre limosoargillosa 

di spessore variabile. Localmente sono presenti limi e limi sabbiosi 

prevalenti: depositi di interconoide e del reticolo idrografico minore. Il contatto 

di base è erosivo e discordante con tutte le altre unità, mentre il limite di tetto è 

una superficie deposizionale, per gran parte relitta, corrispondente alla superficie 



topografica. Il fronte di alterazione del tetto è di moderato spessore (da qualche 

decina di cm fino ad 1m) ed i suoli presentano gli orizzonti superficiali 

decarbonatati o parzialmente decarbonatati. Il profilo è costituito dagli orizzonti 

A-Bw-Bk (C); Hue degli orizzonti B 2,5Y-10YR. E’ sede di attività agricola 

diffusa, di insediamenti produttivi e di nuclei abitativi. 

Nell’area del Foglio 199, il Subsintema di Ravenna raggiunge lo spessore 

massimo di circa 20 m in corrispondenza della città di Parma e lungo l’asse del 

Fiume Taro tra Medesano e Collecchio. 

Sulla base delle datazioni radiometriche ottenute nelle successioni “continue” 

dei Fogli limitrofi (180, 181 e 200) e in base alle datazioni radiometriche e 

geoarcheologiche disponibili nell’area del Foglio 199, è possibile datare la base 

del Subsintema di Ravenna a circa 20.000 anni B.P. 

Età: Pleistocene superiore (post circa 20.000 anni B.P.) – Olocene. 

Su base morfologica, archeologica e pedostratigrafica, viene distinta, all’interno 

del Subsintema di Ravenna, l’Unità di Modena. 

unità di Modena (AES8a). L’unità è costituita da ghiaie prevalenti con livelli e 

lenti di sabbie, ricoperte da una coltre limosa e/o limoso-sabbiosa discontinua: 

depositi di conoide alluvionale, terrazzati, adiacenti all’alveo di piena degli 

attuali corsi d’acqua, sia in contesto intravallivo, sia di pianura. La scarpata che 

la separa dal Subsintema di Ravenna non supera mai i 2 -3m di altezza. Il fronte 

di alterazione della superficie di tetto è di limitato spessore (poche decine di cm) 

ed il profilo pedologico è di tipo A-C (Entisuoli) e, localmente, A-Bw-C 

(Inceptisuoli); Hue dell’orizzonte Bw 10YR-2,5Y. 

Nella zona di alta pianura l’unità è sede principalmente di attività agricola e solo 

localmente di insediamenti produttivi e di nuclei abitativi. Verso la zona di bassa 

pianura i principali corsi d’acqua sono stati arginati artificialmente, e anche le 

superfici terrazzate riferibili all’Unità di Modena risultano intensamente 

urbanizzate (per esempio la città di Parma). 

Lo spessore massimo dell’unità è di circa 10 metri. 



In base alle datazioni geoarcheologiche disponibili nell’area del Foglio 199, 

all’unità di Modena è attribuita un’età post-romana, probabilmente post IV-VII 

sec. d.C.. Olocene (post IV-VII sec. d.C.). 

B.2.2 Situazione geologica locale 

Sono stati analizzati i principali dati stratigrafici disponibili (profili stratigrafici, 

pozzi per acqua, sondaggi a carotaggio continuo ed altre indagini geognostiche) 

reperibili sul Sito del Servizio Geologico, Sismico e dei Suoli e in bibliografia. 

Questa metodologia ha permesso (vedi Tavola 1 allegata alla Relazione 

Geologica) di elaborare, tramite linee isobate, l’andamento nel sottosuolo del 

tetto delle ghiaie delle unità geologiche individuate (AES8 e AES7), nel caso in 

cui esse costituiscano un corpo sedimentario di continuità tale da poter essere 

ragionevolmente correlato arealmente sulla base dei dati disponibili. 

Tetto ghiaie AES8: 

Come si osserva nella Tav.1 “Carta geologica”, le ghiaie e le sabbie, a partire 

dalle zone in affioramento per poi immergersi nel sottosuolo, formano dei corpi 

amalgamati di riempimento di canale fluviale nastriformi, allungati 

essenzialmente in senso N-S e con una larghezza massima di circa 1200 m. 

Generalmente il tetto delle ghiaie ha una pendenza variabile dagli 0,2° ai 0,4°. 

Questi corpi ghiaiosi dello spessore massimo di 5-6 m passano in modo netto 

attraverso una superficie erosiva a depositi limoso sabbiosi di argine distale e a 

depositi limoso argillosi di piana inondabile. A volte all’interno di questi 

depositi fini si hanno degli intervalli ricchi in materia organica (Torbe) che 

possono raggiungere lo spessore massimo di circa 1 m. 

Come si osserva dalla Tavola 1, l’area in esame ricade in una zona con tetto 

delle ghiaie dell’AES8 a profondità inferiori a 2 m da p.c.. 

Tetto Ghiaie AES7: 

Nella Tav.1 “Carta geologica” viene illustrato, tramite linee isobate, 

l’andamento nel sottosuolo del tetto delle ghiaie di questa unità, nel caso in cui 



esse costituiscano un corpo sedimentario con continuità tale da poter essere 

ragionevolmente correlato arealmente sulla base dei dati disponibili. Nella 

Tavola si nota come il tetto delle ghiaie abbia una estensione molto maggiore 

rispetto a quelle dell’AES8. 

In particolare l’immersione del tetto delle ghiaie dalle zone di affioramento nel 

sottosuolo ha una pendenza di 0,4°. Mentre lateralmente ai dossi sepolti 

l’immersione delle ghiaie può raggiungere una pendenza di circa 1,4°. 

B.3 Zonizzazione sismica 

Per valutare la pericolosità sismica si fa riferimento alle disposizioni regionali e 

nazionali. La Regione Emilia-Romagna, nella delibera della Giunta Regionale n. 

1677 del 24 Ottobre 2005 “Prime indicazioni applicative in merito al decreto 

Ministeriale 14 Settembre 2005 (Pubblicato sul supplemento ordinario n.159 

alla Gazzetta Ufficiale n.222 del 23 settembre 2005) recante ‘Norme Tecniche 

per le costruzioni’” stabilisce quanto segue “Nel silenzio del Decreto 

Ministeriale, si deve ritenere che a decorrere dal 23 ottobre 

2005 continui a trovare applicazione la classificazione sismica 

di tutti i Comuni della Regione, stabilità, in via di prima 

applicazione, ai sensi del punto 3. dell’Allegato 1 

all’Ordinanza n.3274/2003” 

Nell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274/2003 "Primi 

elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del 

territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica", 

pubblicata sul Supplemento Ordinario n. 72 alla Gazzetta Ufficiale n. 105 dell'8 

maggio 2003 il Comune di Parma viene classificato in zona 3. 

Nella figura seguente viene riportata la classificazione sismica a scala regionale. 



LEGENDA 

n. Comuni coinvolti 

zona 2 

zona 3 

zona 4 

Figura B.3. Riclassificazione sismica dell'Emilia-Romagna in base 

all’Ordinanza del PCM n. 3274 / 2003, il n° di comuni si riferisce all’intero 

territorio regionale. 

Nelle norme tecniche allegate all’ordinanza del Presidente del Consiglio dei 

Ministri n. 3274/2003 ogni zona sismica è contrassegnata da un diverso valore 

del parametro a g (accelerazione orizzontale massima su suolo di categoria A). 

Nelle classificazioni definite dai decreti emessi fino al 1984 la sismicità era 

definita attraverso il grado di sismicità S, nella classificazione proposta dal 

Gruppo di Lavoro del 1998 vennero invece proposte tre categorie sismiche 

(prima, seconda e terza) ed una categoria per i comuni Non Classificati, la nuova 

classificazione (Ordinanza del PCM n.3274/2003) prevede invece la 

suddivisione in quattro zone numerate da 1 a 4. Nello schema seguente si riporta 

la corrispondenza tra le diverse classificazioni. 

Decreti fino al 1984 GdL 1998 Classificazione 2003 

S = 12 Prima categoria Zona 1 

S = 9 Seconda categoria Zona 2 

S = 6 Terza categoria Zona 3 

Non classificato Non classificato Zona 4 



Nella già citata delibera della Giunta Regionale n. 1677 del 24 Ottobre 2005 in 

riferimento ai valori di accelerazione di picco orizzontale e grado sismicità si 

riporta quanto segue: 

2.3 La prima fase applicativa della normativa e classificazione 

sismica 

Anche per la normativa tecnica prevista dal Decreto ministeriale 

è stabilita una fase di prima applicazione, della durata di 18 

mesi a decorrere dal 23 ottobre 2005. Per tale periodo è data la 

facoltà agli interessati di applicare, in alternativa, o la 

normativa tecnica prevista dal Decreto ministeriale, ovvero la 

normativa precedente sulla medesima materia di cui alla legge n. 

1086/1971 e alla legge n. 64/1974 e ai relativi decreti di 

attuazione. Si osserva che, a differenza della analoga fase 

transitoria di applicazione dell'Ordinanza n. 3274/2003 (che si 

conclude il 23 ottobre 2005), il soggetto interessato non potrà 

fare riferimento alla precedente classificazione sismica 

(potendo in tal modo sottrarsi all'osservanza della normativa 

tecnica per le zone sismiche, in quanto a buona parte dei Comuni 

della Regione Emilia-Romagna in precedenza non era stato 

assegnato alcun grado di sismicità) ma potrà soltanto scegliere 

quale normativa tecnica applicare, sempre avendo riguardo alla 

nuova classificazione sismica del Comune. 

2.4 Valori di accelerazione di picco orizzontale e grado di 

sismicità 

La possibilità di continuare ad applicare la sopra elencata 

normativa tecnica previgente, per un periodo di 18 mesi (a 

partire dal 23 ottobre 2005), richiede però una precisazione per 

quanto attiene alle diverse zone sismiche nelle quali sono 

classificati i Comuni, in prima applicazione, secondo quanto 

riportato nell’Allegato B della presente delibera. 

A ciascuna zona, pur se non individuata secondo il criterio di 

cui al punto 2 dell’Allegato 1 dell’Ordinanza n. 3274/2003, 

risulta assegnato un intervallo di valori dell’accelerazione di 

picco orizzontale del suolo (ag), con probabilità di superamento 

del 10% in 50 anni, ed in particolare, ai fini della 

determinazione delle azioni sismiche, risulta assegnato un 

valore (ag /g), di ancoraggio dello spettro di risposta 

elastico, pari a: 0,35 (per la zona 1); 0,25 (per la zona 2); 

0,15 (per la zona 3) e 0,05 (per la zona 4). 

Siccome il D.M. 16 gennaio 1996 "Norme tecniche per le 

costruzioni in zone sismiche" considera invece valori 

differenziati del “grado di sismicità” (S = 12 o 9 o 6), da 

prendere a base per la determinazione delle azioni sismiche, in 

rapporto a tre ipotetiche zone a sismicità decrescente (“alta”, 

“media” e “bassa”) con le quali risulti classificato un 

determinato territorio, ne consegue la necessità di procedere ad 

una interpretazione che consenta di utilizzare la 

classificazione di cui all’allegato B della presente delibera, 

assegnando una corrispondenza con i suddetti gradi di sismicità. 

Pertanto, confermando a tal fine un precedente indirizzo già 

assunto con altra delibera della Giunta regionale n. 2329/2004, 

per l’utilizzo del D.M. 16 gennaio 1996 Norme tecniche per le 

costruzioni in zone sismiche vanno considerate le specifiche di 

“sismicità media” (S = 9) per i Comuni in “zona 2” e di 



“sismicità bassa” (S = 6) per i Comuni sia in “zona 3” che in 

“zona 4”. 

Naturalmente, in alternativa, anche nel primo periodo di 18 mesi 

(a partire dal 23 ottobre 2005), è possibile usare le “Norme 

tecniche per le costruzioni” di cui al Decreto ministeriale con 

relativa scelta di un codice applicativo di dettaglio tra quelli 

indicati nel capitolo 12 (Referenze tecniche essenziali) delle 

stesse norme tecniche. 

Con Decreto del Ministero delle Infrastrutture del 14/01/08 sono state approvate 

le Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (G.U. n°29 del 04/02/08); le 

“Nuove norme tecniche per le costruzioni” sono in vigore, a partire dal 5 marzo 

2008, contestualmente alla norma transitoria che, fino al 30 giugno 2009 (Art 20 

L.31 del 28 febbraio 2008), dà la possibilità di operare – in alternativa – con le 

norme tecniche precedenti, a parte le eccezioni di esclusiva competenza statale, 

di cui agli elenchi A e B dell’allegato 1 al decreto 21 ottobre 2003 del Capo del 

DPC. 

“Art.20. – (Regime transitorio per l’operatività della revisione delle norme 

tecniche per le costruzioni). –1. Il termine di cui al comma 2-bis dell’articolo 5 

del decreto-legge 28 maggio 2004, n.136, convertito, con modificazioni, dalla 

legge 27 luglio 2004, n.186, già prorogato il 31 dicembre 2007, ai sensi 

dell’articolo 3, comma 4-bis, del decreto-legge 28 dicembre 2006, n.300, 

convertito, con modificazioni, dalla legge 26 febbraio 2007, n.17, è differito al 

30 giugno 2009. 

… omissis…” 

La Camera ha approvato in via definitiva il disegno di legge di conversione del 

decreto 30 dicembre 2008, n. 207, recante proroga di termini previsti da 

disposizioni legislative e disposizioni finanziarie urgenti. Nel provvedimento 

risulta aggiunto – all’art. 29 – il seguente comma: 

“1-septies. Al comma 1 dell’articolo 20 del decreto-legge 31 dicembre 2007, 

n. 248, convertito, con modificazioni, dalla legge 28 febbraio 2008, n. 31, le 

parole "30 giugno 2009" sono sostituite dalle seguenti: "30 giugno 2010".” 

Nel marzo 2004 è stata pubblicata sul sito http://zonesismiche.mi.ingv.it/ una 

zonazione sismogenetica “Zonazione sismogenetica ZS9 – App.2 al Rapporto 

conclusivo” a cura di Meletti et al. (2004) nella quale partendo dalla 



zonizzazione ZS4 (Scandone e Stucchi, 2000) sono state accorpate e modificate 

le zone sorgente rendendole più coerenti con le informazioni e i dati acquisiti 

negli ultimi anni. In particolare il territorio del comune di Parma nella nuova 

zonazione si viene a trovare nella zona sismogenetica 913 (Meletti et al, 2004). 

Le zone sismogenetiche 913, 914 e 918 risultano dalla 

scomposizione della fascia che da Parma si estende fino 

all’Abruzzo. In questa fascia si verificano terremoti 

prevalentemente compressivi nella porzione nord-occidentale e 

probabilmente distensivi nella porzione più sud-orientale; si 

possono altresì avere meccanismi trascorrenti nelle zone di 

svincolo che dissecano la continuità longitudinale delle 

strutture. L’intera fascia è caratterizzata da terremoti storici 

che raramente hanno raggiunto valori molto elevati di magnitudo. 

Le profondità ipocentrali sono mediamente maggiori in questa 

fascia di quanto non siano nella fascia più esterna. (Meletti et al, 

2004) 

Nel “Catalogo Parametrico dei Terremoti Italiani” (Gruppo di lavoro CPTI, 

2004 - Catalogo Parametrico dei Terremoti Italiani, versione 2004 (CPTI04), 

INGV, Bologna) per un intorno significativo dell’area in esame (un raggio di 30 

Km con centro lat. 44.774 e long. 10.405) sono stati identificati 34 eventi 

significativi dei quali si riportano alcuni dati nella tabella successiva. 

Interrogazione effettuata sui seguenti parametri: 

Area circolare con centro C (44.774, 10.405) e raggio 30 km 

N Tr Anno Me Gi Or Mi Se AE Rt Np Imx Io TI Lat Lon TL Maw Daw TW Mas Das TS Msp Dsp ZS9 TZ Ncft Nnt Ncpt 

90 DI 1345 1 31 CASTELNUOVO DOM 1 55 55 44.81 10.564 A 4.63 0.13 4.00 0.20 4.25 0.19 912 A 596 90 

130 DI 1409 11 15 11 15 Parma CFTI 5 70 60 M 44.8 10.33 A 4.83 0.26 4.30 0.39 4.53 0.36 913 G 173 598 130 

144 DI 1438 6 11 20 Parmense CFTI 12 80 80 44.85 10.23 A 5.62 0.17 5.47 0.26 5.61 0.26 913 G 181 599 144 

160 DI 1465 4 15 14 40 Reggio Emilia CFTI 6 65 65 44.7 10.63 A 5.03 0.33 4.60 0.49 4.80 0.45 913 G 192 600 160 

242 DI 1547 2 10 13 20 Reggio Emilia CFTI 13 80 70 M 44.7 10.63 A 5.21 0.25 4.86 0.37 5.05 0.34 913 G 223 603 242 

264 DI 1572 6 4 22 PARMA DOM 8 70 70 44.851 10.422 A 5.13 0.23 4.74 0.34 4.93 0.32 913 A 604 264 

281 DI 1591 5 24 REGGIO EMILIA DOM 4 60 60 44.697 10.631 A 4.83 0.26 4.30 0.39 4.53 0.36 913 G 606 281 

304 DI 1608 1 6 REGGIO EMILIA DOM 2 60 60 44.697 10.631 A 4.83 0.26 4.30 0.39 4.53 0.36 913 G 607 304 

333 DI 1628 11 4 15 15 PARMA DOM 8 70 70 44.801 10.329 A 5.17 0.30 4.80 0.45 4.99 0.42 913 G 608 333 

501 DI 1732 2 27 PARMA DOM 1 60 60 44.801 10.329 A 4.83 0.26 4.30 0.39 4.53 0.36 913 G 611 501 

589 DI 1774 3 4 PARMA DOM 2 60 60 44.801 10.329 A 4.83 0.26 4.30 0.39 4.53 0.36 913 G 613 589 

703 DI 1806 2 12 NOVELLARA DOM 28 70 70 44.862 10.671 A 5.26 0.16 4.93 0.24 5.11 0.22 912 A 875 703 

717 DI 1810 12 25 45 NOVELLARA DOM 33 70 70 44.898 10.712 A 5.28 0.10 4.97 0.15 5.15 0.14 912 A 876 717 

740 DI 1818 12 9 18 52 LANGHIRANO DOM 27 75 75 44.668 10.286 A 5.57 0.10 5.40 0.15 5.55 0.15 913 G 615 740 

791 DI 1831 9 11 18 15 Reggiano CFTI 24 75 75 44.75 10.55 A 5.48 0.13 5.27 0.19 5.43 0.18 912 G 378 616 791 

798 DI 1832 3 13 3 30 Reggiano CFTI 93 75 75 44.77 10.47 A 5.59 0.07 5.43 0.10 5.57 0.10 913 G 382 617 798 

906 DI 1857 2 1 PARMENSE DOM 22 65 65 44.749 10.48 A 5.26 0.12 4.94 0.18 5.12 0.17 913 G 619 906 

984 DI 1873 5 16 19 35 REGGIANO DOM 15 65 65 44.612 10.701 A 5.13 0.20 4.74 0.29 4.93 0.27 913 G 621 984 

1124 DI 1886 10 15 2 20 COLLECCHIO DOM 44 60 60 44.75 10.306 A 4.83 0.26 4.30 0.39 4.53 0.36 913 G 623 1124 

1590 DI 1913 11 25 20 55 VAL DI TARO DOM 73 50 50 44.597 10.279 A 4.85 0.14 4.33 0.21 4.55 0.19 913 G 587 1590 

1622 DI 1915 10 10 23 10 REGGIO EMILIA DOM 30 65 60 44.732 10.469 A 5.01 0.08 4.57 0.12 4.78 0.11 913 G 626 1622 

1843 CP 1930 9 24 19 10 55 SCANDIANO POS85 60 44.6 10.6 4.83 0.26 4.30 0.39 4.53 0.36 913 G 629 1843 

1931 CP 1937 9 17 12 19 5 PARMA OVEST POS85 60 44.8 10.3 4.56 0.11 3.89 0.17 4.15 0.16 913 G 632 1931 

1960 CP 1940 5 1 9 36 5 NOCETO POS85 50 44.8 10.183 4.89 0.14 4.39 0.21 4.61 0.19 913 G 634 1960 

2047 DI 1950 5 6 3 43 REGGIANO DOM 4 40 40 44.731 10.67 A 4.46 0.14 3.74 0.21 4.01 0.19 912 G 635 2047 

2230 CP 1967 4 3 16 36 18 CORREGGIO POS85 55 44.8 10.75 4.71 0.08 4.12 0.12 4.36 0.11 912 G 886 2230 

2231 CP 1967 5 15 10 3 34 S.POLO POS85 60 44.6 10.4 4.83 0.26 4.30 0.39 4.53 0.36 913 G 637 2231 

2278 CP 1970 5 3 4 17 41 S.POLO POS85 60 44.633 10.383 4.80 0.21 4.26 0.31 4.49 0.29 913 G 639 2278 

2303 DI 1971 7 15 1 33 23 Parmense CFTI 228 80 75 M 44.82 10.35 A 5.61 0.07 5.45 0.10 5.59 0.10 913 G 536 641 2303 

2313 CP 1972 6 25 17 10 49 CALESTANO POS85 60 44.6 10.2 4.66 0.21 4.04 0.31 4.29 0.29 913 G 642 2313 

2437 DI 1983 11 9 16 29 52 Parmense CFTI 836 70 65 44.765 10.27 A 5.10 0.18 O 4.99 0.06 5.16 0.05 913 G 2435 

2456 DI 1987 5 2 20 43 53 REGGIANO DOM 803 60 60 44.797 10.697 A 5.05 0.07 4.79 0.08 4.98 0.08 912 G 9020 2460 

2509 DI 1996 10 15 9 55 60 CORREGGIO INGVAM 135 70 70 44.782 10.683 A 5.44 0.18 O 5.09 0.04 5.26 0.04 912 G 

2534 CP 2000 6 18 7 42 8 REGGIANO OFTEP 44.786 10.746 4.46 0.18 O 4.17 0.18 4.41 0.16 912 G 

Numero di record estratti: 34 



N numero d'ordine (I4) 

Tr tipo di record (indica se esistono dati di base) (A2) 

Anno tempo origine: anno (I4) 

Me mese (I2) 

Gi giorno (I2) 

Or ora (I2) 

Mi minuto (I2) 

Se secondo (I2) 

AE denominazione dell'area dei massimi effetti (A20) 

Rt codice bibliografico dell'elaborato di riferimento (A6) 

Np numero dei punti di intensità (I4) 

Imx intensità massima (scala MCS) (I3) 

Io intensità epicentrale (scala MCS) (I3) 

TI codice di determinazione Io (A1) 

Ncft codice di aggancio: numero progressivo dei record nel catalogo CFTI 2 (I3) 

Lat 

Localizzazione 

epicentrale: 

latitudine in gradi e decimali 

Lon longitudine in gradi e decimali (A6) 

TL codice di localizzazione (A1) 

Me magnitudo: magnitudo equivalente (I3) 

De errore associato alla stima di Me (I2) 

Mm magnitudo macrosismica (I3) 

Dm errore associato alla stima di Mm (I2) 

Tm codice di determinazione di Mm (A1) 

Ms magnitudo strumentale (I3) 

Ds errore associato alla stima di Ms (I2) 

Ts codice di determinazione di Ms (A1) 

Ma magnitudo media pesata (I3) 

Da errore associato alla stima di Ma (I2) 

Nnt codice di aggancio: numero d'ordine dei record nel catalogo NT4.1.1 (I4) 

Tabella B.1. Estratto dal Catalogo Parametrico dei Terremoti italiani , terremoti con 

epicentro compreso in un raggio di 30Km dall’area in esame. 

(A6) 

Il 23 dicembre 2008 un terremoto di magnitudo (Ml) 5.1 è avvenuto alle ore 

16:24 italiane (15:24 UTC) e ha colpito l’area appenninica fra il reggiano e il 

parmense. Il terremoto è stato localizzato dalla Rete Sismica Nazionale 

dell´INGV nel punto di coordinate Lat. 44.519 Lon. 10.382. La profondità 

ipocentrale stimata è corrispondente a circa 27 km. 

La mappa di pericolosità sismica del territorio nazionale, riportata nella figura 

seguente e disponibile sul sito http://zonesismiche.mi.ingv.it/, elaborata 

dall’Istituto Nazionale di Geofisica e Vulcanologia, riferimento ordinanza PCM 

del 28 Aprile 2006 n.3519, all.1b. 

In tale cartografia il comune di Parma ricade in una zona con accelerazione 

massima al suolo (amax) con probabilità di eccedenza del 10% in 50 anni 

riferita a suoli molto rigidi (V s30 >800 m/s; cat .A) compresa tra 0.100 e 0.175g. 



Figura B.4. Estratto da “Mappa di pericolosità sismica del territorio nazionale” 

espressa in termine di accelerazione massima al suolo con probabilità di 

eccedenza del 10% in 50 anni riferita a suoli molto rigidi (V s30 >800 m/s; cat .A 

.All.2.3.1) 

B.4 Aspetti geomorfologici 

Dal punto di vista morfologico l’area, ubicata nel tratto di pianura tra i torrenti 

Parma e Enza è, in prevalenza, il risultato dell’azione prodotta dalle acque di 

scorrimento superficiale e dall’attività antropica. L’idrografia di superficie è 

rappresentata da opere idrauliche per il drenaggio di superficie e dal Rio delle 

Fontane ubicato a ovest dell’area in esame. 

Nella Carta Geologica di Pianura dell’Emilia-Romagna (1999) l’area in studio è 

contraddistinta dalla presenza di sedimenti di “Conoidi e terrazzi alluvionali”, in 

particolare, è caratterizzata dalla presenza di “Ghiaie e sabbie in corpi 

canalizzati e lenticolari amalgamati, intercalate a sabbie e sabbie limose in 

strati di spessore decimetrico. Depositi di conoide e di terrazzo”. Si segnala 

inoltre la presenza di tracce di canali estinti, legate alla presenza dei paleo alvei 

dei torrenti Parma ed Enza. 



Dal punto di vista pedostratigrafico l’area è caratterizzata da depositi a basso 

grado di alterazione, con fronte di alterazione >1 m (100-150 cm) con al tetto 

suoli con orizzonti superficiali decarbonatati con differenziazione del profilo in 

orizzonti A-Bw-Bk-C; Hue degli orizzonti B 2.5Y-10YR. Nelle porzioni 

dell’unità costituite da depositi prevalentemente fini, il fronte di alterazione può 

raggiungere 3-4m ed è costituito da più suoli sovrapposti, saldati o distinti, con 

differenziazione del profilo in orizzonti A-Bw-Bk-(C)-Ab-Bwb-Cb; hue degli 

orizzonti B 2.5Y-10YR. All’interno dei suoli si trovano reperti dal Mesolitico 

all’età Romana. 

1 Ghiaie e sabbie in corpi canalizzati e lenticolari amalgamati, intercalate a sabbie e sabbie limose in 

strati di spessore decimetrico. Depositi di conoide e di terrazzo. Al tetto all’interno suoli a diverso 

grado di evoluzione 

2 Sabbie, limi sabbiosi e limi, in strati di spessore decimetrico, ghiaie sabbiose e sabbie in corpi 

canalizzati e lenticolari. Depositi di conoide e di terrazzo. Al tetto ed all’interno suoli a diverso 


3 Limi e limi argillosi in strati di spessore decimetrico, subordinatamente ghiaie e ghiaie sabbiose in 

corpi canalizzati e lenticolari. Depositi di conoide e di terrazzo. Al tetto e all’interno suoli a diverso 


4 Ghiaie, sabbie, limi e limi argillosi. Depositi alluvionali indifferenziati 

5 Sabbie medie e fini in strati di spessore decimetrico passanti lateralmente ed intercalate a sabbie fini 

e finissime limose, subordinatamente limi argillosi. Depositi di canale e argine prossimale. Al tetto 

suoli a diverso grado di evoluzione 

6 Limi sabbiosi, sabbie fini e finissime, argille limose e subordinatamente sabbie limoso-argillose 

intercalate in strati di spessore decimetrico. Depositi di argine distale. Al tetto suoli a diverso grado 

di evoluzione 



Figura B.4.1. Estratto dalla “Carta Geologica di Pianura dell’Emilia-Romagna” 

Nella carta geomorfologica del PSC del comune di Parma (2006), di cui si 

riporta un estratto nella figura seguente, si osserva come l’area in esame ricada a 

nord della linea che demarca il passaggio morfologico tra alta e bassa pianura e 

sia caratterizzata dalla presenza immediatamente a sud di dossi fluviali poco 

rilevati. 

Figura B.4.2. Estratto dalla carta geomorfologica (SA1-02) PSC Parma (2006) 



B.4.1 Situazione geomorfologica locale 

Nella “Carta geomorfologica” (Tav. 2) allegata alla presente relazione si osserva 

come l’area in esame sia caratterizzata dalla presenza di forme morfologiche e 

processi fossili, come tracce di paleoalvei e dossi morfologici. 

Dal punto di vista idrografico l’area è ricompresa all’interno della fascia C del 

PAI relativa al Torrente Enza, mentre ricade esternamente all’“area di 

inondazione per piena catastrofica del fiume Po e per inadeguatezza della rete 

scolante di pianura” e all’“ambito a rischio idraulico per inadeguatezza della rete 

scolante e/o fognaria. 

Dalla carta si osserva infine come tutta la porzione di territorio circostante l’area 

in esame sia caratterizzata da forme ed elementi antropico testimoniali e in 

particolare aree di accertata consistenza archeologica, aree di interesse 

archeologico ed elementi della centuriazione. In particolare l’area in esame 

ricomprende un’area archeologica perimetrata di età neolitica (v. paragrafo 

successivo) e elementi della centuriazione. 

B.5 Aree archeologiche 

L’area in esame ricomprende un’area archeologica corrispondente alla scheda di 

sito n.78 del Museo Archeologico Nazionale di Parma; nell’area su segnalazione 

del Gruppo Culturale del Quigento sono stati rinvenuti affioramenti di rari 

materiali neolitici. 

Dalla cartografia di progetto–gestione del PSC del comune di Parma (2006) alla 

tavola CTG02-foglio 11, “Emergenze culturali, storiche e paesaggistiche”, di cui 

si riporta un estratto nella figura seguente, si osserva come il sito in esame 

ricomprenda un’”area di interesse storico accertato perimetrato (con D.M. ai 

sensi della L.1.06.’39 n.1089)” (art.71 delle NTA “Aree archeologiche”). A sud 

e ad est si segnala inoltre una linea appartenente agli elementi di permanenza 

della centuriazione (come indicati nel PTCP). 



Figura B.5.1. Estratto dalla carta CTG-02-foglio 11-“Emergenze culturali, storiche e 

paesaggistiche” del PSC Parma (2006). 



Figura B.5.2. Estratto dalla carta 36-I-B del RUE Parma (2009). 

L’area archeologica è indicata anche nella cartografia (tav. 36-I-B) del 

Regolamento Urbanistico Edilizio (adottato con atto del C.C.n°11 del 

27/01/2009) sempre come “area di interesse storico accertato perimetrato” (con 

D.M. ai sensi della L.1.06.’39 n.1089). Tali aree sono normate all’art. 6.4.2 del 

RUE, riportato qui di seguito: 



Art. 6.4.2 Aree archeologiche 

1) Tutto il territorio comunale può essere interessato dalla presenza di siti di 

interesse archeologico. A tale proposito il RUE localizza puntualmente, mediante 

l’indicazione dei perimetri delle aree, i siti noti di interesse archeologico, 

oggetto di tutela; tale indicazione non è comunque esaustiva delle presenze 

archeologiche. 

2) Ai sensi del DLgs. n.42/2004, chi scopre fortuitamente cose immobili o mobili 

deve farne denuncia entro ventiquattro ore al soprinetendente o al sindaco 

ovvero all’autorità di pubblica sicurezza e provvedere alla conservazione 

temporanea di esse, lasciandole nelle condizioni e nel luogo in cui sono state 

rinvenute. 

3) Qualunque ritrovamento di natura archeologica che avvenga nel territorio 

comunale, anche esternamente ai perimetri del presente articolo, appartiene allo 

Stato ed è soggetto alle forme di tutela di cui al DLgs. n.42/2004. 

4) Nelle aree interessate dalla formazione di strumenti urbanistici attuativi o 

da progetti per la realizzazione di opere pubbliche, pur in assenza di perimetri 

di tutela di cui al comma 1 del presente articolo, dovranno essere eseguite, in 

accordo con la Soprintendenza, indagini archeologiche preventive volte a 

verificare l’eventuale presenza di siti di potenziale interesse. 

5) Dovranno essere eseguite, in accordo con la Soprintendenza, indagini 

archeologiche preventive nelle seguenti aree individuate dal RUE: 

a) Vincolo archeologico (L. 1089/'39, D.Lgs 490/'99) 

b) Aree di concentrazione di materiale archeologico (L. 1089/'39, D.Lgs 490/'99, 

art. 21 ptpr) 

c) Aree archeologiche (PTCP) 

d) Aree di interesse archeologico accertate già perimetrale (con DM ai sensi 

della L L. 1089/'39) 

e) Aree di interesse archeologico accertato in via di perimetrazione 

f) Aree di importante interesse archeologico ai sensi della L. 1089/'39 la cui 

dichiarazione è in corso. 



B.6 Idrogeologia e vulnerabilità degli acquiferi 

La conoscenza idrogeologica del territorio indagato è aumentata con la 

pubblicazione dei risultati delle ricerche e della collaborazione triennale tra 

R.E.R. ed ENI-AGIP. La situazione idrogeologica dell’area documenta come il 

sito in esame sia ubicato in una zona di ricarica del gruppo acquifero A, 

caratterizzata da suoli ondulati molto profondi a permeabilità lenta con 

temporanee condizioni di saturazione idrica e stagionalmente soggetti a 

moderato rischio d’incrostamento superficiale (elevata è la capacità 

d’infiltrazione per fessurazione nella stagione secca). Lo spessore cumulativo 

dei depositi porosi permeabili è compreso tra 20 e 40 m e la profondità del 

limite basale è compresa tra i 50-100 m s.l.m. 

B.6.1 Piezometria 

Nella carta idrogeologica allegata al PSC del Comune di Parma (2006) sono 

riportate le isopieze relative al maggio-giugno 2000: nell’area in esame il livello 

piezometrico risulta attraversata dall’isopieza dei 45 m sl.m. 



Figura B.6.1. Estratto dalla “Carta idrogeologica”(SA5-04) del PSC del 

comune di Parma 

Nel sito http://www.regione.emilia-romagna.it/geologia/webgis/piezometrie_rer.htm 

sono disponibili i dati piezometrici per il pozzo 

PR55_01 ubicato a sud est dell’area in esame, presso località Santo Stefano, 

riassunti nella tabella e grafico seguenti. 



codice PR55_01 Acquifero: A 

profondità 93.00 

quota p.c. 45.8 

coordinate UTM 32 Nord (datum ED50) 

data 

coordinata x 611550.0 

coordinata y 4957860.0 

livello 

piezometrico soggiacienza 

m s.l.m m da p.c. 

18/09/07 41,9 3,9 

15/05/07 45,45 0,35 

22/02/07 44,02 1,78 

12/12/06 44,7 1,1 

04/09/06 42,92 2,88 

06/06/06 44,76 1,04 

22/12/05 45,17 0,63 

20/09/05 42,59 3,21 

18/05/05 45,18 0,62 

11/10/04 44 1,8 

12/05/04 45,8 0,0 

05/05/03 44,6 1,2 

07/10/02 43,2 2,6 

06/05/02 44,9 0,9 

Figura B.6.2. Livello piezometrico e soggiacenza per il pozzo PR55_01 dal 

06/05/2002 al 18/09/2007 

Livello piezometrico (m s.l.m) 

46 

45,5 

45 

44,5 

44 

43,5 

43 

42,5 

42 

41,5 

04/04/2002 

10/12/2002 

17/08/2003 

23/04/2004 

29/12/2004 

05/09/2005 

13/05/2006 

18/01/2007 

25/09/2007 

Figura B.6.3. Livello piezometrico per il pozzo PR55_01 dal 06/05/2002 al 

18/09/2007 



Nei pressi dell’area in esame sono presenti alcuni pozzi utilizzati 

dall’Amministrazione Provinciale di Parma per il monitoraggio della superficie 

piezometrica ed i cui dati sono riportati nella tabelle seguenti. 

Pozzo n° 200 205 212 P673 

Profondità (m) 26 40 63 40 

Quota p.c. (m s.l.m.) 54,50 51,80 53,90 52.0 

Località Coloreto S. Prospero S. Prospero S. Prospero 

Soggiacenza (m s.l.m.) Lug. 1993 46,30 Nov. 1993 46,45 Giu.1993 48,40 giu. 2001 49.30 

Soggiacenza (m s.l.m.) Nov. 1993 47,60 Nov.1993 46,45 Nov.1993 47,30 sett. 2001 48.08 

Soggiacenza (m s.l.m.) Giu. 1995 48,60 Giu. 1995 47,40 Giu. 1995 48,60 

Soggiacenza (m s.l.m.) Nov. 1995 47,50 Mag. 1996 49,80 

Soggiacenza (m s.l.m.) Set. 1999 42,50 

Soggiacenza (m s.l.m.) Mag. 2000 48,25 

Soggiacenza (m s.l.m.) Sett. 2000 46,81 

Soggiacenza (m s.l.m.) Mag. 2001 49,48 

Soggiacenza (m s.l.m.) Sett. 2001 47,29 

Durante l’esecuzione delle indagini geognostiche (Febbraio 2009), spinte alla 

profondità di 15.0 m dal pc è stata rilevata la presenza di una falda superficiale 

avente soggiacenza minima di 2.20 m. 

Profondità Data 

PROVA falda 

(m da p.c.) 

SCPT1 2.50 12/02/2009 

SCPT5 3.00 13/02/2009 

S1 2.50 13/02/2009 

S2 2.50 16/02/2009 

S2 2.20 19/02/2009 

S2 1.70 07/04/2009 

B.6.2 La vulnerabilità 

Per meglio individuare la zona in esame sotto il profilo della pericolosità 

idrogeologica sono state consultate diverse cartografie disponibili. La carta della 

vulnerabilità intrinseca o naturale consiste nella zonizzazione del territorio in 

funzione delle caratteristiche dei terreni e delle condizioni idrogeologiche. La 

valutazione della vulnerabilità intrinseca consiste nel rilevamento e nella 

rappresentazione cartografica, per zone omogenee, delle caratteristiche delle 

unità idrogeologiche, che determinano la predisposizione naturale del territorio, 

in termini di suscettività specifica, ad essere più o meno vulnerabile nei 

confronti di agenti inquinanti liquidi o idroveicolati, che possono essere dispersi 



o immessi nell'acqua superficiale. Il grado di vulnerabilità è in funzione dei 

seguenti fattori: 

- caratteristiche degli acquiferi 

- elementi idrostrutturali 

- stato di inquinamento reale dei corpi idrici sotterranei. 

Le classi di vulnerabilità sono quattro che dalla meno vulnerabile alla più 

vulnerabile assumono le seguenti definizioni: poco vulnerabile, vulnerabilità a 

sensibilità attenuata, vulnerabilità a sensibilità elevata, bacini drenanti 

direttamente su aree vulnerabili. 

Figura B.6.4. Estratto dalla “Carta della vulnerabilità all’inquinamento” 



Nella “Nuova carta della vulnerabilità degli acquiferi” (approvato dalla giunta 

provinciale nella seduta del 06/04/2000 con deliberazione esecutiva il 

18/04/2000), di cui si riporta un estratto nella figura precedente, si osserva come 

l’area in esame ricada in una zona a vulnerabilità a sensibilità attenuata. 

Figura B.5. Estratto dalla “Carta degli indirizzi e individuazione degli impianti 

di trattamento delle acque reflue urbane, degli scarichi produttivi che 

recapitano in CIS, delle località che presentano scaricatori di piena e reti 

fognarie non trattate dalla pubblica depurazione” - tavola 6 - del PTCP 



“Approfondimento in materia di tutela delle acque” (Variante approvata il 22 

Dicembre 2008 con Delibera di Consiglio Provinciale n°118) 

Figura B.6. Estratto dalla Carta “Le aree di salvaguardia per la tutela delle 

acque potabili ed emergenze naturali” - tavola 15 del PTCP “Approfondimento 



in materia di tutela delle acque” (Variante approvata il 22 Dicembre 2008 con 

Delibera di Consiglio Provinciale n°118). 

Nella carta idrogeologica del PSC del comune di Parma (2006) l’area in esame 

ricade in una zona di protezione parziale degli acquiferi principali. 

Nella tavola 6 della Variante PTCP-Approfondimenti in materia di tutela delle 

acque (approvata con delibera provinciale n°118 del 22/12/2008), si osserva 

come l’area in esame ricada in un’area a vulnerabilità a sensibilità attenuata. 

Nella tavola 15 “Aree di salvaguardia per la tutela delle acque potabili ed 

emergenze naturali” della Variante PTCP-Approfondimenti in materia di tutela 

delle acque (approvata con delibera provinciale n°118 del 22/12/2008) si 

osserva come l’area sia ricompresa nelle zone di protezione settore B. 

B.6.3 Aspetti idrogeologici locali 

Nella Tav.3 “Carta idrogeomorfologica” è riportata una suddivisione del 

territorio in classi di vulnerabilità idrogeologica, elaborata sulla base dello 

schema di attribuzione delle classi di vulnerabilità riportato in figura seguente e 

delle isobate del tetto delle ghiaie del Subsintema di Ravenna (AES8) e del 

Subsintema di Villaverucchio – Unità di Vignola (AES7b). 



Figura B.7. Schema di attribuzione delle classi di vulnerabilità. Aggiornamento secondo il 

nuovo modello idrogeologico (Amm. Prov. Parma, 2001) 

L’analisi di tale cartografia evidenzia come l’area in esame ricada in parte su 

terreni a vulnerabilità idrogeologica alta e in parte a vulnerabilità idrogeologica 

elevata (porzione a sud est). 

Dalla carta si osserva inoltre come l’area si collochi in corrispondenza 

dell’isopieza dei 45 m s.l.m (rilevata nel maggio-giugno 2000; da PSC comune 

di Parma), con una soggiacenza (anno 1999) dell’acquifero A 0 fino a 2 metri da 

p.c. 

Durante l’esecuzione delle prove è stata misurata la presenza della falda a 

profondità comprese tra 2.2 e 3.0 m da p.c. 



C. DATI GEOGNOSTICI 

C.1 Dati stratigrafici bibliografici 

Sono stati analizzati i dati del tetto delle ghiaie riportati nel sito 

http://geo.regione.emilia-romagna.it, riportati nella figura e tabella sottostanti: 

Figura C.1.1. Ubicazione dei dati provenienti dal sito http://geo.regione.emilia-romagna.it 

Numero OBJECTID GISID SIGLA 

QUOTA 

p.c. 

PROF. 

RAGGIUNTA 

DATA 

ESECUZIONE 

TETTO 

GHIAIE 

1 137167 16165 200010P649 50 38 25/12/1929 6.00000 pozzo per acqua 

TIPO PROVA 

2 137906 16276 200010U506 51 2 29/02/2000 1.90000 prova CPT con punta elettrica con piezocono 

Per la prova Cpt con punta elettrica con piezocono (20010U506) sono 

disponibili sul sito http://www.regione.emiliaromagna.it/wcm/geologia/canali/cartografia/sito_cartografia/web_gis_sezioni_g 

eo.htm i valori di qc, fs e pressione nei pori (u) riportati nei grafici seguenti: 



qc (Mpa) 

fs (MPa) 

1 

0 10 20 30 40 

1 

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 

1,1 

1,1 

1,2 

1,2 

1,3 

1,3 

1,4 

1,4 

1,5 

1,5 

profondità (m) 

1,6 

1,7 


1,6 

1,7 

1,8 

1,8 

1,9 

1,9 

2 

2 

2,1 

2,1 

2,2 

2,2 



1 

pressione nei pori, u (Mpa) 

-0,05 0 0,05 0,1 0,15 

1,1 

1,2 

1,3 

1,4 

1,5 


1,6 

1,7 

1,8 

1,9 

2 

2,1 

2,2 

Figura C.1.2. Grafici dei valori misurati di qc, fs e pressione nei pori (u) nella 

prova CPTU 200010U506 

Nella pubblicazione “Pozzi idrici nella Pianura delle province di Parma e 

Piacenza” (F. Petrucci) sono disponibili alcune stratigrafie di pozzi ubicati nei 

pressi dell’area in esame, riportate qui di seguito: 

Pozzo n° 497 

Località San Prospero 

Borghetto 

quota p.c. 

52 m 


m da p.c 

stratigrafia 

0.00-2.00 Ghiaia e argilla 

2.00-10.00 Ghiaia 

10.00-12.50 Argilla blu 

12.50-20.00 Ghiaia 

20.00-21.00 Argilla gialla 

21.00-24.00 Ghiaia 


26.00-30.00 Ghiaia 


42.50-45.50 Ghiaia 



Pozzo n° 429 

Località 

Martorano 

quota p.c. 

57 m 


m da p.c 

stratigrafia 

0.00-24.00 pozzo preesistente 

24.00-26.00 Argilla giallastra 

26.00-45.00 Ghiaia con ciottoli e 

argilla giallastra 

[…] 

[…] 

Pozzo n° 308 

Località 

Martorano 

quota p.c. 

58 m 


m da p.c 

stratigrafia 

0.00-0.60 Terreno vegetale 

0.60-4.50 Argilla giallognola 

4.50-11.00 Ghiaia grossa e ciottoli 

11.00-13.50 Argilla giallognola 

sabbiosa 

13.50-24.00 Ghiaia grossa 

parzialmente 

cementata 

24.00-27.00 Argilla gialla e cenere 

scura 

27.00-35.00 Ghiaia grossa e ciottoli 

35.00-37.50 Argilla cenere e 

giallognola 

37.50-42.00 Ghiaia grossa 

42.00-51.00 Argilla cenere 

[…] 

[…] 



C.2 Dati stratigrafici 

Per la caratterizzazione dei terreni dell’area in esame sono state eseguite 10 

prove penetrometriche statiche, 6 prove penetrometriche dinamiche, 2 sondaggi 

a carotaggio continuo e 3 indagini sismiche Masw. L’ubicazione delle prove è 

riportata nella tavola allegata (Tav_4 “Ubicazione indagini”). 

C.2.1 Sondaggio a carotaggio continuo 

Tale prova permette l’estrazione della colonna di terreno (carota) e di visionare 

direttamente il materiale presente in sito consentendo di descrivere nel dettaglio 

la stratigrafia del sottosuolo. Durante l’esecuzione della prova possono essere 

eseguite indagini geologiche e geotecniche in sito quali: misurazione acqua nel 

foro, prelievo di campioni indisturbati, esecuzione di SPT in foro etc. 

L'indagine geognostica si è svolta mediante l'esecuzione di n°2 sondaggi a 

carotaggio continuo che ha permesso di acquisire informazioni dettagliate sulla 

litologia e sui parametri geotecnici dei terreni presenti. 

Di seguito vengono riportate le stratigrafie semplificate dei sondaggi a 

carotaggio continuo effettuati per questo lavoro. La documentazione fotografica 

relativa ai sondaggi è riportata in allegato. 

C.2.1.1 Sondaggio S1 

Profondità 

Descrizione litologica 

0.00-0.30 Terreno Vegetale 

0.30-0.70 

Argilla debolmente limosa di colore marrone 

scuro 

Ghiaie e ciottolame (raro) eterometrici 

(Dmax=10cm, Dmed=1cm), arrotondati e 

0.70-5.80 appiattiti, con sabbie e sabbiosi, debolmente 

limosi, Matrice in colorazione marrone. Deposito 

molto consistente 

Irregolari alternanze di limi con argilla e 

argillosi di colore grigio (da chiaro a scuro) 

distribuiti su orizzonti decimetrici, argille limose 

5.80-13.50 di colore marrone chiaro con screziature 

ocracee in livelli decimetrici e pluridecimetrici, 

limi sabbiosi di colore marrone in orizzonti da 

centimetrioci a decimetrici. Terreni per gran 

Unità 

geologica 

AES8 



Profondità 

13.50-15.00 


parte moderatamente consistenti. 

Ghiaie eterometriche (Dmax=3-4 cm, 

Dmed=1cm) arrotondate ed appiattite, con 

sabbie, debolmente limose. Matrice limosabbiosa 

di colore marrone chiaro. Sedimento 

molto addensato. 

Unità 

geologica 

AES7 

Sono state inoltre eseguite alcune prove SPT di cui nella tabella seguente si 

riportano i risultati. 

S1 

Profondità 

(m dal p.c.) 

Numero colpi NSPT 

NSPT1 3.55-4.00 28 40 48 88 

NSPT2 7.55-8.00 8 8 9 17 

NSPT3 14.00 50 50 

Di seguito si riportano i valori ottenuti dalle misure con Pocket penetrometer: 

S1 

Profondità 

(m dal p.c.) 

Valori di 

Pocket 

Penetrometer 

5.30 1.30 

5.60 1.25 

7.00 1.00 

7.30 1.25 

7.60 1.50 

8.80 0.50 

9.20 1.00 

9.50 0.25 

10.20 0.50 

11.20 0.25 

11.60 1.00 

11.90 1.00 

12.30 1.50 

12.50 0.25 

13.10 0.75 

13.40 1.00 

E’ stata rilevata la presenza della falda alla profondità di 2.5 m da p.c. 

C.2.1.2 Sondaggio S2 

Sondaggio S2 

Profondità 


0.00-0.30 Terreno Vegetale 

Unità 

geologica 



Profondità 

0.30-0.80 

0.80-1.70 

1.70-2.00 

2.00-6.00 

6-9.80 

9.80-15.00 

Sondaggio S2 


Argilla debolmente limosa, di colore marrone che 

include rari clasti di ghiaia minuta. 

Argille ghiaiose debolemente limo-sabbiose. 

Frazione ghiaoso ciottolosa eterometrica con 

diametri massimi attorno ai 10 cm. Matrice di 

color marrone. 

Sabbia debolmente limosa inglobante rarissimi 

clasti di ghiaia minuta. Colore marrone 

Ghiaie e ciottolame eterometrici (Dmax=12 cm, D 

med=2-3 cm) arrotondati ed appiattiti, molto 

addensati, sabbiosi, debolmente limosi. 

Componente limo-sabbiosa in colorazione 

marrone. 

Alternanze di livelli pluridecimetrici limo-argillosi 

grigi, livelli decimetrici di argille limose marroni 

e livelli pluricentimetrici di sabbie fini limose e 

debolmente limose di colore marrone. Orizzonti in 

colorazione marrone, caratterizzati da screziature 

giallastre. Terreni da moderatamente consistenti a 

consistenti. 

Ghiaie eterometriche (con prevalenza delle taglie 

intermedie; Dmax=6cm, Dmed=1cm), arrotondate 

ed appiattite, sabbiose, debolemente limose, molto 

addensate. Riscontrata intercalazione limo 

sabbiosa di colore marrone da -14.60 a-14.80 mt 

da p.c. 

Unità 

geologica 

AES8 

AES7 

Sono state inoltre eseguite alcune prove SPT di cui nella tabella seguente si 

riportano i risultati. 

S2 

Profondità 

(m dal p.c.) 

Numero colpi NSPT 

NSPT1 4.00-4.45 33 38 43 81 

NSPT2 8.20-8.65 5 6 7 13 

NSPT3 11.50-11.95 23 21 29 50 

Di seguito si riportano i valori ottenuti dalle misure con Pocket pentrometer: 

S2 

Profondità 

(m dal p.c.) 

Valori di 

Pocket 

Penetrometer 

6.35 1.00 

6.55 0.75 

6.85 0.70 

7.00 1.10 

7.30 1.00 

8.20 1.20 



S2 

Profondità 

(m dal p.c.) 

Valori di 

Pocket 

Penetrometer 

8.40 1.00 

8.60 1.25 

8.80 0.80 

9.30 0.70 

9.50 0.75 

E’ stata rilevata la presenza della falda alla profondità di 2.5 m da p.c. 

C.2.2 Prove penetrometriche statiche (CPT) 

La prova penetrometrica statica è stata effettuata con un penetrometro statico 

olandese tipo "Gouda” da 10 t di spinta, velocità di avanzamento di 2 centimetri 

al secondo con punta meccanica tipo "Begemann" avente diametro di 35,7 mm, 

area della punta di 10 cmq, angolo di apertura di 60 gradi con manicotto laterale. 

Le prove penetrometriche statiche consistono nell'infiggere nel terreno la punta, 

precedentemente descritta e misurare la resistenza che oppone il terreno alla 

penetrazione. E' opportuno sottolineare che le prove penetrometriche, così come 

sono state eseguite, permettono di ottenere la resistenza di punta (qc o Rp) e la 

resistenza laterale (qs o Rl). Tramite i valori di qc e qs è possibile ricavare 

informazioni sulla stratigrafia e sulle caratteristiche meccaniche del terreno. I 

valori di resistenza alla punta qc e di resistenza laterale qs delle prove 

penetrometriche statiche hanno permesso di eseguire una interpretazione 

litologica puntuale ogni 20 cm di spessore del terreno. Per tale caratterizzazione 

sono state utilizzate, le classificazioni proposte dalle Raccomandazioni A.G.I 

(1977) e da Begemann (1965) sulla base del rapporto F e quelle proposte da 

Schmertamann (1978) e da Robertson-Campanella (1983) in base al valore del 

rapporto di resistenza (friction ratio) Fr correlato con la resistenza alla punta qc. 

Le letture di campagna ed i tabulati dei calcoli per i relativi parametri 

geomeccanici ricavabili dalle prove sono riportati in Allegato. 

C.2.3 Prove penetrometriche dinamiche (SCPT) 



Tali indagini sono state effettuate con penetrometro dinamico tipo TG 73- 

100/200 avente le seguenti caratteristiche: 

Massa maglio = 73.00 kg; Altezza caduta = 75 cm; Area punta = 20.43 cmq; 

Peso aste = 7.13 kg/ml; Penetrazione standard = 30 cm. 

L’indagine consiste nell’infiggere nel terreno un’asta o una serie di aste con 

punta conica o con curetta. Il sistema d’infissione è costituito da un maglio che 

batte sulle aste; il dato rilevato è il numero di colpi (numero di volte) che 

occorre per abbassare il sistema aste/punta di 30 cm nel terreno. Si ottengono 

così diagrammi che discretizzano il sottosuolo in livelli di 30 cm per l’intera 

profondità d’indagine. Frequentemente, come in questo caso, si sono interrotte 

le prove quando il numero dei colpi diventava particolarmente elevato vicino al 

rifiuto. In Allegato sono riportati i valori del numero di colpi N in funzione della 

profondità. 

Per il calcolo dei parametri geomeccanici, i valori d’infissione relativi 

all’avanzamento di 30 cm, sono stati trasformati in valori d’infissione della 

prova standard (Nspt). 

C.2.4 Risultati delle prove penetrometriche 

Nella tabella sottostante si riporta la profondità dal piano campagna raggiunta da 

ciascuna prova e il tetto delle ghiaie individuato. 

PROVA 

Tipologia 

Profondità 

(m da p.c.) 

Tetto delle 

ghiaie 

(m da p.c) 

CPT1 statica 1.80 1.40 












PROVA 

Tipologia 

Profondità 

(m da p.c.) 

Tetto delle 

ghiaie 

(m da p.c) 

SCPT1 dinamica 9.60 7.5 






Durante l’esecuzione delle prove è stata rilevata la presenza della falda alle 

seguenti profondità: 

Profondità Data 

PROVA falda 

(m da p.c.) 

SCPT1 2.50 12/02/2009 

SCPT5 3.00 13/02/2009 

S1 2.50 13/02/2009 

S2 2.50 16/02/2009 

S2 2.20 19/02/2009 

S2 1.70 07/04/2009 

C.2.5 Indagini MASW 

Per mezzo della tecnica MASW (Park et al.,1999), e quindi lo studio delle onde 

superficiali che comunemente dominano una porzione considerevole dei 

sismogrammi, è possibile ottenere delle stime del profilo di velocità delle onde 

S. Le indagini MASW (Multichannel Analysis of Surface Waves) sono 

utilizzate per la determinazione del profilo di rigidezza dei terreni più 

superficiali. L’approccio utilizzato è basato su una doppia trasformata del campo 

d’onda (trasformate Slant-Stack e di Fourier), per mezzo della quale viene 

rappresentato il segnale nel dominio ω-p (frequenza angolare-slowness), in cui è 

possibile identificare la curva di dispersione sperimentale delle onde di 

Rayleigh. 

Le indagini MASW sono eseguite con un sismografo a 24 canali e geofoni a 

bassa frequenza (


a 2.0 m. L’energizzazione viene eseguita in posizione esterna a circa 10 m dal 

geofono più distante dall’acquisitore; l’energizzatore è rappresentato da una 

mazza battente su piastra orizzontale 

Nell’area sono state svolte tre indagini MASW ubicate come nella Tav4 

“ubicazione indagini”: l’indagine MASW1_sp eseguita nel settore nord 

occidentale del sito e con andamento circa NS, la prova MASW2_sp in 

posizione centrale rispetto al sito e con andamento perpendicolare alla prima e la 

prova MASW3_sp ubicata nella porzione più ad est. 

Il valore di Vs 30 calcolato sulla base delle prove MASW eseguite risultano pari a 

268 m/s per la prova MASW1_sp, 419 m/s per la prova MASW2_sp e 340 per 

la prova MASW3_sp: le differenze riscontrate evidenziano un’anomalia 

stratigrafica in corrispondenza del settore nord occidentale dell’area, che si 

evince anche dalle indagini geognostiche e dalle indagini con 

elettromagnetometro. Nella figura seguente si riportano i valori di Vs registrati 

alle differenti profondità e i grafici velocità/modello del terreno per le tre 



indagini eseguite; in appendice si riportano alcuni cenni alla metodologia di 

indagine sismica MASW e le elaborazioni complete dei dati ottenuti. 

Figura C.2.1. Risultati per la prova MASW1_SP 







C.2.6 Indagini con elettromagnetometro 

L'elettromagnetometro è in grado di misurare rapidamente la conducibilità dei 

terreni, consentendo di ubicare i valori anomali imputabili a strutture, 

stratificazioni, agglomerati fluidi o melmosi o corpi sepolti a profondità 

comprese tra 0 e 6 metri circa, dipendentemente dalle orientazioni utilizzate. 

E' un sistema di induzione elettromagnetica (low induction number) a frequenza 

di 9,8 kHz, di tipo portatile alimentato a batterie, avente una coppia di sensori 

posizionati a distanza fissa di 3.66 m su un apposito supporto rigido collegato 

all' apparecchiatura. 

Del campo magnetico secondario provocato dalla corrente elettrica indotta dallo 

strumento sono rilevabili due componenti: quella in "quadratura di fase" con il 

campo primario e quella "in fase" con esso. Le variazioni di conducibilità del 

terreno vengono lette sotto forma di segnale elettrico (di tipo analogico) 

direttamente sul pannello di controllo della strumentazione. 

La metodologia di analisi, il principio di funzionamento, strumentazione sono 

riportate in appendice, unitamente alle carte di ubicazione delle stazioni e dei 

risultati delle indagini (tav.5 a-b-c-d). 

Le indagini con elettromagnetometro sono state eseguite solo nella porzione 

occidentale dell’area dove è segnalata un’area di interesse archeologico 

accertato perimetrata: l’indagine non ha volutamente interessato la fascia più a 

sud dell’area, per evitare l’interferenza di una linea elettrica ad alta tensione, lì 

localizzata. 

Le anomalie negative, imputabili ad una possibile presenza di strati antropici 

risultano essere di modesta entità nei valori di mSm, ma discretamente estese ed 

interessanti il settore centro occidentale, centrale e sud orientale dell’area. Le 

anomalie negative interessano comunque un’area in cui il tetto delle ghiaie è ad 

una profondità inferiore ai 2 m e più probabilmente compresa tra 0.60-1.00 m di 

profondità (v. figura seguente). 



Le anomalie positive, sensibili da un punto di vista dei mSm risultano realmente 

sviluppate nell’area centro-meridionale e nord occidentale. La zona centro 

meridionale è caratterizzata da un dosso fluviale morfologicamente evidente con 

ghiaia sub-affiorante; il settore nord occidentale esterno all’area archeologica 

perimetrata (PSC) individua e conferma una anomalia stratigrafica con assenza 

del livello di ghiaie superficiale appartenente all’AES8 oligocenico. In 

particolare si può ipotizzare l’assenza del paleo alveo del torrente Enza. 

Figura C.2.4. Profondità del tetto delle ghiaie individuato sulla base delle indagini eseguite 

e conducibilità dei terreni 



C.3 Caratterizzazione geolitologica ed idrogeologica 

In base ai dati ottenuti dalle prove eseguite, integrati con le osservazione di 

campagna e dai dati bibliografici in nostro possesso, é stata definita la seguente 

stratigrafia. 

Al di sotto di un primo orizzonte costituito da suolo e locale materiale di riporto 

(S) dello spessore medio di 1.5 m, si nota la presenza di un livello costituito da 

ghiaie e sabbie immerse in matrice limo-argillosa (LGS1 – AES8). Lo spessore 

delle ghiaie superficiali è stato valutato nei sondaggi S1 ed S2 dove la potenza è 

rispettivamente di 5.0 m (-5.80 m dal pc la base) e di 4.0 m (Prof. -6.0 m dal pc 

la base delle ghiaie). 

Al di sotto del livello di ghiaie è presente un orizzonte di argille con limo e lenti 

sabbiose (LAL) dello spessore di 7.70 m nel sondaggio S1 (base LAL posta a - 

13.50 m dal pc) e di 3.80 m nel sondaggio S2 (base LAL posta a -9.80 m dal 

pc). Sotto al livello argilloso sono nuovamente presenti ghiaie e sabbie in 

matrice limo-argillosa (LGS2 – AES7) indagate fino alla profondità di indagine 

-15.0 m dal pc. 

Nella zona nord orientale del lotto ove eseguita la prova SCPT1 il livello di 

ghiaie dell’unità AES8 (ghiaie superficiali) non è stato rinvenuto. Alla quota 

delle ghiaie è presente un orizzonte di limo ed argilla piuttosto scadente. In tale 

zona anche le indagini geofisiche (elettromagnetometro e MASW) evidenziano 

una anomalia stratigrafica di un certo rilievo (figura seguente). 



Figura C.3.1. Profondità del tetto delle ghiaie individuato sulla base delle indagini eseguite 

Durante l’esecuzione delle prove é stata evidenziata la presenza della falda con 

soggiacenza minima registrata di -2.20 m dal pc (S2-Pz); non si esclude che 

durante eventi meteorici occasionali o in corrispondenza di periodi 



particolarmente piovosi il livello piezometrico possa risalire a quote elevate 

approssimandosi a piano campagna. 

D. RELAZIONE GEOTECNICA 

Le caratteristiche meccaniche del terreno interessato dall’opera in progetto sono 

state determinate attraverso formule empiriche che correlano i valori di qc, qs e 

Nspt con i parametri ricercati. 

D.1 Caratterizzazione meccanica del terreno di fondazione 

D.1.1 Coesione non drenata 

Per la valutazione della coesione non drenata (Cu), tipica dei terreni coesivi, è 

stata utilizzata la relazione proposta da Schmertmann (1975), espressa in 

funzione della resistenza alla punta qc (o Rp) del penetrometro statico e della 

pressione geostatica σ v; Cu = Rp - σv/ Nc [Kg/cmq]; 

dove Nc è una costante dipendente dal tipo di terreno in esame. 

Cu (Kg/cmq) MEDIA 5°perc Valore min Valore max 

S 0.68 0.3 0.2 1.5 



Frequenza 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

Cu (kg/cmq) 

Frequenza 

% cumulativa 

120,00% 

100,00% 

80,00% 

60,00% 

40,00% 

Classe Frequenza% cumulativa 

0,1 0 0,00% 

0,2 0 0,00% 

0,3 4 14,81% 

0,4 3 25,93% 

0,5 6 48,15% 

0,6 2 55,56% 

0,7 3 66,67% 

0,8 2 74,07% 

0,9 2 81,48% 

1 0 81,48% 

1,1 0 81,48% 

1,2 0 81,48% 

1,3 3 92,59% 

1,4 0 92,59% 

1,5 1 96,30% 

Altro 

1,6 1 100,00% 

0 100,00% 

1 

20,00% 

0 

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 Altro 

Classe 

0,00% 

Figura D.1. Istogramma valori Cu (kg/cmq) 

D.1.2 Modulo Edometrico 

I valori del modulo edometrico sono stati calcolati attraverso l’elaborazione 

della CPT utilizzando la correlazione proposta da Gardner e Mitchell (1975): 

M = α qc; dove α è una costante dipendente dalle caratteristiche del terreno 

esaminato. 

M (Kg/cmq) MEDIA 5°perc Valore min Valore max 

S 51 21 20 97 



Frequenza 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

1 

Frequenza 

% cumulativa 

15 

20 

25 

30 

35 

40 

45 

50 

55 

60 

M (Kg/cmq) 

0 

65 

70 

75 

80 

85 

90 

95 

120,00% 

100,00% 

80,00% 

60,00% 

40,00% 

20,00% 

Classe Frequenza% cumulativa 

15 0 0,00% 

20 2 7,41% 

25 2 14,81% 

30 0 14,81% 

35 3 25,93% 

40 6 48,15% 

45 1 51,85% 

50 1 55,56% 

55 2 62,96% 

60 1 66,67% 

65 2 74,07% 

70 0 74,07% 

75 2 81,48% 

80 0 81,48% 

85 3 92,59% 

90 0 92,59% 

95 1 96,30% 

Altro 

100 1 100,00% 

0 100,00% 

Classe 

100 

Altro 

0,00% 

Figura D.2. Istogramma valori M (kg/cmq) 

D.1.3 Resistenza al taglio, densità relativa e modulo elastico 

I valori caratteristici della resistenza al taglio drenata (τ) sono rappresentati dalla 

coesione drenata c’ e dall’angolo di attrito φ’. Questo ultimo parametro è stato 

determinato utilizzando le seguenti equazioni: 

Φ’ = (NSPT*0.3)+27 Shioi 

Φ’ = (0.14*Dr)+28 Schmertmann 

Φ’ = ((15*NSPT)^0.5)+15 RoadBridge (Shioi e Fukuni, 1982) 

Φ’ = 0.3*NSPT+20 Japanese NR 

Φ’ = (20*N’ 70 )^0.5+20 Hatanaka e Uchida (1996) 

Φ’ = 19-0.38*σ' v +8.73*log(NSPT) De Mello 

La correlazione con Nspt non è sempre diretta, ma in Schmertmann è necessario 

determinare la densità relativa Dr ricavata secondo le formule proposte da 

diversi autori tra cui: 

Dr = EXP(0.478*LN(Nspt)-0.262*LN(σ’v)+2.84) Schultze & Menzenbach 

Dr = 21*(Nspt/( σ’v +0.7))^0.5 

Gibbs-Holz 

Dr= 25*(Nspt)^0.44 *(σ’v)^-0.13 

Yoshida et al. 



Dr= (N’70/(32+0.288*σ’v))^0.5 Meyerhof (1957) 

Il modulo elastico è stato ricavato attraverso l’elaborazione dei valori di NSPT 

secondo le seguenti formule. 

E = (280*NSPT)/100 

E = (0.756*NSPT)+18.75 

E = (0.771*NSPT)+19.1 

E = 7*RADQ(NSPT) 

(Parry) 

(D’Apollonia) 

(D’Apollonia et al.) 

(Denver) 

Nella formula per il calcolo del φ’ proposta da Hatanaka e Uchida (1996) e nella 

formula per il calcolo del valore di Dr proposta da Meyerhof compare tra i 

termini il valore di N’ 70 (valore corretto al 70% del rapporto energetico Er) 

ottenuto dalla seguente formula: 

N’70=NSPT*(1/σ' v^0.5)*η 1 *η 2 *η 3 *η 4 

In cui σ' v è la pressione geostatica ed η i sono fattori correttivi che dipendono dal 

tipo di maglio, dalla lunghezza della fune, dal tipo di sonda campionatrice e del 

diametro del foro. Con lo stesso criterio viene calcolato il calore di N’60 

anch’esso riportato nelle tabelle di sintesi. 

I valori di φ’, Dr e E ottenuti sono stati calcolati con i diversi metodi sopra 

descritti sia per i valori di NSPT ricavati dalle prove penetrometriche dinamiche, 

sia da quelli ottenuti dai sondaggi. Nelle prove penetrometriche dinamiche il 

valore di NSPT è ricavato dalla formula seguente: 

NSPT= N(colpi)*1.7*0.87 

Nella tabella seguente vengono riportati, per ogni livello (LGS1-LAL-LGS2) i 

valori medi e del 5° percentile per i valori di NSPT ricavati dalle prove 

penetrometriche dinamiche. 

media 

SCPT1 SCPT2 SCPT3 SCPT4 SCPT5 SCPT6 Complessivo 

Nspt Nspt Nspt Nspt Nspt Nspt Nspt 

LGS1 - 52,01 51,40 45,36 52,33 52,81 51 

LAL - - - 10,80 - 16,81 13,94 

LGS2 26,32 54,72 - 70,25 41 



5° 

percentile 

LGS1 - 36,61 33,57 35,94 29,876 32,54 31,06 

LAL - - - 4,44 - 5,92 4,44 

LGS2 23,59 - - 33,28 - 53,61 23,65 

Ai valori di NSPT (per NSPT>15) in presenza di falda viene applicata la 

seguente correzione: 

NSPT w = 15*0.5(NPST-15) (Terzaghi Peck, 1967) 

Nelle tabelle seguenti si riportano i valori di φ’, Dr e E ottenuti con le varie 

metodologie descritte sopra, ricavati a partire dai valori di Nspt ottenuti dai 

sondaggi: 

Prova N°: NSPT1- Sondaggio 1 

profondità prova (m) 3,55 N'60 57,41 

profondità falda (m) 2,55 N'70 49,21 

NSPT 88,00 NPST w 51,50 

γ (t/mc) 1,70 γ' (t/mc) 0,70 

σ' (t/mq) 5,13 qd (kg/cmq) 375,58 

rpd (kg/cmq) 726,00 

addensamento 

stratigrafia 

densità relativa 

MOLTO DENSA 

ghiaia con sabbia 

% angolo di attrito ° 

DR (Gibbs -Holz) 100,00 φ (Shioi) 42,45 

DR (Schultze-Menzenbach) 73,40 φ (Shioi-Fukuni-R.B.) 42,79 

DR (Yoshida et al.) 84,89 φ (Schmertmann) 40,39 

DR (FA VE) 77,00 φ (Japanese NR) 35,45 

DR (Skempton) 95,84 φ (Hatanaka-Uchida) 51,37 

DR (Meyerhof 1957) 100 φ (De Mello)* 32,00 

DR Medio 88,52 φ medio 40,74 

modulo elastico 

MPa 

E (Parry) 144,20 

E (D'Apollonia) 57,68 

E (D'Apollonia et al.) 58,81 

E (Denver) 50,23 

* non attendibile per valori di φ >38° 

E medio** 55,57 ** non comprende il valore E (Parry) 






NSPT 17,00 NPST w 16,00 

γ (t/mc) 1,90 γ' (t/mc) 0,90 

σ' (t/mq) 8,28 qd (kg/cmq) 55,06 


addensamento 

stratigrafia 

MEDIA 

sabbia 

densità relativa % angolo di attrito ° 






DR (Meyerhof 1957) 46,42 φ (De Mello)* 26,37 



MPa 

E (Parry) 44,80 









NSPT 50,00 NPST w 32,50 

γ (t/mc) 1,70 γ' (t/mc) 0,70 

σ' (t/mq) 13,98 qd (kg/cmq) 118,91 


addensamento 

stratigrafia 


DENSA 











MPa 

E (Parry) 91,00 










NSPT 81,00 NPST w 48,00 

γ (t/mc) 1,70 γ' (t/mc) 0,70 

σ' (t/mq) 5,70 qd (kg/cmq) 345,71 


addensamento 

stratigrafia 


MOLTO DENSA 











MPa 

E (Parry) 134,40 








NSPT 13,00 NPST w 13,00 

γ (t/mc) 1,90 γ' (t/mc) 0,90 

σ' (t/mq) 9,08 qd (kg/cmq) 39,71 


addensamento 

stratigrafia 


MEDIA 

limo sabbioso 










MPa 

E (Parry) 36,40 








Prova N°: NSPT3- Sondaggio2 



NSPT 50,00 NPST w 32,50 

γ (t/mc) 1,70 γ' (t/mc) 0,70 

σ' (t/mq) 11,71 qd (kg/cmq) 130,46 


addensamento 

stratigrafia 


DENSA 











MPa 

E (Parry) 91,00 






Di seguito si riportano i valori caratteristici dell’angolo di attrito interno e del 

modulo elastico per ogni livello: 

Livelli LGS1 LAL LGS2 

Φ’ Medio (°) 38 27 35 

Φ’ caratteristico (°) 35 25 35 

E (MPa) 46 29 41 

Per quanto riguarda la coesione efficace C’ si assumono valori pari a 0. 

D.1.4 Riepilogo caratteristiche fisico-meccaniche del terreno 

Nella tabella seguente sono riportati i valori caratteristici ricavati dalle indagini 

eseguite per i terreni reperiti: 

Parametri S Parametri LGS1 Parametri LAL Parametri LGS2 

γ =1.9 t/m 3 γ =1.70 t/m 3 γ =1.9 t/m 3 γ =1.7 t/m 3 

Cu = 0.3 kg/cmq C’ = 0.0 kg/cmq C’ = 0.0 kg/cmq C’ = 0.0 kg/cmq 

φ‘ = 0° φ‘ = 35° φ‘ = 25° φ‘ = 35° 

M = 21 kg/cmq E = 46 kg/cmq E = 29kg/cmq E = 41 kg/cmq 

Dove: 

γ = peso di volume 

Cu= Resistenza al taglio in condizioni non drenate 

C’ = Coesione in condizione drenata 

φ’ angolo di attrito efficace 

E = Modulo elastico in condizioni drenate 

M = Modulo Edometrico 



E. ELEMENTI DI MICROZONAZIONE SISMICA 

Nell’”Atto di indirizzo e coordinamento tecnico ai sensi dell’art.16, c.1, della 

L.R. 20/2000 per “Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia- 

Romagna per la pianificazione territoriale e urbanistica”” nella tabella 2 

dell’allegato 4°, sono riportati i valori di accelerazione massima orizzontale di 

picco al suolo, espressa in frazione dell’accelerazione di gravità g (a refg ) per ogni 

comune della regione Emilia-Romagna. In particolare per il comune di Parma 

viene fornito un valore di a refg =0.139 g 

Al fine verificare gli scenari di pericolosità sismica locale sulla base dell’Atto di 

indirizzo e coordinamento tecnico ai sensi dell’art.16.c.1 della L.R.20/2000 per 

“Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia Romagna per la 

pianificazione territoriale e urbanistica” (D.G.R.n.2131 del 2/5/2007) sono stati 

considerati i tre livelli di approfondimento in esso identificati. 

E.1 Analisi di primo livello 

Le analisi di primo livello hanno lo scopo di identificare le caratteristiche fisiche 

del territorio che possono determinare effetti locali (amplificazione del segnale 

sismico, cedimenti, instabilità, fenomeni di liquefazione, etc). 

Tra gli elementi da valutare sono segnalati: 

1. Depositi che possono determinare amplificazione (spessore>5m) 

2. Elementi morfologici che possono determinare amplificazione 

3. Depositi suscettibili di amplificazione e cedimenti 

4. Aree soggette ad instabilità dei versanti 

5. Elementi che possono determinare effetti differenziali 

Per quello che riguarda il punto 1, ossia la presenza di litotipi che possono 

determinare amplificazione l’esame delle prove eseguite evidenzia la presenza 



depositi alluvionali con spessori superiori a 5m, tali depositi possono provocare 

fenomeni di amplificazioni. 

Per quello che riguarda il punto 2 l’analisi morfologica e topografica dell’area in 

esame evidenzia come l’area sia pianeggiante e pertanto non siano presenti 

elementi morfologici che possono determinare amplificazione. 

Per quello che riguarda il punto 3 non si evidenzia la presenza di depositi con 

spessore >5m con litologie compatibili con i processi di liquefazione. 

Per quello che riguarda il punto 4, l’area e pianeggiante e non è interessata 

direttamente da fenomeni franosi attivi o quiescenti. 

Per quello che riguarda il punto 5 nell’area non è presente un contatto tra litotipi 

con caratteristiche fisico-meccaniche molto diverse, né sono presenti cavità 

sepolte. 

E.2 Analisi di secondo livello 

L’analisi di secondo livello prevede la definizione dei coefficienti di 

amplificazione. Nel caso in esame, poiché il substrato dell’area è 

sufficientemente uniforme, non è stata elaborata una cartografia di 

microzonazione sismica, ma ci si è limitati a calcolare il fattore di 

amplificazione, in particolare secondo il metodo riportato nell’Allegato A2 dei 

già citati indirizzi della Regione Emilia Romagna. 

Il primo step del calcolo del valore di FA prevede la determinazione della 

velocità equivalente delle onde di taglio per lo spessore considerato (Vs H e Vs 30 ) 

del deposito di copertura secondo le formule di seguito riportate. 

La velocità delle onde di taglio equivalente nei primi 30 m di sottosuolo al di 

sotto delle fondazioni è stata determinata attraverso la seguente formula: 

Vs 30 = 30/[Σ i=1,n (h i /Vs i )] 

In modo analogo la velocità delle onde di taglio equivalente fino alla profondità 

del bedrock si determina nel seguente modo: 

Vs H = H/[Σ i=1,n (h i /Vs i )] 



Il valore di Vs 30 è stato calcolato sulla base delle indagini sismiche eseguite con 

tecnica Masw e risulta pari a 268 m/s per la prova MASW1_sp (ubicata a nord 

ovest), 419 m/s per la prova MASW2_sp e 340 m/s per la prova MASW3_sp. 

E.2.1 

Il fattore di amplificazione 

Dal momento che l’intervento in esame è ubicato in un ambito di pianura 

caratterizzato da un profilo stratigrafico costituito di potenti orizzonti di ghiaie 

(anche decine di metri) e da alternanze di sabbie e peliti con substrato poco 

profondo (


Figura E.2.2. Fattore di amplificazione 



E.3 Rischio di amplificazione dell’accelerazione sismica dal PSC di Parma 

Nella tavola 10 del PSC di Parma “Litostratimetria” sono individuate macroaree, 

espressione di correlazioni geologiche e litostratimetriche: l’area in esame 

appartiene all’area caratterizzata dalla successione stratigrafica di tipo 3, 

“caratterizzata da argille e limi prevalenti che presentano bassi valori di 

resistenza al taglio ed alti indici di compressibilità; le ghiaie sono presenti a 

profondità di circa 10 metri da piano campagna. Fondazioni dirette sono 

possibili per basse condizioni di carico. Per condizioni di carico importanti sono 

possibili fondazioni indirette da intestare nello strato di ghiaie con tetto a circa 

10 metri di profondità. Altre problematiche sono legate allo spessore del 

suddetto strato che potrebbe presentare spessori non adeguati all’attestazione 

delle fondazioni indirette”. (Categoria sismica C o D). 

Nella tavola 11 del PSC “Rischio di amplificazione dell’accelerazione sismica” 

l’area ricade in zone con medio rischio di amplificazione dell’accelerazione 

sismica. Tali zone comprendono generalmente le categorie di suolo C e D dove i 

profili stratigrafici sono costituiti da argille e limi prevalenti mediamente 

consistenti di età, nella maggior parte dei casi, risalente al pleistocene. 



Figura E.3. Estratto dalle tavole 10 (a sinistra) e 11 (destra) del PSC del 

Comune di Parma. 



F. AZIONI SISMICHE E VERIFICHE GEOTECNICHE 

F.1 Azioni sismiche secondo le NCT 2008 

Con Decreto del Ministero delle Infrastrutture del 14/01/08 sono state approvate 

le Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (G.U. n°29 del 04/02/08) nelle 

quali è presente un allegato relativo alla pericolosità sismica del territorio 

nazionale, in particolare è fornita la pericolosità sismica su reticolo di 

riferimento nell’intervallo di riferimento dai dati pubblicati sul sito 

http://esse1.mi.ingv.it/ . Le azioni di progetto si ricavano, ai sensi delle NTC, 

dalle accelerazioni a g e dalle relative forme spettrali, che sono definite, su sito di 

riferimento rigido orizzontale, in funzione dei tre parametri a g (accelerazione 

orizzontale massima del terreno), F o (valore massimo del fattore di 

amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale), T * c (periodo di inizio 

del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale). 

* 

Nell’Allegato B delle NTC sono riportati i valori di a g , F o , T c relativi alla 

pericolosità sismica su reticolo di riferimento nell’intervallo di riferimento. 

Poiché l’area in esame non ricade precisamente su uno di tali punti, i valori dei 

parametri di interesse per la definizione dell’azione sismica di progetto possono 

essere calcolati come media pesata dei valori assunti da tali parametri nei 

quattro vertici della maglia elementare del reticolo di riferimento attraverso la 

seguente espressione: 

p 

4 

∑ 

i= 

1 

= 4 

∑ 

i= 

1 

pi 

di 

1 

d 

i 

dove p è il valore del parametro di interesse nel punto in esame; pi è il valore del 

parametro di interesse nell’iesimo punto della maglia elementare contenente il 

punto in esame; d è la distanza del punto in esame dall’iesimo punto della 

maglia suddetta. 

Nella tabella seguente sono riportati i valori relativi ai principali nodi che 

includono l’area in esame che ha coordinate lat. 44.774 e lon.10.405. 



Tabella F.1 Estratto dall’Allegato B delle NTC (2008) dove l’accelerazione a g è 

espressa in g/10, F o è dimensionale e T c è espresso in secondi. 

Di seguito, a titolo esemplificativo, si riportano i dati relativi all’area di interesse 

per una costruzione con Vita Nominale 50 anni e coefficiente d’uso Cu =1 

ottenuti con il programma “Spettri-NTC ver 1.3” disponibile sul sito del 

Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici http://www.cslp.it/cslp/. 



F.1.1 Categorie di sottosuolo 

Per la definizione dell’azione sismica si è fatto riferimento all’approccio 

semplificato riportato nelle NTC2008 che si basa sull’individuazione di 

categorie di sottosuolo di riferimento così come riportate nelle tabelle seguenti: 



I valori ricavati, evidenziano la presenza di terreni tipo C per il settore nord 

ovest (Vs30 pari a 268 m/s) contraddistinto da anomalia stratigrafica, mentre 

l’area centrale si caratterizza per terreni di tipo B (Vs30 pari a 419 m/s), come 

illustrato nella figura seguente. Nel settore orientale il valore di Vs30 è risultato 

pari a 340 m/s, terreni di tipo C. 



Figura F.1.1. Categoria di sottosuolo 

F.2 Azioni sismiche secondo il DM 16/1/1996 

Nel D.M. 16 gennaio 1996 “Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche” 

le azioni sismiche erano valutate secondo le seguenti formule: 

Fi= Khi*Wi Khi=C*R*ε*β * I*γi Wi = Gi+s*Qi 

Dove: 

− 2 

C = S è il coefficiente di intensità sismica; S = il grado di sismicità. 

100 

Il Comune di Parma in base a quanto riportato nella delibera della Giunta 

Regionale n. 1677 del 24 Ottobre 2005, si può considerare un comune a bassa 

sismicità pertanto con S=6 da cui risulta C=0,04. 



R = il coefficiente di risposta relativo alla direzione considerata; R è assunto pari 

a 1. 

I = il coefficiente di protezione sismica; coefficiente pari a 1.4 per opere di 

protezione civile, 1.2 per le opere che presentano particolare rischio per le 

caratteristiche di’uso e 1 per le opere che non rientrano nella categoria 

precedente (come l’opera in esame). 

ε = é il coefficiente di fondazione e varia da 1 a 1.3. Solo nel caso di depositi 

alluvionali con spessore compreso tra 5 e 20 m si assume 1.3. 

Il valore ottenuto di ε (fc o FA) è risultato pari a 1.13 per la prova 

MASW1/3_sp e di 1.08 per la prova MASW2_sp con il metodo di Carrara e 

Rampolla. Carrara e Rapolla hanno proposto di correlare la rigidità sismica dei 

livelli superficiali (R’ di Medvedev) con la variazione del coefficiente di 

fondazione ε. Di seguito si riporta il calcolo eseguito considerando che la 

rigidità R’ è calcolabile come prodotto tra la Vs ed il peso di volume del 

sismostrato. 

γi = coefficiente di distribuzione assunto pari a 1. 

β = coefficiente di struttura. Si assume normalmente 1. Nel caso in cui nella 

struttura dell’edificio vi siano telai ed elementi irrigidenti verticali e su questi 

ultimi prevalentemente si distribuiscono le azioni orizzontali si assume β pari 

1.2. 

In sintesi il rapporto Fh/W risulta. 

Fh/W = Kh = 0.04*1*1.13*1*1*1= 0.0452 per la prova MASW1/3_sp 

Fh/W = Kh = 0.04*1*1.08*1*1*1= 0.0432 per la prova MASW2_sp 



F.3 ANALISI DELLE FONDAZIONI 

F.3.1 Tipologia delle fondazioni 

In base alla stratigrafia evidenziata dalle prove svolte, alle caratteristiche 

geomeccaniche ricavate, alle caratteristiche geometriche dell’edificio esistente, a 

titolo di esempio sono state verificate fondazioni aventi le seguenti 

caratteristiche geometriche: 

- fondazione superficiale tipo rettangolare; 

- piano di posa D compreso tra 1.0m e 2.0 m da piano campagna attuale; 

- per la larghezza della fondazione è stata ipotizzata la seguente soluzione B> 

0.8m. 

F.3.2 Calcoli di verifica 

La situazione geologica e geotecnica del terreno posto al di sotto dell’area 

interessata dal progetto consente la realizzazione di fondazioni superficiali. 

Il calcolo della capacità portante del terreno di fondazione è stato eseguito 

utilizzando l'equazione proposta da Meyerhof (1951,1963): 

' 

qlim 

= CNcscdc + q Nqsqdq 

+ 0. 

5γBNγ sγ dγ 

dove 

C = coesione 

q' = γ * D 

D = profondità della fondazione 

B = larghezza della fondazione 

L = lunghezza della fondazione 

La capacità portante ammissibile (qa) è il risultato del rapporto tra il carico di 

rottura q lim ed il fattore di sicurezza Fs. Per determinare questo coefficiente si 

fa riferimento alla legislatura italiana ed in particolare al D.M. LL.PP. 11 marzo 

1988 punto C (Opere di fondazione) - C.4.2. comma 5 in cui si indica come “il 

coefficiente di sicurezza non deve essere inferiore a 3”. Considerando i 



parametri geomeccanici ottenuti dall’interpretazione delle prove é stato scelto un 

valore del fattore di sicurezza Fs pari a 3. 

Sono stati inoltre considerati gli effetti delle forze d’inerzia derivanti dall’azione 

sismica utilizzando le relazioni ottenute da Paolucci & Pecker (1995). 

Tali relazioni si esprimono sotto forma di tre coefficienti correttivi Z q , Z c e 

Z γ , che tengono conto dell’inerzia del terreno e per i quali devono essere 

moltiplicati i termini dell’equazione proposta da Meyerhof, che pertanto diventa 

q 

' 

lim 

= CN 

cscdc 

zc 

+ q N 

qsqd 

q 

zq 

+ 

0.5γBN 

I coefficienti possono essere espressi con buona approssimazione dalle formule: 

z 

q 

⎛ K ⎞ 

= = ⎜1 − 

h 

zγ 

⎟ 

⎝ tg ϕ ⎠ 

z = 1− 0. 32 

c 

K h 

dove K h (Fh) rappresenta il coefficiente sismico, e cioè il rapporto Fh/w, che 

nella presente relazione viene identificato con il valore di 0.432g. 

0.35 

γ 

s 

γ 

d 

γ 

z 

h 

D – Profondità (m) = 1.00 

B (m) = 0.80 1.00 1.20 1.50 

Qa Kg/cmq 0.768 0.770 0.773 0.778 

Qa Kg/cmq (sismica) 0.738 0.741 0.744 0.748 


B (m) = 0.80 1.00 1.20 1.50 

Qa Kg/cmq 1.039 1.043 1.047 1.053 



B (m) = 0.80 1.00 1.20 1.50 

Qa Kg/cmq 1.614 1.768 1.931 2.184 



B (m) = 0.80 1.00 1.20 1.50 

Qa Kg/cmq 1.015 1.073 1.138 1.245 



B (m) = 0.80 1.00 1.20 1.50 

Qa Kg/cmq 1.638 1.073 1.138 1.437 




Si sottolinea che nella zona nord-orientale del lotto (accesso da strada comunale) 

la stratigrafia evidenzia la non presenza del livello di ghiaie superficiale. In tale 

zona i dati di capacità portanti previsti dovranno mantenersi comunque inferiori 

a 0.85 kg/cmq. Si sottolinea inoltre che le verifiche eseguite sono indicative e 

che dovranno essere puntualmente verificate anche attraverso la verifica dei 

cedimenti assoluti ed immediati per ogni singolo lotto di costruzione. 

F.4 Scavi di sbancamento 

La presenza di terreni sciolti evidenziala necessità di effettuare scavi con 

pendenza massima pari a 1/1 ed altezza pari a 3.0 m intervallati da banche o 

berme di 2.5-3.0 m di larghezza. 

Figura F.2. Profilo di scavo tipo per profondità pari a 4.5 m 



G. CONSIDERAZIONI FINALI E FATTIBILITA’ GEOLOGICA 

Lo studio e le indagini eseguite hanno permesso di evidenziare quanto segue. 

L’area è ubicata in una zona in cui affiorano il sub sintema di Ravenna 

AES8. 

Il Comune di Parma in base all’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei 

Ministri n. 3274/2003 "Primi elementi in materia di criteri generali per la 

classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per 

le costruzioni in zona sismica", pubblicata sul Supplemento Ordinario n. 72 

alla Gazzetta Ufficiale n. 105 dell'8 maggio 2003, viene classificato in prima 

applicazione in zona 3. 

Al di sotto di un primo orizzonte costituito da suolo e locale materiale di 

riporto (S) dello spessore medio di 1.5 m, si nota la presenza di un livello 

costituito da ghiaie e sabbie immerse in matrice limo-argillosa (LGS1 – 

AES8). Lo spessore delle ghiaie superficiali è stato valutato nei sondaggi S1 

ed S2 dove la potenza è rispettivamente di 5.0 m (-5.80 m dal pc la base) e di 

4.0 m (Prof. -6.0 m dal pc la base delle ghiaie). Al di sotto del livello di 

ghiaie è presente un orizzonte di argille con limo e lenti sabbiose (LAL) 

dello spessore di 7.70 m nel sondaggio S1 (base LAL posta a -13.50 m dal 

pc) e di 3.80 m nel sondaggio S2 (base LAL posta a -9.80 m dal pc). Sotto al 

livello argilloso sono nuovamente presenti ghiaie e sabbie in matrice limoargillosa 

(LGS2 – AES7) indagate fino alla profondità di indagine -15.0 m 

dal pc. Nella zona nord orientale del lotto ove eseguita la prova SCPT1 il 

livello di ghiaie dell’unità AES8 (ghiaie superficiali) non è stato rinvenuto. 

Alla quota delle ghiaie è presente un orizzonte di limo ed argilla piuttosto 

scadente. In tale zona anche le indagini geofisiche (elettromagnetometro e 

MASW) evidenziano una anomalia stratigrafica di un certo rilievo. 



Durante l’esecuzione delle prove é stata evidenziata la presenza della falda 

con soggiacenza minima registrata di -1.70 m dal pc (S2-Pz); non si esclude 

che durante eventi meteorici occasionali o in corrispondenza di periodi 

particolarmente piovosi il livello piezometrico possa risalire a quote elevate 

approssimandosi a piano campagna. 

In considerazione della conformazione morfologica dei luoghi, è 

quantomeno opportuna la strutturazione di una rete di raccolta e smaltimento 

delle acque meteoriche a monte dei futuri corpi di fabbrica e l’impianto di 

strutture drenanti (vespai ecc.) lungo i muri contro terra dei lati di monte dei 

vani seminterrati. 

L’elaborazione dei dati ottenuti attraverso prove eseguite in sito ha permesso 

di caratterizzare dettagliatamente il terreno: 

Parametri S Parametri LGS1 Parametri LAL Parametri LGS2 

γ =1.9 t/m 3 γ =1.70 t/m 3 γ =1.9 t/m 3 γ =1.7 t/m 3 

Cu = 0.3 kg/cmq C’ = 0.0 kg/cmq C’ = 0.0 kg/cmq C’ = 0.0 kg/cmq 

φ‘ = 0° φ‘ = 35° φ‘ = 25° φ‘ = 35° 

M = 21 kg/cmq E = 46 kg/cmq E = 29kg/cmq E = 41 kg/cmq 

Nel caso in cui sia necessario eseguire scavi la presenza di terreni sciolti 

superficiali evidenziala necessità di mantenere una pendenza massima pari a 

1/1 ed altezza pari a 3.0 m intervallati da banche o berme di 2.5-3.0 m di 

larghezza. 

L’analisi sulle fondazioni è stata condotta, a puro titolo di esempio, 

considerando che la fondazione venga posizionata ad una quota variabile da 

1.0 a 2.0 m dal pc. Si suggerisce di posizionare le fondazioni ad una quota 

minima di 1.2 m dal pc. 




B (m) = 0.80 1.00 1.20 1.50 

Qa Kg/cmq 0.768 0.770 0.773 0.778 



B (m) = 0.80 1.00 1.20 1.50 

Qa Kg/cmq 1.039 1.043 1.047 1.053 



B (m) = 0.80 1.00 1.20 1.50 

Qa Kg/cmq 1.614 1.768 1.931 2.184 



B (m) = 0.80 1.00 1.20 1.50 

Qa Kg/cmq 1.015 1.073 1.138 1.245 



B (m) = 0.80 1.00 1.20 1.50 

Qa Kg/cmq 1.638 1.073 1.138 1.437 


Si sottolinea che nella zona nord-orientale del lotto (accesso da strada 

comunale) la stratigrafia evidenzia l’assenza del livello di ghiaie 

superficiale. In tale zona i dati di capacità portanti previsti dovranno 

mantenersi comunque inferiori a 0.85 kg/cmq. Si sottolinea inoltre che le 

verifiche eseguite sono indicative e che dovranno essere puntualmente 

verificate anche attraverso la verifica dei cedimenti assoluti ed immediati. 

Si evidenza come il livello di falda sia prossimo al piano campagna (-2.20 m 

dal pc nel febbraio 2009). Non si esclude la possibilità che durante eventi 

meteorici occasionali o in corrispondenza di periodi particolarmente piovosi 

il livello piezometrico possa risalire a quote elevate approssimandosi a piano 

campagna. Per quanto concerne gli scavi delle fondazioni e di eventuali 

opere semi-interrate sarà necessario valutare impianti di drenaggio anche 

artificiali (pompe e/o elettropompe sommerse) e per le opere definitive 

impermeabilizzazioni opportune. 

Sono state eseguite indagini con elettromagnetometro nella porzione 

occidentale dell’area dove è segnalata la presenza di un’area di interesse 

archeologico accertata perimetrata, che hanno evidenziato quanto segue. Le 

anomalie negative, imputabili ad una possibile presenza di strati antropici 



risultano essere di modesta entità nei valori di mSm, ma discretamente 

estese ed interessanti il settore centro occidentale, centrale e sud orientale 

dell’area. Le anomalie negative interessano comunque un’area in cui il tetto 

delle ghiaie è ad una profondità inferiore ai 2 m e più probabilmente 

compresa tra 0.60-1.00 m di profondità. Le anomalie positive, sensibili da un 

punto di vista dei mSm risultano realmente sviluppate nell’area centromeridionale 

e nord occidentale. La zona centro meridionale è caratterizzata 

da un dosso fluviale morfologicamente evidente con ghiaia sub-affiorante; il 

settore nord occidentale esterno all’area archeologica perimetrata (PSC) 

individua e conferma una anomalia stratigrafica con assenza del livello di 

ghiaie superficiale appartenente all’AES8 oligocenico. In particolare si può 

ipotizzare l’assenza del paleo alveo del torrente Enza. L’indagine non ha 

volutamente interessato la fascia più a sud dell’area, per evitare 

l’interferenza di una linea elettrica ad alta tensione, lì localizzata. 

I valori di Vs 30 ricavati da indagini sismiche MASW, evidenziano la 

presenza di terreni tipo C per il settore nord ovest (Vs 30 pari a 268 m/s) 

contraddistinto da anomalia stratigrafica, l’area centrale si caratterizza per 

terreni di tipo B (Vs 30 pari a 419 m/s). Nel settore orientale il valore di Vs30 

è risultato pari a 340 m/s, terreni di tipo C. 

In considerazione di quanto sopra esposto si ritiene l’opera geologicamente, 

sismicamente e geotecnicamente compatibile. 

Parma, Maggio 2009 

Dott. Geol. Giancarlo Bonini 



APPENDICE 1 

INDAGINI ELETTROMAGNETICHE PER RICERCHE ARCHEOLOGICHE 



Premessa 

Metodologia di analisi 

L'elettromagnetometro è in grado di misurare rapidamente la conducibilità dei 

terreni, consentendo di ubicare i valori anomali imputabili a strutture, 

stratificazioni, agglomerati fluidi o melmosi o corpi sepolti a profondità 

comprese tra 0 e 6 metri circa, dipendentemente dalle orientazioni utilizzate. 

E' un sistema di induzione elettromagnetica (low induction number) a frequenza 

di 9,8 kHz, di tipo portatile alimentato a batterie, avente una coppia di sensori 

posizionati a distanza fissa di 3.66 m su un apposito supporto rigido collegato 

all' apparecchiatura. 

Del campo magnetico secondario provocato dalla corrente elettrica indotta dallo 

strumento sono rilevabili due componenti: quella in "quadratura di fase" con il 

campo primario e quella "in fase" con esso. Le variazioni di conducibilità del 

terreno vengono lette sotto forma di segnale elettrico (di tipo analogico) 

direttamente sul pannello di controllo della strumentazione. 

Principio di funzionamento 

La bobina trasmittente induce degli anelli circolari di corrente nel terreno. 

L'intensità di questi anelli di corrente è direttamente proporzionale alla 

conducibilità del terreno attraversato. Ciascuno di questi loops secondari di 

corrente genera a sua volta un campo magnetico secondario proporzionale al 

valore della corrente relativa a quell'anello. Una parte del campo magnetico 

generato da ciascun loop secondario è intercettata dalla bobina ricevente sotto 

forma di un segnale di uscita in tensione. 

La strumentazione è calibrata per leggere un valore reale di conducibilità nel 

caso in cui il terreno attraversato sia costituito da materiale omogeneo. Nel caso 

in cui il sottosuolo sia stratificato, con ciascun strato un proprio differente valore 

di conducibilità, lo strumento leggerà un valore intermedio. 

L'unità di misura della conducibilità, leggibile direttamente sullo strumento, è il 

millimhos/metro. 

Per ottenere un valore di resistività direttamente in ohm per metro, la misura 

letta sullo strumento deve dividere il valore mille (es. valore letto sul pannello di 

controllo dello strumento 4: 1000/4 = 250 ohm x m). Nelle normali condizioni 

d'impiego lo strumento legge direttamente la conducibilità del terreno 

sottostante in mS/m. Lo strumento può operare con la posizione del dipolo 

orizzontale o verticale. La risposta dello strumento come funzione della 

profondità varia significativamente nelle due modalità operative. Infatti, 

operando con il dipolo verticale in posizione normale (bobine orizzontali), lo 

strumento indaga fino ad una profondità massima che è doppia rispetto al modo 

di operare con i dipoli orizzontali, rispettivamente di circa 6 e 3 metri da piano 

campagna. 



L’attrezzatura 

L'elettromagnetometro EM31-MK2 Geonics è dotato di data-logger. Si porta sui 

nodi di una maglia regolare 2x2 o 4x2 e si memorizzano due dati con la 

pressione di un tasto: la conducibilità e la componente in fase, quest'ultima più 

sensibile alla presenza dei metalli. 

Conducibilità apparente del terreno: millisiemens al metro (mS/m) 

Componente "in fase": in parti per milione (ppM) del rapporto tra campo magnetico primario e secondario 

Sorgente campo magnetico: 

Sensore: 

Interdistanza bobine: 

Frequenza operativa: 

Dipolo trasmettitore interno 

Dipolo ricevente interno 

3.66 metri 

9.8 kHz 

Ranges di conducibilità: 10,30,100,300,1000 mS /m 

Risoluzione delle misure: 

Accuratezza delle misure: 

Livelli rumore: 

0.1 % del fondoscala 

5% a 20 mSlm 

0.1 mS/m, 0.03 ppM 



Le mappa delle rilevazioni sono riportate in allegato. 



APPENDICE 2 

INDAGINI SISMICHE M.A.S.W. 

(MULTISPECTRAL ANALYSIS OF SURFACE WAVES) 



UBICAZIONE DELL’AREA 

L’area in esame ricade nel comune di Parma (PR), in località S. Prospero, via 

Viazza di Martorano. 

PROVE MASW - CALCOLO VS 30 

Nella maggior parte delle indagini sismiche per le quali si utilizzano le onde 

compressive, più di due terzi dell’energia sismica totale generata viene 

trasmessa nella forma di onde di Rayleigh, la componente principale delle onde 

superficiali. Ipotizzando una variazione di velocità dei terreni in senso verticale, 

ciascuna componente di frequenza dell’onda superficiale ha una diversa velocità 

di propagazione (chiamata velocità di fase) che, a sua volta, corrisponde ad una 

diversa lunghezza d’onda per ciascuna frequenza che si propaga. Questa 

proprietà si chiama dispersione. 

Sebbene le onde superficiali siano considerate rumore per le indagini sismiche 

che utilizzano le onde di corpo (riflessione e rifrazione), la loro proprietà 

dispersiva può essere utilizzata per studiare le proprietà elastiche dei terreni 

superficiali.La costruzione di un profilo verticale di velocità delle onde di taglio 

(Vs), ottenuto dall’analisi delle onde piane della modalità fondamentale delle 

onde di Rayleigh è una delle pratiche più comuni per utilizzare le proprietà 

dispersive delle onde superficiali. Questo tipo di analisi fornisce i parametri 

fondamentali comunemente utilizzati per valutare la rigidezza superficiale, una 

proprietà critica per molti studi geotecnici. 

L’intero processo comprende tre passi successivi: L’acquisizione delle onde 

superficiali (ground roll), la costruzione di una curva di dispersione (il grafico 

della velocità di fase rispetto alla frequenza) e l’inversione della curva di 

dispersione per ottenere il profilo verticale delle Vs. Per ottenere un profilo Vs 

bisogna produrre un treno d’onde superficiali a banda larga e registrarlo 

minimizzando il rumore. Una molteplicità di tecniche diverse sono state 

utilizzate nel tempo per ricavare la curva di dispersione, ciascuna con i suoi 

vantaggi e svantaggi. 

L’inversione della curva di dispersione viene realizzata iterativamente, 

utilizzando la curva di dispersione misurata come riferimento sia per la 

modellizzazione diretta che per la procedura ai minimi quadrati. 



Dei valori approssimati per il rapporto di Poisson e per la densità sono necessari 

per ottenere il profilo verticale Vs dalla curva di dispersione e vengono 

solitamente stimati utilizzando misure prese in loco o valutando le tipologie dei 

materiali. 

Quando si generano le onde piane della modalità fondamentale delle onde di 

Reyleigh, vengono generate anche una molteplicità di tipi diversi di onde. Fra 

queste le onde di corpo, le onde superficiali non piane, le onde riverberate (back 

scattered) dalle disomogeneità superficiali, il rumore ambientale e quello 

imputabile alle attività umane. 

Le onde di corpo sono in vario modo riconoscibili in un sismogramma 

multicanale. Quelle rifratte e riflesse sono il risultato dell’interazione fra le onde 

e l’impedenza acustica (il contrasto di velocità) fra le superfici di discontinuità, 

mentre le onde di corpo dirette viaggiano, come è implicito nel nome, 

direttamente dalla sorgente ai ricevitori (geofoni).Le onde che si propagano a 

breve distanza dalla sorgente sono sempre onde superficiali. Queste onde, in 

prossimità della sorgente, seguono un complicato comportamento non lineare e 

non possono essere trattate come onde piane. 

Le onde superficiali riverberate (back scattered) possono essere prevalenti in un 

sismogramma multicanale se in prossimità delle misure sono presenti 

discontinuità orizzontali quali fondazioni e muri di contenimento. Le ampiezze 

relative di ciascuna tipologia di rumore generalmente cambiano con la frequenza 

e la distanza dalla sorgente. Ciascun rumore, inoltre, ha diverse velocità e 

proprietà di attenuazione che possono essere identificate sulla registrazione 

multicanale grazie all’utilizzo di modelli di coerenza e in base ai tempi di arrivo 

e all’ampiezza di ciascuno. La scomposizione di un campo di onde registrate in 

un formato a frequenza variabile consente l’identificazione della maggior parte 

del rumore, analizzando la fase e la frequenza dipendentemente dalla distanza. 

La scomposizione può essere quindi utilizzata in associazione con la 

registrazione multicanale per minimizzare il rumore durante l’acquisizione. 

La scelta dei parametri di elaborazione così come del miglior intervallo di 

frequenza per il calcolo della velocità di fase, può essere fatto con maggior 

accuratezza utilizzando dei sismogrammi multicanale. 

Una volta scomposto il sismogramma, una opportuna misura di coerenza 

applicata nel tempo e nel dominio della frequenza può essere utilizzata per 

calcolare la velocità di fase rispetto alla frequenza. 

La velocità di fase e la frequenza sono le due variabili (x; y), il cui legame 

costituisce la curva di dispersione. E’ anche possibile determinare l’accuratezza 

del calcolo della curva di dispersione analizzando la pendenza lineare di 

ciascuna componente di frequenza delle onde superficiali in un singolo 

sismogramma. In questo caso MASW permette la miglior registrazione e 

separazione ad ampia banda ed elevati rapporti S/N. Un buon rapporto S/N 

assicura accuratezza nel calcolo della curva di dispersione, mentre l’ampiezza di 

banda migliora la risoluzione e la possibile profondità di indagine del profilo Vs 

di inversione. 

Le onde di superficie sono facilmente generate da una sorgente sismica quale, ad 

esempio, una mazza battente. La configurazione base di campo e la routine di 

acquisizione per la procedura MASW sono generalmente le stesse utilizzate in 

una convenzionale indagine a riflessione (CMP). Però alcune regole operative 



per MASW sono incompatibili con l’ottimizzazione della riflessione. Questa 

similitudine permette di ottenere, con la procedura MASW, delle sezioni 

superficiali di velocità che possono essere utilizzate per accurate correzioni 

statiche dei profili a riflessione. MASW può essere efficace con anche solo 

dodici canali di registrazione collegati a geofoni singoli a bassa 

frequenza(


A: onde in aria E: onde rifratte 

B: onde dirette F: onde riverberate 

C: onde di superficie G: rumore ambientale 

D: onde riflesse 

DESCRIZIONE GENERALE DELLA PROCEDURA MASW 

La procedura MASW può sintetizzarsi in tre stadi distinti: 

acquisizione dei dati di campo; 

estrazione della curva di dispersione; 



inversione della curva di dispersione per ottenere il profilo verticale delle 

Vs (profilo 1-D) che descrive la variazione di Vs con la profondità 

Il principale vantaggio di un metodo di registrazione multicanale è la capacità di 

riconoscimento dei diversi comportamenti, che consente di identificare ed 

estrarre il segnale utile dall’insieme di varie e differenti tipi di onde sismiche. 

Quando un impatto è applicato sulla superficie del terreno, tutte queste onde 

vengono simultaneamente generate con differenti proprietà di attenuazione, 

velocità e contenuti spettrali. Queste proprietà sono individualmente 

identificabili in una registrazione multicanale e lo stadio successivo del processo 

fornisce grande versatilità nell’estrazione delle informazioni utili. 



ELABORAZIONE DELLA PROVA 

Il valore di Vs 30 calcolato sulla base delle prove MASW eseguite risultano pari a 

268 m/s per la prova MASW1_sp, 419 m/s per la prova MASW2_sp e 340 m/s 

per la prova MASW3_sp.

relazione geologico-sismica sub ambito 11CP1 - variante162 (.pdf)

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