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Calcolo di un Innesto a frizione conico - Carmnap.it

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Esame stato 2010 Meccanica<br />

Traccia<br />

Lo schema <strong>di</strong>segnato in figura rappresenta <strong>un</strong> innesto a <strong>frizione</strong> <strong>conico</strong> con il quale si deve trasmettere la<br />

potenza <strong>di</strong> 125 kW che ruotano a 2000 giri/minuto<br />

Fissato con motivato cr<strong>it</strong>erio ogni elemento necesario si calcoli la l<strong>un</strong>ghezza "l"delle generatrici del tronco <strong>di</strong><br />

cono d'attr<strong>it</strong>o e lo sforzo che deve eserc<strong>it</strong>are la molla durante la manovra <strong>di</strong> innesto.<br />

Si esegua il proporzionamento del cinamtismno determinando <strong>di</strong>mensioni e materiali della molladei due alberi<br />

della linguetta ( chiavetta) <strong>di</strong> calettamento della campana sull'albero<br />

Premessa i dati mancanti sono stati ricavati dal "Manuale <strong>di</strong> meccanica" ed. Hoepli<br />

Dati<br />

Potenza da trasmettere<br />

Numero <strong>di</strong> giri<br />

n := 2000<br />

P := 125<br />

giri /min<br />

kW<br />

Calcoliamo sub<strong>it</strong>o la veloc<strong>it</strong>à angolare ω := 2⋅π⋅n = 209.44 rad /s<br />

60<br />

<strong>Calcolo</strong> <strong>di</strong>mensioniconi <strong>frizione</strong><br />

Si ipotizza che i coni della <strong>frizione</strong> siano in ghisa e che tra essi sia interposto del ferodo. (pag. I-79, I- 80)<br />

Il coefficiente <strong>di</strong> attr<strong>it</strong>o sarà f := 0.50 e la pressione ammissibile p N/mm 2<br />

am<br />

:= 0.2<br />

La <strong>frizione</strong>, a causa della veloc<strong>it</strong>à angolare relativamente elevata, sarà sottoposta ad <strong>un</strong>a tensione <strong>di</strong> trazione<br />

causata dalle forze centrifughe, per lim<strong>it</strong>are tali sollec<strong>it</strong>azioni, tenedo conto del materiele dei coni, si ipotizza<br />

come veloc<strong>it</strong>à periferica massima periferica v m ax<br />

:= 40 m/s (pag. I -188)<br />

Dalla conoscenza della massima veloc<strong>it</strong>à periferica è possibile ricavare il relativo <strong>di</strong>ametro:<br />

D 0<br />

:= 2⋅⎛ ⎜⎝ v m ax ⎞ ⎟⎠<br />

ω<br />

⋅1000 = 381.972<br />

mm<br />

Scegliamo come <strong>di</strong>ametro me<strong>di</strong>o D m<br />

:= 300<br />

mm<br />

R m<br />

:= D m<br />

2<br />

= 150.<br />

Ipotizziamo ancora <strong>un</strong> angolo si semiapertura del cono β := 12 gra<strong>di</strong> β := π⋅β = .20944 ra<strong>di</strong>anti<br />

180<br />

Calcoliamo la coppia da trasmettere<br />

M t<br />

:= 1000⋅P<br />

ω<br />

= 596.831<br />

Nm<br />

M t<br />

:= 1000⋅M t = 596831.<br />

Nmm<br />

Carmine Napoli pagina 1


Esame stato 2010 Meccanica<br />

Ricaviamo la forza tangenziale sarà :<br />

F t<br />

:= M t<br />

= 3978.87N<br />

R m<br />

La forza assiale agente sull'albero e che genera la forza tangenziale è:<br />

Questa è la forza minima per trasmettere la potenza data<br />

F a<br />

:= F t<br />

f ⋅sin⎛ ⎜ ⎝ β⎞ ⎟ ⎠ = 1654.51<br />

N<br />

La larghezza della generatrice <strong>di</strong> contatto è<br />

poniamo<br />

l := 50mm<br />

l :=<br />

F a<br />

⎛<br />

⎜⎝ 2⋅π⋅R m ⋅p ⎞ am⎟⎠ ⋅sin⎛ = 42.2172<br />

⎝ ⎜<br />

β⎞ ⎠ ⎟<br />

mm<br />

si ha<br />

D m ax<br />

:= 2⋅ ⎛ ⎜R ⎜⎜ m<br />

+ l<br />

⎝ 2 ⋅sin⎛ ⎝ ⎜<br />

β⎞ ⎠⎞ ⎟ ⎟ ⎟⎟ ⎠<br />

= 310.396mm<br />

D m in<br />

:= 2⋅ ⎛ ⎜R ⎜⎜ m<br />

- l<br />

⎝ 2 ⋅sin⎛ ⎝ ⎜<br />

β⎞ ⎠⎞ ⎟ ⎟ ⎟⎟ ⎠<br />

= 289.604<br />

mm<br />

la l<strong>un</strong>ghezza assiale è : l a<br />

:= l⋅cos⎛ ⎝ ⎜<br />

β⎞ ⎠ ⎟<br />

= 48.9074<br />

mm<br />

Poniamo<br />

D m ax<br />

:= D m<br />

+ 12 = 312. mm D m in<br />

:= D m<br />

- 12 = 288. mm l a<br />

:= 55 mm<br />

si ha:<br />

⎛<br />

β e<br />

:= arctan<br />

⎜<br />

⎜⎝<br />

1<br />

2 ⋅⎛ ⎜⎝ ⎛ ⎜⎝ D m ax - D m in ⎞ ⎟⎠ ⎞ ⎟⎠<br />

l a<br />

⎞<br />

⎟⎟⎟⎟⎟<br />

⎠<br />

= 12.308<br />

gra<strong>di</strong><br />

l :=<br />

l a<br />

cos⎛ ⎜ ⎝ β e ⎞ ⎟⎠<br />

= 56.2939mm<br />

maggiore dei 48 mm necessari<br />

Carmine Napoli pagina 2


Esame stato 2010 Meccanica<br />

<strong>Calcolo</strong> <strong>di</strong>ametro albero con linguetta<br />

Materiale C 40 bonificato (si scelgono i dati rifer<strong>it</strong>i a <strong>di</strong>ametri tra 16 e 40 mm)<br />

Tensione <strong>di</strong> rottura R N/mm 2<br />

m<br />

:= 640<br />

Tensione <strong>di</strong> snervamento N/mm 2<br />

R e<br />

:= 420<br />

Si ipotizza <strong>un</strong> coefficiente <strong>di</strong> sicurezza γ := 3<br />

La tensione ammissibile è σ N/mm 2<br />

am<br />

:= R e<br />

= 140.<br />

γ<br />

τ am<br />

:= σ am<br />

3<br />

= 80.829<br />

N/mm 2<br />

Equazione <strong>di</strong> stabil<strong>it</strong>à<br />

τ max ≤ τ am<br />

da cui d a1<br />

≥<br />

3<br />

16⋅⎛ ⎜ ⎝ M t ⎞ ⎟⎠<br />

π⋅τ am<br />

⇒ d a1<br />

≥ 33.5031<br />

Si sceglie <strong>un</strong> <strong>di</strong>ametro <strong>di</strong> d a1<br />

:= 40<br />

h = 4.5 mm<br />

mm (per tener conto della cava della linguetta) che in questo caso è<br />

<strong>Calcolo</strong> <strong>di</strong>ametro albero scanalato<br />

Ipotizzando lo stesso materiale il <strong>di</strong>ametro <strong>di</strong> nocciolo dovrà essere almeno <strong>di</strong> 35 mm dalla tabella I.32 del<br />

manuale che deriva dalle norme UNI 8953 si sceglie il profilo<br />

8 x 36 x 40<br />

numero denti 8<br />

<strong>di</strong>ametro <strong>di</strong> nocciolo d = 36 mm<br />

<strong>di</strong>ametro maggiore D = 40 mm<br />

Carmine Napoli pagina 3


Esame stato 2010 Meccanica<br />

<strong>Calcolo</strong> l<strong>un</strong>ghezza linguetta<br />

La linguetta ha <strong>di</strong>mensioni 10 x 8 mm ( b x h) b := 10 mm h := 8 mm<br />

La tensione <strong>di</strong> rottura del materiale della linguetta è N/mm 2<br />

R m l<br />

:= 590<br />

La pressione massima se il mozzo è <strong>di</strong> ghisa è N/mm 2<br />

p am l<br />

:= 50<br />

ponendo ancora come grado <strong>di</strong> sicurezza 3 si ha<br />

τ am l<br />

:= R m l<br />

γ⋅ 3<br />

= 113.546<br />

è possibile ricavare la l<strong>un</strong>ghezza minima relativa al taglio<br />

L lτ<br />

:=<br />

3⋅M t<br />

d a1<br />

⋅b⋅τ am l<br />

= 39.4224<br />

mm<br />

la lughezza minima relativa alla pressione è<br />

L lp<br />

:=<br />

4⋅M t<br />

d a1<br />

⋅h⋅p am l<br />

= 149.208<br />

mm<br />

Si sceglie <strong>un</strong>a l<strong>un</strong>ghezza <strong>di</strong> 160 mm, qualora il mozzo avesse <strong>un</strong>a l<strong>un</strong>ghezza inferiore si possono inserire due<br />

linguette<br />

<strong>Calcolo</strong> l<strong>un</strong>ghezza chiavetta<br />

Volendo utilizzare <strong>un</strong>a chiavetta al posto <strong>di</strong> <strong>un</strong>a linguetta dalla relazione M tmax =f 1 * p 0 *b*L*D<br />

posto f 1<br />

:= 0.30<br />

si ha<br />

L c<br />

:=<br />

M t<br />

f 1<br />

⋅p am l<br />

⋅b⋅d a1<br />

99.4718<br />

Carmine Napoli pagina 4


Esame stato 2010 Meccanica<br />

<strong>Calcolo</strong> molla elicoidale<br />

Il <strong>di</strong>ametro della spira deve essere maggiore <strong>di</strong> 40 mm per cui lo poniamo pari a 70 mm<br />

r s<br />

:= 35mm<br />

Scegliamo come materiale della molla <strong>un</strong>a acciao al silicio 55 Si 7 avente<br />

Tensione <strong>di</strong> rottura R N/mm 2<br />

m m<br />

:= 1350<br />

Tensione <strong>di</strong> snervamento N/mm 2<br />

R p<br />

:= 1160<br />

coefficiente<br />

λ := 1.6<br />

(pag I-191)<br />

τ am m<br />

:= R m m<br />

2⋅λ<br />

⋅0.7 = 295.313<br />

N/mm 2<br />

<strong>di</strong>ametro filo<br />

d ≥<br />

3<br />

16⋅F a<br />

⋅r s<br />

π⋅τ am m<br />

= d ≥ 9.99559<br />

mm<br />

si sceglie <strong>un</strong> <strong>di</strong>ametro del filo <strong>di</strong> 10 mm<br />

Carmine Napoli pagina 5

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