Скачать статью в формате pdf - Силовая электроника
Скачать статью в формате pdf - Силовая электроника
Скачать статью в формате pdf - Силовая электроника
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Сило<strong>в</strong>ая Электроника, № 3’2009<br />
Источники питания<br />
—apple‡‚ÌÂÌË ӉÌÓÙ‡ÁÌÓ„Ó<br />
Ë ‰‚ÛıÙ‡ÁÌÓ„Ó ÍÓappleappleÂÍÚÓappleÓ‚<br />
ÍÓ˝ÙÙˈËÂÌÚ‡ ÏÓ˘ÌÓÒÚË<br />
Ò ÓÚÔËapple‡ÌËÂÏ ÒËÎÓ‚˚ı Úapple‡ÌÁËÒÚÓappleÓ‚<br />
ÔappleË ÌÛÎÂ ÚÓÍÓ‚ ‰appleÓÒÒÂÎÂÈ<br />
Статические характеристики многофазных понижающих импульсных<br />
преобразо<strong>в</strong>ателей были определены еще <strong>в</strong> 1970-е годы [1, 2]. В настоящее <strong>в</strong>ремя<br />
<strong>в</strong> с<strong>в</strong>язи с построением корректоро<strong>в</strong> коэффициента мощности (ККМ) на базе<br />
д<strong>в</strong>ухфазного по<strong>в</strong>ышающего импульсного преобразо<strong>в</strong>ателя [3, 4] сно<strong>в</strong>а стал<br />
по<strong>в</strong>ышаться интерес к подобным схемам.<br />
Геннадий Бело<strong>в</strong>, д. т. н.<br />
malgrig6@rambler.ru<br />
Анфисия Па<strong>в</strong>ло<strong>в</strong>а<br />
Александр Серебряннико<strong>в</strong><br />
alex-silver@mail.ru<br />
Например, серийно <strong>в</strong>ыпускаются микросхемы<br />
упра<strong>в</strong>ления д<strong>в</strong>ухфазными ККМ с отпиранием<br />
сило<strong>в</strong>ого транзистора при нуле тока типа<br />
UCC28060 и для д<strong>в</strong>ухфазного ККМ, работающего<br />
<strong>в</strong> режиме непреры<strong>в</strong>ного тока, типа UCC28070 [3].<br />
Вместе с тем, инженерные методики расчета подобных<br />
ККМ до сих пор до конца не разработаны.<br />
В многофазном импульсном преобразо<strong>в</strong>ателе <strong>в</strong>се<br />
фазы работают на общие <strong>в</strong>ыходной конденсатор и нагрузку,<br />
переключаются синхронно, i-я фаза работает<br />
с сд<strong>в</strong>игом <strong>в</strong>о <strong>в</strong>ремени на T/m по отношению к (i – 1)-й<br />
фазе, i = 1, 2, …, m; T — период переключений <strong>в</strong> одной<br />
фазе. Все фазы имеют одинако<strong>в</strong>ое значение <strong>в</strong>ремени<br />
t 1 <strong>в</strong>ключенного состояния сило<strong>в</strong>ого транзистора.<br />
Входная мощность одной фазы ра<strong>в</strong>на P <strong>в</strong>х /m, где<br />
P <strong>в</strong>х — акти<strong>в</strong>ная мощность, потребляемая ККМ от питающей<br />
сети; m — число фаз <strong>в</strong> ККМ. При анализе параметры<br />
фаз будем считать одинако<strong>в</strong>ыми, а потери<br />
мощности <strong>в</strong> элементах сило<strong>в</strong>ой части — малыми.<br />
Расчет индукти<strong>в</strong>ности дросселя ККМ на базе однофазного<br />
по<strong>в</strong>ышающего импульсного преобразо<strong>в</strong>ателя<br />
с отпиранием сило<strong>в</strong>ого транзистора при нуле<br />
тока дросселя (рис. 1а), а также индукти<strong>в</strong>ности L<br />
одной фазы ККМ на базе д<strong>в</strong>ухфазного преобразо<strong>в</strong>ателя<br />
осно<strong>в</strong>ы<strong>в</strong>ается на формулах для амплитуды импульса<br />
тока дросселя [5]<br />
i Lmax = (u <strong>в</strong>х t 1 )/L, (1)<br />
а также среднего значения тока за <strong>в</strong>ремя T = t 1 + t 2 :<br />
i Lср = (u <strong>в</strong>х t 1 )/2L, (2)<br />
где для большей точности под u <strong>в</strong>х следует понимать<br />
среднее за <strong>в</strong>ремя T значение <strong>в</strong>ходного напряжения<br />
ККМ<br />
u <strong>в</strong>х = √2U c |sinω c t|, (3)<br />
где U с и ω с — дейст<strong>в</strong>ующее значение напряжения<br />
и круго<strong>в</strong>ая частота питающей сети.<br />
Время спада тока дросселя рассчиты<strong>в</strong>ается по формуле:<br />
где u С.ср — среднее за <strong>в</strong>ремя T значение напряжения<br />
на <strong>в</strong>ыходном конденсаторе.<br />
С учетом ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>а (2) получим <strong>в</strong>ремя спада тока<br />
дросселя <strong>в</strong> <strong>в</strong>иде:<br />
(4)<br />
а также длительность импульса тока:<br />
а<br />
б<br />
Рис. 1. а) Схема сило<strong>в</strong>ой части ККМ; б) <strong>в</strong>ременные диаграммы пилообразного напряжения u п<br />
и тока дросселя i L , u рн — <strong>в</strong>ыходное напряжение регулятора напряжения<br />
(5)<br />
36 www.power-e.ru
Сило<strong>в</strong>ая Электроника, № 3’2009<br />
Источники питания<br />
и подста<strong>в</strong>им <strong>в</strong> <strong>в</strong>ыражение (6). Тогда получим:<br />
(9)<br />
Рис. 2. Изменение периода переключений<br />
за полпериода сети<br />
На рис. 2 предста<strong>в</strong>лены построенные<br />
по формуле (5) кри<strong>в</strong>ые, где a c = √2U c /u C.cp —<br />
относительная амплитуда напряжения сети;<br />
u <strong>в</strong>х определяется ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>ом (3).<br />
Принимая <strong>в</strong>о <strong>в</strong>нимание <strong>в</strong>ытекающее из ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>а<br />
(2) <strong>в</strong>ыражение<br />
t 1 = (2Li L.cp )/u <strong>в</strong>х<br />
и необходимость поддержания значения t 1 постоянным<br />
<strong>в</strong> течение периода сети T с = 1/ f с =<br />
=2π /ω с , приходим к <strong>в</strong>ы<strong>в</strong>оду о том, что то же<br />
самое <strong>в</strong>ремя t 1 должно поддержи<strong>в</strong>аться и при<br />
достигаемых практически одно<strong>в</strong>ременно амплитудных<br />
значениях <strong>в</strong>ходного напряжения<br />
U <strong>в</strong>х.m = √2U c и тока I L.ср.m . Следо<strong>в</strong>ательно,<br />
www.power-e.ru<br />
(6)<br />
где значение I L.ср.m при принятых допущениях<br />
<strong>в</strong> однофазной схеме со<strong>в</strong>падает с амплитудой<br />
пер<strong>в</strong>ой гармоники тока питающей сети<br />
√2I c(1) ; R <strong>в</strong>х(1) = U c / I c(1) — модуль <strong>в</strong>ходного сопроти<strong>в</strong>ления<br />
ККМ по пер<strong>в</strong>ой гармонике тока.<br />
Обратим <strong>в</strong>нимание на то, что согласно ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>у<br />
(2) требуемое значение t 1 <strong>в</strong>ремени открытого<br />
состояния сило<strong>в</strong>ого транзистора остается<br />
постоянным <strong>в</strong> течение периода сети (тогда<br />
ток i L.ср меняется пропорционально u <strong>в</strong>х ),<br />
поэтому система регулиро<strong>в</strong>ания не обеспечи<strong>в</strong>ает<br />
стабилизацию мгно<strong>в</strong>енного значения <strong>в</strong>ыходного<br />
напряжения u C , а стабилизирует только<br />
среднее за полпериода значение <strong>в</strong>ыходного<br />
напряжения, которое отличается от используемого<br />
<strong>в</strong> данной работе среднего значения u С.ср .<br />
Но, поскольку низкочастотные пульсации <strong>в</strong>ыходного<br />
напряжения пода<strong>в</strong>ляются <strong>в</strong>ыбором<br />
<strong>в</strong>ыходного конденсатора достаточно большой<br />
емкости, мгно<strong>в</strong>енное значение <strong>в</strong>ыходного напряжения<br />
<strong>в</strong> устано<strong>в</strong>и<strong>в</strong>шемся режиме ККМ<br />
не сильно отличается от получаемого из <strong>в</strong>ыражения<br />
u <strong>в</strong>х /(1 – γ), где γ = t 1 /T.<br />
Из <strong>в</strong>ыражения для среднего значения <strong>в</strong>ходной<br />
мощности за период сети<br />
(7)<br />
найдем амплитудное значение среднего за <strong>в</strong>ремя<br />
T тока дросселя:<br />
(8)<br />
Важной особенностью ККМ с отпиранием<br />
сило<strong>в</strong>ых транзисторо<strong>в</strong> при нуле токо<strong>в</strong> дросселей<br />
я<strong>в</strong>ляется переменная частота переключений<br />
f =1/T. Из ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>а (5) с учетом (3) и (9)<br />
найдем максимальный период, достигаемый<br />
при sin ω с t = 1 (рис. 2) и минимальном дейст<strong>в</strong>ующем<br />
значении напряжения питающей сети<br />
U c.min:<br />
(10)<br />
а также минимальный период, получаемый<br />
при sin ω с t = 0 (рис. 2) и максимальном дейст<strong>в</strong>ующем<br />
значении напряжения питающей сети<br />
U c.max:<br />
(11)<br />
Значение T min соот<strong>в</strong>етст<strong>в</strong>ует нуле<strong>в</strong>ому периоду<br />
переключений, начинающемуся <strong>в</strong> момент<br />
перехода напряжения сети через ноль.<br />
Для использо<strong>в</strong>ания формул (1) и (2) на этом<br />
периоде необходимо <strong>в</strong> них <strong>в</strong>место u <strong>в</strong>х подста<strong>в</strong>лять<br />
среднее значение за период T, которое<br />
с учетом ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>а (3) рассчиты<strong>в</strong>ается как<br />
Тогда по формуле (1) найдем амплитуду импульса<br />
тока на нуле<strong>в</strong>ом периоде переключений:<br />
(12)<br />
а по формуле (5) — ура<strong>в</strong>нение для определения<br />
нуле<strong>в</strong>ого периода:<br />
(13)<br />
Однако, поскольку на практике <strong>в</strong>сегда, за исключением<br />
переходных процессо<strong>в</strong> пуска ККМ,<br />
√2U c ω c T min /2
Сило<strong>в</strong>ая Электроника, № 3’2009<br />
Источники питания<br />
найдена по формуле (18) при подстано<strong>в</strong>ке<br />
P <strong>в</strong>х /m <strong>в</strong>место P <strong>в</strong>х и замене L (1) на L (m) . Тогда устано<strong>в</strong>ленная<br />
мощность <strong>в</strong>сех m дросселей ра<strong>в</strong>на:<br />
(19)<br />
где согласно усло<strong>в</strong>ию (15) L (m) = mL (1) .<br />
Следо<strong>в</strong>ательно, при одинако<strong>в</strong>ой мощности<br />
P <strong>в</strong>х устано<strong>в</strong>ленная мощность <strong>в</strong>сех дросселей<br />
m-фазной схемы такая же, как и устано<strong>в</strong>ленная<br />
мощность дросселя <strong>в</strong> однофазной схеме.<br />
Согласно ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>у (17) максимальный размах<br />
пульсаций <strong>в</strong>ходного тока ΔI <strong>в</strong>х.max<br />
(1)<br />
, достигаемый<br />
<strong>в</strong> середине полупериода сети, ра<strong>в</strong>ен уд<strong>в</strong>оенному<br />
максимальному среднему значению тока<br />
дросселя, определяемому ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>ом (8).<br />
Найдем <strong>в</strong>ыражения для расчета пульсаций<br />
на <strong>в</strong>ходе и <strong>в</strong>ыходе сило<strong>в</strong>ой части д<strong>в</strong>ухфазного<br />
по<strong>в</strong>ышающего импульсного преобразо<strong>в</strong>ателя<br />
(рис. 4) <strong>в</strong> режиме непреры<strong>в</strong>ного тока<br />
дросселей при постоянном периоде T.<br />
Отсчиты<strong>в</strong>ая <strong>в</strong>ремя от момента отпирания<br />
транзистора VT1, с учетом принятых допущений<br />
запишем <strong>в</strong>ыражения для токо<strong>в</strong> дросселей<br />
<strong>в</strong> течение периода T/2 <strong>в</strong> устано<strong>в</strong>и<strong>в</strong>шемся режиме.<br />
При 0 < 1 –γ < 1/2, то есть 1/2 < γ < 1 (рис. 5):<br />
Рис. 4. Сило<strong>в</strong>ая часть д<strong>в</strong>ухфазного по<strong>в</strong>ышающего импульсного преобразо<strong>в</strong>ателя;<br />
СУ — система упра<strong>в</strong>ления<br />
(20)<br />
где i L.max = i L.min + (u <strong>в</strong>х /L)γT;<br />
Рис. 5. Временные диаграммы<br />
для д<strong>в</strong>ухфазного импульсного<br />
преобразо<strong>в</strong>ателя при 0 < 1 – γ < 1/2;<br />
i <strong>в</strong>х.ср и u C.ср — средние за <strong>в</strong>ремя T/2 значения<br />
<strong>в</strong>ходного тока и <strong>в</strong>ыходного напряжения;<br />
γ = t 1 /T — относительное <strong>в</strong>ремя <strong>в</strong>ключенного<br />
состояния транзистора VT1или VT2<br />
Рис. 6. Временные диаграммы<br />
для д<strong>в</strong>ухфазного импульсного<br />
преобразо<strong>в</strong>ателя<br />
где i н.ср ∗ — среднее значение тока нагрузки<br />
за <strong>в</strong>ремя t 3 , определяемое как<br />
(24)<br />
(21)<br />
при 1/2 < 1 – γ < 1, то есть 0 < γ < 1/2 (рис. 6),<br />
<strong>в</strong>ыражения (20) остаются <strong>в</strong> силе, а ток <strong>в</strong>торого<br />
дросселя:<br />
(22)<br />
Для преобразо<strong>в</strong>ателя с отпиранием сило<strong>в</strong>ого<br />
транзистора при нуле тока <strong>в</strong> <strong>в</strong>ыражениях<br />
(20–22) следует принять i L.min =0.<br />
Изменения <strong>в</strong>ходного тока i <strong>в</strong>х = i L1 + i L2 , суммарного<br />
тока диодо<strong>в</strong> i VD1 + i VD2 = i н + i C и <strong>в</strong>ыходного<br />
напряжения u C <strong>в</strong> д<strong>в</strong>ухфазном преобразо<strong>в</strong>ателе<br />
происходят с периодом T/2 и д<strong>в</strong>умя<br />
различными рабочими интер<strong>в</strong>алами t 3 и t 4 .<br />
С учетом <strong>в</strong>ыражений (20–22) и ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>а<br />
u <strong>в</strong>х = (1 – γ)u С найдем формулы для расчета размаха<br />
пульсаций <strong>в</strong>ходного тока Δi <strong>в</strong>х = i <strong>в</strong>х.max –<br />
–i <strong>в</strong>х.min :<br />
(23)<br />
Для определения пульсаций <strong>в</strong>ыходного напряжения<br />
необходимо знать закон изменения<br />
тока <strong>в</strong> <strong>в</strong>ыходном конденсаторе. При этом<br />
учтем, что согласно рис. 4 сумма токо<strong>в</strong> диодо<strong>в</strong>,<br />
которые на рис. 5 и 6 <strong>в</strong>ыделены <strong>в</strong> <strong>в</strong>иде заштрихо<strong>в</strong>анных<br />
импульсо<strong>в</strong> <strong>в</strong> кри<strong>в</strong>ых i L1 и i L2 ,<br />
ра<strong>в</strong>на сумме токо<strong>в</strong> нагрузки и конденсатора.<br />
Проще <strong>в</strong>сего значение Δu С размаха пульсаций<br />
напряжения на конденсаторе определяется<br />
на интер<strong>в</strong>але t 3 разряда <strong>в</strong>ыходного конденсатора<br />
(рис. 5 и 6).<br />
В случае 0 < 1 – γ < 1/2, 1/2 < γ < 1 (рис. 5)<br />
на интер<strong>в</strong>але t 3 конденсатор разряжается током<br />
нагрузки, следо<strong>в</strong>ательно:<br />
Если ток нагрузки ККМ имеет импульсный<br />
характер, что <strong>в</strong>есьма <strong>в</strong>ероятно, то значение i н.ср ∗<br />
может не со<strong>в</strong>падать со средним значением тока<br />
нагрузки за период T или за <strong>в</strong>ремя T/2, что<br />
за<strong>в</strong>исит от частоты импульсо<strong>в</strong> тока нагрузки.<br />
Учиты<strong>в</strong>ая, что <strong>в</strong> данном случае t 3 = (γ –1/2)T,<br />
получаем:<br />
(25)<br />
где 1/2 < γ < 1.<br />
В случае 1/2 < 1 – γ < 1, 0 < γ < 1/2 (рис. 6)<br />
на интер<strong>в</strong>але t 3 конденсатор разряжается током,<br />
ра<strong>в</strong>ным разности токо<strong>в</strong> нагрузки и <strong>в</strong>торого<br />
диода i VD2 = i L2 , следо<strong>в</strong>ательно:<br />
(26)<br />
где i L2.ср ∗ — среднее значение тока i L2 за <strong>в</strong>ремя<br />
t 3 , которое определяется как полусумма<br />
значений тока i L2 <strong>в</strong> моменты <strong>в</strong>ремени t = 0<br />
и t = γT:<br />
38 www.power-e.ru
Сило<strong>в</strong>ая Электроника, № 3’2009<br />
Источники питания<br />
где<br />
i н.ср — среднее значение тока нагрузки за период<br />
T.<br />
Тогда с учетом ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>а u <strong>в</strong>х = (1 –γ)u С имеем:<br />
(27)<br />
Рис. 7. Изменение относительного размаха пульсаций <strong>в</strong>ходного тока за полпериода сети<br />
при различных значениях a с ; I c(1) — дейст<strong>в</strong>ующее значение осно<strong>в</strong>ной гармоники тока питающей сети<br />
Подста<strong>в</strong>ляя <strong>в</strong>ыражение (27) <strong>в</strong> (26), с учетом<br />
значения t 3 = γT, получаем:<br />
(28)<br />
Анализируя <strong>в</strong>ыражения (23) и (28), получаем,<br />
что максимально <strong>в</strong>озможные значения<br />
|Δi <strong>в</strong>х | и |Δu С | <strong>в</strong> д<strong>в</strong>ухфазной схеме при одинако<strong>в</strong>ых<br />
значениях u С.ср , i н.ср , L и C <strong>в</strong> д<strong>в</strong>а раза меньше,<br />
а частота <strong>в</strong>ходных и <strong>в</strong>ыходных пульсаций<br />
<strong>в</strong> д<strong>в</strong>а раза больше, чем <strong>в</strong> однофазной схеме.<br />
Это поз<strong>в</strong>оляет сущест<strong>в</strong>енно уменьшить массу<br />
и габариты <strong>в</strong>ходного помехопода<strong>в</strong>ляющего<br />
фильтра.<br />
Сра<strong>в</strong>ни<strong>в</strong>ая д<strong>в</strong>ухфазный и однофазный импульсные<br />
преобразо<strong>в</strong>атели, необходимо учиты<strong>в</strong>ать<br />
массу, габариты и стоимость не только<br />
сило<strong>в</strong>ой части, но сете<strong>в</strong>ого помехопода<strong>в</strong>ляющего<br />
фильтра и схемы упра<strong>в</strong>ления.<br />
Если емкость <strong>в</strong>ыходного конденсатора рассчиты<strong>в</strong>ается<br />
исходя из требо<strong>в</strong>аний к <strong>в</strong>ысокочастотным<br />
пульсациям <strong>в</strong>ыходного напряжения,<br />
то эта емкость <strong>в</strong> д<strong>в</strong>ухфазной схеме может<br />
быть уменьшена <strong>в</strong> д<strong>в</strong>а раза при той же частоте<br />
переключений сило<strong>в</strong>ых транзисторо<strong>в</strong> f = 1/T.<br />
В корректорах коэффициента мощности емкость<br />
<strong>в</strong>ыходного конденсатора рассчиты<strong>в</strong>ается<br />
исходя из требо<strong>в</strong>аний к низкочастотным<br />
пульсациям <strong>в</strong>ыходного напряжения, либо исходя<br />
из необходимости поддержания <strong>в</strong>ыходного<br />
напряжения не ниже определенного уро<strong>в</strong>ня<br />
<strong>в</strong> течение заданного промежутка <strong>в</strong>ремени<br />
при <strong>в</strong>незапном исчезно<strong>в</strong>ении напряжения питающей<br />
сети [5]. Тогда многофазный импульсный<br />
преобразо<strong>в</strong>атель не поз<strong>в</strong>оляет уменьшить<br />
требуемую емкость осно<strong>в</strong>ного <strong>в</strong>ыходного конденсатора,<br />
но уменьшает емкость дополнительного<br />
<strong>в</strong>ысокочастотного конденсатора, которым<br />
обычно шунтируется осно<strong>в</strong>ной конденсатор<br />
большой емкости.<br />
Для д<strong>в</strong>ухфазного ККМ с отпиранием сило<strong>в</strong>ых<br />
транзисторо<strong>в</strong> при нуле тока отсутст<strong>в</strong>ует<br />
www.power-e.ru<br />
простая с<strong>в</strong>язь размаха пульсаций <strong>в</strong>ходного тока<br />
Δi <strong>в</strong>х<br />
(2)<br />
с амплитудными значениями токо<strong>в</strong><br />
дросселей i L.max . Поэтому <strong>в</strong>оспользуемся формулами<br />
(23), полученными для устано<strong>в</strong>и<strong>в</strong>шегося<br />
режима непреры<strong>в</strong>ных токо<strong>в</strong> дросселей<br />
при T = const, которые спра<strong>в</strong>едли<strong>в</strong>ы и на границе<br />
этого режима, где работают преобразо<strong>в</strong>атели<br />
с отпиранием сило<strong>в</strong>ого транзистора<br />
при нуле тока. В с<strong>в</strong>язи с тем, что отношение<br />
частот переключений f и сети f с имеет порядок<br />
10 3 , изменения <strong>в</strong>ходного напряжения ККМ u <strong>в</strong>х<br />
и периода T предста<strong>в</strong>ляют собой медленные<br />
процессы, и <strong>в</strong>ходной ток i <strong>в</strong>х (t) успе<strong>в</strong>ает устано<strong>в</strong>иться<br />
за <strong>в</strong>ремя, за которое напряжение u <strong>в</strong>х<br />
остается практически постоянным, и приближенно<br />
<strong>в</strong>ыполняется соотношение для устано<strong>в</strong>и<strong>в</strong>шегося<br />
режима u С.ср = u <strong>в</strong>х /(1 – γ).<br />
Из <strong>в</strong>ыражения (23) с учетом ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>а, <strong>в</strong>ытекающего<br />
из соотношения (9),<br />
и ра<strong>в</strong>енст<strong>в</strong>а, <strong>в</strong>ытекающего из соотношений (5)<br />
и (9),<br />
для m = 2 получим (29).<br />
На рис. 7 предста<strong>в</strong>лены графики, построенные<br />
по формулам (17) и (29) и подт<strong>в</strong>ерждающие<br />
<strong>в</strong>озможность сущест<strong>в</strong>енного уменьшения<br />
пульсаций <strong>в</strong>ходного тока при использо<strong>в</strong>ании<br />
<strong>в</strong> ККМ многофазного импульсного<br />
преобразо<strong>в</strong>ателя с отпиранием сило<strong>в</strong>ого транзистора<br />
при нуле тока.<br />
Вы<strong>в</strong>оды<br />
(29)<br />
1. Исходные положения при расчете индукти<strong>в</strong>ности<br />
сило<strong>в</strong>ого дросселя <strong>в</strong> ККМ с отпиранием<br />
сило<strong>в</strong>ого транзистора при нуле тока, которая<br />
ограничена с<strong>в</strong>ерху, сущест<strong>в</strong>енно отличаются<br />
от требо<strong>в</strong>аний, предъя<strong>в</strong>ляемых<br />
при расчете индукти<strong>в</strong>ности дросселя <strong>в</strong> ККМ,<br />
работающем с постоянным периодом переключений<br />
<strong>в</strong> режиме непреры<strong>в</strong>ного тока.<br />
2. Суммарная устано<strong>в</strong>ленная мощность <strong>в</strong>сех<br />
дросселей <strong>в</strong> m-фазном ККМ при одинако<strong>в</strong>ой<br />
<strong>в</strong>ходной мощности такая же, как и устано<strong>в</strong>ленная<br />
мощность дросселя <strong>в</strong> однофазной<br />
схеме.<br />
3. Использо<strong>в</strong>ание многофазного ККМ с отпиранием<br />
сило<strong>в</strong>ого транзистора при нуле тока<br />
поз<strong>в</strong>оляет у<strong>в</strong>еличить частоту и уменьшить<br />
значения <strong>в</strong>ысокочастотных пульсаций<br />
<strong>в</strong>ходного тока и <strong>в</strong>ыходного напряжения. Это<br />
дает <strong>в</strong>озможность сущест<strong>в</strong>енно уменьшить<br />
массу, габариты и стоимость сете<strong>в</strong>ого фильтра<br />
радиопомех.<br />
4. Поскольку емкость <strong>в</strong>ыходного конденсатора<br />
определяется из усло<strong>в</strong>ия пода<strong>в</strong>ления низкочастотных<br />
пульсаций <strong>в</strong>ыходного напряжения,<br />
то у<strong>в</strong>еличение числа фаз не поз<strong>в</strong>оляет<br />
уменьшить емкость осно<strong>в</strong>ного <strong>в</strong>ыходного<br />
конденсатора, но снижает требуемую емкость<br />
дополнительного <strong>в</strong>ысокочастотного<br />
конденсатора, который обычно шунтирует<br />
осно<strong>в</strong>ной конденсатор.<br />
Литература<br />
1. Бело<strong>в</strong> Г. А. Анализ многофазного импульсного<br />
преобразо<strong>в</strong>ателя постоянного тока //<br />
Вопросы применения тиристоро<strong>в</strong> <strong>в</strong> преобразо<strong>в</strong>ательной<br />
технике. Чебоксары: Изд-<strong>в</strong>о<br />
Чу<strong>в</strong>ашского уни<strong>в</strong>ерситета, 1972.<br />
2. Глазенко Т. А. Полупро<strong>в</strong>однико<strong>в</strong>ые преобразо<strong>в</strong>атели<br />
<strong>в</strong> электропри<strong>в</strong>одах постоянного<br />
тока. Л.: Энергия, 1973.<br />
3. Power Management Guide. Texas Instruments.<br />
3Q, 2008.<br />
4. ОґЛохлин М. Но<strong>в</strong>ые решения <strong>в</strong> области<br />
многофазной коррекции коэффициента<br />
мощности // Электронные компоненты.<br />
2008. № 6.<br />
5. Andreycak B. Power factor correction using the<br />
UC3852 controlled on-time zero current switching<br />
technique. Product and Applications.<br />
Handbook 1995/96. Integrated Circuits<br />
Unitrode.<br />
6. Бело<strong>в</strong> Г. А. Динамика импульсных преобразо<strong>в</strong>ателей.<br />
Чебоксары: Изд-<strong>в</strong>о Чу<strong>в</strong>ашского<br />
Уни<strong>в</strong>ерситета, 2001.<br />
39