trasparenti

A. Parretta
CORSO DI OTTICA APPLICATA
IIIa LEZIONE
5 Marzo 2007
OGGI PARLIAMO DI…
DIFFUSORI LAMBERTIANI E NON (1)
TEORIA DELLE SFERE INTEGRATRICI (2)
MISURE DI RIFLETTANZA SU MODULI FV (1)

Nome
Energia radiante
(Radiant energy)
Densità di energia radiante
(Radiant energy density)
Flusso radiante
(Radiant flux)
Irradianza
(Irradiance)
Emettenza radiante
(Radiant exitance)
Intensità radiante
(Radiant intensity)
Radianza
(Radiance)
GRANDEZZE RADIOMETRICHE
Simbolo
Q e
U e
! e
E e
M e
I e
L e
Relazione
dQ e
dQ e
d! e
d! e
-
dV
dt
dA
dA
d" e d!
2
d e p
" dA d!
DIFFUSORI LAMBERTIANI E NON (1)
Unità di misura
Joule (J)
J/m 3
Watt (W)
W/m 2
W/m 2
W/sr
W/(m 2 sr)

LEGGE DI LAMBERT
La legge di Lambert stabilisce quanto segue per un diffusore isotropo ideale
(lambertiano) piano, di dimensioni finite, illuminato da un fascio di luce collimata e
uniforme di estensione illimitata: “L’intensità luminosa diffusa dall’unità di superficie
e su un angolo solido unitario è:
a) proporzionale al coseno dell’angolo d’incidenza;
b) proporzionale al coseno dell’angolo d’osservazione.
#
"
a)
a) Campione illuminato da un fascio collimato e spazialmente esteso;
b) campione illuminato da un fascio collimato e spazialmente limitato
Si trova allora che la riflettanza totale direzionale/emisferica, R(", $), varia come cos"
in a), mentre rimane costante in b).
In entrambi i casi, l’intensità diffusa varia con l’angolo d’osservazione zenitale #
secondo la funzione cos# , come mostrato dalla curva indicatrice.
curva indicatrice
cos#
LEGGE DI LAMBERT
#
Andamento dell’intensità della luce diffusa dal diffusore ideale (lambertiano)
in funzione dell’angolo d’osservazione.
#
b)
"
"

DIFFUSORI LAMBERTIANI E LUCE SOLARE CONCENTRATA
DR
#
fC
Q
"
!
Un diffusore lambertiano può essere impiegato utilmente per caratterizzare
un fascio di luce solare concentrata, secondo il metodo “camera-target”, che
illustreremo ampiamente in una prossima lezione.
l
S
f
P
LUCE DIFFUSA
DA UN DIFFUSORE
Si tratta di conoscere le proprietà diffusive caratterizzate dalla riflettanza
R(", #, %, $), funzione dell’angolo d’incidenza ", dell’angolo d’osservazione zenitale
#, dell’angolo d’osservazione azimutale %, e della lunghezza d’onda $.
Ci occuperemo nel seguito di diffusori isotropi rispetto all’angolo azimutale %, per
cui la dipendenza da quest’angolo scompare.
Gli angoli d’incidenza " e d’osservazione # sono misurati a partire dalla normale alla
Superficie del diffusore.
DUE TIPI DI ANALISI:
i) DISTRIBUZIONE DELL’INTENSITA’ DELLA LUCE DIFFUSA
ii) RIFLETTANZA TOTALE VS. L’ANGOLO D’INCIDENZA
VC
pc

Campioni standard di riflettanza
Diffusori Spectralon (Labsphere)
Serie SRS-xx-030, da 3”
Riflettanza (%)
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
Serie SRS-xx-
Diffusori Spectralon (Labsphere)
Serie SRS-xx-020, da 2”
xx = 2%, 5%, 10%, 20%, 40%, 60%, 80%, 99%
RIFLETTANZA SPETTRALE
Diffusori Labsphere, d = 3"
500 1000 1500 2000 2500
Lunghezza d'onda (nm)
Curve di riflettanza emisferica , ad incidenza di 8°, della serie completa
di standards da 3” di diametro della Labsphere
SRS-99
SRS-80
SRS-60
SRS-40
SRS-20
SRS-10
SRS-05
SRS-02

DISTRIBUZIONE DELL’INTENSITA’ DELLA LUCE DIFFUSA
Misura dell’intensità della radiazione riflessa (o diffusa)
al variare dell’angolo di osservazione # (zenitale), effettuata
illuminando il campione con un fascio laser non polarizzato,
incidente ad un angolo ".
!
MISURA DELL’INTENSITA’ DELLA LUCE DIFFUSA
(c)
r
"
(r)
Semplice apparato per la misura della distribuzione angolare dell’intensità diffusa.
(v)
(l)
z

z
indicatrix
c
po
#
"
r 2
ñ
al li
d
Apparato per la misura della distribuzione angolare dell’intensità diffusa e della
polarizzazione.
(c)
MISURA DELL’INTENSITA’ DELLA LUCE DIFFUSA
(po)
(r 2 )
m
(bs)
f
bs
r 1
(f) (r 1 )
Foto dell’apparato ottico per la misura della distribuzione angolare dell’intensità e
della polarizzazione della luce diffusa. campione è illuminato da luce verde ($ = 543 nm).
E’ indicato anche il percorso di un raggio virtuale di luce.
ch
(ch)
al li
d
(l)
li
l
(l)

Foto con altri particolari dello scatterometro per la misura della distribuzione
angolare dell’intensità e della polarizzazione della luce diffusa.
Foto con altri particolari dello scatterometro per la misura della distribuzione
angolare dell’intensità e della polarizzazione della luce diffusa.

Intensità diffusa
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,0
DIFFUSORI LABSPHERE
cos
SRS-02/0°inc
SRS-10/0°inc
SRS-40/0°inc
SRS-60/0°inc
SRS-80/0°inc
SRS-99/0°inc
! = 543nm
-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100
angolo di backscattering (°)
Intensità diffusa vs. ! per l’angolo d’incidenza " = 0° (# = 543 nm).
Intensità diffusa
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,0
DIFFUSORI LABSPHERE
cos
SRS-02/10°inc
SRS-10/10°inc
SRS-40/10°inc
SRS-60/10°inc
SRS-80/10°inc
SRS-99/10°inc
!=543nm
-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100
angolo di backscattering (°)
Intensità diffusa vs. ! per l’angolo d’incidenza " = 10° (# = 543 nm).

1,0
0,8
Intensità diffusa
0,6
0,4
0,2
0,0
DIFFUSORI LABSPHERE
cos
SRS-02/20°inc
SRS-10/20°inc
SRS-40/20°inc
SRS-60/20°inc
SRS-80/20°inc
SRS-99/20°inc
!=543nm
-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100
angolo di backscattering (°)
Intensità diffusa vs. ! per l’angolo d’incidenza " = 20° (# = 543 nm).
1,2
1,0
Intensità diffusa
0,8
0,6
0,4
0,2
0,0
DIFFUSORI LABSPHERE
cos
SRS-02/30°inc
SRS-10/30°inc
SRS-40/30°inc
SRS-60/30°inc
SRS-80/30°inc
SRS-99/30°inc
!=543nm
-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100
angolo di backscattering (°)
Intensità diffusa vs. ! per l’angolo d’incidenza " = 30° (# = 543 nm).

1,2
1,0
Intensità diffusa
0,8
0,6
0,4
0,2
0,0
DIFFUSORI LABSPHERE
cos
SRS-02/40°inc
SRS-10/40°inc
SRS-40/40°inc
SRS-60/40°inc
SRS-80/40°inc
SRS-99/40°inc
!=543nm
-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100
angolo di backscattering (°)
Intensità diffusa vs. ! per l’angolo d’incidenza " = 40° (# = 543 nm).
Intensità diffusa
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,0
DIFFUSORI LABSPHERE
cos
SRS-40/0°inc
SRS-60/0°inc
SRS-80/0°inc
SRS-99/0°inc
!=1064nm
-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100
angolo di backscattering (°)
Intensità diffusa vs. ! per l’angolo d’incidenza " = 0° (# = 1064 nm).

Intensità diffusa
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,0
DIFFUSORI LABSPHERE
cos
SRS-40/40°inc
SRS-60/40°inc
SRS-80/40°inc
SRS-99/40°inc
!=1064nm
-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100
angolo di backscattering (°)
Intensità diffusa vs. ! per l’angolo d’incidenza " = 40° (# = 1064 nm).
RIFLETTANZA DIREZIONALE/EMISFERICA TOTALE
Misura della riflettanza direzionale/emisferica totale effettuata
illuminando il campione con un fascio laser non polarizzato,
incidente ad un angolo ".
$ in $out
"
Riflettanza totale
direzionale/emisferica
d/h (funzione di ")
tot
Rdh
!
=
!
out
in

is
al li
!
RIFLETTOMETRO “CAR”
w(180°)
r 2
r 1
d
bs
Rappresentazione schematica dell’apparato CAR (Continuous Angle Reflectometer)
per la misura della riflettanza totale risolta nell’angolo d’incidenza.
ch
al li
RIFLETTOMETRO CAR
d
f
li
l

(is)
(w)
RIFLETTOMETRO “CAR”
Vista d’insieme dell’apparato CAR (Continuous Angle Reflectometer).
(bs)
(f)
(d) (r1)
RIFLETTOMETRO “CAR”
(ch)
(l)
(w)
(is)
(r1)
Particolari dell’apparato CAR.
(ch)
(l)

Riflettanza totale (%)
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
Riflettanza totale (%)
RIFLETTANZA DIREZIONALE/EMISFERICA TOTALE
0
Standard Labsphere; d = 3"; ! = 543 nm
10 20 30 40 50 60 70 80
Angolo d'incidenza, " (°)
RIFLETTANZA DIREZIONALE/EMISFERICA TOTALE
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
Standard Labsphere; d = 3"; ! = 1064 nm
10 20 30 40 50 60 70 80
Angolo d'incidenza, " (°)
SRS-99
SRS-80
SRS-60
SRS-40
SRS-20
SRS-10
SRS-05
SRS-02
SRS-99
SRS-80
SRS-60
SRS-40
SRS-20
SRS-10
SRS-05
SRS-02

a)
c)
Riflettanza totale (%)
100
90
80
70
60
50
40
30
RIFLETTANZA DIREZIONALE/EMISFERICA TOTALE
Standard Labsphere; d = 3"
10 20 30 40 50 60 70 80
Angolo d'incidenza, ! (°)
CARATTERIZZAZIONE AL SEM
SRS-99 "=543nm
SRS-80 "
SRS-60 "
SRS-40 "
SRS-99 "=633nm
SRS-80 "
SRS-60 "
SRS-40 "
SRS-99 "=1064nm
SRS-80 "
SRS-60 "
SRS-40 "
misure SEM sui campioni:
a) SRS-02-020, 2% Rtot nominale
b) SRS-40-020, 2% Rtot nominale
c) SRS-99-020, 2% Rtot nominale
b)

CARATTERIZZAZIONE AL SEM
a) b)
Immagini SEM ad elevato ingrandimento della struttura dei campioni:
a)SRS-02 e b) SRS-99.
La rugosità superficiale è molto maggiore della lunghezza d’onda della luce, per cui
l’intrappolamento è indipendente da $.
I grani di nerofumo in a) hanno dimensioni medie di circa 700 Å
CARATTERIZZAZIONE AL SEM-EDX
Nei campioni SRS-99 e SRS-40 solo la presenza di fluoro e carbonio.
Nel campione SRS-02 sono presenti tracce di ossigeno e c’è un notevole
aumento della quantità di carbonio dovuto al nerofumo usato come pigmento nero

PER LA PROSSIMA VOLTA:
Discuteremo il metodo camera-target per la caratterizzazione
di fasci concentrati, utilizzando un diffusore Labsphere con R=99%,
che si è dimostrato un diffusore ideale (lambertiano).
Spiegheremo perché il metodo camera-target può funzionare solo
con diffusori lambertiani.
TEORIA DELLE SFERE INTEGRATRICI (2)

RADIANZA DI UNA SFERA INTEGRATRICE (ripasso)
Flusso sulla parete prodotto dalla 1a riflessione:
1 ) As
! Ai
! A & o
# s = * " # i "
'
= " # i "
A $ * 1
( s %
Flusso totale sulla parete dopo & riflessioni:
( ! f )
Flusso sulla parete prodotto dalla n.ma riflessione:
# tot
$
n
n
# s = # i " $ " 1
= % " #
i
( ) n
! f
Flusso totale incidente sulla parete
dopo l’n.ma riflessione:
2
{ + ... }
2
( 1!
f ) " 1 + $ " ( 1!
f ) + $ " ( 1!
)
n
# = # " $ "
f
tot
L
s
i
( 1!
f )
"
1!
% ( 1!
f )
RADIANZA DI UNA SFERA INTEGRATRICE (ripasso)
Radianza parete sfera integratrice:
$ " # i $ " ( 1!
f )
= "
% A ( 1!
f ) 1!
$ ( 1!
f )
L
s
s
$ ! " i = ! M
# A
Moltiplicatore della sfera (*)
"
M =
1! " ( 1!
f )
(*) Valido per: flusso incidente
sulla parete della sfera, riflettanza
della parete uniforme e riflettanza
delle porte uguale a zero.
s
80
60
Moltiplicatore M
40
20
0
M(f=0.01)
M(f=0.03)
M(f=0.05)
is
%
$i
pd
Ai
Ae
0,90 0,92 0,94 0,96 0,98 1,00
Riflettività parete

Flusso sulla parete dopo n riflessioni:
INTEGRAZIONE SPAZIALE (ripasso)
$
n
s
= $
i
#
n
!
k =
1
k
% ( 1"
f )
Frazione del flusso totale dopo n riflessioni:
n
" s
n
$
k k
" s = # % ( 1!
f )
$
#
k = 1
k = 1
n
... = 1!
% ( 1!
f )
n
k
k
% ( 1!
f )
k
= ...
Riportiamo la frazione del flusso totale dopo n riflessioni in funzione
della riflettività % della parete e del fattore f delle porte:
….
1,0
Radianza relativa
0,8
0,6
0,4
0,2
!=0.95
INTEGRAZIONE SPAZIALE (ripasso)
!=0.99
0,0
0 20 40 60 80 100
Numero di riflessioni
!=95%;f=0.05
!=95%;f=0.03
!=95%;f=0.01
!=99%;f=0.05
!=99%;f=0.03
!=99%;f=0.01

is
ESERCIZI
Esercizio n. 1:
Derivare l’equazione per la costante di tempo relativa alla risposta
temporale della sfera.
Esercizio n. 2:
Calcolare l’irradianza su un campione posto al centro di una sfera integratrice
illuminata dal flusso $ i . Ripetere i calcoli per un campione posto su una finestra
della sfera.
Esercizio n. 3:
Calcolare l’incremento che la radianza di una superficie lambertiana A 1 , illuminata
dal flusso ( 1 , subisce a causa della presenza nei pressi di una superficie lambertiana
A 2 non direttamente illuminata.
Esercizio n. 4:
Calcolare l’incremento che la radianza di una sfera integratrice, illuminata dal
flusso ( 1 , subisce a causa della presenza nei pressi di una superficie lambertiana
A 2 non direttamente illuminata.
ds
$i
IRRADIANZA SU CAMPIONE AL CENTRO DELLA SFERA (*)
R !
A d , % d
Ai
'
Irradianza su A d :
Intensità radiante da ds
verso il campione:
Flusso su A d da ds:
... = L
% w " # i " A
... = 2
R " A
L
I ! = = t cos ) , ( " #
S S d
1
" d = LS
! dS
! A ! cos#
!
R
d d
Flusso totale su Ad:
tot 1
# d = LS
" Ad
" d d " sin " cos = ...
2
R $ ( $ ' ' '
S
" A
(*) Hp: A d non interferisce con la sfera
E
d
d
1
"
R
S
2
d
#
=
A
tot
d
d
2&
0
& 2
0
& " A
" & =
R
d
2
% w "
1!
% ( 1!
f )
w
$ w " #
= 2
R " A
i
S
% w " #
"
& " A
S
$ w "
1!
$ ( 1!
f )
w
i
% w "
= ...
1!
% ( 1!
f )
w
2

$i
IRRADIANZA SU CAMPIONE POSTO SULLA PARETE DELLA SFERA (*)
is
Ai
ds
r
!
A d , % d
'
!/2
Intensità radiante da ds
verso il campione:
Flusso su A d da ds:
"
tot
d
Irradianza su A d :
= L
! A
2$
LS
! Ad
! $
... = ! 2
2!
R
S
E
d
d
#
0
I(
! , " ) = LS
# dS
# cos( !
Flusso totale su Ad:
0
0
$ ! Ad
! L
d%
! sin%
= 2
R
2)
1
" d = LS
! dS
! cos( # 2)
! A ! cos( # 2)
! 2
r
d d
2
1
d&#
d%
! sin%
! cos ( % 2)
!
= ...
2 2
4!
R ! cos ( % 2)
$
#
#
=
A
(*) Hp: A d non interferisce con la sfera
tot
d
d
$
S
% $ w " # i $ w
= " L 2 S = " 2
R R " A 1!
$ ( 1!
f )
S
La stessa che al centro!
MISURE OTTICHE SU MODULI FOTOVOLTAICI
CON RIFLETTOMETRO “ROSE”
w

RIFLETTANZA E TRASMITTANZA IN LUCE DIRETTA
" "
Riflettanza speculare
(funzione di ")
"
"
R dd
T dd
Trasmittanza diretta
(funzione di ")
60° bf
40°
20°
0°
win
" "
Riflettanza totale
direzionale/emisferica
d/h (funzione di ")
"
"
R dh tot
T dh tot
Trasmittanza totale
direzionale/emisferica
d/h (funzione di ")
RIFLETTOMETRO ROSE
is
Riflettanza diffusa
direzionale/emisferica
d/h
"
"
Trasmittanza diffusa
direzionale/emisferica
d/h (funzione di ")
Misura di R dh tot Misura di R dh diff
A dh = 1-R dh tot
standard
pd
60°
40°
20°
is
0°
R dd = R dh tot -Rdh diff
bf
win
R dh diff
T dh diff
pd
- 40°

w 2
lock-in
Modulo al silicio multicristallinio
r
modulo
w i
Struttura del Modulo Solare
RIFLETTOMETRO ROSE
l
is
Spettroradiometro
w 1
f
#
chopper
Misura di R vs. # di moduli al Si monocristallino.
La sorgente (l) è posizionata in una
delle porte d’ingresso wi, caratterizzata da un
particolare angolo d’incidenza. Le porte ui
servono invece ad estrarre la riflessione
speculare e misurare la componente diffusa.
IC
( # , " ) I'S
( " )
RC
( # , " ) = RS
( # , " ) ! !
I ( # , " ) I' ( " )
S
C
Misura di R di moduli FV con sorgente laser
l
l
d
Xe arc lamp
l
w i ui

tot (%)
Riflettanza totale, R
18
16
14
12
10
8
6
4
2
18
16
Riflettanza totale (%)
14
12
10
102
Trasmittanza relativa (%)
100
98
96
94
92
90
102
Trasmittanza relativa (%)
100
98
96
94
92
90
8
6
4
2
Flat glass top surface
(classi A, B, C)
no ARC
ARC
10 20 30 40 50 60 70
Angolo d'incidenza (°)
Textured glass top surface
(classi D, E, F)
no ARC
ARC
10 20 30 40 50 60 70
Angolo d'incidenza (°)
Flat-glass top surface
(classi A, B, C)
10 20 30 40 50 60 70
Angolo d'incidenza (°)
Textured-glass top surface
(classi D, E, F)
10 20 30 40 50 60 70
Angolo d'incidenza (°)
RIFLETTOMETRO ROSE
Rassegna delle proprietà ottiche di moduli FV
commerciali al Si monocristallino.
Misura della riflettanza totale risolta nell’angolo
d’incidenza ($ = 633 nm)
Esaminate 6 classi di moduli:
Classe Struttura frontale
A Flat-glass/text-Si
B Flat-glass/ARC/text-Si
C Flat-glass/ARC/flat-Si
D Text-glass/text-Si
E Text-glass/ARC/flat-Si
F Text-glass/ARC/text-Si
I moduli si distinguono principalmente per la
presenza o meno della testurizzazione della
superficie frontale del vetro e per la presenza o
meno dell’antiriflesso (ARC).
La testurizzazione del Silicio ha un effetto
trascurabile.
RIFLETTOMETRO ROSE
(A. Parretta et al., Opt. Comm., 161(1999)297).
Rassegna delle proprietà ottiche di moduli FV
commerciali al Si monocristallino.
Ai fini del calcolo delle perdite ottiche del modulo
rispetto alle condizioni standard (STC conditions),
quello che interessa conoscere è la trasmittanza del
modulo relativa all’incidenza perpendicolare:
) (! ) = 100 * T tot (! ) / T tot (0°) (%)
T tot (!) = 100 - R tot (! ) - A tot (! ) (%)
laddove l’assorbanza del vetro, A tot (! ), è
considerata trascurabile.
Le curve di ) (! ), confrontate con quelle ottenute
dalle equazioni di Fresnel, permettono di modellare
il modulo come una semplice interfaccia aria /
dielettrico, assegnando al dielettrico un opportuno
valore di indice di rifrazione equivalente, n eq .
Si trova quanto segue:
Classe n eq
A, B, C 2.5-3.0
D, E, F 3.0
I moduli con vetro testurizzato raccolgono meglio la
luce inclinata (curve di ) (! ) più piatte).

RIFLETTOMETRO ROSE
Definizione del “Light Collection Efficiency Factor”.
Per meglio investigare la relazione tra collezione della luce inclinata e struttura del modulo,
introduciamo la grandezza f IL , “light collection factor” definita come segue:
*/2
f IL = 2/* * + ) (! ) d!
0
Light collection factor, IL f (%)
82,6
82,4
82,2
82,0
81,8
81,6
81,4
81,2
81,0
text. glass flat glass
cat. A
cat. B
cat. C
cat. D
cat. E
cat. F
text. glass
Best modules
flat glass
80,8
90 91 92 93 94 95 96 97
ModulO =
Transmittance, T(10°) (%)
Perdite per Riflessione
n eq
b)
a)
Moduli con f IL =1 raccolgono
la luce inclinata con la stessa
efficienza di quella
perpendicolare.
Il grafico a fianco correla la
grandezza f IL , ovvero la
capacità di raccogliere luce
inclinata, con la grandezza
T(10°), ovvero la capacità di
raccogliere luce quasi
perpendicolare.
I moduli con le migliori
qualità ottiche complessive
sono quelli con alti valori di
f IL e alti valori di T(10°) e
corrispondono ai moduli
realizzati accoppiando il
vetro testurizzato con
l’antiriflesso sul silicio (ARC)
(classi E, F).
2
T ( " ) = 1#
R(
" ) = 0.
5 neq
(cos"
t / cos"
i ) ( ! p + ! s
" = ( 2sin!
cos!
) / [ sin( ! + ! ) cos( ! # ! ) ]
"
p
s
sin!
= sin!
/ n
t
t
t
= ( 2sin!
cos!
) / sin( ! + ! )
i
eq
i
i
i
i
t
t
! i
! t
Performance ratio for reflection loss:
PR R =T(!)/T(0)
i
t
2
)

diff (%)
6
5
Riflettanza diffusa, R
4
3
2
1
0
3 4 5 6 7 8 9
Riflettanza totale, R (%) tot
Riflettanza diffusa relativa (%)
50
40
30
20
10
0
ARC
flat glass
textured glass
no ARC
mono-Si modules
10 20 30 40 50 60 70
RIFLETTOMETRO ROSE
Flat glass top surface
Angolo d'incidenza (°)
Misure di riflettanza totale e diffusa.
La riflettanza totale e quella diffusa sono
correlate principalmente dalla testurizzazione
della superficie del vetro.
Risulta infatti (per $=633 nm):
Vetro piano: R tot (10°,$)=3.85+0.93·R diff
Vetro testurizzato: R tot (10°,$)=3.28+0.98·R diff
, R tot (10°,$)-R(air/glass)+R diff
Misure di riflettanza diffusa risolte nell’angolo
d’incidenza sono possibili solo su moduli “flatglass”.
I moduli “textured-glass” infatti
producono uno spot speculare allargato che non
può essere estratto dalla sfera.
Misure di riflettanza diffusa relativa mostrano
che i moduli “flat-glass” si differenziano
principalmente per la presenza o meno di ARC.
La componente diffusa è prevalentemente
prodotta all’interfaccia EVA/Si e quindi è
attenuata in presenza dell’ARC. Esso inoltre
determina fenomeni di interferenza e rende
irregolari le curve.

LA PROSSIMA VOLTA PARLIAMO DI:
TEORIA DELLE SFERE INTEGRATRICI (3)
RIFLETTOMETRI ROSE, ARDR, HERE