Stati semplici di tensione e comportamento dei materiali
Stati semplici di tensione e comportamento dei materiali Stati semplici di tensione e comportamento dei materiali
UNIVERSITA’ DEGLI STUDIO DI PADOVA Facoltà di Agraria Collegio dei Geometri CORSO DI AGGIORNAMENTO PROFESSIONALE DI PROGETTAZIONE COSTRUTTIVA LEZIONE 4 STATI SEMPLICI DI TENSIONE E COMPORTAMENTO DEI MATERIALI: 1. Le sollecitazioni elementari. 2. Solidi caricati di punta e materiali non resistenti a trazione. GIORGIO SIMIONI INGEGNERE Stradella del Tezzon 15b - 35013 Cittadella PD giorgiosimioni@libero.it - tel fax 0495971962 Immagini tratte da: Di Pasquale, Messina, Paolini, Furiozzi, CORSO DI COSTRUZIONI Firenze, 2003
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UNIVERSITA’ DEGLI STUDIO DI PADOVA<br />
Facoltà <strong>di</strong> Agraria Collegio <strong>dei</strong> Geometri<br />
CORSO DI AGGIORNAMENTO PROFESSIONALE<br />
DI PROGETTAZIONE COSTRUTTIVA<br />
LEZIONE 4<br />
STATI SEMPLICI DI TENSIONE E COMPORTAMENTO DEI MATERIALI:<br />
1. Le sollecitazioni elementari.<br />
2. Soli<strong>di</strong> caricati <strong>di</strong> punta e <strong>materiali</strong> non resistenti a trazione.<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
Stradella del Tezzon 15b - 35013 Cittadella PD<br />
giorgiosimioni@libero.it - tel fax 0495971962<br />
Immagini tratte da: Di Pasquale, Messina, Paolini, Furiozzi, CORSO DI COSTRUZIONI<br />
Firenze, 2003
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
__________________________________________________________________________________________________________<br />
Argomenti e idee da sviluppare<br />
La resistenza <strong>di</strong> una struttura in funzione del materiale utilizzato<br />
per la realizzazione.<br />
Conoscenza del <strong>comportamento</strong> meccanico <strong>dei</strong> <strong>materiali</strong> in<br />
relazione al tipo <strong>di</strong> sollecitazione impressa.<br />
Relazione esistente tra sollecitazione e variazione <strong>di</strong>mensionale<br />
delle sezioni <strong>di</strong> un materiale.<br />
Le sollecitazioni <strong>semplici</strong>: la forza normale N. Il progetto e la<br />
verifica.<br />
Le sollecitazioni <strong>semplici</strong>: la flessione semplice e deviata M. Il<br />
progetto e la verifica.<br />
Le sollecitazioni <strong>semplici</strong>: Il taglio T e la torsione Mt . Il progetto e<br />
la verifica.<br />
Le sollecitazioni composte e la flessione deviata.<br />
Il carico <strong>di</strong> punta.<br />
Soli<strong>di</strong> non resistenti a trazione.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
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Parte 1<br />
Le sollecitazioni elementari.<br />
La forza normale<br />
La flessione semplice retta<br />
Il taglio puro<br />
La torsione semplice<br />
La flessione deviata<br />
Il taglio nella flessione<br />
Applicazioni
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La forza normale.<br />
Il risultante delle forze, agenti a destra o a sinistra della sezione, ha<br />
<strong>di</strong>rezione perpen<strong>di</strong>colare al piano della sezione.
La forza normale.<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> equilibrio:<br />
Σσ∆A=N<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> elasticità:<br />
σ=Eε l<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La forza normale.<br />
Deformazioni costanti a<br />
esclusione <strong>di</strong> una zona<br />
vicina al punto <strong>di</strong><br />
applicazione della forza N.<br />
εl= ∆l/l=Cost<br />
A deformazioni costanti<br />
corrispondono tensioni<br />
costanti:<br />
σ=Eεl=Cost
La forza normale.<br />
Per ipotesi <strong>di</strong><br />
conservazione delle<br />
sezioni piane:<br />
(∆l=Cost ; σ=Cost)<br />
Σσ∆A=N<br />
σΣ∆A=N<br />
σA=N<br />
σ=N/A<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La <strong>tensione</strong> σ è il rapporto<br />
tra una forza e un’area<br />
[daN/m 2 ]
La forza normale.<br />
Con il metodo delle tensioni<br />
ammissibili:<br />
σ adm =σ limite<br />
Verifica:<br />
σ=N/AN/σ adm=A min<br />
Collaudo:<br />
N
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La flessione semplice retta.<br />
Il risultante <strong>dei</strong> momenti, agenti a destra e a sinistra della sezione è<br />
nullo (situazione equilibrata).<br />
Il momento produce una rotazione della sezione (che per ipotesi si<br />
mantiene piana) con conseguente allungamento delle fibre tese e<br />
accorciamento <strong>di</strong> quelle compresse.
La flessione semplice retta.<br />
Per ipotesi <strong>di</strong><br />
conservazione delle<br />
sezioni piane:<br />
∆l=Ky<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> elasticità:<br />
σ x =Eε x<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La flessione semplice retta.<br />
Deformazioni variabili con<br />
legge lineare <strong>di</strong>rettamente<br />
proporzionale alla <strong>di</strong>stanza<br />
dall’asse baricentrico della<br />
sezione piana.<br />
εx= ∆l/x=y∆α/R∆α=y/R<br />
A deformazioni variabili<br />
corrispondono tensioni<br />
variabili con la stessa legge:<br />
σx =Eεx =Ey/R
La flessione semplice retta.<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> equilibrio:<br />
(S=0)<br />
S=Σσ xb∆y=0<br />
σ x =0<br />
M=Cost<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
M=Σσ xby∆y=EJ z/R<br />
σ x=Ey/R=My/J z<br />
La <strong>tensione</strong> σ è<br />
<strong>di</strong>rettamente proporzionale<br />
a M, y e inversamente a J z<br />
[daN/m 2 ]
La flessione semplice retta.<br />
Si definisce modulo <strong>di</strong> resistenza:<br />
W z=J z/y max=0<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
σ x =My/J z =M/W x<br />
La <strong>tensione</strong> massima σ max è <strong>di</strong>rettamente proporzionale a<br />
M, e inversamente a W z [daN/m 2 ]
La flessione semplice retta.<br />
Con il metodo delle tensioni<br />
ammissibili:<br />
σ adm =σ limite<br />
Verifica:<br />
σ max=M/W minM/σ adm<br />
Collaudo:<br />
M
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
Il taglio puro.<br />
Il risultante delle forze, agenti a destra o a sinistra della sezione, ha<br />
<strong>di</strong>rezione parallela al piano della sezione.
Il taglio puro.<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> equilibrio:<br />
Στ∆A=T<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> uniforme<br />
<strong>di</strong>stribuzione della <strong>tensione</strong><br />
tangenziale: (∆l=0 ; τ=Cost)<br />
Στ∆A=T<br />
τΣ∆A=T<br />
τA=T<br />
τ=T/A<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La <strong>tensione</strong> τ per taglio puro è il<br />
rapporto tra una forza e un’area<br />
[daN/m 2 ]
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La torsione semplice.<br />
Si verifica quando l’unica componente <strong>di</strong> sollecitazione si riduce alla<br />
coppia, <strong>di</strong> momento Mx, contenuta nel piano della sezione.
La torsione semplice.<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> sezione<br />
circolare:<br />
τ=Kr<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> equilibrio:<br />
Στ∆Ar=M x<br />
KΣr 2 ∆A=M x;<br />
KJ G=M x; K=M x/J G<br />
τ=M xr/J G<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La <strong>tensione</strong> τ per torsione<br />
semplice è <strong>di</strong>rettamente<br />
proporzionale a M x, r e<br />
inversamente a J G<br />
[daN/m 2 ]
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La flessione deviata.<br />
Il piano contenente le forze seca la generica sezione secondo una<br />
<strong>di</strong>rezione che non coincide con uno degli assi principali d’inerzia<br />
(arcarecci <strong>di</strong> copertura).
La flessione deviata.<br />
Il carico viene scomposto<br />
nelle due <strong>di</strong>rezioni<br />
contenenti gli assi<br />
principali d’inerzia:<br />
Pz=Psinα P y=Pcosα<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La flessione deviata.<br />
Ciascuna componente <strong>di</strong><br />
carico produrrà una<br />
sollecitazione <strong>di</strong> tipo M e<br />
una conseguente <strong>tensione</strong><br />
<strong>di</strong> tipo σ x :<br />
σ xy =+M y y/J z =+M y /W x<br />
σ xz=+M zz/J y=+M z/W y
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La flessione deviata.<br />
Per ipotesi <strong>di</strong><br />
sovrapposizione degli<br />
effetti:<br />
σ x=+M yy/J z+M zz/J y<br />
σ x=+M y/W x +M z/W y
La flessione deviata.<br />
La posizione dell’asse neutro<br />
non <strong>di</strong>pende dal carico ma<br />
dal valore dell’angolo α e <strong>dei</strong><br />
due momenti d’inerzia.<br />
Con il metodo delle tensioni<br />
ammissibili:<br />
σ adm =σ limite<br />
Verifica:<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
σ max= =+M y/W x +M z/W y<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
Il taglio nella flessione.<br />
Il risultante delle forze, agenti a destra o a sinistra della sezione, ha<br />
<strong>di</strong>rezione parallela al piano della sezione.
Il taglio nella flessione.<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> equilibrio:<br />
Στ∆A=P<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
Il taglio nella flessione.
Il taglio nella flessione.<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> equilibrio:<br />
T 1 =T+∆T<br />
M 1 =M+∆M<br />
τ xy =τ yx<br />
τ xy=TS z/J zb<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________
τ xy=TS z/J zb<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
Il taglio nella flessione.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
Il taglio nella flessione.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_____________________________________________________________________________________________________________<br />
Applicazioni:<br />
Progettare e verificare un pilastro in mattoni pieni<br />
(σ adm =1,5 N/mm 2 ) a sezione rettangolare soggetto al<br />
carico centrato N=200 kN.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_____________________________________________________________________________________________________________<br />
Applicazioni:<br />
Verificare gli elementi della capriata <strong>di</strong> figura costituita da<br />
puntoni in legno (σ adm =8 N/mm 2 ) e tirante in acciaio<br />
(σ adm=160 N/mm 2 ).
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_____________________________________________________________________________________________________________<br />
Applicazioni:<br />
Progettare e verificare a flessione e taglio una trave in<br />
legno (σ adm =8,2 N/mm 2 ), a sezione rettangolare, <strong>di</strong> luce<br />
l=4,50 m, su due appoggi, uniformemente caricata con<br />
q=8000 N/m.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_____________________________________________________________________________________________________________<br />
Applicazioni:<br />
Verificare gli arcarecci <strong>di</strong> una copertura con inclinazione<br />
25° sull’orizzontale. Lo schema statico è <strong>di</strong> trave<br />
appoggiata su luce 3 m con carico uniforme verticale<br />
q=5kN/m. L’arcareccio sia in legno (σ adm=8,7 N/mm 2 ), con<br />
sezione 16x22 cm.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_____________________________________________________________________________________________________________<br />
Applicazioni:<br />
Progettare e verificare una trave in acciaio Fe360, con<br />
sbalzo <strong>di</strong> luce 2,5 m, sezione tipo IPE, uniformemente<br />
caricata con q=12000 N/m.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_____________________________________________________________________________________________________________<br />
Applicazioni:<br />
Determinare il massimo carico, ripartito uniformemente su<br />
tutta la lunghezza, sopportabile da una trave in legno<br />
lamellare incollato (σ adm=11,2 N/mm 2 ), su schema statico<br />
<strong>di</strong> semplice appoggio, con sezione rettangolare 16x80 cm.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_____________________________________________________________________________________________________________<br />
Applicazioni:<br />
Dimensionare la sezione <strong>di</strong> una trave in legno composta<br />
da due sezioni quadrate. Lo schema statico è <strong>di</strong> trave<br />
appoggiata su luce 4 m e carico concentrato in mezzeria<br />
P=10 kN. Verificare le forze che dovranno essere<br />
assorbite dai collegamenti tipo biette.
Parte 2<br />
Soli<strong>di</strong> caricati <strong>di</strong> punta e <strong>materiali</strong> non<br />
resistenti a trazione.<br />
Soli<strong>di</strong> caricati <strong>di</strong> punta<br />
Pressoflessione e tensoflessione<br />
Applicazioni<br />
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
I soli<strong>di</strong> caricati <strong>di</strong> punta.<br />
Quando le <strong>di</strong>mensioni della sezione dell’asta caricata assialmente<br />
sono molto piccole rispetto alla sua lunghezza, è necessario<br />
<strong>di</strong>stinguere fra le sollecitazione <strong>di</strong> compressione e quella <strong>di</strong> trazione.<br />
I tipi <strong>di</strong> equilibrio: stabile, in<strong>di</strong>fferente, instabile
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
I soli<strong>di</strong> caricati <strong>di</strong> punta.<br />
Asta tesa:<br />
L’equilibrio è <strong>di</strong> tipo stabile. Una volta “spostata” dalla configurazione<br />
<strong>di</strong> equilibrio vi ritornerà spontaneamente.<br />
Asta compressa:<br />
L’equilibrio può essere <strong>di</strong> tipo stabile o instabile. L’asta, una volta<br />
“spostata” dalla configurazione <strong>di</strong> equilibrio potrà ritornarvi<br />
spontaneamente, grazie all’elasticità del materiale, oppure non<br />
ritornarvi.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
I soli<strong>di</strong> caricati <strong>di</strong> punta.<br />
Asta compressa:<br />
L’equilibrio può essere <strong>di</strong> tipo in<strong>di</strong>fferente. L’asta, una volta “spostata”<br />
dalla configurazione <strong>di</strong> equilibrio, sottoposta ad un carico P crit rimarrà<br />
deformata. Tale carico è definito carico critico Euleriano.<br />
P crit =π 2 EJ min /L 2
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
I soli<strong>di</strong> caricati <strong>di</strong> punta.<br />
Formula <strong>di</strong> Eulero:<br />
P crit =π 2 EJ min /L 0 2<br />
L 0 è la lunghezza libera <strong>di</strong> inflessione.<br />
λ=L 0 /ρ min è la snellezza<br />
P crit =π 2 EAρ 2 min /L 0 2 = π 2 EA/λ 2<br />
σ crit =π 2 E/λ 2<br />
σ crit =π 2 E/λ 2
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
I soli<strong>di</strong> caricati <strong>di</strong> punta.<br />
Il metodo ω:<br />
Il coefficiente ω è un numero puro calcolato come rapporto tra la <strong>tensione</strong><br />
ammissibile propria del materiale e la <strong>tensione</strong> critica propria<br />
dell’elemento ridotta da un coefficiente <strong>di</strong> sicurezza proprio del materiale.<br />
Il coefficiente ω tiene conto della teoria <strong>di</strong> Eulero, <strong>dei</strong> relativi coefficienti <strong>di</strong><br />
sicurezza e del valore della snellezza.<br />
Il coefficiente ω è tabulato in funzione della snellezza per i <strong>di</strong>versi<br />
<strong>materiali</strong>.<br />
L0 >>> ρmin >>> λ >>> Tab-materiale >>> Tab-tipo sezione >>> ω<br />
σ adm =σ limite<br />
Verifica:<br />
σ=ωN/AωN/σ adm =A min<br />
Collaudo:<br />
N
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
I soli<strong>di</strong><br />
caricati<br />
<strong>di</strong><br />
punta.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La presso-flessione.<br />
E’ una sollecitazione composta da N e M.<br />
Poiché trascurare una delle due componenti <strong>di</strong> questa sollecitazione<br />
composta può portare a gravi errori progettuali, è molto importante<br />
saper riconoscere quali elementi, all’interno <strong>di</strong> un organismo<br />
strutturale, sono impegnati da pressoflessione e in che misura.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La presso-flessione.<br />
σ x=+P/A+Pe yy/J z +Pe zz/J y
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La presso-flessione.<br />
Se una sola eccentricità è<br />
<strong>di</strong>versa da zero.<br />
σ x =+P/A+Pe y y/J z<br />
σ x =-P/A(1+e y y/ρ 2 z)<br />
Sezione rettangolare:<br />
ρ 2 =h 2 /12<br />
σ max; σ min<br />
σ x =-P/A(1+6e y/h)
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La presso-flessione.<br />
La posizione dell’asse neutro varia al variare del<br />
punto C <strong>di</strong> applicazione della forza, detto centro <strong>di</strong><br />
pressione.<br />
La corrispondenza tra centro <strong>di</strong> pressione e asse<br />
neutro è regolata dall’ellisse centrale d’inerzia e dal<br />
suo nocciolo.
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La flessione semplice retta.<br />
Deformazioni variabili con<br />
legge lineare <strong>di</strong>rettamente<br />
proporzionale alla <strong>di</strong>stanza<br />
dall’asse baricentrico della<br />
sezione piana.<br />
εx = ∆l/x=y∆α/R∆α=y/R<br />
A deformazioni variabili<br />
corrispondono tensioni<br />
variabili con la stessa legge:<br />
σx=Eεx=Ey/R
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La flessione semplice retta.<br />
Per ipotesi <strong>di</strong> equilibrio:<br />
(S=0)<br />
S=Σσ xb∆y=0<br />
σ x =0<br />
M=Cost<br />
M=Σσ xby∆y=EJ z/R<br />
σ x=Ey/R=My/J z<br />
La <strong>tensione</strong> σ è<br />
<strong>di</strong>rettamente<br />
proporzionale a M, y e<br />
inversamente a J z<br />
[daN/m 2 ]
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_________________________________________________________________________________________________________<br />
La flessione semplice retta.<br />
Si definisce modulo <strong>di</strong> resistenza:<br />
W z =J z /y max =0<br />
σ x=My/J z=M/W x<br />
La <strong>tensione</strong> massima σ max è <strong>di</strong>rettamente<br />
proporzionale a M, e inversamente a W z<br />
[daN/m 2 ]
La flessione<br />
semplice<br />
retta.<br />
Con il metodo delle<br />
tensioni ammissibili:<br />
σ adm =σ limite<br />
Verifica:<br />
σ max=M/W minM/σ adm<br />
Collaudo:<br />
M
GIORGIO SIMIONI INGEGNERE<br />
_____________________________________________________________________________________________________________<br />
Applicazioni:<br />
Verificare me<strong>di</strong>ante il metodo ω un palo verticale in<br />
acciaio Fe360 a sezione circolare cava con <strong>di</strong>ametro<br />
esterno pari a 127 mm, spessore 4 mm con carico assiale<br />
<strong>di</strong> 30 kN, incastrato al piede, <strong>di</strong> lunghezza 4 m.