Dimensionamento scaricatori e sifoni fognari - diiar

COSTRUZIONI IDRAULICHE 2 (LECCO)
ESERCITAZIONE N. 5
SCARICATORI LATERALI E SIFONI FOGNARI
Testi di riferimento: Sistemi di drenaggio urbano, edizione CUSL , a cura di A. Paoletti
Esercitazioni di costruzioni idrauliche, edizioni CEDAM, di G.Becciu e A. Paoletti (Capitolo 10)
A) DIMENSIONAMENTO DI SCARICATORI LATERALI
In una fognatura unitaria occorre dimensionare uno sfioratore laterale che limiti, quando dalla fognatura
arriva la portata di piena Qp , le portate da addurre all'impianto di depurazione ad un prefissato valore Qmax e
permetta il convogliamento totale delle portate nere diluite comprese tra il valore 0 e Qt = r·Qnm essendo r il
prefissato valore del rapporto di diluizione.
L'alveo su cui va inserito è un condotto rettangolare in calcestruzzo (coefficiente di Strickler KS = 70 m 1/3 /s),
di larghezza B = 0.75 m e pendenza 0.3% che convoglia, in condizioni di piena, la portata Qp = 1200 l/s.
Si dimensioni lo sfioratore laterale (altezza C e lunghezza L del ciglio di sfioro) per le tre seguenti
combinazioni di portate:
a) Qmax = 1000 l/s Qt = 700 l/s
b) Qmax = 700 l/s Qt = 350 l/s
c) Qmax = 300 l/s Qt = 150 l/s
SVOLGIMENTO
a) Sfioratore laterale semplice.
Con la formula di Chezy-Strickler si calcola, in primo luogo, l'altezza di moto uniforme della portata di
soglia Qt = 700 l/s, che risulta pari a h0t = 0.637 m. Il petto dello sfioratore è quindi posto ad un’altezza pari a
C = 0.64 m (Figura 1).
Analogamente si calcola l'altezza di moto uniforme della portata massima a valle Qmax = 1000 l/s, che risulta
a h0v = 0.853 m. Ad essa corrisponde l'energia specifica:
E
max
2
max
2
Q
1.
0
= h0v
+
= 0.
853 +
= 0.978 m
2 ⋅ g ⋅
.
( ) ( ) 2
2
B ⋅ h
2 ⋅ 9.
806 ⋅ 0.
75 ⋅ 0 853
0v
a cui corrisponde una portata critica:
2
QM = ⋅ 0.
75 ⋅ 0.
978 ⋅ 2 ⋅ 9.
806 ⋅ 0.
978 = 1.236 m
3 ⋅ 3
3 /s
Poiché tale valore è superiore alla portata di piena in arrivo a monte QM > Qp = 1.2 m3 /s l’energia della
corrente a valle è sufficiente per realizzare il voluto processo di sfioro con uno sfioratore laterale semplice.
Si procede quindi al calcolo per differenze finite del profilo sulla soglia sfiorante, che sarà decrescente dal
valore hov = 0.853 m di valle al valore hm = 0.738 m di monte che si ricava dall’equazione:
E
max
2
p
( ) 2
Q
= hm
+
0.978 = h
2 ⋅ g ⋅ B ⋅ hm
( ) 2
0.
75 ⋅ h
ES. 5 – Scaricatori laterali e sifoni fognari Aggiornato alle ore 16:30 del 08/06/2005 Pagina 1 di 8
m
2
1.
2
+ hm = 0.738 m
2g
⋅
Scegliendo di dividere il dislivello di quote del profilo h0v - hm = 0.853 − 0.738 = 0.115 m con un passo di
integrazione pari a ∆h = 0.005 m e indicando con x la distanza della sezione considerata dall’estremità di
valle della soglia sfiorante si ottengono i seguenti risultati:
x = 0 h = 0.853 m Q = 1.000 m 3 /s
x = 0 + ∆s h = 0.053 − ∆h = 0.848 m Q 0 . 75 ⋅ 0.
848 ⋅ 2 ⋅ 9.
806 ⋅ ( 0.
978 − 0.
848)
m
= =1.014 m 3 /s

Corso di Costruzioni Idrauliche 2, Prof. Gianfranco Becciu
∆q = 1.015 − 1.000 = 0.015 m 3 /s ∆s = 3 / 2
0.
4 ⋅
2 ⋅ 9.
806 ⋅
0.
015
0.
853 + 0.
848
− 0.
64
2
= 0.087 m
Proseguendo analogamente per x = 0 + 0.082 = 0.082 m e per le sezioni successive, fino ad avere
h = hm = 0.738 m, si ottengono i risultati della Tabella 1, da quali risulta che lo sfioratore deve essere lungo
L = 1.855 m (Figura 2).
Tabella 1 - Profilo del pelo libero lungo la soglia sfiorante (caso a).
h
Q
[m] [m 3 ∆∆∆∆Q
/s] [m 3 ∆∆∆∆s
x
/s] [m] [m]
0.853 1.000 0
0.848 1.015 0.015 0.087 0.087
0.843 1.028 0.013 0.082 0.169
0.838 1.041 0.013 0.081 0.250
0.833 1.053 0.012 0.081 0.331
0.828 1.064 0.012 0.080 0.411
0.823 1.075 0.011 0.080 0.491
0.818 1.086 0.011 0.080 0.571
0.813 1.096 0.010 0.079 0.650
0.808 1.106 0.010 0.079 0.729
0.803 1.115 0.009 0.079 0.809
0.798 1.124 0.009 0.079 0.888
0.793 1.132 0.008 0.079 0.967
0.788 1.140 0.008 0.079 1.046
0.783 1.148 0.008 0.079 1.125
0.778 1.155 0.007 0.079 1.205
0.773 1.162 0.007 0.080 1.284
0.768 1.168 0.006 0.080 1.364
0.763 1.174 0.006 0.080 1.445
0.758 1.180 0.006 0.081 1.526
0.753 1.186 0.005 0.081 1.607
0.748 1.191 0.005 0.082 1.689
0.743 1.196 0.005 0.083 1.772
0.738 1.200 0.005 0.083 1.855
Figura 1 - Profilo di moto permanente lungo la soglia sfiorante di uno sfioratore semplice con Q = Qt.
Figura 2 - Profilo di moto permanente lungo la soglia sfiorante di uno sfioratore semplice con Q = Qp.
ES. 5 – Scaricatori laterali e sifoni fognari Aggiornato alle ore 16:30 del 08/06/2005 Pagina 2 di 8

Corso di Costruzioni Idrauliche 2, Prof. Gianfranco Becciu
b) Sfioratore laterale con paratoia.
In questo caso le altezze di moto uniforme delle portate Qt = 350 l/s e Qmax = 700 l/s risultano essere
rispettivamente pari a h0t = 0.372 m e h0v = 0.637 m. Il petto dello sfioratore è quindi posto ad un’altezza pari
a C= 0.38 m (Figura 3)., mentre l’energia specifica della corrente a valle è pari a:
E max
0.
7
= 0.
637 +
= 0.747 m
2 ⋅9.
806⋅
2
( ) 2
0.
75⋅
0.
637
a cui corrisponde una portata critica
2
QM = ⋅0.
75⋅
0.
747⋅
2 ⋅ 9.
806⋅
0.
747 = 0.825 m
3⋅
3
3 /s
Poiché tale valore è inferiore a quello della portata QM < Qp in arrivo allo sfioratore non è possibile realizzare
la voluta riduzione delle portate con uno sfioratore laterale semplice, ma è necessario intervenire in modo da
innalzare il livello energetico della corrente di valle. A questo scopo si considera l’introduzione di una
paratoia nel canale derivatore immediatamente a valle della soglia sfiorante.
In prima ipotesi, si prevede che la paratoia abbia una luce libera sul fondo pari all’altezza h0t di moto
uniforme della portata di soglia e dunque pari a d = 0.38 m. Al passaggio della portata Qmax la paratoia
provocherà il rigurgito della corrente con il suo conseguente incremento energetico. L’energia di tale
corrente è calcolata nella sezione contratta che si realizza a valle della paratoia. Ipotizzando una contrazione
della vena effluente tale da ridurne l’altezza al 60 % della luce d, tale energia risulta pari a:
Epar = (0.6 ⋅ 0.38) +
2⋅
9.81⋅
0.7
2
( ) 2
0.75⋅
0.6⋅
0.38
= 1.082 m
a cui corrisponde una portata critica QM = 1.440 m 3 /s. Poiché tale valore è questa volta superiore al limite
QM > Qp , è possibile procedere al dimensionamento dello sfioratore laterale.
L'altezza idrica hv a valle dello sfioratore, ricavata dall’equazione dell’energia:
hv = 1.082 −
0.7
2 ⋅ 9.806 ⋅
2
( ) 2
0.75 ⋅ h
v
hv = 1.042 m.
Procedendo in modo analogo a quanto fatto nel caso a) si ottiene l’altezza di monte hm = 0.932 m e quindi
(Tabella 2) una lunghezza della soglia sfiorante pari a L = 0.590 m (Figura 4).
Tabella 2 - Profilo del pelo libero lungo la soglia sfiorante (caso b).
h
Q
[m] [m 3 ∆∆∆∆Q
/s] [m 3 ∆∆∆∆s
x
/s] [m] [m]
1.042 0.700 0
1.037 0.731 0.031 0.033 0.033
1.032 0.767 0.036 0.038 0.072
1.027 0.801 0.034 0.036 0.108
1.022 0.832 0.032 0.035 0.142
1.017 0.862 0.030 0.033 0.175
1.012 0.890 0.028 0.032 0.207
1.007 0.917 0.027 0.030 0.237
1.002 0.942 0.025 0.029 0.266
0.997 0.966 0.024 0.028 0.294
0.992 0.989 0.023 0.027 0.322
0.987 1.011 0.022 0.026 0.348
0.982 1.032 0.021 0.025 0.373
0.977 1.052 0.020 0.025 0.398
0.972 1.071 0.019 0.024 0.421
0.967 1.090 0.018 0.023 0.445
0.962 1.108 0.018 0.022 0.467
0.957 1.124 0.017 0.022 0.489
0.952 1.141 0.016 0.021 0.510
0.947 1.156 0.016 0.021 0.531
0.942 1.171 0.015 0.020 0.551
0.937 1.186 0.014 0.020 0.570
0.932 1.200 0.014 0.019 0.589
0.932 1.200 0.001 0.001 0.590
ES. 5 – Scaricatori laterali e sifoni fognari Aggiornato alle ore 16:30 del 08/06/2005 Pagina 3 di 8

Corso di Costruzioni Idrauliche 2, Prof. Gianfranco Becciu
Figura 3 - Profilo di moto permanente lungo la soglia sfiorante di uno sfioratore con paratoia con Q = Qt.
Figura 4 - Profilo di moto permanente lungo la soglia sfiorante di uno sfioratore con paratoia con Q = Qp.
c) Sfioratore laterale con paratoia e restringimento.
Le altezze di moto uniforme delle portate Qt = 150 l/s e Qmax = 300 l/s risultano essere rispettivamente pari a
h0t = 0.202 m e h0v = 0.332 m.
Il petto dello sfioratore è quindi posto ad un’altezza C = 0.21 m, mentre l’energia specifica della corrente a
valle è pari a:
Emax = 0.332 +
2 ⋅ 9.
806 ⋅
0.
3
2
( ) 2
0.
75 ⋅ 0.
332
= 0.406 m
a cui corrisponde una portata critica QM = 0.331 m 3 /s. Anche in questo caso il valore di QM risulta inferiore a
quello della portata Qp e non è quindi possibile realizzare la voluta riduzione delle portate con uno sfioratore
laterale semplice. Anche in questo caso si considera l’introduzione di una paratoia nel canale derivatore
immediatamente a valle della soglia sfiorante, con una luce libera sul fondo pari all’altezza hot di moto
uniforme della portata di soglia e dunque pari a d = 0.21 m.
L’energia della corrente, calcolata nella sezione contratta che si realizza a valle della paratoia, risulta pari a:
Epar = (0.6⋅0.21) +
2 ⋅ 9.
806 ⋅
0.
3
2
( ) 2
0.
75 ⋅ 0.
6 ⋅ 0.
21
= 0.640 m
a cui corrisponde una portata critica QM = 0.654 m 3 /s. Poiché tale valore è ancora notevolmente inferiore a
Qp ed essendo sconsigliabile diminuire ulteriormente il valore di d (poiché è buona norma progettuale
lasciare sempre una luce minima di passaggio di 20 cm), è necessario ricorrere anche al restringimento del
canale derivatore.
La larghezza di tale restringimento si calcola imponendo che la portata di soglia Qt = 0.150 m 3 /s vi passi in
condizioni critiche. Essendo l’energia specifica corrispondente a tale portata pari a:
Et = 0.202 +
2⋅
9.81⋅
0.15
2
( ) 2
0.75⋅
0.202
= 0.252 m
risulta che l’altezza critica corrispondente è:
kretrs = t E ⋅
2
= 0.168 m
3
e quindi la larghezza del restringimento necessaria perché tale altezza critica si verifichi è pari a:
ES. 5 – Scaricatori laterali e sifoni fognari Aggiornato alle ore 16:30 del 08/06/2005 Pagina 4 di 8

Corso di Costruzioni Idrauliche 2, Prof. Gianfranco Becciu
b =
Q
g ⋅ k
2
t
3
restr
=
2
0.
15
9.
806⋅
0.
168
3
= 0.696 m
Poiché tale valore è poco differente dalla larghezza originaria del canale B = 0.75 m e per cercare di
migliorare l'efficienza dello sfioratore, si decide di adottare un valore più piccolo, pari a b = 0.6 m.
Con questo nuovo valore di larghezza ristretta la portata Qt passa ancora in condizioni critiche nel
restringimento, ma con il nuovo valore:
kt,b = 3
2
0.
15
9.
806 ⋅ 0.
6
2
= 0.185 m
Infatti, avendo scelto di restringere il canale più del valore indicato dalla condizione di criticità, anche la
portata Qt viene rigurgitata a monte incrementando, rispetto al valore di moto uniforme, la sua energia.
Nell’ipotesi che l’imbocco del restringimento sia ben raccordato e quindi che le perdite di carico relative,
vista anche la piccola entità del restringimento ipotizzato, siano in prima approssimazione trascurabili, il
valore di questa energia è uguale a quella della corrente nella sezioni di altezza critica nel restringimento ed è
quindi pari a:
3
Et,b = ⋅ kt
, b = 1.5 ⋅ 0.185 = 0.278 m
2
Per il calcolo dello sfioratore bisognerà quindi valutare l’entità di questo rigurgito e modificare di
conseguenza l’altezza C del petto dello stramazzo.
Prima di procedere a questo calcolo è comunque opportuno verificare che la nuova energia specifica della
portata Qmax sia sufficiente ad ottenere il voluto processo di sfioro.
Per limitare il rischio di ostruzioni si impone che la luce sotto alla paratoia sia superiore a k e pari a db = 0.20
m. L'energia specifica della portata Qmax che transita nel restringimento e sotto la paratoia vale allora
2
Qmax
Epar,b = Cc · db +
= (0.6⋅0.20) +
2
2g ⋅ ( Cc
⋅ db
⋅ b)
( ) 2
2
0.
3
= 1.005 m
2 ⋅ 9.
806 ⋅ 0.
6 ⋅ 0.
20 ⋅ 0.
6
a cui corrisponde una portata critica QM = 1.288 m 3 /s. Questo valore è superiore a QM > Qp e quindi è
possibile procedere al dimensionamento dello sfioratore laterale.
L'altezza idrica hv a valle dello sfioratore risulta, dalla soluzione dell’equazione dell’energia:
hv = 1.005 −
2⋅
9.81⋅
0.3
2
( ) 2
0.75⋅
h
= 0.997 m.
v
L’altezza ht della corrente Qt a monte del restringimento si ricava da
Et,b + ∆h = ht +
Q
2
t
2g ⋅(
B ⋅ h )
t
2
La precedente espressione (con perdita di carico della corrente dovuta al restringimento trascurabile per
imbocco ben raccordato ∆h ≅ 0 ) permette di ricavare ht = 0.244 m. La nuova altezza dello stramazzo sarà
quindi pari a C = 0.25 m (Figura 5).
Con i valori trovati di C e hv, procedendo in modo analogo (Tabella 3) a quanto fatto nei casi a) e b), si
ottiene l'altezza idrica hm = 0.803 m a monte dello sfioratore e infine la lunghezza della soglia sfiorante, che
risulta pari a L = 0.913 m (Figura 6).
Figura 5 - Profilo di moto permanente lungo la soglia sfiorante di uno sfioratore con paratoia e restringimento
con Q = Qt .
ES. 5 – Scaricatori laterali e sifoni fognari Aggiornato alle ore 16:30 del 08/06/2005 Pagina 5 di 8

Corso di Costruzioni Idrauliche 2, Prof. Gianfranco Becciu
Figura 6 - Profilo di moto permanente lungo la soglia sfiorante di uno sfioratore con paratoia e restringimento
con Q = Qp .
Tabella 3 - Profilo del pelo libero lungo la soglia sfiorante (caso c).
h
[m]
Q
[m 3 /s]
∆∆∆∆Q
[m 3 /s]
∆∆∆∆s
[m]
x
[m]
0.997 0.300 0
0.992 0.378 0.078 0.069 0.069
0.987 0.442 0.064 0.057 0.126
0.982 0.497 0.055 0.049 0.175
0.977 0.545 0.048 0.044 0.219
0.972 0.588 0.043 0.040 0.259
0.967 0.628 0.040 0.037 0.296
0.962 0.664 0.036 0.034 0.330
0.957 0.698 0.034 0.032 0.362
0.952 0.729 0.031 0.030 0.392
0.947 0.759 0.030 0.029 0.421
0.942 0.786 0.028 0.027 0.448
0.937 0.813 0.026 0.026 0.474
0.932 0.837 0.025 0.025 0.499
0.927 0.861 0.023 0.024 0.522
0.922 0.883 0.022 0.023 0.545
0.917 0.904 0.021 0.022 0.567
0.912 0.925 0.020 0.021 0.589
0.907 0.944 0.019 0.020 0.609
0.902 0.962 0.018 0.020 0.629
0.897 0.980 0.018 0.019 0.648
0.892 0.997 0.017 0.018 0.666
0.887 1.013 0.016 0.018 0.684
0.882 1.028 0.015 0.017 0.701
0.877 1.043 0.015 0.017 0.718
0.872 1.057 0.014 0.016 0.734
0.867 1.070 0.013 0.016 0.750
0.862 1.083 0.013 0.015 0.765
0.857 1.096 0.012 0.015 0.780
0.852 1.108 0.012 0.014 0.794
0.847 1.119 0.011 0.014 0.808
0.842 1.130 0.011 0.013 0.822
0.837 1.140 0.010 0.013 0.835
0.832 1.150 0.010 0.013 0.847
0.827 1.160 0.009 0.012 0.859
0.822 1.169 0.009 0.012 0.871
0.817 1.177 0.009 0.011 0.883
0.812 1.185 0.008 0.011 0.894
0.807 1.193 0.008 0.011 0.904
0.803 1.200 0.006 0.009 0.913
ES. 5 – Scaricatori laterali e sifoni fognari Aggiornato alle ore 16:30 del 08/06/2005 Pagina 6 di 8

Corso di Costruzioni Idrauliche 2, Prof. Gianfranco Becciu
B) DIMENSIONAMENTO DI SIFONI FOGNARI
Si consideri il caso di un emissario di una fognatura unitaria urbana che debba sottopassare un canale. Si
supponga che l'emissario convogli portate variabili da un minimo di 20 l/s (portata di magra in tempo
asciutto) ad un massimo di 500 l/s (portata di piena) e sia costituito da una canalizzazione a sezione
rettangolare di larghezza B = 1 m e pendenza i = 0.002.
Si dimensioni il sifone rovesciato necessario per l’attraversamento tenendo conto che il tracciato individuato
è composto da un tratto sub-orizzontale di 30 m e da due tratti obliqui a 45°, quello di ingresso di 4 m e
quello di uscita di 3.78 m. Si consideri, inoltre, un dislivello disponibile di 0.5 m e tubazioni in ghisa con
coefficiente di scabrezza di Strickler KS = 60 m 1/3 /s.
SVOLGIMENTO
a) Dimensionamento canna di magra
Imponendo una velocità minima di 0.6 m/s di ottiene il diametro massimo della tubazione per la portata
minima:
D1,teor =
4⋅
Q
π ⋅V
min
min
=
4⋅
( 20 / 1000)
= 0.206 m
3.
1416⋅
0.
6
dunque passando al diametro commerciale immediatamente più piccolo si considera D1 = 0.2 m.
Applicando l’equazione del bilancio energetico tra monte e valle:
V
∆h = L⋅ J + K ⋅
2g
A1 =
J1 =
0 2
π ⋅ = 0.0314 m 2
K
2
S
⋅
. 2
4
Q
D
4
2
min
4/3
1
si ottiene:
20 / 1000
V1 =
0.
0314
( )
2
2
1
⋅ A
=
60
2
= 0.64 m/s
2
Qmin
∆hmin = L1⋅J1 + K ⋅ 2
2g ⋅ A1
Si noti che ∆hmin < ∆hgeod = 0.5 m.
⋅
( 20 / 1000)
0.
2
4
4 / 3
2
⋅ 0.
0314
2
= 0.0061
( 20 / 1000)
= 37.
78 ⋅ 0.
0061 + 4 ⋅
2 ⋅ 9.
81⋅
0.
0314
ES. 5 – Scaricatori laterali e sifoni fognari Aggiornato alle ore 16:30 del 08/06/2005 Pagina 7 di 8
2
2
= 0.314 m
b) Dimensionamento canna di piena
Procedendo analogamente per la portata massima, imponendo una velocità massima di 3 m/s, si ottiene il
diametro massimo dell’altra tubazione:
D2,teor =
4⋅
Q
π ⋅V
max
max
=
4⋅
( 500 / 1000 )
= 0.461 m
3.
1416⋅
3
e quindi, passando al diametro immediatamente più grande, si considera D2 = 0.5 m, al quale corrispondono i
seguenti dati:
A2 =
J2 =
0 2
π ⋅ = 0.196 m 2
k
2
s
. 5
4
2
max
4/3
2
Q
D
⋅ ⋅ A
4
2
2
=
60
2
( 500 / 1000)
0.
6
⋅
4
4 / 3
2
2
⋅0.
196
= 0.0288

Corso di Costruzioni Idrauliche 2, Prof. Gianfranco Becciu
V2 =
( 500 / 1000)
0.
196
= 2.55 m/s
2
2
Qmax
( 500 / 1000)
∆hmax = L2 ⋅ J2 + K ⋅ = 37.
8⋅
0.
0288 + 4⋅
= 2.41 m
2
2
2g ⋅ A2
2⋅
9.
81⋅
0.
196
Quest’ultima perdita di carico non è compatibile con il dislivello disponibile di 0.5 m ed è, quindi, necessario
aumentare il diametro D2 in modo da ridurla. Passando al diametro D2 = 0.7 m, con due salti nella serie di
diametri commerciali, si ottengono i seguenti risultati:
A2 = 0.3848 m 2
V2 = 1.30 m/s
J2 = 0.0048
∆hmax = 0.53 m
La perdita di carico è ancora lievemente superiore al dislivello disponibile, ma tenuto conto che è stata
calcolata nell’ipotesi restrittiva che l’intera portata massima passi per il solo condotto 2 si accetta il diametro
D2 = 0.7 m ipotizzato.
c) Verifica funzionamento contemporaneo
Verificando, infatti, il funzionamento contemporaneo delle due tubazioni del sistema, cioè risolvendo il
sistema di 3 equazioni in 3 incognite:
Q1
∆h
= L1
⋅ J1
+ K ⋅ 2
2g ⋅ A
Q2
∆h
= L2
⋅ J 2 + K ⋅ 2
2g ⋅ A
Q + Q = Q
1
2
max
si ottengono i seguenti risultati:
2
2
1
2
Q1 = 24.6 l/s V1 = 0.783 m/s
Q2 = 475.4 l/s V2 = 1.235 m/s
∆h = 0.475 m < ∆hgeod = 0.5 m.
che, essendo compatibili con i vincoli di progetto (∆h < ∆hgeod = 0.5 m e 0.6 < V < 3 m/s), confermano la
validità dei valori scelti per i diametri delle tubazioni: D1 = 0.2 m e D2 = 0.7 m.
LABORATORIO PROGETTUALE
Con riferimento alla mappa in scala 1:2000, a valle del bacino considerato occorre progettare uno scaricatore
laterale SF in grado di lasciar defluire indisturbata verso valle una portata Qt e di ripartire le portate maggiori
di Qt in parte verso la vasca volano V e in parte verso valle, senza però che queste ultime superino mai il
valore Qmax.
Per il calcolo della Qt = r ⋅Qnm
si consideri una popolazione di P = 20000 abitanti e un valore di dotazione
idrica D = 750 l/(ab·giorno).
Per il calcolo della Qp si consideri un tempo di ritorno pari a T = 10 anni e la corrispondente curva di
possibilità pluviometrica determinata precedentemente.
Per il calcolo della Qmax = u ⋅ S ⋅ IMP si consideri un valore limite corrispondente a un contributo specifico
pari a u = 40 l/s/haimp.
ES. 5 – Scaricatori laterali e sifoni fognari Aggiornato alle ore 16:30 del 08/06/2005 Pagina 8 di 8