Relazione tecnica Dicembre 2009 progetto EU n°9 ACP RPR 50-13

Relazione tecnica Dicembre 2009
progetto EU n°9 ACP RPR 50-13
“Interventions pour le renforcement du réseau
hydraulique, pour la protection de
l'environnement et la sensibilisation à un usage
responsable ”
a cura di: dott. Ing. Diego Avesani
dott. Ing. Daniele Casagrande
dott. Marco Ciolli
ing. Niccolò Da Ronco
dott. ing. Maurizio Righetti
dott. Ing Chiara Sboarina
dott. Clara Tattoni
dott. ing. Alfonso Vitti
dott. ing. Paolo Zatelli
Trento, Novembre 2009

Indice dei contenuti
1Origine dei dati...................................................................................................................................7
1.1Rilievi topografici........................................................................................................................7
1.2Misure di portata.........................................................................................................................7
1.3Misure idrologiche.......................................................................................................................9
2Opere di presa: situazione iniziale....................................................................................................10
3Interventi nella vasca di accumulo...................................................................................................14
3.1Descrizione generale.................................................................................................................16
3.2Descrizione del percorso 1........................................................................................................16
3.3Canale centrale di scarico.........................................................................................................16
3.3.1Trasporto solido nel canale................................................................................................17
3.3.2Verifica a ribaltamento.......................................................................................................17
3.3.3Verifica al sifonamento......................................................................................................18
3.3.4Verifica al piping................................................................................................................20
3.4Traversa ed opere sulla gaveta.................................................................................................20
3.5Camera di partenza...................................................................................................................21
3.5.1Luce di derivazione............................................................................................................22
3.6Opere accessorie.......................................................................................................................23
3.6.1Opere di coronamento della vasca di accumulo.................................................................23
3.6.2Paratoie.............................................................................................................................24
4Sghiaiatore e dissabbiatore..............................................................................................................25
4.1Fondo della vasca dissabbiatrice...............................................................................................29
4.2Vasca di carico..........................................................................................................................29
5Adduzione alla turbina .....................................................................................................................30
5.1Condotta orizzontale (CO).........................................................................................................30
5.1.1Perdite di carico.................................................................................................................30
5.2Vasca di oscillazione (PP)..........................................................................................................31
5.3Condotta forzata (CF)................................................................................................................32
6Adduzione di acqua potabile al serbatoio.........................................................................................33
6.1Condotta di adduzione (CA).......................................................................................................34
6.1.1Tratto in PVC (PN10 e PN16)..............................................................................................34
6.1.2Tratto in acciaio.................................................................................................................34
6.1.3Colpo d'ariete....................................................................................................................35
6.1.4Lunghezza tratti in PVC e in acciaio...................................................................................35
6.1.5Perdite di carico totali........................................................................................................36
6.2Condotta di mandata (CM)........................................................................................................36
6.2.1Lunghezza tratti in PVC e in acciaio...................................................................................36
6.2.2Perdite di carico totali........................................................................................................37
6.2.3Prevalenza della pompa.....................................................................................................37
6.3Dilatazione termica...................................................................................................................37
6.4Manufatti di sicurezza...............................................................................................................37
7Selle d'appoggio e blocchi di ancoraggio..........................................................................................39
7.1Selle d'appoggio per condotta forzata ......................................................................................39
7.2Blocchi di ancoraggio per condotta forzata...............................................................................40
7.3Selle d'appoggio per adduzione e mandata..............................................................................41
7.4Blocchi di ancoraggio per condotta di adduzione e di mandata................................................42
8Interfaccia EPANET GRASS................................................................................................................44
8.1EPANET......................................................................................................................................44
8.2Integrazione GRASS-EPANET.....................................................................................................44
8.3Aggiornamento dei moduli........................................................................................................45
9Database spaziale............................................................................................................................46
9.1Raccolta dati.............................................................................................................................46
9.2Struttura logica del GeoDataBase.............................................................................................47
9.3 Dati contenuti..........................................................................................................................47
10Cartografia di supporto...................................................................................................................51
11Attività scientifica e divulgativa......................................................................................................54
11.1FOSS4G...................................................................................................................................54
11.2Meeting degli utenti di GRASS.................................................................................................55
11.3CUCS.......................................................................................................................................55
12Attività di formazione per il progetto AVSI RWANDA.......................................................................56
12.1Introduzione............................................................................................................................56
2

12.2Prima individuazione delle esigenze formative........................................................................56
12.3Formazione mirata al personale di MFLM ed ai tecnici............................................................57
12.4Corsi in Italia...........................................................................................................................58
12.5Avviamento di tesi di laurea comuni con il KIST......................................................................58
12.6Preparazione di materiale didattico.........................................................................................60
12.7Corsi in Rwanda......................................................................................................................61
3

Premessa
La presente relazione tecnica riassume le attività espletate da UNITN (Università degli Studi di
Trento) nel periodo gennaio-novembre 2009, nell'ambito del progetto presentato alla Unione Europea
(EuropeAid/ 122979/C/ACT/ACP) e regolamentate da apposita convenzione di conto terzi stipulata
tra AVSI e UNITN.
La relazione tecnica è suddivisa in tre parti per comodità descrittiva, ma le attività sono state svolte
con sforzo comune da parte di tutti i partecipanti di UNITN, secondo le proprie competenze ed abilità:
NOTA
1. parte (capitoli 1-7) relativa alle attività di progettazione della centrale idromeccanica per il
sollevamento delle acque del futuro acquedotto. Sono parte integrante di questa parte di
relazione gli elaborati grafici progettuali elencati e allegati;
2. parte (capitoli 8-10) relativa alle informazioni geografiche. Questa comprende la gestione dei
dati geografici, la realizzazione di un GeoDataBase, la realizzazione dell'interfaccia tra
software GIS open source (GRASS) e software open source di calcolo idraulico di reti
acquedottistiche (EPANET), la realizzazione del supporto digitale e delle mappe utilizzate per
la progettazione acquedottistica e di carte tematiche.
3. parte (capitoli 11-12) relativa alle attività di divulgazione scientifico tecnica ed alla
formazione del personale tecnico italiano e rwandese operante in Rwanda nell'ambito del
progetto;
Si fa presente che tra la fine di novembre 2009 e l'inizio di dicembre 2009 tre persone di UNITN (ing.
Diego Avesani, ing. Silvia Franceschi, dott. Ing. Maurizio Righetti) si recheranno per svolgere la
seconda missione in Rwanda del progetto (la prima è stata svolta nel novembre 2008) e per tenere
un primo ciclo di lezioni (workshop) a tecnici rwandesi, nell'ambito dell'attività di formazione in
Rwanda prevista dal contratto e dal progetto presentato alla Unione Europea. Con l'occasione la
delegazione effettuerà anche sopralluoghi nei cantieri relativi e prenderà ulteriori contatti per
perfezionare le future attività formative. Relazione dettagliata di tale missione sarà presentata
successivamente, presumibilmente ad inizio 2010.
4

PARTE 1
Relazione tecnica Dicembre 2009
progetto EU n°9 ACP RPR 50-13
“Progettazione impianto idromeccanico di sollevamento delle acque,
asservito all'acquedotto”
Premessa
a cura di: ing. Niccolò Da Ronco
ing. Daniele Casagrande
dott. ing. Maurizio Righetti
La prima parte della seguente relazione tecnica si propone di riassumere le scelte compiute nella
progettazione dell'impianto idromeccanico asservito all'acquedotto del progetto EU n°9 ACP RPR 50-
13 e fa seguito alle relazioni di febbraio, aprile, luglio e settembre 2009 precedentemente inviate.
Alla relazione si intendono allegate le tavole seguenti:
1. Opere realizzate: planimetria e sezioni tre vasche;
2. Stramazzo triangolare: sezioni;
3. Vasca di carico (camera di partenza): planimetria;
4. Vasca di carico (camera di partenza): sezioni;
5. Particolari della traversa;
6. Sezioni del canale;
7. Raccordo vasca dissabbiatrice e struttura esistente;
8. Vasca dissabbiatrice: planimetria e sezioni generali;
9. Vasca dissabbiatrice: profili longitudinali;
10. Vasca dissabbiatrice: planimetria e sezioni opere civili;
5

11. Vasca dissabbiatrice: planimetria e sezioni opere civili;
12. Copertura della vasca di carico (camera di partenza);
13. Griglia di protezione;
14. Condotta orizzontale e condotta forzata: planimetria (aggiornata);
15. Condotta orizzontale: profilo (aggiornata);
16. Condotta forzata: profilo (aggiornata);
17. Pozzo piezometrico (vasca di oscillazione) (aggiornata);
18. Scavo tipo per CO-CF e CA-CM (aggiornata);
19. Condotta di adduzione e mandata: planimetria;
20. Condotta di adduzione – profilo longitudinale;
21. Condotta di mandata – profilo longitudinale (1);
22. Condotta di mandata – profilo longitudinale (2);
23. Blocchi di ancoraggio e selle d'appoggio;
24. Proposta selle d'appoggio in legno.
6

1 Origine dei dati
1.1 Rilievi topografici
I dati topografici su cui si è lavorato sono di tre tipi: rilievi fatti da un operatore locale con un GPS, alcuni
dislivelli e profili longitudinali realizzati con un teodolite e una carta topografica militare belga degli anni
'70; tale carta è stata digitalizzata e georeferenziata in modo da ottenere un DTM (Digital Terrain Model)
con precisione ai 5 m.
Nel corso della progettazione si è evidenziata l'inadeguatezza della precisione di tale DTM a causa delle
scarse pressioni in gioco (a volte inferiori al metro), perciò, al fine di ottenere una maggiore precisione
nei dislivelli, si è stabilito di utilizzare un metodo di rilievo GPS stop & go relativo ad una stazione fissa e
con tempi di stazionamento sul punto di 20 minuti. Si stima che tale metodologia permetta di
raggiungere un errore di circa 20 cm sulle quote, valore considerato accettabile. Quando possibile, i
dislivelli sono verificati con il teodolite.
Tutta la progettazione delle opere di presa e adduzione è stata eseguita in relativo rispetto alla quota del
terreno alla base della gaveta: tale punto di riferimento è stato stabilito per convenzione essere la
“quota 0” (si veda la Tavola 4 allegata).
1.2 Misure di portata
Ai fini della progettazione delle opere di difesa è necessario stimare la massima portata di piena che
per un certo tempo di ritorno. A questa si perviene mediante modelli idrologici a partire da serie
storiche di misure di pioggia oppure con estrapolazioni da serie storiche di misure di portata.
7

Figura 1: Stramazzo a monte dello sbarramento.
Per stimare l'energia che si può ricavare da un corso d'acqua è necessario, invece, calcolare la curva
di durata o comunque una portata minima garantita. A questo proposito sono state eseguite delle
misure di portata nel corso d’acqua interessato, attraverso uno stramazzo triangolare posto
immediatamente a monte dello sbarramento esistente (Figura 1).
Figura 2: Misure di portata in 3 momenti della giornata durante la
stagione secca..
8

Le misure di portata sono state fatte in 3 distinti momenti della giornata (ore 8.00, 12.00 e 16.00), si
evidenziano in tal modo delle leggere variazioni, dell’ordine del 10–15 %, dovute sostanzialmente ai
prelievi che si verificano a monte per irrigare i campi. Purtroppo queste misure, oltre a risultare
incomplete, si riferiscono al solo periodo estivo (luglio-agosto), quando cioè si registra il valore
minimo di precipitazione. Non è stato in tal modo possibile ricavare la curva di durata delle portate
per tutto l’anno ma solo per questo periodo limitato. D'altro canto, questi dati consentono di valutare
la portata minima di progetto, in quanto riferiti alla stagione secca: il valore minimo assoluto di
portata per l’intero periodo considerato è risultato pari a 0.037 m 3 /s, si è scelto quindi il valore di 40
l/s per la portata di progetto. I vari comparti del sistema sono dimensionati e verificati anche per una
portata di rispetto più elevata di quella minima, per garantire flessibilità all’impianto, il valore di tale
portata è stato fissato in 75 l/s.
1.3 Misure idrologiche
Figura 3: Curva di durata per la stagione secca.
Per la taratura di un modello idrologico che permetta di stimare sia la portata di piena che la curva di
durata sono necessarie misure continuative e contemporanee di pioggia e di portata nel torrente. A
tale scopo sono stati forniti ai tecnici in loco un pluviometro ed una sonda a pressione da collocare
nelle vicinanze della traversa per misurare il tirante a monte della gaveta e quindi valutarne la
portata. Sono stati forniti suggerimenti agli operatori in merito al luogo più adatto dove posizionare il
pluviometro, la sonda a pressione ed un'asta graduata per la valutazione a vista del tirante.
9

2 Opere di presa: situazione iniziale
Al momento dell’accettazione dell’incarico risultavano presenti sul territorio alcune strutture risalenti
in parte al periodo coloniale ed altre costruite più recentemente. Al primo caso appartiene lo
sbarramento trasversale, costituito sostanzialmente da una briglia a finestra di larghezza pari a circa
18.5 m ed altezza alla gaveta di 1 m circa, con ali leggermente inclinate (Figura 4).
Di più recente costruzione risulta invece la vasca situata immediatamente a monte della traversa, i
cui muri perimetrali si collegano senza soluzione di continuità alla traversa stessa (Figura 5 e 6,
tratte dalla Tavola 1, allegata). Essa ha pianta trapezoidale per una superficie totale di circa 650 m 2 ,
è divisa nella parte centrale da un muro e presenta sulla sinistra idrografica tre camere addossate al
muro perimetrale, che nella visione del costruttore avrebbero dovuto servire da vasche di
sedimentazione in serie.
Lo stato iniziale rilevato non è stato ritenuto pienamente funzionale alla derivazione. Si è comunque
optato per una serie di interventi progettuali che consentissero di non stravolgere lo stato iniziale. Si
è quindi cercato un compromesso tra quanto ritenuto “ottimale” e il completamento dell'esistente tal
quale.
Figura 4: Disegno in 3D della briglia preesistente.
In corrispondenza della bocca di presa era inoltre presente un’ulteriore vasca di sedimentazione della
lunghezza di circa 6 metri e larghezza pari a 1.15 m (Figure 7, 8 e 9).
10

Figura 5: Planimetria delle opere di presa.
Figura 6: Vista da valle del piazzale di deposito, del muro di separazione
interno (sulla sinistra) e delle tre vasche (in costruzione, sulla destra).
11

Figura 7: Planimetria del dissabbiatore esistente.
Figura 8: Profilo longitudinale del dissabbiatore esistente.
12

Figura 9: Fotografia del dissabbiatore
esistente.
I problemi principali di questa configurazione delle opere di presa sono il deposito di sedimenti
nell'allargamento subito a valle dello stramazzo e l'inadeguatezza del dissabbiatore esistente.
13

3 Interventi nella vasca di accumulo
Vasca di accumulo/
piazzale di deposito
Figura 10: Interventi di demolizione (in giallo) e nuove costruzioni (in rosso) nella vasca
di accumulo.
14

Figura 11: Particolari degli interventi (in rosso le opere da costruire e in giallo le opere da
demolire) nella vasca di accumulo.
Figura 12: Particolare della vasca di derivazione.
15

3.1 Descrizione generale
Gli interventi evidenziati in Figura 10 (in rosso costruzione, in giallo demolizione) mirano a risolvere,
o quantomeno a limitare, il problema del deposito solido nel piazzale di deposito mantenendo
un'adeguata velocità della corrente al suo interno e affidando il compito di rimuovere la frazione
solida grossolana ad una vasca sghiaiatrice esterna e quella fine al sedimentatore esterno (punto (6)
in Figura 10). Si è pertanto scelto di realizzare un canale preferenziale di scarico (percorso (1))
avente lo scopo di concentrare il flusso della corrente durante le magre o comunque durante le piene
non troppo sostenute. La sponda in destra idrografica di questo canale di scarico ha sommità a quota
inferiore alla quota della soglia di sfioro tracimabile della traversa, inoltre in Figura 10 nel punto A è
inserita una luce a battente regolabile con paratoia. In tal modo si ottiene un duplice vantaggio:
• durante le piene più gravose tutta la luce della soglia tracimabile alla traversa contribuisce al
deflusso, limitando così i rigurgiti a monte;
• si ricava una seconda vasca sulla destra (punto 5) che costituisce un piccolo volume di
compenso giornaliero.
Viene comunque mantenuta la possibilità di utilizzare le tre vasche già realizzate (percorso 2) in
alternativa al sistema principale ad esempio durante le fasi di pulizia e manutenzione di
quest’ultimo. Nel caso si utilizzi il percorso (2) si prevedono abbondanti e incontrollati fenomeni di
deposizione, soprattutto nelle zone (3) e (4), dove l’acqua rallenta fino quasi a stagnare; si
renderebbero pertanto necessari frequenti interventi di rimozione del materiale accumulato nel
tempo.
3.2 Descrizione del percorso 1
Nei paragrafi che seguono si vanno a descrivere le modifiche alle opere di presa esaminandole
nell'ordine in cui vengono attraversate dall'acqua nel caso le si faccia seguire il percorso 1.
La corrente viene concentrata nel canale al centro del piazzale di deposito e vi scorre sino ad
incontrare la traversa al fondo, attraverso una luce di derivazione ricavata nella camera di partenza
si passa alla vasca sghiaiatrice e quindi al dissabbiatore, infine si ha l'accumulo nella camera di
carico. Da qui in avanti si passa dall'adduzione a pelo libero a quella a pressione: a 30 cm dal fondo
della camera di carico parte la condotta orizzontale che raggiunge una vasca di oscillazione (o pozzo
piezometrico) sul cui fondo comincia la condotta forzata che porta l'acqua sino alla turbina nella
camera di pompaggio.
3.3 Canale centrale di scarico
Il muro sulla destra idrografica del canale centrale si interrompe nella sua parte finale, in prossimità
della traversa (punto A della Figura 10), presentando una luce di larghezza pari a 1 m, con gargami
nello spessore del muro stesso. In tali gargami potrà eventualmente essere inserita una panconatura
o una paratoia per consentire le operazioni di riempimento e svuotamento della vasca adiacente.
Il muro di sinistra esiste già, mentre il muro tracimabile di destra è costruito a gravità utilizzando
massi annegati in calcestruzzo, secondo la modalità impiegata anche per la costruzione degli altri
16

muri, ed ha sezione trapezoidale con base di 1.0 m e spessore alla sommità pari a 50 cm (si veda la
Tavola 6 allegata). È alto 1.30 m rispetto al fondo della vasca, più basso quindi della traversa in
corrispondenza della gaveta, in modo da non costituire un ostacolo al deflusso delle piene sulla
traversa. La tracimazione del muro comincia per una portata fluente nel canale superiore a circa 7
m 3 /s. La lunghezza del muro, pari a circa 23 m, consente inoltre un rapido riempimento della vasca
adiacente ricavata sulla destra (indicata con il numero (5) in Figura 10), una volta che il muro venga
tracimato. Tale vasca ha una superficie di circa 110 m 2 , per un potenziale volume di accumulo di
circa 165 m 3 : se tale vasca venisse utilizzata come vasca di compenso giornaliero garantirebbe il
funzionamento dell’impianto con una portata di progetto di 40 l/s per circa un’ora.
Il fondo del canale è rivestito di pietrame grossolano, disponibile in loco, cementato sul fondo. La
pendenza è pari circa al 1% in modo da favorire il trasporto di sedimenti e al contempo prevenire i
fenomeni di erosione da parte della corrente. La larghezza del canale è di 3 m, la sezione del fondo è
sagomata in modo tale da consentire alla corrente di concentrarsi al centro in concomitanza delle
magre. Per favorire la dissipazione delle sovrapressioni derivanti dalla filtrazione dalla vasca
adiacente (si veda il paragrafo successivo sul sifonamento) ed evitare quindi il sollevamento del
fondo del canale, sotto il primo strato di pietrame annegato in calcestruzzo, profondo circa 0.3 m, si
dispone un ulteriore strato di pietrame grossolano sciolto, profondo circa 0.2 m; vengono inoltre
praticati dei fori nel fondo stesso del canale, in cui vengono inseriti dei tubi in PVC del diametro di 5
cm circa, uno ogni 1.5 – 2 m 2 di superficie.
3.3.1 Trasporto solido nel canale
Dalla geometria del canale si può determinare la dimensione minima indicativa dei sedimenti che
sedimentano nel corridoio durante le minime portate stagionali (Q=40 l/s). Il parametro di Shields è
definito come:
ϑ =
e quindi, per una portata Q=40 l/s, si ricava che sedimentano i detriti di diametro maggiore di:
2
u *
g Δ d
d = u 2
*
g = Rhi =4mm
una dimensione ritenuta accettabile, in quanto il materiale trasportato risulta di natura perlopiù
argillosa – sabbiosa. In ogni caso, quando la deposizione dovesse risultare eccessiva si potrà
provvedere alla pulizia del corridoio asportando il pancone di 10 cm posto nella gaveta.
3.3.2 Verifica a ribaltamento
Il muro tracimabile sulla destra del canale è stato verificato a ribaltamento nel caso più sfavorevole,
ovvero quando il canale pieno e la vasca adiacente è vuota; ciò significa che il tirante d'acqua sulla
sinistra è alto come il muro stesso mentre sulla destra è pari a 0.
Il coefficiente di sicurezza si calcola come rapporto fra i momenti stabilizzanti e quelli instabilizzanti e
risulta pari a:
17

Sf
M
M
stabilizzante = = >
ribaltante
abbondantemente superiore al valore limite di 1.5.
3.3.3 Verifica al sifonamento
1.84 1.5
Nel caso in cui, al contrario, la vasca fosse piena d'acqua e il livello dell'acqua nel canale fosse
invece basso (situazione che si verificherà al termine delle piene) è prevedibile lo svilupparsi di un
moto di filtrazione dalla vasca al canale.
Si è già accennato alla posa di uno strato di pietrame grossolano e all'inserimento di tubi in PVC per
contrastare le sovrappressioni dovute alla filtrazione; si è eseguita, comunque, la verifica al
sifonamento con il criterio di Terzaghi: esso consiste nel tracciare le linee di flusso del moto di
filtrazione nel terreno e nella determinazione della spinta dell'acqua e del terreno. Il calcolo con il
software agli elementi finiti FemLab 3.5 ha fornito i risultati esposti nelle Figure 13, 14 e 15 e nella
Tabella 1.
Figura 13: Andamento delle pressioni con vasca a destra piena e canale vuoto (FemLab
3.5).
18

Figura 14: Andamento delle linee equipotenziali con vasca a destra piena e canale vuoto
(FemLab 3.5).
Figura 15: Andamento delle linee di flusso con vasca a destra piena e canale vuoto
(FemLab 3.5).
u (m) z (m) σ (m) σ’ (m) σ/u
0,16 0,33 0,59 0,43 3,67 >3,5 OK
0,24 0,56 1,01 0,77 4,25 >3,5 OK
0,31 0,79 1,42 1,11 4,56 >3,5 OK
0,39 0,97 1,75 1,36 4,51 >3,5 OK
0,46 1,13 2,03 1,57 4,40 >3,5 OK
Tabella 1: Riassunto delle pressioni del terreno (ρ=1800 kg/m 3 ) e dell'acqua a varie
profondità (FemLab 3.5).
Poichè il criterio di Terzaghi prescrive che le pressioni efficaci σ’ siano positive e che il rapporto σ/u
(dove u è la pressione dell'acqua) risulti superiore a 3.5 , la condizione di sicurezza risulta verificata
in ogni punto (Tabella 1).
19

3.3.4 Verifica al piping
Per quanto riguarda il fenomeno del piping la verifica viene invece eseguita con il criterio di Bligh e
Lane, che consiste nel determinare la lunghezza di un possibile percorso di filtrazione L (Figura 16).
Figura 16: Esempio di percorso di filtrazione per applicazione del metodo di Bligh e Lane.
Il rapporto tra tale lunghezza L, opportunamente scalata nel criterio di Lane, ed il tirante idrico viene
poi confrontato con dei valori tabulati in funzione del materiale di fondazione.
Il numero di Bligh vale:
dove LB coincide con il percorso L.
mentre quello di Lane vale:
c
L
c
B
LB
= = 3.2
h
Lh
+ L
L
v
L = = 3 = 2.67
h h
dove Lh è la somma dei percorsi orizzontale e Lv è la somma dei percorsi verticali.
Entrambi i valori sono compatibili con quelli previsti per l’argilla normale che costituisce il fondo della
vasca.
Allo scopo di allungare il percorso di drenaggio dell’acqua vanno aggiunti sotto al muro due denti
della lunghezza di 1.2 m e dello spessore di circa 20 cm. Tali denti sono da aggiungere anche al muro
preesistente sulla sinistra idrografica.
3.4 Traversa ed opere sulla gaveta
La gaveta della traversa presenta attualmente una luce a battente, al suo posto si propone di
20

ealizzare una luce aperta eliminando l'architrave esistente (Figura 17).
Figura 17: Confronto tra situazione attuale (sinistra) e proposta di costruzione (destra),
vista da monte.
Come già anticipato, tale fessura è presidiata da una panconatura rimovibile alta 10 cm, con lo scopo
di garantire una quota di minimo invaso del pelo libero all’interno della camera di partenza: il filo
superiore del pancone è 10 cm più alto rispetto alla quota della soglia della luce di derivazione alla
camera di partenza (quota 0, corrispondente con la quota della soglia alla gaveta), in tal modo la
gaveta consente il deflusso della portata in eccesso garantendo al contempo la possibilità di
derivazione della portata di progetto alla luce di derivazione. Per i dettagli costruttivi si rimanda alla
Tavola 5 allegata.
Eventuali ulteriori panconature di altezze opportune possono essere inserite nel caso si voglia
aumentare ulteriormente il livello dell’acqua nel piazzale di deposito, al fine di avere un volume di
compenso giornaliero. L'intera panconatura deve comunque essere rimossa nelle fasi di pulizia del
canale di scarico o durante i periodi delle piogge.
3.5 Camera di partenza
La derivazione per l'utilizzo idromeccanico viene attuata attraverso la camera di partenza (Figura
10). Tale camera è presidiata in ingresso da due paratoie regolabili per la derivazione della portata o
dal percorso (1) o dal percorso (2) (paratoie a e c, Figura 11 e 12). Il collegamento in uscita con la
vasca di sedimentazione è garantito attraverso un foro praticato nel muro frontale della vasca
(cerchiato in rosso in Figura 11 e 12). Si può comunque operare sulle paratoie d e c di Figura 11 e 12
per far fluire l'acqua secondo il percorso alternativo (2). Il livello del pelo libero alla derivazione è
imposto da una soglia di 10 cm posta in corrispondenza della gaveta della traversa (punto e). Il
fondo della camera di partenza è rivestito di materiale lapideo grossolano cementato ed è sagomato
con una pendenza pari circa al 10% in direzione del callone o saracinesca di scarico (paratoia b);
l'apertura di quest'ultimo permette la rimozione periodica dei detriti.
La vasca attraversata dal percorso (2) rappresenta un piccolo bacino di accumulo che può essere
svuotato, e quindi ripulito, aprendo la paratoia d.
I muri perimetrali della camera di partenza vanno alzati di 40 cm rispetto alla situazione attuale e
rispetto ai muri circostanti, per impedire all’acqua di tracimare la vasca in questa zona durante le
piene.
21

E’ prevista la copertura integrale della camera di partenza con tavolato di legno, sia per garantire
sicurezza all’operatore durante le operazione di manovra delle paratoie che per evitare l’introduzione
di materiale nella camera stessa.
Una scala alla marinara esterna, installata tra la vasca di sedimentazione ed il muro perimetrale,
permette di raggiungere la sommità della camera, mentre una scaletta alla marinara interna
permette di raggiungerne il fondo.
Le dimensioni dell'orditura del solaio sono state ottenute considerando su sovraccarico di 200 Kg/m 2
e σamm=80 kg/cm 2 . Le due travi, incastrate nel muro alle estremità, hanno dimensioni 12 x 9 cm,
mentre le assi che vi vanno appoggiate e inchiodate sopra hanno sezione di 4 x 15 cm.
Per i dettagli costruttivi relativi agli elementi appena esposti si rimanda alla Tavola 3, Tavola 4 e
Tavola 12 allegate.
3.5.1 Luce di derivazione
La luce di derivazione risulta attualmente rialzata rispetto al fondo della vasca di accumulo (quota 0)
di 30 cm, per mezzo di uno scalino di forma semi-cilindrica realizzato in calcestruzzo. Se da una
parte questo rialzo impedisce l’accesso del materiale più pesante alla vasca dissabbiatrice, dall’altra
esso non permette un completo utilizzo del volume di compenso offerto dal piazzale di deposito, il
cui fondo rimarrebbe pertanto costantemente coperto d’acqua stagnante. E’ prevista pertanto la
demolizione dello scalino semicircolare attualmente presente all’interno della camera di partenza, in
corrispondenza della luce di derivazione e la soglia di derivazione viene fissata alla quota 0. In tal
modo si può usufruire per il compenso di tutto il volume della vasca di accumulo, evitando nel
contempo eccessivi ristagni di acqua. Le dimensioni attuali del luce sono di 38 cm di altezza per 80
cm di larghezza, con l’abbassamento della soglia a quota 0 esse risultano quindi pari a 68 cm di
altezza per 80 cm di larghezza. Tali dimensioni risultano eccessive, in quanto consentono il passaggio
di una portata sensibilmente superiore a quella di progetto nella stagione piovosa, con conseguente
malfunzionamento dell’impianto. Si inserisce, pertanto, una paratoia regolabile alla luce di
derivazione, sollevata di circa 10 cm rispetto al fondo. Tali dimensioni della luce sono tali da
consentire la derivazione della portata di progetto di 40 l/s con funzionamento a stramazzo. Se si
supera questo valore il deflusso avviene a battente; contemporaneamente, la panconatura alla
gaveta della traversa viene tracimata e lo scarico della portata in eccesso avviene attraverso di essa
(per la simulazione del deflusso si veda il Paragrafo 4).
La luce di derivazione è presidiata da una griglia in acciaio per impedire il passaggio di materiale
grossolano (Figura 18).
22

Figura 18: Griglia e suo particolare.
Si è preferito ricorrere ad un tipo particolare di griglia, con barre che possono essere rimosse
semplicemente sfilandole dai loro supporti, realizzate con barre di acciaio a sezione circolare, di
diametro 8 o 10 mm, lunghe circa 1 m e piegate nella parte superiore, in modo da avere una parte
rettilinea lunga 80 cm (particolare della Figura 18). Questa parte va infilata nei fori praticati su due
piastre, che vanno ancorate al muro per mezzo di 4 tondini di ferro saldati ad esse.
Per i dettagli costruttivi si rimanda alla Tavola 13 allegata.
3.6 Opere accessorie
3.6.1 Opere di coronamento della vasca di accumulo
Il principale problema legato alla zona circostante la vasca di accumulo è dato dalla presenza di
acque di scorrimento sul versante in sinistra idrografica della vasca, in corrispondenza delle tre
vasche interne. In questa zona le acque si raccolgono e scorrono verso valle, rischiando pertanto di
compromettere la stabilità della vasca dissabbiatrice. La costruzione di drenaggi sotto la vasca
necessiterebbe di una manutenzione regolare per evitare l’interrimento ed è pertanto sconsigliabile,
questa soluzione inoltre impedirebbe l’utilizzo di una fontana presente in questa zona. Si è deciso
pertanto di costruire un muro di protezione, collegandosi al muro perimetrale preesistente e di
interrire la zona a monte di tale muro con terra prelevata nei dintorni (Figura 19 e Figura 20). Le
acque di scorrimento vanno poi intercettate sul versante qualche metro a monte e deviate
direttamente nella vasca.
23

Figura 19: Particolari del muro di protezione e del riempimento sulla sinistra idrografica.
Figura 20: Particolari del muro di protezione e del riempimento sulla sinistra idrografica.
3.6.2 Paratoie
Le paratoie regolabili previste per il sezionamento idraulico delle varie vasche sono realizzate in
modo semplice, così da poter essere eventualmente riparate anche in loco. Esse consistono
essenzialmente in due guide (gargami) in acciaio che vengono ammorsate nello spessore dei muri
(se in costruzione) oppure ancorate esternamente ai muri già esistenti, mentre le paratoie sono in
lamiera rinforzata o acciaio.
Le paratoie regolabili sono costruite in modo tale da consentire una semplice manovra e
manutenzione da parte dell’operatore. Si è cercato per quanto possibile di utilizzare delle misure
standard, in modo da semplificare la loro costruzione e manutenzione/sostituzione. Poiché le portate
in gioco sono di modesta entità, le paratoie possono essere manovrate a mano. Le guide sono
24

ealizzate con profilati a C di altezza almeno 100 mm (Figura 21), da definire comunque in sito,
secondo disponibilità.
Figura 21: Gargami per le paratoie.
L’ancoraggio dei gargami è assicurato per mezzo di apposite zanche metalliche saldate ai profilati e
poi annegate nel calcestruzzo.
4 Sghiaiatore e dissabbiatore
Sghiaiatore e dissabbiatore hanno lo scopo di rimuovere rispettivamente la frazione solida
grossolana e fine di sedimenti trasportati dall’acqua, in modo da evitare danni e malfunzionamenti
dei macchinari in centrale nonchè la formazione di depositi nel canale di adduzione.
Il sistema sghiaiatore e dissabbiatore è realizzato esternamente alla vasca di accumulo, sfruttando le
opere civili già esistenti.
In particolare lo sghiaiatore è realizzato utilizzando e modificando la vasca già esistente, mentre la
vasca dissabbiatrice viene costruita ex novo a valle della vasca preesistente.
E’ prevista soltanto la parziale demolizione della parte terminale della vasca preesistente (per
eliminare il restringimento esistente) da cui parte poi la vasca dissabbiatrice vera e propria. In tal
modo la vasca preesistente diventa a tutti gli effetti una vasca-sghiaiatore. In corrispondenza
dell'esistente scarico dei sedimenti, costituito da un foro praticato sul fondo della vasca-sghiaiatore,
si ricava una scanalatura larga circa 80 cm che raccoglie il materiale più grossolano. Tale materiale
può essere rimosso periodicamente attraverso l’apertura di una paratoia che presidia un foro di
misure 60 x 50 cm praticato nella parte destra della vasca, in corrispondenza della scanalatura. Lo
scarico avviene per mezzo di uno scivolo realizzato all’esterno della vasca con pietrame e
calcestruzzo. Questo sistema di scarico, sebbene più oneroso, risulta più efficace ed affidabile del
foro esistente, facilmente intasabile.
Il collegamento tra la vasca sghiaiatrice esistente e la nuova vasca dissabbiatrice avviene per mezzo
di una soglia presidiata da paratoia regolabile e successivo scivolo. La quota della soglia è stata
fissata in modo da consentire la transizione del flusso attraverso le condizioni di corrente critica nel
passaggio tra una vasca e l’altra. In tal modo la corrente di monte non risulta influenzata da ciò che
avviene a valle.
La morfologia del terreno immediatamente a valle della vasca sghiatrice esistente impone una
leggera curva (circa 20° verso destra) alla seconda vasca dissabbiatrice, deviazione che avviene
25

attraverso una deviazione planimetrica raccordata, con curva di 20° (Figura 22).
Nel dimensionamento della vasca sono state prese in considerazione diverse portate (Tabella 2), allo
scopo di garantire una certa elasticità di funzionamento in futuro, in funzione dell’eventuale
disponibilità di portate superiori a quella di progetto e di future esigenze di produzione di energia
difficilmente prevedibili allo stato atttuale. Si può pertanto assumere che una lunghezza del
dissabbiatore pari a 11 m, ottenuta con una portata di progetto pari a 75 l/s e intercettazione dei
sedimenti fino a 150-200 mm, rappresenti un ragionevole compromesso tra esigenze attuali e
richieste future, capace di garantire un efficacie funzionamento anche per portate sensibilmente
superiori a quella di progetto.
Q (l/s) L (m)
40 5.93
68 10.08
75 11.11
100 14.82
Tabella 2: Lunghezza della vasca dissabbiatrice in funzione della portata derivata.
Figura 22: Morfologia del terreno che impone una curva a destra dopo lo sghiaiatore.
La vasca dissabbiatrice è collegata a valle alla vasca di carico tramite una soglia presidiata da
paratoia. Il dislivello tra la soglia di monte della vasca dissabbiatrice e la soglia di valle è pari a 15
cm. Si ha in tal modo passaggio della corrente attraverso l’altezza critica in corrispondenza delle
soglie di valle, senza rigurgito a monte per le normali condizioni di defllusso, con creazione di una
seconda sezione di controllo.
Vasca sghiaiatore e vasca dissabbiatore sono dotate di uno sfioratore di troppo pieno ciascuna. Tali
sfioratori sono ricavati sulle pareti destra delle vasche, ad una altezza tale da garantire un efficace
26

funzionamento oltre che una certa elasticità di funzionamento dell’opera. Lo sfioratore nella vasca-
sghiaiatore ha soglia a quota [+0,21 m] (rispetto alla quota 0) ed ha una lunghezza pari a 2.5 m,
mentre lo sfioratore della vasca-dissabbiatore ha soglia a quota [+0,11 m] ed ha una lunghezza pari
a 9 m. In tal modo gli sfioratori entrano in funzione in presenza di una portata pari a circa 190 l/s; è
possibile cominciare a sfiorare a valori inferiori a questa portata semplicemente agendo sulle
paratoie A e B di Figura 22. Tali dimensioni risultano sufficienti a garantire un rapido e completo
smaltimento della portata massima derivabile dalla luce di presa, con sfioro verso la scarpata.
Quest’ultima è ricoperta al piede della vasca con uno strato di materiale lapideo annegato nel
calcestruzzo, di diametro circa 20-30 cm, per evitare fenomeni di erosione e conseguente instabilità.
Figura 23: Dissabbiatore con indicazione delle paratoie A e B.
Sono state effettuate delle simulazioni numeriche per verificare come andrebbe a ripartirsi la portata
in ingresso nella vasca dissabbiatrice (linea verde, Figura 24) tra la condotta di adduzione (linea blu)
e lo sfioratore laterale (linea rossa), andando a modificare l’altezza della paratoia di accesso alla
vasca di carico.
I parametri utilizzati sono, coerentemente con gli interventi proposti:
• larghezza della paratoia di derivazione = 0,5 m;
• altezza della paratoia di derivazione = 0,13 m;
• lunghezza dello sfioratore di troppo pieno = 8,8 m;
• altezza dello sfioratore rispetto alla battuta della paratoia = 0,26 m.
27

Figura 24: Scala di deflusso con paratoia regolata ad un’altezza di
0,13 m.
La portata derivata varia in funzione dell’altezza del pelo libero: in un primo momento essa cresce
proporzionalmente ad h 3/2 , secondo la legge di deflusso tipica degli stramazzi. Quando il pelo libero
raggiunge l’altezza della paratoia che presidia la derivazione si ha deflusso a battente e la crescita è
proporzionale ad h 1/2 . Successivamente il pelo libero raggiunge il livello dello sfioratore di troppo
pieno (+0,26 m) che comincia a sfiorare quasi tutta la portata in arrivo, evitando in tal modo la
derivazione di un’eccessiva quantità d’acqua dal foro di derivazione. Si noti che questo valore
subisce un incremento minimo anche per valori della portata in ingresso molto elevati (linea verde).
Qualora invece si voglia derivare una portata maggiore si agirà sulla paratoia regolabile, alzandola
dell’altezza desiderata. In Figura 25 è riportata una simulazione ottenuta con un’altezza pari a 20
cm.
28

Figura 25: Scala di deflusso con paratoia regolata ad un’altezza di 0,20 m.
Come si vede in questo caso la portata derivata raggiunge valori prossimi ai 100 l/s prima che entri
in azione lo sfioratore di troppo pieno.
4.1 Fondo della vasca dissabbiatrice
Il fondo della vasca dissabbiatrice è inclinato con una pendenza pari al 6%, in modo da favorire il
trasporto del materiale depositato sul fondo verso la parte terminale della vasca, dove in parete
destra è ricavato il foro di scarico dei sedimenti, presidiato da una paratoia. Inoltre il fondo della
vasca è sagomato in modo che il materiale si accumuli nella parte centrale, in una scanalatura larga
30 cm e profonda altrettanto.
4.2 Vasca di carico
La vasca dissabbiatrice è collegata a valle alla vasca di carico tramite una soglia presidiata da
paratoia. Il dislivello tra la soglia di monte della vasca dissabbiatrice e la soglia di valle è pari a 15
cm. Si ha in tal modo passaggio della corrente attraverso l’altezza critica in corrispondenza delle
soglie di valle, senza rigurgito a monte per le normali condizioni di deflusso, con creazione di una
seconda sezione di controllo.
Dalla vasca di carico dalla quale si diparte la condotta orizzontale. L’imbocco di tale condotta è
rialzato di 30 cm rispetto al fondo della vasca e 70 cm più basso della soglia dello sfioratore, per
evitare l’accidentale ingresso di aria nelle condotte (air intake).
Per i dettagli relativi agli elementi della vasca sghiaiatrice e dissabbiatrice esposti nei paragrafi
precedenti si rimanda alla Tavola 7, Tavola 8, Tavola 9, Tavola 10 e Tavola 11 allegate.
29

5 Adduzione alla turbina
5.1 Condotta orizzontale (CO)
Dalla vasca di carico si diparte una condotta orizzontale (CO) di adduzione che collega la vasca
dissabbiatrice con la condotta forzata vera e propria; si è scelto di utilizzare materiali prodotti da
ditte locali, vengono pertanto impiegate tubazioni in pressione in PVC, disponibili fino ad un diametro
massimo di 200 mm. La posa delle condotte deve avvenire in una trincea che misura alla base
(n(D+s) + 0.40 m) dove n è il numero di condotte, D è il diametro esterno delle tubazioni e s è la
distanza tra due tubazioni contigue (minimo D/3), su uno strato di sabbia alto (0.10 m + 0.1 D). Il
riempimento viene fatto con sabbia o terra sciolta vagliata costipata fino a 30 cm al di sopra della
generatrice superiore e superiormente con materiale di risulta fino allo riempimento completo della
trincea.
Una volta calcolate le perdite di carico si è scelto di utilizzare:
• due condotte DN200 PN6 (spessore 6.9 mm) per derivare 40 l/s;
• quattro condotte DN200 PN6 (spessore 6.9 mm) per derivare 75 l/s.
5.1.1 Perdite di carico
Per calcolare le perdite di carico si è utilizzata la formula:
con coefficiente di scabrezza pari a:
e per le perdite localizzate la formula:
con coefficiente ξ pari a:
J = f
D
u 2
2g
f = 0. 02
E= u2
2g
=2
per conteggiare l'imbocco e lo sbocco nella vasca di oscillazione e il cambio di direzione che avviene
mediante un pozzetto.
La stima delle perdite di carico per le portate di 40 l/s (utilizzando 2 tubi DN200 PN6) e 75 l/s
(utilizzando 4 tubi DN200 PN6) viene esposta in Tabella 3 e 4.
Portata Q 40 l/s
Velocità 0.73 m/s
Perdite di carico distribuite 0.53 m
Perdite di carico localizzate 0.06 m
Perdite di carico totali 0.59 m
Tabella 3: Perdite di carico nella condotta orizzontale (180 m) costituita da 2 tubi DN200
PN6.
30

Portata Q 75 l/s
Velocità 0.69 m/s
Perdite di carico distribuite 0.47 m
Perdite di carico localizzate 0.05 m
Perdite di carico totali 0.52 m
Tabella 4: Perdite di carico nella condotta orizzontale (180 m) costituita da 4 tubi DN200
PN6.
Nel profilo longitudinale relativo alla condotta orizzontale si è stabilito un profilo di posa della
tubazione che minimizzi gli scavi, per cui la profondità di scavo del tubo allo sbocco in vasca di
oscillazione risulta essere di circa 70-80 cm. Sarebbe comunque auspicabile che la quota di sbocco
della tubazione potesse essere ulteriormente approfondita (di circa 1 m) rispetto alla quota -1.24 m
indicata nella Tavola 15, garantendo così al contempo un dislivello tra piezometrica ed asse di
almeno 50 cm lungo tutta la CO; questo per poter garantire un funzionamento idraulico migliore
anche nel caso di aumento della portata emunta a valori superiori ai 40 l/s.
Per dettagli relativi alla planimetria, al profilo longitudinale e agli scavi tipo della condotta orizzontale
si rimanda alla Tavola 14, Tavola 15 e Tavola 18 allegate.
5.2 Vasca di oscillazione (PP)
La vasca di oscillazione (anche indicato nelle comunicazioni come pozzo piezometrico PP) serve a
proteggere la condotta orizzontale dalle sovrappressioni originate dal colpo d'ariete generato da
chiusure/aperture brusche dell'alimentazione della turbina.
Si riportano in Tabella 5 i valori massimi di oscillazione del pelo libero rispetto al livello statico,
ricavate nel caso di brusca apertura o chiusura dell'otturatore alla condotta forzata, per diversi valori
di sezione per una vasca cilindrica, una portata di 40 l/s con due tubi DN200 ed una portata di 75 l/s
con quattro tubi DN200.
31

Diametro della vasca
di oscillazione (m)
Oscillazione
massima (m)
per 40 l/s e 2 tubi
Oscillazione
massima (m)
per 75 l/s e 4 tubi
1 0.83 1.1
1.5 0.55 0.73
2 0.41 0.55
2.5 0.33 0.44
3 0.28 0.37
3.5 0.24 0.31
Tabella 5: Oscillazione massima per diversi diametri della vasca.
Il valore dell’oscillazione, raddoppiato per tener conto del fatto che essa rappresenta sia sovralzi che
abbassamenti del pelo libero, rappresenta l’altezza minima della vasca di oscillazione, il cui diametro
è stato fissato pari a 2 m.
Si dimensiona la vasca di oscillazione in base alle oscillazioni nell'ipotesi di derivazione di 75 l/s:
• l'oscillazione verso l'alto è pari a 0.55 m;
• l'oscillazione verso il basso è pari a 0.55 m;
• si aggiungono 0.50 m per evitare il fenomeno dell'air intake.
In definitiva l'altezza utile della vasca di oscillazione è pari a:
0.55 m + 0.55 m + 0.50 m = 1.60 m
Quest'altezza viene portata a 2 m per permettere movimenti più agevoli durante la manutenzione
interna.
Per dettagli costruttivi della vasca di oscillazione si rimanda alla Tavola 17 allegata.
5.3 Condotta forzata (CF)
Per la scelta delle tubazioni per la condotta forzata (CF) ci si è attenuti alle stesse considerazioni
fatte per la condotta orizzontale, scegliendo un coefficiente di scabrezza per le perdite distribuite
pari a:
e un coefficiente ξ pari a:
f =0.02
=3.5
per conteggiare l'imbocco, lo sbocco, due curve ed il convergente immediatamente a monte della
turbina. Si è deciso di adottare tubazioni in parallelo di diametro DN200 PN10 prodotte in loco. Le
pressioni massime sono di 64 m.c.a., compatibili con l'uso di questo tipo di tubazioni, anche
conteggiando sovrappressioni per brusca chiusura pari a circa 27 m.c.a.
La lunghezza delle tubature è di 230 m, con un dislivello totale di circa 64 metri, le perdite di carico
per la condotta forzata vengono esposte in Tabella 6 e 7.
32

Portata Q 40 l/s
Velocità 0.78 m/s
Perdite di carico distribuite 0.79 m
Perdite di carico localizzate 0.11 m
Perdite di carico totali 0.90 m
Tabella 6: Perdite di carico nella condotta forzata (230 m) costituita da 2 tubi DN200
PN10.
Portata Q 75 l/s
Velocità 0.73 m/s
Perdite di carico distribuite 0.69 m
Perdite di carico localizzate 0.1 m
Perdite di carico totali 0.79 m
Tabella 7: Perdite di carico nella condotta forzata (230 m) costituita da 4 tubi DN200
PN10.
Per dettagli relativi alla planimetria, al profilo longitudinale e agli scavi tipo della condotta forzata si
rimanda alla Tavola 14, Tavola 16 e Tavola 18 allegate.
6 Adduzione di acqua potabile al serbatoio
Per condotta di adduzione si intende la condotta che collega le sorgenti di acqua potabile con la
camera di pompaggio, mentre con condotta di mandata si intende la condotta che parte dalla pompa
e risale fino al primo serbatoio dell'acquedotto.
Dai rilievi relativi alla condotta di adduzione (CA) e di mandata (CM) ricevuti il 1 settembre 2009 si
evince che:
• la condotta di adduzione è lunga 2088 m e il dislivello del terreno è di 202 m;
• la condotta di mandata è lunga 2969 m e il dislivello del terreno è di 432 m.
Da comunicazioni ricevute da Enrico Selmi ed Edoardo Chiappa a ciò si aggiunge che:
• la portata minima delle sorgenti è pari a 3 l/s;
• il diametro proposto per le condotte è DN110;
• la quota di partenza della condotta di adduzione è rappresentata dal filtro a travertino.
Partendo da questi dati e dalla disponibilità di materiale si suggerisce l'utilizzo di una condotta di
adduzione in PVC DN110 PN10 per i tratti a pressione fino a 10 bar (comprensivi di colpo d'ariete),
PVC DN110 PN16 per i tratti a pressione fino a circa 15 bar e una condotta in acciaio DN100 per i
tratti a pressione maggiore, come indicato nelle Tavole 20, 21 e 22 allegate.
33

6.1 Condotta di adduzione (CA)
6.1.1 Tratto in PVC (PN10 e PN16)
Per tubazioni tecnicamente lisce (vetro, ottone, rame, trafilato, vetroresina, materiali plastici) si
consiglia di utilizzare una dimensione della scabrezza assoluta pari a:
e = 0 – 0,02 mm
Per considerare l'invecchiamento si decide di utilizzare, coerentemente con la progettazione di
condotta orizzontale e forzata, un valore pari a :
e = 0.3 mm
I tubi PVC DN110 PN10 hanno diametro interno pari a:
Di = 99 mm
La velocità dell'acqua all'interno del tubo è di (per Q=3 l/s):
Il carico cinetico è di 1 cm.
v = 0.39 m/s
Il coefficiente di scabrezza della formula di Darcy-Weisbach è pari a:
Le perdite di carico sono:
λ = 0.03
J = 2.301 m/Km
I tubi PVC DN110 PN16 hanno diametro interno pari a:
La velocità dell'acqua all'interno del tubo è di:
Il carico cinetico è di 1 cm.
Di = 96.8 mm
v = 0.41 m/s
Il coefficiente di scabrezza della formula di Darcy-Weisbach è pari a:
Le perdite di carico sono:
6.1.2 Tratto in acciaio
λ = 0.03
J = 2.74 m/Km
Per tubazioni in acciaio nuovi si consiglia di utilizzare una dimensione della scabrezza assoluta pari a:
e = 0,05 – 0,15 mm
Per considerare l'invecchiamento con arrugginimento e incrostazioni, invece, si consiglia un valore
pari a :
34

e = 0,6 ÷ 0,8 mm
I tubi in acciaio DN100 hanno diametro interno pari a:
La velocità dell'acqua all'interno del tubo è di:
Il carico cinetico è di 1 cm.
Di = 107.1 mm
v = 0.33 m/s
Il coefficiente di scabrezza della formula di Darcy-Weisbach è pari a:
Le perdite di carico sono:
6.1.3 Colpo d'ariete
λ = 0.035
J = 1.85 m/Km
Alla pressione dovuta al carico piezometrico in condizioni normali va aggiunta la pressione dovuta al
colpo d'ariete per brusca chiusura.
La sovrappressione calcolata con la formula di Joukowski-Allievi è pari a:
dove la celerità di propagazione a vale:
a=
p
=
w a v0 g
E w
w [ DE w / sE m ]
con ρw=1000 kg/m 3 , Ew=2.09 10 9 N/m 2 , Em(PVC)=3 10 9 N/m 2 , Em(acciaio)=2.1 10 11 N/m 2 , e quindi:
e le sovrappressioni valgono:
6.1.4 Lunghezza tratti in PVC e in acciaio
a(PVC PN10) = 381 m/s
a(PVC PN16) = 421 m/s
a(acciaio) = 1260 m/s
Δp(PVC PN10)= 15.2 m
Δp(PVC PN16)= 14.2 m
Δp(acciaio)= 42.4 m
I tubi in PVC PN16 possono essere utilizzati nei tratti in cui la pressione in condizioni di esercizio non
supera i 135 m (per rimanere in sicurezza anche tenendo conto della sovrappressione da colpo
35

d'ariete e dell'invecchiamento), mentre i tubi in PVC PN10 possono essere utilizzati nei tratti in cui la
pressione in condizioni di esercizio non supera i 75 m.
Si consiglia, pertanto, di utilizzare:
• dal filtro a travertino fino al punto 20: PVC DN110 PN10 (777 m);
• dal punto 20 fino al punto 48: PVC DN110 PN16 (894 m);
• dal punto 48 fino al raggiungimento della pompa: acciaio DN100 (417 m).
6.1.5 Perdite di carico totali
Le perdite di carico distribuite nel tratto in PVC PN10 (dal filtro a travertino al punto 20), aumentate
del 10% per calcolare anche quelle puntuali, sono pari a:
ΔE(PVC PN10) = 1.97 m
Le perdite di carico distribuite nel tratto in PVC PN16 (dal punto 20 al punto 48), aumentate del 10%
per calcolare anche quelle puntuali, sono pari a:
ΔE(PVC PN16) = 2.69 m
Le perdite di carico distribuite nel tratto in acciaio (dal punto 48 alla pompa), aumentate del 10% per
calcolare anche quelle puntuali, sono pari a:
ΔE(acciaio) = 0.85 m
Considerando che il dislivello del terreno è di 202 m e non avendo informazioni sul pelo libero nel
filtro a travertino, si calcola che la pressione alla pompa è di:
6.2 Condotta di mandata (CM)
pressione alla pompa = 196 m
Valgono le stesse considerazioni fatte per la condotta di adduzione.
La quota di massimo invaso del serbatoio al termine della mandata è di circa 3 m: pertanto il
dislivello da superare è:
dislivello del terreno (+3 m): 435 m
Considerando che la pressione in arrivo alla pompa è di 196 m, la prevalenza della pompa è:
prevalenza pompa: 435 m – 196 m + perdite di carico CM
6.2.1 Lunghezza tratti in PVC e in acciaio
Per gli stessi motivi di sopra si consiglia di utilizzare:
• dalla pompa fino al punto 47: acciaio DN100 (797 m);
• dal punto 47 fino al punto 22: PVC DN110 PN16 (1223 m);
• dal punto 22 fino al raggiungimento del serbatoio: PVC DN110 PN10 (891 m).
36

6.2.2 Perdite di carico totali
Le perdite di carico distribuite nel tratto in PVC PN10 (dalla pompa a travertino al punto 47),
aumentate del 10% per calcolare anche quelle puntuali, sono pari a:
ΔE(PVC PN10) = 2.02 m
Le perdite di carico distribuite nel tratto in PVC PN16 (dal punto 47 al punto 22), aumentate del 10%
per calcolare anche quelle puntuali, sono pari a:
ΔE(PVC PN16) = 3.69 m
Le perdite di carico distribuite nel tratto in acciaio (dal punto 22 al serbatoio), aumentate del 10%
per calcolare anche quelle puntuali, sono pari a:
6.2.3 Prevalenza della pompa
ΔE(acciaio) = 1.81 m
Considerando che la pressione in arrivo alla pompa è di 196 m, la prevalenza che deve fornire la
pompa per spingere 3 l/s fino al serbatoio è:
prevalenza pompa: 435 m – 196 m + (2.02 + 3.69 + 1.81) m = 247 m
Attualmente si è in possesso di un'offerta della ditta Salmini (allegata) che propone una pompa in
grado di garantire una prevalenza di 265 m a una portata di 3 l/s.
6.3 Dilatazione termica
I tubi in PVC hanno un coefficiente di dilatazione termica di 0.08 mm/m/°C.
La posa dei tubi con incastro a bicchiere avviene lasciando 7÷8 cm di spazio libero per l'espansione.
Poiché gli spezzoni di tubo sono lunghi 6 m, si ottiene per ottenere l'espansione massima di 7 cm
sono necessari:
70 mm
=146 ° C
0.08 mm/m/° C⋅6m
L'acciaio ha un coefficiente di dilatazione ancora più basso, quindi le condotte non risentono di
problemi legati alla dilatazione termica e non servono giunti speciali in questo senso.
6.4 Manufatti di sicurezza
Al termine della condotta di adduzione prima della pompa si deve porre un giunto a T con due
saracinesche per l'isolamento della pompa e lo scarico dell'acqua (Figura 26).
37

Allo stesso modo, all'inizio della condotta di mandata subito dopo la pompa si deve prevedere una
valvola di non ritorno, una saracinesca di isolamento e una saracinesca di scarico anch'esse montate
su un giunto a T (Figura 27).
Per i dettagli relativi alla planimetria, al profilo longitudinale e allo scavo tipo della condotta di
adduzione e di mandata si rimanda alla Tavola 18, Tavola 19, Tavola 20, Tavola 21 e Tavola 22
allegate.
dalla CA
allo scarico
Figura 26: Fine CA: giunto a T con saracinesche prima della
pompa.
38
allo scarico
alla CM
alla CM
Figura 27: Inizio CM: giunto a T con valvola di non
ritorno e saracinesche.

7 Selle d'appoggio e blocchi di ancoraggio
7.1 Selle d'appoggio per condotta forzata
Mentre per la condotta orizzontale non si prevedono opere ricorrenti di stabilizzazione, per prevenire
lo scivolamento delle tubazioni della condotta forzata lungo i versanti si prevede la posa di una sella
d'appoggio in calcestruzzo ogni 3 tubi (18 m). Tale sella d'appoggio sarà un blocco di calcestruzzo in
cui annegare il bicchiere al fondo dello spezzone di tubo, orientato verso monte (Figura 28 e 29).
Ogni blocco deve trasferire la componente parallela al terreno del peso di 3 spezzoni di tubo e
dell'acqua contenutavi al terreno. Il tratto a pendenza massima è al 60% (α=30°).
I tubi in PVC DN200 PN10 pesano 7.16 Kg/m, 3 spezzoni di tubo da 6 m pesano 129 Kg.
L'area interna dei tubi è di 0.03 m 2 , quindi il volume interno occupato dall'acqua è di 0.54 m 3 , ovvero
un peso pari a 540 Kg.
Il peso totale di 2 tubi è quindi 1338 Kg, che si divide in una componente perpendicolare al terreno e
una parallela, che è quella da contrastare per evitare lo scivolamento lungo il versante:
F perp =1338⋅sin =669 Kg
Ipotizzando un blocco di 70 x 40 x 20 cm si ha un'area di 2800 cm 2 (40 cm x 20 cm), a cui va
sottratta l'area occupata dai tubi (628 cm 2 ): l'area netta è di 2172 cm 2 .
Il peso di tale blocco è pari a:
Figura 28: Vista laterale della sella / blocco di ancoraggio.
Figura 29: Sezione di sella / blocco di ancoraggio con
due tubi paralleli (condotta forzata).
39

Peso cls= 2172cm2 ⋅20cm
10 6 cm 3 /m 3 ⋅2300 Kg /m3 =100 Kg
La componente parallela al terreno di tale peso è 50 Kg: il terreno deve contrastare:
(669+50) Kg = 719 Kg
ipotizzando pari a 1 Kg/cm 2 la resistenza al taglio del terreno, l'area della sezione del blocco deve
essere di almeno 769 cm 2 : il blocco ha una sezione quasi tre volte maggiore ed è pertanto
correttamente dimensionato.
Selle per CF
Un blocco ogni 18 m (ogni 3 tubi):
Larghezza: 70 cm
Altezza: 40 cm
Spessore: 20 cm
7.2 Blocchi di ancoraggio per condotta forzata
La condizione più critica nella condotta forzata è la curva a 90° nel punto 11, dove c'è un gomito a
90° (Tavola 14).
La spinta verso l'esterno si calcola con la formula:
dove:
• A è l'area interna: 0.026m 2 ;
S= Av 2 p sin
2
• ρv2 vale: 1 0 0 0 Kg /m 3 ⋅ 0. 77 m /s 2 =593 Pa ;
• p è la pressione nel punto ovvero p= H =9810 N /m 3 ⋅30m=294300 Pa ;
• α è l'angolo di deviazione: 90°
La spinta di 2 tubi vale perciò:
S=2⋅A v 2 psin
=22 KN
2
Tale spinta viene contrastata dall'attrito fra il blocco di ancoraggio ed il terreno; ipotizzando un
coefficiente di attrito calcestruzzo-terreno pari a 0.3 si calcola un peso minimo di:
Il volume di calcestruzzo necessario è di:
P cls =73 KN
40

73 KN
3
23 KN /m
3=3.17m
Un blocco di 2.2 m x 2.2 m x 0.8 m ha un volume di 3.87 m 3 , annegando i due tubi in tale blocco si
contrasta perciò la spinta verso l'esterno.
Blocchi di ancoraggio condotta forzata
Dimensioni: 2.2 m x 2.2 m x 0.8 m
7.3 Selle d'appoggio per adduzione e mandata
Per prevenire lo scivolamento delle tubazioni lungo i versanti si prevede, nelle tratte senza
cambiamento di livelletta, la posa di una sella d'appoggio in calcestruzzo ogni 3 tubi, ovvero ogni 18
m. Tale sella d'appoggio è un blocco di calcestruzzo in cui annegare il bicchiere, orientato verso
monte, dello spezzone di tubo, (Figura 28 e 29).
Ogni blocco deve trasferire la componente parallela al terreno del peso di 3 spezzoni di tubo e
dell'acqua contenutavi al terreno. L'acciaio (il materiale più pesante) pesa 10 Kg/m, mentre la
pendenza massima è dei tubi dell'adduzione è del 31% (α=17°).
3 spezzoni di tubo d'acciaio pesano 30 Kg, l'acqua contenutavi pesa 171 Kg: il peso totale è pari a
201 Kg. Tale peso si divide in una componente perpendicolare al terreno e una parallela, che è quella
da contrastare per evitare lo scivolamento lungo il versante:
F perp =201⋅sin =59 Kg
Ipotizzando un blocco di 30 x 30 x 20 cm si ha un'area di 900 cm 2 , a cui va sottratta l'area occupata
dai tubi (95 cm 2 ), quindi l'area netta è di 805 cm 2 .
Il peso di tale blocco è pari a:
Pesocls= 805cm2⋅20cm 10 6 cm 3 ⋅2300 Kg /m3=19 Kg
3
/ m
La componente parallela al terreno di tale peso è 6 Kg, quindi il terreno deve contrastare 65 Kg,
ipotizzando pari a 1 Kg/cm 2 la resistenza al taglio del terreno, l'area della sezione del blocco deve
essere di almeno 65 cm 2 : il blocco ha una sezione più di dodici volte maggiore ed è pertanto
correttamente dimensionato.
Selle per CA e CM
Un blocco ogni 18 m (ogni 3 tubi):
Larghezza: 30 cm
Altezza: 30 cm
Spessore: 20 cm
41

7.4 Blocchi di ancoraggio per condotta di adduzione e di mandata
Per dimensionare i blocchi di ancoraggio nei cambi di direzione della condotta di adduzione e di
mandata si segue la stessa procedura esposta precedentemente per la condotta forzata.
L'area della sezione nel caso più sfavorito (PVC PN16) è di 0.0074 m 2 , la portata è di 3 l/s, la velocità
di 0.4 m/s, il termine cinetico ρv 2 vale 160 Pa.
I tre punti più critici sono:
• punto 11 della CA (curva 113° con pressione 53 m), spinta: 3.2 KN;
• punto 46 della CA (curva 23° con pressione 105 m), spinta: 1.5 KN;
• punto 24 della CM (curva 45° con pressione 89 m), spinta: 2.5 KN.
La spinta maggiore si ha nel punto 11 della CA, tale spinta viene contrastata dall'attrito fra il blocco
di ancoraggio ed il terreno; ipotizzando un coefficiente di attrito calcestruzzo-terreno pari a 0.3 si
calcola un peso minimo di:
Il volume di calcestruzzo necessario è di:
P cls =11 KN
11 KN
23 KN /m 3=0.48m3
Un blocco di 0.9 m x 0.9 m x 0.6 m ha un volume di 0.49 m 3 , annegando il tubo in tale blocco si
contrasta perciò la spinta verso l'esterno.
Blocco di ancoraggio
punto 11 CA (curva 113°)
Dimensioni: 0.9 m x 0.9 m x 0.6 m
Il punto 11 è l'unico che presenti un cambio di direzione così marcato: per le curve a 45° è sufficiente
un blocco più piccolo, di volume minimo 0.36 m 3 .
Blocco di ancoraggio
condotte CA e CM (curve 45°)
Dimensioni: 0.8 m x 0.8 m x 0.6 m
Per le curve a 22.5° serve un volume minimo di 0.22 m 3 .
Blocco di ancoraggio
condotte CA e CM (curve 23°)
Dimensioni: 0.7 m x 0.7 m x 0.5 m
42

PARTE 2
Relazione tecnica Dicembre 2009
progetto EU n°9 ACP RPR 50-13
“Inserimento gestione ed elaborazione di dati cartografici, rilievi
topografici e specifici strumenti per la loro gestione”
Premessa
a cura di: dott. Marco Ciolli
dott. Ing Chiara Sboarina
dott. Clara Tattoni
dott. ing. Alfonso Vitti
dott. ing. Paolo Zatelli
La seconda parte della relazione tecnica si propone di riassumere le scelte compiute nel reperire
organizzare e gestire le informazioni geografiche funzionali al progetto e che sono state utilizzate
per la progettazione dell'impianto idromeccanico, per la progettazione e realizzazione del materiale e
delle attività didattiche e per la realizzazione del WebGIS previsti nel progetto EU n°9 ACP RPR 50-13
e fa seguito alla relazione di febbraio 2009 precedentemente inviata.
43

8 Interfaccia EPANET GRASS
Il gruppo si è riunito con cadenza bimestrale per progettare e seguire l'andamento del lavoro
coinvolgendo le persone che avevano partecipato alle attività di cui è stata data ampia descrizione
nella precedente relazione.
Chiara Sboarina, con la collaborazione di Marco Ciolli, Paolo Zatelli, Alfonso Vitti e Clara Tattoni ha
realizzato più moduli del GIS GRASS per interfacciarsi con il programma di carattere idraulico
EPANET. Il GIS Open Source sarà lo stesso che verrà utilizzato per le fasi di formazione previste nel
progetto.
8.1 EPANET
EPANET è un programma di tipo public domain che effettua simulazioni di lungo periodo del
comportamento idraulico e della qualità dell'acqua all'interno di reti costituite da condutture in
pressione. Una rete è costituita da tubazioni, nodi (giunzioni di tubazioni), pompe, valvole, serbatoi di
stoccaggio o bacini. EPANET traccia la portata dell'acqua in ogni tubazione, la pressione ad ogni
nodo, l'altezza dell'acqua in ogni serbatoio, e la concentrazioni di composti chimici nella rete durante
il periodo della simulazione. Date le molteplici possibilità di applicazioni e soprattutto la grande
diffusione ed utilizzo di EPANET da parte degli enti di ricerca e dei professionisti che operano in
campo idraulico la creazione di un'interfaccia per un GIS di tipo Open Source era auspicabile in
generale, ma è assolutamente cruciale agli scopi del presente progetto. Infatti la realizzazione di una
tale interfaccia ha da un lato uno scopo immediato, quello di rendere più semplice l'apprendimento e
l'uso di EPANET e dei GIS nei corsi per gli utenti in formazione, e dall'altro uno scopo di medio
periodo per fornire ai nostri futuri corsisti una prova tangibile della possibilità di agire direttamente
sul codice sorgente di un software e di poterlo migliorare.
8.2 Integrazione GRASS-EPANET
Un primo passo verso un'integrazione completa tra GRASS ed EPANET è stata la possibilità di
scambiare dati tra i due sistemi software preservando le coordinate geografiche e gli attributi
passando da GRASS ad EPANET e le informazioni sul sistema idrico passando da EPANET a GRASS.
La progettazione di una rete idraulica per la fornitura di acqua potabile può avvantaggiarsi dei dati
geografici e delle funzioni disponibili in GRASS mentre i parametri idraulici elaborati da EPANET
possono essere introdotti in un database geografico ed essere memorizzati in un generico
geodatabase. I vantaggi derivanti dall'utilizzo dei dati di EPANET in un GIS sono incrementati dalle
enormi possibilità di analisi che un GIS offre: geostatistica, analisi di immagini aeree o satellitari,
analisi e creazione del modello digitale del terreno. L'utilizzo dei dati del GIS in EPANET permette di
trasportare in ambiente GIS le molteplici capacità di analisi sui sistemi di approvvigionamento idrico
che EPANET offre.
44

Disegno e analisi reti idrauliche
Parametri
idraulici
EPANET
Modelli idraulici
Valutazione del
sistema
Figura 28: Schema logico di strutturazione ed utilizzo del modulo
Per entrambi i moduli è stata creata anche la pagina del manuale in linea in formato html per un
corretto utilizzo dei moduli stessi.
I moduli sono tuttora in fase di testing. Si prevede di coinvolgere le università, i tecnici ed il
personale locale Rwandese anche in questa fase, per rendere il progetto maggiormente partecipato
anche nelle fasi di realizzazione del software e questo avverrrà anche in concomitanza con le
previste attività didattiche.
8.3 Aggiornamento dei moduli
Gestione e pianificazione del territorio
Database
v.in.epanet
v.out.epanet
Dopo una prima fase di testing, i due moduli creati nella prima fase di lavoro per il GIS GRASS,
chiamati v.out.epanet e v.in.epanet, sono stati modificati per rendere il loro utilizzo ancora più
immediato agli utilizzatori finali. Questo è avvenuto dopo aver sperimentato l'utilizzo dei moduli in
differenti situaizioni e confrontandosi con utilizzatori frequenti di questo genere di applicazioni.
In particolare è stata migliorata la parte relativa alla creazione dei file vettoriali della rete idraulica.
Questo processo era lasciato alla piena intraprendenza ed autonomia dell'operatore che doveva solo
rispettare alcuni criteri nella creazione del database collegato ai due o sei file vettoriali. Adesso un
nuovo modulo chiamato v.epanet.net permette di realizzare in maniera interattiva il disegno della
rete e il database ad esso collegato, utilizzando in parte il digitalizzatore del GIS GRASS.
Per semplificare ulteriormente in questa fase del lavoro si è scelto di realizzare un'unica mappa della
rete idraulica che comprenda sia le entità lineari che quelle puntuali. Data questa scelta si è reso
necessario modificare anche i due moduli originali in maniera che gestiscano anch'essi un'unica
45
Visualizzazi
one
territoriale
Mappe
Digitali
GRASS
GIS
Analisi
spaziali
Immagini
Satellitari

mappa e non più due o sei mappe come era in origine. Per differenziare questa nuova versione dei
moduli del GIS GRASS per EPANET da quella precedente e per una questione di omogeneità delle
denominazioni sono stati modificati i nomi dei due moduli originali in v.epanet.out e v.epanet.in.
Figura 29: Modulo di esportazione dal GIS verso Epanet
9 Database spaziale
9.1 Raccolta dati
La fase di raccolta dati, progettazione del Data Base e organizzazione del materiale iniziata nel 2008
è continuata nell 2009. Clara Tattoni, si è fatta carico di ricercare, catalogare e verificare il materiale
cartografico relativo al Rwanda disponibile ed utilizzabile ai fini del progetto, mentre
contestualmente perfezionava la progettazione della banca dati. Il materiale reperito è stato
catalogato, selezionato ed opportunamente armonizzato a livello di sistema di riferimento e
proiezione come specificato nella relazione intermedia del primo anno di attività. Si intende per
GeoDataBase, una banca dati organizzata contenente tutte le informazioni geografiche e tabellari
relative ai dati di progetto georeferenziata secondo le specifiche dei Data Base Spaziali, strumenti di
recente concezione ed estremamente avanzati soprattutto nell'ottica dell'interoperabilità.
Molti sono stati i problemi di compatibilità dei dati e di sistemi di riferimento che sono stati risolti
durante l'anno.
I dati contenuti nel GeoDataBase sono quelli che sono serviti per l'elaborazione dei progetti esecutivi,
46

di cui al capitolo 1 della presente relazione.
9.2 Struttura logica del GeoDataBase
Il GeoDataBase è organizzato secondo due schemi, uno contenente tutti i dati di base più generali
forniti da varie fonti ed uno contenente solo le informazioni relative agli acquedotti, dove sono
presenti dati e rilievi elaborati dal gruppo durante il progetto.
Tutti i dati geografici, sia originali che elaborati sono ora organizzati in un unico GeoDataBase, la cui
realizzazione è stata ultimata nella prima metà del 2009.
Questo GeoDataBase viene costantemente aggiornato con l’avanzare dei lavori e dei rilievi legati agli
acquedotti.
9.3 Dati contenuti
Nella tabella seguente sono riportati i dati disponibili aggiornati a Novembre 2009. Tutti i nomi delle
mappe e i dati sono stati tradotti in lingua inglese al fine di creare un sistema coerente con la lingua
ufficiale del Rwanda. Nella tabella dei metadati sono state raccolte tutte le informazioni utili per
conoscere la fonte, la completezza, la tipologia e lo stato di aggiornamento di ogni dato geografico
presente nella banca dati. Di seguito si propone un estratto della tabella dei metadati del
GeoDataBase nella quale per motivi di spazio non sono riportate tutte le colonne; per alcuni dati non
è stato possibile risalire con precisione all’anno di rilievo.
47

Name Description Year Source
acp_label Label for points 2008 GPS
acp_marais GPS point in the wetland (marais) 2008 GPS survey by Edoardo
Chiappa
acp_sources ACP Sources 2008 GPS survey by Edoardo
acp_track ACP track 2008 GPS
Chiappa
basins Study area basins from dtm_srtm90 2007 Derived
cartatecnica_acp Belgian map cut on study area of ACP
project
1970 UE
cities Cities 0 UE
co_cf_mae _punti punti sulle condotte orizzontale e
forzata
2009 Derived from co_cf by
Niccolò da Ronco
contours_25 Contours 25 m 0 GCIS NUR
courts Federal courts 0 UE
courts_FED Courts 0 UE
cult_agg Agricolture type (herbaceous/tree %) 1999 Africover
dem_5m DTM 5 m from contours 0 Derived from contour_25
dem_srtm90 DTM srtm 90 m 0 SRTM
detailed_roads Roads -High detail 0 UE
districts Districts 0 UE
geology Geological map 0 UE
gisisa_label Label point 2008 GPS
gisisa_track tracks 2008 GPS
gisiza_fountains fountains 2008 GPS
gisiza_gps_track gps survey track 2008 GPS
gisiza_tanks tanks 2008 GPS
gisiza__track another track used for calculation 2008 Created by Ennio Zara
grass_agg Grassland (closed to open grassland
%)
1999 Africover
hydro Main hydrography 0 UE
lakes Lakes 0 UE
mae_adduction MAE adduction lines 2009 Created by Davide Righetti
mae_co_cf sezione condotta orizzontale e
condotta forzata vicino a diga mae
2009 GPS
mae_dissip MAE dissipators 2009 Created by Davide Righetti
mae_dorsal MAE main line 2009 Created by Davide Righetti
mae_fountains MAE fountains 2009 Created by Davide Righetti
mae_gituzanet MAE Gituza subnetwork 2009 Created by Davide Righetti
mae_jambanet MAE Jamba subnetwork 2009 Created by Davide Righetti
mae_mukonet MAE Muko subnetwork 2009 Created by Davide Righetti
mae_net_all Mae network joined in a single line 2009 Created by Davide Righetti
48

mae_node MAE nodes 2009 Created by Davide Righetti
mae_tanks MAE tanks 2009 Created by Davide Righetti
muhura_gps_fountains fountains 2008 GPS
muhura_gps_track gps survey track 2008 GPS
muhura_tanks tanks 2008 GPS
muhura_track another track used for calculation 2008 Created by Ennio Zara
national_roads Roads - Low detail 0 UE
remera_fountains fountains 2008 GPS
remera_gps_track gps survey track 2008 GPS
remera_tanks tanks 2008 GPS
remera_track another track used for calculation 2008 Created by Ennio Zara
reserves Natural Reserves 0 UE
rivers Main rivers 0 UE
rutare_gps_track gps survey track 2008 GPS
rutare_tanks tanks 2008 GPS
spatial_agg Landuse 1999 Africover
tiff_tiles Tiles of belgian map 0 UE
tribunals Ancient tribunals 0 UE
troncons_hydro Hydrography 0 UE
woody_agg Forest (closed to open shrub%) 1999 Africover
Tabella 1: Estratto della tabella dei metadati del GEO Data base, aggiornato a Novembre
2009. Per motivi di spazio non sono riportate tutte le colonne; per alcuni dati non è stato
possibile risalire con precisione all’anno di rilievo.
49

Il Geodatabase è stato progettato e realizzato utilizzando la tecnologia PostgreSQL PostGIS, che
fornisce gli strumenti di gestione dei dati più adatti agli scopi del progetto in quanto rappresenta lo
stato dell’arte per quanto riguarda i database spaziali e garantisce l’interoperabilità e la gestione
cooperativa di dati geografici. La scelta di usare uno standard Open Source assicura la possibilità di
consultare la banca dati con qualsiasi programma GIS. Il principale vantaggio di avere le informazioni
organizzate in un database spaziale invece che in singoli file, risiede nel fatto di poter ampliare le
Figura 31: Vista del GeoDatabase attraverso il programma di gestione
PGAdmin III
50
Figura 30: Visualizzazione del GEODataBase attraverso l' interfaccia di gestione pgAdmin
III

capacità di un GIS con quelle di una banca dati relazionale come, ad esempio, la possibilità di
interrogare i dati anche in modo complesso con il linguaggio SQL. Altri vantaggi includono la
possibilità di gestire l’accesso di più utenti in visualizzazione e scrittura senza conflitti sui dati ed il
fatto che un geodatabase costituisce la base per la realizzazione del WebGIS attualmente in corso.
Figura 32: Collegamento al GeoDB e visualizzazione dei dati tramite un GIS
L’incarico di realizzare il WebGIS è stato affidato all dott. Claudio Floretta con un contratto di 3 mesi.
L’interfaccia web al GEODataBase, WebGIS, permetterà sia la visualizzazione che lo scaricamento dei
dati e sarà ultimata nei prossimi mesi.
Naturalmente durante tutte le fasi di realizzazione il dott. Floretta sarà affiancato dal team di UNITN
ed utilizzerà il know how che il gruppo di lavoro si è costruito negli anni.
10 Cartografia di supporto
Durante le diverse fasi del progetto Clara Tattoni si è occupata di impaginare e stampare le carte
tematiche di cui si fornisce l' elenco completo all' inizio di questa sezione, per facilitare il lavoro sul
campo in Rwanda. I dati presenti nelle diverse impaginazioni sono stati presi dal GeoDatabase e la
composizione finale della mappa è stata funzione delle richiesta dei vari partecipanti al progetto che
di volta in volta spiegavano le loro esigenze. Per la stampa delle cartografie in formato A0 e A1 sono
stati sempre utilizzati i plotter dell’università di Ingegneria e le mappe sono state successivamente
consegnate o spedite ai collaboratori utilizzando la posta della Facoltà. A titolo di esempio, in Figura
51

33 si riporta una versione ridotta di una delle cartografie prodotte che rappresenta l’acquedotto del
progetto nel contesto degli acquedotti dell’area di Byumba.
Figura 33: Una delle cartografie impaginate e stampate per il progetto:
Acquedotto ACP nel contesto degli acquedotti dell'area di Byumba
Le mappe seguenti sono state già consegnate durante lo svolgimento del lavoro ai cooperanti e
52

collaboratori:
1. mappa acquedotto ACP EU aggiornata a marzo 2009, scala 1:30.000
2. mappa acquedotto ACP EU con tipologie vegetazionali aggiornata a marzo 2009 , scala
1:30.000
3. mappa acquedotto ACP EU con carta geologica aggiornata a marzo 2009 , scala 1:30.000
4. mappa con la sola carta tecnica per rilievi di campo dell'area dell'acquedotto ACP EU
aggiornata a ottobre 2009, scala 1:25.000
5. mappa con l’acquedotto del progetto ACP EU nel contesto degli acquedotti dell’area di
Byumba, aggiornata a novembre 2009, scala 1:30.000
53

Premessa
PARTE 3
Relazione tecnica Dicembre 2009
progetto EU n°9 ACP RPR 50-13
“Attività di formazione e didattica”
a cura di: dott. Marco Ciolli
dott. Clara Tattoni
dott. ing. Alfonso Vitti
dott. ing. Paolo Zatelli
La terza parte della relazione tecnica si propone di riassumere le scelte compiute nell'ambito della
divulgazione scientifica e della formazione prevista nel progetto EU n°9 ACP RPR 50-13 e fa seguito
alla relazione di febbraio 2009 precedentemente inviata.
54

11 Attività scientifica e divulgativa
11.1 FOSS4G
Il lavoro relativo all'interfaccia GRASS EPANET era stato presentato al convegno FOSS4G 2008 Cape
Town International Convention Centre, South Africa, September 29, 2008 -- October 4, 2008 e
pubblicato negli atti del convegno. Sempre durante detto convegno era stato organizzato uno
workshop di formazione sul GIS GRASS realizzato da Marco Ciolli, Paolo Zatelli e Clara Tattoni al quale
un gruppo di 50 persone, per lo più provenienti dal Sudafrica e da vari altri paesi africani, ha
partecipato. Tale workshop è servito da banco di prova per una parte del materiale didattico e per
testare la validità delle scelte didattiche su persone provenienti dal continente africano. Il risultato
dei questionari di valutazione è stato particolarmente buono e ci incoraggia a proseguire sulla strada
intrapresa. Ci preme sottolineare che la missione in Sudafrica ha previsto la partecipazione di 3
ricercatori (Marco Ciolli, Paolo Zatelli e Clara Tattoni) e pur essendo ampiamente funzionale al
progetto Rwanda è stata finanziata quasi interamente (per i 4/5 del totale) su altri fondi.
Figura 34: Workshop in Sudafrica con discenti da tutto il mondo, ma soprattutto africani
L'attività relativa al FOSS4G è continuata anche nell'anno 2009 durante il quale si sono intrattenuti
55

contatti con colleghi del mondo Open Source in occasione del convegno FOSS4G 2009 Conference,
Sydney 20-23 October 2009 (frequentato da Marco Ciolli, Paolo Zatelli e Clara Tattoni e finanziato su
altri fondi) per continuare a tenere il passo con le tecniche più aggiornate di realizzazione di WebGIS
e GeoDataBase e raffinare ulteriormente le tecniche didattiche ed il materiale per il progetto
Rwanda.
11.2 Meeting degli utenti di GRASS
Il gruppo ha partecipato al X Meeting utenti GRASS e GFOSS tenutosi a Cagliari 26 e 27 Febbraio
2009 con un poster dal titolo “Interfaccia GRASS-EPANET: uno strumento di interoperabilità“.
11.3 CUCS
Si è inoltre presentato un lavoro al I° Congresso CUCS ”L'università e i giovani per la cooperazione e
la pace” tenutosi a Pavia nei giorni 17-18 Giugno 2009 dal titolo “Water Facilities education and
FOSS4G spreading in Rwanda” per aumentare la visibilità del progetto nel mondo della cooperazione
universitaria e sollecitare sinergie con altri enti ed Università.
Figura 35: Prima diapositiva della presentazione al convegno CUCS
56

12 Attività di formazione per il progetto AVSI RWANDA
12.1Introduzione
L'attività di formazione per il progetto AVSI RWANDA è stata preceduta da una attenta analisi della
realtà specifica del progetto in corso e si è quindi esplicata attraverso la realizzazione di varie
formazioni mirate a singoli soggetti coinvolti nel progetto e l'individuazione di una serie di fasi di
programmazione per l'attività da venire. Lo scopo è stato quello di inquadrare tutte le attività di
formazione portate avanti da UNITN nell'ottica della massima funzionalità al progetto stesso e
nell'ottica della durabilità delle conoscenze dopo l'esaurimento della fase esecutiva e tecnica. Poiché
la base tecnica di questi progetti è senza dubbio cruciale, si è fornito sin dall'inizio un supporto alla
realizzazione della progettazione delle opere e ci si è subito resi conto che, per ottenere i migliori
risultati possibili, era necessario realizzare delle formazioni ad-hoc per migliorare la qualità delle
informazioni indispensabili per portare avanti una corretta fase di progetto.
12.2 Prima individuazione delle esigenze formative
La fase progettuale deve necessariamente passare attraverso un serie di rilievi in campo, tesi ad
ottenere informazioni affidabili sulla conformazione del terreno ove le opere insisteranno. A tale
scopo si è rivelata fondamentale la fase di raccolta dei dati cartografici che sono serviti da base
indispensabile per rappresentare i dati ed effettuare calcoli e simulazioni funzionali al progetto.
I dati di campo hanno però rappresentato sin dall'inizio una fonte di difficoltà, in quanto dalla loro
affidabilità dipendeva la corretta progettazione delle opere. Resisi conto di questo, ci si è attivati per
fornire una preparazione di base ai cooperanti, in modo tale che questi fossero in grado di rilevare ed
inviare le informazioni richieste secondo modalità che le rendessero affidabili, trasparenti e
riutilizzabili.
Un prima formazione è stata perciò avviata sin da prima dell'inizio del progetto, ed è stata svolta a
distanza, utilizzando mezzi telematici quali posta elettronica e Skype, per scambiarsi materiale
didattico ed informazioni relative alle modalità di rilievo e di rappresentazione dei dati. In questa fase
ci si è concentrati sul rilievo GPS e con altri strumenti topografici e sulla rappresentazione dei dati
GIS. Questa fase ha permesso inoltre un primo approccio ai problemi e di migliorare in prima istanza
la qualità delle informazioni che si ricevevano, che tuttavia risultavano ancora insufficienti per la
maggior parte delle necessità progettuali.
57

12.3 Formazione mirata al personale di MFLM ed ai tecnici.
La visita in Rwanda svoltasi nel novembre 2008 è stata una occasione per realizzare un prima
formazione in loco e sul campo ai cooperanti di MLFM (Stefano Scotti, Giuseppe Lazzarini, Edoardo
Chiappa) e per prendere contatto con i funzionari di AVSI (Luis Sisto e Riccardo Bevilacqua). La visita
ha permesso di prendere contatto direttamente con le problematiche dei cooperanti, dei tecnici,
degli operai, della popolazione e delle ONG coinvolte.
La formazione ai cooperanti locali è stata portata avanti sul fronte dei cantieri attraverso visite sul
cantiere stesso e discussione delle tecniche applicate. In taluni casi si è ritenuto di realizzare
variazioni considerevoli al progetto iniziato in virtù di considerazioni che sono state condivise con i
cooperanti attraverso una modalità di teaching-learning in cui i docenti di UNITN hanno fatto tesoro
delle precedenti esperienze nei PVS mettendosi in gioco sia sulle tecniche didattiche che nella
comunicazione con le realtà locali.
Un altro tipo di formazione concentrata ha riguardato l'utilizzo degli strumenti hardware e software
necessari al progetto che è stata realizzata attraverso l'installazione, la prova e la dimostrazione di
utilizzo di alcuni software sulle macchine dei cooperanti. Con i cooperanti si è poi proceduto ad
indiduare caso per caso quali erano gli strumenti più adatti in quel momento alle loro esigenze di
lavoro, ripromettendoci di approfondire gli argomenti e fornire loro strumenti più adeguati in fasi
successive. In occasione di questa attività è stato fornito ai cooperanti un LIVE DVD realizzato da
UNITN con tutorial e software per poter proseguire l'attività di formazione in proprio.
La visita tecnica è stata anche l'occasione programmare l'attività formativa nel prosieguo del
progetto e per selezionare i possibili soggetti interessati. In tal senso l'appoggio fornito da MLFM ed
in questo caso in particolare da Stefano Scotti, che grazie alle proprie capacità comunicative ed alla
conoscenza delle realtà formative Ruandesi, è stato cruciale per poter contattare ed incontrare in
tempi brevi i rappresentanti delle realtà locali che potenzialmente avrebbero avuto interesse nella
formazione. Come da progetto, uno degli scopi principali era quello di individuare realtà formative
locali che potessero dare una continuità al lavoro per garntire durabilità al progetto ed agli interventi
e perciò era necessario verificare non solo la disponibilità ma anche la motivazione dei soggetti da
coinvolgere. Per fare questo si sono effettuati degli incontri con presidi e docenti delle due principali
università Ruandesi, ovvero il KIST (Kigali) ed il NUR (Butare). Sebbene entrambe le istituzioni
abbiano manifestato il loro interesse nell'occasione dell'incontro, nei mesi successivi alla nostra visita
è apparso chiaro dalla differente reattività ai nostri stimoli sia in termini qualitativi che nella
tempistica, che il KIST era decisamente la realtà più motivata ed interessata al tipo di formazione in
oggetto. Anche questa fase ha richiesto una lunga serie di scambi epistolari tramite e-mail,
telefonate e varie altre forme di contatto prima di riuscire ad individuare univocamente soggetti
interessati e contatti affidabili ed è iniziata subito dopo il nostro ritorno in Italia per protrarsi tuttora
senza soluzione di continuità. Durante la permanenza in Rwanda si è anche cercato di individuare
persone interessate nel distretto incontrandosi con Monsieur Albert Kubwimana, responsabile
infrastrutture del Distretto di Gicumbi e possibili strutture ospitanti incontrandosi con il Vescovo di
Byumba per verificare la disponibilità delle aule. Questi incontri sono stati anche l'occasione per
58

verificare l'interesse locale nei confronti delle iniziative formative.
12.4 Corsi in Italia
Poiché durante il 2009 i cooperanti hanno potuto fruire di alcuni giorni di permanenza in Italia in
occasione di tali periodi e pur essendo alcuni di questi (specialmente aprile) in concomitanza con
intense attività didattiche della facoltà, i docenti, ricercatori e contrattisti di UNITN (Diego Avesani,
Paolo Bertola, Marco Ciolli, Daniele Casagrande, Niccolò Da Ronco, Maurizio Righetti, Chiara
Sboarina, Clara Tattoni, Alfonso Vitti, Paolo Zatelli) si sono comunque messi a disposizione ed
organizzati per programmare e realizzare incontri ed attività formative ad-hoc per chiarire dubbi e
fornire il proprio supporto all'attività progettuale, dato che il contatto personale permetteva una
migliore efficienza del processo didattico rispetto alla formazione a distanza. La prima di tali attività
si è svolta all'inizio di gennaio 2009 attraverso la formazione di Giuseppe Lazzarini.
Una seconda attività formativa si è svolta all'inizio di aprile 2009 attraverso la formazione di Stefano
Scotti ed ancora Giuseppe Lazzarini. Una terza attività formativa ha interessato poi Marco Provolo,
obiettore presso MLFM, e si è svolta alla fine di aprile 2009. In occasione di questa attività è stato
fornito ai cooperanti un nuovo LIVE DVD realizzato da UNITN con tutorial e software per poter
proseguire l'attività di formazione in proprio. Tutte queste attività hanno permesso di migliorare
significativamente la qualità dei dati che si ricevevano dal Rwanda, l'efficienza di lavoro dei
cooperanti sul cantiere e l'efficienza della comunicazione fra UNITN ed il comparto tecnico di MLFM.
Ogni singola attività di formazione è stata infatti un importante tassello che ha permesso di
innescare un processo di apprendimento che non si è esaurito nei singoli eventi ma ha permesso un
passaggio di conoscenze attraverso i componenti di MLFM e di conseguenza verso i tecnici locali. E'
importante sottolineare inoltre che l'attività di formazione, soprattutto quando svolta nei confronti di
cooperanti tecnici di alto livello, quali Stefano Scotti e Giuseppe Lazzarini deve sempre essere un
processo di insegnamento-apprendimento che coinvolge in prima persona sia i discenti che i docenti
ed in tal senso si configura come una attività impegnativa e che richiede un significativo dispendio di
energie. Questo fatto è particolarmente vero avendo a che fare con realtà complesse come quelle
dei paesi in via di sviluppo in generale e certamente del Rwanda in particolare, poiché solo il
confronto con i feedback che i tecnici che operano localmente sono in grado di dare permette di
ritagliare su misura i processi educativi. Inoltre l'attività formativa non si esaurisce certamente con le
giornate di incontro ma continua attraverso gli scambi di informazioni che tuttora ci vedono
impegnati verso i cooperanti.
12.5 Avviamento di tesi di laurea comuni con il KIST
L'attività di preparazione ha subito fornito i suoi frutti per la realizzazione del progetto, frutti che si
sono materializzati attraverso due tesi di laurea in comune fra UNITN e KIST che sono in corso di
59

svolgimento ed il cui scopo sarà quello di individuare tecniche di protezione antierosiva spondale e
lungo i torrenti per diminuire il trasporto solido e rendere da un lato più efficienti le opere realizzate e
dall'altro favorire il mantenimento del suolo garantendo una maggiore stabilità della superficie
produttiva locale. L'attività è già iniziata ed i tesisti hanno svolto delle misure relative alla
granulometria ed alle caratteristiche dei suoli che saranno funzionali al prosieguo del lavoro. I
risultati delle misure sono stati inviati e verranno presi in considerazione anche nella parte
progettuale per raffinare i risultati ottenuti. In particolare, i risultati di tali rilievi vengono utilizzati
anche nell'ambito della tesi di laurea che è incorso di realizzazione da parte della laureanda Elisa
Schibuola, che si sta occupando di perfezionare le conoscenze teoriche e pratiche relativa alla
sistemazione dei versanti, un argomento di estrema importanza nell'ottica del mantenimento della
food security.
Figura 36: Un campione dei dati inviati dalle
istituzioni Rwandesi per lavori di tesi comuni
La collaborazione con le Università e gIi enti di ricerca locali è fondamentale per intessere una rete
che lasci un segno duraturo delle conoscenze e dei metodi adottati.
60

Figura 37: Area di erosione su versante.
12.6 Preparazione di materiale didattico
Il materiale didattico già realizzato ed in corso di realizzazione per la formazione è di varia natura. Si
è sviluppata una complessa banca dati di informazioni geografiche relative alle aree di interesse del
progetto. Tali informazioni non sono soltanto state raccolte ma anche validate dal punto di vista
cartografico e topologico e sono state elaborate per renderle funzionali al progetto ed alla didattica.
Sono gia` state fornite ai cooperanti in più riprese delle copie di LIVE DVD per l'auto apprendimento.
E' in preparazione un nuovo LIVE DVD, regionalizzato sull'area del Rwanda interessata dal progetto e
con i tutorial tradotti in lingua inglese. La traduzione in lingua Inglese è attualmente giunta al 50 %
circa del materiale che si intende utilizzare e sarà completata entro breve. La scelta della lingua
ufficiale per la compilazione del materiale didattico e per lo svolgimento delle lezioni è stata dettata
da indicazioni del governo Rwandese e si è tralasciato il francese in quanto non più utilizzabile
ufficialmente per la formazione. I docenti di UNITN hanno comunque le capacità per proporsi in
lingua francese ove se ne verificasse la necessità in seguito ad esigenze particolari di gruppi di
discenti.
61

L'operazione di localizzazione è particolarmente importante poiché, anche alla luce della ormai
quindicennale esperienza del gruppo nel campo della didattica sia in area Italiana che nei paesi
svantaggiati, l'efficacia dell'apprendimento dei discenti è anche legata al grado di riconoscimento
dell'informazione geografica con la propria identità locale, fatto particolarmente evidente
sopratttutto nelle prime fasi dell'apprendimento. Col crescere delle esperienze, cresce anche la
voglia di sperimentare ed il livello di astrazione e di conseguenza diminuisce il vincolo della
regionalizzazione e localizzazione del dato mentre aumenta l'interesse per le procedure e gli
strumenti. In questa ottica il tutorial in questione è specificatamente pensato per offrire un graduale
passaggio da dati locali a dati generici guidando i discenti in un percorso progettato e studiato
appositamente per facilitare la maturazione di questa competenza e stimolare la curiosità.
12.7 Corsi in Rwanda
L'attività didattica in Rwanda è stata programmata seguendo le linee guida scritte nel progetto
iniziale presentato alle UE e cercando di calarsi nella realtà locale. A tale scopo sono stati
fondamentali gli input e i contatti di MFLM e, nella fase logistica indispensabile per la realizzazione
dei corsi, di AVSI. Si produce qui uno schema dell'attività didattica prevista da considerarsi del tutto
provvisorio. Infatti, il risultato della attività didattica in corso in questi giorni in Rwanda potrà
determinare dei riaggiustamenti anche molto significativi dell'attività stessa sia in termini di durata
che di qualità col possibile stralcio di attività previste o l'inserimento di nuove. Da parte di tutti i
componenti il gruppo di lavoro di UNITN sia strutturati che non, è stata data la disponibilità a
partecipare.
Le persone che svolgeranno l'attività didattica vera e propria in Rwanda sono state identificate sulla
base delle proprie competenze e disponibilità secondo le tempistiche ed anche in futuro verranno
selezionate seguendo questi criteri. Gli incontri preparatori e la preparazione dei programmi hanno
rappresentato delle fasi particolarmente impegnative, che ci hanno costretto a numerose
formulazioni e riformulazioni sulla base di un primo schema di corsi che è stato riadattato seguendo
le possiblità reali dettate dalla disponibilità tempistica in relazione agli impegni di lavoro dei discenti
ed alle loro esigenze. La formazione verrà indirizzata a tecnici del Mininfra (nello schema indicati
come Profile A), la cui preparazione è di livello medio-alto ed operano per lo più negli uffici per
svolgere funzioni di coordinamento e controllo ed a tecnici dei distretti (nello schema indicati come
Profile B), la cui preparazione è di livello medio ed operano per lo più direttamente sul territorio con
un contatto diretto con le realtà locali. Lo svolgersi dei corsi è stato pensato per garantire il massimo
coinvolgimento dei discenti e per lasciare loro un valore aggiunto alla realizzazione delle opere così
da fare in modo che le tecniche utilizzate per progettarle e gestirle possano essere per quanto
possibile condivise.
62

MODULE 1 November-December 2009
Technicians Mon Tue Wed Thu Fri
Profile A Morning Water Supply Water Supply Water Supply Workshop at KIST
Afternoon Hydrology Hydrology Hydrology Workshop at KIST
Profile B Morning Hydrology Hydrology Hydrology Workshop at KIST
Afternoon Water Supply Water Supply Water Supply Workshop at KIST
MODULE 2 End of March or end of April 2010
Technicians Mon Tue Wed Thu Fri
Profile A Morning Topography Topography Topography GPS course for
Afternoon GIS GIS GIS Agronomists
Profile B Morning GIS GIS GIS GPS course for
Afternoon Topography Topography Topography Agronomists
MODULE 3 November-December 2010
Technicians Mon Tue Wed Thu Fri
Profile A Morning GIS-Epanet WebGIS GIS-Epanet
Afternoon to be defined with KIST to be defined with KIST
Profile B Morning to be defined with KIST to be defined with KIST
Afternoon GIS-Epanet WebGIS GIS-Epanet
Figura 38: Esempio della prima strutturazione (provvisoria) delle unità didattiche
E' previsto un workshop con il coinvolgimento del Kist con lo scopo di confrontarsi e di stringere
ulteriori legami che rafforzino la durata sul medio lungo periodo delle azioni, ed è allo studio un corso
per tecnici Agronomi.
Mentre si scrive vengono realizzati i primi corsi indicati nello schema. Solo le considerazioni derivanti
dal risultato dei primi corsi ci permetteranno la taratura ed il riaggiustamento delle prossime attività
didattiche.
Trento, 30 novembre 2009 Firmato
(Dott. Ing. Maurizio Righetti)
63