Raddoppio di condotta con uscita concentrata - Nettuno
Raddoppio di condotta con uscita concentrata - Nettuno
Raddoppio di condotta con uscita concentrata - Nettuno
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
COSTRUZIONI IDRAULICHE<br />
Esercitazione n° 2<br />
A cura del Prof. Giuseppe Del Giu<strong>di</strong>ce<br />
In riferimento alla lezione n. 27: Richiami d’idraulica delle <strong>con</strong>dotte in pressione<br />
NETWORK NETTUNO 1<br />
Prof. Giacomo Rasulo<br />
• I serbatoi A e B aventi, rispettivamente, la quota del pelo libero YA=120 m s.l.m. e YB=70 m<br />
s.l.m., sono posti ad una <strong>di</strong>stanza <strong>di</strong> 5000 m e sono collegati da una <strong><strong>con</strong>dotta</strong> <strong>di</strong> <strong>di</strong>ametro D=250<br />
mm (ve<strong>di</strong> Figura). Si calcoli la portata QB <strong>con</strong>vogliata al serbatoio B, a tubi usati (α=1.3),<br />
<strong>con</strong>siderando la <strong>di</strong>ssipazione dell’interno <strong>di</strong>slivello altimetrico.<br />
• Successivamente, nel nodo C, posto ad una <strong>di</strong>stanza LCB = 3000 m dal serbatoio <strong>di</strong> valle, viene<br />
derivata una portata q=0.03 m 3 /s. Nell’ipotesi in cui si voglia <strong>con</strong>vogliare nel serbatoio B la<br />
stessa portata iniziale QB e che il serbatoio A sia in grado <strong>di</strong> fornire la portata complessiva<br />
QB+q, si valuti il <strong>di</strong>ametro della ulteriore <strong><strong>con</strong>dotta</strong> da realizzare nel tratto C-B, <strong>di</strong> lunghezza pari<br />
ad LCB (<strong><strong>con</strong>dotta</strong> tratteggiata in figura). Si valutino le per<strong>di</strong>te <strong>di</strong> carico <strong>con</strong>tinue me<strong>di</strong>ante la<br />
formula <strong>di</strong> Scimeni-Veronese<br />
YA<br />
A<br />
YC<br />
q<br />
C<br />
L<br />
Proce<strong>di</strong>mento<br />
LCB<br />
Δh = YA - YB<br />
La portata <strong>con</strong>vogliata dal sistema, a tubi usati e sfruttando tutto il carico <strong>di</strong>sponibile Δh=YA-YB, può<br />
essere ricavata dalla relazione <strong>di</strong> Scimeni-Veronese:<br />
1/<br />
1.<br />
82<br />
1/<br />
1.<br />
82<br />
4.<br />
71<br />
4.<br />
71<br />
( 120 70)<br />
0.<br />
25<br />
0.<br />
00141 5000 1.<br />
3 0.<br />
00141 ⎟ ⎟<br />
⎛ ⎞ ⎛<br />
⎞<br />
⎜ Δh<br />
D<br />
⎜ − ×<br />
Q ⎟<br />
B =<br />
=<br />
= 0.07 m<br />
⎜<br />
⎟ ⎜<br />
⎝<br />
L α<br />
⎠ ⎝<br />
× ×<br />
⎠<br />
3 /s<br />
cui corrisponde una velocità <strong>di</strong> 1.4 m/s.<br />
Nelle nuove <strong>con</strong><strong>di</strong>zioni <strong>di</strong> funzionamento del sistema, in cui è derivata la portata q dal nodo C, lungo il<br />
tratto <strong>di</strong> <strong><strong>con</strong>dotta</strong> A-C viene <strong>con</strong>vogliata una portata QB+q = 0.07+0.03 = 0.1 m 3 /s (V= 2.04 m/s) cui<br />
corrisponde una per<strong>di</strong>ta <strong>di</strong> carico pari a:<br />
1.<br />
82<br />
1.<br />
82<br />
Q<br />
( 0.<br />
1)<br />
Δh = J L = α 0.<br />
00141 L = 1.<br />
3×<br />
0.<br />
00141 ( 5000 − 3000)<br />
= 38.2 m<br />
4.<br />
71<br />
4.<br />
71<br />
D<br />
0.<br />
25<br />
e quin<strong>di</strong> una quota piezometrica nel nodo C pari a YC = YA – Δh = 81.8 m s.l.m.<br />
La per<strong>di</strong>ta <strong>di</strong> carico tra i due no<strong>di</strong> C e B, uguale per le <strong>con</strong>dotte in parallelo, è YC - YB = 81.8 – 70 = 11.8<br />
m.<br />
YB<br />
B
COSTRUZIONI IDRAULICHE<br />
NETWORK NETTUNO 2<br />
Prof. Giacomo Rasulo<br />
La ripartizione della portata complessiva QB (la portata q è derivata a monte del raddoppio) tra i due rami<br />
paralleli è tale che nel ramo inferiore (esistente) sia <strong>con</strong>vogliata la portata Q1 mentre nel ramo superiore (<strong>di</strong><br />
progetto) sia <strong>con</strong>vogliata la portata Q2.<br />
La portata Q1 può essere calcolata me<strong>di</strong>ante l’equazione del moto (Scimeni-Veronese) applicata al tratto<br />
inferiore:<br />
1/<br />
1.<br />
82<br />
1/<br />
1.<br />
82<br />
4.<br />
71<br />
4.<br />
71<br />
11.<br />
8 0.<br />
25<br />
1<br />
0.<br />
00141 3000 1.<br />
3 0.<br />
00141⎟<br />
⎟<br />
⎛ ⎞ ⎛<br />
⎞<br />
⎜ Δh<br />
D<br />
⎜ ×<br />
Q =<br />
⎟ =<br />
= 0.042 m<br />
⎜<br />
⎟ ⎜<br />
⎝<br />
L α<br />
⎠ ⎝<br />
× ×<br />
⎠<br />
3 /s<br />
Applicando l’equazione <strong>di</strong> <strong>con</strong>tinuità al nodo C è possibile ricavare la portata per il ramo superiore:<br />
Q2 = QB<br />
− Q1<br />
= 0.<br />
07 − 0.<br />
042 = 0.028 m 3 /s<br />
Applicando la relazione del moto al tratto superiore è possibile ricavare il <strong>di</strong>ametro teorico della<br />
tubazione <strong>di</strong> progetto D*:<br />
1/<br />
4.<br />
71<br />
1/<br />
4.<br />
71<br />
⎛<br />
1.<br />
82 ⎞ ⎛<br />
1.<br />
82<br />
0.<br />
028 ⎞<br />
⎜ Q<br />
D* = α 0.<br />
00141 L⎟<br />
= ⎜1.<br />
3×<br />
0.<br />
00141 3000⎟<br />
= 0.214 m = 214 mm<br />
⎜<br />
⎟ ⎜<br />
11.<br />
8 ⎟<br />
⎝<br />
Δh<br />
⎠ ⎝<br />
⎠<br />
Occorre scegliere quin<strong>di</strong> il <strong>di</strong>ametro commerciale imme<strong>di</strong>atamente superiore a quello teorico ricavato<br />
<strong>di</strong>ssipando il carico esuberante me<strong>di</strong>ante una opportuna strozzatura (saracinesca) collocata lungo la <strong><strong>con</strong>dotta</strong><br />
<strong>di</strong> progetto.