Capitolo 3.qxd - Hilti

3Sistemi di ancoraggio chimico 

Ancoranti pesanti 

Ancoranti chimici HVZ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .152 

Ancoranti chimici HVU . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .163 

Ancoranti chimici HVU con HAS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .164 

Ancoranti chimici HVU con HIS-N/-RN . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .173 

Ancoranti chimici HVU con HAS-R/-HCR – Utilizzo sott’acqua . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .181 

Ancoranti chimici HVU con HIS-RN – Utilizzo sott’acqua . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .183 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-RE 500 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .184 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-RE 500 con HAS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .185 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-RE 500 con HIS-N/-RN . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .194 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-RE 500 con barre ad aderenza migliorata . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .203 

Ancoranti di medio carico 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-HY 150 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .213 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-HY 150 con HAS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .214 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-HY 150 con HIS-N/-RN . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .223 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-HY 150 con barre ad aderenza migliorata . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .232 

Ancoranti leggeri 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-HY 50 con HIT-AN/HIT-IG . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .241 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-HY 20 con HIT-AN/HIT-IG . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .246 

Ancoranti speciali 

Ancoranti ferroviari . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .250 

Ancoranti ferroviari HRA . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .251 

Ancoranti ferroviari HRC . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .253 

Ancoranti ferroviari HRT . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .255 

Progettazione a carico combinato . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .257 

151 

3

Ancoranti chimici HVZ 

CAMPI DI APPLICAZIONE 

152 

Installazioni 

meccaniche 

Edilizia 

ALTRI CAMPI DI APPLICAZIONE 

Installazioni 

elettriche 

Ingegneria civile 

• Fissaggio di piastre per carroponte 

• Fissaggio di coperture 

• Ancoraggi strutturali 

• Ancoraggio di elementi in legno lamellare 

• Fissaggi sottoposti a carichi dinamici: 

shock, sismici, fatica 

• Ancoraggio di barriere di sicurezza 

Costruzioni metalliche 

• Fissaggi pilastri in acciaio 

• Fissaggio di scale 

Installazioni industriali 

• Fissaggio di macchinari o tubazioni pesanti 

• Fissaggio di rotaie per carroponte 

• Fissaggio di elementi di supporto 

a parete/soffitto/pavimento 

Facciate Impianti 

energetici 

Edifici ed 

impianti pubblici

Caratteristiche: 

- fiala in laminato plastico invece che vetro 

- flessibilità di inserimento in fori irregolari 

- contrassegno per l’identificazione dopo la posa 

- verbali di prova: resistenza al fuoco, dinamica 

(fatica, shock), impermeabilità all’acqua 

Materiale : 

HVU-TZ 

HAS-TZ 

HSA-RTZ 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HAS-TZ 

Tutti i dati riportati nella presente sezione sono riferiti a 

• calcestruzzo: come indicato in tabella 

• posa corretta (vedi le operazioni di posa a pagg. seguenti) 

• assenza di influenze derivanti da distanza dal bordo o interasse 

• cedimento riferito ad acciaio 

Resistenza ultima media, R u,m [kN]: calcestruzzo ≅ C20/25 

Dimensioni ancorante 

Trazione NR,um 

Taglio VR,um 


Per il metodo dettagliato di 

progettazione, vedi pagg. seguenti 

M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

38.2 49.0 82.1 82.1 132.9 38.2 49.0 68.7 72.0 132.9 

20.1 29.2 54.2 54.2 93.3 20.1 29.2 54.2 54.2 93.3 

Resistenza caratteristica, R k [kN]: calcestruzzo ≅ C20/25 

Dimensioni ancorante M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

Trazione NRk 32.7 40.0 54.3 70.5 111.8 

20.0 33.3 38.7 50.3 79.8 

Taglio VRk 18.0 27.0 51.0 51.0 88.0 18.0 27.0 51.0 51.0 88.0 

I seguenti valori sono riferiti al: 

Metodo della capacità del calcestruzzo (Concrete Capacity Method) 

Resistenza di progetto, R d [kN]: calcestruzzo f ck,cube = 25 N/mm 2 


Trazione NRd 

Taglio VRd 

- resina di metacrilato uretanico - esente da stirene, agenti 

indurenti, sabbia di quarzo, fiale in laminato plastico 

- classe 8.8; DIN EN 20898-1; 

rivestimento: DIN 50968-FE/Cu 3 Ni 10 

- acciaio inossidabile; A4-80; 1.4401; 1.4571; EN 10088 

HSA-HCR-TZ - acciaio inossidabile; 1.4529; 1.4547; EN 10088-3 

calcestruzzo non fessurato calcestruzzo fessurato 

M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

21.8 26.7 36.2 47.0 74.5 13.3 22.2 25.8 33.5 53.2 

14.4 21.6 40.8 40.8 70.4 14.4 21.6 40.8 40.8 70.4 

Carico raccomandato, F Racc [kN]: calcestruzzo f ck,cube = 25 N/mm 2 

Calcestruzzo 

Resistenza alla 

corrosione 

Fiala HVU-TZ 

Barra filettata HAS-TZ, HAS-RTZ e 

HAS-HCR-TZ 

Dimensioni ancorante M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

Trazione NRacc 15.6 19.1 25.8 33.6 53.2 9.5 15.9 18.4 23.9 38.0 

Taglio VRacc 10.3 15.4 29.1 29.1 50.3 10.3 15.4 29.1 29.1 50.3 

Zona tesa 

Elevata 

resistenza alla 

corrosione 

Ridotta 

distanza dal 

bordo/interasse 

Resistenza 

al fuoco 

Fatica Shock 

Programma 

di calcolo Hilti 

Benestare 

Tecnico 

Europeo (ETA) 

153 

3


Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HAS-RTZ 



• posa corretta (vedi le operazioni di posa pagg. seguenti) 

• assenza di influenze derivanti da distanza dal bordo di interasse 


Resistenza ultima media , R u,m [kN]: calcestruzzo ≅ C20/25 


Trazione NRu,m 

Taglio VRu,m 

154 

Per il metodo dettagliato 

di progettazione, vedi pagg. seguenti 

M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

38.2 49.0 82.1 82.1 132.9 38.2 49.0 68.7 72.0 132.9 

22.6 32.7 61.0 61.0 103.9 

22.6 32.7 61.0 61.0 103.8 



Trazione NRk 

Taglio VRk 

M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

32.7 40.0 54.3 70.5 111.8 

20.0 33.3 38.7 50.3 79.8 

20.0 30.0 56.0 56.0 98.0 20.0 30.0 56.0 56.0 98.0 





Trazione NRd 

Taglio VRd 

M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

21.8 26.7 36.2 47.0 74.5 13.3 22.2 25.8 33.5 53.2 

16.0 24.0 44.8 44.8 78.4 16.0 24.0 44.8 44.8 78.4 



Trazione NRacc 

Taglio VRacc 

M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

15.6 19.1 25.8 33.6 53.2 9.5 15.9 18.4 23.9 38.0 

11.4 17.1 32.0 35.9 56.0 11.4 17.1 32.0 32.0 56.0 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HAS-HCR-TZ 


• calcestruzzo: come indicato . in tabella 


• assenza di influenze derivanti da distanza dal bordo di interasse 




Trazione NRu,m 

Taglio VRu,m 


Per il metodo dettagliato 

di progettazione, vedi pagg. seguenti 


M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

38.2 49.0 82.1 82.1 132.9 38.2 49.0 68.7 72.0 132.9 

25.1 36.4 61.0 61.0 105.8 25.1 36.4 61.0 61.0 105.8

Resistenza caratteristica R k [kN]: calcestruzzo ≅ C20/25 


Trazione NRk 

Taglio VRk 



M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

32.7 40.0 54.3 70.5 111.8 

20.0 33.3 38.7 50.3 79.8 

20.0 30.0 56.0 56.0 98.0 20.0 30.0 56.0 56.0 98.0 



Resistenza di progetto R d [kN]: calcestruzzo f ck,cube = 25 N/mm 2 


Trazione NRd 

Taglio VRd 

M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

21.8 26.7 36.2 47.0 74.5 13.3 22.2 25.8 33.5 53.2 

16.0 24.0 44.8 44.8 78.4 16.0 24.0 44.8 44.8 78.4 

Carico raccomandato F Racc [kN]: calcestruzzo f ck,cube = 25 N/mm 2 


M10 M12 M16 M16L M20 M10 M12 M16 M16L M20 

Trazione NRacc 15.6 19.1 25.8 33.6 53.2 9.5 15.9 18.4 23.9 38.0 

Taglio VRacc 11.4 17.1 32.0 32.0 56.0 11.4 17.1 32.0 32.0 56.0 

Particolari di posa 

Fiala in laminato plastico 

M10x75 M12x95 M16x105 M16x125 M20x170 

HVU-TZ M.. 10x90 12x110 16x125 20x190 

Barra filettata HAS-TZ M.. 10x75 / t fix 

12x95 / t fix 

16x105 / t fix 

16Lx125 / t fix 

20x170 / 40 

d0 [mm] Diametro punta trapano 12 14 18 25 

h1 [mm] Profondità foro 90 110 125 145 195 

hmin [mm] Spessore minimo del materiale di base 150 190 210 250 340 

tfix [mm] Spessore max. da fissare 15 / 30 / 50 

df [mm] 

Diametro foro racc. 

(senza verifica di flessione) max. 

12 

13 

25 / 50 / 100 30 / 60 / 100 

(e 40 per HAS-RTZ) 

Sw [mm] Misura chiave 17 19 24 30 

Tinst [Nm] Coppia 

di serraggio 

Punta trapano 

d0 

HAS-TZ 

HAS-R/HCR-TZ 

hef h1 hmin 40 

50 

TE–CX 12/22 

TE-TX 12/32 

14 

15 

50 

70 

TE–CX 14/22 

TE-TX 14/32 

d f 

t fix 

18 

19 

90 

100 

TE–C 18/32S 

TE-T 18/32 

40 

22 

150 

TE–C 25/27S 

TE-T 25/32 

155 

3


Temperatura materiale base 

pari o superiore a 20°C 

da 10°C a 20°C 

da 0°C a 10°C 

da -5° a 0°Cd 

Tempo minimo di attesa prima 

di togliere l'attrezzo di posa 

AVVITATO (non applicabile a 

TE-C HEX): 

trel 

8 min. 

20 min. 

30 min. 

1 ora 

Tempo di indurimento 

tcure 

20 min. 

30 min. 

1 ora 

5 ore 

inferiore a -5°C Rivolgersi al locale servizio di consulenza tecnica Hilti 

Attrezzature di installazione 

Perforatore (TE5, TE2, TE6A, TE15, TE-15C, TE18-M, TE35, TE55, TE76); velocità massima di posa di 850 

giri/min. (azione rotante a percussione); punta per trapano, pompetta di pulizia e attrezzo di posa: TE-C HEX 

(M10-M16), TE-Y HEX ( M20); 

Operazioni di posa 

1 

Praticare un foro 

5 

trel 

Attendere che passi 

il tempo prescritto 

2 

Far uscire con aria 

compressa polveri 

e frammenti 

6 

tcure 

Attendere che il 

composto indurisca 

3 

Inserire la fiala 

HVU-TZ 

® 

HVU-TZ 

7 Tinst 

Serrare alla coppia 

prescritta 

Geometria dell'ancorante e caratteristiche meccaniche 

dp 

156 

HVU-TZ M.. HVU-TZ M.. 

lp 

® 

® 

dk 

4 

TE-C HEX 

Inserire con azione 

rotopercussione 

Contrassegno del materiale e della profondità di ancoraggio 

per HAS-TZ: HVZ... 

per HAS-RTZ: HVZ R... 

per HAS-HCR: HVZ HCR... 

h ef 

l 

d 

dw 

S w


Dimensioni ancorante M10 M12 M16x105 M16x125 M20 

Fiala HVU-TZ: 

lp [mm] HVU-TZ lunghezza fiala 110 127 140 200 

dp [mm] Diametro fiala HVU-TZ 11.0 13.0 17.0 23.0 

HAS-TZ/-RTZ/-HCR-TZ: 

Area della sezione reagente 

soggetta a carico di trazione: 

As [mm2 ] 

Area della sezione reagente 

soggetta a carico di taglio sul filetto: 

fuk [ 

Resistenza ultima 

a trazione 

HAS-TZ 8.8 

HAS-RTZ 

HAS-HCR-TZ 

HAS-TZ 8.8 

HAS-RTZ 

HAS-HCR-TZ 

44.2 56.7 95.0 153.9 

58.0 84.3 157.0 245.0 

62.3 109.0 

800 

800 

800 

640 

600 

600 

277.0 541 

fyk 

Resistenza caratteristica 

a snervamento 

W [mm3 ] Modulo di resistenza 

Resistenza di 

MRd,s [Nm] 

progetto a flessione1) HAS-TZ 8.8 

HAS-RTZ e 

HAS-HCR-TZ 

38.6 68.8 181.6 

415.2 

d [mm] Diametro gambo 

10 12 16 20 

dk [mm] Diametro estremità ancorante 10.8 12.8 16.8 22.7 

hef [mm] Profondità effettiva di ancoraggio 75 95 105 125 170 

l [mm] Lunghezza ancorante 124/139/ 59 158/183/233 181/211/251 201/231/271 269 

dw [mm] Diametro esterno rondella 20 24 30 37 

1) La resistenza di progetto a flessione della barra filettata viene calcolata con la formula MRd,s = MRk,s /γMs,b, 

dove il fattore di sicurezza parziale γMs,b vale 1.25. 

Procedura dettagliata di progetto - Hilti CC 

(La procedura Hilti CC è una versione semplificata del metodo ETAG Annex C) 

Attenzione: Visti gli elevati carichi trasferibili con gli ancoranti HVZ, l'utente dovrà accertarsi che i carichi agenti 

sulla struttura in calcestruzzo, inclusi i carichi introdotti dal fissaggio con ancoranti, non causino 

cedimenti strutturali, come ad esempio fessurazioni, nella struttura di calcestruzzo. 

TRAZIONE 

La resistenza di progetto a trazione di un singolo ancoraggio 

è da assumersi come il minore dei valori seguenti: 

NRd,c : resistenza alla rottura conica del calcestruzzo/sfilamento 

NRd,s : resistenza acciaio 

h 

c 

N 

rec,c/s 

s 

157 

3


NRd,c: resistenza alla rottura conica del calcestruzzo/sfilamento 

Rd, 

c 

o 

Rd, 

c 

N = N ⋅ f ⋅ f ⋅ f 

B, 

N 

A, 

N 

R, 

N 

Nº Rd,c: resistenza di progetto alla rottura conica del 

calcestruzzo/sfilamento 

• Resistenza a compressione del calcestruzzo f ck,cube(150) = 25 N/mm 2 

Dimensioni ancorante M10 M12 M16 M16L M20 

N 0 Rd,c 1) [kN] in calcestruzzo non fessurato 

N 0 Rd,c 1) [kN] in calcestruzzo fessurato 

21.8 26.7 36.2 47.0 74.5 

13.3 22.2 25.8 33.5 53.2 

hef [mm] Profondità effettiva ancoraggio 75 95 105 125 170 

1) 

La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NºRk,c computando NºRd,c=NºRk,c/γMc,N, 

dove il fattore di sicurezza parziale, γMc,N è pari a 1.5. 

Designazione 

della classe del 

calcestruzzo 

(ENV 206) 

C20/25 20 25 

C25/30 25 30 

C30/37 30 37 

C35/45 35 45 

C40/50 40 50 

C45/55 45 55 

C50/60 50 60 

Cilindro di calcestruzzo 

altezza 30 cm, 

diametro 15 cm 

f A,N: influenza dell'interasse 

Interasse, 

s [mm] 

50 0.61 

60 0.63 

65 0.64 

Resistenza 

caratteristica a 

compressione cilindrica 

fck,cyl [N/mm 2 ] 

Cubo di calcestruzzo 

lunghezza lato 15 cm 

Geometria del provino di calcestruzzo 


M10 M12 M16 M16L M20 

0.60 

0.61 

70 0.66 0.62 

75 0.67 0.63 

Resistenza a 

compressione cubica, 

fck,cube 

[N/mm2 ] 

0.61 

0.62 

80 0.68 0.64 0.63 0.61 

85 0.69 0.65 0.63 0.61 

90 0.70 0.66 0.64 0.62 

100 0.72 0.68 0.66 0.63 

f B,V 

1 

1.1 

1.22 

1.34 

1.41 

1.48 

1.55 

Ancoraggio 

non consentito 

0.59 

0.60 

0.58 

0.58 

0.59 

0.60 

120 0.77 0.71 0.69 0.66 0.62 

135 0.80 0.74 0.71 0.68 0.63 

140 0.81 0.75 0.72 0.69 0.64 

160 0.86 0.78 0.75 0.71 0.66 

180 0.90 0.82 0.79 0.74 0.68 

200 0.94 0.85 0.82 0.77 0.70 

220 1.00 0.89 0.85 0.79 0.72 

240 1.00 0.92 0.88 0.82 0.74 

158 

fck, 

cube 

fB, 

V 

25 

= 

Limiti: 25 N/mm2 ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm2

f A,N: influenza dell'interasse 

Interasse, 


s [mm] M10 M12 M16 M16L M20 

270 0.97 0.93 0.86 0.76 

300 1.00 0.98 0.90 0.79 

330 1.00 0.94 0.82 

360 0.98 0.85 

390 1.00 0.88 

420 

450 

fA,N = 1 

0.91 

0.94 

480 0.97 

510 1.00 

s 

f A, 

N = 0. 

5 + Limiti: smin ≤ s ≤ scr,N 

6h 

f R,N: influenza della distanza dal bordo 

Distanza 

dal bordo 

c [mm] 

ef 


smin [mm] 50 60 70 80 

scr,N [mm] 225 285 315 375 510 


M10 M12 M16 M16L M20 

50 0.65 

60 0.68 

65 0.72 

70 0.75 0.62 

75 0.78 0.64 

80 0.82 0.67 

85 0.85 0.70 0.65 0.59 

90 0.88 0.72 0.68 0.61 

95 0.92 0.75 0.70 0.63 

100 0.95 0.78 0.73 0.65 

105 0.98 0.80 0.75 0.67 

110 1.00 0.83 0.77 0.69 

115 0.86 0.80 0.71 

c 

f R, 

N = 0. 

25 + 0. 

50 Limiti: cmin ≤ c ≤ ccr,N 

h 

ef 

Ancoraggio 


125 0.91 0.85 0.75 

0.49 

0.50 

0.51 

0.53 

0.54 

0.56 

0.57 

0.59 

0.62 

135 0.96 0.89 0.79 0.65 

145 1.00 0.94 0.83 0.68 

155 

165 fR,N = 1 

1.00 0.87 

0.91 

0.71 

0.74 

175 0.95 0.76 

185 1.00 0.79 

205 0.85 

230 0.93 

255 

1.00 


cmin [mm] 50 70 85 80 

ccr,N [mm] 113 143 158 188 255 


Nota: se più di 3 distanze dal bordo sono inferiori a ccr,N, rivolgersi al locale servizio di consulenza Hilti. 

159 

3


NRd,s : resistenza di progetto a trazione dell'acciaio 


NRd,s 1) [kN] 

M10 M12 M16 M16L M20 

23.3 30.0 50.7 82.0 

Il valore di progetto a trazione viene calcolato con la formula NRd,s=NRk,s/γMs,N dove il fattore di sicurezza γMs,N, vale 1.5. 

NRd : resistenza di progetto a trazione del sistema 

NRd = minima tra NRd,c e NRd,s 

Carico combinato: solo se sono applicati carichi di trazione e di taglio 

(vedi a pag. 34 e gli esempi del capitolo 4). 


(La procedura Hilti CC è una versione semplificata del metodo 

ETAG Annex C) 

TAGLIO 

La resistenza di progetto a taglio di un singolo ancoraggio 

è da assumersi come il minore dei valori seguenti, 

VRd,c : resistenza rispetto al bordo del calcestruzzo 

VRd,s : resistenza dell'acciaio 

NRd,c : resistenza di progetto rispetto al bordo del calcestruzzo 

Nota: se non possono venire soddisfatte le condizioni 

riferite alle quote h e c 2, rivolgersi al locale servizio di 

assistenza Hilti. 

Si dovrà calcolare il valore minore di resistenza rispetto al bordo del calcestruzzo. Controllare tutti i bordi vicini, 

(non solo quello in direzione delle sollecitazioni di taglio). La direzione delle sollecitazioni di taglio viene 

considerata dal fattore f β,v. 

0 

Rd, 

c = VRd, 

c ⋅ fB, 

V ⋅ fβ 

, V 

V ⋅ f 

AR, 

V 

Vº Rd,c : resistenza di progetto rispetto al bordo del calcestruzzo 

• Resistenza a compressione del calcestruzzo f ck,cube(150) = 25 N/mm 2 

• alla distanza minima dal bordo c min 

160 

c 

h>1.5c 

c >1.5c 

2 

s 

V 

rec,c/s 

c >1.5c 

2


V 0 Rd,c 1) [kN] calcestruzzo non fessurato 

V 0 Rd,c 1) [kN] calcestruzzo fessurato 

3.5 6.4 9.6 9.9 10.3 

2.5 4.6 6.9 7.1 7.4 

cmin [mm] distanza minima dal bordo 50 70 85 80 

1) Il valore di progetto a taglio viene derivato dalla resistenza caratteristica di taglio, V°Rk,c, tramite la formula 

V°Rd,c = V°Rk,c/γMc,V, dove il fattore di sicurezza parziale, γMc,V, è pari a 1.5. 

f B,V : influenza della resistenza del calcestruzzo 

Designazione di 

resistenza del calcestruzzo 

(ENV 206) 

f B,V 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.1 

C30/37 30 37 1.22 

C35/45 35 45 1.34 

C40/50 40 50 1.41 

C45/55 45 55 1.48 

C50/60 50 60 1.55 


altezza 30 cm 


Cubo di calcestruzzo: 



f β,V : influenza della direzione delle sollecitazioni di taglio 

Angolo β [°] 

fβ,V 

da 0 a 55 1 

60 1.1 

70 1.2 

80 1.5 

da 90 a 180 2 

fβ, V = 1 

Formule: 

1 

fβ , V = 

cos β+ 

0. 

5 sin β 

fβ , V = 2 

f AR,V : influenza della distanza dal bordo 

e dell'interasse 

f = 

AR, 

V 

c 

c 

min 

c 

c 

min 

Formula per fissaggio con due ancoranti, 

valida per s < 3c 

f 

AR, 

V 

3c 

+ s 

= 

6c 

min 

Resistenza caratteristica a 

compressione cilindrica 


Formula per fissaggio ad ancorante singolo 

influenzato solo dalla distanza dal bordo 

c 

c 

min 

Formula generale per n ancoranti (distanza dal bordo 

più n-1 interassi) valida solo se da s1 a sn-1 risultano 

tutti < 3c e c 2 > 1.5 c 

3c 

+ s1 

+ s2 

+ ... + sn 

-1 

f AR, 

V = 

⋅ 

3nc 

min 

c 

c 


a compressione cubica 

fck,cube [N/mm 2 ] 

min 

per 0° ≤ β ≤ 55° 

per 55° < β ≤ 90° 

per 90° < β ≤ 180° 

c 2,1 

s n-1 


fck, 

cube 

fB, 

V 

25 

= 

Limiti: 25 N/mm2 ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm2 s 

3 

s 

2 

s 

1 

β 

V ... carico di taglio applicato 

c 

2,2 

c 

h >1,5 c 

Nota: si suppone che solamente la fila di ancoranti più vicina 

al bordo libero del calcestruzzo supporti il carico 

centrato di taglio 

161 

3


VRd,s : resistenza di progetto a taglio dell'acciaio 

M10 M12 M16 M16L M20 

VRd,s 14.4 21.6 40.8 70.4 

1) Dimensioni ancorante 

[kN] 

VRd,s 1) HAS-(E-)TZ 

kN] HAS-(E-)RTZ, HAS-(E-)HCR 16.0 24.0 44.8 78.4 

1) La resistenza di taglio di progetto viene calcolata con la formula VRd,s = VRk,s/γMs,V. I valori per la sezione reagente As e la resistenza 

nominale a trazione dell'acciaio, fuk, vengono forniti alla tabella "Caratteristiche maccaniche e geometria degli ancoranti". Il fattore di 

sicurezza parziale, γMs,V è pari a 1.25. 

VRd : Sy 

VRd : resistenza di progetto a taglio del sistema 

VRd = minima fra VRd,c e VRd,s 

Carico combinato: solo se applicati i carichi di trazione e di taglio 


162


Costruzioni 

metalliche 

Installazioni 

meccaniche 

Edilizia 


Telecomunicazioni 

Installazioni industriali 


Installazioni 

elettriche 

Ancoranti chimici HVU 



• Ancoraggio elementi prefabbricati 

• Costruzioni metalliche 

• Fissaggi sottoposti a carichi dinamici: 

shock, sismici, fatica 

• Piattaforme temporanee su calcestruzzo 

• Torri di trasmissione 

• Antenne per telecomunicazioni 

• Cabine per telecomunicazioni 

• Fissaggio di macchinari o tubazioni pesanti 

• Fissaggio di gru a bandiera 


a parete/soffitto/pavimento 


energetici 

Edifici ed 

impianti pubblici 

163 

3

Ancoranti chimici HVU con HAS 



- flessibilità per l’inserimento in fori ritorti e irregolari 

- prefissaggio / fissaggi passanti 

- su richiesta disponibili versioni in lunghezze speciali 

- verbali di prova: resistenza al fuoco, dinamica 

(a fatica, shock, sismica), impermeabilità all’acqua 

Materiale : 

- resina di metacrilato uretanico - esente da stirene, 

HVU 

agenti indurenti,sabbie di quarzo o corindone, 

fiala in laminato plastico 

HAS-HAS-E - classe 5.8 e 8.8; ISO 898 T1, zincatura spessore 

minimo 5 micron 

HAS-R / -ER - acciaio inossidabile; A4-70, 1.4401, 1.4404, 1.4571 

HAS-HCR - acciaio inossidabile; A4-70, 1.4529 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): Fiala HVU con HAS 







• cedimento acciaio: classe acciaio 5.8 per formati M8 - M24 e classe acciaio 8.8 per formati M27-M39 



Trazione, NRu,m 

Taglio, VRu,m 

164 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

17.7 28.2 41.1 77.9 121.7 175.2 320.1 305.1 498.6 534.0 621.6 

10.7 17.0 24.7 46.7 72.9 105.0 221.4 269.1 335.3 393.5 473.3 



Trazione, NRk 

Taglio,VRk 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

16.4 26.1 38.1 72.2 112.7 162.0 182.4 228.0 440.9 494.0 503.2 

9.9 15.8 22.9 43.2 67.5 97.3 205.0 249.1 310.5 364.4 438.3 

I seguenti valori sono riferiti al 




Trazione, NRd 

Taglio, VRd 

calcestruzzo non fessurato 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

10.9 16.6 23.8 34.7 62.9 90.6 110.9 145.6 171.0 203.3 232.9 

7.9 12.6 18.3 34.6 54.0 77.8 164.0 199.3 248.4 291.5 350.6 


Calcestruzzo 


corrosione 

Elevata 


corrosione 

Fiala HVU 

HAS, HAS-R, HAS-HCR 

HAS-E, HAS-E-R 

Sismico 

Ridotta 

distanza dal 


Resistenza 

al fuoco 

Dimensioni ancorante M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

Trazione, NRacc 7.8 11.8 17.0 28.4 44.9 64.7 79.2 104.4 122.1 145.2 166.4 

Taglio, VRacc 5.6 9.0 13.1 24.7 38.6 55.6 117.1 142.4 177.4 208.2 250.4 

Dinamico 

Programma 

di calcolo Hilti

d 0 

h1 

hmin 


Dati principali di carico (per un singolo ancorante): Fiala HVU con HAS-R, HAS-HCR 







• cedimento acciaio: classe acciaio A4-70 per i formati M8-M24; per la classe A4, il valore fuk cambia per i formati da M27 a M39 da 700 N/mm2 a 500 N/mm2 Resistenza ultima media, R u,m [kN], calcestruzzo ≅ C20/25 


Trazione, NRu,m 24.8 39.6 57.8 109.1 170.3 244.4 230.7 280.2 349.4 410.1 493.0 

Taglio, VRu,m 14.8 23.8 34.5 65.4 102.1 146.9 138.5 168.3 209.7 246.0 295.9 

Resistenza caratteristica, R k [kN], calcestruzzo ≅ C20/25 


Trazione, NRk 

Taglio, VRk 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

23.0 36.7 53.5 101.0 157.6 226.3 213.6 259.4 323.5 379.7 456.5 

13.7 22.0 32.0 60.5 94.5 136.0 128.2 155.8 194.2 227.8 274.0 



Resistenza di progetto, R d [kN], calcestruzzo f ck,cube = 25 N/mm 2 


Trazione, NRd 

Taglio, VRd 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

12.3 16.6 23.8 34.7 62.9 90.6 89.0 108.1 134.8 158.2 190.2 

8.8 14.1 20.5 38.8 60.6 87.2 64.1 77.9 97.1 113.9 137.0 

Carico raccomandato, F Racc [kN], calcestruzzo f ck,cube = 25 N/mm 2 


Trazione, NRacc 

Taglio, VRacc 



M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

8.8 11.8 17.0 24.8 44.9 64.7 63.6 77.2 96.3 113.0 135.9 

6.3 10.1 14.6 27.7 43.3 62.3 45.8 55.6 69.4 81.3 97.9 

t fix 

d f 

165 

3



M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

Fiala in laminato plastico HVU M8x80 M10x90 M12x110 M16x125 M20x170 M24x210 M27x240 M30x270 M33x300 M36x330 M39x360 

Barra filettata HAS/-E/-R/-ER/-HCR 

M8x110/ M10x130/ M12x160/ M16x190/ M20x240/ M24x290/ M27x340/ M30x380/ M33x420/ M36x460/ M39x510/ 

14 21 28 38 48 54 60 70 80 90 100 

d0 Diametro 

punta trapano [mm] 10 12 14 18 24 28 30 35 37 40 42 

h1 (=hnom) Profondità foro 

Spessore min. 

[mm] 80 90 110 125 170 210 240 270 300 330 360 

h (min) del materiale 

base 

[mm] 110 120 140 170 220 270 300 340 380 410 450 

tfix (max) 

Spessore max. 

da fissare 

[mm] 14 21 28 38 48 54 60 70 80 90 100 

df 

Diametro foro cons . [mm] 

nella piastra max. [mm] 

9 

11 

12 

13 

14 

15 

18 

19 

22 

25 

26 

29 

30 

31 

33 

36 

36 

38 

39 

41 

42 

43 

Tinst Coppia di serraggio 

[Nm] 15 30 50 100 160 240 270 300 1200 1500 1800 

Punta trapano 

TE-CX- 10/22 12/22 14/22 - - - - - - - - 

TE-T- - - - 18/32 24/32 28/52 30/57 - - - - 

Si consiglia l'uso di una carotatrice DD EC-1 DD 100 // DD 160 E 

1) 

I valori riferiti alla lunghezza totale barra ed allo spessore massimo da fissare sono validi solamente per le barre di ancoraggio HAS riportate 

nella presente tabella. In caso di utilizzo di altre barre filettate, questi valori saranno differenti. 

Temperatura 1) in fase di posa 

166 

pari o superiore a 20ºC 

da 10ºC a 20ºC 


da -5ºC a 0ºC 

Tempo minimo di attesa prima 

di rimuovere l'attrezzo di posa 

AVVITATO, 

trel 

8 min. 

20 min. 

30 min. 

60 min. 

Tempo di indurimento dopo il 

quale è possibile caricare al 

massimo l'ancorante, 

tcure 

20 min. 

30 min. 

60 min. 

5 ore 

1) Se la temperatura è inferiore a -5ºC, rivolgersi al servizio di consulenza tecnica Hilti. 

Attrezzature di installazione 

Perforatore (TE1, TE2, TE5,TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE35, TE55, e TE76) o carotatrice, punta per trapano, 

attrezzo di posa TE-C HEX, TE - C - E o TE - Y - E e pompetta di pulizia. 


1 


5 trel 

Attendere che sia 

trascorso il tempo 

di gelificazione 

2 


compressa polvere 

e frammenti 

6 tcure 



3 

HVU 

45 

HAS 

Inserire la fiala HVU Inserire l'ancorante 

7 


prescritta 

Tinst


dp 

dp 

HVU M.. HVU M.. H VU M.. 

lp lp 



Fiala in laminato plastico HVU M8x80 M10x90 M12x110 M16x125 M20x170 M24x210 M27x240 M30x270 M33x300 M36x330 M39x360 

lp [mm] Lunghezza fiala HVU 110 110 127 140 170 200 225 260 290 320 350 

dp [mm] Diametro fiala HVU 9.3 10.7 13.1 17.1 22.0 25.7 26.8 31.5 31.5 32.0 35.0 

Barra filettata ancoraggio HAS M8x110/ M10x130/ M12x160/ M16x190/ M20x240/ M24x290/ M27x340/ M30x380/ M33x420/ M36x460/ M39x510/ 

14 21 28 38 48 54 60 70 80 90 100 

As [mm 2 ] Sezione reagente 32.8 52.3 76.2 144 225 324 427 519 647 759 913 

HAS 5.8 500 500 500 500 500 500 - - - - - 

fuk [N/mm HAS 8.8 - - - - - - 800 800 800 800 800 

HAS-R 

2 ] Resistenza 

ultima a trazione 

-HCR 

700 700 700 700 700 700 500 500 500 500 500 

HAS 5.8 400 400 400 400 400 400 - - - - - 

fyk [N/mm 

HAS 8.8 

HAS-R 

- - - - - - 640 640 640 640 640 

2 Resistenza 

] caratteristica allo 

snervamento 

-HCR 

450 450 450 450 450 450 250 250 250 250 250 

W [mm 3 ] Modulo di resistenza 26.5 53.3 93.9 244 477 824 1245 1668 2322 2951 3860 

HAS 5.8 12.7 25.6 45.1 117.1 228.8 395.3 - - - - - 

MRd,s [Nm] 

Resistenza 

di progetto 

a flessione 

HAS 8.8 

HAS-R 

- - - - - - 956.1 1280.8 1783.5 2266.5 2987.8 

1) 

-HCR 

14.3 28.7 50.6 131.4 256.7 443.5 478.8 641.5 893.0 1134.9 1484.5 

Sw [mm] Misura chiave 13 17 19 24 30 36 41 46 50 55 59 

dw [mm] Diametro rondella 16 20 24 30 37 44 50 56 60 66 72 

1) 

La resistenza di progetto a flessione della barra filettata dell'ancoraggio viene calcolata con la formula Mrd,s = (1.2 ⋅ W ⋅ fuk)/γMs,b , dove il 

fattore sicurezza parziale, γMs,b , per le barre di classe 5.8 e 8.8 è pari a 1.25 e pari a 1.56 per A4-70 e HCR. La verifica finale di sicurezza 

è quindi data da MSk ⋅ γF ≤ MRd,s 

l 

dw 

Sw 

167 

3




Attenzione: Visti gli elevati carichi trasferibili con gli ancoranti HVU, l'utente dovrà accertarsi che i carichi agenti 

sulla struttura in calcestruzzo, inclusi i carichi introdotti dal fissaggio con ancoranti, non causino 


TRAZIONE 



NRd,c : resistenza alla rottura conica del calcestruzzo / sfilamento 


NRd,c : resistenza alla rottura conica del calcestruzzo / sfilamento 

168 

Rd, 

c 

o 

Rd, 

c 

N = N ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f 

B, 

N 

T 

A, 

N 

R, 

N 

Nº Rd,c : resistenza di progetto alla rottura conica 

del calcestruzzo/sfilamento 

• Resistenza a compressione del calcestruzzo, fck,cube(150) = 25 N/mm2 Dimensioni ancorante M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

N 0 Rd,c 1) [kN] 12.4 16.6 23.8 34.7 62.9 90.6 110.9 145.6 171.0 203.3 232.9 

hnom [mm] prof. nominale ancoraggio 

C16/20 16 20 0.94 

C20/25 20 25 1.00 

C25/30 25 30 1.05 

C30/37 30 37 1.12 

C35/45 35 45 1.20 

C40/50 40 50 1.25 

C45/55 45 55 1.30 

C50/60 50 60 1.35 

80 90 110 125 170 210 240 270 300 330 360 

1) 

La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NºRk,c , computando NºRd,c = NºRk,c/γMc,N, 

dove il fattore di sicurezza γMc,N , e pari a 1.8. 

f B,N : influenza della resistenza del calcestruzzo 

Designazione 

della classe del 

calcestruzzo 

(ENV 206) 

Resistenza 

caratteristica a 

compressione 

cilindrica, 



alteza 30 cm 


Resistenza a 

compressione 

cubica, 

fck,cube [N/mm2 ] 


lungheza lato 15 cm 


fB,N 

f 

B,N = 

h 

1+ 

⎛ 

⎝ 

c 

fck,cube 

– 25 

80 

per f ck, cube = 20 N/mm 2 

f 

B,N = 

1+ 

⎛ 

⎝ 

fck,cube – 25 

100 

Limiti: 

25 N/mm 2 ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm 2 

N 

⎞ 

⎠ 

⎞ 

⎠ 

rec,c/s 

s

f T : influenza della profondità di ancoraggio: 

T 

hact 

hnom 

f A,N : influenza dell'interasse tra gli ancoranti 

Interasse 

ancoranti, 


s [mm] M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

40 0,63 

45 0,64 0,63 

50 

55 

60 

0,66 

0,67 

0,69 

0,64 

0,65 

0,67 

0,63 

0,64 

Ancoraggio 


65 0,70 0,68 0,65 0,63 

70 0,72 0,69 0,66 0,64 

80 0,75 0,72 0,68 0,66 

90 0,78 0,75 0,70 0,68 0,63 

100 0,81 0,78 0,73 0,70 0,65 

120 0,88 0,83 0,77 0,74 0,68 0,64 0,63 

140 0,94 0,89 0,82 0,78 0,71 0,67 0,65 0,63 

160 1,00 0,94 0,86 0,82 0,74 0,69 0,67 0,65 0,63 

180 1,00 0,91 0,86 0,76 0,71 0,69 0,67 0,65 0,64 0,63 

200 0,95 0,90 0,79 0,74 0,71 0,69 0,67 0,65 0,64 

220 1,00 0,94 0,82 0,76 0,73 0,70 0,68 0,67 0,65 

250 1,00 0,87 0,80 0,76 0,73 0,71 0,69 0,67 

280 0,91 0,83 0,79 0,76 0,73 0,71 0,69 

310 0,96 0,87 0,82 0,79 0,76 0,73 0,72 

340 1,00 0,90 0,85 0,81 0,78 0,76 0,74 

390 0,96 0,91 0,86 0,83 0,80 0,77 

420 1,00 0,94 0,89 0,85 0,82 0,79 

450 0,97 0,92 0,88 0,84 0,81 

480 

540 fA,N = 1 

1,00 0,94 

1,00 

0,90 

0,95 

0,86 

0,91 

0,83 

0,88 

600 1,00 0,95 0,92 

660 1,00 0,96 

720 1,00 

f R,N: Influenza della distanza dal bordo 

Distanza 

dal bordo 


c [mm] M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

40 0,64 

45 0,69 0,64 

50 

55 

60 

0,73 

0,78 

0,82 

0,68 

0,72 

0,76 

0,64 

0,67 

Ancoraggio 


65 0,87 0,80 0,71 0,65 

70 0,91 0,84 0,74 0,68 

80 1,00 0,92 0,80 0,74 

90 1,00 0,87 0,80 0,66 

100 0,93 0,86 0,70 

110 1,00 0,91 0,75 0,66 

120 0,97 0,79 0,69 0,64 

140 1,00 0,87 0,76 0,70 0,65 

160 0,96 0,83 0,76 0,71 0,66 

180 1,00 0,90 0,82 0,76 0,71 0,67 0,64 

210 1,00 0,91 0,84 0,78 0,74 0,70 

240 

270 

fR,N = 1 

1,00 0,92 

1,00 

0,86 

0,93 

0,80 

0,87 

0,76 

0,82 

300 1,00 0,93 0,88 

330 1,00 0,94 

360 1,00 


f = I limiti all'effettiva profondità di ancoraggio sono dati dalla formula h act: h nom ≤ h act ≤ 2.0 h nom 

Nota: 

Per profondità di ancoraggio 

maggiori di hnom, le barre HAS 

dovranno essere sostituite da 

barre filettate di lunghezza adeguata 

e resistenza minima pari a quella 

della barra HAS di uguale 

diametro. 

Contattare il servizio Clienti Hilti 

per verificare la disponibilità 

di tali barre speciali. 

s 

f A, 

N = 0, 

5 + 

4h 

f = 0, 

28 + 

R, 

N 

0, 

72 

c 

h 

nom 

Limiti: cmin ≤ c ≤ ccr,N 

cmin = 0,5⋅ hnom 

ccr,N = 1,0⋅ hnom 

nom 

Limiti: smin ≤ s ≤ scr,N 

smin=0,5⋅ hnom 

scr,N=2,0⋅ hnom 

Nota: 

se più di 3 bordi sono inferiori a Ccr,N 

rivolgersi al locale di servizio di 

consulenza tecnica Hilti 

169 

3


NRd,s 1) : resistenza di progetto a trazione dell'acciaio 


HAS classe 5.8 2) 


Vrd,c: VRd,c : Concrete resistenza edge di progetto design resistance rispetto al bordo del calcestruzzo 

V 

Rd Rd,c 

170 

= V , ⋅ f ⋅ f 

[kN] 10,9 17,4 25,4 48,1 75,1 108,1 142,3 173,0 215,7 253,1 304,3 

[kN] 17,5 27,9 40,7 78,9 120,1 172,9 227,8 276,8 345,2 404,9 486,9 

HAS-R,HAS-HCR 2)3) [kN] 12,3 19,6 28,6 54,0 84,3 121,0 89,0 108,1 134,8 158,2 190,2 

1) La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NRk,s , computando NRd,s=As ⋅ fuk/γMs,N, dove il 

il fattore sicurezza parziale, γMs,N, per le classi 5.8 e 8.8 è pari a 1.5; mentre è pari a 1.87 per le classi A4-70 e HCR dei formati da M8 a M24 

ed è pari a 2.4 per le classi A4-70 e HCR a formati M27-M39. 

2) I dati riportati in corsivo fanno riferimento a barre non standard. 

3) 2 

Nota: i valori di resistenza nominale a trazione dell'acciaio, fuk, per la classe A4 variano per i formati da M27 a M39 da 700 N/mm 

a 500 N/mm2 , mentre i valori di resistenza allo snervamento, fyk, variano per i formati da M27 a M39 da 450 N/mm2 a 250 N/mm2 . 

Il fattore di sicurezza parziale, γMs,N, varia in base ai valori di resistenza dell'acciaio riportati nella nota 1) precedente. 







TAGLIO 


è da assumersi come il minore dei valori seguenti 



0 

Rd Rd, 

c B,V AR,V ⋅ fβ,V Nota: 

se non vengono soddisfatte le condizioni riferite 

alle quote h e c2 , rivolgersi al locale servizio di 

consulenza tecnica Hilti 


(non solo quello in direzione delle sollecitazioni di taglio). La direzione delle sollecitazioni di taglio viene considerata 

dal fattore fβ,V. 

c 

h>1.5c 

c >1.5c 

2 

s 

V 

rec,c/s 

c >1.5c 

2


• resistenza a compressione del calcestruzzo, f ck,cube(150) = 25 N/mm 2 




V o Rd,c 1) [kN] 2.6 3.4 5.0 6.7 12.4 18.5 23.6 30.2 36.8 44.3 52.1 

cmin mm] distanza min. dal bordo 40 45 55 65 85 105 120 135 150 165 180 

1) 

La resistenza di progetto a taglio viene derivata dalla resistenza caratteristica di taglio, VºRk,c, calcolata come VºRd,c = VºRk,c/γMc,V, 

dove il fattore di sicurezza parziale, γMc,V, è pari a 1.5. 

fB,V: influenza della resistenza del calcestruzzo 

Designazione di resistenza 

del calcestruzzo 

(ENV 206) 

fB,N 

C16/20 16 20 0.89 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.1 

C30/37 30 37 1.22 

C35/45 35 45 1.34 

C40/50 40 50 1.41 

C45/55 45 55 1.48 

C50/60 50 60 1.55 

Cilindro di calcestruzzo, 






f AR,V : influenza dell'interasse e della distanza dal bordo 


influenzato solo dalla distanza del bordo 

f = 

AR, 

V 

c 

c 

min 

c 

c 

min 

Formula per fissaggio con due ancoranti (distanza 

dal bordo più 1 interasse) valida solo per s < 3c 

f 

AR, 

V 

3c 

+ s 

= 

6c 

min 


a compressione cilindrica, 


c 

c 

min 

Formula generale per n ancoranti (distanza dal bordo più n-1 interassi) 

valida solo se sn e sn-1 sono tutti < 3c e c2 > 1.5c 

3c 

+ s1 

+ s2 

+ ... + sn−1 

fAR, V = 

⋅ 

3nc 

min 


a compressione cubica, 

fck,cube [N/mm2] 

c 

c 

min 

c 2,1 

s n-1 

s 

f = 

B, N 

f 

ck, cube 

25 

Limiti: 


3 

s 

2 

s 

1 

c 

2,2 

c 

h >1,5 c 

Nota: si suppone che solamente la fila di ancoranti più 

vicina al bordo libero del calcestruzzo supporti il 

carico centrato di taglio. 

171 

3


f β,V : influenza della direzione delle sollecitazioni di taglio 

172 

Angolo, β [º] fβ,V da 0 a 55 1 

60 1.1 

70 1.2 

80 1.5 

da 90 a 180 2 

Formule: 

fβ, V = 1 

1 

fβ, V = 

cos β + 0. 

5 sinβ 

fβ , V = 2 

VRd,s 1) : resistenza di progetto a taglio dell'acciaio 


HAS classe 5.8 2) [kN] 7,9 12,6 18,3 34,6 54,0 77,8 102,5 124,6 155,3 182,2 219,1 

HAS classe 8.8 2) [kN] 12,6 20,1 29,3 55,3 86,4 124,4 164,0 199,3 248,4 291,5 350,6 

HAS-R, HAS-HCR 2) 3) [kN] 8.8 14.1 20.5 38.8 60.6 87.2 64.1 77.9 97.1 113.9 137 

1) La resistenza di progetto a taglio viene calcolata con la formula VRd,s = (0.6 As fuk)/γMs,V. I valori riferiti alla sezione reagente, As, ed alla 

resistenza nominale di trazione dell'acciaio, fuk, vengono forniti alla tabella "Caratteristiche meccaniche e geometria degli ancoranti". 

Il fattore di sicurezza parziale, γMs,V , è pari a 1.25 per le classi 5.8 e 8.8; a 1.56 per la classe A4-70 e HCR nei formati da M8 a M24, 

e pari a 2.0 per la classe A4-70 nei formati da M27 a M39. 

2) I dati riportati in corsivo fanno riferimento a barre non standard. 

3) 2 

Nota: i valori riferiti alla resistenza nominale a trazione dell'acciaio, fuk , per la classe A4-70 variano per i formati da M27 a M39 da 700 N/mm 

a 500 N/mm2 ed i valori di resistenza allo snervamento, fyk , variano per i formati da M27 a M39 da 450 N/mm2 a 250 N/mm2 . Il fattore di 

sicurezza parziale, γMs,V , varia in base ai valori di resistenza dell'acciaio riportati alla nota 1) precedente. 



per 0º ≤ β ≤ 55º 

per 55º < β ≤ 90º 

per 90º < β ≤ 180º 

V ... carico applicato di taglio 

Carico combinato: solo se applicati i carichi di trazione e di taglio (vedi a pag. 34 e gli esempi del capitolo 4). 

β


- ancoraggio a filo con la superficie 


- assenza di forze d’espansione nel materiale di base 

- elevata capacità di carico 

- ridotti distanza dal bordo ed interasse 

- sistema completo costituito da una robusta capsula 

in laminato plastico, da una bussola a filettaura 

interna e dell’attrezzo di posa 

Materiale : 

HIS-N: - acciaio al carbonio con zincatura 5 micron 

HIS-RN: - acciaio inossidabile; A4-70, 1.4401 

- resina in metacrilato uretanico, esente da stirene, 

Fiala HVU 

agenti indurenti, sabbie di quarzo o corindone 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIS-N 

Ancoranti chimici HVU con HIS-N/-RN 


Per il metodo dettagliato di progettazione, 


vedi pagg. seguenti 



• i valori di trazione sono riferiti agli ancoranti HIS-N (ottenuti avvalendosi di barre filettate di classe 12.9) 

• carico di taglio (cedimento acciaio): barra/bullone o bussola in acciaio di classe 5.8 




Taglio, VRu,m 

M8 M10 M12 M16 M20 

37.2 85.1 102.4 161.3 210.0 

11.9 18.8 27.3 50.9 79.4 



Trazione, NRk 

Taglio, VRk 


M8 M10 M12 M16 M20 

35.6 81.6 66.9 150.3 174.3 

11.0 17.4 25.3 47.1 73.5 


Resistenza di progetto, R d [kN]: calcestruzzo, f ck,cube = 25 N/mm 2 

Dimensioni ancorante M8 M10 M12 M16 M20 

Trazione, NRd 

12.2 19.3 28.1 52.3 81.7 

Taglio, VRd 8.8 13.9 20.2 37.7 58.8 

Carico raccomandato, R Racc [kN]: calcestruzzo, f ck,cube = 25 N/mm 2 



Taglio, VRacc 


M8 M10 M12 M16 M20 

8.7 13.8 20.1 37.4 58.6 

6.3 9.9 14.5 26.9 42.0 

Fiala HVU 

Bussole HIS-N, HIS-RN a filettatura interna 

Calcestruzzo Ridotta Resistenza Resistenza alla 

distanza dal al fuoco corrosione 


Programma 


173 

3


Dati principali di carico (per un singolo ancorante HIS-RN) 







• i valori di trazione sono riferiti agli ancoranti HIS-RN (ottenuti utilizzando barre di classe 12.9) 

• carico di taglio (cedimento acciaio): barra/bullone o bussola in acciaio di classe A4-70 




40.5 85.1 102.4 161.3 173.1 

Taglio, VRu,m 16.6 26.3 38.2 71.2 111.1 



Trazione, NRk 

Taglio, VRk 


174 


M8 M10 M12 M16 M20 

37.5 81.6 66.9 150.3 160.3 

15.4 24.4 35.4 65.9 102.9 




Trazione, NRd 

13.7 21.7 31.6 58.8 91.7 

Taglio, VRd 9.9 15.6 22.7 42.3 66.0 

Carico raccomandato, F Racc [kN]: calcestruzzo, f ck,cube = 25 N/mm 2 



9.8 15.5 22.5 42.0 65.5 

Taglio, VRacc 7.1 11.1 16.2 30.2 47.1 


d 0 

hmin 

h1 

hs 

d f



Fiala in laminato plastico HVU... M10x90 M12x110 M16x125 M20x170 M24x210 

Bussola HIS-N..., HIS-RN... M8x90 M10x110 M12x125 M16x170 M20x205 

d0 [mm] Diametro punta trapano 14 18 22 28 32 


hmin [mm] Spessore min. del materiale di base 

hs 

[mm] 

Lunghezza di 

impegno filetto 

min. 

max. 

120 150 170 230 280 

8 

20 

df [mm] Diametro foro su piastra consigliato 9 12 14 18 22 

Tinst [Nm] Coppia di serraggio 

HIS-N 

HIS-RN 

15 

12 

Punta trapano TE-CX- 14/22 - - - - 

Punta trapano TE-T- - 18/32 22/32 28/32 32/37 

Temperatura in fase di posa 

pari o superiore a 20º 



da -5ºC a 0ºC 

Attrezzatura di installazione 

Tempo minimo di attesa 

prima di rimuovere l'attrezzo 

di posa AVVITATO, 

trel 

8 min. 

20 min. 

30 min. 

1 ora 

10 

25 

28 

23 

12 

30 

50 

40 

Tempo di indurimento prima 

di poter caricare 

completamente l'ancorante, 

tcure 

20 min. 

30 min, 

1 ora 

5 ore 

Perforatore (TE5, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE 35, TE 55, e TE 76), punta per trapano, attrezzo di posa, 

adattatore TE (TE-C-HIS, TE-F-Y-HIS) con HIS-S -M8 - M20 e pompetta di pulizia. 


1 


5 trel 

Attendere che sia 

trascorso il tempo 

di gelificazione 

2 


compressa polvere 

e frammenti 

6 tcure 



3 

HVU 

54 HIS-N 

Inserire la fiala HVU Inserire l'ancorante 

7 


prescritta 

Tinst 

16 

40 

85 

70 

20 

50 

170 

130 

175 

3




Fiala HVU ... M10x90 M12x110 M16x125 M20x170 M24x210 

lp [mm] Lunghezza fiala 110 127 140 170 200 

dp [mm] Diametro fiala 10,7 13,1 17,1 22 25,7 

Elemento HIS-N ..., HIS-RN ... M8x90 M10x110 M12x125 M16x170 M20x210 

l [mm] Lunghezza bussola 90 110 125 170 210 

d [mm] Diametro esterno bussola 12,5 16,5 20,5 25,4 27,6 

As [mm 2 ] Sezione reagente 

fuk [N/mm2 ] 

176 

dp 

dp 


caratteristica 

Bussola 

Bullone 

HIS-N 

HIS-RN 

HIS-N 

HIS-RN 

53,6 

36,6 

510 

700 

410 

350 

110 

58,0 

510 

700 

410 

350 

170 

84,3 

460 

700 

375 

350 

255 

157 

460 

700 

375 

350 

fyk 

Resistenza 

allo snervamento 

W [mm3 [N/mm 

] Modulo di resistenza bullone 31,2 62,3 109 277 375 

2 ] 

MRd,s [Nm] 

Resistenza di progetto 

a flessione del bullone 1) 

5.8 

8.8 

A2/A4 

12,7 

20,4 

14,3 

25,6 

41,0 

28,7 

45,1 

75,1 

50,6 

117,1 

187,4 

131,4 

229 

245 

460 

700 

375 

350 

228,8 

366,1 

256,7 

1) La resistenza di progetto a flessione del bullone viene calcolata con la formula MRd,s = (1.2 · W · fuk)/γms,b, dove il fattore di sicurezza 

parziale, γms,b, per i bulloni di classe 5.8 e 8.8 è pari a 1.25 ed è pari a 1.56 per le classi A4-70 e A2-70. La verifica finale di sicurezza 

è quindi data da MSd · γF ≤ MRd,s. 


(La procedura Hilti CC è una versione semplificata del metodo ETAG Annex) 

Attenzione: Visti gli elevati carichi trasferibili con gli ancoranti HVU, l'utente dovrà accertarsi che i carichi agenti 

sulla struttura in calcestruzzo, inclusi i carichi introdotti dal fissaggio con ancoranti, non causino cedimenti 

strutturali, come ad esempio fessurazioni, nella struttura di calcestruzzo. 

TRAZIONE 

HVU M.. HVU M.. H VU M.. 

lp 

lp 




NRd,s : resistenza dell'acciaio del bullone o della bussola 

d 

l 

h 

l 

c 

N 

rec,c/s 

s



Rd, 

c 

o 

Rd, 

c 

N = N ⋅ f ⋅ f ⋅ f 

B, 

N 

A, 

N 

R, 

N 



• Resistenza a compressione del calcestruzzo, fck,cube(150) = 25 N/mm2 Dimensioni ancorante 

M8 M10 M12 M16 M20 

Nº Rd,c [kN] 22.6 35.4 46.9 85.1 120.1 

hnom [mm] Profondità nominale ancoraggio 

90 110 125 170 205 

1) La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NºRk,c , computanto NºRd,c , = NºRd,c/γMc,N, 

dove il fattore di sicurezza parziale, γMc,N, è pari a 1.8. 

f B,N: Influenza della resistenza del calcestruzzo 

Designazione di Resistenza caratteristica 


(ENV 206) 

a compressione cilindrica 

fck,cyl [N/mm 

fB,N 

C16/20 16 20 0.95 

C25/30 25 30 1.04 

C30/37 30 37 1.10 

C35/45 35 45 1.16 

C40/50 40 50 1.20 

C45/55 45 55 1.24 

C50/60 50 60 1.28 

2 Resistenza a 

] 

compressione cubica 


C20/25 20 25 1 

Cilindro di calcestruzzo: 

altezza 30 cm 





f A,N: Influenza dell'interasse tra gli ancoranti 

Interasse, Dimensioni ancorante 

s [mm] M8 M10 M12 M16 M20 

45 0.63 

50 

55 

0.64 

0.65 0.63 

Ancoraggio 


60 0.67 0.64 

65 0.68 0.65 0.63 

70 0.69 0.66 0.64 

80 0.72 0.68 0.66 

90 0.75 0.70 0.68 0.63 

100 0.78 0.73 0.70 0.65 

110 0.81 0.75 0.72 0.66 0.63 

120 0.83 0.77 0.74 0.68 0.65 

140 0.89 0.82 0.78 0.71 0.67 

160 0.94 0.86 0.82 0.74 0.70 

180 1.00 0.91 0.86 0.76 0.72 

200 0.95 0.90 0.79 0.74 

220 1.00 0.94 0.82 0.77 

250 1.00 0.87 0.80 

280 0.91 0.84 

310 

340 fA,N = 1 

0.96 

1.00 

0.88 

0.91 

390 0.98 

410 1.00 

f 

A, 

N 

s 

= 0. 

5+ 

4⋅ 

h 

nom 


smin = 0,5 hnom 

scr,N = 2,0 hnom 

f 

B , N 

f 

B , N 

⎧f 

= 1+ 

⎪ 

⎩ 

⎧f 

= 1+ 

⎪ 

⎩ 

− 25 ⎫ 

⎪ 

100 ⎭ 

ck, 

cube 

Per f ck,cube(150) = 20 N/mm 2 

− 25 ⎫ 

⎪ 

125 ⎭ 

ck, 

cube 

Limiti: 25 N/mm 2 ≤ f ck,cube(150) ≤ 60 N/mm 2 

177 

3



Distanza 

dal bordo 

c [mm] 

178 


M8 M10 M12 M16 M20 

45 0.64 

50 0.68 

Ancoraggio 

55 0.72 0.64 non consentito 

60 0.76 0.67 

65 0.80 0.71 0.65 

70 0.84 0.74 0.68 

80 0.92 0.80 0.74 

90 1.00 0.87 0.80 0.66 

100 0.93 0.86 0.70 

110 1.00 0.91 0.75 0.67 

120 0.97 0.79 0.70 

140 1.00 0.87 0.77 

160 

180 

fR,N = 1 

0.96 

1.00 

0.84 

0.91 

210 1.00 

NRd,s 1): resistenza di progetto a trazione dell'acciaio 


bussola 

NRd,s [kN] Bussola HIS-N 

HIS-RN 

bullone 

NRd, s [kN] Bullone classe 5.8 

classe 8.8 

classe A4-70 

M8 M10 M12 M16 M20 

18,2 

15,6 

12,2 

19,5 

13,7 

37,4 

32,1 

19,3 

30,9 

21,7 

52,1 

49,6 

28,1 

44,9 

31,6 

f = 0. 

28 + 0 

R, 

N 

78,2 

74,4 

52,3 

84,0 

58,8 

70,2 

66,8 

81,7 

130,7 

91,7 

1) La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NRk,s , computando NRd,s = AS · fuk/γMs,N, dove 

il fattore di sicurezza parziale, γMs,N, per la bussola e i bulloni delle classi 5.8 e 8.8 è pari a 1.5 o pari a 1.87 per le classi A4-70 e 2.4 

relativamente alla bussola. 


NRd = minima fra NRd,c, NRd,s bussola o NRd,s bullone 



. 72 

Limiti: c min ≤ c ≤ c cr,N 

c min = 0,5 h nom 

c cr,N = 1,0 h nom 

c 

h 

nom 

Nota: se più di 3 bordi sono inferiori a c cr,N , 

rivolgersi al locale servizio di consulenza 

tecnica Hilti.


TAGLIO 




VRd,s : resistenza dell'acciaio del bullone 



VRd,c: resistenza di progetto rispetto al bordo del calcestruzzo 



considerata dal fattore fβ,V. 

0 

Rd, 

c = VRd, 

c ⋅ fBV 

⋅ fβ 

, V 

V ⋅ f 

AR, 

V 

VºRd,c: resistenza di proggetto rispetto al bordo 


• Resistenza a compressione del calcestruzzo, f ck,cube(150) = 25 N/mm 2 



VºRd,c 1) [kN] 

3.6 5.4 7.6 12.8 19.2 

cmin Distanza minima dal bordo 45 55 65 85 105 

1) La resistenza di progetto a taglio viene derivata dalla resistenza caratteristica di taglio, VºRk,s, calcolando VºRd,c = VºRk,s/γMs,V, dove il 

fattore di sicurezza parziale, γMs,V, è pari a 1.5. 

f BV: influenza della resistenza del calcestruzzo 

Designazione di resistenza Resistenza caratteristica 

del calcestruzzo a compressione cilindrica 

(ENV 206) 

fck,cyl [N/mm 

fB,V C16/20 16 20 0.89 

C25/30 25 30 1.1 

C30/37 30 37 1.22 

C35/45 35 45 1.34 

C40/50 40 50 1.41 

C45/55 45 55 1.48 

C50/60 50 60 1.55 

2 ] 




C20/25 20 25 1 


altezza 30 cm 





c 

h>1.5c 

c >1.5c 

2 

s 

V 

rec,c/s 

c >1.5c 

Nota: se non vengono soddisfatte le condizioni 

riferite alle quote h e c2 , rivolgersi al locale servizio 

di consulenza tecnica Hilti. 

fck, 

cube 

fB 

, V = 

25 

Limiti: 

20 N/mm 2 ≤ f ck,cube(150) ≤ 60 N/mm 2 

2 

179 

3


f β,V : influenza della direzione di carico 

Angolo, β [º] f β,V 

da 0 a 55 1 

60 1.1 

70 1.2 

80 1.5 

da 90 a 180 2 

f AR,V: formule relative all'influenza della distanza dal bordo e interasse 



c 

fAR, V = ⋅ 

c 

180 

min 

c 

c 

min 



3 ⋅ c + s 

fAR, V = ⋅ 

6 ⋅ c 

min 

c 

c 

min 

Formula generale per n ancoranti (distanza dal bordo più n-1 interassi) 

valida solo se sn e sn-1 sono tutti < 3c e c2 > 1,5c 

3 ⋅ c + s1 

+ s2 

+ ... + sn− 

1 

fAR, V = 

⋅ 

3 ⋅ n ⋅ c 

min 

Formule: 

f 

β, 

V 

= 1 

1 

f 

β, 

V 

= 

cosβ 

+ 0, 

5sinβ 

f 

β, 

V 

= 2 

c 

c 

min 

per 0° ≤ β ≤ 55° 

per 55° < β ≤ 90° 

per 90° < β ≤ 180° 


c 2,1 

s n-1 


VRd,s 1) [kN] Bullone classe acciaio 5.8 

classe acciaio 8.8 

A4-70 

s 

3 

s 

2 

s 

1 


c 

2,2 

c 

h >1,5 c 

Nota: si suppone che solamente la fila di ancoranti più vicina al bordo 

libero del calcestruzzo supporti il carico centrato di taglio. 

8.8 13.9 20.2 37.7 58.8 

14.1 22.3 32.4 60.3 94.1 

9.9 15.6 22.7 42.3 66.0 

1) La resistenza di progetto a taglio viene calcolata con la formula VRd,s = (0.6 As fuk)/γMs,V. I valori per la sezione reagente, As, del bullone 

e la resistenza nominale a trazione dell'acciaio, fuk, sono derivati dalle norme ISO 898. Il fattore di sicurezza parziale, γMs,V, per le classi 

5.8 e 8.8 è pari a 1.25, mentre è pari a 1.56 per la classe A4-70. 


VRd = minima fra VRd,c e VRd,s bullone 



β

Ancoranti chimici HVU con HAS-R/-HCR – Utilizzo sott’acqua 


- fissaggio subacqueo 

- nessuna perdità di capacità di tenuta da 

indurimento subacqueo 

Materiale : 

HAS-R 

HAS-HCR 

Fiala HVU 


- per fissaggi permanenti in condizioni di elevata 

umidità o in acqua 

- indicati per acqua marina 

- esercitano bassissime forze di espansione 


- sottoposti a collaudi esterni e omologati 

- acciaio inossidabile; A4-70; 1.4401, 1.4404, 1.4571 

- acciaio inossidabile; A4-70; 1.4529 Calcestruzzo Elevata 


Ridotta 

distanza dal 


corrosione 


agente indurente, sabbie di quarzo o corindone, 


corrosione 


Resina - Hilti HIT-HY 20, formato standard 330 ml 

Erogatore - MD 2000 

M 8 M 10 M 12 M 16 M 20 M 24 


Fiala in laminato plastico HVU M 8 X 80 M 10 x 90 M 12 x 110 M 16 x 125 M 20 x 170 M 24 x 210 

d0 [mm] Diametro punta trapano 10 12 14 18 24 28 

h1 [mm] Profondità foro 80 90 110 125 170 210 

tfix 1) 


[mm] Spessore max. da fissare 14 21 28 38 48 54 

df [mm] Diametro max. foro 

11 13 15 19 26 29 

l [mm] Lunghezza ancorante 110 130 160 190 240 290 

Tinst [Nm] Coppia di serraggio 18 35 60 120 260 450 

Sw [mm] Misura chiave 13 17 19 24 30 36 

h [mm] Spessore materiale base 100 120 140 170 220 270 

Punta per trapano e trapano Idonei attrezzi reperibili in commercio indicati per l'uso subacqueo 

Pre-iniezione con Hilti HY 20 

Pompate con attrezzo MD 2000/P 3000 UW/F 

1 1 2 3 5 8 

1) I valori relativi alla lunghezza totale della barra ed allo spessore massimo da fissare sono validi solamente per le barre filettate 

HAS riportate nella presente tabella. In caso di impiego di altre barre filettate HAS i valori cambieranno. 

(Esempio: HAS M12 x 260/128; l = 260 mm e tfix = 128 mm) 

Temperatura di posa: (temperatura dell'acqua) 

da -5º C a 0º C 

da 0º C a 10º C 

da 10º C a 20º C 

pari o superiore a 20º C 

Tempo di indurimento sino ad applicazione del pieno carico 

10 ore 

2 ore 

1 ora 

30 minuti 

181 

3

Ancoranti chimici HVU con HAS-R/-HCR – Utilizzo sott’acqua 


Praticare un foro Pulire il foro 

182 

HVU M20x170 HVU M20x170 HVU M20x170 

La malta adesiva HIT-HY 20 

fa fuoriuscire l'acqua dal foro 

HVU M20x170 HVU M 

Inserire la barra filettata 

HAS-R (HAS-HCR) 

Iniettare il composto HIT-HY 20 

(osservare il numero di pompate) 

Togliere l'attrezzo di posa 

(dopo il tempo trel) 

Progettazione: vedi HVU-HAS 

(non applicabili ulteriori riduzioni di carico) 


Inserire la fiala HVU 


con l'elemento da fissare


- fissaggio subacqueo 

- nessuna perdità di capacità di tenuta da 

indurimento subacqueo 

Materiale : 

Fiala HVU 



M 8 M 10 M 12 M 16 M 20 

Fiala HVU M 10 x 90 M 12 x 110 M 16 x 125 M 20 x 170 M 24 x 210 



Tinst [Nm] Coppia di serraggio 12 23 40 70 130 

h [mm] Spessore min. materiale base 120 150 170 230 280 

hs [mm] Impegno filetto min. 8 10 12 16 20 

max. 20 25 30 40 50 

Punta per trapano e trapano Idonei attrezzi reperibili in commercio indicati per l'uso subacqueo 

Pre-iniezione con Hilti HY 20 

Pompate con attrezzo MD 2000 

1 1 2 3 5 

Temperatura di posa: 

(temperatura acqua) 


La malta adesiva fa 

fuoriuscire HIT-HY 20 l'acqua adhesive dal foro mortar 

displaces water in hole. 

Ancoranti chimici HVU con HIS-RN – Utilizzo sott’acqua 

- per fissaggi permanenti in condizioni di elevata 

umidità o in acqua 

- indicati per acqua marina 

- esercitano bassissime forze di espansione 


- fissaggi a filo con la superficie di lavoro 

HAS-RN - acciaio inossidabile; A4-70; 1.4401 


agente indurente, sabbie di quarzo o corindone, 


Resina - Hilti HIT-HY 20, formato standard 330 ml 

Erogatore - MD 2000 


da -5º C a 0º C Tempo di indurimento sino 10 ore 

da 0º C a 10º C alla piena messa in carico: 2 ore 

da 10º C a 20º C 1 ora 

pari o superiore a 20º C 30 minuti 

Praticare un foro Pulire il foro Iniettare il composto HIT-HY-20 

(osservare il numero di pompate) 


HVU M20x170 HVU M 

Inserire la barra 

filettata Insert HIS-RN S-RN threaded rod. 

Togliere l'attrezzo di posa 

(dopo 

Remove 

il tempo 

setting 

trel) 

tool (after 

trel). 


con Set l'elemento threaded da rod fissare with part 

fastened. 

Progettazione: vedi HVU-HIS-N (non applicabili ulteriori riduzioni di carico) 

do 

h 1 

h 

hnom 

Calcestruzzo Resistenza alla 

corrosione 

Inserire la fiala HVU 

hs 


Ridotta 

distanza dal 


Tinst 

183 

3

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-RE 500 


184 

Edilizia 


Installazioni 

meccaniche 


• Fissaggio di elementi in legno lamellare 

• Fissaggio di piastre in acciaio per 

il collegamento pilastri-nuove travi 


• Collegamento elementi strutturali 

• Fissaggi elementi di sicurezza 

• Fissaggio binari ferroviari 


• Carpenteria metallica 

• Fissaggio elementi strutturali 

• Fissaggio piastre in acciaio 

• Fissaggio elementi rimovibili (HIS-N) 

Installazioni elettriche 

• Fissaggio generatori di energia 

• Fissaggio piloni alta tensione 

• Impianti pesanti 

• Fissaggio ripetitori telecomunicazioni 

Impianti 

energetici 

Edifici ed 

impianti pubblici

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-RE 500 con HAS 


- materiale base: calcestruzzo 

- buone prestazioni in fori carotati 

Materiale : 

- buone prestazioni in fori bagnati 

- adatto per calcestruzzo saturo d’acqua 

- applicazioni per grossi diametri 

- lungo tempo di lavorabilità a temperature elevate 

- resina inodore 

- assenza di forze di espansione nel materiale base 

- possibilità di ridurre la distanza dal bordo e 

l’interasse tra gli ancoraggi 

- applicazione pulita e semplice 

- lunghezze speciali disponibili su richiesta 

HAS, HAS-E - classe 5.8, ISO 898 T1, zincatura min. 5 µm 

HAS-R / -ER - acciaio inox; A4-70; 1.4401, 1.4404, 1.4571 

HAS-HCR - acciaio inox; A4-70; 1.4529 

Cartucce 

- Formato standard: 330 ml 

- Formato intermedio: 500 ml 

- Formato jumbo: 1400 ml 

Erogatore - MD 2000, BD 2000, P3500, P8000 D 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-RE 500 con HAS, HAS-E 

Tutti i dati riportati nella presente sezione sono riferiti a: 




• posa corretta: (vedi le operazioni di posa pagg. seguenti) 


• acciaio classe 5.8 per diametri M8 - M24 e classe 8.8 per diametri M27 - M39 



Resistenza ultima media, R u,m [kN]: calcestruzzo = C20/25 

Dimensioni 

ancorante 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

Trazione, NRu,m 17.7 28.2 41.1 77.9 121.7 175.2 264.3 346.9 407.6 484.5 555.1 

Taglio, VRu,m 10.7 17.0 24.7 46.7 72.9 105.0 221.4 269.1 335.3 393.5 473.3 

Resistenza caratteristica, R k [kN]: calcestruzzo = C20/25 

Cartuccia HIT-RE 500, miscelatore 

Barre filettate HAS, HAS-R e HAS-HCR 

Barre filettate HAS-E e HAS-E-R 

Calcestruzzo 


corrosione 

Ridotta 

distanza dal 


Programma 


Dimensioni 

ancorante 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

Trazione, NRk 16.4 26.1 38.1 72.2 112.7 162.0 199.6 262.0 307.8 365.9 419.3 

Taglio, VRk 9.9 15.8 22.9 43.2 67.5 97.3 205.0 249.1 310.5 364.4 438.3 

Elevata 


corrosione 

Benestare 

Tecnico 

Europeo (ETA) 

185 

3



186 




Trazione, NRd 10.9 16.6 23.8 34.7 62.9 90.6 110.9 145.6 171.0 203.3 232.9 

Taglio VRd 7.9 12.6 18.3 34.6 54.0 77.8 164.0 199.3 248.4 291.5 350.6 




Taglio VRacc 5.6 9.0 13.1 24.7 38.6 55.6 117.1 142.4 177.4 208.2 250.4 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-RE 500 con HAS-R, -E-R, -HCR 

Tutti i dati riportati nella presente sezione sono riferiti a: Per il metodo dettagliato di progettazione, 





• acciaio classe A4-70 per M8 - M24; per la classe A4, fuk cambia per i diametri M27 - M39 da 700 N/mm2 a 500 N/mm2 . 





Trazione, NRu,m 24.8 39.6 57.8 109.1 170.3 244.4 230.7 280.2 349.4 410.1 493.0 

Taglio VRacc 14.8 23.8 34.5 65.4 102.1 146.9 138.5 168.3 209.7 246.0 295.9 



Trazione, NRk 23.0 36.7 53.5 101.0 157.6 226.3 213.6 259.4 323.5 379.7 456.5 

Taglio VRk 

13.7 22.0 32.0 60.5 94.5 136.0 128.2 155.8 194.2 227.8 274.0 





Trazione, NRd 12.3 16.6 23.8 34.7 62.9 90.6 89.0 108.1 134.8 158.2 190.2 

Taglio VRd 8.8 14.1 20.5 38.8 60.6 87.2 64.1 77.9 97.1 113.9 137.0 




Taglio VRacc 6.3 10.1 14.6 27.7 43.3 62.3 45.8 55.6 69.4 81.3 97.9



d0 

h1 

hmin 


Barra filettata 1) 

HAS /-E/-R/-E-R/-HCR M8x110/ 

14 

M10x130/ M12x160/ 

21 28 

M16x190/ M20x240/ 

38 48 

M24x290/ M27x340/ M30x380/ M33x420/ M36x460/ 

54 60 70 80 90 

M39x510/ 

100 

d0 Diametro punta trapano [mm] 10 12 14 18 24 28 30 35 37 40 42 

h1 Profondità foro [mm] 85 95 115 130 175 215 250 280 310 340 370 

hnom Prof. nom. ancoraggio [mm] 80 90 110 125 170 210 240 270 300 330 360 

h (min) 

Spessore minimo 

materiale base 

[mm] 

110 120 140 170 220 270 300 340 380 410 450 

tfix (max) 

Spessore max. 

da fissare 

[mm] 14 21 28 38 48 54 60 70 80 90 100 

df 

Diametro foro 

cons. sulla piastra 

[mm] 

9 12 14 18 22 26 30 33 36 39 42 

11 13 15 19 25 29 31 36 38 41 43 

Tinst Coppia di serraggio [Nm] 15 30 50 100 160 240 270 300 1200 1500 1800 

Volume iniettato 2) ml 

4 6 10 15 43 65 71 124 140 160 160 

Numero pompate MD/BD 2000 1 2 2 4 9 13 15 25 28 32 32 

Sistema 

raccomandato di 

TE- 1..18M 5..18M 15..35 25..55 55..76 55..76 55..76 55..76 55..76 55..76 

perforazione Carotatrice DD EC-1 / DD 80 / DD 100 DD 100 / DD 250 

1) I valori di lunghezza totale delle barre e lo spessore massimo fissabile sono validi soltanto per le barre HAS considerate in questa tabella. 

Nel caso di utilizzo di altre barre filettate, questi valori saranno differenti. 

2) Una pompata eroga circa 5 ml di resina con l'utilizzo del MD 2000 o BD 2000. 

Temperatura 

Tempo di lavoro in cui l'ancorante Tempo d'indurimento prima di poter 

può essere inserito e sistemato caricare completamente l'ancorante 

40°C 

12 min. 

4 ore 

30°C 

20 min. 

8 ore 

20°C 

30 min. 

12 ore 

10°C 

2 ore 

24 ore 

0°C 

3 ore 

50 ore 

-5°C 

4 ore 

72 ore 

Minore di -5°C Contattare il servizio di consulenza tecnica Hilti 

Attrezzatura d'installazione 

• punta da trapano appropriata (corona per carotatrice) 

• erogatore (MD 2000, BD 2000, P3500, P8000 D) 

• pompetta di pulizia 

• scovolini 

hnom 

tfix 

df 

187 

3




Inserire la cartuccia 

nell'erogatore 

188 

Scartare le prime quattro 

pompate di prodotto 

(necessario) 

Attendere l'indurimento Serrare alla coppia 

prescritta 



nel supporto 

Avvitare il miscelatore 

Sbloccare l'erogatore Iniettare l'adesivo Inserire l'ancorante 


Barra filettata HAS 

M8x110/ 

14 

M10x130/ 

21 

M12x160/ 

28 

M16x190/ 

38 

M20x240/ 

48 

M24x290/ 

54 

M27x340/ 

60 

M30x380/ 

70 

M33x420/ 

80 

M36x460/ 

90 

l [mm] Lunghezza ancorante 110 130 160 190 240 290 340 380 420 460 510 

As [mm 2 ] Sezione reagente 32.8 52.3 76.2 144 225 324 427 519 647 759 913 

fuk [N/mm 

HAS 5.8 

HAS 8.8 

HAS-R 

500 

- 

500 

- 

500 

- 

500 

- 

500 

- 

500 

- 

- 

800 

- 

800 

- 

800 

- 

800 

- 

800 

2 ] Resistenza 

ultima 


-HCR 

700 700 700 700 700 700 500 500 500 500 500 

fyk [N/mm 2 ] 

Resistenza 

ultima allo 

snervamento 

HAS 5.8 400 400 400 400 400 400 - - - - - 

M39x510/ 

100 

HAS 8.8 - - - - - - 640 640 640 640 640 

HAS-R 

-HCR 

450 450 450 450 450 450 250 250 250 250 250 

W [mm 3 ] Modulo o di resistenza 26.5 53.3 93.9 244 477 824 1245 1668 2322 2951 3860 

MRd,s [Nm] 

Resistenza 

di progetto 

a flessione 1) 

HAS 5.8 12.7 25.6 45.1 117.1 228.8 395.3 - - - - - 

HAS 8.8 - - - - - - 956.1 1280.8 1783.5 2266.5 2987.8 

HAS-R 

-HCR 

14.3 28.7 50.6 131.4 256.7 443.5 478.8 641.5 893.0 1134.9 1484.5 

Sw [mm] Misura chiave 13 17 19 24 30 36 41 46 50 55 59 

dw [mm] Diametro rondella 16 20 24 30 37 44 50 56 60 66 72 

1) 

lp 

l 

La resistenza di progetto a flessione della barra filettata viene calcolata con la formula MRd,s = (1.2 · W · fuk)/γMs,b. Il fattore di sicurezza 

parziale per l'acciaio di classe 5.8 e 8.8 è pari a γMs,b = 1.25 mentre per la classe A4-70 e per acciaio HCR vale γMs,b = 1.56. La verifica 

del livello di sicurezza è quindi data da MSk · γF ≤ MRd,s. 

dw 

Sw



La procedura Hilti CC è una versione semplificata del metodo ETAG Annex C 

Attenzione: Visti gli elevati carichi trasferibili con gli ancoranti HIT-RE 500, l'utente dovrà accertarsi che i 

carichi agenti sulla struttura in calcestruzzo, inclusi i carichi introdotti dal fissaggio con ancoranti, 

non causino cedimenti strutturali, come ad esempio fessurazioni, nella struttura di calcestruzzo. 

TRAZIONE 




NRd,s : resistenza dell'acciaio 


N = N ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f 

Rd, c 

o 

Rd, c 

T 

B, N 

A, N 

R, N 

Temp 

W.sat 

N 0 

Rd,c: resistenza di progetto alla rottura conica del 


• Resistenza a compressione del calcestruzzo, fck,cube = 25 N/mm 2 


N o Rd,c 1) [kN] calcestruzzo 12.3 16.6 23.8 34.7 62.9 90.6 110.9 145.6 171.0 203.3 232.9 

hnom [mm] profondità nominale ancoraggio 80 90 110 125 170 210 240 270 300 330 360 

1) 

La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NºRk,c, computando NºRd,c= NºRk,c/γMc,N, 

dove il fattore di sicurezza parziale γMc,N, è pari a 1.8. 

f T : influenza della profondità di ancoraggio 

hact 

f T = 

hnom 

Limiti all'effettiva profondità di ancoraggio hact: hnom ≤ hact ≤ 2.0 hnom 

Nota: Per profondità di ancoraggio maggiori di hnom le barre HAS dovranno essere sostituite da barre 

filettate di lunghezza adeguata e resistenza minima pari a quella della barra HAS di uguale diametro. 

Contattare il servizio Clienti Hilti per verificare la disponibilità di tali barre speciali. 

f B,N: influenza della resistenza del calcestruzzo 

fck,cyl [N/mm2 ] fck,cube [N/mm2 Designazione di Resistenza caratteristica Resistenza caratteristica 

resistenza del 

calcestruzzo (ENV 206) 

a compressione cilindrica, a compressione cubica, 

] 

fB,N 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.05 

C30/37 30 37 1.12 

C35/45 35 45 1.20 

C40/50 40 50 1.25 

C45/55 45 55 1.30 

C50/60 50 60 1.35 







h 

c 

⎛f 

− 25 

ck, 

cube ⎞ 

f = 1+ 

⎜ 

⎜ 

B, 

N ⎝ 100 ⎠ 

Limiti: 25 N/mm 2 ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm 2 

N 

rec,c/s 

s 

189 

3


fA,N: influenza dell'interasse tra gli ancoranti 

Interasse 

ancoranti, 


s [mm] M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

40 0,63 

45 0,64 0,63 

190 

50 0,66 0,64 

55 0,67 0,65 0,63 

60 0,69 0,67 0,64 

65 0,70 0,68 0,65 0,63 

70 0,72 0,69 0,66 0,64 

80 0,75 0,72 0,68 0,66 

90 0,78 0,75 0,70 0,68 0,63 

100 0,81 0,78 0,73 0,70 0,65 

120 0,88 0,83 0,77 0,74 0,68 0,64 0,63 

140 0,94 0,89 0,82 0,78 0,71 0,67 0,65 0,63 

160 1,00 0,94 0,86 0,82 0,74 0,69 0,67 0,65 0,63 

180 1,00 0,91 0,86 0,76 0,71 0,69 0,67 0,65 0,64 0,63 

200 0,95 0,90 0,79 0,74 0,71 0,69 0,67 0,65 0,64 

220 1,00 0,94 0,82 0,76 0,73 0,70 0,68 0,67 0,65 

250 1,00 0,87 0,80 0,76 0,73 0,71 0,69 0,67 

280 0,91 0,83 0,79 0,76 0,73 0,71 0,69 

310 0,96 0,87 0,82 0,79 0,76 0,73 0,72 

340 1,00 0,90 0,85 0,81 0,78 0,76 0,74 

390 0,96 0,91 0,86 0,83 0,80 0,77 

420 

450 

480 

fA,N = 1 

1,00 0,94 

0,97 

1,00 

0,89 

0,92 

0,94 

0,85 

0,88 

0,90 

0,82 

0,84 

0,86 

0,79 

0,81 

0,83 

540 1,00 0,95 0,91 0,88 

600 1,00 0,95 0,92 

660 1,00 0,96 

720 1,00 

fR,N: influenza della distanza dal bordo 

Ancoraggio 


Distanza 

dal bordo 


c [mm] M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

40 0,64 

45 0,69 0,64 

50 0,73 0,68 

55 0,78 0,72 0,64 

60 0,82 0,76 0,67 

65 0,87 0,80 0,71 0,65 

70 0,91 0,84 0,74 0,68 

80 1,00 0,92 0,80 0,74 

90 1,00 0,87 0,80 0,66 

100 0,93 0,86 0,70 

110 1,00 0,91 0,75 0,66 

120 0,97 0,79 0,69 0,64 

140 1,00 0,87 0,76 0,70 0,65 

Ancoraggio 


160 0,96 0,83 0,76 0,71 0,66 

180 

210 

240 

fR,N = 1 

1,00 0,90 

1,00 

0,82 

0,91 

1,00 

0,76 

0,84 

0,92 

0,71 

0,78 

0,86 

0,67 

0,74 

0,80 

0,64 

0,70 

0,76 

270 1,00 0,93 0,87 0,82 

300 1,00 0,93 0,88 

330 1,00 0,94 

360 1,00 

f = 0, 

28 + 

R, 

N 

s 

f A, 

N = 0, 

5 + 

4h 

0, 

72 

c 

h 

nom 


cmin = 0,5⋅ hnom 

ccr,N = 1,0⋅ hnom 

nom 


smin=0,5⋅ hnom 

scr,N=2,0⋅ hnom 

Nota: se più di 3 bordi sono 

inferiori a ccr,N, rivolgersi al 

locale servizio di consulenza 

tecnica Hilti


f Temp : influenza della temperatura del materiale base 

Posa dell'ancorante: La resistenza del legame della resina Hilti HIT-RE 500 diminuisce se l'ancorante viene 

installato, matura e viene utilizzato in un materiale base a temperatura tra –5 a +5 ºC. L'adesivo Hilti 

HIT-RE 500 mostra un effetto post-indurimento. Quando l'adesivo si scalda fino a superare +5 ºC, il legame 

raggiungerà la sua piena capacità. 

In esercizio: Una temperatura del materiale base superiore a +50 ºC porta una diminuzione nella resistenza 

del legame della resina Hilti HIT-RE 500. 

Temperatura del 


fTemp 

ftemp 

in esercizio 

-5 °C 0.8 1.0 

0 °C 0.9 1.0 

5°C 1.0 1.0 

50°C - 1.0 

60 °C - 0.85 

70 °C - 0.62 

80 °C 

Nota: 

- 0.5 

Nel caso di un ancoraggio effettuato in un materiale base con temperatura inferiore a +5 ºC ma che in 

esercizio raggiungerà i 50 ºC, bisognerà applicare soltanto il minore dei due valori come fattore riduttivo. 

f W.sat : influenza del calcestruzzo saturo d'acqua 

fW.sat = 0.7 

posa 

dell'ancorante 

Nota: 

La riduzione viene applicata soltanto ad ancoraggi effettuati in calcestruzzo saturo d'acqua, come ad 

esempio elementi in calcestruzzo sott'acqua, cisterne piene d'acqua, fori pieni d'acqua da più di 3 giorni. 

La riduzione non si applica se il calcestruzzo è stato sottoposto ad acqua per un breve periodo, come ad 

esempio fori carotati ad acqua. 


Dimensione ancorante M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

HAS classe 5.8 2) [kN] 10,9 17,4 25,4 48,1 75,1 108,1 142,3 173,0 215,7 253,1 304,3 

HAS classe 8.8 2) [kN] 17,5 27,9 40,7 78,9 120,1 172,9 227,8 276,8 345,2 404,9 486,9 

HAS-R,HAS-HCR 2)3) [kN] 12,3 19,6 28,6 54,0 84,3 121,0 89,0 108,1 134,8 158,2 190,2 

1) 

La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NRK,s, tramite la formula NRd,s=As · fuk/γMs,N. Il fattore di sicurezza parziale,γMs,N, per l'acciaio di classe 5.8 e 8.8 è pari a 1.5; per l'acciaio di classe A4-70 e per l'acciaio HCR di diametri 

M8-M24 è pari a 1.87, per l'acciaio di classe A4-70 e per l'acciaio di classe HCR di diametri M27-M39 è pari a 2.4. 

2) 

3) Nota: I valori di resistenza ultima caratteristica, fuk, per l'acciaio classe A4 cambia da 700 N/mm 2 a 500 N/mm 2 per i diametri M27-M39 

mentre la resistenza caratteristica allo snervamento, fyk, cambia da 450 N/mm 2 a 250 N/mm 2 . Il coefficiente di sicurezza parziale, γMs,N, varia con la resistenza dell'acciaio come indicato nella nota 1) I valori riportati in corsivo si riferiscono a barre non standard. 

. 

NRd : resistenza di progetto del sistema 




191 

3




TAGLIO 

La resistenza di taglio di progetto di un singolo ancoraggio 


192 






dal fattore fβ,v. 

0 

VRd, c = VRd, 

c ⋅ fBV 

⋅ fAR, 

V ⋅ fβ, 

V 

V 0 Rd,c: resistenza di progetto rispetto al bordo del calcestruzzo 

• resistenza a compressione del calcestruzzo, fck,cube(150) = 25 N/mm 2 

• alla distanza minima dal bordo, cmin 

Dimensioni ancorante M8 M12 M16 M20 

V 0 Rd,c 1) M10 M24 M27 M30 M33 M36 M39 

[kN] 2.6 3.4 5.0 6.7 12.4 18.5 23.6 30.2 36.8 44.3 52.1 

cmin [mm] distanza min. dal bordo 40 45 55 65 85 105 120 135 150 165 180 

1) La resistenza di progetto a taglio viene derivata dalla resistenza caratteristica di taglio, Vº Rk,s, calcolata come Vº Rd,c= Vº Rk,s/γMs,V, dove il 


f B,V : influenza della resistenza del calcestruzzo 

fck,cyl [N/mm2 ] fck,cube [N/mm2 Designazione di Resistenza caratteristica 

resistenza del a compressione cilindrica 




] 

fBV 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.1 

C30/37 30 37 1.22 

C35/45 35 45 1.34 

C40/50 40 50 1.41 

C45/55 45 55 1.48 

C50/60 50 60 1.55 


Altezza 30 cm, 



lunghezza lato15 cm 


c 

h>1.5c 

c >1.5c 

2 

s 

V 

rec,c/s 

c >1.5c 


riferite alle quote h e c 2, rivolgersi al locale servizio 

di consulenza tecnica Hilti. 

fBV 

= 

fck, 

cube 

25 

Limiti: 

25 N/mm 2 ≤ fck,cube(150) ≤ 60 N/mm 2 

2


f AR,V: influenza dell'interasse e della distanza dal bordo 

Formula per fissaggio ad ancoraggio singolo 

influenzato solamente da 1 bordo 

c 

fAR, V = ⋅ 

c 

min 

c 

c 

min 



3 ⋅ c + s c 

fAR, V = ⋅ 

6 ⋅ c min c min 

Formula generale per n ancoraggi (distanza dal bordo più n-1 interassi) 

valida solo se sn e sn-1 sono tutti < 3c e c2 > 1,5c. 

3 ⋅ c + s1 

+ s2 

+ ... + sn−1 

fAR, V = 

⋅ 

3 ⋅ n ⋅ c 

min 

c 

c 


Angolo, β [°] f β ,V 

Formule: 

da 0 a 55 

60 

70 

80 

1 

1.1 

1.2 

1.5 

f = 1 

β, 

V 

1 

f = 

β, 

V cosβ 

+ 0, 

5 sinβ 

da 90 a 180 2 

= 2 

f 

β, 

V 

min 

c 2,1 

s n-1 

s 

3 

s 

2 

s 

1 

c 

2,2 

c 

h >1,5 c 

Nota: si suppone che solamente la fila di ancoraggi più 

vicina al bordo libero del calcestruzzo supporti il carico 

centrato di taglio. 

per 0° ≤ β ≤ 55° 

per 55° < β ≤ 90° 

per 90° < β ≤ 180° 

VRd,s 1) : resistenza di progetto a taglio dell'acciaio 




2) 3) 

HAS-R, HAS-HCR 

[kN] 7,9 12,6 18,3 34,6 54,0 77,8 102,5 124,6 155,3 182,2 219,1 

[kN] 12,6 20,1 29,3 55,3 86,4 124,4 164,0 199,3 248,4 291,5 350,6 

[kN] 8.8 14.1 20.5 38.8 60.6 87.2 64.1 77.9 97.1 113.9 137 


VRd = minima tra VRd,c e VRd,s 

β 

V ... forza di taglio applicata 

1) 

La resistenza di progetto a taglio viene calcolata tramite la formula, VRd,s= (0.6 · As · fuk)/γMs,V. Il valore della sezione reagente As e della 

resistenza ultima caratteristica fuk sono riportate nella tabella “Geometria dell'ancorante e caratteristiche meccaniche”. 

Il fattore di sicurezza parziale,γMs,V, per l'acciaio di classe 5.8 e 8.8 è pari a 1.25; per l'acciaio di classe A4-70 e per l'acciaio HCR di diametri 

M8-M24 è pari a 1.56, per l'acciaio di classe A4-70 e per l'acciaio HCR di diametri M27-M39 è pari a 2. 

2) 

3) 

Nota: I valori di resistenza ultima caratteristica, fuk, per l'acciaio classe A4 cambia da 700 N/mm 2 a 500 N/mm 2 per i diametri M27-M39 

mentre la resistenza caratteristica allo snervamento, fyk, cambia da 450 N/mm 2 a 250 N/mm 2 . Il coefficiente di sicurezza parziale, γMs,V, varia con la resistenza dell'acciaio come indicato nella nota 1) I valori riportati in corsivo si riferiscono a barre non standard. 

. 



193 

3

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-RE 500 con HIS-N/-RN 



- sistema ad iniezione con elevata capacità di carico 










Materiale : 

HIS-N - acciaio al carbonio con zincatura 5 microns 

HIS-RN - acciaio inox, A4-70: 1.4401 


Cartucce 




Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-RE 500 con HIS-N 






• acciaio classe 5.8 per barra/bullone 




Trazione, NRu,m 19.8 31.2 45.6 84.8 132.8 

Taglio, VRu,m 11.9 18.8 27.3 50.9 79.4 



Trazione, NRk 18.3 28.9 42.2 78.5 123.0 

Taglio, VRk 11.0 17.4 25.3 47.1 73.5 


194 





Trazione, NRd 12.2 19.3 28.1 52.3 81.7 

Taglio, VRd 8.8 13.9 20.2 37.7 58.8 



Trazione, NRacc 8.7 13.8 20.1 37.4 58.6 

Taglio, VRacc 6.3 9.9 14.5 26.9 42.0 


Bussole filettate HIS-N e HIS-RN 

Calcestruzzo Ridotta Resistenza alla 

distanza dal 


corrosione 

Programma 


Benestare 

Tecnico 

Europeo (ETA)


Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-RE 500 con HIS-RN 






• acciaio classe A4-70 per barra/bullone 





Trazione, NRu,m 27.7 43.8 63.7 118.7 185.2 

Taglio, VRu,m 16.6 26.3 38.2 71.2 111.1 



Trazione, NRk 25.6 40.6 59.0 109.9 171.5 

Taglio, VRk 15.4 24.4 35.4 65.9 102.9 





Trazione, NRd 13.7 21.7 31.6 58.8 91.7 

Taglio, VRd 9.9 15.6 22.7 42.3 66.0 



Trazione, NRacc 9.8 15.5 22.5 42.0 65.5 

Taglio, VRacc 7.1 11.1 16.2 30.2 47.1 

195 

3



196 

d 0 

hnom 

h1 

hmin 

Dimensione ancorante M8 M10 M12 M16 M20 

Bussola HIS-N..., HIS-RN... M8x90 

hs 

M10x110 

d f 

M12x125 M16x170 


h1 [mm] Profondità del foro 95 115 130 175 210 

hnom [mm] Profondità nominale di ancoraggio 90 110 125 170 205 

hmin [mm] Spessore min. materiale base 120 150 170 230 280 

hs [mm] 

min. 

max. 

8 

20 

10 

25 

12 

30 

16 

40 

20 

50 

df [mm] 

racc. 

max. 

9 

11 

12 

13 

14 

15 

18 

19 

22 

25 

Tinst [Nm] 

HIS-N 

HIS-RN 

15 

12 

28 

23 

50 

40 

85 

70 

170 

130 

Volume iniettato ml 6 10 16 40 74 

Nº pompate 1 

Lungh. di inserimento bullone 

Diametro foro sulla piastra 

Coppia di serraggio 

1 2 3 8 15 

Sistema raccomandato di foratura TE- 15..35 25..55 25..55 35..55 55..76 

Carotatrice DD EC - 1 / DD 100 / DD 130 / DD 160 

1) 

Una pompata eroga circa 5 ml di resina con l'utilizzo del MD 2000 o BD 2000. 

Temperatura 

Tempo di lavoro in cui l'ancorante Tempo d'indurimento prima di 

può essere inserito e sistemato poter caricare complet. l'ancorante 

40°C 

12 min. 

4 ore 

30°C 

20 min. 

8 ore 

20°C 

30 min. 

12 ore 

10°C 

2 ore 

24 ore 

0°C 

3 ore 

50 ore 

-5°C 

4 ore 

72 ore 

Minore di -5 ºC Contattare il servizio di consulenza tecnica Hilti 


• punta da trapano appropriata (corona per carotatrice) 



• scovolini 

M20x205








(necessario) 

Attendere l'indurimento Serrare alla coppia 

prescritta 



nel supporto 


Sbloccare l'erogatore Iniettare l'adesivo Inserire l'ancorante 



d [mm] Diametro esterno della bussola 12.5 16.5 20.5 25.4 27.6 

As [mm2 ] Sezione reagente 

Bussola 

Barra/bullone 

fuk [N/mm2 ] Resistenza ultima caratteristica HIS-N 

HIS-RN 

fyk 

[N/mm 2 ] 

d 



HIS-N 

HIS-RN 

53.6 

36.6 

510 

700 

410 

350 

W Modulo di resistenza (Barra/Bullone) 31,2 62,3 109 277 375 

MRd,s [Nm] Resistenza di progetto a 

flessione di barra/bullone1) [mm 

5.8 

8.8 

A4-70 

12.7 

20.4 

14.3 

25.6 

41.0 

28.7 

45.1 

75.1 

50.6 

117.1 

187.4 

131.4 

228.8 

366.1 

256.7 

3 ] 

1) La resistenza di progetto a flessione della barra filettata o del bullone viene calcolata con la formula MRd,s = (1.2 · W · fuk)/γMs,b. Il fattore di 

sicurezza parziale per l'acciaio di classe 5.8 e 8.8 è pari a γMs,b = 1.25 mentre per la classe A4-70 vale γMs,b = 1.56. La verifica del livello di 

sicurezza è quindi data da MSk · γF ≤ MRd,s 

l 

110 

58 

510 

700 

410 

350 

170 

84,3 

460 

700 

375 

350 

255 

157 

460 

700 

375 

350 

229 

245 

460 

700 

375 

350 

197 

3



La procedura Hilti CC è una versione semplificata del metodo ETAG Annex C 




TRAZIONE 




NRd,s : resistenza dell'acciaio del bullone o della bussola 

NRd,c: resistenza di progetto alla rottura conica del calcestruzzo/sfilamento 

Rd, c 

198 

o 

Rd, c 

N = N ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f 

T 

B, N 

A, N 

R, N 

Temp 

W.sat 

N 0 Rd,c: resistenza di progetto alla rottura conica 


• resistenza a compressione del calcestruzzo, fck,cube = 25 N/mm2 Dimensione ancorante M8 M10 M12 M16 M20 

N o Rd,c 1) [kN] calcestruzzo 22.6 35.4 46.9 85.1 120.1 

hnom [mm] profondità nominale di ancoraggio 90 110 125 170 205 

1) 

La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NºRk,c, computando NºRd,c= NºRk,c/γMc,N, dove 

il fattore di sicurezza parziale γMc,N, è pari a 1.8. 

f B,N: influenza della resistenza dal calcestruzzo 

fck,cyl [N/mm2 ] fck,cube [N/mm2 Designazione di Resistenza caratteristica 

resistenza del a compressione cilindrica, 




] 

fB,N 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.04 

C30/37 30 37 1.10 

C35/45 35 45 1.16 

C40/50 40 50 1.20 

C45/55 45 55 1.24 

C50/60 50 60 1.28 



Diametro 15 cm 




h 

c 

⎛ f − 25 

ck, 

cube ⎞ 

f = 1+ 

⎜ 

B, 

N 

⎜ 

⎝ 125 ⎠ 

Limiti: 25 N/mm 2 ≤ fck,cube ≤ 60 N/mm 2 

N 

rec,c/s 

s



Interasse 

ancoranti, 

s [mm] M8 

Dimensione ancorante 

M10 M12 M16 M20 

45 0.63 

50 0.64 

Ancoraggio 


60 0.67 0.64 

65 0.68 0.65 0.63 

70 0.69 0.66 0.64 

80 0.72 0.68 0.66 

90 0.75 0.70 0.68 0.63 

100 0.78 0.73 0.70 0.65 

110 0.81 0.75 0.72 0.66 0.63 

120 0.83 0.77 0.74 0.68 0.65 

140 0.89 0.82 0.78 0.71 0.67 

160 0.94 0.86 0.82 0.74 0.70 

180 1.00 0.91 0.86 0.76 0.72 

200 0.95 0.90 0.79 0.74 

220 1.00 0.94 0.82 0.77 

250 1.00 0.87 0.80 

280 

310 

340 

fA,N = 1 

0.91 

0.96 

1.00 

0.84 

0.88 

0.91 

390 0.98 

410 1.00 

f R,N : influenza della distanza dal bordo 

Distanza Dimensione ancorante 

dal bordo 

c [mm] 

M8 M10 M12 M16 M20 

45 0.64 

50 0.68 

Ancoraggio 


60 0.76 0.67 

65 0.80 0.71 0.65 

70 0.84 0.74 0.68 

80 0.92 0.80 0.74 

90 1.00 0.87 0.80 0.66 

100 0.93 0.86 0.70 

110 1.00 0.91 0.75 0.67 

120 0.97 0.79 0.70 

140 

160 

fR,N = 1 1.00 0.87 

0.96 

0.77 

0.84 

180 1.00 0.91 

210 1.00 

f 

A, 

N 

s 

= 0. 

5+ 

4⋅ 

h 

nom 


smin = 0,5hnom 

scr,N = 2,0hnom 

f = 0. 

28 + 0 

R, 

N 

. 72 

c 

h 


cmin= 0,5 hnom 

ccr,N= 1,0 hnom 

nom 

Nota: se più di 3 bordi sono inferiori a ccr,N, 

rivolgersi al locale servizio di consulenza tecnica Hilti 

199 

3


f Temp : influenza della temperatura del materiale base 


installato, matura e viene utilizzato in un materiale base a temperatura tra –5 a +5 ºC. L'adesivo Hilti 

HIT-RE 500 mostra un effetto post-indurimento. Quando l'adesivo si scalda fino a superare +5 ºC, il legame 

raggiungerà la sua piena capacità. 

In esercizio: Una temperatura del materiale base superiore a +50 ºC porta una diminuzione nella resistenza 

del legame della resina Hilti HIT-RE 500. 



200 

fTemp 

ftemp 

in esercizio 

-5 °C 0.8 1.0 

0 °C 0.9 1.0 

5°C 1.0 1.0 

50°C - 1.0 

60 °C - 0.85 

70 °C - 0.62 

80 °C - 0.5 

fW.sat = 0.7 

Dimensione dell'ancorante M8 M10 M12 M16 M20 

NRd,s 1) 

NRd,s 1) 

[kN] Bussola 

[kN] Bullone/barra 

posa 


Nota: 

Nel caso di un ancoraggio effettuato in un materiale base con temperatura inferiore a +5 ºC ma che in 

esercizio raggiungerà i 50 ºC, bisognerà applicare soltanto il minore dei due valori come fattore riduttivo. 

f W.sat : influenza del calcestruzzo saturo d'acqua 

Nota: 

La riduzione viene applicata soltanto ad ancoraggi effettuati in calcestruzzo saturo d'acqua, come ad 

esempio elementi in calcestruzzo sott'acqua, cisterne piene d'acqua, fori pieni d'acqua da più di 3 giorni. 

La riduzione non si applica se il calcestruzzo è stato sottoposto ad acqua per un breve periodo, come ad 

esempio fori carotati ad acqua. 


HIS-N 18.2 37.4 52.1 78.2 70.2 

HIS-RN 15.6 32.1 49.6 74.4 66.8 

Classe 5.8 

Classe 8.8 

Classe A4-70 

12.2 

19.5 

13.7 

19.3 

30.9 

21.7 

28.1 

44.9 

31.6 

NRd: resistenza di progetto a trazione del sistema 

NRd = minima tra NRd,c, NRd,s bussola o NRd,s bullone 

52.3 

84.0 

58.8 

81.7 

130.7 

91.7 

1) La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NRK,s, divisa per N cons,s=A s · f uk/γ Ms,N. 

Il fattore di sicurezza parziale,γ Ms,N, per l'acciaio di classe 5.8 e 8.8 è pari a 1.5, mentre per l'acciaio di classe A4-70 è pari a 1.87 

e per la bussola a 2.4. 


(vedi a pag. 34 e gli esempi del capitolo 4).



(La procedura Hiltti CC è una versione semplifificata del metodo ETAG Annex C) 

TAGLIO 








dal fattore fβ,v. 

0 

VRd, c = VRd, 

c ⋅ fBV 

⋅ fAR, 

V ⋅ fβ, 

V 

V 0 Rd,c: resistenza di progetto rispetto al bordo del calcestruzzo 

• resistenza a compressione del calcestruzzo fck,cube(150) = 25 N/mm 2 

• alla distanza minima dal bordo, cmin 

Dimensione ancorante M8 M10 M12 M16 M20 

V 0 Rd,c 1) [kN] 3.6 5.4 7.6 12.8 19.2 

cmin [mm] Distanza minima dal bordo 45 55 65 85 105 

1) La resistenza di progetto a taglio viene derivata dalla resistenza caratteristica di taglio, VºRk,s, calcolata come VºRd,c= VºRk,s/γMs,V, dove il 


fBV: influenza della resistenza del calcestruzzo 

fck,cyl [N/mm2 ] fck,cube [N/mm2 Designazione di 







] 

fBV 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.1 

C30/37 30 37 1.22 

C35/45 35 45 1.34 

C40/50 40 50 1.41 

C45/55 45 55 1.48 

C50/60 50 60 1.55 


Altezza 30 cm 





c 

h>1.5c 

c >1.5c 

2 

s 

V 

rec,c/s 

c >1.5c 


riferite alle quote h e c2, rivolgersi al locale 

servizio di consulenza tecnica Hilti. 

fBV 

= 

fck, 

cube 

25 

Limiti : 


2 

201 

3


fAR,V: influenza dell'interasse e della distanza dal bordo 



c 

fAR, V = ⋅ 

c 

202 

min 

c 

c 

min 



3 ⋅ c + s c 

fAR, V = ⋅ 

6 ⋅ c min c min 



3 ⋅ c + s1 

+ s2 

+ ... + sn−1 

fAR, V = 

⋅ 

3 ⋅ n ⋅ c 

min 

c 

c 

min 

f β ,V : influenza della direzione di carico 

Angolo, β [°] 

f β,V 

da 0 a 55 1 

60 1.1 

70 1.2 

80 1.5 

da 90 a 180 2 

fβ,V = 1 

1 

fβ,V = 

cos β + 0,5 sin β 

fβ,V = 2 

c 2,1 

s n-1 

s 

3 

s 

2 

s 

1 

c 

2,2 

c 

h >1,5 c 

Nota: si suppone che solamente la fila di ancoraggi più vicina 

al bordo libero del calcestruzzo supporti il carico centrato 

di taglio. 

Formule: V ... forza di taglio applicata 

per 0° ≤ β ≤ 55° 

per 55° < β ≤ 90° 

per 90° < β ≤ 180° 


Dimensioni ancoraggio M8 M10 M12 M16 M20 

VRd,s 1) [kN] Barra/bullone Classe acciaio 5.8 8.8 13.9 20.2 37.7 58.8 

Classe acciaio 8.8 14.1 22.3 32.4 60.3 94.1 

A4-70 9.9 15.6 22.7 42.3 66.0 

1) La resistenza di progetto a taglio viene calcolata con la formula VRd,s = (0.6 As · fuk)/γMs,V. I valori della sezione reagente, As, della 

barra / prigioniero e la resistenza nominale a trazione, fuk, sono stati derivati dalla ISO 898. Il fattore di sicurezza parziale, γMs,V, per 

l'acciaio di classe 5.8 e 8.8 è pari a 1.25 e a 1.56 per l'acciaio a classe A4-70. 



Carico combinato: solo se applicati carichi di trazione e di taglio 


β

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-RE 500 con barre ad aderenza migliorata 


Edilizia 



Costruzioni in legno 

• Ristrutturazione edifici 

• Balconi 

• Connessioni solai-muri di taglio 

per edifici in zona sismica 

• Adeguamento strutturale ponti e gallerie 

• Rinforzi strutturali 

• Allargamento sedi stradali 

• Ferri di ripresa per pilastri 

• Realizzazione connessioni solai 

collaboranti legno-calcestruzzo 

203 

3




- sistema ad iniezione ad elevata capacità di carico 

Materiale : 

Barra ad 

aderenza 

migliorata 

Cartucce 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-RE 500 con barra ad aderenza migliorata 

Tutti i dati riportati nella presente sezione sono riferiti a: 




• Acciaio tipo BSt 500 

204 




- adatto per applicazioni con barre di grosso diametro 







- Tipo BSt 500 in accordo con le norme DIN 488 

(si veda inoltre l’Eurocodice 82-79). Per barre 

ad aderenza migliorata diverse, si contatti il 

locale Servizio Tecnico Hilti 

- Tipo FeB44k 






Per il metodo dettagliato di pregettazione, 


Profondità di ancoraggio della barra ad aderenza migliorata [mm]: calcestruzzo = C20/25 

Diametro della barra [mm] ∅ 8 ∅ 10 ∅ 12 ∅ 14 ∅ 16 ∅ 20 ∅ 25 ∅ 28 ∅ 32 ∅ 36 ∅ 40 

Prof. di ancoraggio nom. 80 90 110 125 125 170 210 270 300 330 360 



Trazione, Calcestruzzo: NRu,m 33.4 46.9 68.8 91.3 104.3 177.3 273.8 344.4 407.2 462.2 515.7 

Trazione, Acciaio: NRu,m 29.9 46.7 67.2 91.4 119.4 186.6 291.6 365.8 477.7 604.6 746.4 

Taglio, VRu,m 17.9 28.1 40.4 55.0 71.8 112.3 175.0 219.2 286.3 384.5 447.9 

Resistenza caratteristica, R K [kN]: calcestruzzo = C20/25 


Barra ad aderenza migliorata 

Calcestruzzo Ridotta Resistenza 

distanza dal al fuoco 


Programma 



Trazione, Calcestruzzo: NRk 25.1 35.3 51.8 68.7 78.5 133.5 206.2 258.9 304.6 347.1 389.1 

Trazione, Acciaio: NRk 25.1 39.3 56.5 77.0 100.5 157.1 245.4 307.9 402.1 508.9 628.3 

Taglio, VRk 16.7 26.0 37.4 50.9 66.5 104.0 162.0 203.0 265.1 356.0 414.6




Resistenza di progetto, Rd [kN]: calcestruzzo, fck,cube = 25 N/mm 2 


Trazione, NRd 13.9 19.7 28.8 38.2 43.7 74.2 114.5 143.9 169.2 192.8 216.1 

Taglio, VRd 11.1 17.3 24.9 33.9 44.3 69.3 108.0 135.3 176.7 237.3 276.4 

Carico raccomandato, FRacc [kN]: calcestruzzo, fck,cube = 25 N/mm 2 



Taglio, VRacc 7.9 12.4 17.8 24.2 31.6 49.5 77.1 96.6 126.2 169.5 197.4 


Diametro della barra ∅ [mm] 

h1 

hmin 

d 0 

∅ 8 ∅ 10 ∅ 12 ∅ 14 ∅ 16 ∅ 20 ∅ 25 ∅ 28 ∅ 32 ∅ 36 ∅ 40 

d0 [mm] Diametro punta trapano 10-12 12-14 16-18 18-20 20-22 25-28 30-32 35-37 40 42 47 

h1 [mm] Profondità foro 82 93 115 130 130 175 215 275 305 335 365 

hnom [mm] Profondità nom. di ancoraggio 80 90 110 125 125 170 210 270 300 330 360 

hmin [mm] 

Volume iniettato 1) 

Sistema raccomandato 

di perforazione 

1) 

Spessore min. del materiale 

base 

100 120 140 170 170 220 270 340 380 410 450 

0 / d 

ml 3-6 4-9 13-20 17-25 19-29 40-64 60-84 

118- 

155 

162 147 206 

pompate 1 1-2 2-4 3-5 4-6 8-13 12-17 24-31 32 30 41 

I fori devono essere riempiti approssimativamente dei 2/3. 

TE- 1..18M 5..18M 15..35 25..55 35..55 55..76 55..76 55..76 55..76 55..76 55..76 

Carotatrice DD EC-1, DD100 DD100, DD130, DD160 

Temperatura 



40°C 

12 min. 

4 ore 

30°C 

20 min. 

8 ore 

20°C 

30 min. 

12 ore 

10°C 

2 ore 

24 ore 

0°C 

3 ore 

50 ore 

-5°C 

4 ore 

72 ore 

meno di -5 °C non consentito 


• punta per trapano appropriata (o corona diamantata appropriata) 



• scovolini 

hnom 

Nota: La cartuccia deve avere temperatura minima + 10 o C 

205 

3



206 



Caricabilità 



nel supporto 



(necessario) 


Inserire la barra Non caricare la barra 

fino a quando tcure,ini 

non è trascorso 



Sbloccare l'erogatore Iniettare l'adesivo 

Tra tcure,ini e tra tcure,full 

si può soltanto continuare 

a lavorare con le barre 

Trascorso tcure,full le barre 

possono essere sottoposte 

al carico di progetto 

Tempo


Geometria delle barre e caratteristiche meccaniche 

∅ 8 ∅ 10 ∅ 12 ∅ 14 ∅ 16 ∅ 20 ∅ 25 ∅ 28 ∅ 32 ∅ 36 ∅ 40 

∅ [mm] Diametro nom. della barra 8 10 12 14 16 20 25 28 32 36 40 

As [mm2 ] Sezione reagente 50.3 78.5 113.1 153.9 201.1 314.2 490.9 615.8 804.2 1017.9 1256.6 

fuk [N/mm2 ] 



550 

fyk 

2 [N/mm ] 



500 






TRAZIONE 


é da assumersi come il minore dei valori seguenti: 




Rd, c 

o 

Rd, c 

N = N ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f 

T 

B, N 

d 



A, N 

R, N 

Temp 

W.sat 

N 0 Rd,c: resistenza di progetto alla rottura conica del 


• resistenza a compressione del calcestruzzo, fck,cube = 25 N/mm 2 


profondità di ancoraggio lunghezza aggiuntiva 

in accordo con l'applicazione 

Barre ad aderenza migliorata in acciaio BSt 500 

Barre ad aderenza migliorata in acciaio FeB44k 

∅ 8 ∅ 10 ∅ 12 ∅ 14 ∅ 16 ∅ 20 ∅ 25 ∅ 28 ∅ 32 ∅ 36 ∅ 40 

∅ [mm] Diametro nom. della barra 8 10 12 14 16 20 25 28 32 36 40 

As [mm2 ] Sezione reagente 50.3 78.5 113.1 153.9 201.1 314.2 490.9 615.8 804.2 1017.9 1256.6 

fuk [N/mm2 ] 



540 

fyk 

2 [N/mm ] 



430 

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40 

N o Rd,c 1) [kN] Calcestruzzo 13.9 19.7 28.8 38.2 43.7 74.2 114.5 143.9 169.2 192.8 216.1 

hnom [mm] Prof. nominale di ancoraggio 80 90 110 125 125 170 210 270 300 330 360 

1) 

La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NºRk,c, computanto NºRd,c= NºRk,c/γMc,N, dove 

il fattore di sicurezza parziale γMc,N, è pari a 1.8. 

h 

c 

N 

rec,c/s 

s 

207 

3


fT: influenza della profondità di ancoraggio 

hact 

f T = Limiti all'effettiva profondità di ancoraggio, hact: hnom 

hnom 

fB,N: influenza della resistenza del calcestruzzo 

fck,cyl [N/mm 2 ] fck,cube [N/mm 2 Designazione di 




a compressione cilindrica 


compressione cubica 

] 

fB,N 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.03 

C30/37 30 37 1.06 

C35/45 35 45 1.10 

C40/50 40 50 1.13 

C45/55 45 55 1.15 

C50/60 50 60 1.18 


altezza 30 cm 





fA,N: influenza dell'interasse tra gli ancoranti 

Interasse 

Diametro barra 

ancoranti, 

s [mm] 

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40 

40 0.63 

45 0.64 0.63 

50 

55 

0.66 

0.67 

0.64 

0.65 0.63 

Ancoraggio 

60 0.69 0.67 0.64 


65 0.70 0.68 0.65 0.63 0.63 

70 0.72 0.69 0.66 0.64 0.64 

80 0.75 0.72 0.68 0.66 0.66 

90 0.78 0.75 0.70 0.68 0.68 0.63 

100 0.81 0.78 0.73 0.70 0.70 0.65 

120 0.88 0.83 0.77 0.74 0.74 0.68 0.64 

140 0.94 0.89 0.82 0.78 0.78 0.71 0.67 0.63 

160 1.00 0.94 0.86 0.82 0.82 0.74 0.69 0.65 0.63 

180 1.00 0.91 0.86 0.86 0.76 0.71 0.67 0.65 0.64 0.63 

200 0.95 0.90 0.90 0.79 0.74 0.69 0.67 0.65 0.64 

220 1.00 0.94 0.94 0.82 0.76 0.70 0.68 0.67 0.65 

250 1.00 1.00 0.87 0.80 0.73 0.71 0.69 0.67 

280 0.91 0.83 0.76 0.73 0.71 0.69 

310 0.96 0.87 0.79 0.76 0.73 0.72 

340 1.00 0.90 0.81 0.78 0.76 0.74 

390 

420 

450 

fA,N = 1 

0.96 

1.00 

0.86 

0.89 

0.92 

0.83 

0.85 

0.88 

0.80 

0.82 

0.84 

0.77 

0.79 

0.81 

480 0.94 0.90 0.86 0.83 

540 1.00 0.95 0.91 0.88 

600 1.00 0.95 0.92 

660 1.00 0.96 

720 1.00 

208 

≤ hact ≤ 2.0 hnom 

⎛f 

− 25⎞ 

ck, 

cube 

f = 1+ 

B, 

N ⎜ ⎜ 

⎝ 200 ⎠ 

Limiti: 


f 

A, 

N 

s 

= 0. 

5+ 

4⋅ 

h 

nom 



scr,N = 2,0hnom


fR,N: influenza della distanza dal bordo 

Distanza 


al borrdo, 

c [mm] 

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40 

40 0.64 

45 0.69 0.64 

50 

55 

0.73 

0.78 

0.68 

0.72 0.64 

Ancoraggio 

60 

65 

0.82 

0.87 

0.76 

0.80 

0.67 

0.71 0.65 0.65 


70 0.91 0.84 0.74 0.68 0.68 

80 1.00 0.92 0.80 0.74 0.74 

90 1.00 0.87 0.80 0.80 0.66 

100 0.93 0.86 0.86 0.70 

110 1.00 0.91 0.91 0.75 0.66 

120 0.97 0.97 0.79 0.69 

140 1.00 1.00 0.87 0.76 0.65 

160 0.96 0.83 0.71 0.66 

180 1.00 0.90 0.76 0.71 0.67 0.64 

210 

240 

270 

fR,N = 1 

1.00 0.84 

0.92 

1.00 

0.78 

0.86 

0.93 

0.74 

0.80 

0.87 

0.70 

0.76 

0.82 

300 1.00 0.93 0.88 

330 1.00 0.94 

360 1.00 

fTemp: influenza della temperatura del materiale base 


installato, matura e viene utilizzato in un materiale base a temperatura tra –5 e +5 ºC. L'adesivo Hilti HIT-RE 500 

mostra un effetto post-indurimento. Quando l'adesivo si scalda fino a superare +5 ºC, il legame raggiungerà la 

sua piena capacità. 

In esercizio: una temperatura del materiale base superiore a +50 ºC porta una diminuzione nella resistenza del 

legame della resina Hilti HIT-RE 500. 

Teperatura del 


fTemp 

ftemp 

in esercizio 

-5 °C 0.8 1.0 

0 °C 0.9 1.0 

5°C 1.0 1.0 

50°C - 1.0 

60 °C - 0.85 

70 °C - 0.62 

80 °C - 0.5 

Nota: 

Nel caso di un ancoraggio effettuato in un materiale base con temperatura inferiore a +5 ºC ma che in esercizio 

raggiungerà i 50 ºC, bisognerà applicare soltanto il minore dei due valori come fattore riduttivo. 

fW.sat : influenza del calcestruzzo saturo d'acqua 

fW.sat = 0.7 

posa 


f = 0. 

28 + 0 

Nota: 

La riduzione viene applicata soltanto ad ancoraggi effettuati in calcestruzzo saturo d'acqua, come ad esempio 

elementi in calcestruzzo sott'acqua, cisterne piene d'acqua, fori pieni d'acqua da più di 3 giorni. La riduzione 

non si applica se il calcestruzzo è stato sottoposto ad acqua per un breve periodo, come ad esempio fori 

carotati ad acqua. 

R, 

N 

. 72 

c 

h 

nom 

Limiti cmin ≤ c ≤ ccr,N 



Nota: se più di 3 bordi sono 

inferiori a ccr,N, rivolgersi al 

locale servizio di consulenza 

tecnica Hilti 

209 

3


NRd,s: resistenza di progetto a trazione dell'acciaio 


∅ [mm] 

210 

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40 

NRd,s 1) [kN] 20.9 32.7 47.1 64.1 83.8 130.9 204.5 256.6 335.1 424.1 523.6 

1) La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NRk,s, computando 

NRd,s= As · fuk/γMs,N, dove il coefficiente di sicurezza parziale, γMs,N, per le barre ad aderenza migliorata, tipo BSt 500, è pari a 1.32. 

NRd: resistenza di progetto a trazione del sistema 


Carico combinato: solo se applicati carichi di trazione e di taglio 



TAGLIO 








considerata dal fattore fβ,V. 

0 

VRd, c = VRd, 

c ⋅ fB, 

V ⋅ fAR, 

V ⋅ fβ 

, V 

V 0 Rd,c: resistenza di progetto rispetto al bordo 


• resistenza a compressione del calcestruzzo, fck,cube(150) = 25 N/mm2 • alla distanza minima dal bordo, cmin 

Diametro barra ∅ [mm] 

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40 

V o Rd,c 1) [kN] 2.0 3.6 5.0 7.1 7.3 12.5 18.8 30.2 37.7 45.0 54.0 

1) 


∅ [mm] 



Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40 

NRd,s 1) [kN] 18.0 28.1 40.4 55.0 71.9 112.4 175.6 220.2 287.6 364.0 449.4 


NRd,s= As · fuk/γMs,N, dove il coefficiente di sicurezza parziale, γMs,N, per le barre ad aderenza migliorata, tipo FeB44k, è pari a 1.51. 


cmin [mm] distanza min. dal bordo 40 45 55 65 65 85 105 135 150 165 180 

La resistenza di progetto a taglio viene derivata dalla resistenza caratteristica di taglio, VºRk,s, tramite la formula VºRd,c= VºRk,s/γMs,V, dove il 


c 

h>1.5c 

c >1.5c 

2 

s 

V 

rec,c/s 

c >1.5c 




2


fB,V: influenza della resistenza del calcestruzzo 

fck,cyl [N/mm 2 ] fck,cube [N/mm 2 Designazione di 







] 

fB,V 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.1 

C30/37 30 37 1.22 

C35/45 35 45 1.34 

C40/50 40 50 1.41 

C45/55 45 55 1.48 

C50/60 50 60 1.55 

fAR,V: influenza dell'interasse e della distanza dal bordo 



c 

fAR, V = ⋅ 

c 

min 

c 

c 

min 



3 ⋅ c + s 

fAR, V = ⋅ 

6 ⋅ c 

min 

c 

c 

min 



3 ⋅ c + s1 

+ s2 

+ ... + sn− 

1 

fAR, V = 

⋅ 

3 ⋅ n ⋅ c 

min 

c 

c 

min 

f β ,V : influenza della direzione di carico 

Angolo, β [°] f β ,V 

da 0 a 55 1 

60 1.1 

70 1.2 

80 1.5 

da 90 a 180 2 


altezza 30 cm 


Formule: 

= 1 

f 

β , V 




c 1 

2, 

s n-1 

1 per 55° < β ≤ 90° 

f = 

β, 

V cos β + 0, 

5 sinβ 

per 90° < β ≤ 180° 

f = 2 

β , V 

s 

3 

s 

2 

s 

1 

c 

2,2 

c 

h >1,5 c 

Nota: si suppone che solamente la fila di ancoraggi più 

vicina al bordo libero del calcestruzzo supporti il carico 

centrato di taglio. 

per 0° ≤ β ≤ 55° 

fck, 

cube 

fB 

, V 

25 

= 

Limiti: 


V ... forza di taglio applicata 

β 

211 

3




∅ [mm] 

212 

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40 

VRd,s 1) [kN] 11.1 17.3 24.9 33.9 44.3 69.3 108.0 135.3 176.7 237.3 276.4 

1) La resistenza di progetto a taglio viene calcolata con la formula VRd,s=(0,6·As·fuk)/γMs,V. Il coefficiente di sicurezza parziale, γMs,V, per barre 

ad aderenza migliorata, tipo BSt 500, vale 1.5. 


∅ [mm] 



Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø32 Ø36 Ø40 

VRd,s 1) [kN] 13.0 20.3 29.3 39.9 52.1 81.4 127.2 159.6 208.4 236.8 325.7 

1) La resistenza di progetto a taglio viene calcolata con la formula VRd,s=(0,6·As·fuk)/γMs,V. Il coefficiente di sicurezza parziale, γMs,V, per barre 

ad aderenza migliorata, tipo FeB44k, vale 1.26. 


VRd = minima tra VRd,c e VRd,s 




Installazioni 

elettriche 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-HY 150 

Edilizia 



• Installazione di ponteggi 

• Fissaggio di pareti divisorie e coperture 

• Fissaggio di pannelli solari 

• Costruzioni metalliche 

• Ancoraggi temporanei (con bussole HIS-N) 

• Piattaforme temporanee su calcestruzzo 

• Antenne per telecomunicazioni 

• Torri di trasmissione 

• Cabine per telecomunicazioni 

Installazioni meccaniche 

• Fissaggio di mensole di sostegno 

per passerelle pedonali 

• Fissaggio di tubazioni pesanti 

e di impiantistica in genere 

• Fissaggio guide per ascensori 



energetici 

Edifici ed 


213 

3

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-HY 150 con HAS 



- adesivo ibrido bicomponente 

- indurimento rapido 





Materiale : 

HAS, HAS-E 

HAS-R / -ER 

HAS-HCR 

Cartucce 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-HY 150 con HAS/HAS-E 

Tutti i dati riportati nella presente sezione sono riferiti a Per il metodo dettagliato di progettazione, 

• calcestruzzo: come indicato in tabella. 





Resistenza ultima media, Ru,m [kN]: calcestruzzo ≅ C20/25 

Dimensioni ancorante M8 M10 M12 M16 M20 M24 

Trazione, NRu,m 17.7 28.2 41.1 77.9 121.7 175.2 

Taglio, VRu,m 10.7 17.0 24.7 46.7 72.9 105.0 

Resistenza caratteristica, Rk [kN]: calcestruzzo ≅ C20/25 


Trazione, NRk 

Taglio, VRk 

214 


- fissaggio passante di componenti in opera 

- su richiesta disponibili modelli e lunghezze speciali 

- classe 5.8, ISO 898 T1, zincatura min. 5 µm 

- acciaio inossidabile; A4-70; 1.4401, 1.4404, 1.4571 

- acciaio inossidabile; A4-70; 1.4529 

- Hilti HIT-HY 150, formato standard 330 ml 

- Hilti HIT-HY 150, formato intermedio 500 ml 

- Hilti HIT-HY 150, formato jumbo 1400 ml 

Erogatore - MD2000, BD2000, P3500, P8000 D 


M8 M10 M12 M16 M20 M24 

16.4 26.2 38.1 72.2 112.7 162.2 

9.9 15.8 22.9 43.3 67.5 97.3 



Resistenza di progetto, Rd [kN]: calcestruzzo fck,cube = 25 N/mm 


Trazione, NRd 8.4 11.2 16.8 21.4 36.4 45.4 

Taglio, VRd 7.9 12.6 18.3 34.6 54.0 77.8 

2 

Cartuccia HIT-HY 150, miscelatore 

Barre filettate HAS, HAS-R e HAS-HCR 

Barre filettate HAS-E e HAS-E-R 

Calcestruzzo Ridotta Resistenza Resistenza 

distanza dal al fuoco alla 


corrosione 

Elevata 

resistenza 

alla 

corrosione 

Programma 

di calcolo Hilti


Carico raccomandato, FRacc [kN]: calcestruzzo fck,cube = 25 N/mm 2 



Taglio, VRacc 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 

6.0 8.0 12.0 15.3 26.0 32.4 

5.6 9.0 13.1 24.7 38.6 55.6 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-HY 150 con HAS-R, HAS-ER o HAS-HCR 


• calcestruzzo: come indicato in tabella. 







Taglio, VRu,m 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 

24.8 39.6 57.8 109.1 170.3 244.4 

14.8 23.8 34.5 65.4 102.1 146.9 



Trazione, NRk 

Taglio, VRk 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 

23.0 36.7 53.5 101.0 157.6 226.3 

13.7 22.0 32.0 60.5 94.5 136.0 





Resistenza di progetto, Rd [kN]: calcestruzzo fck,cube = 25 N/mm 2 


Trazione, NRd 

Taglio, VRd 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 

8.4 11.2 16.8 21.4 36.4 45.4 

8.8 14.1 20.5 38.8 60.6 87.2 

Carico raccomandato, FRacc [kN]: calcestruzzo fck,cube = 25 N/mm 2 


Trazione, NRacc Taglio, VRacc calcestruzzo non fessurato 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 

6.0 8.0 12.0 15.3 26.0 32.4 

6.3 10.1 14.6 27.7 43.3 62.3 

215 

3



Dimensione ancorante M8 M10 M12 M16 M20 M24 

Barra filettata 1) 

216 

HAS /-E/-R/-ER/-HCR 

(M8x110/14) 

(M10x130/21) (M12x160/28) (M16x190/38) (M20x240/48) (M24x290/54) 

M8x80/14 M10x90/21 M12x110/28 M16x125/38 M20x170//48 M24x210/54 

d0 [mm] Diametro punta trapano 

10 12 14 18 22 28 

h [mm] Profondità foro 80 90 115 130 175 215 

hmin [mm] Spessore min. materiale base 110 120 140 170 220 270 

tfix 

Spessore (utile) 

[mm] 

max da fissare 

14 21 28 38 48 54 

df [mm] Diametro 

cons. 9 

12 

14 

18 

22 

26 

foro sulla piastra 

max. 11 

13 

15 

19 

25 

29 

Tinst [Nm] Coppia di 

HAS/-E 15 

30 

50 

100 

160 

240 

serraggioHAS-R/-E-R, 

HAS-HCR 12 

25 

40 

90 

135 

200 

Volume iniettato 

ml 5 8 12 20 36 78 

(guida) 2),3) Il foro dovrà risultare pieno di sostanza chimica per almeno i 2/3. 

Punta trapano 

TE-CX- 10/22 12/22 14/22 - - - 

TE-T- - - - 18/32 24/32 28/52 

1) 

I valori sulla prima riga forniscono le vecchie nomenclature per la barra filettata. 

2) 

Nota: Per ottenere la capacità di tenuta ottimale, scartare le prime due pompate di sostanza chimica dopo l'apertura della cartuccia 

Hilti HIT-HY 150. 

3) 

Ad una pompata della leva corrisponde un quantitativo di sostanza di circa 8 ml con l'attrezzo MD 2000. 

Temperature di posa, 

Tempo di lavoro in cui la 

barra può essere inserita e 

sistemata, 


prima di poter caricare 


°C tgel tcure 

-5 

0 

5 

20 

30 

40 

d 0 

90 min. 

45 min. 

25 min. 

6 min. 

4 min. 

2 min. 

6 ore 

3 ore 

1.5 ore 

50 min. 

40 min. 

30 min. 

La temperatura della cartuccia deve essere di almeno +5°C. 


h 

hmin 

Perforatore (TE1, TE 2, TE5, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE 35, TE 55 o TE 76), una punta per trapano, 

erogatore modello MD 2000 o BD 2000 (P3500, P8000 D), pompetta di pulizia, uno scovolino, attrezzo di posa 

TE-C HEX e una chiave dinamometrica. 

t fix 

d f


1 


2 

3x 

Praticare un foro Pulire il foro Inserire la confezione 

nel supporto 

5 

6 

3 

MD 2000 

Avvitare il miscelatore Inserire la cartuccia 


9 

MD 2000 

10 

2 

1 

3 

7 

3x 

MD 2000 

2x 

Scartare le prime due 


(necessario) 

10 F C tgel 

23 

32 

41 

68 

86 

104 

-5 

0 

5 

20 

30 

40 

90 min 

45 min 

25 min 

6 min 

4 min 

2 min 

8 

4 

Iniettare l'adesivo 

Sbloccare l'erogatore Inserire la barra filettata entro il tempo di gelificazione Attendere che 

il composto indurisca 

11 F C tcure 12 

23 

32 

-5 

0 

6 h 

3 h 

Tinst 

41 5 1.5 h 

68 20 50 min 

86 30 40 min 

104 40 30 min 

Tempo di indurimento Serrare alla 

tcure 

coppia prescritta 

Geometria dell'ancorante e caratteristiche di posa 


As [mm 2 ] Sezione reagente 32.8 52.3 76.2 144 225 324 

fuk [ Resistenza ultima 


fyk Resistenza caratteristica 


W [mm 3 ] Modulo di resistenza 

HAS (5.8), HAS-E (5.8) 

HAS-R, HAS-E-R, -HCR 

HAS (5.8), HAS-E (5.8) 

HAS-R, HAS-E-R, -HCR 

500 

700 

400 

450 

500 

700 

400 

450 

11 

500 

700 

400 

450 

MD 2000 

500 

700 

400 

450 

500 

700 

400 

450 

500 

700 

400 

450 

26.5 53.3 93.9 244 477 824 


flessione1) HAS (5.8), HAS-E (5.8) 12.7 25.6 45.1 117.1 228.8 395.3 

HAS-R, HAS-E-R, -HCR 14.3 28.7 50.6 131.4 256.7 443.5 

Sw [mm] Misura chiave 13 17 19 24 30 36 

dw [mm] Diametro rondella 16 20 24 30 37 44 

1) 

La resistenza di progetto a flessione della barra filettata dell'ancoraggio è stata calcolata con la formula MRd,s = (1.2 · W· fuk)/γMs,b, 

dove il fattore di sicurezza parziale per l'acciaio a classe 5.8 è pari a γMs,b = 1.25, per A4-70 e, per HCR, pari a γMs,b = 1.56. 

La verifica del livello di sicurezza è quindi data da Msk · γF ≤ MRd,s. 

217 

3




Attenzione: Visti gli elevati carichi trasferibili con gli ancoranti HIT-HY 150, l'utente dovrà accertarsi che i carichi 

agenti sulla struttura in calcestruzzo, inclusi i carichi introdotti dal fissaggio con ancoranti, non causino cedimenti 

strutturali, come ad esempio fessurazioni, nella struttura di calcestruzzo. 

TRAZIONE 

La resistenza di progetto a trazione di un ingolo ancoraggio 





N 

Rd, 

c 

218 

= N 

o 

Rd, 

c 

. f . f 

T 

B, 

N 

. f 

A, 

N 

. f 

R, 

N 

N 0 Rd,c: resistenza di progetto alla rottura conica 


• Resistenza a compressione del calcestruzzo, fck,cube(150) = 25 N/mmv2 Dimensioni ancorante M8 M10 M12 M16 M20 M24 

N o Rd,c [kN] 8.4 11.2 16.8 21.4 36.4 45.4 

hnom [mm] profondità nominale ancoraggio 80 90 110 125 170 210 

1) 

o o o La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione N Rk,c computando N Rd,c= N Rk,c/γMc,N, 

dove il fattore di sicurezza parziale γMc,N è pari a 1.8. 

fT: Influenza della profondità di ancoraggio 

hact 

f T = 

hnom 

I limiti all'effettiva profondità di ancoraggio sono dati dalla formula hact: hnom ≤ hact ≤ 2.0 hnom 

Nota: Per profondità di ancoraggio maggiori di hnom, le barre HAS dovranno essere sostituite da barre filettate 

di lunghezza adeguata e resistenza minima pari a quella della barra HAS di uguale diametro. 

Contattare il servizio Clienti Hilti per verificare la disponibilità di tali barre speciali. 

fB,N: influenza della resistenza del calcestruzzo 

fck,cyl [N/mm2 ] fck,cube [N/mm2 Designazione di resistenza Resistenza caratteristica a Resistenza caratteristica 


(ENV 206) 

compressione cilindrica a compressione cubica, 

] 

fB,N 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.05 

C30/37 30 37 1.12 

C35/45 35 45 1.20 

C40/50 40 50 1.25 

C45/55 45 55 1.30 

C50/60 50 60 1.35 


altezza 30cm, 

diametro 15cm 


lunghezza lato 15cm 


h 

c 

N 

⎛ f -25 ⎞ 

⎪ ck, 

cube 

f = 1+ 

⎪ 

B, 

N ⎪ 

⎝ 

100 ⎪ 

⎠ 

rec,c/s 

Limiti: 25 N/mm 2 ≤ fck,cube(150) ≤ 60 N/mm 2 

s



Interasse 


ancoranti, 

s [mm] 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 

40 0.63 

45 

50 

55 

0.64 

0.66 

0.67 

0.63 

0.64 

0.65 0.63 

Ancoraggio 


60 0.69 0.67 0.64 

65 0.70 0.68 0.65 0.63 

70 0.72 0.69 0.66 0.64 

80 0.75 0.72 0.68 0.66 

90 0.78 0.75 0.70 0.68 0.63 

100 0.81 0.78 0.73 0.70 0.65 

120 0.88 0.83 0.77 0.74 0.68 0.64 

140 0.94 0.89 0.82 0.78 0.71 0.67 

160 1.00 0.94 0.86 0.82 0.74 0.69 

180 1.00 0.91 0.86 0.76 0.71 

200 0.95 0.90 0.79 0.74 

220 1.00 0.94 0.82 0.76 

250 1.00 0.87 0.80 

280 0.91 0.83 

310 

340 

fA,N = 1 

0.96 

1.00 

0.87 

0.90 

390 0.96 

420 1.00 

f R,N : influenza della distanza dal bordo 

Distanza 


dal bordo 

c [mm] 

M8 M10 M12 M16 M20 M24 

40 0.64 

45 

50 

55 

0.69 

0.73 

0.78 

0.64 

0.68 

0.72 0.64 

Ancoraggio 


60 0.82 0.76 0.67 

65 0.87 0.80 0.71 0.65 

70 0.91 0.84 0.74 0.68 

80 1.00 0.92 0.80 0.74 

90 1.00 0.87 0.80 0.66 

100 0.93 0.86 0.70 

110 1.00 0.91 0.75 0.66 

120 0.97 0.79 0.69 

140 1.00 0.87 0.76 

160 

180 

fR,N = 1 

0.96 

1.00 

0.83 

0.90 

210 1.00 


s 

f A, 

N = 0. 

5 + 

4h 


NRd,s 1) [kN] HAS/-E classe 5.8 10.9 17.4 25.4 48.1 75.1 108.1 

HAS-R/-E-R, HAS-HCR 12.3 19.6 28.6 54.0 84.3 121.0 

nom 


smin=0.5hnom 

scr,N=2.0 hnom 

f = 0. 

28 + 0 

R, 

N 

. 72 

c 

h 


cmin= 0.5 hnom 

ccr,N= 1.0 hnom 

1) La resistenza di progetto a trazione viene derivata dalla resistenza caratteristica a trazione NºRk,s 

con la formula Nº Rd,c = Nº Rk,s/γ Ms,N, dove il fattore di sicurezza parziale γ Ms,N per l'acciaio di classe 5.8 

è pari a 1.5 e a 1.87 per la classe A4-70, come pure per gli HCR da M8 a M24. 

nom 

Nota: se più di 3 bordi sono inferiori a c cr,N, 

rivolgersi al locale servizio di 

consulenza tecnica Hilti. 

219 

3


220


f BV : influenza della resistenza del calcestruzzo 

Designazione di 


(ENV 206) 



fck,cyl [N/mm 2 ) 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.1 

C30/37 30 37 1.22 

C35/45 35 45 1.34 

C40/50 40 50 1.41 

C45/55 45 55 1.48 

C50/60 50 60 1.55 













c 

fAR, V = ⋅ 

c 

min 

c 

c 

min 



3 ⋅ c + s 

fAR, V = ⋅ 

6 ⋅ c 

min 

c 

c 

min 

Formula generale per n ancoranti (distanza dal bordo più n-1 

interassi) valida solo se sn e sn-1 sono tutti < 3c e c2 > 1,5c 

3 ⋅ c + s1 

+ s2 

+ ... + sn-1 

fAR, V = 

⋅ 

3 ⋅ n ⋅ c 

min 

c 

c 

min 


Angolo, β [º] fβ,V 

da 0 a 55 1 

60 1.1 

70 1.2 

80 1.5 

da 90 a 180 2 

c 2,1 

fBV 

s n-1 

Formule: 

fβ, V = 1 

per 0° ≤ β ≤ 55° 

1 

fβ, V = 

cos β + 0. 

5 sin β 

per 55° < β ≤ 90° 

fβ , V = 2 

per 90° < β ≤ 180° 

f = 

BV 

fck 

25 

, cube 

Limiti: 


s 

3 

s 

2 

s 

1 

c 

2,2 

c 

h >1,5 c 



carico centrato di taglio 

β 


221 

3



Dimensioni ancoraggio M8 M10 M12 M16 M20 M24 

VRd,s 1) [kN] HAS/-E classe 5.8 7.9 12.6 18.3 34.6 54.0 77.8 

222 

HAS-R/-E-R, HAS-HCR 8.8 14.1 20.5 38.8 60.6 87.2 

1) La resistenza di progetto a taglio viene calcolata con la formula VRd,s = (0.6 As fuk)/γMs,V. I valori riferiti alla sezione reagente, As, ed alla 

resistenza nominale di trazione dell'acciaio, vengono forniti alla tabella "Caratteristiche meccaniche e geometria degli ancoranti". Il fattore 

di sicurezza parziale, γMs,V, per la classe 5.8 è di 1.25, mentre è pari a 1.56 sia per la classe A4-70 che per gli HCR da M8 a M24. 











- riduzione della distanza dal bordo e dell’interasse 

tra gli ancoraggi 

Materiale : 

HIS-N 

HIS-RN 

Cartucce 

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-HY 150 con HIS-N/-RN 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-HY 150 con HIS-N 





• posa corretta: (vedi le operazioni di posa pagg. seguenti) 


• i valori di trazione sono riferiti agli ancoranti HIS-N (ottenuti avvalendosi di barre filettate di classe 12.9) 

• carico di taglio (cedimento acciaio): barra/bullone o bussola in acciaio di classe 5.8 

Resistenza ultima media R u,m [kN]: calcestruzzo ≅ C20/25 



40.7 58.2 74.6 153.0 113.7 

Taglio, VRu,m 11.9 18.8 27.3 50.9 79.4 



Trazione, NRk 

Taglio, VRk 

I seguenti valori sono riferiti a 

M8 M10 M12 M16 M20 

35.2 43.6 51.5 120.9 105.3 

11.0 17.4 25.3 47.1 73.5 




Trazione, NRd 

Taglio, VRd 

M8 M10 M12 M16 M20 

11.5 17.2 21.8 37.7 45.1 

8.8 13.9 20.2 37.7 58.8 




Taglio, VRacc 


- fissaggio passante di componenti in opera 

- su richiesta disponibili modelli e lunghezze speciali 

- acciaio al carbonio con zincatura a 5 micron 

- acciaio inossidabile; A4-70, 1.4401 






M8 M10 M12 M16 M20 

8.2 12.3 15.6 26.9 32.2 

6.3 9.9 14.5 26.9 42.0 


Barre filettate interne HIS-N e HIS-RN 

Calcestruzzo Ridotta Resistenza Resistenza alla 

distanza dal al fuoco corrosione 


Programma 


223 

3


Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-HY 150 con HIS-RN 


• calcestruzzo: fck,cube = 25 N/mm2 • posa corretta: (vedi le operazioni di posa pagg. seguenti) 


224 



• i valori di trazione sono riferiti agli ancoranti HIS-RN (ottenuti avvalendosi di barre filettate di classe 12.9) 

• carico di taglio (cedimento acciaio): barra/bullone o bussola in acciaio di classe A4-70 




Taglio, VRu,m 

M8 M10 M12 M16 M20 

40.7 58.2 74.6 153.0 173.1 

16.6 26.3 38.2 71.2 111.1 



Trazione, NRk 

35.2 43.6 51.5 120.9 160.3 

Taglio, VRk 15.4 24.4 35.4 65.9 102.8 

I seguenti valori sono riferiti a 




Trazione, NRd 

Taglio, VRd 


M8 M10 M12 M16 M20 

11.5 17.2 21.8 37.7 45.1 

9.9 15.6 22.7 42.3 66.0 




8.2 12.3 15.6 26.9 32.2 

Taglio, VRacc 7.0 11.2 16.2 30.2 47.1




Bussola HIS-N..., HIS-RN... 



hmin [mm] Spessore min. materiale base 120 150 170 230 280 

hs [mm] 

Lunghezza di inserimento 

bullone 

min. 

max. 

8 

20 

10 

25 

12 

30 

16 

40 

20 

50 

df [mm] Diametro foro su piastra 

cons. 

max. 

9 

11 

12 

13 

14 

15 

18 

19 

22 

25 

Tinst [Nm] Coppia di serraggio 

HIS-N 

HIS-RN 

15 

12 

28 

23 

50 

40 

85 

70 

170 

130 

Volume iniettato (guida) 

ml 8 12 20 40 104 

Il foro dovrà risultare pieno di sostanza chimica per almeno i 2/3 

Punta trapano TE-TX- 14/27 - - - - 

Punta trapano TE-T- - 18/32 22/32 28/52 32/57 

1) Nota: Per ottenere la capacità di tenuta ottimale, scartare le prime due pompate di sostanza chimica dopo l'apertura della confezione 

Hilti HIT-HY 150. 

2) Ad una pompata corrisponde un quantitativo di sostanza di circa 8 ml con l'attrezzo MD 2000. 

Temperatura di posa, 


barra può essere inserita 

e sistemata, 



completamente l'ancorante 


-5 

0 

5 

20 

30 

40 

90 min. 

45 min. 

25 min. 

6 min. 

4 min. 

2 min. 

6 ore 

3 ore 

1,5 ore 

50 min. 

40 min. 

30 min. 

La temperatura della confezione deve essere di almeno +5ºC. 

Attrezzaatura d'installazione 

M8x90 M10x110 M12x125 M16x170 M20x205 

Perforatore (TE1,TE2, TE5, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE35, TE55 o TE76), una punta per trapano, erogatore 

modello MD 2000 o BD 2000 (P3500, P8000 D), pompetta di pulizia, uno scovolino ed una chiave dinamometrica. 

225 

3



1 

226 

2 


5 

MD 2000 

Avvitare il miscelatore Inserire la cartuccia 


9 

MD 2000 

6 

10 

3 

3x 

2 

1 

3 

7 

3x 

MD 2000 

2x 

Scartare le prime due pompate 

di prodotto (necessario) 

F C 

23 

32 

41 

68 

86 

104 

-5 

0 

5 

20 

30 

40 

tgel 

90 min 

45 min 

25 min 

6 min 

4 min 

2 min 

Sbloccare l'erogatore Inserire la barra filettata del tempo di gelificazione 

11 

F C 

23 

32 

41 

68 

86 

104 

-5 

0 

5 

20 

30 

40 

tcure 

6 h 

3 h 

1.5 h 

50 min 

40 min 

30 min 

Tempo 

di indurimento t cure 

12 

Tinst 

Serrare 

alla coppia prescritta 


d 

10 

l 

4 

Inserire la confezione 

nel supporto 

8 


11 

MD 2000 


composto indurisca




d [mm] Diametro esterno bussola 12.5 16.5 20.5 25.4 27.6 

As [mm 2 ] Sezione reagente 

Bussola 

Barra/Bullone 

fuk [N/mm2 ] Resistenza ultima caratteristica 

HIS-N 

HIS-RN 

fyk Resistenza ultima allo snervamento HIS-N 

HIS-RN 

W [mm3 [N/mm 

] Modulo di resistenza barra/bullone 

2 ] 


flessione di barra/bullone 1) 

5.8 

8.8 

A4-70 

53.6 

36.6 

510 

700 

410 

350 

110 

58 

510 

700 

410 

350 

170 

84,3 

460 

700 

375 

350 

255 

157 

460 

700 

375 

350 

229 

245 

460 

700 

375 

350 

31,2 62,3 109 277 375 

12.7 

20.4 

14.3 

25.6 

41.0 

28.7 

45.1 

75.1 

50.6 

117.1 

187.4 

131.4 

228.8 

366.1 

256.7 

1) La resistenza di progetto a flessione della barra filettata o del bullone viene calcolata con la formula MRd,s = (1.2 · W · fuk)/γMs,b. Il fattore 

di sicurezza parziale per l'acciaio di classe 5.8 e 8.8 è rispettivamente pari a γMs,b = 1.25 e a γMs,b = 1.56 per la classe A4-70. La verifica 

del livello di sicurezza è quindi data da MSk · γF ≤ MRd,s 



Attenzione: Visti gli elevati carichi trasferibili con gli ancoranti HIT-HY 150, l'utente dovrà accertarsi che i carichi 

agenti sulla struttura in calcestruzzo, inclusi i carichi introdotti dal fissaggio con ancoranti, non causino 


TRAZIONE 


da assumersi come il minore dei valori seguenti: 


NRd,s : resistenza dell'acciaio del bullone o della bussula 


Rd, 

c 

o 

Rd, 

c 

N = N ⋅ f ⋅ f ⋅ f 

B, 

N 

A, 

N 

R, 

N 

Nº Rd,c : resistenza di progetto alla rottura conica 


• Resistenza a compressione del calcestruzzo, fck,cube(150) = 25 N/mm 2 


N o Rd,c 1) [kN] 11.5 17.2 21.8 37.7 45.1 

hnom [mm] Profondità nominale ancoraggio 90 110 125 170 205 

1) La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NºRk,c, computando NºRd,c = NºRk,c/γMc,N, 

dove il fattore di sicurezza parziale γMc,N, è pari a 1.8. 

h 

c 

N 

rec,c/s 

s 

227 

3


f B,N : Influenza della resistenza del calcestruzzo 



(ENV 206) 

228 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.04 

C30/37 30 37 1.10 

C35/45 35 45 1.16 

C40/50 40 50 1.20 

C45/55 45 55 1.24 

C50/60 50 60 1.28 


altezza 30 cm 




Geometria del provino calcestruzzo 

f A,N : Influenza dell'interasse tra gli ancoranti 

Interasse, 

s [mm] 


M8 M10 M12 M16 M20 

45 0.63 

50 0.64 

Ancoraggio 


60 0.67 0.64 

65 0.68 0.65 0.63 

70 0.69 0.66 0.64 

80 0.72 0.68 0.66 

90 0.75 0.70 0.68 0.63 

100 0.78 0.73 0.70 0.65 

110 0.81 0.75 0.72 0.66 0.63 

120 0.83 0.77 0.74 0.68 0.65 

140 0.89 0.82 0.78 0.71 0.67 

160 0.94 0.86 0.82 0.74 0.70 

180 1.00 0.91 0.86 0.76 0.72 

200 0.95 0.90 0.79 0.74 

220 1.00 0.94 0.82 0.77 

250 1.00 0.87 0.80 

280 0.91 0.84 

310 0.96 0.88 

340 

390 

fA,N = 1 1.00 0.91 

0.98 

410 1.00 

f R,N : Influenza della distanza dal bordo 

Distanza 

dal bordo 

c [mm] 

Resistenza caratteristica a 

compressione cilindrica, 



M8 M10 M12 M16 M20 

45 0.64 

50 

55 

0.68 

0.72 0.64 

Ancoraggio 


60 0.76 0.67 

65 0.80 0.71 0.65 

70 0.84 0.74 0.68 

80 0.92 0.80 0.74 

90 1.00 0.87 0.80 0.66 

100 0.93 0.86 0.70 

110 1.00 0.91 0.75 0.67 

120 0.97 0.79 0.70 

140 1.00 0.87 0.77 

160 

180 fR,N = 1 

0.96 

1.00 

0.84 

0.91 

210 1.00 




f 

A, 

N 

f B,N 

s 

= 0. 

5+ 

4⋅ 

h 

⎧ f − 25⎫ 

ck, 

cube 

f = 1 + 

B, 

N ⎪ ⎥ 

⎩ 125 ⎭ 

Limiti: 25 N/mm 2 ≤ fck,cube(150) ≤ 60 N/mm 2 

nom 




f = 0. 

28 + 0 

R, 

N 

. 72 




c 

h 

nom 

Nota: se più di 3 bordi sono inferiori a ccr,N, rivolgersi 

al locale servizio di consulenza tecnica Hilti.




NRd,s [kN] Bussola 

HIS-N 

HIS-RN 

18.2 

15.6 

37.4 

32.1 

52.1 

49.6 

78.2 

74.4 

70.2 

66.8 

NRd,s 1) [kN] Bullone/barra 

Classe 5.8 

Classe 8.8 

Classe A4-70 

12.2 

19.5 

13.7 

19.3 

30.9 

21.7 

28.1 

44.9 

31.6 

52.3 

84.0 

58.8 

81.7 

130.7 

91.7 

1) La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NRK,s, divisa per NRd,s = As · fuk/γMs,N. 

Il fattore di sicurezza parziale, γMs,N, per l'acciaio di classe 5.8 e 8.8 è pari a 1.5, mentre per l'acciaio di classe A4-70 è pari a 1.87 

e per la bussola a 2.4. 


NRd = minima fra NRd,c, Nrd,s bussola o NRd,s bullone 





TAGLIO 





VRd,c : resistenza di progetto rispetto al bordo del calcestruzzo 



dal fattore fβ,V. 

0 

VRd, c = VRd, 

c ⋅ fBV 

⋅ fAR, 

V ⋅ fβ 

, V 



• alla distanza minima dal bordo, c min 

c 

h>1.5c 

c >1.5c 

2 

s 

V 

rec,c/s 

c >1.5c 




2 

229 

3



V o Rd,c 1) [kN] 3.6 5.4 7.6 12.8 19.2 

cmin [mm] Distanza minama dal bordo 45 55 65 85 105 

1) La resistenza di progetto a taglio viene derivata dalla resistenza caratteristica di taglio VºRk,s calcolata come VºRd,c = VºRk,s/γMs,V, dove il 

fattore di sicurezza parziale γMs,V, è pari a 1.5. 

f BV : influenza della resistenza del calcestruzzo 



(ENV 206) 

230 




C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.1 

C30/37 30 37 1.22 

C35/45 35 45 1.34 

C40/50 40 50 1.41 

C45/55 45 55 1.48 

C50/60 50 60 1.55 


altezza 30 cm 








f AR,V: influenza dell'interasse e della distanza dal bordo 



c 

fAR, V = ⋅ 

c 

min 

3 ⋅ c + s 

fAR, V = ⋅ 

6 ⋅ c 

min 

c 

c 

min 

Formula per fissaggio con due ancoranti 

(distanza dal bordo più 1 interasse) valida solo per < 3c 

c 

c 

min 


interassi) valida solo se sn e sn-1 sono tutti < 3c e c2 > 1,5c 150 

3 ⋅ c + s1 

+ s2 

+ ... + sn− 

1 

fAR, V = 

⋅ 

3 ⋅ n ⋅ c 

min 

c 

c 

min 

f β,V: influenza della direzione di carico 


da 0 a 55 1 

60 1.1 

70 1.2 

80 1.5 

da 90 a 180 2 

c 2,1 

f BV 

s n-1 

Formule: 

fβ, V = 1 

per 0° ≤ β ≤ 55° 

1 

fβ, V = 

cos β + 0. 

5 sin β 

per 55° < β ≤ 90° 

fβ , V = 2 

per 90° < β ≤ 180° 

f = 

BV 

f 

ck, 

cube 

25 

Limiti: 


s 

3 

s 

2 

Nota: si suppone che solamente la fila di ancoranti 

più vicina al bordo libero del calcestruzzo 

supporti il carico centrato di taglio. 

s 

1 

c 

2,2 

c 

h >1,5 c 


β




VRd,s 1) [kN] Barra/bullone Classe acciaio 5.8 8.8 13.9 20.2 37.7 58.8 

Classe acciaio 8.8 14.1 22.3 32.4 60.3 94.1 

A4-70 9.9 15.6 22.7 42.3 66.0 

1) La resistenza di taglio di progetto viene calcolata con la formula VRd,s = (0.6 As · fuk)/γMs,V,. I valori riferiti alla sezione reagente, As della 

barra/prigioniero ad alla resistenza nominale a trazione, fuk, sono stati derivati dalla ISO 898. Il fattore di sicurezza parziale, γMs,V, per 

l'acciaio di classe 5.8 e 8.8 è pari a 1.25 e a 1.56 per l'acciaio a classe A4-70. 





231 

3

Ancoranti chimici ad iniezione HIT-HY 150 con barre ad aderenza migliorata 


232 

Edilizia 




• Ristrutturazione edifici 

• Balconi 

• Connessioni solai-muri di taglio 

per edifici in zona sismica 

• Adeguamento strutturale ponti e gallerie 


• Allargamento sedi stradali 

• Ferri di ripresa per pilastri 

• Rinforzo di travi e solai in calcestruzzo










Materiale : 

Barra ad 

aderenza 

migliorata 

Cartucce 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-HY 150 con barre ad alta aderenza 

Tutti i dati riportati nella presente sezione sono riferiti a Per il metodo dettagliato di progettazione, 






• Acciaio tipo BSt 500 


Dim. barra ad alta aderenza Ø 8 Ø 10 Ø 12 Ø 14 Ø 16 Ø 20 Ø 25 

Trazione, NRu,m 15.51 29.4 57.0 66.8 79.8 138.3 185.0 

Taglio, VRu,m 17.9 28.1 40.4 55.0 71.8 112.3 175.0 


Dim. barra ad alta aderenza 

Trazione, NRk 

Taglio, VRk 


Ø 8 Ø 10 Ø 12 Ø 14 Ø 16 Ø 20 Ø 25 

13.0 24.1 44.6 53.4 64.6 84.7 129.6 

16.7 26.0 37.4 50.9 66.5 104.0 162.0 



Dim. barra ad alta aderenza 

Trazione, NRd 

Taglio, VRd 


- Tipo BSt 500 secondo norme DIN 488 (vedi anche 

Euronorm 82-79). Per tipi diversi di barre ad alta 

aderenza, rivolgersi al locale servizio di assistenza 

tecnica Hilti. 

- Tipo FeB44k 






Ø 8 Ø 10 Ø 12 Ø 14 Ø 16 Ø 20 Ø 25 

7.2 10.1 14.3 18.5 22.7 30.2 37.8 

11.1 17.3 24.9 33.9 44.3 69.3 108.0 



Barra ad aderenza migliorata 

Calcestruzzo Ridotta Resistenza 

distanza dal 


al fuoco 

Dim. barra ad alta aderenza Ø 8 Ø 10 Ø 12 Ø 14 Ø 16 Ø 20 Ø 25 


5.1 7.2 10.2 13.2 16.2 21.6 27.0 

Taglio, VRacc 7.9 12.4 17.8 24.2 31.6 49.5 77.1 

233 

3



Diametro barra ad alta aderenza, Ø (mm) 

234 

hmin 

h 1 

d 0 

0 / d 

8 10 12 14 16 20 25 

d0 [mm] Diametro punta trapano 10 12 15 18 20 25 30 

h1 [mm] Profondità foro 82 93 115 130 150 175 215 

hmin [mm] 

Spessore minimo del 

materiale di base 

120 120 140 170 170 220 270 

Punta trapano TE-TX- 10/22 12/22 15/27 - - - - 

Punta trapano TE-T- - - - 18/32 20/32 25/52 30/57 

Temperatura di posa 


barra può essere inserita 

e sistemata, 





-5 

0 

5 

20 

30 

40 

90 min. 

45 min. 

25 min. 

6 min. 

4 min. 

2 min. 

6 ore 

3 ore 

1,5 ore 

50 min. 

40 min. 

30 min. 

La temperatura della cartuccia deve essere di almeno +5ºC. 

Attrezzatura di installazione 

Perforatore (TE1, TE2, TE5, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE35, TE55 o TE76), punta per trapano, 

erogatore MD 2000 o BD 2000 (P3500, P8000 D), pompetta di pulizia ed uno scovolino.



1 


5 


9 

MD 2000 

2 

6 

3 

MD 2000 

3x 



10 

2 

1 

3 

7 

3x 

MD 2000 

2x 

Scartare le prime due 


(necessario) 

10 

F C 

23 

32 

41 

68 

86 

104 

Sbloccare l'erogatore Inserire la barra ad alta aderenza prima 

del tempo di gelificazione 

-5 

0 

5 

20 

30 

40 

tgel 

90 min 

45 min 

25 min 

6 min 

4 min 

2 min 


d 

profondità di ancoraggio lunghezza aggiuntiva 

4 

Inserire la confezione 

nel supporto 

8 

MD 2000 



Diametro barra ad alta aderenza, (mm) 

Ø 8 Ø 10 Ø 12 Ø 14 Ø 16 Ø 20 Ø 25 

d [mm] Diametro nom. barra ad alta aderenza 8 10 12 14 16 20 25 

As [mm2 ] Sezione reagente 50.2 78.5 113.1 153.9 201.1 314.2 490.9 

fuk [N/mm2 ] Resistenza ultima caratteristica 550 

fyk [N/mm2 ] Resistenza allo snervamento 500 

11 

in accordo con l'applicazione 

11 

F C 

23 

32 

41 

68 

86 

104 

-5 

0 

5 

20 

30 

40 

Attendere che il composto indurisca 



Ø 8 Ø 10 Ø 12 Ø 14 Ø 16 Ø 20 Ø 25 

d [mm] Diametro nom. barra ad alta aderenza 8 10 12 14 16 20 25 

As [mm2 ] Sezione reagente 50.2 78.5 113.1 153.9 201.1 314.2 490.9 

fuk [N/mm2 ] Resistenza ultima caratteristica 540 

fyk [N/mm2 ] Resistenza allo snervamento 430 

tcure 

6 h 

3 h 

1.5 h 

50 min 

40 min 

30 min 

235 

3



(La procedura Hilti CC è una procedura semplificata del metodo ETAG Annex C) 

Attenzione: Visti gli elevati carichi trasferibili con gli ancoranti HIT-HY 150, l'utente dovrà accertarsi che i 



TRAZIONE 






Rd, 

c 

o 

Rd, 

c 

N = N ⋅ f ⋅ f ⋅ f ⋅ f 

T 

B, 

N 

A, 

N 

R, 

N 





Ø 8 Ø 10 Ø 12 Ø 14 Ø 16 Ø 20 Ø 25 

N o Rd,c 1) [kN] 7.2 10.1 14.3 18.5 22.7 30.2 37.8 

hnom [mm] Profondità nominale ancoraggio 80 90 110 125 145 170 210 

1) La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NºRk,c, computando NºRd,c = NºRk,c/γMc,N, 

dove il fattore di sicurezza parziale, γMc,N, è pari a 1.8. 

f T: Influenza della profondità di ancoraggio: 

T 

hact 

hnom 

f = I limiti all'effettiva profondità di ancoraggio, h act: sono dati dalla formula, h nom ≤ h act ≤ 2.0 h nom 

f B,N: Influenza della resistenza del calcestruzzo 



(ENV 206) 

236 




C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.02 

C30/37 30 37 1.06 

C35/45 35 45 1.09 

C40/50 40 50 1.12 

C45/55 45 55 1.14 

C50/60 50 60 1.16 


Altezza 30 cm 








f B,N 

⎪ 

⎧ f − 25⎫ 

ck, 

cube 

f = 1+ 

⎪ 

B, 

N 

⎩ 212. 

5 ⎭ 

Limiti: 25 N/mm 2 ≤ fck,cube(150) ≤ 60 N/mm 2


f A,N: Influenza dell'interasse tra gli ancoranti 

Interasse 

ancoranti, 

s [mm] 

Dimensioni barra ad alta aderenza 

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 

40 0.63 

45 0.64 0.63 

50 0.65 0.64 

55 0.67 0.65 0.63 

60 0.68 0.67 0.64 

65 0.69 0.68 0.65 0.63 

70 0.72 0.69 0.66 0.64 0.63 

80 0.75 0.72 0.68 0.66 0.64 

90 0.78 0.75 0.70 0.68 0.66 0.63 

100 0.83 0.78 0.73 0.70 0.68 0.65 

120 0.89 0.83 0.77 0.74 0.70 0.68 0.64 

140 0.94 0.89 0.82 0.78 0.74 0.71 0.67 

160 1.00 0.94 0.86 0.82 0.78 0.74 0.69 

180 1.00 0.91 0.86 0.82 0.76 0.71 

200 0.95 0.90 0.86 0.79 0.74 

220 1.00 0.94 0.90 0.82 0.76 

250 1.00 0.94 0.87 0.80 

280 1.00 0.91 0.83 

310 0.96 0.87 

340 

390 

fA,N = 1 

1.00 0.90 

0.96 

420 1.00 


Distanza 

dal bordo 

s [mm] 

Dimensioni barra ad alta aderenza 

Ø 8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 

40 0.64 

45 0.68 0.64 

50 0.72 0.68 

55 0.76 0.72 0.64 

60 0.80 0.76 0.67 

65 0.84 0.80 0.71 0.65 

70 0.92 0.84 0.74 0.68 0.65 

80 1.00 0.92 0.80 0.74 0.68 

90 1.00 0.87 0.80 0.74 0.66 

100 0.93 0.86 0.80 0.70 

110 1.00 0.91 0.86 0.75 0.66 

120 0.97 0.91 0.79 0.69 

140 1.00 0.97 0.87 0.76 

160 1.00 0.96 0.83 

180 

210 

fR,N = 1 

1.00 0.90 

1.00 

A, 

N 


f 

s 

= 0. 

5+ 

4⋅ 

h 

nom 

Limiti: s min ≤ s ≤ scr,N 



f = 0. 

28 + 0 

R, 

N 



∅ [mm] 

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 

NRd,s 1) [kN] 20.9 32.7 47.1 64.1 83.8 130.9 204.5 

. 72 

c 

h 

nom 




Nota: se più di 3 bordi sono inferiori a c cr,N, rivolgersi 

al locale servizio di consulenza tecnica Hilti. 


NRd,s= As · fuk/γMs,N, dove il coefficiente di sicurezza parziale, γMs,N, per le barre ad aderenza migliorata, tipo BSt 500, è pari a 1.32. 


∅ [mm] 

1) 

Ancoraggio 


Ancoraggio 



Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 

NRd,s 1) [kN] 18.0 28.1 40.4 55.0 71.9 112.4 175.6 

La resistenza di progetto a trazione viene desunta dalla resistenza caratteristica a trazione, NRk,s, computando 

NRd,s= As · fuk/γMs,N, dove il coefficiente di sicurezza parziale, γMs,N, per le barre ad aderenza migliorata, tipo FeB44k, è pari a 1.51. 

237 

3



238 






TAGLIO 





VRd,c : resistenza di progetto rispetto al bordo del calcestruzzo 



considerata dal fattore fβ,v. 

V 

Rd, 

c 

= V 

0 

Rd, 

c 

⋅ f 

B, 

V 

⋅ f 

AR, 

V 

⋅ f 

, V 

Vº Rd,c: resistenza di progetto rispetto al bordo del calcestruzzo 




Ø 8 Ø 10 Ø 12 Ø 14 Ø 16 Ø 20 Ø 25 

V o Rd,c 1) [kN] 2.6 3.4 5.0 6.7 7.3 12.4 18.5 

cmin [mm] Distanza min. dal bordo 

40 45 55 65 75 85 105 

1) La resistenza di taglio di progetto viene derivata dalla resistenza caratteristica di taglio, VºRk,c, calcolata come VºRd,c = VºRk,c/γMc,V, dove il 

fattore di sicurezza parziale, γMc,V, è pari a 1.5. 

c 

h>1.5c 

c >1.5c 

2 

s 

V 

rec,c/s 

c >1.5c 


riferite alle quote h e c 2, rivolgersi al locale 


2


f B,V: influenza della resistenza del calcestruzzo 



(ENV 206) 




fB,V 

C20/25 20 25 1 

C25/30 25 30 1.1 

C30/37 30 37 1.22 

C35/45 35 45 1.34 

C40/50 40 50 1.41 

C45/55 45 55 1.48 

C50/60 50 60 1.55 


Altezza 30 cm 











c 

fAR, V = ⋅ 

c 

min 

c 

c 

min 



3 ⋅ c + s 

fAR, V = ⋅ 

6 ⋅ c 

min 

c 

c 

min 


interassi) valida solo se sn e sn-1 sono tutti < 3c e c2 > 1,5c 

3 ⋅ c + s + s + ... + s 

f ⋅ 

1 2 n− 

1 

AR, 

V = 

3 ⋅ n ⋅ cmin 

c 

c 

min 

c 2,1 

s n-1 

fβ,V : influenza della direzione di carico 


Formule: 

da 0 a 55 

60 

70 

80 

da 90 a 180 

1 

1.1 

1.2 

1.5 

2 

fβ , V = 1 

1 

fβ, V = 

cos β + 0. 

5 sin β 

fβ , V = 2 

per 0° ≤ β ≤ 55° 

per 55° < β ≤ 90° 

per 90° < β ≤ 180° 

fB 

, V = 

fck, 

cube 

25 

Limiti 


s 

3 

s 

2 

s 

1 

c 

2,2 

c 

h >1,5 c 



carico centrato di taglio. 


β 

239 

3





∅ [mm] 

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 

NRd,s 1) [kN] 11.1 17.3 24.9 33.9 44.3 69.3 108.0 

1) La resistenza di progetto a taglio viene calcolata con la formula VRd,s = (0.6As fuk)/γMs,V. 

Il coefficiente di sicurezza parziale, γMs,V, per barre ad aderenza migliorata, tipo BSt 500, vale 1.5. 


∅ [mm] 


240 


Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 

NRd,s 1) [kN] 13.0 20.3 29.3 39.9 52.1 81.4 127.2 

1) La resistenza di progetto a taglio viene calcolata con la formula VRd,s = (0.6As fuk)/γMs,V. 

Il coefficiente di sicurezza parziale, γMs,V, per barre ad aderenza migliorata, tipo FeB44k, vale 1.26. 




Ancoranti ad iniezione HIT-HY 50 con HIT-AN/HIT-IG 


Installazioni 

meccaniche 

Edilizia 


Costruzioni in legno 

Finiture di interni 


Costruzioni 

metalliche 

• Installazione di ponteggi 


• Fissaggio di mensole per canaline 

• Supporto centraline elettriche 

• Fissaggio di pensiline in legno 

• Costruzione di solai legno-calcestruzzo 

• Fissaggio di corrimano 


• Scale metalliche 


Edifici ed 


241 

3



- materiale di base: mattoni pieni, mattoni silicei 


Materiale : 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-HY 50 con HIT-AN o HIT-IG 


• mattoni pieni, f k = 33 N/mm 2 

• i valori di carico riportati sono da intendersi validi solamente nel caso di fori praticati con perforatori TE 



Resistenza caratteristica, R k [kN]: 

HIT-AN HIT-IG 

Dimensioni ancorante M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12 

Trazione, NRk 7.5 9.0 10.5 9.0 12.0 12.0 

Taglio, VRk 9.0 10.5 12.0 9.0 10.5 12.0 

Resistenza di progetto, Rd [kN]: 

HIT-AN HIT-IG 


242 

M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12 

Trazione, NRd 

3.4 4.2 4.9 4.2 5.6 5.6 

Taglio, VRd 4.2 4.9 5.6 4.2 4.9 5.6 

Carico raccomandato, FRacc [kN]: 

HIT-AN HIT-IG 


- pulizia e facilità di impiego 

- corretto rapporto di miscelazione 


- versalità d’uso 



Barra filettata - HIT-AN: acciaio classe 3.6, DIN EN zincatura 20898-1, 

zincatura 5 µm 

Bussola a 

filettatura interna 

- HIT-IG: DIN EN 10277-3, zincatura 5 µm 

Cartucce 



Erogatore - MD 2000, BD 2000, P3500, P5000 HY 


Barra filettata HIT-AN 

Bussola a filettatura interna HIT-IG 

Ridotta 

distanza dal 


Resistenza 

al fuoco 

M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12 


2.5 3.0 3.5 3.0 4.0 4.0 

Taglio, VRacc 3.0 3.5 4.0 3.0 3.5 4.0 

Tinst in [Nm] 7.5 12.5 12.5 7.5 12.5 12.5

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-HY 50 con HIT-AN e HIT-IG 


• mattoni silicei, f k = 27 N/mm 2 

• i valori di carico riportati sono da intendersi validi solamente nel caso di foratori praticati con perforatori TE. 



Resistenza caratteristica, R k [kN]: 

HIT-AN HIT-IG 

Dimensioni ancorante M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12 

Trazione, NRk 

10.5 13.5 16.5 10.5 16.5 16.5 

Taglio, VRk 9.0 10.5 12.0 9.0 10.5 12.0 

Resistenza di progetto, R d [kN]: 

HIT-AN HIT-IG 


M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12 

Trazione, NRd 

4.9 6.3 7.7 4.9 7.7 7.7 

Taglio, VRd 4.2 4.9 5.6 4.2 4.9 5.6 

Carico raccomandato, F Racc [kN]: 

HIT-AN HIT-IG 


M 8 M 10 M 12 M 8 M 10 M 12 


3.5 4.5 5.5 3.5 5.5 5.5 

Taglio, VRacc 3.0 3.5 4.0 3.0 3.5 4.0 

Tinst in [Nm] 12.0 25.0 25.0 12.0 25.0 25.0 


do 


Distanza dal bordo e interassi: Distanza dal bordo, cmin = 10 cm 

Interasse, smin = 10 cm 

h 

hnom 

h1 

l 

d h 

tfix 

Tinst 

do 

hnom 

h1 

HIT-AN HIT-IG 

I G 

Tinst 

243 

3


HIT-AN 


244 

M 8 M 10 M 12 

d0 [mm] Diametro punta trapano 10 12 14 

h1 [mm] Profondità foro 82 82 82 

tfix [mm] Spessore max. da fissare 14 21 28 

hnom [mm] Profondità min. di ancoraggio 80 80 80 

l [mm] Lunghezza ancorante 100 110 115 

Sw [mm] Misura chiave 13 17 19 

dh [mm] Diametro max. foro 

11 13 15 

h [cm] Spessore min. materiale base 12 14 16 

Volume iniettato (pompate) 1 2 2 

Punta trapano TE-CX- 10/22 12/22 14/22 

HIT-IG 


M 8 M 10 M 12 

d0 [mm] Diametro punta trapano 14 18 18 

h1 [mm] Profondità foro 82 82 82 

hnom [mm] Spessore max. da fissare 80 80 80 

lG [mm] Lunghezza filettatura lunghezza totale 

l [mm] Lunghezza ancorante 80 80 80 

dh [mm] Diametro max. foro 

11 13 15 

h [cm] Spessore min. materiale base 12 14 16 

Volume iniettato (pompate) 2 2 2 

Punta trapano TE-CX- 14/22 - - 

Punta trapano TE-T- - 18/32 18/32 

Temperatura, ºC 



Nota: Per ottenere la capacità di tenuta ottimale, scartare le prime due pompate di sostanza chimica dopo l'apertura 

della cartuccia di HILTI HIT-HY 50. 

Una pompata equivale a circa 8ml utilizzando l'erogatore MD 2000. 

5 15 min. 120 min. 

10 8 min. 90 min. 

20 4 min. 60 min. 

30 2 min. 45 min. 

40 1 min. 30 min. 

La cartuccia di adesivo deve trovarsi ad una temperatura di almeno +5 ºC 


Tempo di gelificazione Tempo di indurimento 

Perforatore (TE5, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M, TE35 o TE55), punta per trapano, scovolino, erogatore MD 2000 

o BD2000 (P3500, P5000 HY) e chiave dinamometrica.


HIT-AN 

HIT-G 


Praticare un foro Pulire il foro Iniettare l'adesivo 

Praticare un foro Pulire il foro Iniettare l'adesivo 

Inserire e assestare 

l'ancorante/elemento 

di fissaggio. 

Osservare il tgel 



di fissaggio. 


Caricare 


di fissaggio. 

Osservare il tcure 

Caricare 


di fissaggio. 


245 

3



246 

Installazioni 

industriali 

Edilizia 


Finiture 

di interni 

• Installazione di rivestimenti per facciate 

• Fissaggio tettoie 


• Fissaggio quadri elettrici 

• Fissaggi punti luce 

Installazioni meccaniche 

• Antenne per satellite 

• Radiatori 

• Boilers e serbatoi d’acqua calda 


• Fissaggio infissi e inferriate 

• Fissaggio di corrimano 


Edifici ed 


Costruzioni 

in legno



- materiale base forato: mattoni, mattoni in 

cemento, mattoni silicei 


Materiale : 

Dati principali di carico (per un singolo ancorante): HIT-HY 20 con HIT-AN o HIT-IG 


• mattoni forati 

• I valori di carico riportati sono da intendersi validi solamente nel caso di fori praticati con perforatori TE 

(senza la funzione di percussione) 


Resistenza di progetto, R d [kN]: carico di trazione, N, e carico di taglio, V 

Paese Norma Tipo di mattone M8 M10 M12 

D DIN 105 HLZW 12-08 1.1 1.1 1.1 

D DIN 105 HLZ 12 2.0(1.4) 1) 

2.0(1.4) 1) 2.0(1.4) 1) 

D DIN 105 KSL 6 1.1 1.1 1.1 

A OENORM PTH 10 GL 1.0 1.0 1.0 

A OENORM DÜWA 10 0.6 0.6 0.6 

A OENORM HLZ 8 N + F 1.5 1.5 1.5 

F NF Mattone forato 1.0 1.0 1.0 

Carico raccomandato, F Racc [kN]: carico di trazione, N, e carico di taglio, V 

Paese Norma Tipo di mattone M8 M10 M12 

D DIN 105 HLZW 12-08 0.8 0.8 0.8 

D DIN 105 HLZ 12 1.4(1.0) 1) 

1.4(1.0) 1) 

1.4(1.0) 1) 

D DIN 105 KSL 6 0.8 0.8 0.8 

A OENORM PTH 10 GL 0.7 0.7 0.7 

A OENORM DÜWA 10 0.4 0.4 0.4 

A OENORM HLZ 8 N + F 1.1 1.1 1.1 

F NF Mattone forato 0.75 0.75 0.75 

1) Densità mattone, ρ < 1.0 kg/dm 3 

- pulizia e facilità di impiego 

- corretto rapporto di miscelazione 


- versalità d’uso 

- indicati per fissaggi sospesi 

- solida tenuta per forma 


tra gli ancoranti 

Barra filettata - HIT-AN: acciaio classe 3.6, DIN EN zincatura 20898-1, 

zincatura 5 µm 

Bussola a - HIT-IG: DIN EN 10277-3, zincatura 5 µm 

filettatura interna 

Bussola retinata - retinatura in acciaio, zincatura a 5 micron 

Cartucce 

- Hilti HIT HY 20, formato standard 330 ml 

Hilti HIT HY 20, formato jumbo 1400 ml 



Barra filettata HIT-AN 

Bussola a filettatura interna HIT-IG 

Bussola retinata 

Resistenza 

al fuoco 

247 

3


Distanza dal bordo e interasse: distanza dal bordo, cmin = 10 cm 

interasse; smin = 10 cm 

Si raccomanda una distanza dal bordo di mattoni rotti cmin = 20 cm, ad esempio attorno ad intelaiature di porte o finestre. 


248 

do 


h1 

Tinst 

HIT-AN HIT-IG 

do 

h1 

G 

Tinst 

M 8 M 10 M 12 

d0 [mm] Diametro punta trapano 

HIT-AN 

HIT-IG 

16 

16 

16 

22 

16 

22 

h1 [mm] Profondità foro - 95 95 95 

Tipo di bussola 

HIT-AN 

HIT-IG 

HIT-S16 

HIT-S16 

HIT-S16 

HIT-S22 

HIT-S16 

HIT-S22 

tfix [mm] 

Spessore (utile) 

max. di fissaggio 

HIT-AN 

HIT-IG 

9 

- 

16 

- 

19 

- 

Tinst [Nm] Coppia max di serraggio - 5 8 8 

Volume iniettato Pompate 6 6 6 

Punta trapano 

TE-CX- 16/23 16/23 - 

Punta trapano TE-T- - 22/32 22/32 

Nota: Per ottenere la capacità di tenuta ottimale, scartare le prime due pompate di sostanza chimica dopo l'apertura 

della cartuccia di HILTI HIT-HY 20. 

Una pompata equivale a circa 8ml utilizzando l'erogatore MD 2000. 

Temperatura, ºC Tempo di gelificazione Tempo di indurimento 

-5 40 min. 6 ore 

0 30 min. 4 ore 

5 20 min. 2 ore 

10 11 min. 1.5 ore 

20 6 min. 60 min. 

30 3 min. 45 min. 

40 1 min. 30 min. 

La cartuccia di adesivo deve trovarsi ad una temperatura di almeno +5 ºC 

Attrezzature d'installazione 

Perforatore (TE5, TE6A, TE15, TE15-C, TE18-M o TE35), punta per trapano, erogatore MD 2000 o BD2000 

e chiave dinamometrica.


HIT-AN 


senza la funzione 

di percussione 

HIT-IG 


senza la funzione 

di percussione 


Inserire la bussola 

retinata nel foro 

Inserire la bussola 

retinata nel foro 

MD 2000 

Iniettare l'adesivo Inserire e assestare 


di fissaggio. 


MD 2000 




di fissaggio. 


Tinst 

Caricare 


di fissaggio. 


Tinst 

Caricare 


di fissaggio. 


249 

3

Ancoranti ferroviari 

HRA HRC HRT 

Scelta dell'ancorante ferroviario Hilti per il fissaggio di binari su traversine in calcestruzzo, 

sulla base del carico assiale (A), della rigidezza (c) e dello spessore della piastra elastica (t) 

Ancorante 

* 

HRT 

M22x215 

HRC 

M22x215 

-DB M22x225 

HRA 

M22x220a 

M22x220b 

M22x270 

M22x310 

Criteri 

Piastra elastica, 

t (mm)** 

10 

20 

30 

10 

20 

30 

10 

20 

30 

Tram 

A = 100 kN 

Metro 

A = 135 kN 

Treno pendolare 

A = 170 kN 

Treno a pieno carico 

A = 250 kN 

Vmax 60 km/h 80 km/h 120 km/h ≥ 250 km/h 

Rmin(Vmax)*** 

70 m (25 km/h) 200 m (60 km/h) 350 m (80 km/h) 3000 m 

Interasse del supporto 750 mm 750 mm 700 mm 650 mm 

* Configurazione della piastra di base: 

= Ancoranti per supporto 

** Rigidezza della piastra elastica: t = 10mm -> c = 20-30 kN/mm 

t = 20mm -> c = 10-20 kN/mm 

t = 30mm -> c = 5-10 kN/mm 

*** Valore indicativo: Vmax è funzione della sopraelevazione esistente e dell'accelerazione laterale. 

250 

La verifica è contenuta nei report di prova Nº 1584 ff, 1609 e 1726 della Technical University of Munich, 

Research Laboratory for Road & Railway Construction. 

Univ. Prof. Dr. Ing. J. Eisenmann // Univ. Prof. Dr. G. Leykauf


HRA 

- Certificato da TU di Monaco per carichi assiali 

fino a 250 kN 


Dimensione ancorante 

- Soddisfa tutti i requisiti necessari per i componenti 

di fissaggio delle moderne ferrovie 

- Isolamento totale contro le correnti vaganti 

- Elevata riduzione del rumore/vibrazioni 

- Progettato per elevati carichi dinamici 

- Necessità di una piccola quantità di resina 

- Buona protezione contro la corrosione 

l 

Calcestruzzo 

HRA M 22 / 220a M 22 / 220b M 22 / 270 M 22 / 310 

Fiala HIT-RE 500 

d0 [mm] Diametro punta trapano 35 

min. 120 120 130 130 

h1 [mm] Profondità posa max. 130 130 140 140 

hnom [mm] Profondità di ancoraggio 110 110 125 125 

hmin [mm] Spessore min. del materiale 160 

l [mm] Lunghezza ancorante 220 220 270 310 

tfix [mm] Massimo spessore fissabile 50 40 60 105 

Sinst [mm] Compressione della molla 5 8 12 12 

Is [mm] Lunghezza della molla 22 35 55 55 

SW [mm] Misura chiave 38 

tfix 

hmin 

h1 

hnom 

sw 

do 

Ancoranti ferroviari HRA 

HRA 

251 

3

Ancoranti ferroviari HRA 




(corona diamantata) 

252 

Temperatura 

HIT-RE 500 



40°C 

12 min. 

4 ore 

30°C 

20 min. 

8 ore 

20°C 

30 min. 

12 ore 

10°C 

2 ore 

24 ore 

0°C 

3 ore 

50 ore 

-5°C 

4 ore 

72 ore 

Minore di -5°C Contattare il servizio di consulenza tecnica Hilti 

Dimensione ancorante HRA 

Corona diamantata consigliata 

Carotatrice cosigliata 

Punta trapano raccomandata 

Trapano raccomandato 



e frammenti 

M 22 / 220a 

Inserire la fiala 

HEA-E 

M 22 / 220b M 22 / 270 M 22 / 310 

DD-C 35/300 T2 // DD-BI 35/430 P2 // DD-BU 35/430 P2 

DD EC-1 // DD 100 // DD 130 // DD 160 E 

Inserire l'ancorante 

HRA utilizzando 

l'attrezzo di posa 

(con rotopercussione) 

TE-Y 35/58 

TE 55 / TE 75 / TE 76 

Montare il collare 

con la molla e serrare 

il dado di fermo 

L'ancorante 

ferroviario è completo


HRC 


fino a 250 kN 



HRC M22 / 215 DB M 22 / 225 

Resina chimica HIT HY 150 / HIT RE500 HIT HY 150 / HIT RE500 

d0 

h1 

[mm] Diametro punta trapano 

[mm] Profondità foro 

30 30 

min. 110 110 

max. 120 120 

hnom [mm] Profondità di ancoraggio 106 106 

hmin [mm] Spessore min. materiale base 160 160 

l [mm] Lunghezza ancorante 215 225 

t fix 



- Elevato isolamento contro le correnti vaganti 



- Necessita di iniezione di una piccola quantità 

di resina 


[mm] Spessore massimo fissabile 

l 

40 50 

Sinst [mm] Compressione molla 8 8 

ls [mm] Lunghezza molla 35 35 

SW [mm] Misura chiave 38 38 

tfix 

hmin 

h1 

hnom 

sw 

do 

Ancoranti ferroviari HRC 

calcestruzzo 

HRC 

253 

3

Ancoranti ferroviari HRC 


Dimensione ancorante HRC 

Punta raccomandata 

Perforatore raccomandato 

254 

M 22 / 215 -DB M 22 / 225 

TE-Y 30/37 S 

TE 55 / TE 75 / TE 76 

Corona diamantata raccomandata DD-C 30/32 T2 // DD-BI 30/320 P2 // DD-BU 30/320 P2 

Carotatrice raccomandata DD EC-1 // DD 100 // DD 130 // DD 160 E 

Utensile raccomandato per irruvidire TE-Y-RT 30/650 


Eseguire il foro 

(con rotopercussione 

o corona diamantata 

con attrezzo 

irruvidente) 

Temperatura 

in fase di posa 

(°C) 

40 

30 

20 

5 

0 

-5 

minore di -5 



e frammenti 

Inniettare la resina 

Tempo di indurimento dopo il quale è possibile caricare l’ancorante 

HIT-HY 150 

HIT-RE 500 


HRC a mano 

tcure 

30 min. 4 ore 

40 min. 8 ore 

50 min. 12 ore 

1,5 ore 24 ore 

3 ore 50 ore 

6 ore 72 ore 

Contattare il servizio tecnico Hilti 

Dopo il tempo di 

indurimento serrare 


L'ancorante ferroviario 

è completo


HRT 


fino a 250 kN 





- Elevato isolamento contro le correnti vaganti 



- Necessita di iniezione di una piccola quantità 

di resina 


HRT M 22 / 215 

Resina chimica HIT HY 150 / HIT RE500 

d0 [mm] Diametro punta trapano 25 

min. 110 

h1 [mm] Profondità foro max. 120 

hnom [mm] Profondità di ancoraggio 106 

hmin [mm] Spessore min. materiale base 160 

l [mm] Lunghezza ancorante 215 

tfix [mm] Spessore massimo fissabile 

Sinst [mm] Compressione molla 8 

ls [mm] Lunghezza molla 35 

SW [mm] Misura chiave 38 

l 

tfix 

hmin 

h1 

hnom 

sw 

do 

40 

Ancoranti ferroviari HRT 

calcestruzzo 

HRT 

255 

3

Ancoranti ferroviari HRT 


Dimensioni ancorante M 22 / 215 

Punta raccomandata TE-Y 25/32 S 

Perforatore raccomandato TE 55 / TE 75 / TE 76 

Corona diamantata raccomandata DD-C 25/300 T2 // DD-BI 25/320 P4 // DD-BU 25/320 P4 

Carotatrice raccomandata DD EC-1 // DD 100 // DD 130 // DD 160 E 

Utensile raccomandato per irruvidire TE-Y-RT 25/650 


Eseguire il foro 

(con rotopercussione 

o corona diamantata 

con attrezzo 

irruvidente) 

256 

Temperatura 

in fase di posa 

(°C) 

40 

30 

20 

5 

0 

-5 

minore di -5 



e frammenti 

Inniettare la resina 

Tempo di indurimento dopo il quale è possibile caricare l’ancorante 

HIT-HY 150 

HIT-RE 500 


HRC a mano 

tcure 

30 min. 4 ore 

40 min. 8 ore 

50 min. 12 ore 

1,5 ore 24 ore 

3 ore 50 ore 

6 ore 72 ore 

Contattare il servizio tecnico Hilti 

Dopo il tempo di 

indurimento serrare 


L'ancorante ferroviario 

è completo

CARICO COMBINATO 

FSd : azione di progetto per il carico combinato 

• di servizio 

• nominale 

• effettivo 

• di lavoro 

• caratteristico 1) 

un carico comunemente 

definito come 

1) 

x 

γF 

• fattore di sicurezza 

parziale riferito al carico 

• fattore di carico 

dalla propria normativa 

di progetto (Eurocode 

British Standard etc.) 

= 

• di progetto 

Un carico caratteristico applicato potrebbe non essere raffrontabile, per definizione, ad un carico 

caratteristico resistente, né avere applicati fattori di sicurezza. 

L'azione di progetto F Sd, inclinata di un angolo α viene 

fornita dalla formula: 

Sd 

2 

Sd 

F = N + V 

α = 

2 

Sd 

⎡VSd⎤ 

arctan ⎜ ⎜ 

⎣NSd⎦ 

Dove 

NSd = componente di trazione 

VSd = componente di taglio 

FRd : resistenza di progetto per il carico combinato 

La resistenza di progetto (capacità di carico), F Rd, per un angolo α viene fornita dalla formula: 

F 

Rd 

Dove 

⎛ 

1. 

5 

1. 

5⎞ 

⎜⎛ 

cosα⎞ 

⎛ sinα⎞ 

= 

⎜ 

⎜⎜ 

+ 

⎜ 

⎝⎝ 

N 

⎜ ⎜⎝ 

Rd ⎠ V 

⎜ 

Rd ⎠ 

⎠ 

-2 

3 

NRd = resistenza di progetto a trazione pura 

VRd = resistenza di progetto a taglio puro 

(come precedentemente calcolate) 

Progettazione a carico combinato 

FSd(α) ≤ FRd(α) 

Sd 

La progettazione è valida se 

un carico comunemente 

definito come 

Sd 

Sd 

FSd 

257 

3

258

4Esempi 

9.1 Esempio 1 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .260 

9.2 Esempio 2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .264 

259 

4

Esempio 1 

Dati 

disponibili: 

Calcolo: 

1. Trazione 

260 

Fissaggio ad ancorante singolo vicino a due bordi di un pilastro 

Fiala chimica Hilti HVU e barra filettata HAS-R M20 

classe del calcestruzzo: C20/25 

carico di esercizio inclinato: F = 18.0 kN 

spessore dell'elemento in calcestruzzo: h = 300 mm 

distanza dal bordo: c1 = 100 mm, c2 = 150 mm 

c 1 

F 

c 2 

Resistenza di progetto a trazione valida: 

N = min 

Rd 

{ N ; N } 

Rd, 

c 

Rd, 

s 

60° 

N=9,0 kN 

V=15,6 kN F=18,0 kN 

1.1 Resistenza di progetto a trazione rispetto alla rottura conoidale del calcestruzzo, N Rd, 

c : 

Resistenza di progetto del calcestruzzo, NRd, 

c per un 

singolo ancorante in un fissaggio di ancoraggi multipli: 

N 

Rd, 

c 

= N 

o 

Rd, 

c 

. f . f . f . 

f 

B, 

N 

T 

A, 

N 

R, 

N

Valore iniziale della resistenza di progetto a trazione, N 

N 0 Rd , c 

= 62,9 kN 

Influenza della resistenza di calcestruzzo 

( 

) 

0 

Rd, 

c 

fck, 

cube − 25 

2 

fB 

= 1+ 

= 1, 

0 ; per f ck, 

cube = 25 N/ 

mm 

100 

Influenza della profondità di ancoraggio 

hact 

fT 

= = 1, 

0; 

per h act = hnom; 

( hnom 

hact 

2, 

0 . hnom) 

h 

nom 

Influenza dell'interasse tra gli ancoranti 

f 

A , N 

s 

= 0, 

5 + = 1, 

0; 

per fissaggio ad ancorante singolo 

4 . h 

nom 

Influenza della distanza dal bordo 

f 

R 1, 

N 

f 

R 2, 

N 

c1 

100mm 

= 0, 

28 + 0, 

72 . = 0, 

28 + 0, 

72 . = 0, 

70 

h 

170mm 

nom 

c 2 

150mm 

= 0, 

28 + 0, 

72. 

= 0, 

28 + 0, 

72 . = 0, 

92 

h 

170mm 

nom 

Resistenza di progetto a trazione rispetto alla rottura conoidale del calcestruzzo 

Rd = 62,9 kN . 1,0 . 1,0 . 1,0 . 0,7 . 

0,92 = 40,5 kN 

N , c 

1.2 Resistenza di progetto a trazione rispetto al cedimento dell'acciaio, N Rd, 

s 

NRd , s = 84,3 kN 

1.3 Resistenza di progetto finale a trazione: 

{ N ; N } = 40, 

5 kN 

NRd = min Rd, 

s Rd, 

c 

Esempio 1 

261 

4

Esempio 1 

2. Taglio 

262 

Resistenza di progetto valida: 

V = min 

Rd 

{ V ; V } 

Rd, 

c 

Rd, 

s 

2.1 Resistenza di progetto a taglio rispetto al cedimento del bordo di calcestruzzo, V Rd, 

c : 

Resistenza di progetto del calcestruzzo, VRd, 

c per un 

singolo ancorante in un fissaggio ad ancoranti multipli: 

V 

Rd, 

c 

. . . f 

0 

= VRd, 

c fB, 

V fβ 

, V 

AR, 

V 

Valore iniziale della resistenza di progetto a taglio rispetto 

al bordo del calcestruzzo, alla minima distanza dal bordo 

V 0 Rd , c 

= 12,4 kN 

Influenza della resistenza del calcestruzzo 

f 

B , V 

fck, 

cube 

= = 1, 

0; 

per 

25 

Influenza della direzione di carico 

f 

β, 

V 

f 

β, 

V 

f 

β, 

V 

= 1, 

0; 

1 

= 

; 

cosβ 

+ 0, 

5 . sinβ 

= 2, 

0; 

0 

o 

55 

90 

β 

o 

o 

< 

< 

β 

β 

f = 25 N / 

55 

ck, 

cube 

o 

90 

o 

180 

o 

fβ , V = 2, 

0; 

per β = 90 


f 

AR , V 

V , c 

c c 100mm 

100mm 

= . = . = 1, 

28 ; 

c c 85mm 

85mm 

min 

min 

Rd = 12,4 kN . 1,0 . 1,28 . 2,0 = 31,7 kN 

2.2 Resistenza di progetto a taglio rispetto ad cedimento dell'acciaio, 

VRd , s = 60,6 kN 

2.3 Resistenza di progetto finale a taglio: 

{ V ; V } = 31, 

7 kN 

VRd = min Rd, 

s Rd, 

c 

o 

mm 

2 

β 

si deve inserire la distanza minore dal bordo, c. 

VRd, s 

V

3. Carico combinato: 

La resistenza di progetto per un carico combinato viene fornita dalla formula: 

F ( α) 

= 

Rd 

[ 

( 

cos α 

N 

1, 

5 

1, 

5 

2 

− 

3 

Rd 

Rd 

2 

− 

1, 

5 3 

[ ] 

1, 

5 

o 

o 

cos 60 sin 60 

= 

+ ( 40, 

5 kN) 

( 31, 

7 kN) 

= 30, 

7 kN 

Carico di progetto 

) 

( 

) 

sin α 

+ 

V 

] 

Sd F F F γ = . 

supponendo un fattore di sicurezza parziale riferito al carico di esercizio, γF, pa ri a 1.4 

F Sd 

= 18, 

0 kN . 

1, 

4 = 25, 

2 kN 

Ne consegue che: 

FSd = 25, 

2 kN < FRd 

( α) 

= 30, 

7 kN 

La presente applicazione è sicura se progettata secondo le istruzioni 

fornite dal manuale di tecnologia del fissaggio Hilti. 

N 

α 

Esempio 1 

F 

Rd 

V 

(α) 

263 

4

Esempio 2 

Dati 

disponibili: 

Calcolo: 

1. Trazione 

264 

h 

Fissaggio a sei ancoranti vicini ad un bordo 

Ancorante modello Hilti HDA-T M16 

con ancoraggio su calcestruzzo non fessurato 

classe del calcestruzzo: 

C30/37 

carico di esercizio inclinato: 

F = 80,0 kN 

angolo di inclinazione: 

α = 20° 

spessore dell'elemento in calcestruzzo: h = 400 mm 

distanza dal bordo: 

c = 160 mm, 

interasse: 

s1 = 190 mm, s2 = 300 mm 

F 

c s1 

s 2 

V 

5 

s2 

α 

Resistenza di progetto a trazione valida: 

N = min 

Rd 

{ N ; N } 

Rd, 

c 

Rd, 

s 

1.1 Resistenza di progetto a trazione rispetto alla rottura conoidale del calcestruzzo, N : 

3 

N 

4 

Resistenza teorica del calcestruzzo, N per un singolo ancorante in un fissaggio ad ancoraggi multipli: 

N 

Rd, 

c 

= N 

o 

Rd, 

c 

. f . f . 

f 

B 

A, 

N 

R, 

N 

Rd, 

c 

1 

2 

Rd, 

c

Valore iniziale della resistenza di progetto a trazione, N 

N 0 Rd , c = 

101,4 kN 


f 

B 

= 

fck 

25 

, cube 

= 

37 N/ 

mm 

25 N/ 

mm 

2 

2 

= 1, 

22 

Influenza dell'interasse tra gli ancoranti 

f 

A , N1 

f 

A , N2 

s1 

190 mm 

= 0, 

5 + 0, 

5 

0, 

67 

6 . 

= + 

= 

h 6 . 190 mm 

ef 

s2 

300 mm 

= 0, 

5 + 0, 

5 

0, 

76 

6 . 

= + 

= 

h 6 . 190 mm 


f 

R , N 

= 

N 6 , 2 Rd , c 

N 4 Rd , c 

N 5 , 1 Rd , c 

N 3 Rd , c 

0, 

27 

+ 

0. 

49 

ef 

= 101, 

4 kN . 

= 101, 

4 kN . 

= 101, 

4 kN. 

c 

h 

ef 

1, 

22 

= 0, 

27 + 

. 

1, 

22 

1, 

22 

= 101, 

4 kN . 

0, 

67 

. 

1, 

22 

0, 

67 

0, 

67 

. 

. 

. 

0, 

49 

0, 

76 

0, 

76 

. 

0, 

67 

0, 

76 

. 

= 

. 

160 mm 

190 mm 

63, 

0 

0, 

76 

. 

0, 

76 

0, 

68 

. 

0, 

76 

= 

= 

. 

kN 

47, 

9 

42, 

8 

0, 

68 

= 

= 

kN 

kN 

0, 

68 

32, 

6 

kN 

0 

Rd, 

c 

Resistenza di progetto a trazione rispetto alla rottura conoidale del calcestruzzo 

per un fissaggio ad ancoraggi multipli 

N group 

Rd , c 

= ( 63, 

0 kN + 42, 

8 kN) 

. 2 + 47, 

9 kN + 32, 

6 kN = 292, 

1 kN 

1.2 Resistenza di progetto a trazione rispetto al cedimento dell'acciaio, N Rd, 

s , 

N , s 

Rd = 

84, 

0 

kN 

Resistenza di progetto a trazione rispetto al cedimento dell'acciaio per un fissaggio 

ad ancoraggi multipli 

N group 

Rd , s 

= 

84, 

0 kN . 6 = 504, 

0 kN 

1.3 Resistenza di progetto finale a trazione: 

N 

group 

Rd 

= 

min 

group group 

{ N ; N } = 292, 

1 kN 

Rd, 

c 

Rd, 

s 

Esempio 2 

265 

4

Esempio 2 

2. Taglio 

266 

Resistenza di progetto a taglio valida: 

V = min 

Rd 

{ V ; V } 

Rd, 

c 

Rd, 

s 

2.1 Resistenza di progetto a taglio rispetto al cedimento del bordo di calcestruzzo, V : 

Resistenza di progetto del calcestruzzo V Rd, 

c per un singolo ancorante in un 

fissaggio ad ancoraggi multipli: 

. 

0 

VRd, c = VRd, 

c fB 

fAR, 

V fβ, 

V 

. 

. 

Valore iniziale della resistenza di progetto a taglio rispetto al bordo del calcestruzzo, 

alla minima distanza dal bordo 

V 0 , c 

Rd = 

26, 

1 

kN 


f 

B 

= 

fck 

25 

, cube 

= 

37 N / 

25 N / 

mm 

mm 

2 

2 

= 1, 

22 

Influenza della direzione delle sollecitazioni di taglio 

f = 1; 

β = 0 

β , V 

o 

Influenza dell'interasse e della distanza dal bordo degli ancoranti 

f 

AR, 

V 

VRd , c 

3 . c + s1 

+ s2 

+ ... + s 

= 

3 . n . cmin 

= 0, 

83 

= 26 1, kN . 

1, 

22 

. 

0, 

83 

n−1 

. 

. 1, 

0 = 

c 

c 

min 

26, 

4 

3 . 160 mm + 2 . 300 mm 

= 

. 

3 . 3 . 150 mm 

kN 

160 mm 

150 mm 

Resistenza di progetto a taglio rispetto al cedimento del bordo di calcestruzzo 

per un fissaggio ad ancoraggi multipli 

V group 

Rd , c 

= 

26, 

4 kN . 3 = 79, 

2 kN 

Rd, 

c

2.2 Resistenza di progetto a taglio rispetto al cedimento dell'acciaio, V Rd , s : 

V , s 

Rd = 

93, 

3 

kN 

Resistenza di progetto a taglio rispetto al cedimento dell'acciaio per un fissaggio 

ad ancoraggi multipli 

V group 

Rd , s 

= 93, 

3 kN. 

6 = 560, 

0 kN 

2.3 Resistenza di progetto finale a taglio: 

group 

Rd 

V 

= min 

group group 

{ V ; V } = 79, 

2 kN 

Rd, 

c 

3. Carico combinato: 

Rd, 

s 

La resistenza di progetto per un carico combinato viene fornita 

dalla formula: 

⎡ 

1, 

5 

1, 

5 

⎛ cos sin 

F ( ) ⎢ 

α ⎞ ⎛ α⎞ 

Rd α = ⎜ ⎢ + ⎜ ⎢ 

⎢ NRd 

VRd 

⎣ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎢ ⎢ 

- 

⎤ 

⎦ 

2 

3 

⎡ 

1, 

5 

1, 

5 

⎛ o 

cos 20 ⎞ ⎛ o 

sin 20 ⎞ 

= ⎢⎜ 

⎢ + ⎜ ⎢ 

⎢ 291, 

1 kN 79, 

2 kN 

⎣ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎢ ⎢ 

- 

⎤ 

⎦ 

= 166, 

3 kN 

Carico di progetto: 

2 

3 

Sd F F F = . γ 

Supponendo un fattore di sicurezza parziale riferito al carico di esercizio, γF, pari a 1.4 

F Sd 

= 80, 

0 kN. 

1, 

4 = 112, 

0 kN 

Ne consegue che: 

FSd = 112, 

0 kN < FRd 

( α) 

= 166, 

3 kN 

La presente applicazione è sicura se progettata secondo le istruzioni fornite 

dal manuale di tecnologia del fissaggio Hilti. 

N 

α 

Esempio 2 

F ( α) 

Rd 

V 

267 

4

268

5Appendice 1 

10.1 Applicazioni con ferri ad aderenza migliorata . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .270 

10.1.1 Vantaggi del sistema post-installato . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .270 

10.1.2 Esempi di applicazioni . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .270 

10.2 Informazioni sul prodotto Hilti HIT-HY 150 per ferri di ripresa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .273 

10.2.1 Il sistema ad iniezione . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .273 

10.2.2 Legame adesivo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .273 

10.2.3 Installazione . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .274 

10.3 Progettazione dell’ancoraggio di ferri ad aderenza migliorata . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .276 

10.3.1 Scopo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .276 

10.3.2 Simbologia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .277 

10.3.3 Progettazione dell’ancoraggio . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .280 

10.3.3.1 Limiti di utilizzo dei ferri ad aderenza migliorata Ryd . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .280 

10.3.3.2 Limite di utilizzo del legame adesivo-acciaio Rbd . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .280 

10.3.3.3 Limite di utilizzo del legame adesivo-cls Rcd . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .281 

10.3.3.4 Lunghezza base di ancoraggio . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .282 

10.3.4 Prescrizioni costruttive . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .284 

10.3.4.1 Minima profondità di ancoraggio . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .284 

10.3.4.2 Sovrapposizione dei ferri ad aderenza migliorata . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .284 

10.3.4.3 Distanza tra i ferri annegati e ferri post-installati . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .285 

10.3.4.4 Condizioni di legame scadente . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .286 

10.3.4.5 Stato limite di fessurazione . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .286 

10.3.4.6 Calcestruzzo non maturato . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .287 

10.3.5 Forze trasmissibili . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .288 

10.3.5.1 Valori di progetto della forza di connessione . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .288 

10.3.5.2 Valori raccomandati della forza di connessione . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .288 

10.4 Esempi di applicazione . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .289 

10.4.1 Connessione ad un muro . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .289 

10.4.2 Estensione di un muro . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .290 

10.4.3 Realizzazione di un piano intermedio . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .291 

10.4.4 Creazione di gradini tra pianerottoli . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .293 

10.4.5 Ancoraggio di un balcone . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .294 

10.5 Report delle prove, informazioni supplementari . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .295 

10.5.1 Report più importanti . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .295 

10.5.2 Risultati dei test: prove di estrazione su ferri ad aderenza migliorata . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .295 

10.5.3 Risultati dei test: prova su trave in scala reale . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .297 

269 

5

Guida al dimensionamento dei ferri di ripresa 

10.1 Applicazioni con ferri ad aderenza migliorata 

10.1.1 Vantaggi del sistema post-installato 

Con l'utilizzo del nuovo sistema ad iniezione HIT-HY 150 è possibile 

realizzare connessioni di nuove strutture in calcestruzzo a strutture 

esistenti con la massima fiducia e flessibilità 

➠ Flessibilità nella progettazione 

➠ Semplificazione della casseratura 

➠ Affidabile come se fossero annegate al momento del getto 

➠ Caratteristiche di carico definite 

➠ Applicazione semplice e molto sicura 

➠ Applicazioni orizzontali, verticali e a solaio 

10.1.2 Esempi di applicazioni 

270 

Connessione di piastre orizzontali 

• Solette di piani intermedi 

• Modifiche strutturali, lavori di ripristino 

• Ripristino di aperture temporanee, 

rimozione di detriti 

✓ Semplificazione di casseforme per muri 

✓ Flessibilità dei metodi di costruzione 

✓ Lascia le aperture temporanee libere 

✓ Rischio ridotto di danneggiamento dell'armatura 

Connessioni di muri e travi 

• Giunti strutturali 

• Ampliamenti di strutture 

• Ferri di ripresa orizzontali 

✓ Continuità dell'armatura 

✓ Semplificazione sia dei fissaggi che del disarmo 

✓ Preparazione di giunti non ostruiti 

✓ Diametro dei fori di ancoraggio 

di piccole dimensioni


Connessioni verticali 

• Nuovi pilastri, piedritti 

• Sopraelevazione della struttura 

• Coronamento di pilastri 

✓ Posizionamento accurato 

✓ Semplice fissaggio dell'armatura 

✓ Luogo di accesso non ostruito 

Riparazioni di strutture principali 

• Rifacimento di parapetti di ponti 


• Lavori di ripristino del calcestruzzo 

✓ Riduzione al minimo dello scasso 

✓ Permette la saldatura dell'armatura 

o connessioni simili 

✓ Installazioni a soffitto 

Connessioni strutturali 

• Scale 

• Contrafforti 

• Mensole 

✓ Posizionamento accurato dei ferri di ripresa 

✓ Idoneo per dettagli complessi 

✓ Semplici casserature a parete 

e realizzazioni di giunti 

✓ Senza odore per lavori in spazi angusti 

271 

5


272 

Muri di contenimento 

• Diaframmi 

• Muri continui 

• Muri non portanti 

✓ Facile messa in opera 

✓ Piccoli diametri di foratura 

✓ Connessione di ferri sagomati 

✓ Soluzione compatibile con umidità 

Innalzamento della sezione di calcestruzzo 

• Restauro di impalcati da ponte 

• Legami strutturali tra strati compositi 

• Rinforzi strutturali di travi e solette 

✓ Messa in opera rapida e in serie 

✓ Piccoli diametri di foratura 

✓ Rapido indurimento 

Connessione di mensole 

• Balconi 

• Pianerottoli di accesso 

• Tettoie 

✓ Scorrimento trascurabile 

✓ Fissaggio di ferri sagomati 

✓ Grande sicurezza come se i ferri fossero 

gettati in opera 

✓ La minore esposizione dell'armatura all'aperto 

evita la formazione di ruggine


10.2 Informazioni sul prodotto Hilti HIT-HY150 per ferri di ripresa 

10.2.1 Il sistema ad iniezione 

Il sistema ad iniezione Hilti HIT-HY150 è stato progettato per essere un'applicazione sicura 

e semplice in modo da consentire fissaggi di armatura d'alta qualità. 

I componenti del sistema sono i seguenti: 

Pompa a batteria BD 2000 

per cartucce da 330 ml 

Manual dispenser. 

Ergonomic design. 

Pompa manuale MD 2000 

per cartucce da 330 ml 

Cassette as «r 

10.2.2 Legame adesivo 

Cartuccia da 330 ml 

: 

La resina HIT-HY150 è un sistema ibrido composto da agenti leganti organici 

ed inorganici. 

La reazione di polimerizzazione dei componenti la resina assicura un sistema 

ad iniezione con una buona aderenza ed un indurimento rapido oltre ad 

ottime caratteristiche di utilizzo. 

La reazione degli agenti cementizi migliora la rigidezza e l'adesione, specialmente 

a temperature elevate. 

L'azione combinata dei due componenti garantisce un ritiro del materiale trascurabile. 

Il risultato è un'adesione molto forte tra barra e calcestruzzo, simile a quella 

di barre gettate in opera. 

Pompa pneumatica 

P 8000 D per cartucce jumbo 

(1400 ml) 

Cartuccia jumbo (1400 ml) 

Agenti 

organici 

+ 

Agenti 

cementizi 

⇓ 

Forte legame 

ibrido 

273 

5


Preparazione del foro 

Caricamento del sistema 

ad iniezione HIT 

Iniezione ed inserimento 

del ferro ad aderenza 

migliorata 

Lasciate trascorrere 

il giusto tempo 

di indurimento 

Irruvidire la superficie 

per permettere 

l'assorbimento del taglio 

274 

10.2.3 Installazione 

I fori per l'ancoraggio dei ferri ad 

aderenza migliorata devono essere 

realizzati con martello a rotopercussione 

per garantire 

un'adeguata ruvidità della superficie. 

I fori realizzati con carotatrice 

non vanno utilizzati se non 

si è provveduto ad irruvidire le 

pareti. I fori devono essere 

asciutti al momento della messa 

in opera dei ferri. 

Le cartucce usate possono essere 

immagazzinate nel caricatore 

per un periodo fino a quattro settimane. 

Per ricominciare ad usarlo 

dopo un certo periodo basta 

sostituire l'ugello miscelatore. 

Iniziate ad iniettare cominciando 

dal fondo del foro per assicurare 

un completo riempimento. Deve 

esserci sempre una certa fuoriuscita 

di resina al momento 

dell'inserimento della barra, che 

mostra il completo riempimento. 

Prima di applicare qualsiasi carico 

al ferro lasciate trascorrere il 

giusto tempo. 

Per trasferire i carichi di taglio alla 

superficie del manufatto esistente, 

il calcestruzzo deve essere 

irruvidito. 

1 

2 

3x 

Realizzare il foro Spazzolare il foro 

4 5 6 

Inserire la 

cartuccia 

nel supporto 

7 8 

9 

10 

MD 2000 

Avvitare l'ugello 

alla cartuccia 

11 

MD 2000 

Iniettare nel foro Inserire il fermo 

alla pistola 

Posizionare il ferro 

ad aderenza 

migliorata 

Fare trascorrere 

il tempo 

di indurimento 

3 

12 

3 

MD 2000 

3x 

Soffiare fuori 

la polvere 

Inserire il tutto 

nella pistola MD2000 

Inserire il ferro ad 

aderenza migliorata 

Gettare il calcestruzzo 

2 

1

Il tempo di indurimento è in funzione della temperatura: 


La temperatura della cartuccia deve essere compresa tra i 5 ºC e i 40 ºC 

Regola pratica: calcolate 2/3 del volume del foro 

Calcolo 

del volume: 


supporto base 

Volume [in ml]: 

Volume [in ml di ogni 

singola pompata 

con la pistola MD2000]: 

Tempo aperto Tempo di indurimento 

t aperto 

t indurimento 

-5 °C 90 min 6 h 

0 °C 45 min 3 h 

5 °C 25 min 1,5 h 

20 °C 6 min 50 min 

30 °C 4 min 40 min 

40 °C 2 min 30 min 

Il corretto dimensionamento del diametro di foratura è 

molto importante sia per il buon funzionamento del legame 

adesivo, sia per l'economia del lavoro. 

Diametro nominale 

del ferro 

ad aderenza migliorata 

Diametro massimo 

di foratura consigliato 

∅ 

D 

8 mm 12 mm 

10 mm 14 mm 

12 mm 16 mm 

14 mm 18 mm 

16 mm 22 mm 

20 mm 28 mm 

25 mm 32 mm 

Il volume necessario di resina può essere calcolato considerando 

il volume compreso tra il foro e il ferro nervato, 

più un valore di sicurezza che tenga conto di possibili cavità 

nel calcestruzzo esistente, maggiore profondità del 

foro, fuoriuscita etc. 

V [ml] = l b,inst (D 2 -∅ 2 )/1000 

V [MD] = l b,inst (D 2 -∅ 2 )/8000 


Diametro di foratura 

Volume da iniettare 

275 

5


276 

Metodo di calcolo 

basato sull'Eurocodice 2 

Metodo di calcolo 

di un ancoraggio 

Metodo di calcolo di ferri 


10.3 Progettazione dell'ancoraggio di ferri 


10.3.1 Scopo 

Il metodo di calcolo qui presentato si basa sull'Eurocodice 2: ENV 

1992-1-1 “Metodo di calcolo di strutture in c.a., Parte 1, Regole generali 

e regole per le costruzioni” [5]. 

Conseguentemente, si applica solo al calcestruzzo armato. Nel caso del 

calcestruzzo non armato - o se l'armatura non è nota - deve essere 

applicata la teoria degli ancoraggi presente sul manuale di tecnica del 

fissaggio. 

La connessione di ferri ad aderenza migliorata in c.a. o non-armato 

genera differenti andamenti degli sforzi: 

In calcestruzzo non armato, la trazione 

N è trasmessa al calcestruzzo dalla 

barra installata. La forza che può 

essere trasmessa dipende dalla 

dimensione del cono di materiale che 

verrebbe asportato assieme alla barra 

e che viene influenzato dall'effettiva 

profondità di posa, dalle distanze dai 

bordi e dagli interassi. 

Nel caso del calcestruzzo armato, la 

distanza dai bordi e gli interassi non 

sono di primaria importanza perchè la 

forza di trazione è trasmessa tramite i 

ferri post-installati ai ferri già presenti 

nel c.a. attraverso il calcestruzzo 

presente tra loro. 

Regole Generali 

ZNZN Interasse 

Distanza 

dal bordo 

ZN ZN 

ZN ZN 

Le caratteristiche di funzionamento degli ancoraggi di ferri ad aderenza 

migliorata con resina HIT-HY 150 coincidono con i risultati di quelli gettati 

in opera. Tutte le regole costruttive sviluppate nell'Eurocodice 2 sono 

applicabili; in particolare, la trasmissione della forza di ancoraggio 

negli elementi di connessione dell'edificio deve essere 

assicurato in accordo con le regole costruttive del calcestruzzo armato. 

Profondità 

ancoraggio

10.3.2 Simbologia 


In questo manuale sono utilizzati i seguenti simboli in accordo con 

l'Eurocodice 2: 

∅ [mm] Diametro nominale dei ferri 


D [mm] Diametro del foro 

lb [mm] Lunghezza base di ancoraggio 

lb, inst [mm] Lunghezza di ancoraggio 

effettiva in opera 

lb, min [mm] Lunghezza di ancoraggio minima 

e [mm] Distanza tra la barra connessa 

e la barra annegata nel getto 

f yk [N/mm 2 ] Valore caratteristico della tensione di snervamento 

della barra 

ft 

Numero delle letture 

fy 

0.2% 

ε u 

5% 

fyk 

95% 

lb, inst 

Questo è lo sforzo al di sotto del quale rientrano il 5% 

delle letture delle resistenze ottenute per le barre in 

corrispondenza del 2‰ di deformazione permanente. 

Diagramma caratteristico sforzideformazioni 

di un ferro ad 

aderenza migliorata (EC2: ENV 

1992-1-1, Fig. 3.2) 

Distribuzione tipica di una serie di 

valori di resistenza del materiale, 

ottenuti da prove sperimentali, 

assumendo come valore 

caratteristico il frattile del 5%. 

σ 

D 

ø 

e 

ε 

fy 

Definizioni 

Resistenza del ferro 

Tensione di snervamento 

Valore caratteristico 

277 

5


Classificazione dei ferri 


Coefficiente 

di sicurezza acciaio 

Resistenza calcestruzzo 

Valore caratteristico 

Classificazione del calcestruzzo 

secondo gli Eurocodici 

278 

S 

f ck 

[N/mm 2 ] 

La designazione di ferri ad aderenza migliorata nelle 

varie nazioni è basata su standard nazionali. 

Nazione Normativa Definizione 

fyk (N/mm2 ) 

Europa EC2 

A ÖN BSt 550 550 

CH SIA S 500 500 

D DIN BSt 500 500 

F NFP FE 500 500 

GB BS FY460 460 

Coefficiente di sicurezza parziale per ferri ad 

aderenza migliorata. 

Il coefficiente tiene conto della differenza tra la 

resistenza ottenuta nei test di laboratorio e quella di 

ferri ad aderenza migliorata messi in opera con la 

normale attenzione. 

Combinazione fondamentale 

Combinazione accidentale 

(tranne terremoti) 

(EC2: ENV 1992-1-1 Tavola 2.3) 

Classe di resistenza 


(EC2: ENV 1992-1-1, 

tavola 3.1) 

γ S = 1.15 

γ S = 1.00 

Resistenza caratteristica del provino cilindrico di cls a 

28 giorni. 

f ck rappresenta la resistenza 

alla compressione del provino 

cilindrico al di sotto del 

quale rientrano il 5% di tutte 

le letture delle resistenze 

ottenute per il calcestruzzo 

prescelto. 

Numero delle letture 

5% 

fck fck,cubica 

[N/mm 2 ] [N/mm 2 ] 

C 16/20 16 20 

C 20/25 20 25 

C 25/30 25 30 

C 30/37 30 37 

C 35/45 35 45 

→ 

fck 

95% 

La classificazione del calcestruzzo (ad es. C20/25), si 

riferisce alla resistenza caratteristica di un provino cilindrico/cubico 

come definito nella sezione 7.3.1.1 

dell'ENV 206. 

→ 

cilindrica cubica 

fc

c 

b 

Q, G 


Esistono inoltre classificazioni per il calcestruzzo che 

fanno riferimento a normative nazionali. Alle classificazioni 

per il C20/25 sono le seguenti: 

Nazione Normativa Classificazione 

Europa EC2 C20/25 

A ÖN B4200 B300 

CH SIA 162 B30/20 

D DIN 1045 B25 

F NFP 18400 B250 

GB BS1881 C25P 

Coefficiente di sicurezza parziale del calcestruzzo 

Il coefficiente tiene conto della differenza tra la resistenza 

dei provini di laboratorio e quella del calcestruzzo 

gettato in cantiere con la normale attenzione. 



(eccetto terremoti) 

(EC2: ENV 1992-1-1, Tavola 2.3) 



(eccetto terremoti) 

(EC2: eNV 1992-1-1, Tavola 2.3) 

Coefficiente di sicurezza parziale per le azioni esterne 

(carichi). 

Il coefficiente tiene conto dell'incertezza legata ai carichi 

e alle combinazioni di azioni. 

(ENV 1992-1-1, Tavola 2.2) 

c = 1.5 

c = 1.3 

Coefficiente di sicurezza parziale per l'adesivo HIT-HY 150 

ll coefficiente tiene conto della differenza tra la resistenza 

delle prove di laboratorio e quella della resina installata 

in cantiere con la normale attenzione. 

b è considerato uguale a c. Un coefficiente di sicurezza 

addizionale è incluso nel valore caratteristico. 

Azioni 

permanenti 

b = 1.5 

b = 1.3 

Azioni 

variabili 

Effetto favorevole G = 1.00 Q = 0.00 

Effetto sfavorevole G = 1.35 Q = 1.50 

Normative di altre nazioni 

Coefficiente di sicurezza 



del legame 


per i carichi 

279 

5


Collasso acciaio 

280 

10.3.3 Progettazione dell'ancoraggio 

Il principio di funzionamento è meglio comprensibile riconsiderando 

le possibili modalità di collasso e descrivendo i rispettivi limiti d'impiego. 

Valore di progetto della resistenza del ferro 

ad aderenza migliorata. 

R d = MIN {R yd; R bd; R cd} > S d 

10.3.3.1 Limite di utilizzo dei ferri ad aderenza 

migliorata R yd 

La resistenza di progetto a trazione, R yd, alla 

quale è pienamente utilizzato il ferro ad aderenza 

migliorata, è determinata dal prodotto 

fra la sezione nominale del ferro e la resistenza 

caratteristica dell'acciaio, diviso il 

coefficiente di sicurezza parziale. 

Valore di progetto della resistenza 

della barra: 

Ryd = 1 2 

/4 ∅ π fyk /s [N] [mm] [N/mm 2 ] 

Questo valore è fondamentale quando la profondità di posa è maggiore 

della lunghezza base di ancoraggio (vedere 10.3.3.4) 

10.3.3.2 Limite di utilizzo del legame adesivo-acciaio R bd 

La forza che si può generare sulla superficie 

del legame tra il ferro ad aderenza migliorata 

e l'adesivo incrementa linearmente con la 

profondità di ancoraggio, ma solo con la radice 

quadrata del diametro della barra. 

Valore di progetto della resistenza 

del legame adesivo: 

R bd = 25 π l b,inst –– 

√∅/ b 

[N] [mm] [mm] 

Raddoppiando il diametro si ha un incremento 

di resistenza del legame di solo il 

40%. 

Ry 

Rb

L'equazione tiene conto del 

comportamento dell'adesivo. 

È stata determinata dal Professor 

Marti dell'Istituto Federale 

Svizzero di Tecnologia 

(ETH), Zurigo basata su 

un'analisi dei dati di test eseguiti 

[1]. 


τ bm • d 

10.3.3.3 Limite di utilizzo del legame adesivo-cls R cd 

Valore di progetto del legame 

tra l'HIT-HY 150 e il calcestruzzo 

Rcd = 4.5 π lb,inst √fck 

D/c [N] [mm] [N/mm 2 ] [mm] 

Diametro massimo di foratura D, vedere 10.2.3 

75 

50 

25 

0 

0 1 2 

δ ε [mm] 

lb = 3d 

d = 12mm 

d = 16mm 

d = 20mm 

d = 25mm 

Questo valore è fondamentale quando la lunghezza di ancoraggio è inferiore 

alla lunghezza base (vedi 10.3.3.4) e la classe del cls è superiore a 

C25/30. 

La forza che si può generare nel legame tra 

la resina e il foro nel calcestruzzo incrementa 

linearmente con la profondità di ancoraggio, 

ma solo con la radice quadrata della resistenza 

caratteristica del calcestruzzo 

moltiplicata per il diametro del foro. 

Rc 

Cedimento del calcestruzzo 

281 

5


282 

Lunghezza base 

di ancoraggio 

L'equazione tiene conto del comportamento 

del legame con il supporto di base. 

È stata determinata dal Professor Marti 

dell'Istituto Federale Svizzero di Tecnologia 

(ETH), Zurigo basata su un'analisi dei 

dati dei test eseguiti. 

b γ c 

Inizialmente il fattore di sicurezza parziale 

sarebbe dovuto essere √γ 

. 

Poichè γb = γc , la formula è stata semplificata. 

10.3.3.4 Lunghezza base di ancoraggio 

Test arrangement 

Questo valore è fondamentale quando la lunghezza di ancoraggio è minore di 

quella base (vedi 10.3.3.4) e la classe del calcestruzzo non supera C25/30. 

Se questa lunghezza di ancoraggio è superata, l'acciaio è completamente 

utilizzato. 

La lunghezza base di ancoraggio deriva dalle seguenti relazioni. 

R yd ≤ R bd 

(resistenza dell'acciaio 

≤ resistenza del legame 

adesivo. 

e da 

R yd ≤ R cd 

(resistenza dell'acciaio 

≤ resistenza del legame 

con il calcestruzzo) 

1 2 

/4 ∅ fyk/ s ≤ 25 

lb,inst √∅ –– / b 

3/2 

lb,inst ≥ ∅ fyk b/(100 s) 

1 2 

/4 ∅ fyk/ s _ ∅ 2 f yk 

c/(18 √ f ckD s) 

Di conseguenza, la lunghezza base di ancoraggio è ottenuta come il valore 

massimo delle due lunghezze di ancoraggio ottenute come sopra. 

lb = MAX { ∅ 3/2 fyk b/(100 s); ∅ 2 fyk c/(18 

√fckD 

s) 

[mm] [mm] [N/mm 2 ] [mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [mm]


Lunghezza base di ancoraggio per vari diametri di ferri ad aderenza migliorata, 

classi di resistenza del calcestruzzo e dell'acciaio: 

Classe 

del cls 

s = 1.15; c = b = 1.5 

R bd = R cd 

Ferri ad 

ad.miglior. 

fyk = 

25 

Se si assume 

il limite risulta essere 

∅ [mm]: 8 10 12 14 16 20 25 

D [mm]: 12 14 16 18 22 28 32 

Influenza dell'acciaio: 

C20/25 450 Ib [cm]: 14 20 27 34 40 56 81 

C20/25 500 Ib [cm]: 15 22 30 38 45 62 90 

C20/25 550 Ib [cm]: 17 24 33 42 49 68 99 

Influenza del calcestruzzo: 

C16/20 500 Ib [cm]: 17 25 33 42 50 69 101 

C20/25 500 Ib [cm]: 15 22 30 38 45 62 90 

C25/30 500 Ib [cm]: 15 21 28 35 42 59 82 

Il limite al quale il grado di adesione o la qualità del cls è cruciale, è ottenuto 

dalla seguente relazione: 

l b √ ∅ / b = 4.5 

lb fck D/c fck = (25/4.5) 2 √ 

∅ /D 

D = 1.2 ∅ 

f ck = 26 N/mm 2 

Di conseguenza fino alla classe C 25/30 compresa, è la qualità del cls 

che è fondamentale, ma a partire dalla classe C 30/37 è il grado di adesione 

dell'HIT-HY 150 che è decisivo. 

Schematica rappresentazione dei limiti di utilizzo: 

Classe CLS 

fck, fck,cubica 

C 45/55 

C 40/50 

C 35/45 

C 30/37 

C 25/30 

C 20/25 

C 16/20 

C 12/15 

Rb 

Rbd = 25 x π x lb, inst x ø / γb 

[N] [mm] [mm] 

Rc 

Hilti HIT-HY 150 

critico 

CLS critico 

R cd = 4.5 x π x lb, inst x fck x D / γ c 

[N] [mm] [N/mm 2 ] [mm] 

lb, min Lunghezza base 

di ancoraggio lb 

Ry 

Ferro ad aderenza 

migliorata critico 

Ryd = 1/4 x ø2 x π x fyk / γs 

[N] [mm] [N/mm 2 ] 

Lunghezza 

di ancoraggio lb,inst 

Influenza della 

...resistenza dell'acciaio 

...classe del calcestruzzo 

Limiti di carico per i fissaggi 

283 

5


Profondità di posa 

minima 

Ancoraggi in trazione 

Ancoraggi in 

compressione 

284 

10.3.4 Prescrizioni costruttive 

Fondamentalmente, una barra ad aderenza migliorata installata con HIT- 

HY 150 può essere considerata come una gettata in opera. La lunghezza 

base di ancoraggio della sezione 10.3.3.4 corrisponde alla lunghezza minima 

di ancoraggio dell'Eurocodice 2. Le prescrizioni costruttive 

dell'Eurocodice 2, alcune delle quali sono di seguito riportate, devono essere 

applicate alla lunghezza base di ancoraggio della sezione 10.3.3.4. 

Le barre post-installate con resina HIT-HY 150 devono essere progettate 

in accordo alle stesse normative cui si farebbe riferimento per barre gettate 

in opera. 

10.3.4.1 Minima profondità di ancoraggio 

Per essere certi che la forza agente sul ferro ad aderenza migliorata sia 

trasmessa ai ferri annegati nel calcestruzzo, le seguenti lunghezze non 

devono essere inferiori a quelle indicate dall'Eurocodice 2: 

Per ancoraggi in zone tese 

EC2: ENV 1992-1-1 formula (5.5): 

l b,min = MAX (0.3 lb[mm]; 10 ∅ [mm]; 100 [mm]) 

Per ancoraggi in zone compresse 

EC2: ENV 1992-1-1 formula (5.6) 

l b,min = MAX (0.6 lb[mm]; 10 ∅ [mm]; 100 [mm]) 

10.3.4.2 

Sovrapposizione di ferri ad aderenza migliorata 

(EC2: ENV 1992-1-1 formule 5.7 e 5.8) 

l splice = *l b,inst 

Deckenanschluss 

Connessione di un 

piano intermedio 

Connessione 

di un pilastro 

Quando le barre sono sovrapposte in zone tese o compresse, si verificano 

forze aggiuntive che causano fessurazione. In modo da assorbire 

queste forze, la lunghezza di ancoraggio l b,inst, definita dalla sezione 

10.3.3.1 alla 10.3.3.3, deve essere moltiplicata per un fattore α, indicato 

nella seguente tabella, 

La lunghezza di sovrapposizione deve essere maggiore della lunghezza 

minima presente nella stessa tabella.

a 


% di barre sovrapposte < 30 % > 30 % 

interasse “a” ≥ 10 ≥ 10 < 10 < 10 

distanza dal bordo “b” ≥ 5 < 5 ≥ 5 < 5 

= 1.0 1.4 2.0 

lb,min,sp = 

0.3 lb MAX 15 φ 

{ 200mm 

0.42lb MAX 15 φ { 200mm 

0.6 lb MAX 15 φ { 200mm 

tipico tipico 

( applicazione 

soletta trave ) 

10.3.4.3 Distanza ist tra i ferri annegati e ferri post-installati 

(cfr. es. 10.4.5) 

e > 4 ∅ 

e 

La distanza tra i ferri annegati e il più vicino dei ferri post-installati può 

essere nell'ordine di una lunghezza di sovrapposizione (Ec2: ENV 1992- 

1-1, 5.2.1.1 (5)). 

Se la distanza tra i ferri post-installati e il ferro annegato più vicino è 

la sovrapposizione deve essere aumentata di una quantità pari a 

e - 4 ∅ 

(cfr. es. 10.4.2) 

La minima distanza tra i ferri annegati e il più lontano dei ferri post-installati 

deve essere 

a ≥ MAX (2∅ [mm] ; 20 [mm]) 

lb, min 

Giunzioni 

Distanza tra un ferro 


... e il ferro più vicino 

... e il più lontano 

285 

5


Condizioni di legame 

Limiti delle fessure 

286 

10.3.4.4 Condizioni di legame scadente 

Tutti i precedenti valori di calcolo sono validi solo in condizioni di legami 

buoni. 

Legami scadenti possono talvolta avvenire 

nel caso di calcestruzzo di classe 

inferiore poiché il foro, dove è annegata 

la barra, forma delle cavità. I ferri ancoranti 

con Hilti HIT-HY 150 offrono sempre 

un buon legame. Può essere necessario 

un incremento della lunghezza di 

ancoraggio per permettere il trasferimento 

del carico su altri ferri annegati 

(ma magari non ben legati nel calcestruzzo). 

Condizioni di legame in accordo a EC2: 1992-1-1, Fig. 5.1: 

Direzione della gettata CLS 

Legame scadente 

h Buon legame h/2 Buon legame 

h ≤ 250mm h 250mm 

10.3.4.5 Stato limite di fessurazione 

Classe 2: ambiente umido con o senza gelo 

Classe 3: addizionato con sale anti-ghiaccio 

Classe 4: ambiente con acqua marina 

Superficie del CLS 

Barra 

Cavità 

del CLS 

300mm 

Legame scadente 

Buon legame 

h 600mm 

Le condizioni di legame sono considerate buone anche nel caso di ferri 

verticali o con angolo di 45° sulla verticale. 

In accordo con EC2: ENV 1992-1-1: 4.4.2.1 (6), la massima larghezza di 

una fessura deve essere limitata a 0.3 mm per le classi di esposizione 2-4:

10.3.4.6 Calcestruzzo non maturato 


In accordo con EC2: ENV 1992-1-1: 5.2.4, la larghezza delle fessure deve 

essere verificata alla fine della sovrapposizione dei ferri ad aderenza 

migliorata. Le fessure difficilmente avvengono nelle zone di giunzione a 

causa del notevole quantitativo di armatura (ad es. ferri annegati più ferri 

post-installati). 

Test di estrazione mostrano 

che al livello 

dei valori raccomandati 

di carico (Fs) lo 

sfilamento è inferiore 

a 0.1 mm. 

Da queste osservazioni 

e da altre prove 

sperimentali si pùo 

concludere che i limiti 

di apertura delle fessure 

sono soddisfatti. 

Carico di trazione [kN] 

Intervallo 

di carico raccomandato 

Rm (a breve termine) 

Rk (a breve termine) 

Grafico teorico 

Rk (a lungo termine) 

0 0.4 0.8 1.2 

Spostamento Slip at all'estremo loaded end caricato of rebar della [mm] barra [mm] 

Se i ferri devono essere caricati prima che il calcestruzzo raggiunga i 28 

giorni di maturazione, la sua resistenza effettiva deve essere utilizzata 

con le formule date, riservando attenzione speciale allo scorrimento del 

calcestruzzo. 

Rd 

Rsd 

Rs 

Fessure chiaramente 

al di sotto dei 0.3 mm 

287 

5


10.3.5 Forze trasmissibili 

In relazione alle formule date e alle buone condizioni di legame, i seguenti valori dipendono dal valore di carico 

e dalla lunghezza di ancoraggio. 

10.3.5.1 Valori di progetto della forza di connessione 

Diam. ferro Diam. foro 

∅ D 

Valore di calcolo delle forze di ancoraggio 

Fd Lungh. 

base di 

ancor. 

lb 

[mm] [mm] [kN] [mm] 

8 12 14.6 17.5 20.4 21.9 21.9 21.9 21.9 21.9 21.9 21.9 21.9 21.9 21.9 21.9 150 

10 14 15.8 18.9 22.1 25.2 28.4 31.5 34.1 34.1 34.1 34.1 34.1 34.1 34.1 34.1 217 

12 16 20.2 23.6 27.0 30.3 33.7 37.1 40.5 43.8 47.2 49.2 49.2 49.2 49.2 292 

14 18 25.0 28.6 32.2 35.8 39.3 42.9 46.5 50.1 53.6 66.9 66.9 66.9 374 

16 22 31.6 35.6 39.5 43.5 47.4 51.4 55.4 59.3 79.1 87.4 87.4 442 

20 28 minima 

44.6 49.1 53.5 58.0 62.4 66.9 89.2 112 134 612 

25 32 lungh. di ancoraggio 

62.0 66.8 71.5 95.4 119 143 895 

Lungh.di ancoraggio [mm] 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 400 500 600 

CLS C20/25: fck = 20 N/mm 2 minima lunghezza di ancoraggio per barre sovrapposte 

Acciaio: fyk = 500 N/mm 2 

10.3.5.2 Valori raccomandati della forza di connessione 

288 

minima lunghezza di ancoraggio per la connessione tipo: 

Se i valori di calcolo sono divisi per il coefficiente parziale di sicurezza per i carichi si ottengono i valori raccomandati. 

Per semplicità, nella tabella sottostante 

G = Q = 1.5 

Diam. ferro Diam. foro 

∅ D 

Valore raccomandato delle forze di ancoraggio 

FRacc Lungh. 

base di 

ancor. 

lb 

[mm] [mm] [kN] [mm] 

8 12 9.7 11.7 13.6 14.6 14.6 14.6 14.6 14.6 14.6 14.6 14.6 14.6 14.6 14.6 150 

10 14 10.5 12.6 14.7 16.8 18.9 21.0 22.8 22.8 22.8 22.8 22.8 22.8 22.8 22.8 217 

12 16 13.5 15.7 18.0 20.2 22.5 24.7 27.0 29.2 31.5 32.8 32.8 32.8 32.8 292 

14 18 16.7 19.1 21.5 23.8 26.2 28.6 31.0 33.4 35.8 44.6 44.6 44.6 374 

16 22 21.1 23.7 26.4 29.0 31.6 34.3 36.9 39.5 52.7 58.3 58.3 442 

20 28 

minima 

29.7 32.7 35.7 38.7 41.6 44.6 59.5 74.3 89.2 612 

25 32 lungh. di ancoraggio 

41.3 44.5 47.7 63.6 79.5 95.4 895 

Lungh.di ancoraggio [mm] 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 400 500 600 

CLS C20/25: fck = 20 N/mm2 minima lunghezza di ancoraggio per barre sovrapposte 

Acciaio: fyk = 500 N/mm2 minima lunghezza di ancoraggio per la connessione tipo:

10.4 Esempi di applicazione 

10.4.1 Connessione ad un muro 


Gli esempi seguenti mostrano una larga scelta di possibilità per risolvere problemi realizzando connessioni 

di ferri ad aderenza migliorata con la resina HIT HY-150. 

In accordo al metodo di calcolo, il nuovo muro 

è dimensionato come segue: 

Classe cls: C 20/25 

fck = 20 N/mm 2 

Classe acciaio fyk = 500 N/mm 2 

2 x ø8/25cm 

Spessore muro 18 cm 

Ferri esistenti 

Verticali 

∅ 10/20 cm su entrambi i lati 

Ferri esistenti 

Orizzontali 

∅ 8/25 cm su entrambi i lati 

Connessione a pavimento: ∅ 10 mm/20 cm su entrambi i lati 

dalla tabella 10.3.5.1 profondità di posa = Ib = 217 mm 

D = 14 mm 

Alternativa 1: ∅ 12/20 cm su entrambi i lati 

dalla 10.3.5.1 R d = R d ( ∅10) = 34.1 kN 

alla prof. di posa lb,inst = 20 cm 

dalla . 10.3.3.7 

Rd (∅12) 

lb,inst > lb,min = 33.7 kN ˜ 34.1 kN 

= MAX (0.6292; 1012; 100) = 175 mm 

Alternativa 2: ∅ 14/20 cm su entrambi i lati 

dalla 10.3.5.1 Rd = R d ( ∅10) = 34.1 kN 

dalla 10.3.3.7 

Muro esistente 

alla prof. di posa lb,inst = 19 cm 

Rd(∅14) = 34.0 kN ~ 34.1 kN 

lb,inst < lb,min = MAX (0.6374; 1014; 100) = 224 mm 

2 x ø10/20cm 

Solaio esistente 

Muro da 

realizzare 

18cm 

Quando devono essere trasmesse forze di compressione, nell'utilizzo di ferri ad aderenza migliorata di grosso diametro, 

può essere ottenuta solo una piccola riduzione della profondità di posa dovendo tener conto delle limitazioni 

dovute alla minima profondità di ancoraggio. 

289 

5


Connessione al muro laterale: ∅ 8 mm/25 cm su entrambi i lati 

tabella 10.3.5.1 profondità di posa lb = 15 cm 

D = 12 mm 

Alternativa 1: ∅ 10 mm /25 cm su entrambi i lati 

dalla 10.3.5.1 R d = R d (∅ 8) = 21.9 kN 

alla prof. di posa l b,inst = 14 cm 

R d (∅ 10) = 22.1 kN > 21.9 kN 

l b,inst > l b,min = MAX (0.3217; 1010;100) = 100 mm 

Alternativa 2: ∅ 12 mm/25 cm su entrambi i lati 

per la 10.3.5.1 

interpolata 

Rd = Rd (∅ 8) = 21.9 kN 

alla prof. di posa l b,inst = 13 cm 

Rd(∅12) 

= 21.9 kN = 21.9 kN 

lb,inst > lb,min = MAX (0.3*292; 1012; 100) = 120 mm 

È semplice variare la profondità di posa usando le tabelle. 

10.4.2 Estensione di un muro 

Il muro esistente è armato con Ø 

8mm/25 cm e deve essere allungato 

con un nuovo tratto dalle seguenti 

caratteristiche: 

Classe del cls C 20/25 

f ck = 20 N/mm 2 

Classe acciaio f yk = 500 N/mm 2 

Spessore del muro 20 cm 

Ferri orizzontali Ø 8/25 cm su entrambi i lati 

Sovrapposizioni ferri Ø 8 mm /25 cm su entrambi i lati 

Tabella 10.3.5.1 prof. di posa = l b = 15 cm 

D = 12 mm 

290 

Muro esistente 

Nuovo muro 

ø8/25cm 

Essendo il muro già armato con ferri Ø 8 mm/25 cm non si ottiene alcun vantaggio utilizzando ferri di diametro superiore 

per la connessione, in quanto le forze agenti sul collegamento devono essere trasmesse all'armatura preesistente 

attraverso la sovrapposizione.


Se la disposizione interna dell'armatura non è nota, è consigliabile assumere la condizione più svantaggiosa nei riguardi 

del posizionamento del ferro annegato più vicino. Se questa può essere e > 4 ∅ = 32 mm, la lunghezza 

di ancoraggio deve essere aumentata. 

max e = 250/2 =125 mm 

per la 10.3.3.5, l'incremento vale: 

lb,inst = 150+(125-32) = 243 mm 

Invece di una profondità di posa di 15 cm, ne deve essere assunta una di 24 cm per assicurarsi che le forze 

siano trasmesse dalla barra post-installata all'armatura esistente. È consigliato comunque l'utilizzo del Ferroscan 

per individuare la corretta posizione dei fori esistenti. 

Ancoraggi o elevazioni di pilastri etc. possono essere progettati nello stesso modo visto nei due esempi precedenti. 

10.4.3 Realizzazione di un piano intermedio 

Dati: 

Luce del solaio L = 4.3 m 

Spessore solaio h = 16 cm 

Copriferro c = 2 cm 

Prof. posa d = 13 cm 

Classe del cls C20/25 f ck = 20 N/mm 2 

Classe dell'acciao f yk = 500 N/mm 2 

ø10/14cm 

Carichi: 

Carichi accidentali Q = 2.00 kN/m2 Coefficiente di sicurezza per azioni variabili Q = 1.50 

Q Q = 3.00 kN/m2 2d d 

Peso proprio = 4.00 kN/m2 Pareti divisorie = 1.00 kN/m2 Pavimenti, etc 

= 1.50 kN/m2 Carichi permanenti G = 6.50 kN/m 2 

Coefficiente di sicurezza per carichi permanenti G = 1.35 

G G = 8.78 kN/m 2 

Md 

L 

M 

d h 

291 

5


Momento flettente in mezzeria del solaio 

M = (Q Q + G G) L 2 /8 = 27.2 kNm/ m 

Dal calcolo progettuale si determina un'area di ferro pari a 

A s,requ = 5.31 cm 2 /m 

→ di conseguenza si scelgono ∅ 10 mm/14 cm (As = 5.61 cm2 /m) 

L'armatura in mezzeria del solaio, determinata dal calcolo, è ancorata nel muro tramite ferri dello stesso diametro 

e interasse. Comunque è richiesta solamente la minima profondità di posa in accordo alle regole per i 

ferri ad aderenza migliorata agli appoggi. 

Connessioni: ∅ 10 mm/14 cm 

Paragrafo 10.3.4.1: l b,min = MAX {0.3217; 1010; 100} = 100 mm 

292 

profondità di posa 

D 

= l b,min = 10 cm 

= 14 mm 

La superficie della muratura deve essere irruvidita per assorbire lo sforzo di taglio. 

Alternative: Invece dell'estensione dell'armatura in mezzeria, si determina 

la minima forza di connessione e si ancora. Viene considerato 

un modello a traliccio con inclinazione 45º. 

Carico 3d lontano dal supporto in quanto la forza di trazione presente prima 

della sovrapposizione dei ferri deve poter essere trasmessa. 

Md = 

= 

(Q Q + G G)(L–3 d) 3 d/2 

11.78(4.3–0.39)0.39/2 

= 9.0 kN/m 

Vd = (Q Q + G G)L/2 (1–3d / (0,5 L)) = 20.7 kN 

Zrequ = Md / (0.9 d) + Vd /2 = 97.6 kN/m 

selezionato: stesso interasse ferri come per un'armatura con sezione di area notevole 

e = 14 cm 

Z requ/ferri = Z requ e = 97.6 0.14 = 13.7 kN 

dalla 10.3.5.1 ∅ 8mm /14 cm armatura inferiore 

l b,inst = 10 cm 

R d,inst = 14.6 kN > Z requ/ferri = 13.7 kN 

Usando un calcolo più dettagliato, si possono utilizzare per l'ancoraggio ferri ∅ 8 mm invece di ∅ 10 mm. 

Questo dimostra che vale la pena effettuare una progettazione.

10.4.4 Creazione di gradini tra pianerottoli 

Dati: 

Altezza gradino h (gr) = 18 cm 

Larghezza gradino b(gr) = 28 cm 

= arctan (h (gr) /b (gr) ) = 32.74° 

Distanza tra le pareti L = 4.88 m 

Spessore pianerottolo h = 18 cm 


effettiva prof. posa 

Classe del calcestruzzo 

d = 15 cm 

C 20/25 fck = 20 N/mm 2 

Classe dell'acciaio fyk = 500 N/mm 2 


Carichi: 

Carico accidentale Q = 3.00 kN/m 2 

Coefficiente di sicurezza per azioni variabili Q = 1.50 

Q Q = 4.50 kN/m 2 

Peso proprio dei gradini 

= 25 (h (gr) /2 + h/cos ) / 100 = 7.60 kN/m 2 

Peso proprio del pianerottolo 

= 25 h / 100 +1.5 = 6.00 kN/m 2 

→ per semplificare si considera 

il peso proprio dei gradini 

sull'intera luce, ovvero 

G = 7.60 kN/m 2 


per carichi permanenti G = 1.35 

G G = 10.26 kN/m2 Momento flettente in mezzeria 

M = (Q Q + G G) x L 2 /8 = 43.9 kNm/ m 

Dal calcolo progettuale si determina un'area dell'armatura pari a 

A s,requ = 8.20 cm 2 /m 

ø12/13 

→ di conseguenza si scelgono ∅ 12 mm/13 cm. (A s = 8.70 cm 2 /m) 

Nei pianerottoli sono annegati ferri ∅ 12 mm/13 cm 

Connessione del gradino: ∅ 12 mm/13 cm posizionati inferiormente 

Tabella 10.3.5.1 lunghezza base di ancoraggio l b = 29 cm 

Fattore di sovrapposizione: α = 1.4 (a > 10 ∅) 

profondità di ancoraggio = l b,inst = 29 1.4 = 40 cm 

D = 16 mm 

La superficie della muratura deve essere irruvidita per assorbire lo sforzo di taglio. 

h(gr) 

h = 18 

ø12/13 

12 120 8 x 28 = 224 

L = 488 

120 12 

293 

5


10.4.5 Ancoraggio di un balcone 

Dati: 

Sbalzo L = 1.3 m 

Spessore balcone h = 16 cm 


Effettiva prof. posa d = 13 cm 

Classe del calcestruzzo 

C 20/25 f ck = 20 N/mm 2 

Classe dell'acciaio f yk = 500 N/mm 2 

Carichi: 

Carico accidentale Q = 2.00 kN/m2 Coefficiente di sicurezza per azioni variabili Q 

Q Q 

= 1.50 

= 3.00 kN/m2 Peso proprio del balcone DWs = 25 x h / 100 

= 4.00 kN/m 2 

Pavimento DW F = 1.50 kN/m 2 

Parapetto DW P = 1.00 kN/m 

Coefficiente di sicurezza per carichi permanenti G = 1.35 

Momento flettente all'incastro 

M = (Q Q + DW (S+F) G)L 2 /2 + DWP GL = 10.56 kNm/m 

Dal calcolo progettuale si determina un'area dell'armatura pari a 

A s,requ = 2.15 cm 2 /m 

→ di conseguenza si scelgono ∅ 8 mm/20 cm (A s = 2.51 cm 2 /m) 

L'ancoraggio dei ferri ad aderenza migliorata avviene nella parte superiore del solaio. Il solaio è armato 

con ∅ 8 mm/20 cm nella parte superiore a trazione. 

Ancoraggio del balcone ∅ 8 mm/20 cm armatura superiore 

Paragrafo 10.3.3.4 Lunghezza base di ancoraggio = l b = 15 cm 

Fattore di sovrapposizione α = 1.4 (a > 10 ∅) 

profondità di ancoraggio = l b,inst = 15 cm · 1.4 = 21 cm 

D = 12 mm 

294 

ø8/20 

ø8/20 

L 

DW DW(P) P 

Se la disposizione dei ferri di armatura nel solaio non si può determinare utilizzando il Ferroscan, ed i fori dei 

ferri aderenza migliorata da ancorare non sono vicini ai ferri annegati esistenti, la lunghezza di ancoraggio 

deve essere incrementata come dalla 10.3.4.3. 

20 cm/2–4 0.8 cm = 7 cm 

Per una lunghezza di ancoraggio totale di 28 cm. 

La superficie del calcestruzzo esistente deve essere irruvidita per assorbire lo sforzo di taglio. 

Nella parte inferiore del balcone devono ugualmente essere messi ∅ 8 mm/20 cm come armatura costruttiva. 

d h


10.5 Report delle prove, informazioni supplementari 

10.5.1 Report più importanti 

[1] Marti. P. “Verankerung von Betonstahl mit Hilti HIT-HY 150 (Ancoraggio nel calcestruzzo armato con 

Hilti HIT-150)” Report no;. 93.327-1, December 17th., 1993 13pp. 

[2] Hohere Technische Lehr-und Versuchsanstalt Rankweil, (Istituto superiore di insegnamento e Istituto 

di prove, Rankweil, Austria), “Tragverhalten bei zentrischem Zug: Bewehrung Bst 500 mit Hilti HIT-HY 

150 in Beton eigenmortelt (Comportamento sotto carico di trazione: ferri ad aderenza migliorata 

Bst 500 ancorati nel calcestruzzo con adesivo Hilti HIT-HY 150)” Report no. 311/94, Settembre 1994. 

[3] SOCOTEC, “Cahier des charges d'emploi et de mise en oeuvre du systeme de scellerement a base 

de resine; HIT-HY 150 pour l'encrage d'armatures pour beton armé (quaderno di istruzioni per l'uso e 

la messa in opera del sistema di ancoraggio con resina; HIT-HY per l'ancoraggio di ferri ad aderenza 

migliorata nel calcestruzzo armato)” Cahier des charges accepté par SOCOTEC sous le nº: BX 1032 

(Juin 1994). 

[4] Hilti AG, “Manuale di tecnica del fissaggio”, 1993. 

[5] CEN: Comitato europeo per la standardizzazione, “ENV 1992-1-1 Eurocodici 2: Progettazione di 

Strutture in calcestruzzo - Parte 1: Regole Generali e regole per gli edifici”, 1991. 

Per applicazioni nazionali fare riferimento alle normative nazionali che adottano gli Eurocodici. 

10.5.2 Risultati dei test: Prove di estrazione su ferri ad aderenza migliorata 

Come descritto nel report delle prove condotte dalla HTL Rankweil [2], le prove di estrazione sono state 

condotte nelle seguenti condizioni e con i seguenti risultati: 

Condizioni delle prove: 

Calcestruzzo: f ck = 35,40,20 N/mm 2 

Ferri ad aderenza migliorata: f yk = 500 N/mm 2 

Foratura: Martello a rotopercussione 

Pulizia: Spazzolare e soffiare 

Carico: Trazione fino a collasso 

Campioni: Diametri 8, 10, 12, 14, 16, 20, 25 

profondità di posa 5∅, 10∅, 15∅, l b 

tre esempi per ciascuno 

295 

5


Risultati dei test: 

Barre diam. Foro Profondità di posa 

∅ [mm] D [mm] 5 10 15 Ib 8 12 8.9 17.8 25.1 25.1 

14.2 P 16.3 P 31.1 P 31.9 S 

16.5 P 31.0 P 31.2 P 26.7 P 

8.7 P 29.8 P 31.8 S 30.0 P 

10 14 12.4 24.8 37.3 39.3 

21.0 P 40.0 P 47.1 S 47.3 S 

21.9 P 38.6 P 47.0 S 48.1 S 

24.7 P 46.6 P 50.0 S 48.7 S 

12 16 16.3 32.6 49.0 56.5 

29.5 P 56.9 P 69.7 S 72.5 S 

29.2 P 65.5 P 69.9 S 69.8 S 

24.5 P 60.7 P 71.2 S 69.7 S 

14 18 20.6 41.1 61.7 77.0 

37.8 P 90.6 P 97.8 S 97.1 S 

39.6 P 87.2 P 98.3 S 97.7 S 

38.5 P 92.3 P 98.2 S 97.4 S 

16 22 25.1 50.3 75.4 100.5 

58.7 P 109.1 S 138.1 S 138.8 S 

47.5 P 83.4 S 136.6 S 139.2 S 

49.7 S 106.5 S 138.7 S 142.2 S 

20 28 35.1 70.2 105.4 157.1 

65.7 C 116.6 P 202.0 P 211.1 P 

78.9 P 160.8 P 208.6 P 211.5 S 

67.7 C 135.5 P 205.0 P 205.2 P 

25 32 49.1 98.2 134.1 245.4 

138.7 P 276.0 P 275.3 C 341.8 P 

123.7 P 217.6 C 300.1 C 328.2 C 

119.4 P 285.7 P 257.0 C 312.0 P 

R k : Carico di collasso teorico (carico caratteristico con γ = 1,0) 

F ult : Carico di collasso effettivo 

Modalità: modalità di collasso, P = estrazione 

S = rottura del ferro 

C = rottura del calcestruzzo 

Carico di trazione [kN] 

296 

225 

225 

200 

175 

150 

125 

100 

75 

50 

25 

0 

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 

Spostamento [mm] 

Diagramma carico-spostamento per barre ∅ 20 mm 

} 

} 

R k 

fF ult, Mode 

ult, Mode 

fF ult, Mode 

ult, Mode 

fF ult, Mode 

ult, Mode 

l b,inst = l b = 612mm 

l b,inst=15 = 300mm 

l b,inst=10 = 200mm 

l b,inst= 5 = 100mm


10.5.3 Risultati di test: prova su trave in scala reale 

Per dimostrare che le caratteristiche dell'ancoraggio di ferri ad aderenza 

migliorata con Hilti HIT-HY 150 sono equivalenti alle soluzioni con ferri 

annegati nel getto, sono state realizzate le seguenti prove [2]: 

2 Ferri di ripresa ø 14 mm, lb = 35 mm 

2 Ferri di ripresa ø 22 mm, lb = 68 mm 

1.5 m 1.5 m 1.5 m 

Momento flettente f [kg] 

25 cm 

40 cm 

Una trave in calcestruzzo (40 cm x 25 cm x 475 cm) è tagliata ad 1 /3 della 

sua lunghezza . Ferri ad aderenza migliorata di dimensioni equivalenti (2 

∅ 22 mm nella parte inferiore e 2 ∅ 14 mm nella parte superiore) sono 

inseriti accanto all'armatura originale utilizzando l'Hilti HIT; quindi la trave 

viene ricollegata. 

F/ 2 

La trave viene quindi appoggiata agli estremi, mentre un carico viene applicato 

ai 2 terzi estremi della trave (il punto ricollegato e quello originale). 

La curva della trave è misurata al di sotto di questi due punti per poter 

confrontare i comportamenti della parte ricollegata con la parte originale. 

Come si può vedere dal diagramma 

la curva della parte riattacata si 

comporta nello stesso modo della 

parte originale. 

Il comportamento dell'ancoraggio 

con l'Hilti HIT è davvero conforme 

ad un ferro ad aderenza migliorata. 

Il momento flettente al collasso 

della trave (69.18 kNm) è corrispondente 

al momento di calcolo 

(68.10 kNm). 

F/ 2 

70 

60 

50 

40 

30 

originale 

20 

10 

ricollegata 

0 

0 5 10 15 20 25 30 

Momento flettente [mm] 

297 

5

298

6Appendice 2 

11.1 Connessione di nuovi strati di calcestruzzo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .300 

11.1.1 Campi d’applicazione . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .300 

11.1.2 Vantaggi del metodo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .300 

11.2 Progettazione dell’interfaccia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .302 

11.2.1 Considerazioni introduttive . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .302 

11.2.2 Stato limite ultimo per trasferimento del taglio all’interfaccia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .302 

11.2.2.1 Principi e funzionamento del modello . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .302 

11.2.2.2 Resistenza di progetto a taglio all’interfaccia VRd . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .302 

11.2.2.3 Sforzo resistente di progetto a taglio all’interfaccia τRdj . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .303 

11.2.3 Sollecitazione di progetto a taglio, agente in direzione longitudinale all’interfaccia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .307 

11.2.3.1 Aumento della zona compressa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .307 

11.2.3.2 Aumento della zona tesa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .307 

11.2.3.3 Forza di taglio da trasferire al perimetro del nuovo strato di calcestruzzo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .307 

11.2.3.4 Regioni senza connettori . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .308 

11.2.4 Stato limite di deformazione . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .308 

11.2.5 Regole aggiuntive e prescrizioni di dettaglio . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .308 

11.2.5.1 Trattamenti diversi della superficie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .308 

11.2.5.2 Armatura minima dell’interfaccia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .308 

11.2.5.3 Posizionamento dei connettori . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .309 

11.2.5.4 Ancoraggio dei connettori nel nuovo e vecchio calcestruzzo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .309 

11.2.5.5 Armatura minima del nuovo strato di calcestruzzo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .310 

11.2.5.6 Raccomandazioni per il posizionamento dei connettori . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .310 

11.2.5.7 Raccomandazioni per il trattamento delle superfici . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .310 

11.3 Risultati dei Test . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .311 

11.3.1 Trasferimento del taglio lungo le fessurazioni del calcestruzzo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .311 

11.3.2 Test di laboratorio effettuati da Hilti Corporate Research . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .311 

11.3.3 Principi di funzionamento dei connettori . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .312 

11.3.4 Confronti con i risultati di test internazionali . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .313 

11.4 Simbologia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .314 

11.5 Letteratura di riferimento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .315 

299 

6

Connessione di nuovi strati di calcestruzzo 

11.1 Connessione di nuovi strati di calcestruzzo 

11.1.1 Campi d'applicazione 

Se uno nuovo strato di calcestruzzo viene applicato a calcestruzzo 

esistente con il fine di rinforzare o riparare una struttura, 

bisogna far riferimento ad una nuova sezione composta in 

calcestruzzo. In generale i nuovi strati vengono gettati direttamente 

o tramite calcestruzzo proiettato e hanno funzione di 

aumentare la zona tesa o compressa a flessione, a seconda di 

dove viene posizionato. Prima del getto del nuovo strato, la 

superficie a contatto dell'elemento esistente in calcestruzzo 

viene trattata con adeguati metodi e bagnata. Il ritiro nel nuovo 

strato può essere ridotto tramite una scelta accurata della miscela 

del calcestruzzo, tuttavia non possono essere eliminate 

totalmente le forze di costrizione dovute a differente ritiro nel 

nuovo e vecchio calcestruzzo e, talvolta, a gradienti termici differenziali. 

Inizialmente, gli sforzi all'interfaccia di collegamento 

sono dovuti ad una combinazione dei carichi esterni e delle 

forze di costrizione interne. Bisogna tener ben presente che gli 

sforzi dovuti al ritiro e ai gradienti termici raggiungono il loro 

valore massimo lungo il perimetro (forze di sollevamento del 

bordo). La combinazione degli sforzi interni ed esterni supera 

spesso la capacità iniziale del collegamento e quindi il progettista 

deve tener conto di una interfaccia distaccata durante la 

fase di progettazione. Questo é particolarmente vero nel caso 

di nuovi strati di calcestruzzo su ponti, che sono soggetti a 

11.1.2 Vantaggi del metodo 

Applicazione semplice e affidabile per una gran varietà di casi 

➠ 

Comportamento strutturale monolitico assicurato 

➠ Le forze di scorrimento sono trasferite in modo sicuro anche nel caso di interfaccia fessurata 

➠ Idoneo per l'utilizzo con i metodi più comuni di irruvidimento delle superfici 

➠ Minima attrezzatura necessaria per l'inserimento dell'ancorante 

Riparazione della soletta di un ponte 

300 

Calcestruzzo 

esistente 

Calcestruzzo nuovo 

Figura 1: Rinforzo di un deck di ponte 

Caso A: 

nuova copertura di calcestruzzo 

Caso B: 

nuovo calcestruzzo con 

armatura aggiuntiva 

Figura 2: Rinforzo di un solaio 

sforzi di fatica dovuti ai carichi del traffico. Inoltre, questi sforzi dipendono dal tempo e quindi il cedimento al 

bordo può manifestarsi anni dopo il posizionamento del nuovo strato di calcestruzzo. Quando questo avviene, 

le forze di trazione che si generano devono essere assorbite da armatura o connettori posizionati lungo 

l'interfaccia. Le figure 1 e 2 mostrano tipici esempi d'applicazione in modo schematico. 

• Rimozione dello strato danneggiato di calcestruzzo 

tramite getto d'acqua ad alta pressione 

• Ancoraggio di armatura aggiuntiva con resina 

HIT-HY 150 

• Installazione dei connettori a taglio con resina 

HIT-HY 150 

• Getto del nuovo strato di calcestruzzo 

✓ Comportamento resistente monolitico 

✓ Trasmissione del taglio affidabile 

✓ Connessione rigida 

✓ Ridotta profondità di ancoraggio

Vista dall'alto 

Tunnel 

Connettori 

Rete 

Sezione 

Trave 

Armatura 

aggiuntiva 


Connettori 

Rinforzo della soletta di un edificio industriale 

• Rimozione del sottofondo e di ogni strato distaccato 

• Irruvidimento della superficiee tramite sabbiatura a pressione 

• Installazione dei connettori con resina HIT-HY 150 

in accordo alle specifiche del progettista 

• Ispezione, se necessario, della superficie del calcestruzzo 

per verifica della ruvidità e della resistenza all'estrazione, 

e dei connettori per la resistenza allo sfilamento 

• Posizionamento dell'armatura e getto del calcestruzzo 


✓ Trasferimento del taglio affidabile e verificabile 

✓ Adeguata rigidezza della connessione 

✓ Ridotta profondità di ancoraggio 

Rinforzo delle fondazioni di un edificio industriale 

• Scoprimento delle fondazioni 


come da specifiche di progetto (superficie liscia) 

• Posizionamento dell'armatura e getto dello strato 

di calcestruzzo 

✓ Manodopera ridotta 


✓ Ridotta profondità di ancoraggio (6 diametri) 

✓ Trasferimento del taglio affidabile 

✓ Connessione duttile 

Riparazione e rinforzo di una pila da ponte 

• Irruvidimento della superficie di calcestruzzo 


come da specifiche di progetto 






Riparazione e rinforzo con calcestruzzo proiettato 

• Irruvidimento della superficie di calcestruzzo 







301 

6


11.2 Progettazione dell'interfaccia 

11.2.1 Considerazioni introduttive 

Le strutture fatte in calcestruzzo armato o precompresso che presentano un nuovo strato di calcestruzzo di 

spessore di almeno 40 mm ([2], Sezione 2.5.3.5.8 (109)), o 60 mm per strutture da ponte, possono essere 

progettate come elementi da costruzione monolitici se le forze di scorrimento all'interfaccia tra nuovo e vecchio 

calcestruzzo vengono contrastate in accordo alle seguenti regole: 

11.2.2 Stato limite ultimo per trasferimento del taglio all'interfaccia 

11.2.2.1 Principi e funzionamento del modello 

Le sollecitazioni all'interfaccia tra nuovo e vecchio calcestruzzo vengono determinate dalle azioni totali agenti 

sull'intero edificio. 

Come regola per la progettazione, bisogna fare l'ipotesi che l'interfaccia sia distaccata. 

L'armatura o i connettori che attraverso la superficie d'interfaccia devono essere posizionati in modo che le 

forze di taglio all'interfaccia vengano trasmesse allo stato limite ultimo. 

“Ingranaggio” 

(attrito, coesione) 

11.2.2.2 Resistenza di progetto a taglio all'interfaccia, V Rd 

V Rd >_ V Sd 

Dove: 

V Rd = Rdj ·b j ·I j 

VRd resistenza di progetto a taglio dell'interfaccia 

VSd Rdj 

bj lj sollecitazione di progetto a taglio dell'interfaccia, come da paragrafo 11.2.3 

sforzo resistente di progetto a taglio all'interfaccia in oggetto, come da formula (3) e diagrammi 1÷3 

larghezza effettiva dell'interfaccia in oggetto 

lunghezza effettiva dell'interfaccia in oggetto 

302 

“Estrazione” 

(attrito) 

“effetto 

bietta” 

(flessione, 

forza 

di taglio) 

Come risultato della separazione delle superfici 

all'interfaccia, i connettori sono soggetti ad estrazione 

e contemporaneamente ad un momento flettente 

in dipendenza della ruvidità delle superfici. 

Se le superfici vengono irruvidite, effetti aggiuntivi di 

ingranaggio e coesione possono assorbire parte della 

forza di scorrimento all'interfaccia. 

(1) 

(2)


11.2.2.3 Sforzo resistente di progetto a taglio all'interfaccia, Rdj 

La formula (3) viene utilizzata per calcolare lo sforzo resistente a taglio Rdj all'interfaccia [6]. In questo caso, 

il limite superiore è dato dalla resistenza di progetto della parte compressa in calcestruzzo: 

Dove: 

Rd 

Rdj = kT Rd + ·( · · fyd + n)+ · · 

√fyd 

· fcd _< · · 

coesione attrito effetto bietta parte compressa 

in cls 

sforzo resistente base di progetto per il calcestruzzo come da [1], sezione 4.3.2.3 (il valore 

minore tra quello del nuovo e del vecchio calcestruzzo); si faccia riferimento anche alla Tabella 2 

kT 

fattore per coesione come da Tabella 1 

coefficiente di attrito come da Tabella 1 

coefficiente per la forza effettiva dovuta alla trazione nel connettore come da Tabella 1 

coefficiente per la forza effettiva dovuta all'effetto bietta come da Tabella 1 

coefficiente per la forza effettiva dovuta alla resistenza del calcestruzzo come da Tabella 1 

fattore di efficienza come da [1], formula 4.20; si faccia riferimento anche alla Tabella 2 

= As / bj lj n _< 0,6 fcd fyd fcd rapporto d'armatura corrispondente ai connettori dell'interfaccia in oggetto 

sforzo normale certamente agente all'interfaccia (compressione positiva) 

valore di progetto della resistenza allo snervamento del connettore 

valore di progetto della resistenza a compressione cilindrica del calcestruzzo 

(il valore minore tra quello del nuovo e del vecchio calcestruzzo) 

Rt profondità media della ruvidità all'interfaccia, misurata in accordo al metodo standard 

del send-patch [7] 

Trattamento della superficie 

Prof. media della scabrezza Coefficienti 


Rt mm kT 

fck_>20 fck_>35 Getto d'acqua ad alta pressione > 3.0 2.3 0.5 0.9 0.4 0.8*) 1.0*) 

Sabbiatura > 0.5 0 0.5 1.1 0.3 0.7 

Liscia: casseri in legno o acciaio/assenza di casseri – 0 0 1.5 0.2 0.5 

Tabella 1: parametri per formula (3) *) Valori intermedi possono essere interpolati linearmente 

Classe di resistenza del cls C20/25 C25/30 C30/37 C35/45 C40/50 C45/55 C50/60 

fck N/mm 2 20 25 30 35 40 45 50 

fcd N/mm 2 13.3 16.7 20.0 23.3 26.7 30.0 33.3 

0.60 0.58 0.55 0.53 0.50 0.50 0.50 

Rd N/mm 2 0.24 0.26 0.28 0.30 0.31 0.32 0.33 

Tabella 2: Rd e (come da [1]; Tabella 4.8) 

f cd 

(3) 

303 

6


Diagramma 1: per superfici irruvidite con getti d'acqua ad alta pressione 

(Ruvidità media R t > 3 mm, ovvero altezza picchi > 6 mm circa) 

Rdj [N/mm 2 ] Rdj [N/mm 2 ] 

304 

2.1 

2.0 

1.9 

1.8 

1.7 

1.6 

1.5 

1.4 

1.3 

1.2 

1.1 

1.0 

0.9 

0.8 

0.7 

0.6 

0.5 

6.8 

6.5 

6.2 

5.9 

5.6 

5.3 

5.0 

4.7 

4.4 

4.1 

3.8 

3.5 

3.2 

2.9 

2.6 

2.3 

2.0 

1.7 

1.4 

0.00 

0.4 

0.02 

0.5 

0.04 

0.06 

0.6 

0.08 

0.7 

0.10 

Rapporto d'armatura, [%] 


0.12 

0.8 

0.14 

0.9 

0.16 

1.0 

0.18 

0.20 

1.1 

0.22 

1.2 

0.24 

0.26 

1.3 

0.28 

1.4 

0.30 

1.5 

0.32 

0.34 

1.6 

0.36 

1.7 

0.38 

0.40 

Acciaio armatura, f yk = 500 N/mm 2 

1.8 

Acciaio armatura, f yk = 500 N/mm 2

Diagramma 2: per superfici sabbiate 

(Ruvidità media R t > 0.5 mm, ovvero altezza picchi > 1 mm circa) 


1.15 

1.10 

1.05 

1.00 

0.95 

0.90 

0.85 

0.80 

0.75 

0.70 

0.65 

0.60 

0.55 

0.50 

0.45 

0.40 

0.35 

0.30 

0.25 

0.20 

5.0 

4.8 

4.6 

4.4 

4.2 

4.0 

3.8 

3.6 

3.4 

3.2 

3.0 

2.8 

2.6 

2.4 

2.2 

2.0 

1.8 

1.6 

1.4 

1.2 

1.0 

0.8 

0.4 

0.00 

0.02 

0.5 

C5 0 / 6 0 

C4 5 / 5 5 

C4 0 / 5 0 

C3 5 / 4 5 

C3 0 / 3 7 

C2 5 / 3 0 

C2 0 / 2 5 

0.04 

C5 0 / 6 0 

C4 5 / 5 5 

C4 0 / 5 0 

C3 5 / 4 5 

C3 0 / 3 7 

C2 5 / 3 0 

C2 0 / 2 5 

0.6 

0.06 

0.08 

0.7 


0.10 


0.8 


0.12 

0.14 

0.9 

0.16 

1.0 

0.18 

1.1 

0.20 

0.22 

1.2 

0.24 

1.3 

0.26 

0.28 

1.4 

0.30 

1.5 

0.32 

0.34 

1.6 

0.36 

1.7 

0.38 


1.8 

0.40 


305 

6


Diagramma 3: per superfici lisce 

(casseforme in legno, in acciaio, assenza di casseforme) 


306 

0.75 

0.70 

0.65 

0.60 

0.55 

0.50 

0.45 

0.40 

0.35 

0.30 

0.25 

0.20 

0.15 

0.10 

0.05 

0.00 

3.4 

3.2 

3.0 

2.8 

2.6 

2.4 

2.2 

2.0 

1.8 

1.6 

1.4 

1.2 

1.0 

0.8 

0.6 

0.4 

0.00 

0.4 

0.02 

0.5 

0.04 

C5 0 / 6 0 

C4 5 / 5 5 

C4 0 / 5 0 

C3 5 / 4 5 

C3 0 / 3 7 

C2 5 / 3 0 

C2 0 / 2 5 

0.06 

C5 0 / 6 0 

C4 5 / 5 5 

C4 0 / 5 0 

C3 5 / 4 5 

C3 0 / 3 7 

C2 5 / 3 0 

C2 0 / 2 5 

0.6 

0.08 

0.7 

0.10 



0.8 

0.12 

0.14 

0.9 

0.16 

1.0 

0.18 

0.20 

1.1 

0.22 

1.2 

0.24 

0.26 

1.3 

0.28 

1.4 

0.30 

1.5 

0.32 

0.34 

1.6 

0.36 

1.7 

0.38 


0.40 


1.8


11.2.3 Sollecitazione di progetto a taglio, agente in direzione longitudinale all'interfaccia 

In generale VSd viene calcolata a partire dalla resistenza flessionale della sezione trasversale (il cedimento 

a taglio dell'elemento non è in generale predominante). 

11.2.3.1 Aumento della zona compressa 

Ase, nuovo 

nuovo calcestruzzo Vcd 

asse neutro 

x 

tnuovo 

Vcd = 0,8 · x · bnuovo· · fcd + Ase,nuovo· fyd 0,8 Fattore di riduzione per distribuzione non 

rettangolare degli sforzi 

= 0,85 Fattore di riduzione per carichi di lunga durata 

calcestruzzo esistente 

As 

11.2.3.2 Aumento della zona tesa 


nuovo calcestruzzo Vtd 

per: x > t nuovo, come approssimazione: 

V cd = t nuovo· b nuovo· · f cd + A se,nuovo· f yd 

V td = A se,nuovo · f yd 

11.2.3.3 Forza di taglio da trasferire al perimetro del nuovo strato di calcestruzzo 

Ai bordi del nuovo strato di calcestruzzo, durante la fase di progettazione bisogna considerare una minima 

forza di trazione Fcr. F cr = t nuovo· b · k · f ct,eff 

Ase, nuovo 

x 

tnuovo 

Fcr forza di trazione effettiva nello strato di calcestruzzo, presente nel momento in 

cui ci si aspetta possa verificarsi la fessurazione, come da [1], Sezione 4.4.2.2 

K = 0,8 per tnuovo ≤ 30 cm coefficiente che tiene in conto di sforzi auto-equilibrati non uniformi 

fct,eff resistenza a trazione effettiva dello strato di calcestruzzo, presente nel momento 

in cui ci si aspetta possa verificarsi la fessurazione, come da [1], Sezione 4.4.2.2 

(in generale: fct,eff = 3 N/mm2 ) 

Ned 

c 

Ved 

Ved 

nuovo calcestruzzo 

tnuovo I seguenti valori possono essere utilizzati senza ulteriori verifiche: 

V (8) 

ed = Fcr le 


Ned = V ––––– 

ed 

; c _< 1.5 · tnuovo 6 

As 

Ved forza di taglio all'interfaccia, derivata da Fcr Ned forza di trazione risultante dal momento relativo a Fcr Ved può essere distribuito in modo uniforme lungo la lunghezza le: a) le = 3 tnuovo per superfici irruvidite 

b) le = 6 tnuovo per superfici sabbiate 

c) le = 9 tnuovo per superfici liscie 

(4) 

(5) 

(6) 

(7) 

(9) 

307 

6


11.2.3.4 Regioni senza connettori 

Per bassi valori di sforzi di taglio, non vi è la necessità di utilizzare i connettori nelle parti centrali del nuovo 

strato di calcestruzzo se il carico è principalmente statico e sono comunque posizionati connettori lungo il 

perimetro, in accordo al Paragrafo 11.2.3.3. 

a) Con superfici trattate con getti di acqua ad alta pressione, per 

11.2.4 Stato limite di deformazione 

weff deformazione calcolata per la sezione armata considerando la flessibilità dei connettori 

wcalc deformazione calcolata per la sezione armata assumendo un legame perfetto 

fattore da Tabella 3 

sd spostamento dei connettori sotto un carico medio permanente (FP ≈ 0.5 Fuk) 308 

Sd _< k T · Rd + · n 

b) Con superfici sabbiate, purché non agiscano sforzi di trazione dovuti a forze esterne perpendicolari 

all'interfaccia (ipotizzata non fessurata), per 

Sd _< Rd + · n 

Come approssimazione, per casi normali, la deformazione dell'elemento rinforzato sottoposto a flessione 

può essere determinata utilizzando una sezione trasversale monolitica e successivamente incrementando il 

valore nel modo seguente: 

w eff = · w calc 

Lo spostamento s d, riportato in Tabella 3, può essere utilizzato per calcoli più accurati. 

Trattamento della superficie Ruvidità media Rt [mm] sd mm 

Getto d'acqua ad alta pressione > 3.0 1.0 0.005 dia. 

Sabbiatura > 0.5 1.1 0.015 dia. 

Liscia: casseri in legno o acciaio/assenza di casseri 

– 1.2 0.030 dia. 

Tabella 3: Coefficienti per il calcolo della deformazione dia. = diametro dei connettori 

11.2.5 Regole aggiuntive e prescrizioni di dettaglio 

11.2.5.1 Trattamenti diversi della superficie 

Trattamenti diversi della supeficie possono essere utilizzati sullo stesso elemento strutturale soltanto se vengono 

prese in considerazione diverse rigidezze dei connettori (si veda anche la Tabella 3, spostamento s d). 

Si noti che viene assunta una interfaccia non fessurata, ovvero legame rigido, per interfacce con valori bassi 

di sforzo di taglio e che non richiedono presenza di connettori nelle parti centrali, come da Paragrafo 

11.2.3.4. 

11.2.5.2 

Armatura minima dell'interfaccia 

Le seguenti quantità di armatura minima attraverso l'interfaccia devono essere garantite nel caso in cui non 

si possono omettere i connettori, come indicato nel Paragrafo 11.2.3.4. 

1) Solette e altre strutture in cui non è necessaria armatura a taglio: 

a) Per superfici irruvidite (con getto di acqua ad alta pressione): _> 0.08% 

b) Per superfici sabbiate: _> 0.12% 

c) Per superfici lisce: _> 0.12% 

2) Travi e altre strutture con armatura a taglio: come da [1], Sezione 5.4.2.2. 

(10) 

(11) 

(12)


11.2.5.3 Posizionamento dei connettori 

(1) I connettori devono essere posizionati nella direzione di applicazione dei carichi in rispetto alla distribuzione 

della forza agente di taglio, in modo che la forza di taglio all'interfaccia possa essere assorbita e 

venga prevenuto il distacco del nuovo strato di calcestruzzo. 

(2) In superfici sabbiate o lisce, i connettori devono essere posizionati equidistanziati sulla lunghezza corrispondente, 

lj, tra le vicine sezioni critiche in cui il carico è principalmente statico. In accordo alla [3], Sezione 

4.1.2 (4), le sezioni critiche sono quelle soggette al massimo momento flettente, quelle di appoggio, 

i punti in cui insistono carichi concentrati e quelli in cui vi è variazione repentina della sezione 

trasversale. 

(3) L'interasse dei connettori nella direzione del carico non deve essere maggiore di 6 volte lo spessore del 

nuovo strato di calcestruzzo, oppure 800 mm. 

11.2.5.4 Ancoraggio dei connettori nel nuovo e vecchio calcestruzzo 

(1) I connettori devono essere ancorati in modo adeguato nel vecchio e nuovo calcestruzzo. La forza agente 

di estrazione, Nd, può essere assunta pari a: 

Nd >_ · AS ·fyd (13) 

= coefficiente come da Tabella 1 

(2) Il tipo di applicazione è decisiva quando si determina la profondità di ancoraggio nel materiale base: 

(2a) Zone con armatura a taglio o altra armatura di collegamento (Figura 7): 

Il valore base della profondità di ancoraggio, lb, deve essere determinata in accordo all'Appendice 1. 

Il valore minimo della profondità di ancoraggio deve essere 10 volte il diametro. 

Bisogna tener ben presente che in questo caso vi deve essere una sovrapposizione tra il connettore e 

l'armatura esistente (ls = 1·lb, Paragrafo 5.2.4). 

Inoltre, la forza di trazione derivante dallo schema a traliccio di Mörsch come da [1], Sezione 4.3.2.4, 

deve essere verificata per elementi strutturali che richiedono armatura a taglio. 

(2b) 

Zone senza armatura a taglio (V sd ≤ V rd1) o altra armatura di collegamento (Figura 8): 

La lunghezza di ancoraggio deve essere determinata in accordo all'Appendice 1. La distanza dal bordo 

e l'interasse (c 1, s) degli ancoranti chimici deve essere calcolata in accordo alla teoria dell'ancoraggio. 

La presenza di fessurazioni nel calcestruzzo riduce in generale la capacità di carico degli ancoraggi chimici. 

Se la fessurazione viene prevista, la profondità di ancoraggio deve essere aumentata, come ad 

esempio nel caso di armatura in trazione pura o rinforzo flessionale con elevato valore di taglio in vicinanza 

degli appoggi o nel carico di carichi concentrati. 

Is 

Figura 7: Progettazione di ferri di ancoraggio Figura 8: Progettazione ancoraggi 

c1 

s 

Ib 

309 

6


(3) 

(4) 

11.2.5.5 Armatura minima nel nuovo strato di calcestruzzo 

Per travi: [1], Sezioni 5.4.2.1.1 e 5.4.2.4 

Per solette: [1], Sezione 5.4.3.2.1 

11.2.5.6 Raccomandazioni per il posizionamento dei connettori 

11.2.5.7 Raccomandazioni per il trattamento delle superfici 

La ruvidità della superficie di interfaccia ha un'influenza decisiva sulla forza di scorrimento che può essere 

trasferita. Nel caso si utilizzi questa procedura di progettazione, bisogna misurare la profondità media della 

ruvidità, Rt, misurata in accordo al metodo del sand-patch [7]. Bisogna tener presente che Rt è un valore medio 

e quindi la differenza tra il picco più alto e quello più basso vale circa 2Rt. Si raccomanda di stabilire il valore medio della ruvidità Rt quando viene deciso il trattamento superficiale 

dell'interfaccia. Prima di approvare il trattamento, bisogna effettuare una prova e verificarlo sulla base del 

metodo del sand-patch. 

310 

Piastre, dadi o teste forgiate possono essere utilizzati per ridurre la profondità di ancoraggio dei connettori 

in un nuovo stato di calcestruzzo. Se vengono utilizzati tali connettori, bisogna effettuare i seguenti 

controlli: 

a) Il cedimento per rottura del cono di calcestruzzo deve essere controllato in accordo con [5], 

Sezione 15.1.2.4. 

Deve essere prevista armatura sufficiente a contrastare l'insorgere di forze locali di fessurazione 

all'estremo superiore dei connettori. Il calcolo delle forze di fessurazione può essere effettuato basandosi 

su un modello a travatura con bielle compresse a 45°. Normalmente, i connettori dovrebbero essere 

estesi fino all'armatura superiore dello strato di calcestruzzo e formare in quel punto un nodo della 

travatura ideale. 

b) La pressione nel calcestruzzo al di sotto della testa del connettore deve essere limitata come da [5], 

Sezione 15.1.2.3, o [1], Sezione 5.4.8.1. 

Se l'interfaccia è liscia, la profondità di ancoraggio dei connettori deve essere almeno pari a 6 diametri 

(si raccomanda 9 diametri). Se l'interfaccia è liscia, la profondità di ancoraggio dei connettori deve es- 

Per determinare la quantità minima di armatura da inserire nel nuovo strato di calcestruzzo, bisogna seguire 

la procedura riportata in [1]. 

Pre-trattamento: 

Si raccomanda l'utilizzo di uno strato sottile di malta cementizia. 

Il calcestruzzo esistente dovrebbe essere adeguatamente pre-bagnato (24 ore in anticipo la prima volta) prima 

dell'applicazione della malta cementizia. Al momento della stesura della malta, la superficie del calcestruzzo 

non deve essersi asciugata al punto da sembrare umida e opaca. 

La malta utilizzata deve essere formata da acqua e, in parti uguali, da cemento Portland e sabbia di granulometria 

0/2 mm. Questa malta deve essere successivamente applicata alla superficie di calcestruzzo preparata. 

Strato di calcestruzzo: 

La miscela di calcestruzzo per il nuovo strato deve essere tale da garantire un basso valore di ritiro (rapporto 

acqua/cemento ≤ 0.4). Lo strato deve essere gettato sulla malta cementizia ancora fresca, ovvero bagnato 

su bagnato. 

Maturazione: 

Per assicurare una buona durabilità del nuovo strato di calcestruzzo, bisogna seguirne con attenzione la maturazione. 

Cominciando immediatamente dopo il getto, il nuovo calcestruzzo deve essere protetto contro 

l'essicazione e il raffredamento eccessivo per un periodo sufficiente di tempo e comunque non meno di 5 

giorni.

11.3. Risultati dei Test 


11.3.1 Trasferimento del taglio lungo le fessurazioni del calcestruzzo 

Figura 9: Trasferimento del taglio lungo fessurazioni del calcestruzzo (modello taglio-attrito) 

11.3.2 Test di laboratorio effettuati da Hilti Corporate Research 

Figura 10: Test di taglio 

“effetto bietta” 

(flessione, forza di taglio) 

“estrazione” 

(attrito) 

“ingranaggio” 

(attrito, coesione) 

Un'analisi della letteratura disponibile 

rivela una scarsa ricerca 

nei confronti del comportamento 

specifico del legame presente 

all'interfaccia armata tra calcestruzzo 

nuovo ed esistente. 

La maggior parte degli studi esistenti 

si concentrano sul trasferimento 

della forza di taglio lungo 

le fessurazioni. 

Gli effetti dell'irruvidimento della 

superficie del calcestruzzo esistente 

sulla capacità di carico a 

taglio sono stati studiati per la prima 

volta negli Stati Uniti nel 1960. 

Qualche anno dopo é stata sviluppata la cosidetta teoria taglio-attrito. Questa teoria tenta di spiegare il fenomeno 

con l'aiuto di un semplice modello a dente di sega. In accordo con questo modello, nel caso di spostamenti 

relativi la ruvidità della superficie causa sempre un ampliamento dell'interfaccia con conseguente insorgenza 

di sforzi nei connettori in acciaio che la attraversano. Successivamente questi sforzi creano forze 

di serraggio e di conseguenza anche forze di attrito. 

Nel 1987, Tsoukantas e Tassios [4] hanno presentato ricerche analitiche sulla resistenza a taglio delle connessioni 

tra elementi in calcestruzzo prefabbricato. Queste coprono i differenti contributi dei meccanismi di 

attrito ed effetto bietta (Figura 9). 

Nei laboratori della Hilti Corporate Research 

sono stati effettuati specifici test 

di taglio in collaborazione con l'Università 

di Innsbruck (sotto la supervisione del 

Professor Dr. M. Wicke) per studiare le 

relazioni tra differenti gradi di ruvidità e 

sforzi trasferibili di taglio con varie tipologie 

di armatura. 

Utilizzando un apposito telaio di prova, è 

stato possibile evitare nel provino momenti 

eccentrici secondari e ottenere la 

separazione quasi parallela delle superfici 

d'interfaccia (figura 10). Le superfici 

scabre sono state trattate con un agente 

slegante prima del getto del nuovo strato 

di calcestruzzo. 

I risultati dimostrano in modo chiaro che con un adeguato irruvidimento delle superfici è possibile incrementare 

in modo significativo la capacità di carico. Se le superfici sono molto scabre, i connettori in acciaio presenti 

all'interfaccia sono sollecitati principalmente da sforzi di trazione, mentre, se le superfici sono lisce, prevale la 

resistenza a taglio dei connettori (effetto bietta). 

Quando le superfici d'interfaccia sono scabre e le quantità d'armatura all'interfaccia è modesta (bassi valori di 

sforzo di taglio), la coesione ha un contributo predominante nel trasferimento della sollecitazione di taglio. 

Il metodo generale utilizzato è presentato nella tesi di Randl [8]. 

311 

6


11.3.3 Principi di funzionamento dei connettori 

Forza di taglio [kN] 

SScherkraf t [ kN] 

Scherkraf t [ kN] 

312 

2 0 0 

1 8 0 

1 6 0 

1 4 0 

1 2 0 

1 0 0 

8 0 

6 0 

4 0 

2 0 

2 0 0 

1 8 0 

1 6 0 

1 4 0 

1 2 0 

1 0 0 

8 0 

6 0 

4 0 

2 0 

D¸ effetto belwirkung bietta 

0 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 

Spostamento horizont ale Verschiebung orizzontale [ [mm] mm] 

Figura 11: Esempio di test per superfici irruvidite con getti d'acqua 

ad alta pressione 


0 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 

horizont Spostamento ale Verschiebung orizzontale [ [mm] mm] 

Figura 12: Esempio di test per superfici sabbiate 


SScherkraf t [ kN] 

2 0 0 

1 8 0 

1 6 0 

1 4 0 

1 2 0 

1 0 0 

8 0 

6 0 

4 0 

2 0 

attrito 

Test N. 18 (superfici irruvidite con getti d'acqua; 

2 dia. 12) 

attrito e ingranaggio 

Test N. 40 (sabbiatura; 2 dia. 12) 

effetto bietta 

Test N. 57 (superficie lisce; 2 dia. 12) 

effetto bietta 

0 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 

horizont Spostamento ale Verschiebung orizzontale [ mm] [mm] 

Figura 13: Esempio di test per superfici lisce 

I risultati dei test confermano la 

grande influenza della ruvidità sulla 

resistenza e sulla rigidezza a taglio. 

Se si osservano le curve caricospostamento 

insieme con lo spostamento 

misurato, si possono isolare 

e determinare in modo quantitativo 

le tre componenti di 

coesione, attrito ed effetto bietta. 

In dipendenza della ruvidità della 

superficie e della quantità di armatura, 

questi effetti contribuiscono in 

maniera differente alla resistenza 

totale (Figure 11, 12 e 13). 

Ne consegue che la componente di 

attrito predomina quando la superficie 

è irruvidita con getti d'acqua ad 

alta pressione e vi è presenza di 

una grande quantità di armatura. 

Modesti valori di sforzi di taglio possono 

essere tuttavia trasferiti anche 

in assenza di armatura, grazie 

all'effetto ingranaggio alle superfici 

d'interfaccia. Nel caso di superfici 

sabbiate gli sforzi di taglio vengono 

trasferiti grazie ad una combinazione 

di attrito ed effetto bietta, ma le 

forze che possono essere assorbite 

sono di molto inferiori a quelle del 

caso di superfici trattate con getti 

d'acqua ad alta pressione. 

La ricerca ha inoltre investigato sul 

comportamento dei connettori postinstallati 

nella condizione ultima del 

trasferimento del taglio, per verificare 

se vengono raggiunti i valori di 

snervamento dell'acciaio. A tal fine, 

sono stati misurati i valori di deformazione 

dei connettori a livello 

dell'interfaccia. Per evitare qualsiasi 

disturbo dovuto al legame e per 

ottenere il valore della deformazione 

dovuto al solo carico di trazione, 

gli estensimetri sono stati posizionati 

in un foro centrale lungo l'asse 

longitudinale dei connettori. 

Questi risultati mostrano in modo 

chiaro che, quando le superfici 

hanno i gradi di ruvidità sopra riportati, 

la forza di trazione nei connettori 

non raggiunge la resistenza 

allo snervamento dei connettori, 

contrariamente alle ipotesi di altri 

modelli per la progettazione.

τ [ N/ mm ] 

2 

1 2 ,0 

1 1 ,0 

1 0 ,0 

9 ,0 

8 ,0 

7 ,0 

6 ,0 

5 ,0 

4 ,0 

3 ,0 

2 ,0 

1 ,0 

Mattlock, Mat t ock, Walraven, Daschner, Hilt Hilti i 

0 ,0 

0 ,0 1 ,0 2 ,0 3 ,0 4 ,0 5 ,0 6 ,0 7 ,0 8 ,0 9 ,0 1 0 ,0 1 1 ,0 1 2 ,0 

ρ f y [ N/ mm 2] 

Figura 14: Test di taglio, interfaccia “irruvidita” 

τ [ N/ mm ] 

2 

5 ,5 

5 ,0 

4 ,5 

4 ,0 

3 ,5 

3 ,0 

2 ,5 

2 ,0 

1 ,5 

1 ,0 

0 ,5 

0 ,0 

0 ,0 1 ,0 2 ,0 3 ,0 4 ,0 5 ,0 6 ,0 7 ,0 8 ,0 9 ,0 1 0 ,0 1 1 ,0 1 2 ,0 

ρ f y [ N/ mm 2] 

Figura 15: Test di taglio, interfaccia “sabbiata” 

τ [[ N/ mm ] 

2 

5 ,5 

5 ,0 

4 ,5 

4 ,0 

3 ,5 

3 ,0 

2 ,5 

2 ,0 

1 ,5 

1 ,0 

0 ,5 

0 ,0 

Daschner,Mat Mattlock, Walraven, t ock,Paulay,Hanson, Daschner, Hilti Hilt i 

0 ,0 1 ,0 2 ,0 3 ,0 4 ,0 5 ,0 6 ,0 7 ,0 8 ,0 9 ,0 1 0 ,0 1 1 ,0 1 2 ,0 

ρ f y [ N/ mm 2] 

Figura 16: Test di taglio, interfaccia “liscia” 


Mattock: “r ough” ACI 

2 (r = 3 mm); fy = 350 N/mm , 

2 

fc = 20 – 45 N/mm 

Walraven: cracked concr ete; 

2 fy = 450 N/mm , 

2 

fc = 25 – 32 N/mm 

Daschner: raked surface; 

2 fy = 540 N/mm , 

2 

fc = 15 N/mm 

Hilti: water-blasted; 

2 fy = 508 N/mm ; 

2 

fc = 18 N/mm 

Hilti: water blasted; 

2 fy = 508 – 653 N/mm ; 

2 

fc = 36 N/mm 

Design function (charact. values): 

2 water-blasted; fck = 30 N/mm , 

2 

fyk = 500 N/mm 

Design function (charact. values): 

2 water-blasted; fck = 20 N/mm , 

2 

fyk = 500 N/mm 

Hilti tests 

Hi: sand-blasted; 

2 fy = 508 N/mm ; 

2 fc = 18 N/mm ; 

Ib = 17dia. 

Hi: sand-blasted; 

f y = 508 – 653 N/mm 2 , 

f c = 35 N/mm 2 ; 

I b > 8 dia. 

Design function (charact. 

values): sand-blasted; 

f ck = 20 N/mm 2 , 

f yk = 500 N/mm 2 


values): sand-blasted; 

f ck = 20 N/mm 2 , 

f yk = 500 N/mm 2 

Daschner: trowel; 

f y = 450 – 1200 N/mm 2 , 

f cw = 15 – 22 N/mm 2 

Daschner: un worked surface; 

f y = 450 – 1200 N/mm 2 , 

f c = 10 – 17 N/mm 2 

Mattock: tr owel; 

f y = 350 N/mm 2 , 

f c = 35 N/mm 2 

Paulay: trowel; 

f y = 318 N/mm 2 , 

f c = 24 N/mm 2 

Hanson: trowel; 

f y = 345 N/mm 2 , 

f c = 22 – 29 N/mm 2 

Hilti [8]: unworked surface; 

f y = 508 – 653 N/mm 2 , 

f c = 33 N/mm 2 


f y = 508 – 653 N/mm 2 , 

f c = 40 N/mm 2 


f y = 508 – 653 N/mm 2 , 

f c = 17 N/mm 2 


values) [8]: smooth 

f ck = 20 N/mm 2 , 

f yk = 500 N/mm 2 

Test eseguiti con connettori di varie 

lunghezze hanno confermato questi 

risultati, mostrando inoltre che lunghezze 

di ancoraggio ridotte sono 

sufficienti a sopportare l'effettiva 

forza di trazione nei connettori relativa 

alla loro massima capacità di 

carico a taglio. Lunghezze di ancoraggio 

aggiuntive (per esempio, 

quelle necessarie a garantire lo 

snervamento teorico a trazione dei 

connettori), non incrementano il valore 

di taglio trasferibile. 

È stato inoltre studiato un meccanismo 

di assorbimento del carico per 

superfici lisce. Come hanno mostrato 

le letture degli spostamenti 

verticali e orizzontali, in questo caso 

vi è anche la separazione delle 

interfacce sotto carico di taglio e, di 

conseguenza, a causa della mancanza 

di rugosità, una perdita di 

contatto tra le superfici di taglio. In 

questo caso, l'intera resistenza è 

dovuta all'effetto bietta. 

Sulla base di questi risultati è stato 

sviluppato un metodo di progettazione 

che permette analisi separate 

e realistiche dei vari contributi della 

resistenza a taglio. Ne risulta un livello 

di sicurezza standardizzato 

nei confronti della resistenza, sia 

nel caso in cui gli sforzi normali 

all'interfaccia siano introdotti da una 

normale esterna che dai connettori 

interni. 

11.3.4 Confronti con i risultati 

di test internazionali 

Nella sua tesi [8], Randl ha dimostrato 

attraverso lo studio di letteratura 

specifica e con riferimento a risultati 

di ricerche internazionali che 

le equazioni di progetto determinate 

sono conservative. Questi risultati 

sono mostrati nelle Figure 14, 

15 e 16. 

313 

6


11.4 Simbologia 

Lunghezze: 

bj larghezza effettiva dell'interfaccia nell'area in oggetto 

c1 distanza dal bordo dell'ancoraggio [6] 

lb profondità di ancoraggio del connettore nel materiale base, come da Appendice 1 

ls lunghezza di sovrapposizione dell'armatura, come da [1], Sezione 5.2.4 

le lunghezza lungo la quale viene introdotta la forza di trazione che causa fessurazione 

lj lunghezza effettiva dell'interfaccia nell'area in oggetto 

Rt profondità media della rugosità, misurata in accordo con il metodo “sand-patch” 

s interasse dei connettori o dei ferri ad aderenza migliorata 

sd spostamento dei connettori sotto un carico medio permanente (FP ≈ 0.5 Fuk) tnuovo spessore del nuovo strato di calcestruzzo 

weff deformazione aggiuntiva calcolata per la sezione armata considerando la flessibilità dei connettori 

wcalc deformazione aggiuntiva calcolata per la sezione armata assumendo un legame perfetto 

x distanza dell'asse neutro dal bordo compresso (flessione) 

Aree: 

As Ase 314 

area della sezione trasversale dell'armatura all'interfaccia (connettori) 

area della sezione trasversale dell'armatura flessionale 

Forze: 

Fcr forza di trazione effettiva nello strato di calcestruzzo, presente nel momento in cui ci si aspetta 

possa verificarsi la fessurazione, come da [1], Sezione 4.4.2.2 

Nd valore di progetto della forza di trazione nel connettore 

Ned forza di trazione dovuta al momento relativo a Fcr VRd resistenza di progetto a taglio all'interfaccia 

VSd forza di progetto a taglio agente all'interfaccia 

Ved forza di taglio all'interfaccia dovuta a Fcr Vcd forza di taglio di progetto agente all'interfaccia nella zona compressa 

forza di taglio di progetto agente all'interfaccia nella zona tesa 

V td 

Sforzi: 

fcd fyd fct,eff σn τRd τRdj valore di progetto della resistenza a compressione cilindrica del calcestruzzo 

valore di progetto della resistenza allo snervamento del connettore 

resistenza a trazione effettiva nel nuovo strato di calcestruzzo, presente nel momento in cui ci si 

aspetta possa verificarsi la fessurazione, come da [1], Sezione 4.2.2.2 

sforzo normale (compressione positiva) agente all'interfaccia 

resistenza base di progetto a taglio del calcestruzzo, come da [1], Sezione 4.3.2.3 

resistenza di progetto a taglio all'interfaccia in oggetto 

Fattori e coefficienti: 

k coefficiente che tiene in conto di sforzi auto-equilibrati non uniformi 

kT fattore per coesione come da Tabella 1 

α coefficiente per la forza effettiva dovuta all'effetto bietta, come da Tabella 1 

β coefficiente per la forza effettiva dovuta alla resistenza del calcestruzzo, come da Tabella 1 

γ fattore per la deformazione come da Tabella 3 

µ coefficiente di attrito, come da Tabella 1 

ν fattore di efficienza come da [1], formula 4.20; si faccia riferimento anche alla Tabella 2 

ρ=As/bjlj rapporto d'armatura corrispondente ai connettori dell'interfaccia in oggetto

11.5 Letteratura di riferimento 


[1] EC2; Progettazione delle strutture in calcestruzzo: ENV 1992-1-1: 1991; 

Parte 1. Regole generali e regole per edifici 

[2] EC2; Progettazione delle strutture in calcestruzzo: ENV 1992-1-3: 12/94; 

Parte 1-3. Regole generali - Elementi e strutture in calcestruzzo prefabbricato 

[3] EC4; Progettazione di strutture composte acciaio-calcestruzzo: ENV 1994-1-1: 1992; 

Parte 1-1. Regole generali e regole per edifici 

[4] Tsoukantas S.G., Tassios T.P.; Resistenza a taglio delle connessioni tra elementi prefabbricati 

in calcestruzzo armato lineari. ACI Journal, Maggio-Giugno 1989 

[5] CEB-Guide; Progettazione di ancoraggi in calcestruzzo, Parte III, Gennaio 1997; 

Resistenza caratteristica di ancoraggi con tirafondi gettati in opera 

[6] Randl, N, Untersuchungen zur Kraftübertragung zwischen Neu-und Altbeton bei unterschiedlihen 

Fugenrauhigkeiten; Dissertation in Vorbereitung, Universität Innsbruck 

(Ricerche sul trasferimento di forze tra nuovo e vecchio calcestruzzo con differenti rugosità 

della superficie d'interfaccia); tesi in preparazione, Università di Innsbruck, Austria 

[7] Kaufmann, N: Sandflächenverfahren (metodo “sand-patch”), Strassenbautechnik 24, 

(1971, Germany), nº 3, pagine 131-135 

315 

6

316

7Appendice 3 

12.1 Informazioni generali . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .318 

12.2 Progettazione dell’ancoraggio . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .319 

12.3 Modalità di posa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .321 

12.4 Letteratura di riferimento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .321 

317 

7

Resina HIT-RE 500 su legno 

Introduzione 

Con questo documento intendiamo fornire indicazioni per l’utilizzo e la progettazione di fissaggi su 

legno. Data la complessità, l’ampiezza dell’argomento e la mancanza di normativa specifica italiana, 

vi preghiamo comunque di contattare il servizio tecnico Hilti per un supporto più completo. 

12.1 Informazioni generali 

Grazie alle sue elevate caratteristiche adesive, Hilti HIT-RE 500 può essere utilizzata per il fissaggio su legno 

di barre filettate, bussole a filetto interno e barre ad aderenza migliorata. 

Al fine di fornire chiare indicazioni per questo tipo di fissaggi, Hilti ha testato HIT-RE 500 su diversi tipi di legno 

con prove a breve e lungo termine, e con varie angolazioni nei confronti della direzione delle fibre. 

Ad oggi esistono normative nazionali e internazionali che riguardano il fissaggio di barre in acciaio su legno tramite 

resine chimiche. Queste sono la normativa E-DIN1052 e l’Eurocodice 5, Parte 2 - 1997. 

Queste Normative contengono indicazioni sul valore di resistenza caratteristica ammissibile per il legame 

legno-resina-acciaio e descrivono i materiali a base legnosa in cui effettuarlo, le dimensioni raccomandate 

degli ancoranti, le distanze dai bordi e gli interassi da rispettare, i dati relativi alla profondità di posa 

e l’influenza della medesima sulla resistenza ammissibile del legame legno-resina-acciaio. Si fa anche un chiaro 

riferimento ai coefficienti di sicurezza parziali da utilizzare nella progettazione su legno. 

La presente appendice presenta i risultati ottenuti da Hilti tramite le prove effettuate su fissaggi su legno e include 

le prescrizioni di progetto da seguire per la progettazione degli stessi tramite l’utilizzo di resina adesiva HIT-RE500. 

Le informazioni di progetto sono basate sulla nuova proposta normativa E-DIN1052 che include l’applicazione 

“Verbindungen mit eingeklebten Stahlstäben / Fissaggi con barre in acciaio tramite resine adesive”. 

Immagine 1: Barra filettata M12 dopo test di estrazione. Fissaggio effettuato parallelo alla direzione delle 

fibre. Modalità di rottura: cedimento del materiale base 

318

12.2 Progettazione dell’ancoraggio 

◆ Materiale base: tutte le tipologie di legno con proprietà meccaniche rientranti nelle classi C16 fino a C40 o 

D30 fino a D60 (Cfr. [1]). 

Per esempio, legno massiccio e legno lamellare ricavato da alberi della famiglia degli conifere (pino, larice, 

abete, Douglas, pino del sud, cedro) o da alberi della famiglia delle caducifoglie (quercia, faggio, teck, ecc.). 

◆ Contenuto di umidità nel legno al momento della posa: si raccomanda un valore di umidità non superiore 

al 12%, secondo quanto riportato nella Normativa (Cfr. [2]). 

◆ Tipologie e dimensioni degli ancoranti: fissaggi con barre e bussole filettate o barre ad aderenza migliorata 

di dimensioni da M8/φ8 fino a M30/φ30. 

◆ Dimensione dei fori: si raccomandano fori più larghi dai 2 ai 6 mm del diametro nominale (per barre filettate) 

oppure del massimo diametro esterno dell’elemento da fissare (per bussole filettate e barre ad aderenza 

migliorata). 

◆ Direzione di posa: i fissaggi possono essere effettuati parallelamente oppure ortogonalmente alla direzione 

delle fibre nel legno, per applicazioni a solaio, orizzontali o a soffitto. 

◆ Distanza dal bordo e interasse dei fissaggi: Per le due applicazioni - parallela o ortogonale alla direzione 

delle fibre - occorrerà considerare differenti valori di distanza dal bordo e di interasse (Cfr. [2]). 

◆ Profondità di ancoraggio per carichi a taglio: 

lad, min = massimo tra [0.5 x d 2 ; 10 x d] 

◆ Profondità di ancoraggio per carichi a trazione: sulla base delle prescrizioni della normativa E DIN1052, 

la profondità di ancoraggio per carichi a trazione deve essere dimensionata nei seguenti modi: 

A) Resistenza di progetto dell’elemento in acciaio: 

Resistenza di progetto dell’elemento in acciaio: Rax,d = fy,d x Aef [ a ] 

Profondità di ancoraggio richiesta: lad, min ≥ Rax,d / (π x d x fk1,d) [ b ] 

Dove Rax,d = resistenza di progetto dell’elemento in acciaio 

fy,d = valore di progetto della resistenza allo snervamento dell’elemento 

in acciaio (utilizzando γM = 1.1 come coefficiente parziale di sicurezza 

nei confronti dello snervamento, Cfr. [4]) 

fy,d = fy / γM dove fy = resistenza allo snervamento dell’elemento in acciaio 

Aef = sezione reagente dell’elemento in acciaio 

lad, min = minima profondità di ancoraggio dell’elemento in acciaio 

d = diametro nominale della barra filettata o della barra ad aderenza migliorata 

(M12 = 12 mm; barra φ20 = 20 mm) 

= diametro esterno delle bussole a filetto interno 

fk1,d = resistenza di progetto della resina 


319 

7


Nel caso in cui non sia richiesto o necessario il pieno sfruttamento della resistenza dell’acciaio, la formula 

[ b ] può essere utilizzata sostituendo Rax,d con il carico di progetto raccomandato Fd. Questo porta al seguente 

caso: 

B) Calcolo della profondità di ancoraggio per uno specifico carico di progetto: 

In questo caso, Fd deve includere il relativo coefficiente parziale di sicurezza, γF , che per i carichi vale circa 1.4 

(Cfr. [4]). Questo porta al carico di progetto Fd = Frif x γF; dove Frif = carico di riferimento. 

Deve essere inoltre soddisfatta la relazione, Fd < Rax,d per la barra ad aderenza migliorata, la barra filettata o 

la bussola a filetto interno (incluso bullone/barra). 

Profondità di ancoraggio specifica per un dato carico di progetto: lad, min ≥ Fd / (π x d x fk1,d) [ c ] 

Un’altra possibilità è calcolare il carico di progetto relativo ad un ancorante specifico nota la lunghezza di ancoraggio, 

per esempio per una bussola filettata internamente. Questo porta al seguente caso: 

C) Calcolo del carico di progetto per un ancorante specifico: 

In questo caso, la formula [ c ] deve essere modificata nel seguente modo: 

Carico di progetto ammissibile: Fd ≤ π x d x lad x fk1,d [ d ] 

Deve essere inoltre soddisfatta la relazione, Fd < Rax,d per la barra ad aderenza migliorata, la barra filettata o 

la bussola a filetto interno (incluso bullone/barra). 

Per applicazioni di tipo B) e C) si raccomanda una profondità di ancoraggio minima pari a 10 volte il diametro 

nominale dell’elemento in acciaio. Poiché la resistenza del legame è minore nel legno che nel calcestruzzo, si 

prescrive di utilizzare una coppia di serraggio pari alla metà di quella indicata nelle “Istruzioni d’uso” o nel 

“Manuale di Tecnologia del Fissaggio Hilti”, edizione 2001. 

◆ Resistenza caratteristica, fk1,k , per HIT-RE 500 in materiale base legno (Cfr. [3]) 

La resistenza di progetto, fk1,d , viene calcolata a partire della resistenza caratteristica, fk1,k , tramite il coefficiente 

di sicurezza parziale γM (Cfr. [4]) e il coefficiente di modifica kmod, che dipende dal materiale base, 

dalla classe di servizio e dalle condizioni di carico (Cfr. [5]). 

fk1,d = fk1,k x kmod / γM [ e ] 

Dove γM = coefficiente di sicurezza parziale per il materiale (= 1.3 per legno; Cfr. [4]) 

320 

fk1,k (N/mm 2 ) 

Profondità effettiva di ancoraggio o parte dell’elemento 

in acciaio a contatto con la resina adesiva 

lad 

≤ 250 mm 250 mm < lad ≤ 500 mm 500 mm < lad ≤ 1000 mm 

4.0 5.25 - 0.005 lad 

(4.0 .... 2.75 N/mm 2 ) 

3.5 - 0.0015 lad 

(2.75 ...... 2.0 N/mm 2 )

Il trasferimento del carico al materiale base e il modo di trasferimento dei carichi alla struttura in legno 

devono essere verificati dall’ingegnere progettista sulla base delle regole per le costruzioni in legno e 

le relative normative o prescrizioni nazionali. 

12.3 Modalità di posa 

◆ Praticare un foro del diametro adeguato utilizzando una punta per legno. 

Il diametro della punta deve essere dai 2 ai 6 mm più grande del diametro esterno dell’elemento in acciaio. 

◆ Eliminare polvere e segatura dovuta alla perforazione utilizzando aria priva di tracce d’olio. 

I fori devono essere puliti immediatamente prima della posa del fissaggio e devono essere privi di ghiaccio, 

olio/grasso o altri agenti estranei. 

◆ Per le operazioni successive di posa, seguire le indicazioni presenti nelle “Istruzioni d’uso” incluse in ogni 

confezione delle cartucce standard o Jumbo. 

◆ La massima coppia di serraggio nel caso di progettazione secondo i casi B) e C) non deve superare la metà 

del valore indicato nelle “Istruzioni d’uso” o nel “Manuale di Tecnologia del Fissaggio Hilti”, edizione 2001. 

12.4 Letteratura di riferimento 


[1] E DIN 1052, Tabelle M.7 e M.8: Classificazione delle tipologie di legno e della loro resistenza 

[2] E DIN 1052, Sezione 12.3: Ancoraggi con barre filettate e resina adesiva 

[3] E DIN 1052, Tabella M.20: Resistenza caratteristica fk1,k 

[4] E DIN 1052, Sezione 3.5.3: Coefficienti parziali di sicurezza 

[5] E DIN 1052, Tabella M.1: Coefficienti di modifica kmod 

321 

7


Immagine 2: Prova di carico a lungo termine (test di viscosità). Ancoraggi effettuati su legno 

con Hilti HIT-RE 500 di resistenza effettiva fk1,ef = 2.8 N/mm 2 , 

(resistenza del legame a taglio); fissaggi effettuati ortogonalmente alla direzione 

delle fibre del legno e con contenuto di umidità di circa 15%. 

Immagine 3: Prova di carico a lungo termine (test di viscosità). Ancoraggi effettuati su legno 

con Hilti HIT-RE 500 di resistenza effettiva fk1,ef = 2.8 N/mm 2 , 

(resistenza del legame a taglio); fissaggi effettuati parallelamente alla direzione 

delle fibre del legno e con contenuto di umidità di circa 15%. 

322

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323 

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ARICCIA (RM) 

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LATINA 

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ROMA-BOCCEA 

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VITERBO 

V.le Francesco Baracca, 20/B - 01100 Viterbo 

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LIGURIA 

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GENOVA 

Via Molteni, 51/53 R - 16151 Genova 

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SARZANA (SP) 

Viale Mazzini, 56 - 19038 Sarzana (SP) 

Tel. 0187 607261 - Fax 0187 607257 

LOMBARDIA 

BERGAMO 

Via Tiepolo, 3 - 24127 Bergamo 

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BRESCIA 

Via Orzinuovi, 129/S - 25124 Brescia 

Tel. 030 3534124 - Fax 030 3532439 

CARPIANO (MI) 

Via Dossetti - Loc. Francolino 

20080 Carpiano (MI) 

Tel. 02 98859088 - Fax 02 98859031 

CINISELLO BALSAMO (MI) 

V.le Romagna, 39 

20092 Cinisello Balsamo (MI) 

Tel. 02 61290957 - Fax 02 61240448 

CREMONA 

V.le Po, 119 - 26100 Cremona 

Tel. 0372 463919 - Fax 0372 463435 

MANTOVA 

Via Verona, 99/101 - 46100 Mantova 

Tel. 0376 392756 - Fax 0376 392061 

MERONE (CO) 

Via Nuova Valassina, 5/C 

22046 Merone (CO) 

Tel. 031 3355366 - Fax 031 3355367 

MILANO-CENISIO 

Via Cenisio, 74 - 20154 Milano 

Tel. 02 34934617 - Fax 02 34934705 

MILANO-LAMBRATE 

V.le Rimembranze di Lambrate, 9 

20134 Milano 

Tel. 02 26416222 - Fax 02 26414545 

MILANO-VIALE UMBRIA 

V.le Umbria, 41 - 20135 Milano 

Tel. 02 54120964 - Fax 02 54123778 

MONZA (MI) 

Via Ugo Foscolo, 29/A - 20052 Monza (MI) 

Tel. 039 839193 - Fax 039 834419 

PAVIA 

Via Bramante, 175 - 27100 Pavia 

Tel. 0382 498124 - Fax 0382 498161 

PIEVE FISSIRAGA (LO) 

Via Isola Rota - Centro Comm.le Bennet 

26854 Pieve Fissiraga (LO) 

Tel. 0371 237044 - Fax 0371 237045 

POGLIANO MILANESE (MI) 

S.S. 33 Sempione, 25 - ang. P.zza XXV Aprile 

20010 Pogliano Milanese (MI) 

Tel. 02 93255204 - Fax 02 93559473 

325 

7

SARONNO (VA) 

Via Varese, 29 - 21047 Saronno (VA) 

Tel. 02 96703838 / 02 96248718 

Fax 02 96703854 

TREZZANO SUL NAVIGLIO (MI) 

Via Goldoni, 1 - 20090 Trezzano s/N (MI) 

Tel. 02 48409349 - Fax 02 48409263 

VARESE 

V.le Borri, 162 - 21100 Varese 

Tel. 0332 810171 - Fax 0332 810084 

MARCHE 

ANCONA 

Via Buozzi, 2 - Z.I. Baraccola Ovest 

60131 Ancona 

Tel. 071 2868668 - Fax 071 2868665 

PESARO 

Via degli Abeti - ang. Nuova Strada PRG snc 

61100 Pesaro 

Tel. 0721 405420 - Fax 0721 401125 

SAN BENEDETTO DEL TRONTO (AP) 

Via Valsesia, 11 - Loc. Porto d’Ascoli 

63039 S. Benedetto d/ Tronto (AP) 

Tel. 0735 757746 - Fax 0735 757704 

PIEMONTE 

ALESSANDRIA 

C.so Monferrato, 137/139 

15100 Alessandria 

Tel. 0131 288238 - Fax 0131 228609 

ASTI 

C.so Torino, 351 - 14100 Asti 

Tel. 0141 217019 - Fax 0141 210245 

BIELLA 

C.so Maurizio, 25/D - 13900 Biella 

Tel. 015 8461402 - Fax 015 8461403 

FOSSANO (CN) 

Via Torino, 70 - 12045 Fossano (CN) 

Tel. 0172 646188 - Fax 0172 646190 

NOVARA 

C.so Vercelli, 21/A - 28100 Novara 

Tel. 0321/453131 - Fax 0321/467327 

ORBASSANO (TO) 

Strada Torino, 43 - 10043 Orbassano (TO) 

Tel. 011 9040362 - Fax 011 9040372 

RIVOLI (TO) 

C.so Francia, 105 - 10098 Rivoli (TO) 

Tel. 011 9588683 - Fax 011 9593938 

TORINO 

C.so Vercelli, 348 - 10156 Torino 

Tel. 011 2625556 - Fax 011 2625683 

PUGLIA 

ANDRIA (BA) 

Via Barletta, 369 - 70031 Andria (BA) 

Tel. 0883 556048 - Fax 0883 550983 

BARI 

Via Amendola, 205/19 - 70125 Bari 

Tel. 080 5461518 - Fax 080 5461519 

LECCE 

V.le Ugo Foscolo, 49 - 73100 Lecce 

Tel. 0832 498050 - Fax 0832 492783 

326 

TARANTO 

V.le Virgilio, 121 - 74100 Taranto 

Tel. 099 7323073 - Fax 099 7382768 

SARDEGNA 

CAGLIARI 

Via G.Dolcetta, 19 - 09122 Cagliari 

Tel. 070 275791 - Fax 070 275792 

OLBIA (SS) 

Via Aldo Moro, 395 - 07026 Olbia (SS) 

Tel. 0789 601099 - Fax 0789 562095 

SASSARI 

Via Rockfeller, 44 - 07100 Sassari 

Tel. 079 2115014 - Fax 079 2115015 

SICILIA 

MESSINA 

Strada Statale, 114 - Contesse 

98125 Messina 

Tel. 090 621235 - Fax 090 6258950 

MISTERBIANCO (CT) 

C.so Carlo Marx, 53-55 

95045 Misterbianco (CT) 

Tel. 095 474693 - Fax 095 483603 

PALERMO 

Via Nazario Sauro, 67/69/71 - 90145 Palermo 

Tel. 091 6811299 - Fax 091 6813944 

TOSCANA 

AREZZO 

Via P. Calamandrei, 101/1-2 - 52100 Arezzo 

Tel. 0575 22484 - Fax 0575 24757 

EMPOLI (FI) 

Via della Repubblica, 100 

50053 Empoli (FI) 

Tel. 0571 80128 - Fax 0571 80694 

FIRENZE 

Via Benedetto Dei, 84 - 50127 Firenze 

Tel. 055 431366 - Fax 055 4378011 

FIRENZE-VIA ARETINA 

Via Aretina, 127 R - 50136 Firenze 

Tel. 055 686703 - Fax 055 6236054 

GROSSETO 

V.le Europa, 81 - 58100 Grosseto 

Tel. 0564 457620 - Fax 0564 462113 

LIVORNO 

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PRATO 

V.le della Repubblica, 131/133 - 59100 Prato 

Tel. 0574 527701 - Fax 0574 527709 

SAN GIULIANO TERME (PI) 

Via Carducci, 60 - Loc. Ghezzano 

56017 San Giuliano Terme (PI) 

Tel. 050 877147 - Fax 050 877182 

SIENA 

Via Massetana Romana, 12/A - 53100 Siena 

Tel. 0577 223937 - Fax 0577 223936 

TRENTINO ALTO ADIGE 

BOLZANO 

Via Buozzi, 14/B - 39100 Bolzano 

Tel. 0471 501954 - Fax 0471 501962 

TRENTO 

Via Maccani, 94/A - 38100 Trento 

Tel. 0461 828171 - Fax 0461 828172 

UMBRIA 

PONTE SAN GIOVANNI (PG) 

Via della Valtiera, 225/B - Loc. Collestrada 

06087 Ponte San Giovanni (PG) 

Tel. 075 5996618 - Fax 075 5996131 

TERNI 

Via Narni, 194/196 - 05100 Terni 

Tel. 0744 817289 - Fax 0744 817296 

VALLE D’AOSTA 

SAINT-CHRISTOPHE (AO) 

Via Grand Chemin, 66 

11020 Saint-Christophe (AO) 

Tel. 0165 363991 - Fax 0165 261848 

VENETO 

BELLUNO 

Via Vittorio Veneto, 76 - 32100 Belluno 

Tel. 0437 30316 - Fax 0437 932683 

LEGNAGO (VR) 

Via Minghetti, 50 - 37045 Legnago (VR) 

Tel. 0442 603397 - Fax 0442 603401 

MESTRE (VE) 

Via Miranese, 178/C - 30174 Mestre (VE) 

Tel. 041 5442704 - Fax 041 5442708 

PADOVA 

Via Uruguay, 87/89/91 - 35127 Padova 

Tel. 049 760498 - Fax 049 760460 

ROMANO D’EZZELINO (VI) 

Via San Giovanni Battista de la Salle, 41 

36060 Romano d’Ezzelino (VI) 

Tel. 0424 382564 - Fax 0424 382652 

ROVIGO 

V.le Oroboni, 39/M - 45100 Rovigo 

Tel. 0425 422896 - Fax 0425 423846 

SAN VENDEMIANO (TV) 

Via Friuli 7/A 

31020 San Vendemiano (TV) 

Tel. 0438 403085 - Fax 0438 403070 

TREVISO 

V.le della Repubblica, 197 - 31100 Treviso 

Tel. 0422 424522 - Fax 0422 424579 

VENEZIA 

Calle del Campaniel, 1763 

Località San Polo - 30125 Venezia 

Tel. 041 718146 - Fax 041 719197 

VERONA 

Via Silvestrini, 7/A - 37135 Verona 

Tel. 045 8202188 - Fax 045 8202190 

VICENZA 

Via Divisione Folgore, 28 - 36100 Vicenza 

Tel. 0444 928153 - Fax 0444 928152

ARGENTINA 

Hilti Argentina S.A., Buenos Aires 

+5411 471 771 00 +5411 471 771 10 

ARUBA 

Aruba Fasteners N.V., Oranjestad 

+2978 284 49 +2978 325 82 

AUSTRALIA 

Hilti (Aust.) Pty. Ltd., Silverwater 

+612 874 810 00 +612 87 4811 90 

AUSTRIA 

Hilti Austria Ges.m.b.H., Wien 

+431 661 01 +431 661 012 57 

BANGLADESH 

Aziz & Company Ltd., Hilti Division, Dhaka 

+8802 881 44 61 +8802 881 23 37 

BARBADOS 

Gittens & Company, Ltd., 

St. Michael 

+1246 426 47 40 +1246 426 69 58 

BELGIUM 

Hilti Belgium N.V., Asse (Zellik) 

+322 467 79 11 +322 466 58 02 

BELIZE 

Benny’s Homecenter Ltd., Belize City 

+5012 721 26 +5012 743 40 

BENIN 

La Roche S.A.R.L., Cotonou 

+229 33 07 75 +229 33 19 20 

BOLIVIA 

Genex S.A., Santa Cruz 

+591-3-343-1819 +591-3-343-1819 

BOSNIA HERZEGOVINA 

Galeb Group d.o.o., Bijeljina 

+387 554 721 85 +387 554 726 26 

BOTSWANA 

Turbo Agencies, Gaborone 

+267 31 22 88 +267 31 22 88 

BRAZIL 

Hilti do Brasil Comercial Ltda., São Paulo 

+5511 30469200 +5511 38455175 

BULGARIA 

Hilti (Bulgaria) GmbH, Sofia 

+3592 976 00 11 +3592 974 01 23 

CAMEROON 

Sho Plus, Douala 

+237 42 38 53 +237 42 25 73 

CANADA 

Hilti (Canada) Ltd., Mississauga, Ontario 

+1905 813 92 00 +1905 813 90 09 

CHILE 

Hilti Chile Limitada, Santiago 

+562 655 30 00 +562 365 05 05 

CHINA 

Hilti (China) Ltd., Shanghai 

+8621 648 531 58 +8621 648 503 11 

COLOMBIA 

Hilti Colombia Ltda., Bogotá 

+57-1-351-3261 +57-1-351-3263 

COSTA RICA 

Superba S.A., La Urca, San José, 

+506 255 10 44 +506 255 11 10 

CROATIA 

Hilti Croatia d.o.o, Zagreb 

+3851 377 22 79 +3851 375 70 80 

CURAÇAO 

Caribbean Fasteners N.V., Davelaar 

+5999 737 62 88 +5999 737 62 25 

CYPRUS 

Cyprus Trading Corp. Ltd., Nicosia 

+357 227 403 40 +357 224 828 92 

CZECH REPUBLIC 

Hilti CR spol.sr.o., Praha 

+420-2-61212631 +420-2-61195333 

DENMARK 

Hilti Denmark A/S, Roedovre 

+4544 88 80 00 +4544 88 80 84 

DOMINICAN REPUBLIC 

Dalsan, C Por A, Santo Domingo 

+1809 565 44 31 +1809 541 73 13 

ECUADOR 

Sermaco S.A., Quito 

+593-2-2560953 +593-2-2505013 

EGYPT 

M.A.P. S.O. for Marine Propulsion & Supply 

S.A.E., Cairo 

+202 296 27 77 +202 296 27 80 

EL SALVADOR 

Electrama S.A. de C.V., San Salvador 

+503 274 97 45 +503 274 97 47 

ESTONIA 

Hilti Eesti Oü, Tallinn 

+372 655 09 00 +372 655 09 01 

FINLAND 

Hilti (Suomi) Oy, Vantaa 

+3589 478 700 +3589 478 701 00 

FRANCE 

Hilti France SA, Magny-les-Hameaux 

+331 301 250 00 +331 301 250 12 

GABON 

Ceca-Gadis, Libreville 

+241 74 07 47 +241 74 32 63 

GERMANY 

Hilti Deutschland GmbH, Kaufering 

+4981 919 00 +4981 919 011 22 

GHANA 

Auto Parts Ltd., Accra 

+233-21-225924 +233-21-224899 

GREAT BRITAIN 

Hilti (Gt. Britain) Ltd., Manchester 

+44161 886 10 00 +44161 872 12 40 

GREECE 

Hilti Hellas SA, Athens-Likovrisi 

+30-10-2880600 +30-10-2880607 

GUATEMALA 

Equipos y Fijaciones S.A., Guatemala City 

+502 / 339-3583 +502 / 339-3585 

GUYANA 

Fastening & Building Systems Ltd., 

Georgetown 

+592-2-2250467 +592-2-2239712 

HONDURAS 

Lazarus & Lazarus, S.A., 

San Pedro Sula, Cortes 

+504 565 88 82 +504 565 86 24 

HONG KONG 

Hilti (Hong Kong) Ltd., Tsimshatsui, Kowloon 

+852 822 881 18 +852 276 432 34 

HUNGARY 

Hilti (Hungária) Kft., Budapest 

+361 436 63 00 +361 436 63 90 

INDIA 

Hilti India Private Ltd., New Delhi 

+9111 609 25 66 +9111 608 57 87 

INDONESIA 

P.T. Hilti Nusantara, Jakarta 

+6221 800 49 64 +6221 809 27 78 

IRAN 

Madavi Company, Hilti Division, Tehran 

+9821 876 24 72 +9821 876 15 23 

IRELAND 

Hilti (Fastening Systems) Ltd., Dublin 

+3531 886 41 01 +3531 830 35 69 

ITALY 

Hilti Italia S.p.A., Milano 

+3902-212721 +3902-25902189 

IVORY COAST 

Technibat, Abidjan 

+225 35 28 60 +225 35 96 08 

JAMAICA 

Evans Safety Ltd., Kingston 

+1876 929 55 46 +1876 926 20 69 

JAPAN 

Hilti (Japan) Ltd., Yokohama 

+8145 943 62 11 +8145 943 62 31 

JORDAN 

Newport Trading Agency, Amman 

+9626 465 56 80 +9626 464 54 39 

KAZAKSTAN 

“EATC” Ltd., Almaty 

+732 725 039 53 +732 725 039 57 

KENYA 

Professional Tools Ltd., Nairobi 

+2542-553075 +2542-553091 

KOREA 

Hilti (Korea) Company Ltd., Seoul 

+82-2 2007 27 00 +82-2 2007 28 90 

KUWAIT 

Works & Building Co., Safat 

+965 481 48 15 +965 481 27 63 

LATVIA 

Hilti Services Limited, Riga 

+371 762 88 22 +371 762 88 21 

LEBANON 

Chehab Brothers SAL, Hilti Division, Beirut 

+9611 26 15 31 +9611 26 15 17 

LIECHTENSTEIN 

Hilti Vertretungsanstalt, Schaan 

+423 232 45 30 +423 232 64 30 

LITHUANIA 

Hilti Complete Systems UAB, Vilnius 

+370-2725149 +370-2725218 

MACEDONIA (FYROM) 

Famaki-ve doel, Skopje 

+38991 46 96 00 +38991 46 99 97 

MADAGASCAR 

Société F. Bonnet et Fils, Antananarivo 

+26120 222 03 26 +26120 222 22 53 

MALAWI 

Brown & Clapperton, Blantyre 

+265-750193 +265-265750193 

327 

7

MALAYSIA 

Hilti (Malaysia) Sdn. Bhd., Petaling Jaya, 

+603-56338583 +603-56337100 

MALDIVES 

Aima Construction Co. Pvt. Ltd., Malé 

+960 31 81 81 +960 31 33 66 

MALTA 

Panta Marketing & Services Limited, Msida 

+356 21 499 476 

+356 99 427 666 +356 21 440 000 

MAURITIUS 

Ireland Blyth Limited, Port Louis 

+230 212 72 02 +230 208 48 68 

MEXICO 

Hilti Mexicana S.A. de C.V., Mexico City 

+5255-53871600 +5255-52815967 

MOROCCO 

Mafix SA, Casablanca 

+2122 25 73 01 +2122 25 73 64 

MOZAMBIQUE 

Isolux, LDA., Maputo 

+2581-303816 +2581-303804 

NAMIBIA 

A Hüster Machinetool Company (Pty.) Ltd., 

Windhoek 

+26461 23 70 83 +26461 22 76 96 

NEPAL 

Indco Trading Concern, Kathmandu 

+9771 22 62 64 +9771 22 31 68 

NETHERLANDS 

Hilti Nederland B.V., Berkel en Rodenrijs 

+3110 519 11 00 +3110 519 11 98 

NEW ZEALAND 

Hilti (New Zealand) Ltd., Auckland 

+649 571 99 44 +649 571 99 43 

NICARAGUA 

Fijaciones de Nicaragua, Managua 

+505 270 45 67 +505 278 53 31 

NIGERIA 

GMP-General Metal Products Ltd., Lagos 

+2341 470 26 13 +2341 61 25 19 

NORWAY 

Motek A.S., Oslo 

+4723-052500 +4722-640063 

OMAN 

Bin Salim Enterprises LLC, Muscat 

+968 56 17 08 +968 56 49 05 

PAKISTAN 

HSA Engineering Products 

Hilti Division Office, Islamabad 

+9251 220 63 70-1 

+9251 227 10 27 +9251 227 79 37 

PANAMA 

Superba Panama, S.A., Ciudad de Panamá 

+507-225-6366 

+507-225-0268 +507-225-3375 

PARAGUAY 

S.A.C.I. H. Petersen, Asunción 

+595 212 026 15 +595 212 138 19 

PERU 

Hilti Peru S.A., Lima 

+511-4466969 +511-4070605 

328 

PHILIPPINES 

Hilti (Philippines)Inc., Makati City 

+632 843 00 66 +632 843 00 61 

POLAND 

Hilti (Poland) Sp.zo.o., Warszawa 

+4822 320 55 00 +4822 320 55 01 

PORTUGAL 

Hilti (Portugal), Produtos e Servicos, Lda., 

Matosinhos – Senhora da Hora 

+35122 956 81 00 +35122 956 81 90 

PUERTO RICO 

Hilti Caribe, Inc., Hato Rey, 

+1787 281 61 60 +1787 281 61 55 

QATAR 

H.B.K. Hilti Division, Doha 

+974 432 86 84 +974 441 62 76 

ROMANIA 

Omnitech Trading S.A., Bukarest 

+40 21 326 36 72 +40 21 326 36 79 

RUSSIAN FEDERATION 

Hilti Distribution Ltd., Moscow 

+7502 221 52 45 +7502 221 52 46 

SAUDI ARABIA 

Saad H. Abukhadra & Co., 

Hilti Fastening Systems, Jeddah 

+9662 691 77 00 +9662 691 74 79 

SENEGAL 

Sénégal-Bois, Dakar 

+2218 32 35 27 +2218 32 11 89 

SINGAPORE 

Hilti Far East Private Ltd., Singapore 

+65 6777 78 87 +65 6777 30 57 

SLOVAKIA 

Hilti Slovakia spol. s r.o., Bratislava 

+4212 682 842 11 +4212 682 842 15 

SLOVENIA 

Hilti Slovenija d.o.o., Trzin 

+386-1-5680930 +386-1-5637112 

SOUTH AFRICA 

Hilti (South Africa) (Pty) Ltd., Midrand 

+2711 237 30 00 +2711 237 31 11 

SPAIN 

Hilti Española SA, Madrid 

+3491 334 22 00 +3491 358 04 46 

SRI LANKA 

Hunter & Co. Ltd., Colombo 

+941 32 81 71 +941 44 74 91 

ST. LUCIA 

Construction Tools Ltd., Castries 

+1758 452 21 25 +1758 453 73 95 

ST. MAARTEN 

Hodge Refricentro N.V., Cole Bay 

+599-5444761 +599-5444763 

SUDAN 

Bittar Engineering Ltd., Khartoum 

+24911 77 10 45 +24911 78 01 02 

SWEDEN 

Hilti Svenska AB, Arlöv 

+4640 53 93 00 +4640 43 51 96 

SWITZERLAND 

Hilti (Schweiz) AG, Adliswil 

+41 844 84 84 85 +41 844 84 84 86 

SYRIA 

Al-Safadi Brothers Co., Damascus 

+96311 613 42 11 +96311 613 42 10 

TAIWAN 

Hilti Taiwan Co., Ltd., Taipei 

+8862 250 981 15 +8862 251 678 07 

TANZANIA 

Coastal Steel Industries Ltd., Dar es Salaam 

+25551 86 56 97 +25551 86 56 92 

THAILAND 

Hilti (Thailand) Ltd., Bangkok Metropolis 

+662 751 41 23 +662 751 41 16 

TOGO 

S.G.G.G., Société Générale du Golf de 

Guinée, Lomé 

+228 21 23 90 +228 21 51 65 

TRINIDAD 

Agostini's Fastening Systems Ltd., 

Port-of-Spain 

+1868 623 22 36 +1868 624 67 51 

TUNISIA 

Permetal SA, Tunis le Belvédère 

+2161 78 15 23 +2161 78 51 86 

TURKEY 

Hilti Insaat Malzemeleri T.A.S., 

Umraniye/Istanbul 

+90216 611 17 55 +90216 611 17 33 

UGANDA 

Casements (Africa) Limited, Kampala 

+25641 23 40 00 +25641 23 43 01 

UKRAINE 

Hilti (Ukraine) Ltd., Kiev 

+38044 230 26 06 +38044 220 07 12 

UNITED ARAB EMIRATES 

Mazrui Engineering Products, 

Hilti Division, Dubai 

+971-4-2622924 +971-4-2624002 

URUGUAY 

Seler Parrado S.A., Montevideo 

+5982 902 35 15 +5982 902 08 80 

USA 

Hilti, Inc., Tulsa 

+1918 252 6000 +1918 254 0522 

Hilti Latin America Limited, Tulsa 

+1918 252 65 95 +1918 252 69 93 

VENEZUELA 

Inversiones Hilti de Venezuela, S.A., Caracas 

+58-212-2034200 +58-212-2034310 

VIETNAM 

Hilti AG Representative Office, 

Ho Chi Minh City 

+848-9304091 +848-9304090 

YEMEN 

Nasser Establishment, Sana’a 

+9671 27 52 38 +9671 27 28 54 

YUGOSLAVIA 

Galeb Group d.o.o., Cerovac (Šabac) 

+381 155 181 11 +381 155 181 16 

ZAMBIA 

Zambisa Hardware Limited, Lusaka 

+2601 23 52 64 +2601 22 15 64 

ZIMBABWE 

Glynn’s Bolts (Pvt.) Ltd., Harare 

+2634 754042 +2634 754049

Note personali:

GUIDA RAPIDA ALLA PROGETTAZIONE SECONDO IL 

Metodo Hilti CC 

Calcolo resistenza di progetto 

A TRAZIONE 

■ Resistenza a sfilamento NRdp (solo per gli 

ancoranti meccanici che la prevedono) 

NRdp = N 0 Rdp ⋅ fB 

fattori da considerare: 

– fB influenza della classe di 


■ Resistenza alla rottura conica 

del calcestruzzo NRdc 

NRdc = N 0 Rdc ⋅ fT ⋅ fB,N ⋅ fA,N ⋅ fR,N 


– fT influenza della profondità 

di ancoraggio (solo per 

ancoranti chimici) 

– fB,N influenza della classe di 


– fA,N influenza dell’interasse 

tra gli ancoranti 

– fR,N influenza della distanza tra ancoranti 

e bordi del calcestruzzo 

■ Resistenza a taglio dell’acciaio NRds 

– la resistenza NRds dipende 

dalla classe dell’acciaio 

RESISTENZA DI PROGETTO A TRAZIONE NRd 

La progettazione è valida se: 

NRd = min {NRdp; NRdc; NRds} > NSd 

FRd 

Calcolo resistenza di progetto 

A TAGLIO 

■ Resistenza rispetto al bordo 

del calcestruzzo VRdc 

VRdc = V 0 Rdc ⋅ fB,V ⋅ fAR,V ⋅ fß,V 


– fB,V influenza della classe di 


– fAR,V influenza dell’interasse tra 

gli ancoranti e della distanza 

dal bordo del calcestruzzo 

– fß,V influenza della direzione di carico 

■ Resistenza a taglio dell’acciaio VRds 

– la resistenza VRds dipende 

dalla classe dell’acciaio 

RESISTENZA DI PROGETTO A TAGLIO VRd 


VRd = min {VRdc; VRds} > VSd 

Resistenza di progetto 

A CARICO COMBINATO FRd 

Verifica da effettuare se all’ancorante sono applicati carichi sia di trazione che di taglio. 

 

= 

− 2 

1. 

5 

1. 

5 3 

cos α sin α 

+ 

N 

Rd VRd 

 

 


FRd > FSd 

NB: sollecitazioni di progetto 

Sd = γG ⋅ Gk + γQ ⋅ Qk 

(Gk e Qk sono i carichi caratteristici 

permanenti e accidentali; 

γG=1,35 e γQ=1,5 i relativi 

coefficienti di sicurezza parziali 

secondo EC2 ed ETAG annex C) 

2 2 

F Sd = 

NSd 

+ VSd

Glossario - Metodo Hilti CC 

S = Carico 

R = Resistenza 

M = Materiale 

k = Valore caratteristico 

d = Valore di progetto 

s = Acciaio 

c = Calcestruzzo 

cp = Pryout calcestruzzo 

p = Estrazione calcestruzzo 

sp = Fessurazione del calcestruzzo 

u = Valore ultimo 

y = Snervamento 

Indici 

Calcestruzzo e acciaio 

fck, cube = Resistenza caratteristica del calcestruzzo misurata su cubi di lato 150 mm 

(valori della classe del calcestruzzo in accordo a ENV 206 [8]) 

fyk = Resistenza caratteristica allo snervamento dell’acciaio (valore nominale) 

fuk = Resistenza ultima caratteristica dell’acciaio (valore nominale) 

As = Sezione reagente dell’acciaio 

Wel = Modulo di resistenza elastico della sezione di acciaio 

Resistenze di progetto e coefficienti di calcolo - Trazione 

N 0 Rd,p = Resistenza di progetto allo sfilamento per un singolo tassello 

NRd,p = Resistenza di progetto allo sfilamento per un tassello in gruppo 

N 0 Rd,c = Resistenza di progetto alla rottura conica del calcestruzzo per un singolo tassello 

NRd,c = Resistenza di progetto alla rottura conica del calcestruzzo per un tassello in gruppo 

fB,N = Coefficiente di influenza della resistenza del calcestruzzo 

fAN = Coefficiente di influenza dell’interasse tra gli ancoranti 

fRN = Coefficiente di influenza della distanza dal bordo 

NRd,s = Resistenza di progetto a trazione dell’acciaio 

Resistenze di progetto e coefficienti di calcolo - Taglio 

V 0 Rd,c = Resistenza di progetto rispetto al bordo del calcestruzzo per un singolo tassello 

VRd,c = Resistenza di progetto rispetto al bordo del calcestruzzo per un tassello in gruppo 

fB,V = Coefficiente di influenza della resistenza del calcestruzzo 

fβ,V = Coefficiente di influenza della direzione della sollecitazione di taglio 

fAR,V = Coefficiente di influenza dell’interasse tra gli ancoranti e della distanza dal bordo 

VRd,s = Resistenza di progetto a taglio dell’acciaio

Il presente manuale rappresenta l’edizione italiana del Fastening 

Technology Manual pubblicato a livello internazionale. Per questo 

motivo alcuni ancoranti possono non essere disponibili sul mercato 

italiano. Vi preghiamo di verificare l’effettiva commercializzazione 

dell’ancorante da voi prescelto consultando il Catalogo Generale 

vigente o chiamando il Numero Verde. 

Sono da ritenersi valide soltanto le informazioni e i dati presenti nella 

edizione più recente del Manuale di Tecnologia del Fissaggio. I dati 

ottenuti si riferiscono esclusivamente ad ancoranti Hilti. Tutti i diritti 

sono riservati. Inoltre, nessuna parte del presente Manuale potrà 

essere pubblicata o il contenuto riprodotto senza permesso esplicito 

di Hilti Italia S.p.A.. 

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MKTG 0068 6/2004

Capitolo 3.qxd - Hilti

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