L'inverter NPC in azionamenti di MT per motori asincroni - DimacReD

Figura 3.74 Tensione di modo comune
La tabella 3 vuole riassumere attraverso i valori dei fattori di distorsione (THD) e le valutazioni sul
motore il comportamento del motore asincrono alimentato direttamente dai morsetti di uscita
dell‟inverter. Si è voluto fare un nuovo confronto tra disposizione PH o PO delle portanti, a pari mf.
Si richiama la tensione di fase nominale del motore pari a 1732 V e la sua corrente nominale pari a
496 A.
Tabella 3
Disp.
Port. mf THD% VAO
THD%
Vmot
THD% Imot Vmot
[V]
Imot
[A]
η princ. η
PO 20 74% 64,8% 10,7% 2062 507,9 0.959 0.956
PO 8 68,6% 63,9% 26,8% 2052 522,5 0.959 0.955
PH 20 74,7% 41,6% 4,7% 1875 505,6 0.959 0.958
PH 8 73.2% 41% 15.44% 1871 511,1 0.959 0.958
I risultati mostrano:
La disposizione PH delle portanti permette di avere migliori THD sulla tensione di
alimentazione del motore e quindi anche della corrente assorbita. Questo conferma lo studio
precedente.
Nelle simulazioni successive verrà quindi presa in considerazione la sola disposizione PH
delle portanti perché offre migliori risultati rispetto la disposizione PO.
L‟aumento della frequenza di commutazione delle valvole, ovvero il confronto tra mf =8 e
mf =20, permette di ridurre notevolmente il THD della corrente assorbita dal motore.
La riduzione del rendimento globale rispetto il rendimento alla componente principale,
anche se minima tenendo presente dei limiti del modello della macchina asincrona ad alte
frequenze, evidenzia le perdite addizionali (nel ferro e nel rame) causate dalle armoniche di
corrente.
La riduzione del THD della corrente assorbita dal motore rispetto il THD della tensione
conferma che la natura induttiva del motore limita il valore delle armoniche di corrente.
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