L'inverter NPC in azionamenti di MT per motori asincroni - DimacReD
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Da queste ultime si calcola t1 e t3. Il tempo <strong>di</strong> applicazione dello stato <strong>in</strong>attivo risulta: t0=Tc –t1 –t3.<br />
Trovati gli stati dell‟<strong>in</strong>verter e il loro tempo <strong>di</strong> applicazione da impiegare <strong>in</strong> un determ<strong>in</strong>ato <strong>per</strong>iodo<br />
<strong>di</strong> campionamento, risulta ancora <strong>in</strong>determ<strong>in</strong>ato: la sequenza degli stati nel <strong>per</strong>iodo Tc, lo stato<br />
<strong>in</strong>attivo da utilizzare e la frequenza <strong>di</strong> campionamento.<br />
Non esiste un approccio sistematico <strong>per</strong> determ<strong>in</strong>are la sequenza ottimale che mi riduca la<br />
<strong>di</strong>storsione armonica delle tensioni d‟uscita dell‟<strong>in</strong>verter. Per l‟esempio precedente ci sono <strong>di</strong>verse<br />
possibili sequenze, come: V1-V3-V0 , V0-V1-V3- V0 , V0-V1-V3- V1-V0 , V0-V1-V3- V3-V1- V0 , …<br />
Stu<strong>di</strong> e prove effettuate hanno mostrato come la <strong>di</strong>stribuzione del tempo t0 tra gli altri due stati, e la<br />
scelta dello stato <strong>in</strong>attivo (V0 o V7) <strong>in</strong>fluenzano la presenza <strong>di</strong> armoniche nella tensione e il campo<br />
<strong>di</strong> l<strong>in</strong>earità tra i valori desiderati e quelli ottenuti. Inoltre la scelta <strong>di</strong> una frequenza <strong>di</strong><br />
campionamento pari a un multiplo <strong>in</strong>tero <strong>di</strong> sei della frequenza fondamentale delle tensioni d‟uscita,<br />
<strong>per</strong>mette <strong>di</strong> ridurre il contenuto armonico poiché si sud<strong>di</strong>vide <strong>in</strong> modo uguale i sei settori che<br />
compongono l‟esagono degli stati dell‟<strong>in</strong>verter.<br />
In generale si cerca la sequenza che m<strong>in</strong>imizzi la presenza <strong>di</strong> armoniche nelle tensioni, m<strong>in</strong>imizzi il<br />
numero <strong>di</strong> commutazioni degli <strong>in</strong>terruttori <strong>per</strong> passare da uno stato al successivo.<br />
Il rapporto <strong>di</strong> modulazione d‟ampiezza massima ottenibile con questa tecnica è ma =1,105. Tale<br />
valore corrisponde al funzionamento <strong>in</strong> onda quadra. Il limite <strong>per</strong> restare nella s<strong>in</strong>usoidalità è 0,956<br />
e corrisponde a o<strong>per</strong>are nel cerchio <strong>in</strong>scritto nell‟esagono formato dai sei vettori <strong>di</strong> Park, come<br />
mostrato la figura 1.11.<br />
Figura 1.11<br />
1.1.3 Commutazione con elim<strong>in</strong>azione programmata delle armoniche PWM<br />
Questa tecnica si basa sull‟idea <strong>di</strong> avere <strong>in</strong> uscita dall‟<strong>in</strong>verter una forma d‟onda quadra (simmetrica<br />
e speculare) frazionata <strong>in</strong> un certo numero <strong>di</strong> <strong>in</strong>tervalli; come mostra la figura 1.12. Esiste una<br />
relazione matematica univoca tra l‟<strong>in</strong>sieme degli angoli <strong>di</strong> commutazione α1, α2, α3, … con<br />
l‟ampiezza della tensione fondamentale e delle armoniche; agendo qu<strong>in</strong><strong>di</strong> sugli N angoli <strong>di</strong><br />
commutazione è possibile controllare il valore <strong>di</strong> N grandezze: sono qu<strong>in</strong><strong>di</strong> possibili <strong>di</strong>fferenti<br />
modalità <strong>di</strong> controllo. Una soluzione può essere quella <strong>di</strong> annullare l‟ampiezza <strong>di</strong> N-1 armoniche e<br />
utilizzare l‟ultima relazione matematica <strong>per</strong> il controllo della fondamentale.<br />
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