Relazione Geologica Dolca.pdf - Provincia di Biella

PROVINCIA DI BIELLA REGIONE PIEMONTE
CENTRALINA IDROELETTRICA IN VALSESSERA, SUL TORRENTE DOLCA,
NUOVA CONCESSIONE DI DERIVAZIONE
Proponente:
“Lanificio Ermenegildo Zegna & Figli S.p.a.”
Via Roma n.99/100, 13835 Trivero (Biella).
VALUTAZIONE DI IMPATTO AMBIENTALE
(L.R. n. 40/98, Art. 12 )
RELAZIONE GEOLOGICA
OTTOBRE 2012

SOMMARIO
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CORRADO CASELLI
Geology Consulting
1 PREMESSA 4
1.1. ANALISI DEGLI ELEMENTI COSTITUTIVI DELLE OPERE 4
2 METODO D’ANALISI 6
3 QUADRO DEI VINCOLI 7
3.1. VINCOLO IDROGEOLOGICO 7
3.2. PIANO REGOLATORE COMUNALE 8
4 QUADRO DI RIFERIMENTO AMBIENTALE 10
4.1. INQUADRAMENTO GEOLOGICO E GEOMORFOLOGICO REGIONALE 10
4.2. GEOLOGIA E GEOMORFOLOGIA DELL’AREA DI INTERVENTO 18
4.2.1. ANALISI DI DETTAGLIO DELLE AREE IN DISSESTO 30
4.2.2. SINTESI E RILIEVO GEOMORFOLOGICO DI DETTAGLIO 36
4.3. ANALISI GEOIDROLOGICA 42
4.4. CARATTERIZZAZIONE GEOLOGICO-TECNICA DEI MATERIALI 43
4.4.1. DEPOSITI ALLUVIONALI E DI CONOIDE TORRENTIZIA 43
4.4.2. DEPOSITI DETRITICI 44
4.4.3. DEPOSITI GLACIALI S.S. 44
4.4.4. DEPOSITI RIMANEGGIATI 44
4.4.5. AMMASSO ROCCIOSO 45
4.4.5.1. Classificazione dell’ammasso roccioso (Bieniawski) 46
4.4.5.2. Analisi dei possibili cinematismi (test di Markland) 48
4.5. RISCHIO DI VALANGHE 52
4.6. RISCHIO SISMICO 54
5 CALCOLO DEI COEFFICIENTI SISMICI 56
5.1. STATI LIMITE E PROBABILITA’ DI SUPERAMENTO 56
5.2. AMPLIFICAZIONE STRATIGRAFICA 58
5.3. AMPLIFICAZIONE TOPOGRAFICA 59
5.4. PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE SISMICA 59
5.5. CALCOLO DEI COEFFICIENTI SISMICI 61
6 GESTIONE DELLE TERRE E ROCCE DA SCAVO 64
7 ANALISI DEGLI IMPATTI POTENZIALI 65
7.1. IDENTIFICAZIONE DEI FATTORI DI PRESSIONE SU SUOLO E SOTTOSUOLO 67
8 STRATEGIE DI MITIGAZIONE 77

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9 ANALISI DEGLI IMPATTI ATTESI 78
9.1. MATRICE RIASSUNTIVA DEGLI IMPATTI 83
ALLEGATI
GEO 01 : Carta Geologica e Geomorfologica – Scala 1: 5.000
GEO 02 : Carta geologica e geomorfologica di dettaglio – Scala 1: 2.000
GEO 03 : Sezioni Geologiche Interpretative – Scala 1: 250

1 PREMESSA
1.1. Analisi degli elementi costitutivi delle opere
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Il presente progetto, commissionato dal Lanificio Ermenegildo Zegna di Trivero, prevede la
realizzazione in alta Val Sessera di un nuovo impianto idroelettrico ad acqua fluente sul torrente
Dolca, su terreni di proprietà esclusiva della Regione Piemonte, e collocato completamente in
Comune di Valle San Nicolao, fatto salvo che per parte dell’opera di presa (Comune di Pettinengo)
e per l'elettrodotto a media tensione di allacciamento che raggiunge quelli già esistenti, dei
precedenti due impianti, attraversando i comuni di Camandona e di Bioglio.
L’impianto è costituito da:
− Traversa con griglia a trappola sul Torrente Dolca, circa 60m a monte del ponte stradale sul
Dolca, vicino alla località “Piana dei lavaggi”, con ciglio di a quota 1106.64
m.s.l.m., con quota di massimo carico idrostatico a 1106.50m.s.l.m., e
convogliamento delle acque derivate, tramite canale interrato, all’opera
dissabbiatrice,
− Vasca dissabbiatrice e di modulazione, realizzata subito a valle della traversa sul Dolca , in
sponda destra;
− Condotta forzata realizzata con tubazione in acciaio del diametro di 1000 mm, che partendo
dalla vasca dissabbiatrice arriva all'edificio centrale, lunghezza in pianta di
2411,00m, dislivello utile 148.50m.;
− Edificio centrale seminterrato di nuova realizzazione (quota 958,00 m.s.l.m. – asse turbine)
posto appena a monte della confluenza de Canale Tench con il torrente Dolca.
− Condotta di scarico interrata, con restituzione nel torrente Dolca a quota 955,00 m.s.l.m.
Per la connessione dell’impianto alla rete elettrica si prevede il collegamento alla linea di media
tensione dell’impianto idroelettrico esistente sul torrente Sessera ed allacciato – punto di allaccio
alla rete ENEL presso il piazzale del Bocchetto Sessera.
Da una parte quindi un nuovo tratto di cavidotto interrato posto all'interno di corrugato ø150 mm,
con lunghezza complessiva di circa 7962 metri, con un tracciato che ripercorre un primo tratto di
condotta forzata di circa 454 metri , per cui non necessitano scavi aggiuntivi, e la restante parte
sotto strada esistente.
Presso la cabina Enel del Bocchetto Sessera ove l’Ente Gestore della rete ha richiesto il
potenziamento della linea aerea esistente che porta alla cabina elettrica vicino al piazzale sciistico
principale, mediante realizzazione di una nuova linea aerea parallela alla prima.
La modalità di allacciamento proposta da Enel è stata fatta oggetto di valutazione all’interno del
presente Studio di Impatto Ambientale. Le valutazioni eseguite nelle pagine che seguono hanno
portato alla valutazione che l’opera, così come proposta dall’Enel avrebbe avuto un forte impatto
ambientale e paesaggistico per cui si è optato per la soluzione interrata sotto la strada provinciale
(panoramica Zegna) asfaltata.

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Il cavidotto, quindi, partendo dalla cabina del Bocchetto Sessera, giungerà alla cabina situata in
fregio alla strada poco prima del piazzale principale vicino agli impianti sciistici, con una lunghezza
di circa 1990, al di sotto della strada provinciale, attraversando i territori comunale di Callabiana,
Piatto e Vallanzengo (frazioni montane).
L'impianto idroelettrico dalla presa all'edificio centrale è situato tutto in Comune di Valle San
Nicolao, in sponda orografica destra del torrente Dolca, su terreni tutti di proprietà della Regione
Piemonte – fatto salvo per l’ammarro in riva sinistra della presa in Comune di Pettinengo su terreno
di proprietà della Regione Piemonte – il cavidotto di allacciamento, posto sotto strada, percorre i
comuni di Camandona e Bioglio.
L’accesso ai luoghi è assicurato dal sistema di piste forestali esistenti, mentre per l’accesso alla
vasca di carico ed alla centrale si renderà necessaria la realizzazione di piccole strade di accesso
della lunghezza rispettivamente di circa 58 e 454 metri.

2 METODO D’ANALISI
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L’indagine svolta ha permesso di definire tutti gli elementi di carattere geologico, geomorfologico,
geotecnico, sismico e di tutto quanto possa essere utile per una valutazione dell’area di intervento e
di un intorno significativo al fine di ricostruire un quadro di riferimento per la caratterizzazione
della componente.
Secondo quanto previsto dal D.P.C.M. 27.12.1988 (All. II) gli obiettivi della caratterizzazione del
suolo e del sottosuolo sono l’individuazione delle modifiche che l’intervento in progetto può
causare sull’evoluzione dei processi geodinamici esogeni ed endogeni e la determinazione della
compatibilità delle azioni progettuali con l’equilibrata utilizzazione delle risorse naturali.
Le analisi concernenti questa componente ambientale sono pertanto effettuate, in ambiti territoriali
e temporali adeguati al tipo di intervento, attraverso:
caratterizzazione geolitologica, geostrutturale e sismica del territorio
caratterizzazione idrogeologica dell’area
caratterizzazione geomorfologica e individuazione dei processi di modellamento in atto
determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni e delle rocce, con riferimento ai
problemi di instabilità dei pendii
Per comporre tale quadro e descriverne le caratteristiche si è scelta un'impostazione metodologica
che ha privilegiato la visione e l'analisi delle normative di cui: Circ. 7LAP/1996, L.R. 56/1977, L.R.
45/1989, R.D. 523/1904, D.G.R. n. 61 - 11017 del 17/11/2003, Piano stralcio per l’Assetto
Idrogeologico (PAI); nonché della bibliografia geologica, geomorfologia, geotecnica esistente, della
cartografia legata agli studi geologici, redatti ai sensi dalla Circ. P.G.R. n. 7/LAP - “Specifiche
tecniche per l’elaborazione degli strumenti geologici a supporto degli strumenti urbanistici”.
Alla base di tutto il processo di analisi del territorio si colloca il rilevamento geologico di dettaglio
sul terreno i cui risultati sono riassunti nella cartografia geologica e geomorfologica allegata.
Le cartografie, restituite su base C.T.R., dalla presente analisi sono riportate nell’elenco che segue:
• Carta geologica e geomorfologica – GEO 01- Scala 1: 5.000
• Carta geologica e geonorfologica di dettaglio GEO 02– Scala 1: 2.000
• Sezioni geologiche interpretative – GEO 03 - Scala 1: 200

3 QUADRO DEI VINCOLI
3.1. VINCOLO IDROGEOLOGICO
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L’area oggetto di intervento è soggetta a vincolo per scopi idrogeologici ai sensi del R.D.L. 30
dicembre 1923, n. 3267, normato dalla L.R. 45/89 “Nuove norme per gli interventi da eseguire in
terreni sottoposti a vincolo per scopi idrogeologici - Abrogazione L.R. 27/81”.
LEGENDA
Area in vincolo idrogeologico
Per l’esecuzione dell’intervento l'entità complessiva degli scavi è pari a circa 17.400 m 3 mentre la
superficie oggetto di modificazione e/o trasformazione è complessivamente pari a circa 35.132 m 2 .
Le aree trasformate in modo permanente, già computate nel valore sopra indicato, corrispondono
complessivamente a circa 2.087 m 2 e si riferiscono ai settori interessati dalla presenza delle opere
definitive (opera di presa e manufatti accessori, piste definitive, edificio centrale).
Ai sensi della Circolare del Presidente della Giunta regionale 3 aprile 2012, n. 4/AMD “Legge
regionale 9 agosto 1989, n. 45 (Nuove norme per gli interventi da eseguire in terreni sottoposti a
vincolo per scopi idrogeologici). Note interpretative e indicazioni procedurali.” l’autorizzazione
per interventi che interessano superfici superiori a 30.000 metri quadri o volumi di scavo superiori a
15.000 metri cubi risulta in capo alla Regione.

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La suddetta circolare, ai fini della corretta definizione dei limiti dimensionali degli interventi con
riferimento a quanto riguarda i volumi di scavo, chiarisce che per “volumi di scavo” si intende il
volume complessivo espresso in metri cubi del materiale oggetto sia di scavo sia di eventuale
riporto nell’ambito dell’area di intervento. Scavi e riporti vanno quindi sommati nel caso di
riutilizzo del materiale di scavo a riporto
Nel caso in oggetto, essendo previsto il completo riutilizzo in sito dei materiali di scavo ai fini della
ritombatura delle trincee e della sistemazione finale dell’area, il volume complessivo da
individuarsi come “volume di scavo” risulta pari a 34.800 m 3 .
Per quanto attiene alla posa del cavidotto, tutte le aree interessate dall’intervento appartengono alla
viabilità forestale esistente oppure, a partire da Bocchetta Sessera, alla viabilità provinciale, si tratta
pertanto di aree già trasformate che non vengono computate ai fini dell’autorizzazione ex L.R.
45/1989.
3.2. PIANO REGOLATORE COMUNALE
Si riporta di seguito lo stralcio dell’Elaborato G8 “STUDI GEOLOGICI – Verifica di compatibilità
idrogeologica – Frazione Val Dolca” dello Studio Geologico a supporto dello strumento
urbanistico del Comune di Valle San Nicolao redatto dal Dott. Geol. Stefano Maffeo e dal Dott.
Geol. Brunello Maffeo:

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L’intervento in progetto si sviluppa in parte all’interno della Classe III non differenziata e in parte
in Classe IIIa che riguarda aree, inedificate, in cui siano stati evidenziati elementi di pericolosità
geomorfologica tali da renderle inidonee all’utilizzazione urbanistica; in tali zone è comunque
ammessa la realizzazione di:
opere infrastrutturali di interesse pubblico non altrimenti localizzabili, secondo quanto previsto
dall'art. 31 della L.R. 56/77 (opere previste dal Piano Territoriale, opere dichiarate di pubblica
utilità, opere attinenti il regime idraulico, le derivazioni d'acqua, gli impianti di depurazione, gli
elettrodotti, gli impianti di telecomunicazione ed altre attrezzature per l'erogazione di pubblici
servizi);

4 QUADRO DI RIFERIMENTO AMBIENTALE
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4.1. INQUADRAMENTO GEOLOGICO E GEOMORFOLOGICO
REGIONALE
L’area dell’Alta Val Sessera all’interno della quale è compreso il sottobacino del torrente Dolca si
trova in un contesto geologico e strutturale costituito da un importante lineamento tettonico,
rappresentato dalla “Linea del Canavese” e da due grandi complessi litologici: la “Zona Ivrea-
Verbano” e la “Zona Sesia-Lanzo”.
La Linea del Canavese, orientata SW-NE, costituisce un segmento occidentale del più ampio
sistema di discontinuità detto “Lineamento Insubrico” e separa i due complessi rocciosi suddetti.
All’interno di queste rocce, durante le fasi conclusive della formazione della catena alpina (circa 30
M.a.), si sono intrusi alcuni corpi magmatici che hanno dato origine al plutone della Valle del Cervo
e ad una serie di rocce vulcaniche che affiorano lungo la discontinuità del Canavese.
La storia geologica più recente è caratterizzata dalla presenza di ghiacciai che hanno occupato la
parte superiore della valle e di eventi di deglaciazione con conseguente formazione dei corsi
d’acqua che hanno inciso profondamente il tratto inferiore della valle stessa.
Estratto Piano Territoriale Provinciale – Tav. MA1 – Litologia

LEGENDA
Gneiss minuti e micascisti eclogitici – Zona Sesia-Lanzo
Sieniti e monzoniti – Plutone della Valle del Cervo
Gabbrodioriti e gabbri pirossenico-anfibolici – Serie Ivrea-Verbano
Porfiriti pirossenico-anfiboliche – Copertura vulcanica
Depositi glaciali
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Zona Ivrea-Verbano
La Zona Ivrea-Verbano è delimitata a NNW dalla Linea Insubrica, grande dislocazione di età
alpina, che la separa dalla Zona Sesia-Lanzo, mentre a SSE è delimitata dalla Linea Cossato
Mergozzo Brissago che la separa dalla Zona Strona-Ceneri.
Strutturalmente consiste in una potente sequenza che ha come motivo fondamentale una direzione
NE-SW e un'inclinazione prossima alla verticale, nella quale si possono notare pieghe
macroscopiche, minori ed a medio raggio accompagnate da micropieghettature locali indici di
notevole plasticità.
La Zona Ivrea-Verbano è una sequenza vulcano-sedimentaria che può essere suddivisa in due unità
principali: la Serie Kinzigitica e la Formazione Basica.
La Formazione Basica è un complesso basico stratificato costituito da unità cicliche basali di
peridotiti, pirosseniti, gabbri e noriti e da un corpo principale gabbro-noritico; la Serie Kinzigitica è
una sequenza di metapeliti e metabasiti con intercalazioni di marmi, anfiboliti e scisti.
L’impronta metamorfica del basamento è di alto grado e cresce da SE a NW, passando dalla facies
delle anfiboliti a quella delle granuliti.
In Alta Valsessera si trovano esclusivamente le rocce del complesso basico-ultrabasico; il litotipo
prevalente è una gabbrodiorite a grana medio-grossa, costituita da plagioclasio basico e da
pirosseni.
Zona Sesia-Lanzo
La Zona Sesia-Lanzo è suddivisa in tre complessi litologici: il Complesso dei Micascisti Eclogitici,
caratterizzato da ortogneiss e paragneiss con impronta metamorfica eclogitica eoalpina, il
Complesso degli Gneiss Minuti, composto principalmente da ortogneiss in facies scisti verdi di età
mesoalpina impressa sull’impronta precedente ed infine la seconda Zona Dioritico-Kinzigitica,
molto simile alla serie dioritico-kinzigitica della Zona Ivrea-Verbano (considerata come prima Zona
Dioritico-Kinzigitica) e sovrascorsa al di sopra dei due complessi precedenti.
Si tratta di litotipi di origine crostale di pertinenza paleoafricana e paleoeuropea precocemente
disgiunti dai rispettivi margini passivi e coinvolti in epoca eoalpina in processi di subduzione che
hanno prodotto un metamorfismo di alta pressione e bassa temperatura.
Nell’Alta Valsessera affiorano principalmente le rocce appartenenti al Complesso dei Micascisti
Eclogitici, costituiti da litotipi diversi che si possono suddividere in due gruppi principali:
micascisti più o meno gneissici e metagranitoidi. I primi hanno una paragenesi di alta pressione: si
tratta di rocce scistose a grana media costituite essenzialmente da mica chiara e quarzo,

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subordinatamente da granato, omfacite ed anfibolo. I secondi sono costituiti da gneiss fini
prevalentemente quarzoso-feldspatici con, subordinatamente, mica chiara, granato ed epidoti. I
metagranitoidi derivano da antiche rocce intrusive a composizione da granitica a granodioritica.
Lungo la Linea del Canavese si hanno porzioni rocciose di litologia differente: si tratta di uno
gneiss occhiadino metagranitico leucocratico e quarziti feldspatiche, entrambe nei pressi del
torrente Dolca, e da una dolomia affiorante in diversi punti distribuiti omogeneamente nell’area in
questione.
Plutone della Valle del Cervo
Il plutone della Valle del Cervo si è intruso nel Complesso dei Micascisti Eclogitici della Zona
Sesia-Lanzo ai margini della Linea del Canavese, durante l’Eocene Superiore. Tale plutone è
costituito da un nucleo di granito porfirico ed ha una struttura concentrica con differenziazioni via
via più basiche dal centro verso la periferia. In questo senso si differenziano: granito biancastro e
grigio a grana medio-fine, granito porfirico alcalino con grandi individui di ortoclasio rosa, sienite
normale violacea e anfibolica a grana media, ed infine monzonite.
Attorno al plutone vi è un’ aureola di contatto di circa 0.5-1 km in cui le rocce incassanti hanno
subito metamorfismo di contatto indotto del corpo magmatico. Legate al plutone vi sono inoltre
mineralizzazioni filoniane caratterizzate da solfuri di ferro, rame, piombo con argento ed oro (pirite,
calcopirite, galena).
Copertura vulcanica della Zona Sesia-Lanzo
Nella Zona Sesia–Lanzo, vicino alla Linea del Canavese, vi sono i resti della copertura terziaria del
Complesso dei Micascisti Eclogitici. Si tratta di terreni vulcanico-detritici formanti un corpo
roccioso esteso ad ovest della Linea del Canavese ed allungato parallelamente ad essa. In
particolare si distinguono due litotipi principali: il primo è dato da andesiti di colore grigio violaceo
mentre il secondo è dato da un conglomerato di ciottoli più o meno arrotondati di porfiriti e di rocce
del complesso dei micascisti eclogitici, con cemento tufitico di colore rossastro a grana da media a
grossolana.
Depositi superficiali
Per quanto riguarda le coperture detritiche dell’area in questione esse comprendono i depositi
alluvionali, i depositi glaciali, i depositi detritico-eluviali e gli accumuli di frana.
Nell’area di interesse i depositi alluvionali comprendono piccole conoidi torrentizie per lo più
attive, localizzate su entrambe le sponde del torrente Dolca, e depositi di materiale incoerente
costituito da grossi blocchi arrotondati di dimensione da decimetrica a metrica, ghiaie e sabbie
disposti lungo l’asse del torrente Dolca stesso.
La presenza di coltri di copertura piuttosto diffuse lungo i versanti mette infatti a disposizione dei
processi erosivi prima e di trasporto e deposizione poi ingenti volumi di materiale detritico che
tende a generare forme di accumulo lungo le principali linee di deflusso dove le pendenze non sono
elevate (p.es. t. Dolca, zona Valle dei Lavaggi) oppure in corrispondenza dell’immissione dei
tributari nel corso d’acqua principale (p.es. rio Casogna, rio garei in destra idrografica).
Gli apparati conoidali sono comunque di dimensioni sempre piuttosto ridotte e non facilmente
identificabili dal punto di vista morfologico.
I depositi glaciali definiscono buona parte del medio bacino del torrente Dolca, si tratta di depositi
costituiti da ghiaie, ciottoli e trovanti eterometrici e spigolosi di natura e origine varia immersi in

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matrice sabbioso-limosa e localmente argillosa sovente caratterizzati da un elevato grado di
addensamento e da locali fenomeni di cementazione.
In corrispondenza dei fianchi dei versanti che raccordano le aree morfologicamente elevate con gli
alvei dei torrenti principali, l’elevata pendenza ha determinato la rielaborazione ad opera della
gravità della coltre di depositi glaciali; nella cartografia geologica allegata non è stata operata una
distinzione tra i glaciali indisturbati e quelli rimaneggiati.
Sono stati invece cartografati gli accumuli di materiale detritico in senso stretto derivanti dalla
rimobilizzazione della coltre eluviale e dal disfacimento dei versanti rocciosi; la distinzione
cartografica è stata operata in base a un criterio morfologico e in base all’osservazione di terreno,
quando è stata rilevata lungo i versanti la presenza di materiale detritico costituito da elementi
lapidei spigolosi di dimensioni da decimetriche a metriche.
Si tratta di depositi in genere colonizzati da vegetazione anche di alto fusto, in corrispondenza dei
quali sono tuttavia evidenti fenomeni di reptazione e frequenti piccoli scoscendimenti della coltre
superficiale che testimoniano una dinamica di versante sovente lenta, ma comunque attiva.
Quadro geomorfologico
La geomorfologia dell’Alta Valsessera è strettamente legata all’azione di modellamento dei
ghiacciai. Essi durante l’ultima glaciazione, detta Wurmiana e conclusasi circa 10000 anni fa, hanno
occupato parte della valli Sessera e Dolca.
I successivi eventi di deglaciazione hanno prodotto erosione e incisione dei depositi preesistenti
comportando la configurazione attuale delle valli, dei corsi d’acqua principali nonché delle attuali
morfologie dei depositi.
Il basamento roccioso affiora diffusamente al di sopra dei 1800 metri e lungo le incisioni torrentizie
principali, dove l’azione di ablazione dei ghiacciai e l’erosione esercitata dai corsi d’acqua ha
asportato le coperture detritiche moreniche e alluvionali.
L’ assestamento dei versanti e delle rotture di pendenza, dovuto per lo più a dinamica gravitativa, ha
portato, successivamente alla deglaciazione, allo sviluppo di eventi franosi e relativo trasporto del
materiale prodotto, determinando zone di accumulo di frana (falde e coni di detrito) nonché
accumuli di detrito misto di versante.
Il bacino del torrente Dolca è caratterizzato dalla presenza in corrispondenza della testata della
valle, nella zona di circo, ai piedi delle vette più elevate che lo delimitano (Cima di Bo, Punta del
Mauro), di estese fasce di detrito di falda alimentate dal disfacimento meccanico dei versanti
rocciosi.
Questo aspetto è apprezzabile in modo evidente dall’estratto dell’ortofotocarta del 2006 sotto
riportato.

Bacino del torrente Dolca – Settore di testa – Ortofotocarta 2006
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La zona nel suo complesso è invece caratterizzata dalla presenza di estese coperture di tipo glaciale,
mentre il substrato roccioso affiora con continuità soltanto alle quote più elevate e in
corrispondenza dell’alveo del torrente sopra quota 1100 m s.l.m..
In ragione della buona disponibilità di materiale detritico-glaciale, l’azione erosiva operata dal
reticolato idrografico di superficie rappresenta ora uno degli agenti morfogenetici principali,
soprattutto per quanto riguarda i corsi d’acqua minori affluenti del Dolca.
Per quanto riguarda il corso d’acqua principale si ritiene debbano essere distinte almeno due settori
con caratteri sensibilmente diversi: alle quote superiori l’alveo risulta impostato quasi ovunque in
roccia, si può assumere che i fenomeni erosivi di fondo abbiano pressoché esaurito le loro
potenzialità, mentre attivi risultano localmente i fenomeni di erosione localizzati in corrispondenza
delle sponde; a valle di quota 1100-1000 m s.l.m., l’attenuazione della pendenza naturale dell’alveo
favorisce il prevalere dei fenomeni deposizionali rispetto a quelli erosivi e di trasporto e permette
l’accumulo di materiali di origine alluvionale.
L’alimentazione di materiale alluvionale all’asta principale deriva anche dagli apporti solidi forniti
dai tributari di destra e di sinistra, prevalentemente in occasione di pulsazioni puntuali e a fenomeni
di trasporto di massa.

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Estratto Ortofotocarta 2006 – Settore di alveo interessato da fenomeni di trasporto e deposizione
Nell’ambito della cartografia IFFI (Inventario dei fenomeni Franosi in Italia) sono evidenziati una
serie di fenomeni di tipo gravitativo che riguardano questo settore di territorio e, per quanto attiene
alla zona di interesse ai fini della realizzazione dell’impianto, due fasce poste in sponda destra e
sinistra del Dolca a monte della zona dell’opera di derivazione.
Come si evince dagli estratti che seguono tutti i fenomeni, la cui individuazione deriva
sostanzialmente da processi di fotointerpretazione e di cui non sono presenti schede di rilevamento,
sono considerati in stato di attività “quiescente” o “non determinato”.
Negli estratti che seguono sono rappresentati i fenomeni censiti in funzione della tipologia e poi dei
grado di attività.

Carta dell’Inventario dei Fenomeni Franosi in Italia
Tipologia dei fenomeni
Scala 1: 20.000
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Carta dell’Inventario dei Fenomeni Franosi in Italia
Stato di attività
Scala 1: 20.000
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4.2. GEOLOGIA E GEOMORFOLOGIA DELL’AREA DI
INTERVENTO
L’area di previsto intervento è stata oggetto di un rilievo geologico di dettaglio finalizzato alla
elaborazione di una carta geologica a scala 1: 5.000 riferita alle zone interessate dalla realizzazione
delle opere in progetto.
Di seguito vengono descritte le caratteristiche geologiche e geomorfologiche rilevate nei diversi
settori che saranno oggetto di intervento, definiti in base ai diversi moduli di cui si comporrà
l’impianto (opera di presa, condotta forzata e edificio di produzione).
Considerati gli scopi dell’indagine sarà descritto in dettaglio il quadro geologico e geomorfologico
relativo alle zone effettivamente interessate dall’intervento, con particolare riferimento alle aree
poste in sponda destra del t. Dolca.
Opera di Presa
L’area in cui è prevista la realizzazione dell’opera di presa si colloca circa 50 m a monte
dell’attraversamento della pista forestale che collega Bocchetta Sessera con la Val Sesia, ad una
quota di 1105 m s.l.m.
Estratto CTR – Zona opera di presa
In questa zona il substrato roccioso affiora diffusamente in alveo lungo la sponda idrografica
sinistra, mentre in sponda destra risulta obliterato da una coltre di materiali di origine alluvionaletorrentizia,
deposti sia dal torrente Dolca sia dai suoi affluenti di destra (rio Casogna e rio Gorei).
Benché la sovrapposizione su base CTR rappresenti un quadro differente, la posizione dell’opera di
derivazione è di fatto posta a valle della confluenza del rio Casogna in quanto il punto di
immissione effettivo si colloca alcuni metri a ovest rispetto a quanto indicato sulla base
cartografica.

Alveo torrente Dolca – Vista dal Ponte dei Lavaggi
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La differenza di assetto geologico tra la sponda sinistra e la destra del Dolca rappresenta una
costante anche a valle dell’attraversamento stradale e fa presupporre la presenza di un lineamento
tettonico con direzione WNW-ESE che guida il tracciato del torrente in questa zona, fino alla zona
dell’Alpe Valle dei Lavaggi.
Il substrato affiorante è rappresentato da litotipi appartenenti alla Zona Sesia-Lanzo ed è costituito
da micascisti e gneiss eclogitici a grana medio-grossolana e colore verdastro-.
Zona opera di presa – Affioramento roccioso in Sponda sinistra

Dettaglio ammasso roccioso
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Gli ammassi rocciosi sono stati oggetto di rilievo strutturale di dettaglio di cui saranno descritti gli
esiti nel capitolo relativo alla caratterizzazione geomeccanica.
I depositi torrentizi sono costituiti prevalentemente da grossi blocchi lapidei con ciottoli, ghiaie e
sabbie a definire forme di accumulo ad andamento parallelo alla direzione di deflusso delle acque e,
in dettaglio, un’ampia barra longitudinale che isola due linee attive di deflusso nel tratto compreso
tra la confluenza del rio Casogna e il ponte.
I due corsi d’acqua che affluiscono in sponda destra sono caratterizzati da una spiccata tendenza al
trasporto solido che ha portato nel tempo alla costruzione di due piccoli apparati conoidali i cui
apporti solidi sono stati in parte smantellati dall’azione del ricettore principale e hanno contribuito
alla formazione della barra longitudinale sopra descritta.
rio Casogna poco a monte della confluenza con il Dolca

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Condotta forzata
Il tracciato della condotta forzata si svilupperà per il primo tratto immediatamente a valle della pista
forestale.
Condotta forzata – Primo tratto
Il settore di territorio indicativamente compreso tra il versante a monte della pista e la sponda destra
del Dolca in questa zona è caratterizzato da intense modificazioni di carattere antropico legate alla
realizzazione della pista stessa ed all’esecuzione di una serie di interventi di sistemazione
idrogeologica e di consolidamento.
In questa zona il substrato roccioso non affiora ed è ricoperto da una coltre di materiali di origine
detritico-glaciale in parte rimaneggiati ad opera della gravità e dell’azione delle acque superficiali.
La pista forestale è delimitata a monte da un muro di controripa realizzato con terre rinforzate
interrotto da una serie di opere di regimazione delle acque superficiali che scorrono lungo il
versante a monte.
Muro di controripa in terre rinforzate

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Il versante a monte della pista è caratterizzato dalla presenza di un orlo di scarpata di degradazione
molto esteso e sviluppato con continuità su un fronte della lunghezza di circa 1000 m, sui cui
spaccati si riconosce la presenza del deposito glaciale.
Orlo di degradazione a monte della strada
Lungo il fronte si riconoscono in modo molto evidente i fenomeni di scivolamento rotazionale del
versante che determinano localmente la presenza di balze in contropendenza.
Tutto il versante è inciso da corsi d’acqua che determinano fenomeni lineari di tipo erosivo che
tendono ad incidere il deposito e a favorire il trasporto verso valle di materiale detritico.
I colatori minori che scorrono lungo il versante sono stati oggetto di recenti interventi di
regimazione e sistemazione idrogeologica (briglie in legname e pietrame) finalizzati a fissarne il
profilo ed a controllare il trasporto solido.
Briglie in legname e pietrame e caditoia

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Questi fenomeni diffusi interessano soltanto il settore posto a monte della pista e non interessano in
modo diretto l’area interessata dalla posa della condotta che si sviluppa invece completamente a
valle della strada nel settore in cui il rilevato stradale si interfaccia con il deposito naturale di
origine glaciale che sfuma lateralmente nei terreni di origine alluvionale che definiscono i tratti
pianeggianti in sponda destra del Dolca.
Versante a valle della pista forestale
In questo settore non si riscontra la presenza dei fenomeni di dissesto connessi alla dinamica
gravitativa che caratterizzano invece tutta l’area a monte della strada, si rimanda comunque al
capitolo di approfondimento successivo per l’analisi di dettaglio.
Il rilevato stradale nei tratti più acclivi, dove il tracciato della condotta si sviluppa comunque circa
50 m a valle della strada, è rinforzato con opere di consolidamento che sostengono la porzione
realizzata con il riporto di materiale (gabbioni).
Tratto di rilevato stradale rinforzato con gabbioni
In prossimità dell’attraversamento del corso d’acqua che nasce a SE del Poggio Le Rosette si
osserva la presenza di depositi di origine detritica costituiti da blocchi di dimensioni

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pluridecimetriche colonizzati da vegetazione di piccolo fusto (betulle) a monte della pista e di alto
fusto (faggi) a valle della stessa, a testimoniare un grado di stabilizzazione raggiunto maggiore nei
settori inferiori del versante.
Deposito detritico a monte della pista
Deposito detritico a valle della pista
In corrispondenza dell’attraversamento del rio, lungo la pista, si osserva la presenza di un piccolo
dissesto di natura gravitativa che interessa la coltre detritico-eluviale superficiale.

Scollamento della coltre detritico-eluviale in sponda destra del rio
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In ogni caso a partire da questa zona i fenomeni di carattere dissestivo, gravitativo in particolare, si
attenuano rispetto al tratto avanti descritto anche nella zona posta a monte della strada forestale;
nella zona a valle della pista, interessata direttamente dalla realizzazione del progetto, non si
segnalano invece indizi di fenomeni di dissesto in atto.
Il tratto successivo di condotta abbandona decisamente il tracciato della pista e attraversa
diagonalmente il versante fino all’intersezione con la mulattiera che conduce al Ponte dei Lavaggi.
Condotta forzata – Secondo tratto
Questo settore di versante è caratterizzato da pendenze medie comprese tra 25° e 30° e dalla
presenza costante di copertura di origine glaciale che in un ampio settore è parzialmente obliterata

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da una fascia di detrito di versante costituito da blocchi di dimensioni pluridecimetriche del tutto
stabilizzato e colonizzato da vegetazione di alto fusto, che raggiunge verso valle la piccola piana
alluvionale che caratterizza la zona del Ponte dei Lavaggi.
Versante interessato dalla posa della condotta – Deposito glaciale
Tratto di versante caratterizzato dalla presenza di detrito misto
Il tratto di versante a monte dell’intersezione con la mulattiera che conduce al Ponte dei Lavaggi è
caratterizzato da buone condizioni di stabilità geomorfologica, non sono state infatti riscontrate
forme di erosione o accumulo che possano rappresentare indizi di una dinamica attiva e/o di
fenomeni di dissesto in atto o potenziali.
Gli accumuli detritici appaiono stabilizzati e, come si evince dalla documentazione fotografica,
anche la vegetazione di alto fusto non presenta effetti di uncinatura della base del fusto che possano
essere ricondotti a fenomeni di reptazione o di soliflusso particolarmente attivi.

Zona di intersezione tra condotta e mulattiera del Ponte dei Lavaggi
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Il tratto di versante a valle della mulattiera è caratterizzato da aspetto simile a quello sovrastante con
pendenze prossime a 25°, si sviluppa su terreni di tipo glaciale sovente rimaneggiati dall’azione
delle acque superficiali.
Panoramica del versante
In questo settore la condotta attraversa infatti due piccoli corsi d’acqua che presentano alvei non
molto incisi all’interno dei quali non affiora il substrato roccioso.

Alveo del primo corso d’acqua a monte della zona di attraversamento
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Nell’ultimo tratto prima dell’arrivo della condotta alla zona dell’edificio centrale si riscontra la
presenza di una manifestazione sorgiva che determina la presenza di un piccolo settore di ristagno e
quindi dà vita ad un breve solco di ruscellamento concentrato.
La manifestazione idrica è probabilmente legata all’intersezione del contatto tra deposito
superficiale e substrato impermeabile che affiora poco a valle in corrispondenza dell’alveo del
Dolca nella zona dell’edificio centrale in progetto.
Manifestazione sorgiva e zona di ristagno

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Edificio Centrale
L’edificio centrale sarà realizzato in sponda destra del torrente Dolca circa 100 m a valle della
confluenza del rio Stramba, affluente di sinistra, ad una quota di circa 960 m s.l.m.
In questa zona il substrato roccioso affiora diffusamente in sponda destra del Dolca e, poco a valle,
nell’alveo del Canale Tench che definisce il confine comunale tra Valle San Nicolao e Camandona.
Panoramica immersiva sponda destra t. Dolca – zona di rilascio
L’alveo del Dolca in questo settore è suddiviso in due canali attivi separati da un’isola centrale di
materiale alluvionale, lungo il canale di destra il fondo alveo è costituito da gneiss a grana
grossolana e tessitura schiettamente occhiadina, di colore biancastro.
Dettaglio ammasso roccioso affiorante in alveo
L’edificio centrale sarà collocato in corrispondenza di un ripiano naturale che si sviluppa al piede
del versante dove il substrato roccioso è ricoperto da una coltre, si suppone di non elevato spessore,
di materiali incoerenti di origine mista, dove il deposito glaciale che caratterizza il versante
sovrastante sfuma nel deposito alluvionale del torrente Dolca.

Panoramica area edificio centrale – Vista dal torrente
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Come detto lo spessore del deposito non è noto, ma si ritiene non elevato in quanto il substrato
roccioso, affiora poco a valle nell’alveo del Dolca e anche immediatamente a sud dell’area
nell’alveo del Canale Tench.
L’alveo del torrente è estremamente ampio in questa zona e l’area che sarà occupata dalla centrale,
come si evince dalle sezioni con il livello idrometrico corrispondente alla massima piena con tempo
di ritorno 200 anni (+ trasporto solido), risulta esterna alle porzioni attive dell’alveo e non
interessata da potenziali fenomeni di esondazione.
Il versante all’interno del quale sarà incassato il corpo centrale non risulta interessato da fenomeni
di dissesto di tipo gravitativo né da ruscellamenti di acque superficiali diffusi o concentrati i quali si
sviluppano a nord dell’area, alimentati dalla sorgente avanti descritta e a sud in corrispondenza del
Canale Tench.
4.2.1. ANALISI DI DETTAGLIO DELLE AREE IN DISSESTO
Nella fase di indagine e di rilevamento è stato rivolto particolare interesse al settore di territorio che
si riferisce alla zona dell’opera di derivazione e al primo tratto di condotta forzata che si collocano
in un’aree in corrispondenza delle quali sono state identificate forme di dissesto legate sia
all’attività torrentizia (conoidi del rio Casogna e Gorei) sia a quella gravitativa.
La cartografia relativa alle condizioni di dissesto esistente è alquanto sviluppata e sovente le singole
analisi geomorfologiche presentano differenze significative soprattutto per quanto attiene alla
rappresentazione del dissesto presente in sponda destra del torrente Dolca lungo la pista forestale.
Nella carta geomorfologica di dettaglio predisposta per questo settore sono stati rappresentati i dati
del rilevo eseguito, le forme del dissesto riscontrate sul terreno e la delimitazione dell’area di frana
nonché gli estratti della cartografia esistente (analisi geologica di PRGC, quadro IFFI, Tavola IGT-
S del Piano Territoriale di Coordinamento Provinciale, Carta Geomorfologica e dei Dissesti della
Comunità Montana Valle Mosso).
Di seguito si propone un excursus relativo alla documentazione disponibile:

PIANO STRALCIO PER L’ASSETTO IDROGEOLOGICO (PAI)
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Nella cartografia di PAI, Atlante dei rischi idraulici ed idrogeologici-Foglio 093-IV-Scopello, viene
rappresentata l’area di frana attiva posta in sponda sinistra del t.Dolca, lungo il versante che degrada
verso l’alveo circa 100 m a monte del settore interessato dalla realizzazione dell’opera di presa.
Non risulta segnalato il dissesto a monte della pista forestale in sponda destra.
PIANO TERRITORIALE DI COORDINAMENTO PROVINCIALE – Carta IGT-S
Nell’ambito della Sezione 093 NO a scala 1: 25.000 viene rappresentato come frana attiva il
dissesto localizzato lungo il versante che degrada verso la sponda idrografica destra del Dolca su
cui si sviluppa la pista forestale.
In dettaglio il dissesto si riferisce all’inviluppo di una serie di fenomeni di flow (colamento) con un
settore definito “zona di passaggio”.
I dettagli del dissesto sono meglio individuabili negli attributi dello shapefile da cui si evince che il
tematismo si riferisce a: “Versanti interessati da frane superficiali causate dalla saturazione e
fluidificazione della copertura eluvio-colluviale” e che deriva dal Piano di Sviluppo Socio-
Economico della Comunità Montana della Valle di Mosso, pubblicato nel marzo 1999.

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INVENTARIO DEI FENOMENI FRANOSI IN ITALIA (IFFI)
Gli estratti del Quadro IFFI sono già stati riportati all’interno del cap. 4.1., per completezza si
riportano di seguito:
Il quadro IFFI fotografa una situazione più articolata con l’individuazione dei dissesti a monte del
ponte della pista forestale sul Dolca sia in sponda sinistra sia destra (movimenti complessi e
colamenti) e con la definizione di una superficie sensibilmente più ridotta e sviluppata in senso
longitudinale alla direzione della valle per quanto riguarda il dissesto in sponda destra a monte della
pista forestale per il quale la descrizione è “Aree soggette a frane superficiali diffuse”.
Lo stato di attività di tutti i dissesti rappresentati è “quiescente”.

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CARTA GEOMORFOLOGICA E DEI DISSESTI – COMUNITA’ MONTANA VALLE
MOSSO
La cartografia della Comunità Montana rappresenta la sintesi degli studi geologici redatti per le
varianti di adeguamento idrogeologico dei Piani Regolatori dei comuni della C.M. Valle di Mosso
ai sensi della CPGR n.7/LAP/1996 e del PAI
Nel settore di interesse sono rappresentate le due forme principali costituite dal movimento della
Balma del Martleir, in sponda sinistra del Dolca, a monte dell’opera di presa e quella relativa al

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versante destro della valle; in entrambi i casi si tratta di Movimenti gravitativi composIti e lo stato
di attività è definito “Quiescente”.
ANALISI GEOLOGICA DI PRGC
Il medesimo quadro del dissesto è ovviamente rappresentato sulla cartografia dei piani regolatori di
Pettinengo e Valle San Nicolao (stralcio grafico seguente), sulla quale è meglio evidenziata la
presenza dei piccoli conoidi attivi dei rio Casogna e del rio Gorei

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4.2.2. SINTESI E RILIEVO GEOMORFOLOGICO DI DETTAGLIO
Come si evince dall’analisi degli elaborati cartografici sopra riportati, la valutazione delle
caratteristiche dei dissesti presenti nel settore di interesse differisce in modo piuttosto sostanziale tra
una tavola e l’altra.
Dal punto di vista dell’interesse per quanto riguarda il progetto dell’impianto idroelettrico le
principali interferenze riguardano il settore del conoide del rio Casogna e quello del dissesto in
sponda destra del Dolca in prossimità del quale è prevista la posa di un tratto della condotta forzata.
Conoide Rio Casogna
Come già evidenziato nell’analisi generale la zona di imposta dell’opera di presa si colloca
immediatamente a valle delle confluenza del rio Casogna in un settore di alveo dove sono presenti,
prevalentemente in sponda destra, accumuli di materiale detritico provenienti sia dall’incisione
dell’affluente di destra del Dolca sia dal ramo principale.
Fermo restando il palese stato di attività della forma morfologica in oggetto, la posizione dell’opera
di derivazione risulta evidentemente a valle della confluenza, al fine di convogliare nella presa
anche le acque provenienti dall’affluente; la presenza del substrato roccioso affiorante in sponda
sinistra permette di ipotizzare che lo stesso si collochi a profondità contenute anche nelle restanti
parti dell’alveo e che quindi l’ancoraggio dell’opera di derivazione possa avvenire direttamente in
roccia, eventualmente con l’ausilio di fondazioni speciali, lungo tutto lo sviluppo del manufatto.
Gli interventi in progetto interesseranno quindi la porzione distale destra del conoide dove si può
presumere che l’energia del trasporto sia più contenuta e consentiranno di eseguire una serie di
sistemazioni del fondo alveo che permetteranno di fissarne il profilo, migliorando le condizioni di
stabilità del fondo e delle sponde.
La posizione marginale dell’opera rispetto alla struttura del conoide e al settore in corrispondenza
del quale più marcata è la tendenza alla divagazione e alla mobilità dell’alveo la sottrae di fatto ai
potenziali effetti negativi connessi alla dinamica idraulica del torrente e non determina alterazioni
significative rispetto all’attuale regime dei deflussi.
Le opere accessorie alla presa (dissabbiatore, vasca di modulazione) si svilupperanno in sponda
destra al di fuori dell’area di influenza del conoide e risulteranno naturalmente protette dalla
conformazione morfologica locale.
Dissesto gravitativo di versante
Alla luce delle osservazioni di cui alla fase di Verifica e dell’analisi della documentazione
pregressa, particolare cura è stata posta nel rilievo del settore di versante su cui si prevede di posare
il primo tratto della condotta forzata, a valle dell’attraversamento della pista forestale sul torrente
Dolca.
Al di là delle diverse valutazioni sulle dimensioni e sullo stato di attività del dissesto in oggetto, ciò
che emerge con una certa omogeneità dall’analisi della documentazione esistente è che il tipo di
fenomeno in oggetto è ascrivibile a movimenti diffusi di carattere superficiale (colamenti) che
interessano in prevalenza il settore di versante posto a monte della pista forestale e in misura minore
la porzione di versante di raccordo tra la pista stessa e la sponda destra del Dolca.
Il rilievo di dettaglio ha evidenziato la presenza del dissesto a monte della strada che presenta
caratteri effettivamente di tipo complesso, con componenti di colamento, ma anche fenomeni

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piuttosto rilevanti ascrivibili a scivolamenti di tipo rotazionale che coinvolgono il deposito glaciale
nelle zone prossime al ciglio dove si riconoscono volumi ruotati e balze in contropendenza.
Il ciglio superiore è in evidente fase di erosione regressiva, mentre i principali fenomeni di
colamento si riscontrano lungo i fianchi dei colatori minori che solcano l’intero sviluppo del
versante.
Estratto Ortofotocarta 2006 con linea di scarpata superiore
Panoramica con evidenziato il ciglio superiore della scarpata
e quello del volume ruotato sottostante
Questo settore del versante deve essere considerato sicuramente attivo in quanto la presenza di
superfici denudate e le pendenze in gioco favoriscono lo sviluppo di fenomeni erosivi che tendono
ad accelerare i processi gravitativi in atto e potenziali; l’evoluzione probabile del fenomeno è legata
al progressivo arretramento del fronte di frana e alla replica di fenomeni di scivolamento
rotazionale.

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Il settore di versante sottostante la pista forestale presenta caratteristiche sostanzialmente diverse
rispetto a quanto avanti descritto.
L’area innanzitutto risulta ricoperta da vegetazione di medio-alto fusto per tutta la sua estensione,
non sono presenti settori denudati o privi di copertura vegetale a carattere permanente, ad eccezione
delle incisioni dei colatori minori.
L’area è caratterizzata da un primo tratto della lunghezza di circa 300 m a pendenza modesta
delimitato dall’intersezione con il primo colatore dove non si riscontrano tracce di dissesto.
Primo tratto condotta
In corrispondenza delle incisioni principali e in allineamento con le linee di deflusso rilevate a
monte della strada si rileva la presenza di accumuli di materiale detritico grossolano stabilizzato
proveniente dall’erosione e dal trasporto della frazione clastica dei depositi glaciali incisi dai corsi
d’acqua che scorrono lungo i versanti a monte della pista forestale.
Accumulo detritico

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Considerata la presenza di vegetazione colonizzante di piccolo e medio fusto anche in
corrispondenza di questi settori, si può presumere che il trasporto e il deposito del materiale
detritico sia avvenuto prima dell’esecuzione degli interventi di sistemazione lungo la pista forestale
e della pista stessa, che attualmente limitano in modo consistente l’apporto di materiale lungo il
versante a valle.
Benché il versante sia caratterizzato localmente da pendenze elevate sono rare le forme di dissesto
in atto riscontrate che si limitano a modesti scollamenti della coltre di copertura superficiale
localizzati nei settori in cui la regimazione delle acque lungo la pista tende a convogliare i deflussi
al di fuori delle linee principali di raccolta.
Colamento superficiale 1
Colamento superficiale 2

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Si tratta di forme di dissesto di dimensioni contenute (massima larghezza 2-3 m) che coinvolgono la
coltre detritico-eluviale e mettono localmente in luce (cfr. foto sovrastante) i terreni glaciali
consolidati sottostanti.
Per le ridotte dimensioni sono state rappresentate sulla cartografia di dettaglio come elementi
puntiformi.
Alla luce di quanto sopra esposto si ritiene che i contorni dell’area di frana, che può essere
classificata come fenomeno di tipo composito (colamento+scivolamento rotazionale), debbano
essere limitati al settore posto a monte della pista forestale e alle, talora profonde, incisioni dei
colatori che solcano il versante, dove evidenti (e attivi) sono i fenomeni di evoluzione morfologica e
di dinamica gravitativa in atto e incipiente.
La porzione di versante a valle della strada è caratterizzata dalla presenza di accumuli stabilizzati di
materiale detritico concentrati in corrispondenza dei solchi di corrivazione concentrata e di
localizzati fenomeni di colamento superficiale.
Non è stata riscontrata la presenza di indizi di movimenti gravitativi più estesi né di carattere
profondo in grado di pregiudicare la stabilità globale di questa porzione di versante.
La realizzazione delle opere in progetto che consistono sostanzialmente nello scavo della trincea e
nella posa della tubazione della condotta forzata non andrà in alcun modo ad alterare le condizioni
di stabilità generale del versante; al fine di garantire la stabilità a lungo termine dei tratti di pendio
oggetto di intervento è prevista la realizzazione di opere di consolidamento consistenti in palificate
a doppia parete che saranno sviluppate a valle della condotta per tutto il tratto caratterizzato dalle
pendenze più elevate e interessato dalla presenza di linee di deflusso concentrato.
Schema tipo di intervento di consolidamento con palificata a doppia parete
In corrispondenza degli attraversamenti dei corsi d’acqua è prevista la calottatura della tubazione e
la pavimentazione del fondo alveo al fine di proteggere l’opera dall’erosione e di fissare il profilo di
fondo.

Schema attraversamento colatori minori
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La stabilità globale del versante nella configurazione di progetto viene verificata nella Relazione
Geotecnica, la realizzazione degli interventi di consolidamento e di sistemazione del pendio e dei
corsi d’acqua risulteranno di fatto migliorativi nei confronti dell’assetto generale del versante.
L’ampio sviluppo delle palificate a doppia parete consentirà di stabilizzare la coltre superficiale nei
settori più critici, mentre la realizzazione degli attraversamenti, contestualmente alle necessarie
opere di pulizia e manutenzione degli alvei, permetterà di migliorare in modo sostanziale l’assetto
idraulico locale con particolare riferimento al controllo dei fenomeni di erosione lineare e di
trasporto.

4.3. ANALISI GEOIDROLOGICA
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Il bacino del torrente Dolca, anche nella sua porzione montana è caratterizzato dalla presenza
diffusa di coperture di natura glaciale e detritica che sono in grado di favorire l’infiltrazione delle
acque meteoriche e di quelle di fusione delle masse nivali che interessano copiosamente la zona nel
periodo invernale/primaverile.
Lo spessore delle coltri non è mai molto elevato, esse non costituiscono quindi serbatoi di grande
rilevanza, tuttavia nelle zone di contatto tra substrato e coltre superficiale e tra coltri detritiche molti
permeabili e depositi glaciali è frequente la presenza di scaturigini idriche diffuse o concentrate che
rappresentano spesso l’origine dei colatori minori che affluiscono al torrente Dolca sia in sponda
destra sia sinistra.
La prima alimentazione dei corsi d’acqua deriva quindi prevalentemente da manifestazioni
sorgentizie di contatto e, in minor misura, dalla circolazione che avviene all’interno delle fratture
del substrato roccioso.
In generale la circolazione idrica sotterranea avviene in misura strettamente dipendente dalla
permeabilità dei terreni.
Da questo punto di vista il territorio in esame può essere suddiviso in:
Zone a flusso nullo
Porzioni di territorio in cui affiora il substrato roccioso impermeabile che permette alle acque uno
scorrimento esclusivamente superficiale.
Zone a flusso per fratturazione
Caratterizzate dalla presenza di rocce fratturate o dislocate in modo da permettere una circolazione
sotterranea al loro interno. L’alimentazione di tale circolazione avviene per cessione d’acqua dalle
coperture permeabili sovrastanti, per infiltrazione lungo gli alvei dei corsi d’acqua o, più
limitatamente, per infiltrazione superficiale diretta. L’emersione delle acque avviene mediante
sorgenti di frattura; la lunghezza dei percorsi sotterranei influisce in modo rilevante sul regime di
tali sorgenti.
Zone a flusso per porosità
Corrispondono a tutte le aree coperte da depositi di versante, morenici o alluvionali nei quali
avviene una circolazione di acque sotterranee provenienti in larga misura dall’infiltrazione
superficiale, dalle perdite di subalveo dei corsi d’acqua e, in misura minore, da fratture del
substrato, cioè sorgenti di frattura nascoste dal deposito superficiale. L’emersione delle acque
avviene prevalentemente mediante sorgenti per soglia di permeabilità definita che può essere
costituita dal substrato roccioso nei punti in cui questo interseca la superficie topografica oppure da
orizzonti a minore permeabilità intercalati nei depositi superficiali.
Come anticipato, nella porzione di territorio indagata si può assumere che gran parte dei deflussi
sotterranei avvengano al contatto tra le coperture e il substrato roccioso impermeabile e che le
emergenze idriche principali si presentino sotto forma di venute diffuse in corrispondenza delle
intersezioni tra substrato e topografia.
Tali fenomeni si osservano con una certa continuità lungo la pista che conduce all’opera di presa
(Alpe Valle di Lavaggi) dove, a monte del tracciato, sono state realizzate una serie di caditoie per la

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regimazione delle acque drenate dal versante al piede delle opere di consolidamento esistenti (terre
rinforzate).
Diffuse manifestazioni sorgentizie si riscontrano lungo il versante di raccordo tra la pista che
conduce al Ponte dei Lavaggi e l’alveo del torrente Dolca, anche in questo caso si presume che la
superficie di drenaggio sia riconducibile al contatto tra coperture detritiche e coperture glaciali,
meno permeabili, in quanto non si riscontra la presenza di affioramenti rocciosi se non in
corrispondenza dell’alveo del corso d’acqua principale.
L’alveo del Dolca si sviluppa per lunghi tratti sulle coperture alluvionali da esso stesso deposte,
tuttavia il substrato affiora con una certa frequenza soprattutto in sponda sinistra, a testimoniare che
la potenza del materasso alluvionale è comunque sempre modesta, si può quindi ritenere che
l’alimentazione delle sorgenti e dei deflussi sotterranei in genere non possa essere messa in diretta
relazione con i deflussi superficiali del torrente.
Le linee di deflusso superficiali quindi drenano le acque di circolazione sotterranea e da esse
vengono in parte alimentate, mentre si può escludere che in questa porzione del bacino avvenga il
processo inverso.
4.4. CARATTERIZZAZIONE GEOLOGICO-TECNICA DEI
MATERIALI
Le caratteristiche granulometriche dei terreni presenti nella zona di interesse e la spesso disagevole
accessibilità dei siti di intervento rendono alquanto complessa l’esecuzione di indagini geognostiche
per la caratterizzazione geotecnica dei terreni interessati dalle opere.
La presenza di abbondante frazione clastica anche molto grossolana (ciottoli e blocchi) all’interno
dei terreni di origine glaciale e torrentizia non consente l’esecuzione delle prove geotecniche
classiche (p.es. prove penetrometriche) che vengono portate a rifiuto in presenza di elementi lapidei
di medie e grandi dimensioni.
L’accesso ai mezzi per l’esecuzione delle prove risulterebbe comunque limitato al settore in cui il
tracciato interseca la pista forestale che conduce all’Alpe di Mera, con scarso valore rappresentativo
rispetto allo sviluppo del tracciato della condotta; impossibile risulta l’accesso ai settori fuori strada
e alle aree interessate dalla realizzazione dell’opera di presa e dell’edificio centrale.
L’esecuzione di indagini di tipo geofisico (p.es. sismica a rifrazione) non fornisce risultati in grado
di caratterizzare dal punto di vista geotecnico i terreni e risulta, anche in questo caso, di logistica
estremamente complessa data la configurazione del territorio.
I parametri geotecnici di riferimento saranno quindi desunti dall’ampia letteratura disponibile
nonché dall’esperienza acquisita durante la realizzazione degli impianti sul torrente Sessera in
condizioni geologiche spesso del tutto confrontabili.
4.4.1. Depositi alluvionali e di conoide torrentizia
La presenza di depositi di tipo torrentizio si riscontra in modo diffuso all’interno dell’alveo del
Dolca in piuttosto continuo nell’area di indagine, favorita dalla presenza di pendenze non elevate e
accresciuta dagli apporti dei colatori minori che affluiscono al torrente su entrambe le sponde, a
volte a costituire veri e propri apparati di conoide.

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Si tratta in ogni caso di materiali prevalentemente ghiaiosi e ciottolosi con presenza di blocchi di
dimensione lineare anche rilevante.
Data la loro composizione granulometrica presentano in genere buone caratteristiche geotecniche, i
relativi parametri sono di seguito riassunti:
ϕ = 33° - 36°
c = 0.0 t/m 2
γ = 1.8 - 2.0 t/m 3
dove:
ϕ = resistenza al taglio espressa come angolo di attrito;
c = coesione;
γ = peso di volume.
4.4.2. Depositi detritici
Caratterizzano in modo sporadico i fianchi dei versanti e vengono prodotti da fenomeni di
disgregazione meccanica degli ammassi rocciosi e dal rimaneggiamento ad opera della gravità dei
depositi glaciali, si tratta di depositi per lo più grossolani costituiti da ciottoli e trovanti anche
metrici, spigolosi ed eterometrici, immersi in scarsa matrice sabbiosa o sabbioso-limosa.
Data la loro composizione granulometrica presentano in genere buone caratteristiche geotecniche, i
relativi parametri sono di seguito riassunti:
ϕ = 33° - 38°
c = 0.0 t/m 2
γ = 1.9 - 2.0 t/m 3
4.4.3. Depositi glaciali s.s.
Definiscono gran parte dell’area di indagine, si tratta di depositi costituiti da ciottoli e blocchi
eterometrici e spigolosi immersi in matrice sabbiosa, sabbioso-limosa e/o limoso argillosa, talora
caratterizzati da un elevato grado di consolidazione.
Le loro caratteristiche geotecniche variano in funzione delle qualità e della quantità percentuale
della matrice fine, in genere comunque presentano caratteristiche geotecniche da discrete a buone, i
relativi parametri sono di seguito riassunti:
ϕ = 30° - 35°
c = 0.0 – 1.0 t/m 2
γ = 1.8 - 2.0 t/m 3
4.4.4. Depositi rimaneggiati
Sono stati cartografati come depositi rimaneggiati i materiali che costituiscono la porzione in
riporto della pista forestale nel tratto che conduce all’opera di derivazione.

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Si tratta dei terreni di origine glaciale e detritico-glaciale provenienti dal lato di monte della pista
che sono stati riportati a valle per aumentarne la larghezza utile.
Le loro caratteristiche geotecniche sono quindi confrontabili con quelle dei depositi glaciali:
ϕ = 30° - 35°
c = 0.0 t/m 2
γ = 1.8 - 2.0 t/m 3
4.4.5. Ammasso roccioso
Per la caratterizzazione geomeccanica degli ammassi rocciosi si ricorre a metodi di classificazione
che tengono conto di alcune grandezze significative, relative ai sistemi di discontinuità (piani di
foliazione, fratture, faglie etc.), rilevabili in affioramento sull’ammasso stesso.
Nella progettazione di infrastrutture di ingegneria civile è ormai generalizzato l’uso della
classificazione geomeccanica di Bieniawski o RMR (Rock Mass Rating) che si basa sul rilievo di
parametri quali la resistenza a compressione monoassiale, la spaziatura, la persistenza e le
condizioni delle discontinuità, le condizioni idrauliche e l’orientamento dei sistemi di discontinuità
rispetto a quello del versante.
I parametri vengono raggruppati in cinque intervalli di valori la cui somma permette di suddividere
gli ammassi rocciosi in altrettante classi “di qualità” (I - ottimo; V - pessimo).
In fase di rilevamento sono stati eseguiti due rilievi strutturali di dettaglio nelle aree ritenute
significative ai fini del progetto (opera di presa, zona edificio centrale) che rappresentano peraltro le
sole zone in cui la presenza del substrato roccioso interferisce con le opere.
In corrispondenza dell’opera di presa (ARS 1) il substrato roccioso affiora in sponda sinistra ed è
costituito da micascisti e paragneiss eclogitici a grana media, con scistosità piuttosto marcata,
mentre nel settore interessato dalla realizzazione dell’edificio centrale e dalle opere di rilascio (ARS
2) il substrato affiora in sponda destra ed è costituito da ortogneiss a grana grossolana e tessitura
occhiadina con struttura massiccia.
Nelle aree di rilievo sono state in ogni caso riconosciute, oltre alla scistosità, alcune famiglie di
fratture (joints), che sono riportate nelle tabelle seguenti dove vengono riassunti i valori medi delle
giaciture dei set di discontinuità; di seguito si riportano i dati strutturali di interesse ai fini del
presente lavoro:
ARS 1
Famiglia Descrizione Immersione Inclinazione
Sc Scistosità 30° 30°
k1 Frattura 210° 80°
k2 Frattura 120° 80°
ARS 2
Famiglia Descrizione Immersione Inclinazione
Sc Scistosità 90° 80°
k1 Frattura 160° 70°
k2 Frattura 285° 30°
k3 Frattura 255° 80°

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4.4.5.1. Classificazione dell’ammasso roccioso (Bieniawski)
Nel campo della progettazione di infrastrutture di ingegneria civile, siano esse legate alla stabilità di
un versante o alla stabilità di un opera in sotterraneo, difficilmente si possono avere informazioni
dettagliate sulle caratteristiche di resistenza e di deformabilità dell’ammasso roccioso interessato
alla progettazione. Allora diventa importante poter utilizzare uno schema che possa soddisfare le
richieste, un metodo empirico che permetta di risolvere i problemi dovuti alla scarsa conoscenza o
esperienza di una determinata area.
Le classificazioni di Beniawsky e Romana (la seconda è derivata dalla prima, che risultava troppo
“conservativa”) consentono di soddisfare i quesiti richiesti e le problematiche che si presentano.
La classificazione di Beniawsky si basa sul rilievo, in campagna o in laboratorio, di sei parametri:
• A1 = resistenza a compressione uniassiale;
• A2 = Rock Quality Designation Index (Indice RQD);
• A3 = spaziatura delle discontinuità;
• A4 = condizioni delle discontinuità;
• A5 = condizioni idrauliche;
• A6 = orientamento delle discontinuità.
Da questi sei parametri si ricava l’Rock Mass Rating (RMR, Beniawsky) e con le dovute
correzioni apportate da Romana nel 1985 lo Slope Mass Rating (SMR).
L’RMR, nella pratica, viene differenziato come:
RMR di base = RMRb = A1 + A2 + A3 + A4 + A5
RMR corretto = RMRc = (A1 + A2 + A3 + A4 + A5) + A6
Per brevità si omettono le tabelle con descrizioni e pesi dei diversi parametri.
VALORE DI RMR (ROCK MASS RATING) E PARAMETRI CARATTERISTICI
DELL’AMMASSO
Attribuiti tutti i coefficienti, sulla base del valore RMRc calcolato si identificano 5 intervalli a cui
corrispondono 5 classi di ammasso roccioso e altrettante valutazioni di qualità della roccia:
RMRc 100 - 81 80 - 61 60 - 41 40 - 21

RMRb = RMRb(originario) – [0,2 ×××× RMRb(originario)] (Priest, 1983)
47
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La formula di E è però da considerare valida per valori di RMR superiori di 50, mentre per valori
inferiori si utilizza la formula di Serafim e Pereira (1983):
E (GPa) = 10(RMRb – 10 / 40)
Il valore di GSI (Geological Strength Index) viene ricavato dalla:
GSI = RMR – 5
dove RMR viene calcolato tenendo conto dei punteggi assegnati ai primi quattro parametri e
assumendo condizioni idrauliche asciutte (A5 = 15). Tale relazione è da ritenersi valida per RMR >
23.
ARS 1
RISULTATI RELATIVI A ROCK MASS RATING (RMR)
Resistenza a compressione Su
Rock Quality Designation
(MPa)
(RQD)
50 - 100 80.87921354
V1 V2 V3 V4 V5
2 4 5 5 4
V1 è un parametro che dipende dalla persistenza (continuità) del giunto
V2 è un parametro che dipende dall'apertura del giunto
V3 è un parametro che dipende dalla rugosità del giunto
V4 è un parametro che dipende dal grado di alterazione delle pareti
V5 è un parametro che dipende dal materiale di riempimento presente
A1 A2 A3 A4 A5 A6
7 15.91488324 8.5 20 7 -7
A1 è un valore numerico derivato dalla resistenza della roccia intatta
A2 è un valore numerico derivato dall'indice RQD
A3 è un valore numerico derivato dalla spaziatura delle discontinuità
A4 è un valore numerico derivato dalle condizioni delle discontinuità
A5 è un valore numerico derivato dalle condizioni idrauliche
A6 è un indice di correzione per la giacitura delle discontinuità
Classificazione dell'ammasso roccioso
RMRbase RMRcorretto Classe Descrizione
58.41 51.41 Terza Mediocre
Caratterizzazione geomeccanica dell'ammasso roccioso
Modulo di
deformazione
(GPa)
Geological
Strenght Index
(GSI)
Coesione di
picco
(kPa)
Angolo di
attrito di picco
(°)
Coesione
residua
(kPa)
Angolo di
attrito residuo
(°)
16.82 61.41 292.05 34.21 233.64 28.36

ARS 2
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Resistenza a compressione Su
Rock Quality Designation
(MPa)
(RQD)
100 - 200 90.97959896
V1 V2 V3 V4 V5
4 6 5 6 6
V1 è un parametro che dipende dalla persistenza (continuità) del giunto
V2 è un parametro che dipende dall'apertura del giunto
V3 è un parametro che dipende dalla rugosità del giunto
V4 è un parametro che dipende dal grado di alterazione delle pareti
V5 è un parametro che dipende dal materiale di riempimento presente
A1 A2 A3 A4 A5 A6
12 18.07308525 9 27 10 -2
A1 è un valore numerico derivato dalla resistenza della roccia intatta
A2 è un valore numerico derivato dall'indice RQD
A3 è un valore numerico derivato dalla spaziatura delle discontinuità
A4 è un valore numerico derivato dalle condizioni delle discontinuità
A5 è un valore numerico derivato dalle condizioni idrauliche
A6 è un indice di correzione per la giacitura delle discontinuità
Classificazione dell'ammasso roccioso
RMRbase RMRcorretto Classe Descrizione
76.07 74.07 Seconda Buono
Caratterizzazione geomeccanica dell'ammasso roccioso
Modulo di
deformazione
(GPa)
Geological
Strenght Index
(GSI)
Coesione di
picco
(kPa)
Angolo di
attrito di picco
(°)
Coesione
residua
(kPa)
Angolo di
attrito residuo
(°)
52.14 76.07 380.35 43.04 304.28 35.43
4.4.5.2. Analisi dei possibili cinematismi (test di Markland)
Al fine di chiarire i cinematismi e le linee evolutive dei versanti in roccia i due rilievi strutturali
eseguiti (ARS) sono stati rappresentati sulla proiezione equiangolare di Schmidt come poli delle
discontinuità e ciclografiche dei piani maggiori.
Sullo stereogramma sono state riportate le tracce dei piani dei set di discontinuità individuati, la
traccia del piano del pendio e il cerchio di Talobre che rappresenta la resistenza al taglio lungo le
discontinuità, espressa come angolo di attrito, valutata cautelativamente pari al valore residuo
derivante dall’analisi strutturale secondo Bieniawski.
Questo tipo di rappresentazione, secondo la metodologia di Markland, consente di verificare se le
intersezioni tra le diverse discontinuità e la loro intersezione con la superficie del pendio, possono
determinare condizioni geometricamente favorevoli allo sviluppo di cunei potenzialmente instabili.
Tutte le intersezioni tra le discontinuità che ricadono tra la ciclografica che rappresenta la giacitura
del pendio e il cerchio di Talobre (area critica) indicano la presenza di cunei rocciosi che, dal punto

di vista geometrico, si configurano come potenzialmente instabili.
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L’angolo di inclinazione del pendio è stato assunto in entrambi i casi pari a circa 90° che si riferisce
alla condizione della scarpata naturale nel caso della sponda sinistra del Dolca nella zona dell’opera
di presa (ARS 1) e del fronte di scavo per quanto attiene all’ARS 2 considerando il profilo di
progetto del settore interessato dallo scavo per la realizzazione dell’edificio centrale.
ARS 1 – Dettaglio misure
ARS 2 – Dettaglio misure

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RILIEVO GEOMECCANICO N.1 (ARS 1)
Nella tabella che segue si riportano i dati di giacitura rilevati sul terreni relativi alle principali
famiglie di discontinuità.
Famiglia Descrizione Famiglia Immersione Inclinazione
Sc Scistosità 1 30° 30°
k1 joint 2 210° 80°
k2 joint 3 120° 80°
PENDIO: 170°/85°
L’intersezione delle fratture individuate dalle famiglie k2 e k3 individuano condizioni
cinematicamente favorevoli al movimento di elementi rocciosi lungo la direzione definita dalla
giacitura del pendio (circa 170°N).

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RILIEVO GEOMECCANICO N.2 (ARS 2)
Nella tabella che segue si riportano i dati di giacitura rilevati sul terreni relativi alle principali
famiglie di discontinuità.
Famiglia Descrizione Famiglia Immersione Inclinazione
Sc Scistosità 1 90° 80°
k1 joint 2 160° 70°
k2 joint 3 285° 30°
k3 joint 4 255° 80°
PENDIO: 80°/85°
Non si riscontrano intersezioni potenzialmente favorevoli al distacco ed al movimento di elementi
lapidei nell’area definita dalla giacitura del pendio, è possibile teoricamente lo scivolamento di
elementi planari lungo la superficie definita dalla scistosità (famiglia 1), tuttavia l’estrema

52
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compattezza dell’ammasso roccioso e l’assenza di fratture aperte sugli affioramenti osservati
tendono a fare escludere la possibilità che possano innescarsi fenomeni di instabilità del fronte
roccioso a seguito dell’esecuzione degli scavi.
4.5. RISCHIO DI VALANGHE
Appare utile introdurre il concetto di valanga così come viene definito da Cresta:
“Ogni processo di mobilizzazione di masse nevose che prendono avvio da un versante montano e
proseguono la loro corsa sino a quando la ridotta pendenza e/o la presenza di ostacoli ne
provocano l’arresto.”
La classificazione dei fenomeni valanghivi è resa complessa dall’estrema eterogeneità del materiale
“neve”, i materiali coinvolti nel distacco possono essere differenti rispetto a quelli che la neve
incontra lungo il suo percorso così come ancora differenti possono essere quelli della zona di
accumulo.
In via generica è possibile distinguere due tipi principali di valanghe:
• Valanghe di neve a debole coesione
• Valanghe di lastroni di neve
Il primo tipo coinvolge ammassi nevosi incoerenti e, in genere, il distacco è di tipo puntiforme,
l’innesco è provocato dalla rottura delle condizioni di equilibrio e, quindi, dall’inizio del
movimento di uno o più cristalli che, per una sorta di reazione catena, coinvolgono
progressivamente una parte della massa nevosa.
Si tratta di valanghe più frequenti all’inizio della stagione invernale, quando il manto nevoso non ha
ancora subito profonde trasformazioni e la neve, fredda e incoerente, si trova sui versanti in coltri di
discreto spessore.
I lastroni di neve si formano quando tra i cristalli di neve si sviluppano legami coesivi, la
formazione dei legami può essere dovuta a diversi fattori tra cui il vento, la temperatura e la
pressione del manto nevoso sovrastante.
In questo caso l’innesco avviene per superamento della resistenza a trazione che provoca la
propagazione di una linea di frattura lungo la superficie del lastrone, quando l’attrito con lo strato
sottostante non è più sufficiente a trattenere la massa sovrastante ha inizio il movimento e quindi il
fenomeno valanghivo che, coinvolgendo durante il percorso diversi tipi di neve, può evolvere in una
valanga di neve a debole coesione.
I movimenti delle valanghe possono essere prevalentemente di scorrimento (il movimento si svolge
lungo il pendio), di tipo nubiforme (valanghe di neve polverosa in moto turbolento, spesso sotto
forma di aerosol) o di tipo misto.
Come per le frane possono essere distinte tre zone:
Zona di distacco : in una conca molto innevata con inclinazione generalmente compresa tra 30° e
45° e scarsa vegetazione.

53
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Zona di scorrimento : pendio con inclinazione maggiore di 15°, in genere compresa tra 20° e 25°,
canaliforme o non incanalata.
Zona di accumulo : posizione variabile con le stagioni; inclinazione inferiore a 10°.
Per quanto riguarda l’individuazione delle zone da considerare a rischio valanghe devono essere
considerati i due fattori principali che rappresentano le condizioni necessarie per lo sviluppo di un
fenomeno valanghivo:
• caratteristiche della coltre nevosa
• inclinazione del versante
Per quanto riguarda il primo aspetto si può affermare che sono sufficienti pochi centimetri di neve
affinché si provochi una valanga, ovviamente l’entità del fenomeno è da correlare alla massa nevosa
coinvolta.
In generale si può comunque ritenere che l’innesco di una valanga si verifichi solo quando lo
spessore della coltre nevosa raggiunge il metro, tuttavia nevicate fresche su nevai permanenti, su
rocce levigate o su prato non falciato possono determinare fenomeni valanghivi anche con spessori
di 15 - 20 cm.
Ovviamente l’innesco di questi fenomeni dipende anche e in modo determinante da fattori
contingenti quali quelli di tipo meteorologico (temperatura, precipitazioni, vento etc.) che
modificano in modo sostanziale le caratteristiche e la struttura del manto nevoso rendendolo più o
meno vulnerabile rispetto a possibili cinematismi.
Per quanto riguarda l’inclinazione dei versanti si può fare riferimento alla classificazione proposta
da Cresta derivata da una serie di elaborazioni statistiche su eventi naturali.
Sulla base di tali dati vengono distinte quattro classi principali di rischio in funzione
dell’inclinazione del pendio:
Inclinazione del
pendio
< 15°
15° - 27°
27° - 55°
> 55°
Rischio di valanghe
Le valanghe non si staccano se non in condizioni eccezionali di
innevamento: nevi freddissime e molto leggere o nevi inzuppate
d’acqua.
La formazione di valanghe è molto rara ed è legata a situazioni
nivologiche particolari (nevi fredde e incoerenti su lastre di ghiaccio;
nevi bagnate e molli su nevi dure).
Inclinazione critica : i versanti possono restare inattivi per anni e poi,
inaspettatamente, liberarsi di un abbondante manto nevoso, con
conseguenze catastrofiche.
Si hanno frequenti distacchi , ma le masse di neve sono generalmente
modeste; il pendio è talmente ripido che le valanghe si verificano già
durante le precipitazioni o immediatamente dopo.
Secondo un’analisi statistica elaborata da uno studioso statunitense R.E. Perla circa il 90% dei
fenomeni valanghivi avviene lungo pendii con inclinazioni comprese tra 35° e 45°, con
concentrazione massima in corrispondenza dei pendii di 40°.

54
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Questo tipo di condizioni si verificano all’interno del bacino del torrente Dolca soltanto nella fascia
di circo che corrisponde alla testata della valle, indicativamente oltre quota 1800 m s.l.m., nel
settore occupato dalle estese falde di detrito alimentate dalle creste rocciose e prive di vegetazione
arborea, dove le pendenze medie sono effettivamente prossime a 40°.
I versanti che afferiscono alle aree direttamente interessate dalla realizzazione dell’impianto sono
coperti con continuità da fitta vegetazione arborea d’alto fusto almeno fino a quote di 1500-1600 m
e presentano pendenze mediamente inferiori a 30°.
Si può quindi escludere che i settori di territorio sui quali il progetto si sviluppa possano essere
interessati da fenomeni di tipo valanghivo.
4.6. RISCHIO SISMICO
La Giunta Regionale del Piemonte ha approvato con D.G.R. n. 61 - 11017 del 17/11/2003 i criteri
per la classificazione sismica del territorio e le normative tecniche per le costruzioni in zona
sismica.
La decisione è stata assunta a seguito dell'Ordinanza nr. 3274 della Presidenza del Consiglio dei
Ministri del 20 marzo 2003 ed in particolare costituisce la base per progettazione di ogni tipologia
di intervento adottando le norme stabilite nel nuovo D.Lgs. 14/01/2008 “Norme tecniche per le
costruzioni”.
La Giunta regionale ha recentemente aggiornato e adeguato l’elenco delle zone sismiche del
Piemonte.
Il provvedimento comprende la riclassificazione di tutto il territorio con vincoli diversi a seconda
della pericolosità.
Inoltre, i Comuni sono suddivisi, sulla base di uno studio realizzato dal Politecnico di Torino in
collaborazione con il centro di competenza Eucentre di Pavia, in due zone: livello tre, a basso
rischio sismico, in cui rientrano 409 Comuni: 115 nella provincia di Alessandria, 135 di Cuneo, 126
nella provincia di Torino (compresi i 40 prima a media pericolosità) e 29 in quella di Verbania;
livello quattro, a rischio molto basso, per gli altri 797.
Sono anche entrate definitivamente in vigore le nuove norme tecniche per le costruzioni, che
definiscono i principi generali per il progetto, l’esecuzione ed il collaudo e forniscono i criteri
generali di sicurezza a tutela della pubblica incolumità. Tali norme si applicano indistintamente a
tutte le costruzioni, indipendentemente dalla zona di classificazione sismica in cui sono edificate. E’
da ritenersi concluso il periodo transitorio durante il quale era consentito alle Regioni di non
introdurre la progettazione antisismica in zona 4.
La riclassificazione si è resa necessaria per garantire un’azione di controllo e mantenere elevati
standard in materia di sicurezza e pubblica incolumità che rispondano ai requisiti nazionali. Nei
Comuni classificati attualmente in zona 3 si mantengono le procedure di deposito del progetto e le
modalità operative in atto, variando le percentuali di applicazione dei controlli, mentre particolare
attenzione si è posta per le costruzioni strategiche e rilevanti.
Pur mantenendo per tutte l’obbligo della dichiarazione di asseveramento del progettista sul rispetto
delle prescrizioni della normativa antisismica, saranno intensificati i controlli sul progetto e sulla

55
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costruzione, ai fini del rispetto della normativa tecnica, campionando una percentuale non inferiore
al 40% delle opere da realizzare in zona 3 e non inferiore al 5% per quelle in zona 4.
Secondo il primo allegato dell'Ordinanza sopra citata, ciascuna zona viene individuata secondo
valori di accelerazione di picco orizzontale del suolo (ag), con probabilità di superamento del 10%
in 50 anni, secondo lo schema seguente:
Zona
Accelerazione orizzontale con
probabilità di superamento pari al
10% in 50 anni
(ag/g)
Accelerazione orizzontale di ancoraggio
dello spettro di risposta elastico
(ag/g)
1 > 0.25 0.35
2 0.15 – 0.25 0.25
3 0.05 – 0.15 0.15
4 < 0.05 0.05

5 CALCOLO DEI COEFFICIENTI SISMICI
56
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Le azioni sismiche di progetto, in base alle quali valutare il rispetto dei diversi stati limite
considerati, si definiscono a partire dalla “pericolosità sismica di base” del sito di costruzione. Essa
costituisce l’elemento di conoscenza primario per la determinazione delle azioni sismiche.
La pericolosità sismica è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa ag in
condizioni di campo libero su sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale (di
categoria A quale definita al § 3.2.2 delle NTC 2008), nonché di ordinate dello spettro di risposta
elastico in accelerazione ad essa corrispondente Se(T), con riferimento a prefissate probabilità di
eccedenza PVR, nel periodo di riferimento VR.
Le forme spettrali sono definite, per ciascuna delle probabilità di superamento nel periodo di
riferimento PVR , a partire dai valori dei seguenti parametri su sito di riferimento rigido orizzontale:
• ag : accelerazione orizzontale massima al sito;
• Fo: valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale.
• T*C: periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale
5.1. STATI LIMITE E PROBABILITA’ DI SUPERAMENTO
Nei confronti delle azioni sismiche gli stati limite, sia di esercizio che ultimi, sono individuati
riferendosi alle prestazioni della costruzione nel suo complesso, includendo gli elementi strutturali,
quelli non strutturali e gli impianti.
SLO e SLD rappresentano due tipi di stato limite di esercizio (SLE)
- Stato Limite di Operatività (SLO): a seguito del terremoto la costruzione nel suo
complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali, le apparecchiature
rilevanti alla sua funzione, non deve subire danni ed interruzioni d'uso significativi;
- Stato Limite di Danno (SLD): a seguito del terremoto la costruzione nel suo
complesso,includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali, le apparecchiature
rilevanti alla sua funzione, subisce danni tali da non mettere a rischio gli utenti e da non
compromettere significativamente la capacità di resistenza e di rigidezza nei confronti delle
azioni verticali ed orizzontali, mantenendosi immediatamente utilizzabile pur
nell’interruzione d’uso di parte delle apparecchiature.
Mentre SLV e SLC rappresentano due tipi di stato limite ultimo (SLU)
- Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV): a seguito del terremoto la costruzione
subisce rotture e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici e significativi danni
dei componenti strutturali cui si associa una perdita significativa di rigidezza nei confronti
delle azioni orizzontali; la costruzione conserva invece una parte della resistenza e rigidezza
per azioni verticali e un margine di sicurezza nei confronti del collasso per azioni sismiche
orizzontali;
- Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC): a seguito del terremoto la costruzione
subisce gravi rotture e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici e danni molto
gravi dei componenti strutturali; la costruzione conserva ancora un margine di sicurezza per

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azioni verticali ed un esiguo margine di sicurezza nei confronti del collasso per azioni
orizzontali
Il rispetto dei vari stati limite viene considerato conseguito dalle NTC :
nei confronti di tutti gli stati limite ultimi (SLU) quando siano soddisfatte le verifiche relative al
solo (SLV).
SLU −> −> −> −> SLV
nei confronti di tutti gli stati limite di esercizio (SLE) quando siano rispettate le verifiche relative al
solo (SLD);
SLE -> SLD
Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR , cui riferirsi per individuare l’azione
sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati, sono riportate nella successiva tabella:

5.2. AMPLIFICAZIONE STRATIGRAFICA
58
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Le azioni sismiche di progetto, in base alle quali valutare il rispetto dei diversi stati limite
considerati, si definiscono a partire dalla “pericolosità sismica di base” del sito di costruzione. Essa
costituisce l’elemento di conoscenza primario per la determinazione delle azioni sismiche.
Per poter definire le azioni sismiche di progetto risulta necessario valutare la risposta sismica locale
valutabile attraverso indagini specifiche. In assenza di tali analisi, per la definizione dell’azione
sismica si può fare riferimento a un approccio semplificato, che si basa sull’individuazione di
categorie di sottosuolo di riferimento come riportato nella tabella sottostante:
La classificazione si effettua in base ai valori della velocità equivalente Vs,30 di propagazione delle
onde di taglio (definita successivamente) entro i primi 30 metri di profondità. La buona conoscenza
dei terreni in oggetto ha permesso un’identificazione indiretta del terreno di sottosuolo, senza
ricorrere ad una indagine diretta specifica.
La profondità del substrato roccioso varia in corrispondenza dei diversi moduli dell’impianto,
risulta subaffiorante in corrispondenza dell’opera di derivazione e dell’edificio centrale, pertanto
nelle zone suddette può essere assunta come riferimento la categoria di sottosuolo A, dove il
substrato non è affiorante, non essendo nota in dettaglio la potenza del deposito superficiale di
ritiene cautelativo applicare come categoria di sottosuolo di riferimento la categoria E.
Per sottosuolo di categoria A i coefficienti SS e CC valgono 1.
Per le categorie di sottosuolo B, C, D ed E i coefficienti SS e CC possono essere calcolati, in
funzione dei valori di F0 e T*C relativi al sottosuolo di categoria A, mediante le espressioni fornite
nella tabella che segue, nelle quali g è l’accelerazione di gravità ed il tempo è espresso in secondi.

5.3. AMPLIFICAZIONE TOPOGRAFICA
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Per tener conto delle condizioni topografiche e in assenza di specifiche analisi di risposta sismica
locale, si utilizzano i valori del coefficiente topografico ST riportati nella tabella che segue, in
funzione delle categorie topografiche definite in precedenza e dell’ubicazione dell’opera o
dell’intervento.
Tenuto conto che le opere saranno realizzate in un’area che è caratterizzata dalla presenza di
versanti non particolarmente acclivi, ma comunque con pendenze mediamente superiori a 15°, si
ritiene corretto, agendo in favore della cautela, utilizzare in tutte le verifiche la categoria topografica
T2.
5.4. PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE SISMICA
Il D.M. 14.01.2008 prevede, in presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una
interruzione di operatività o di un eventuale collasso, una classificazione delle opere in quattro
classi d’uso:
• Classe I: Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edifici agricoli.
• Classe II: Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per
l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose
per l’ambiente. Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d’uso III o in
Classe d’uso IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi situazioni di emergenza. Dighe
il cui collasso non provochi conseguenze rilevanti.

60
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• Classe III: Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industrie con attività
pericolose per l’ambiente. Reti viarie extraurbane non ricadenti in Classe d’uso IV. Ponti e reti
ferroviarie la cui interruzione provochi situazioni di emergenza. Dighe rilevanti per le
conseguenze di un loro eventuale collasso.
• Classe IV: Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento
alla gestione della protezione civile in caso di calamità. Industrie con attività particolarmente
pericolose per l’ambiente. Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5 novembre 2001, n. 6792,
“Norme funzionali e geometriche per la costruzione delle strade”, e di tipo C quando
appartenenti ad itinerari di collegamento tra capoluoghi di provincia non altresì serviti da strade
di tipo A o B. Ponti e reti ferroviarie di importanza critica per il mantenimento delle vie di
comunicazione, particolarmente dopo un evento sismico. Dighe connesse al funzionamento di
acquedotti e a impianti di produzione di energia elettrica.
L’opera in oggetto, in considerazione della pubblica utilità, può essere assimilata in via cautelativa
ad una costruzione con funzioni pubbliche o strategiche importanti, categoria che rientra nella
Classe d’uso IV.
La Vita Nominale di un’opera strutturale VN è intesa come il numero di anni nel quale la struttura,
purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve potere essere usata per lo scopo al quale è
destinata. La vita nominale dei diversi tipi di opere è quella riportata nella tabella sottostante e deve
essere precisata nei documenti di progetto:
Per le opere in progetto la Vita Nominale viene considerata pari a quella di un’opera ordinaria, e
cioè ≥ 50 anni.
In base alla Vita Nominale (VN) ed alla Classe d’uso dell’opera in oggetto è possibile calcolare il
Periodo di riferimento (VR) per l’Azione Sismica secondo la relazione:
VR = VN ×CU
in cui CU, coefficiente d’uso è definito, al variare della classe d’uso, come mostrato nella seguente
tabella:
Pertanto il Periodo di riferimento per le opere in progetto, da adottare nei calcoli agli stati limite,
risulta il seguente:
VR = 50 × 2 = 100 anni

5.5. CALCOLO DEI COEFFICIENTI SISMICI
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Le NTC 2008 calcolano i coefficienti Ko e Kv, che entrano in gioco nei calcoli degli stati limite, in
dipendenza di vari fattori:
• Ko = βs×(amax/g)
• Kv=±0,5×Ko
Con
• βs coefficiente di riduzione dell’accelerazione massima attesa al sito;
• amax accelerazione orizzontale massima attesa al sito;
• g accelerazione di gravità.
Tutti i fattori presenti nelle precedenti formule dipendono dall’accelerazione massima attesa sul sito
di riferimento rigido e dalle caratteristiche geomorfologiche del territorio.
• SS (effetto di amplificazione stratigrafica
• ST (effetto di amplificazione topografica).
amax = SS ST ag
Il valore di ST varia con il variare delle quattro categorie topografiche introdotte.
Questi valori sono calcolati come funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi. Il
parametro di entrata per il calcolo è il tempo di ritorno dell’evento sismico (TR) che è valutato
come segue:
TR=-VR/ln(1-PVR)
Con VR vita di riferimento della costruzione e PVR probabilità di superamento, nella vita di
riferimento, associata allo stato limite considerato.
Una delle novità dell’NTC è appunto la stima della pericolosità sismica bastata su una griglia di
10751 punti dove viene fornita la terna di valori ag, Fo, T*C.

SITO DI RIFERIMENTO
COEFFICIENTI SISMICI [N.T.C.]
Dati generali
Descrizione: bacino torrente Dolca
Latitudine: 45.71
Longitudine: 8.08
Tipo opera: 2 - Opere ordinarie
Classe d'uso: Classe IV
Vita nominale: 50.0 [anni]
Vita di riferimento: 100.0 [anni]
Parametri sismici su sito di riferimento
Categoria sottosuolo: A/E
Categoria topografica: T2
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Categoria di sottosuolo A Categoria di sottosuolo E
Operatività (SLO):
Probabilità di superamento: 81 %
Tr: 60[anni]
ag: 0,026 g
Fo: 2,585
Tc*: 0,197[s]
Danno (SLD):
Probabilità di superamento: 63 %
Tr: 101[anni]
ag: 0,032 g
Fo: 2,619
Tc*: 0,221[s]
Salvaguardia della vita (SLV):
Probabilità di superamento: 10 %
Tr: 949[anni]
ag: 0,059 g
Fo: 2,783
Tc*: 0,302[s]
Prevenzione dal collasso (SLC):
Probabilità di superamento: 5 %
Tr: 1950[anni]
ag: 0,070 g
Fo: 2,873
Tc*: 0,317[s]
Fattori di Amplificazione e Coefficienti sismici
Sottosuolo tipo A
Sottosuolo tipo E
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Operatività (SLO):
Probabilità di superamento: 81 %
Tr: 60[anni]
ag: 0,026 g
Fo: 2,585
Tc*: 0,197 [s]
Danno (SLD):
Probabilità di superamento: 63 %
Tr: 101[anni]
ag: 0,032 g
Fo: 2,619
Tc*: 0,221 [s]
Salvaguardia della vita (SLV):
Probabilità di superamento: 10 %
Tr: 949[anni]
ag: 0,059 g
Fo: 2,783
Tc*: 0,302 [s]
Prevenzione dal collasso (SLC):
Probabilità di superamento: 5 %
Tr: 1950[anni]
ag: 0,070 g
Fo: 2,873
Tc*: 0,317 [s]

6 GESTIONE DELLE TERRE E ROCCE DA SCAVO
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Ai sensi del DECRETO 10 agosto 2012 , n. 161 Regolamento recante la disciplina
dell'utilizzazione delle terre e rocce da scavo, la gestione dei materiali provenienti dalle
operazioni di scavo avverrà attraverso la predisposizione del Piano di Utilizzo del materiale da
scavo che sarà presentato dal proponente all'Autorita' competente almeno novanta giorni prima
dell'inizio dei lavori per la realizzazione dell'opera.
Il Piano di Utilizzo indica che i materiali da scavo derivanti dalla realizzazione di opere o attività
manutentive di cui all’art. 1, comma 1 lettera a) del suddetto Regolamento saranno utilizzate, nel
corso dello stesso o di un successivo processo di produzione o di utilizzazione, da parte del
produttore o di terzi purché esplicitamente indicato.
Ai sensi dell’Allegato 5 del suddetto regolamento il Piano di Utilizzo definirà:
1. ubicazione dei siti di produzione dei materiali da scavo con l’indicazione dei relativi volumi in
banco suddivisi nelle diverse litologie;
2. ubicazione dei siti di utilizzo e individuazione dei processi industriali di impiego dei materiali da
scavo con l’indicazione dei relativi volumi di utilizzo suddivisi nelle diverse tipologie e sulla base
della provenienza dai vari siti di produzione. I siti e i processi industriali di impiego possono essere
alternativi tra loro;
3. operazioni di normale pratica industriale finalizzate a migliorare le caratteristiche merceologiche,
tecniche e prestazionali dei materiali da scavo per il loro utilizzo, con riferimento a quanto indicato
all’allegato 3;
4. modalità di esecuzione e risultanze della caratterizzazione ambientale dei materiali da scavo
eseguita in fase progettuale, indicando in particolare:
• i risultati dell’indagine conoscitiva dell’area di intervento (fonti bibliografiche, studi
pregressi, fonti cartografiche, ecc) con particolare attenzione alle attività antropiche svolte
nel sito o di caratteristiche naturali dei siti che possono comportare la presenza di materiali
con sostanze specifiche;
• le modalità di campionamento, preparazione dei campioni ed analisi con indicazione del set
dei parametri analitici considerati che tenga conto della composizione naturale dei materiali
da scavo, delle attività antropiche pregresse svolte nel sito di produzione e delle tecniche di
scavo che si prevede di adottare e che comunque espliciti quanto indicato agli allegati 2 e 4
del presente Regolamento;
• indicazione della necessità o meno di ulteriori approfondimenti in corso d’opera e dei
relativi criteri generali da eseguirsi secondo quanto indicato nell’allegato 8, parte a);
5. ubicazione delle eventuali siti di deposito intermedio in attesa di utilizzo, anche alternative tra
loro con l’indicazione dei tempi di deposito
6. individuazione dei percorsi previsti per il trasporto materiale da scavo tra le diverse aree
impiegate nel processo di gestione (siti di produzione, aree di caratterizzazione,aree di deposito in
attesa di utilizzo, siti di utilizzo e processi industriali di impiego) ed indicazione delle modalità di
trasporto previste (a mezzo strada, ferrovia, slurrydotto, nastro trasportatore, ecc.).
Si precisa che sin da ora è previsto il completo riutilizzo dei materiali di sterro in loco per il
ripristino delle superfici modificate e per la sistemazione definitiva dell’area di intervento e che
quindi non si prevedono trasporti ex-situ di materiale.

7 ANALISI DEGLI IMPATTI POTENZIALI
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Noto lo stato di qualità della componente ambientale, si individuano di seguito i fattori specifici di
pressione utili per quantificare e descrivere le cause delle modificazioni e/o trasformazioni
ambientali, generate dall’attività antropica determinata dal progetto, che altereranno dal punto di
vista quantitativo e qualitativo lo stato della componente.
Le fonti di pressione e/o impatto che agiscono direttamente o indirettamente sulla componente,
determinate dalla realizzazione dell’area del progetto, possono essere individuate nelle attività
antropiche che prevedono una peraltro non significativa occupazione del suolo e la trasformazione
di superfici esistenti.
I parametri specifici di pressione relativi alla componente sono stati individuati nel livello di
compromissione e attuale utilizzo del territorio e nelle interruzioni della continuità del suolo, in
special modo nelle aree dove la modifica d’uso e la trasformazione del suolo diventa un importante
parametro di pressione come nel caso di ubicazione di nuovi manufatti ed infrastrutture.
Nella fase di screening sono stati individuati i seguenti fattori di pressione:
Potenziali effetti negativi
Parziale o totale danneggiamento di singolarità geologiche (geotopi)
Erosione e dissesti superficiali
Alterazione delle condizioni di permeabilità complessiva del suolo
Riduzione della stabilità complessiva del sottosuolo
Potenziali effetti positivi
Riduzione dei rischi di dissesto idrogeologico esistenti attraverso azioni collegate al progetto
Nella realizzazione di un impianto idroelettrico le azioni elementari che possono determinare
impatti sugli equilibri geologici e geomorfologici dell’area interessata possono essere ricondotti a
due fattori prevalenti:
- scavi e movimenti terra;
- interazioni opere-terreno.
Di questi si può ritenere che la prima azione determini i suoi effetti prevalentemente nella fase di
costruzione, mentre la seconda azione risulterà efficace sia nella fase di costruzione sia in quella di
esercizio.
Gli impatti più importanti che insistono sulla componente suolo e sottosuolo possono quindi essere
ricondotti in via generale a:
• parziale o totale danneggiamento di singolarità geologiche (geotopi)
• modifica degli equilibri della componente stessa nel suo insieme (rischio idrogeologico)
Verificata l’assenza di peculiarità geologiche di rilievo nell’area e comunque esclusa la possibilità
che l’intervento possa in qualche modo danneggiare gli elementi geologici di possibile interesse
scientifico e naturalistico, l’analisi si concentra sugli impatti che si riferiscono alla possibile

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alterazione degli equilibri geologici s.l. locali, con particolare riferimento alla stabilità delle aree
interferite dal progetto e al possibile incremento del rischio ambientale nella zona, così come
definito ai punti precedenti.
Per quanto riguarda la linea di impatto potenziale riferita al possibile incremento del rischio
idrogeologico, la destinazione d‘uso dell’area considerata pone il problema di accertare, al fine di
garantire la tutela della pubblica incolumità, i fenomeni di instabilità in atto e di prevedere, quindi
di prevenire, quelli potenziali.
Vanno quindi premesse una serie di definizioni utili a comprendere il criterio che ha guidato questa
indagine.
Il concetto di rischio geologico, definito nel corso degli anni da diversi autori, viene così riassunto
(M.Govi, Banca Dati Geologica della Regione Piemonte, 1990):
“probabilità che un determinato evento naturale si verifichi, incidendo sull’ambiente fisico in modo
da recare danno all’uomo e alle sue attività.”
Tale concetto implica la definizione di pericolosità ambientale intesa come “ probabilità che un
certo fenomeno (naturale o indotto più o meno direttamente dall’antropizzazione) si verifichi in un
certo qual territorio, in un determinato intervallo di tempo” (Panizza, 1988).
La pericolosità diventa rischio quando i fenomeni di instabilità interagiscono con le attività umane,
determinando un “costo” sia dal punto di vista umano-sociale che dal punto di vista economico.
La valutazione di questo costo definisce i diversi gradi del rischio ambientale.
L’area oggetto di intervento risulta di fatto priva di insediamenti abitativi stabili, ad esclusione di
alcuni insediamenti rurali utilizzati stagionalmente.

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7.1. IDENTIFICAZIONE DEI FATTORI DI PRESSIONE SU SUOLO
E SOTTOSUOLO
Per meglio definire le linee di impatto potenziale è opportuna un’analisi separata dei diversi moduli
che costituiscono l’impianto (opera di presa, condotta e edificio centrale) per la cui realizzazione
può essere identificata una differente sensibilità del territorio.
Nei punti seguenti saranno inoltre eseguite le verifiche geotecniche di cui al D.M. 14.01.2008
relative alla parti dell’impianto che le richiedono, con particolare riferimento al calcolo del carico
ammissibile e dei cedimenti (edificio centrale) e alla verifica di stabilità dei versanti interessati dalle
opere (edificio centrale, condotta e strada di accesso).
In questo modo sarà possibile verificare e quantificare l’entità degli effetti sugli equilibri geologici
s.l. locali con riferimento sia alle fasi di cantiere (scavi) sia alla fase di esercizio (interazione operestrutture).
Viabilità di cantiere
Prima della realizzazione dei diversi moduli di cui sopra il primo fattore di impatto è costituito dalla
formazione della viabilità di cantiere che tuttavia potrà contare sulla presenza di una viabilità molto
sviluppata che attualmente consente l'agevole accesso alle aree di previsto intervento.
Dovranno essere realizzati due brevi tratti di strada per l’accesso all’opera di presa e per l’accesso
alla zona edificio centrale-rilascio.
Per quanto riguarda l’accesso all’opera di derivazione il tratto da coprire con la strada di cantiere è
di lunghezza limitatissima, in quanto è già presente un ampio piazzale in sponda destra del Dolca; il
nuovo tratto di pista sarà realizzato con modesti sterri che interesseranno i depositi glaciali e
alluvionali che definiscono questo breve tratto di sponda, ad una quota tale da non interferire, se
non nel punto di accesso all’alveo, con i deflussi del torrente.
Per consentire l’accesso alla zona della centrale sarà realizzato un tratto di pista della lunghezza di
circa 450 m che si dipartirà dalla mulattiera che conduce al Ponte dei Lavaggi e insisterà sul
versante che degrada con pendenze massime pari a circa 25° verso la sponda destra del t. Dolca.
La pista sarà realizzata lungo il tracciato della condotta, che sarà quindi interrata al di sotto della
stessa, in questo modo si eviteranno inutili consumi di territorio, ottimizzando anche la logistica
dell’intervento.
La pista percorrerà diagonalmente il versante e per la sua costruzione si agirà nell’ottica della
compensazione tra scavi e riporti, limitando quindi il più possibile le altezza di scavo a monte.
La regimazione delle acque avverrà attraverso la posa di canalette trasversali di sgrondo con
interasse 30 m, più che adeguato al fine di parzializzare i flussi idrici in occasione delle
precipitazioni più intense evitando concentrazioni lungo i versanti.
Nei settori in cui le pendenze sono più elevate è prevista la realizzazione di opere di consolidamento
al piede della scarpata di valle realizzata con il riporto del materiale di sterro proveniente da monte;
si prevede in particolare di realizzare opere di ingegneria naturalistica di semplice struttura, ad

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esempio palificate semplici, che appaiono adatte a stabilizzare la coltre superficiale e di favorire il
suo naturale consolidamento a seguito della ripresa vegetativa.
Palizzata semplice in fase di costruzione
Nella Relazione Geotecnica è stata eseguita la verifica di stabilità relativa alla sezione ritenuta più
critica per incidenza dello scavo e per pendenza naturale del terreno.
E’ prevista anche la formazione di una pista di cantiere provvisoria lungo il tracciato della condotta
forzata, la cui realizzazione è necessaria al fine di dare continuità alle lavorazioni e avverrà
contestualmente alla posa delle tubazioni.
La pista provvisoria avrà una larghezza media di 3 m, limitata allo stretto necessario per garantire
l’operatività di cantiere e per la sua realizzazione è prevista l’esecuzione di sterri lungo il lato di
monte e di contesulai riporti sul lato di valle che saranno stabilizzati al piede, ove necessario, con
palificate semplici.
Al termine dei lavori è previsto il ripristino del profilo originale del terreno con il recupero del
riporto e la sua messa a dimora sul sito di provenienza.

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Opere di Presa
La realizzazione dell’opera di presa avverrà in corrispondenza di un settore di alveo molto prossimo
alla viabilità principale esistente e questo aspetto consentirà di limitare gli impatti sul territorio
connessi alla realizzazione di opere per l’accesso al cantiere.
La sezione di alveo interessata dalle opere è caratterizzata, come si evince anche dalla sezione
geologica allegata, da una certa disomogeneità rispetto alle caratteristiche geologiche delle due
sponde.
In sponda sinistra infatti affiora in modo continuo il substrato roccioso costituito da micascisti e
paragneiss eclogitici appartenenti alla Zona Sesia-Lanzo su quali è stato eseguito un rilievo
strutturale di dettaglio (ARS1) che ha permesso di definire la classificazione geomeccanica e di
valutare possibili effetti di instabilità.
In sponda destra fino all’asse dell’alveo invece il substrato è ricoperto da materiali di origine
alluvionale-torrentizia la cui presenza è in parte legata alla dinamica dello stesso torrente Dolca e in
parte ai fenomeni di trasporto solido del rio Casogna, la cui confluenza è caratterizzata dalla
presenza di un piccolo apparato di conoide.
Il substrato roccioso affiora con una certa continuità in alveo anche a valle della zona di
derivazione, si presume pertanto che lo spessore del deposito torrentizio non debba essere molto
elevato e che la traversa di derivazione possa essere ancorata direttamente o indirettamente in roccia
per tutta la sua lunghezza.
Il substrato roccioso affiorante in alveo e sulle sponde presenta caratteristiche discrete,
cautelativamente ascrivibili alla Classe III di Bieniawski, ma comunque non rappresenta un
elemento penalizzante per la realizzazione dell’opera, anzi la sua presenza consentirà di garantire
ottime possibilità di ancoraggio per il manufatto in progetto.
Per quanto riguarda la porzione di opera che sarà realizzata nel settore di alveo in cui non affiora
direttamente il substrato roccioso, in questa fase, nell’ipotesi che il substrato si collochi a profondità
non elevate, nell’ordine dei 2-3 m rispetto alla base del manufatto, per limitare il volume di scavo è
stato ipotizzato il ricorso alla tecnica del jet-grouting che permette di ottenere colonne di terreno
consolidato con caratteristiche meccaniche particolarmente buone nel caso in cui venga realizzato in
terreni di tipo granulare (sabbie, ghiaie, ciottoli), come quelli in oggetto.
La presenza di estese superfici pianeggianti a margine della viabilità esistente consentirà di
collocare agevolmente l’impianto di miscelazione e di iniezione, mentre la sola sonda perforatrice
dovrà agire in alveo.
In fase di progettazione esecutiva potranno essere valutate soluzioni alternative, anche in relazione
agli approfondimenti geognostici che avranno necessariamente luogo in situ, in particolare, nel caso
in cui si riscontrasse la presenza del substrato roccioso a profondità più deboli si potrà procedere
all’ancoraggio ed alla realizzazione delle opere di fondazione con le medesime tecniche adottate
lungo la sponda sinistra, viceversa potrà anche essere valutata l’ipotesi di realizzare l’ancoraggio
con micropali.
La formazione della traversa potrà incontrare alcune difficoltà esecutive legate alla presenza in
alveo di materiale a grande pezzatura, tuttavia al termine dei lavori l’intervento risulterà
migliorativo rispetto alla situazione attuale in quanto si configurerà come opera di stabilizzazione
del fondo alveo e delle sponde.

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Condotta forzata
Il fattore di impatto più invasivo è costituito dall'esecuzione degli scavi necessari per la posa della
condotta forzata.
La lunghezza complessiva della condotta è pari a circa 2400 m, la trincea di alloggiamento sarà
realizzata lungo i versanti in sponda destra del Dolca che si sviluppano tra la viabilità forestale
esistente (pista Bocchetta Sessera-Valsesia e mulattiera per il Ponte dei Lavaggi) e l’alveo del Dolca
stesso.
Come evidenziato in sede di analisi geologica di dettaglio si tratta di settori di territorio
caratterizzati da pendenze mediamente inferiori a 25°, dalla presenza di coperture di origine glaciale
e detritico-glaciale e dall’assenza di fenomeni dissestivi in atto o potenziali.
Particolare cautela sarà adottata nei punti di attraversamento dei colatori minori che affluiscono in
sponda destra al Dolca in corrispondenza dei quali non si segnalano in ogni caso forme
geomorfologiche connesse a dinamica torrentizia particolarmente attiva (p.es. fenomeni di erosione
di sponda o di fondo alveo e tracce di trasporto di massa).
Si prevede di intervenire in questi settori attraverso la formazione di soglie di fondo in pietrame
cementato e con la calottatura della tubazione al fine di prevenire l’insorgere di possibili fenomeni
di erosione che possano provocare lo scalzamento della condotta.
Come già specificato nel capitolo relativo alla viabilità di cantiere nei settori a maggior pendenza i
materiali che saranno riutilizzati per il rinterro della trincea di alloggiamento saranno stabilizzati
con l'ausilio di materiali naturali e con tecniche mutuate dall'ingegneria naturalistica (palizzate,
viminate); per favorire e accelerare il recupero vegetazionale delle superfici di terreno smosso si
provvederà all'esecuzione di semine diffuse a spaglio con miscele di essenze idonee, con l'ausilio di
geostuoie antierosione nei tratti più acclivi.
Il progetto prevede la realizzazione di opere di consolidamento più strutturate (palificate a doppia
parete) per un tratto di circa 200 m sotteso all’ampio settore in frana che sovrasta la pista forestale
per la cui descrizione si rimanda al capitolo di approfondimento.

Palificata a doppia parete in fase di costruzione
(impianto idroelettrico nella provincia del VCO)
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La palificata di sostegno a due pareti è composta da correnti e traversi scortecciati di legno idoneo e
durabile di larice, castagno o quercia, di diametro minimo 20-25 cm, fra loro fissati con barre
(diametro = 12 mm) ad aderenza migliorata, ancorata al piano di base con piloti in acciaio ad
aderenza migliorata (diametro minimo mm 32) o in legname (lunghezza > 1.5 m).
Durante la realizzazione dell'opera si prevede l’inserimento di talee di specie arbustive e/o arboree
ad elevata capacità vegetativa e capaci di emettere radici avventizie dal fusto posate contigue in
ogni strato e di piante.
Il riempimento avverrà a strati con materiale ghiaio-terroso proveniente dagli scavi.
Per quanto attiene alla gestione dei materiali di sterro, per le cui quantità si rimanda alle tabelle che
seguono, si prevede di recuperarne circa il 70 % direttamente per la ritombatura delle trincee,
mentre le eccedenze saranno comunque utilizzate in loco per il recupero delle superfici interferite e
per la sistemazione del terreno nell'immediato intorno dell'area di intervento; in questo modo si
potranno limitare i trasporti di materiale e l'incremento del traffico pesante lungo la viabilità
forestale.
Durante l'esecuzione degli scavi sarà in ogni caso tenuta in preminente considerazione la potenziale
azione instabilizzante legata alle acque meteoriche che saranno quindi accuratamente regimate,
evitando inoltre la formazione di accumuli di materiali di sterro in porzioni particolarmente acclivi
del territorio.
Al fine di accertare l’impatto della posa della condotta sui versanti interessati sono state eseguite le
verifiche di stabilità lungo i tratti ritenuti più critici ai fini della stabilità per pendenze naturali del
terreno e per l'incidenza degli scavi.
Gli assunti teorici, gli elaborati di calcolo e la rappresentazione grafica delle sezioni e delle
superfici critiche sono riportati nella Relazione Geotecnica allegata.

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Edificio Centrale
La struttura destinata alla produzione di energia elettrica sarà realizzata in sponda destra del torrente
Dolca in corrispondenza di un settore pianeggiante posto al piede del versante e al di fuori della
fascia di potenziale esondazione del torrente (tempo di ritorno = 200 anni).
Per la realizzazione dell'opera sarà necessario prevedere lo sbancamento di una porzione del
versante, all'interno del quale sarà incassata la nuova struttura, con altezze massime del fronte di
scavo nell'ordine dei 10 m.
Come si evince dalla sezione geologica allegata lo scavo avverrà all'interno di un versante
caratterizzato dalla presenza di materiali di origine glaciale che ricoprono il substrato roccioso
costituito da ortogneiss a grana grossolana, struttura massiccia e tessitura occhiadina.
Lo spessore del deposito non è noto in dettaglio, tuttavia il substrato roccioso affiora
immediatamente a valle dell'area dell'edificio centrale in sponda destra del Dolca (ARS2), si può
quindi presumere con una certa sicurezza che le fondazioni dell'edificio centrale potranno essere
posate direttamente in roccia e che anche lo scavo di sbancamento necessario per la costruzione
dell'edificio interesserà in parte il deposito glaciale e in parte il substrato.
Le caratteristiche dell'ammasso roccioso in questa zona sono estremamente buone dal punto di vista
geomeccanico, come si evince anche dagli esiti della classificazione eseguita con il metodo di
Bieniawski; l'analisi cinematica eseguita con il metodo di Markland ha inoltre evidenziato che
lungo il fronte di scavo che interesserà il substrato roccioso non sussistono condizioni geometriche
favorevoli allo sviluppo di movimenti di elementi lapidei isolati dai sistemi di discontinuità
riconosciuti.
Al fine di definire la geometria di scavo idonea a garantire le condizioni di stabilità a breve termine
del fronte sono state eseguite una serie di verifiche di stabilità a scavo aperto facendo variare
l'inclinazione della porzione che interesserà il deposito glaciale, ipotizzando verticale lo scavo in
roccia; nella Relazione Geotecnica si riportano gli esiti della verifica che ha ottenuto i coefficienti
di sicurezza idonei, secondo le indicazioni dl D.M. 14.01.2008.
Benché si presume che la posa delle fondazioni dell'edificio centrale debba avvenire direttamente in
roccia è stata comunque eseguita la verifica relativa al carico delle fondazioni, utilizzando il metodo
degli Stati Limite, con i metodi per il calcolo di fondazioni in roccia.
Cavidotti
Il trasporto dell’energia prodotta avverrà tramite un cavidotto interrato che si svilupperà interamente
lungo i tracciati stradali esistenti, fino all'allacciamento con l'elettrodotto MT che proviene dalla
centrale situata alla Piana del Ponte che si collega alla cabina di trasformazione in località
Bocchetta Sessera; il collegamento alla cabina di Bielmonte avverrà sempre in sotterraneo,
percorrendo la viabilità provinciale.
Gli impatti dal punto di vista geologico possono essere considerati trascurabili in quanto sono
previsti scavi a sezione ridotta su aree già trasformate.
Il materiale di scavo sarà integralmente riutilizzato per i rinterri.

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Area di trasformazione
Le entità complessive delle aree soggette a modifica e/o trasformazione ai sensi della L.R. 45/1989
sono riassunte nella seguente tabella:
Comune
mq
PETTINENGO 2 24 Bosco Misto, cl U 15,00
ancoraggio opera di presa e
118,00
area cantiere
VALLE SAN
NICOLAO
2 9 Bosco ceduo, cl. 4 79,00
Dissabbiatore, canale
576,19 interrato, strada e area di
cantiere
VALLE SAN
NICOLAO
VALLE SAN
NICOLAO
VALLE SAN
NICOLAO
VALLE SAN
NICOLAO
VALLE SAN
NICOLAO
VALLE SAN
NICOLAO
VALLE SAN
NICOLAO
VALLE SAN
NICOLAO
VALLE SAN
NICOLAO
Dati catastali, Catasto Terreni
N° Foglio
Opera
2 39 Bosco ceduo, cl. 4 179,33
Dissabbiatore, condotta
680,00 forzata interrata, strada e
area di cantiere con deposito
2 17 Bosco ceduo, cl. 4
Condotta forzata, area di
12.301,60
cantiere con deposito
2 51 Bosco ceduo, cl. 4 306,30
Condotta forzata interrata,
7.351,70
strada e area di cantiere
2 47 Pascolo U 312,78
Strada, condotta interrata e
984,71
area di cantiere
2 34 Bosco ceduo, cl. 4 9,54 57,43 Strada e area di cantiere
2 48 Bosco ceduo, cl. 4 322,77 1.108,16 Strada e area di cantiere
2 49 Pascolo U 852,37 1.736,96
Strada, edificio centrale,
piazzale antistante centrale e
area di cantiere
2 54 Bosco ceduo, cl. 4 10,44 72,07 Strada e area di cantiere
VARI VARI
CAMANDONA VARI VARI
BIOGLIO VARI VARI
N° Mappale
STRADA
FORESTALE
ESISTENTE (non
censita)
STRADA
FORESTALE
ESISTENTE (non
censita)
STRADA
FORESTALE
ESISTENTE (non
censita)
Area trasformata ai
fini della legge 45/89
TOTALI : 2.087,53
Area modificata ai
fini della legge 45/89
mq
3.318,50
3.701,28
3.125,77
35.132,37
Descrizione
Cavidotto interrato sotto pista
forestale esistente, fondi di
proprietà regionale o strada
esistente
Cavidotto interrato sotto pista
forestale esistente, fondi di
proprietà regionale o strada
esistente
Cavidotto interrato sotto pista
forestale esistente, fondi di
proprietà regionale o strada
esistente

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Volumi di scavo
Nella tabella che segue si riportano i volumi di sterro previsti nel complesso così come desunti dalla
relazione di progetto:
OPERA A B H MC
1) Opera di presa
Scavo pista accesso opera di presa
57,00 3,00 1,50 mc 256,50
Scavo Opera di Presa
159,28
Scavo Isolotto
1,00 mc 159,28
184,76
1,50 mc 277,14
mc 692,92
2) Dissabbiatore e canale di raccordo
scavo canale raccordo
2,00 13,50 3,00 mc 81,00
Scavo vasca dissabbiatrice
5,00 30,00 3,00 mc 450,00
mc 531,00
3) Strada di accesso centrale, scavo strada
scavo terreno sezione 1
0,44
scavo terreno sezione 2
25,48 mc 11,21
3,22
scavo terreno sezione 3
49,99 mc 160,97
0,34
scavo terreno sezione 4
50,99 mc 17,34
0,71
scavo terreno sezione 5
46,73 mc 33,18
1,19
scavo terreno sezione 6
51,33 mc 61,08
3,24
scavo terreno sezione 7
56,67 mc 183,61
0,81
scavo terreno sezione 8
51,20 mc 41,47
1,70
scavo terreno sezione 9
52,73 mc 89,64
0,91
scavo terreno sezione 10
46,51 mc 42,32
1,74 19,40 mc 33,76
mc 674,58
4) Condotta forzata primo, tratto scavo pista e condotta
Condotta forzata - sezione 1
2,46
Condotta forzata - sezione 2
147,80
mc 363,58
4,31
Condotta forzata - sezione 3
247,72
mc 1.067,67
8,42
Condotta forzata - sezione 4
302,29
mc 2.545,28
5,42
Condotta forzata - sezione 5
257,12
mc 1.393,56
5,83
Condotta forzata - sezione 6
210,60
mc 1.227,77
5,99
Condotta forzata - sezione 7
227,24
mc 1.361,17
5,35
507,03
mc 2.712,58
mc 10.671,61

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5) Condotta forzata sottostrada, scavo condotta forzata
Condotta forzata - sezione 1
3,54
Condotta forzata - sezione 2
25,48 mc 90,20
2,50
Condotta forzata - sezione 3
49,99 mc 124,98
2,83
Condotta forzata - sezione 4
50,99 mc 144,30
2,77
Condotta forzata - sezione 5
46,73 mc 129,44
2,51
Condotta forzata - sezione 6
51,33 mc 128,84
2,51
Condotta forzata - sezione 7
56,67 mc 142,24
2,74
Condotta forzata - sezione 8
51,20 mc 140,29
2,62
Condotta forzata - sezione 9
52,73 mc 138,15
3,00
Condotta forzata - sezione 10
46,51 mc 139,53
3,91 19,40 mc 75,85
mc 1.253,82
6) Edificio centrale e scarico
scavo sbancamento centrale
17,00 12,00 6,00
mc 1.224,00
2,70 7,80 6,00
mc 126,36
livellamento piazzale manovra
2,45 17,70 0,30
mc 13,01
6,20 3,50 0,30
mc 6,51
Scavo vasca e canale di scarico
7,70 9,00 1,20 mc 83,16
6,00 9,00 3,50 mc 189,00
scavo condotta di scarico
6,00 2,00 2,00 mc 24,00
mc 1.666,04
7) Cavidotto interrato
Scavo cavidotto
7.962,43 0,30 0,80
mc 1.910,98
mc 1.910,98
Sommano totale scavi : mc 17.400,96
Regimazione delle acque meteoriche
La corretta gestione dei deflussi superficiali relativi alle acque meteoriche in particolare rappresenta
un elemento di fondamentale importanza ai fini di garantire la stabilità nel tempo delle opere in
progetto (piste permanenti) nonché la sicurezza a breve termine delle piste provvisorie e dei tratti
oggetto di scavo.
L’acqua rappresenta infatti il principale fattore di degradazione di strada e piste, agisce per erosiine
superficiale asportando i materiali a granulometria fine dalla carreggiata, riducendone la
compattezza e la solidità.
L’energia erosiva dell’acqua aumenta con la sua concentrazione (quantità) e velocità, ossia con la
lunghezza e pendenza del suo percorso sulla strada; fintanto che la pendenza della strada è

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contenuta entro valori prossimi al 10% l’energia dell’acqua non assume entità tali da erodere la
carreggiata, ma su pendenze superiori diventa necessario allontanarla dalla carreggiata con opere
trasversali, la cui spaziatura si deve ridurre con l’aumentare della pendenza.
Nell’ambito del progetto vanno distinte due condizioni tipo:
• piste provvisorie per posa condotta
• pista definitiva per accesso alla centrale
Nel primo caso le pendenze sono sempre molto contenute perché la condotta fino all’ultimo tratto si
sviluppa seguendo la costa del versante e le superfici modificate sono destinate al termine delle fasi
di posa e ritombatura delle trincee ad essere rapidamente ripristinate.
In questi casi risulta poco utile la predisposizione di opere trasversali così come la formazione di
cunette lungituninali che avrebbero il solo esito di concentrare i deflusi contraddicendo il principio
della riduzione delle portate convogliate; pernnato si prevede di definire profili trasversali
blandamente inclinati verso valle in modo tale da favorire lo sgrondo diffuso delle acque meteoriche
verso valle evitando concentrazioni che potrebbero favorire l’insorgere di fenomeni di eorsione
concentrata sul corpo della pista e sui suoi fianchi.
Per quantyo riguarda la pista definitiva di accesso alla centrale invece le pendenze in gioco (> 15%)
e la necessità di garantire il mantenimento nel tempo dell’opera comportano l’obbligo di prevedere
la formazione di opere trasversali di sgrondo in grado di parzializzare in modo consistente i deflussi
e di evitare lo sviluppo di fenomeni erosivi lungo la direzione del tracciato.
Schema tipo di canaletta di sgrondo
Il progetto prevede la posa di canalette in legno duro (larice, castagno, douglasia) formate da due
panconi che potranno essere inchiodate a coltello su un tavolone, spaziati in alto con ferri a T o a X
in grado di contrastare la spinta dei panconi stessi e di garantire la necessaria rigidità all’opera
anche in relazione al traffico veicolare.

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La spaziatura prevista per le canalette trasversali è di 30 m, in fase esecutiva tuttavia saranno
verificate le condizioni specifiche punto per punto e si provvederà eventualmente a ridurre la
spaziatura nelle situazioni valutate come critiche (tratti maggiormente acclivi, cambi di pendenza).
8 STRATEGIE DI MITIGAZIONE
Nell’ambito del contributo geologico alla progettazione è evidente che le strategie di mitigazione
degli impatti si collocano a monte della progettazione stessa e si traducono nella collaborazione tra
tecnico progettista e geologo nella scelta di soluzioni progettuali compatibili con la conservazione
degli equilibri geologici s.l. del territorio oggetto di intervento.
Nel caso in oggetto particolare attenzione è stata posta nella definizione del tracciato della condotta
che è stato individuato, pur tenendo conto delle esigenze tecniche, delimitando le porzioni di
territorio considerate geologicamente sensibili in relazione alla stabilità dei versanti e cercando di
sfruttare il più possibile i tracciati stradali esistenti, limitando così anche i volumi di scavo
necessari.
Allo stesso modo si è proceduto per l’individuazione dei siti per la realizzazione dell’opera di presa
e per l’edificio di produzione, i cui criteri localizzativi sono stati definiti tenendo in ampia
considerazione le caratteristiche geologiche dell’area nel suo complesso.
E’ evidente che l’impatto derivante dalle interazioni tra opere e terreno risulterà trascurabile nel
caso in cui le opere vengano realizzate a regola d’arte; nei capitolo che precedono sono state
definite e descritte tutte le attività che il progetto prevede ai fini del consolidamento dei tratti
interessati dall’esecuzione delle opere (formazione di opere di sostegno come palizzate e palificate
a doppia parete) così come della corretta regimazione delle acque superficiali incanalate (calottatura
e pavimentazione degli alvei interferiti) e delle acque meteoriche.
La realizzazione dell’intervento in progetto, esaurita la fase di maggiore impatto (scavi), permetterà
quindi di definire un organico programma di manutenzione e ripristino delle opere esistenti che sarà
attuato non solo nella fase di cantiere, ma anche durante l’esercizio dell’impianto in quanto
funzionale alle necessità dei gestori.
L'utilizzo nelle fasi di ripristino di tecniche di stabilizzazione e consolidamento delle sponde dei
corsi d'acqua e delle scarpate mediante opere di ingegneria naturalistica contribuirà a garantire le
condizioni di stabilità delle stesse e al contempo consentirà di ottenere il pieno recupero ambientale
delle aree trasformate.

9 ANALISI DEGLI IMPATTI ATTESI
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In relazione alla matrice ambientale Litosfera, con particolare riferimento al Sottosuolo, erano state
individuate come principali linee di impatto potenziale le seguenti:
• parziale o totale danneggiamento di singolarità geologiche (geotopi)
• modifica degli equilibri della componente stessa nel suo insieme (rischio idrogeologico)
Per quanto riguarda il primo tema è gia stata evidenziata l’assenza di peculiarità geologiche di
rilievo nell’area e, in ogni caso, le caratteristiche dell’intervento in progetto che non prevede
significative modificazioni del territorio né occupazioni permanenti di suolo non comporterà
sostanziali variazioni nell’utilizzo del territorio interessato né limiterà la fruizione degli elementi di
interesse geologico e scientifico presenti nella zona.
Per questi motivi l’impatto indotto dall’intervento rispetto a questi aspetti può essere considerato
nullo.
In riferimento al secondo tema all’interno della definizione generale devono essere distinti impatti
più specifici che si riferiscono a una serie di effetti diretti e indiretti sulla componente sottosuolo
che possono determinare alterazioni sugli equilibri generali del sito con particolare riferimento alle
condizioni di stabilità geomorfologica delle aree interessate.
Questi impatti possono essere presenti sia nelle fasi di cantierizzazione delle opere sia in fase di
esercizio e possono essere riassunti nei seguenti temi principali:
Erosione e dissesti superficiali
Alterazione delle condizioni di permeabilità complessiva del suolo
Riduzione della stabilità complessiva del sottosuolo
Si tratta evidentemente di una serie di potenziali effetti sul territorio strettamente correlati tra di loro
la cui eventuale sussistenza determina impatti negativi sulle condizioni di rischio idrogeologico
delle aree.
Per quanto riguarda i potenziali effetti positivi essi vengono ricondotti sinteticamente a tutte le
azioni collegate al progetto che possono in qualche modo contribuire a migliorare le condizioni
generali e locali di rischio idrogeologico nel territorio interessato dal progetto:
Riduzione dei rischi di dissesto idrogeologico esistenti attraverso azioni collegate al progetto
Le azioni elementari che possono contribuire a determinare gli impatti di cui sopra sono le seguenti:
Fase di Cantiere
Occupazione di suolo
Stoccaggio di materiali di cantiere e di scavo
Esecuzione di scavi in alveo
Esecuzione di scavi per posa condotte e costruzione centrale
Ripristino e manutenzione opere di regimazione esistenti

Fase di Esercizio
Presenza centrale
Presenza opera di presa
Presenza condotta
Manutenzione ordinaria e straordinaria impianto e infrastrutture collegate
Ai punti seguenti saranno analizzati e valutati i diversi impatti attesi .
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Erosione e dissesti superficiali
L’esecuzione di interventi lungo i versanti e il consumo di suolo e di vegetazione conseguenti
possono favorire l’aumento delle velocità di erosione soprattutto legata all’azione dilavante delle
acque meteoriche che può risultare estremamente efficace su superfici acclivi interessate da scavi
con rimozione della coltre superficiale e da rinterri di materiale poco coerente.
Nel contesto del progetto in analisi le situazioni interessate da questo tipo di processo sono quelle
relative ai tratti di versante interessati dalla posa della condotta.
Le verifiche di stabilità globale eseguite hanno confermato che la configurazione progettuale di
questa parte dell’intervento non determina condizioni di instabilità nei versanti interessati.
Per quanto attiene specificamente alla possibile accelerazione dei fenomeni erosivi sulla coltre
superficiale, le strategie di mitigazione previste consentiranno di limitare tali impatti sia nelle fasi di
cantiere sia in quelle di esercizio a breve e lungo termine.
In particolare le fasi di scavo delle trincee saranno realizzate per settori di limitata lunghezza cui
farà seguito la posa della condotta e il ritombamento della trincea che avverrà prima dell’inizio
dello scavo del tratto successivo.
In questo modo si limiteranno i volumi di materiale movimentato e stoccato provvisoriamente e
potrà essere garantito il monitoraggio del settore di scavo, nonché la protezione degli scavi con teli
impermeabili e l’eventuale drenaggio e allontanamento delle acque drenate dalla trincea stessa.
Nelle fasi di scavo è previsto l’accantonamento provvisorio della coltre di terreno vegetale
superficiale che potrà quindi essere riutilizzata per il ripristino della copertura originale del terreno.
Il ripristino mediante l’apporto di suolo garantirà stabilità gravitazionale del versante per il periodo
che intercorre dal posizionamento delle opere al riformarsi dello strato vegetale.
La realizzazione delle opere di consolidamento del tratto di versante a valle della condotta nel
settore situato a valle del dissesto che caratterizza la zona prossima all’attraversamento del torrente
Dolca, permetterà inoltre di migliorare gli attuali assetti del pendio, stabilizzando per un lungo tratto
la coltre detritico-eluviale che risulta localmente soggetta a fenomeni di colamento, così come la
formazione degli attraversamenti dei corsi d’acqua interferiti dal passaggio della condotta con opere
in pietrame permetterà di garantire la stabilizzazione dei tratti di alveo interessati e delle sponde e di
limitare la loro tendenza all’erosione e al trasporto.
Tutto ciò premesso si può affermare che gli impatti negativi in fase di cantiere rispetto a potenziali
accelerazioni della capacità erosiva dei terreni debbano essere considerati localmente significativi,
ma reversibili a breve termine in considerazione delle strategie di recupero e sistemazione
definitiva delle aree interessate dall’intervento.

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In fase di esercizio, se adottate in maniera corretta le misure di recupero vegetazionale, gli impatti
dovranno essere considerati nulli o, addirittura, positivi, tenuto conto del fatto che la presenza
dell’impianto e i necessari interventi di controllo e manutenzione consentiranno di tenere sotto
controllo anche le condizioni di stabilità dei versanti.
Alterazione delle condizioni di permeabilità complessiva del suolo
I terreni presenti in situ sono caratterizzati da una permeabilità per porosità dovuta alla presenza
nella roccia incoerente di spazi vuoti di una certa dimensione che formano una rete continua per cui
l’acqua meteorica può passare infiltrandosi da uno spazio all’altro.
La permeabilità che dipende principalmente dalle dimensioni, dalla forma, dalla densità e
dall’intercomunicabilità degli spazi vuoti presenti nel deposito viene misurata dalla quantità
d’acqua che passa nell’unità di tempo attraverso l’unità di superficie di una sezione del terreno con
cadente 1 ad una determinata temperatura.
Le acque meteoriche che penetrano nel sottosuolo sollecitate dalla gravità attraversano
temporaneamente la zona di evaporazione (strato superficiale del suolo), la zona di aerazione (strato
di sottosuolo aerato posto fra la superficie del suolo e la superficie freatica) andando poi a poco a
poco ad occupare ed impregnare i meati del deposito incoerente proprio della zona di saturazione
sede dell’acquifero.
L’acqua meteorica può penetrare nel sottosuolo soltanto dove incontra un suolo permeabile, le
caratteristiche fisiche ed idrologiche di questo strato superficiale sono molto importanti per la
penetrazione dell’acqua nel sottosuolo la cui quantità penetrabile dipende da numerosi fattori:
Per quanto riguarda gli aspetti meteorologici, è evidente che la penetrazione d’acqua nel suolo, a
parità di importo totale, è maggiore quando le precipitazioni sono di minore durata, in quanto i suoli
sono dotati di una certa capacità di saturazione, raggiunta la quale si comportano come
impermeabili.
FATTORI
Meteorologici quantità totale, durata, intensità e qualità delle precipitazioni; nella temperatura
dell’aria e del suolo durante e dopo le precipitazioni e nello stato igrometrico
dell’area;
Morfologici acclività delle superfici del suolo
Geologici coefficiente di permeabilità dei terreni
Biologici influenza diretta ed indiretta della vegetazione e delle opere antropiche

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Se le precipitazioni sono troppo scarse, determinano la restituzione per evaporazione di una
maggiore quantità d’acqua nell’atmosfera, mentre piogge molto ingenti ,a parità di importo totale,
determinano penetrazione nel suolo di minori quantità di acqua.
Anche la qualità delle precipitazioni riveste notevole importanza sulla quantità di acqua che penetra
nel sottosuolo, infatti quando il manto nevoso ricopre i terreni, durante il suo periodo di fusione,
cede acqua in maniera continuativa al terreno.
La temperatura dell’aria e del suolo, e lo stato igrometrico dell’aria sono fattori anch’essi importanti
che determinano l’evaporazione e quindi della quantità d’acqua che viene rimandata nell’atmosfera
prima della sua penetrazione nel suolo.
I fattori morfologici, determineranno delle variazioni della penetrazione dell’acqua nel suolo dalla
durata della sua permanenza sulla superficie, è evidente che quanto più inclinata è la superficie del
suolo tanto maggiore sarà la velocità di scorrimento delle acque e tanto minore sarà il suo
stazionamento sulla superficie percolante.
Il fattore geologico consiste principalmente nel grado di permeabilità del terreno, la quantità
d’acqua che può penetrare nel suolo è direttamente proporzionale al coefficiente di permeabilità
proprio dei terreni; è evidente che il suolo agrario dove oltre alla sostanza inorganica si trovano
residui più o meno abbondanti di sostanza organica non ha lo stesso grado di permeabilità dei
terreni incoerenti da cui deriva.
I fattori biologici si riferiscono all’influenza diretta ed indiretta della vegetazione e delle opere
antropiche a tal proposito appare verosimile che l’influenza che esercitano le piante erbacee è
differente da quella che esercitano le piante a medio ed alto fusto, pur non essendo nostro compito
soffermarci su tale argomento, si può comunque sostenere che, per precipitazioni di normale
intensità, i terreni con vegetazione posseggono maggiore permeabilità di quelli spogli, nelle zone
boscate per esempio si ha un notevole aumento della permeabilità, inoltre a parità di condizioni
morfologiche legate all’acclività, il deflusso superficiale delle acque sul suolo boschivo è più lento
per cui una maggiore quantità d’acqua può penetrare nel suolo.
Le attività umane esercitano anch’esse un’influenza rilevante sulla penetrazione delle acque nel
suolo, basti pensare ai disboscamenti ed alla rimozione e modificazione del suolo agrario e/o dello
strato areato per comprendere come tali operazioni possano trasformare le naturali condizioni
originarie.
La creazione di importanti superfici impermeabili, soprattutto in aree caratterizzate da elevata
acclività, può favorire in occasione di eventi meteorici intensi l’instaurarsi di flussi idrici
superficiali non controllati con conseguenze rilevanti sui fenomeni di erosione superficiale del suolo
e, quindi, sulle condizioni di stabilità complessiva del territorio.
Per quanto attiene alle competenze geologiche, il progetto in questione potrà determinare delle
variazioni soprattutto sui fattori riguardanti gli aspetti morfologici e geologici.
Nel caso del progetto in esame gli unici interventi di un certo rilievo che comporteranno
l’impermeabilizzazione del suolo superficiali sono quelli relativi alla costruzione dell'edificio
centrale, che tuttavia, considerate le dimensioni delle opere, si tradurrà in una superficie
complessiva di circa 200 m 2 .

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Si tratta evidentemente di valori trascurabili, tenuto conto anche che l'opera sarà realizzata in
corrispondenza di un'area pianeggiante posta in adiacenza all'alveo del torrente Dolca, dove quindi
non sussistono problemi per lo smaltimento delle acque meteoriche raccolte dai tetti e dai piazzali.
Nell'area di interesse peraltro il substrato roccioso è affiorante o subaffiorante e la potenza delle
coperture è molto ridotta, pertanto non si introdurranno variazioni sostanziali all'assetto
idrogeologico locale per quanto riguarda, ad esempio, l'alimentazione degli acquiferi sotterranei.
Le altre parti dell’impianto (opera di presa, viabilità e condotta) non determineranno variazioni
nelle condizioni di permeabilità complessiva dei suoli, se non nelle fasi cantiere nelle quali la
creazione delle aree temporanee comporterà occupazione di superfici che saranno poi restituite al
loro naturale utilizzo.
Per questi motivi si può affermare che gli impatti attesi per quanto riguarda questo tipo di pressione
devono essere considerati trascurabili e reversibili a breve termine per quanto riguarda la fase di
cantiere e comunque trascurabili, ma irreversibili, nella fase di esercizio.
Riduzione della stabilità complessiva del sottosuolo
La stima degli impatti potenziali generati dalla realizzazione dell’intervento è stata effettuata
considerando tutte le misure e soluzioni mitigative intraprese in fase progettuale, che per quanto
attiene il contributo geologico ha previsto l’adozione di scelte e strategie compatibili con la
conservazione degli equilibri geologici s.l. del territorio oggetto di intervento, concordate in corso
d’opera con i progettisti.
Nella fase preliminare al progetto oltre alle soluzioni realizzative si sono considerate anche quelle
localizzative evitando, per quanto possibile, la localizzazione delle opere in progetto in aree che
presentano una elevata sensibilità intrinseca o una situazione attuale di significativa criticità.
Le soluzioni realizzative hanno previsto la scelta delle migliori tecnologie esistenti, l’utilizzazione
di soluzioni nel rispetto dei livelli di sicurezza, la minimizzazione dell’utilizzo di materiali
cementizi e, per quanto possibile, l’impiego di tecniche di ingegneria naturalistica.
L’analisi eseguita sui diversi moduli dell’impianto ha consentito di verificare, secondo i criteri di
cui al D.M. 14.01.2008, le interazioni tra le opere in progetto e il terreno con particolare riferimento
alla verifica della stabilità globale dei versanti in corrispondenza dei settori in cui sensibile risultava
l'impatto degli scavi sui pendii oppure la modifica degli originali assetti geometrici del pendio, con
particolare riferimento ai tratti della viabilità di cantiere per l'accesso all'edificio centrale, dove il
tracciato stradale si sovrappone alla linea della condotta forzata, al settore di versante interessato
dagli scavi necessari per la costruzione dell'edificio centrale e ai tratti di condotta forzata che
insistono sui versanti caratterizzati da maggiore acclività.
Sia le geometrie dei tratti in scavo della pista di cantiere sia, soprattutto, quelle del profilo di scavo
per l'edificio centrale derivano da un procedimento iterativo di verifiche successive finalizzate
all'ottenimento del miglior compromesso tra stabilità del versante e contenimento dei volumi di
scavo e di superfici interessate dall'intervento.
In sostanza l'approccio risulta improntato alla sinergia tra progettista s.s. e progettista
geologo/geotecnico al fine di ottimizzare le soluzioni, tenendo in preminente conto gli impatti sulla
componente suolo e sottosuolo derivanti dall'esecuzione delle opere nel loro insieme, con attenzione
particolare alle condizioni generali di stabilità del territorio.

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E' evidente che le ipotesi fatte nel presente lavoro, sulla base delle quali sono state eseguite le
verifiche geotecniche, dovranno essere confermate in fase esecutiva con particolare riferimento al
controllo della qualità geotecnica dei materiali oggetto di scavo ed all'eventuale presenza di acque
sotterranee drenate dal deposito; in funzione degli effettivi riscontri di terreno dovranno
eventualmente essere adeguate le geometrie e le tecniche di scavo in modo tale da garantire sempre
le condizioni di sicurezza attese.
I materiali provenienti dagli scavi non dovranno mai essere abbandonati in aree acclivi o troppo
prossime alle zone di pertinenza del corso d’acqua, gli stoccaggi provvisori potranno essere
eventualmente protetti con l’ausilio di teli impermeabili in modo tale da evitare che fenomeni di
dilavamento da acque meteoriche possano favorire lo sviluppo di flussi indesiderati di miscele di
acqua e detriti verso il torrente Dolca e le aree circostanti.
Le stesse misure saranno adottate per tutti gli stoccaggi provvisori dei materiali di sterro provenienti
dai diversi moduli del cantiere, con particolare attenzione a quelli derivanti dagli scavi per la posa
della condotta interrata.
Alla luce di quanto sopra esposto si può quindi ritenere che l’impatto dell’intervento nei confronti
della stabilità generale dei versanti risulta significativo in fase di cantiere, ma reversibile a breve
termine, mentre risulterà pressoché nullo in fase di esercizio.
Riduzione dei rischi di dissesto idrogeologico esistenti attraverso azioni collegate
al progetto
La realizzazione delle opere in progetto comporterà l'esecuzione di una serie di interventi che
potranno conseguire effetti positivi sulle condizioni di stabilità generali della zona, con particolare
riferimento alla manutenzione degli alvei dei corsi d'acqua interessati dalle opere, in primis il
torrente Dolca nella zona dell'opera di derivazione.
In questo settore i fenomeni connessi al trasporto solido dello stesso torrente e degli affluenti di
destra, hanno favorito nel tempo l'accumulo di cospicui volumi di materiale di origine alluvionale
(grossi blocchi, ciottoli, ghiaie e sabbie) che definiscono sezioni di deflusso molto articolate e
localmente ostacoli al regolare deflusso delle acque poco a monte dell'attraversamento della pista
forestale.
Gli interventi necessari per la costruzione dell'opera di derivazione permetteranno di intervenire in
questo tratto di corso d'acqua rimuovendo gli accumuli detritici e migliorando in modo sostanziale
le condizioni di efficienza idraulica del corso d’acqua.
In questo contesto si può quindi ritenere che le azioni collegate al progetto produrranno impatti
positivi rilevanti e reversibili a lungo termine, fintanto che l’esercizio dell’impianto consentirà di
eseguire manutenzioni periodiche e costanti.
9.1. MATRICE RIASSUNTIVA DEGLI IMPATTI
Al termine della fase di valutazione si riportano le matrici complessive che sintetizzano tutti gli
impatti sulle componenti ambientali analizzate nel presente studio valutati sia nella fase di cantiere
sia nella fase di esercizio.
Per stimare l’importanza della variazione prodotta dal progetto sui diversi indicatori si è fatto uso
di scale di stime degli impatti, al fine di poter misurare tutti gli impatti in base ad una scala
omogenea.

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Nel presente studio si è scelto di impiegare una scala qualitativa - simbolica i cui livelli di
significatività e relativi simboli sono riportati nella tabella che segue.
Livelli di significatività e relative scale (qualitative e cromatiche)
IMPATTI NEGATIVI IMPATTI POSITIVI
* * * * * *
** ** ** ** ** **
*** *** *** *** *** ***
TRASCURABILI TRASCURABILI
SIGNIFICATIVI SIGNIFICATIVI
RILEVANTI RILEVANTI
Reversibile a
breve termine
Reversibile a
lungo termine
Irreversibile
La valutazione è stata condotta assumendo il principio di precauzione, per il quale se non si può
escludere che vi siano effetti negativi si presume che vi possano essere, pertanto nell’assegnazione
dei livelli di significatività degli impatti si sono adottati livelli di scala più elevati.
LITOSFERA
LITOSFERA – SUOLO, SOTTOSUOLO E ASSETTO
IDROGEOLOGICO
FASE DI CANTIERE
VALUTAZIONE DEGLI IMPATTI ATTESI
Reversibile a
breve termine
Occupazione di suolo
Reversibile a
lungo termine
Stoccaggio di materiali di cantiere e di scavo
Esecuzione di scavi in alveo
Irreversibile
Esecuzione di scavi per posa condotte e costruzione
centrali
Parziale o totale danneggiamento di peculiarità geologiche (Geotopi) - - - - -
Erosione e dissesti superficiali - - * ** -
Alterazione delle condizioni di permeabilità complessiva del suolo * * - * -
Riduzione della stabilità complessiva del sottosuolo - * * ** -
_
NESSUN
IMPATTO
Riduzione dei rischi di dissesto idrogeologico esistenti attraverso azioni
collegate al progetto - - - - **
Realizzazione attraversamenti in alveo

LITOSFERA
LITOSFERA – SUOLO, SOTTOSUOLO E ASSETTO
IDROGEOLOGICO
FASE DI ESERCIZIO
VALUTAZIONE DEGLI IMPATTI ATTESI
85
Presenza centrali
Presenza piste definitive
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Presenza opere di presa
Presenza delle condotte
Manutenzione ordinaria e straordinaria impianto e
infrastrutture collegate
Parziale o totale danneggiamento di peculiarità geologiche (Geotopi) - - - - -
Erosione e dissesti superficiali - * - - **
Alterazione delle condizioni di permeabilità complessiva del suolo * * - - -
Riduzione della stabilità complessiva del sottosuolo - - - - -
Riduzione dei rischi di dissesto idrogeologico esistenti attraverso azioni
collegate al progetto - - ** - **
Dott. Geol. CORRADO CASELLI