DIOCESI DI TERNI NARNI E AMELIA SEMINARIO VESCOVILE DI ...

Progetto P 277 

Nome File 277RC02-00 

Rev. 00 Dicembre 2010 

Ing. Antonio PUXEDDU 

Via F. Fellini, 14 SAN GEMINI (TR) 

P.IVA 01285600555 

DIOCESI DI TERNI NARNI E AMELIA 

SEMINARIO VESCOVILE DI TERNI 

OPERE DI CONSOLIDAMENTO DEL 

PALAZZO VICI IN STRONCONE (TR) 

CALCOLI DELLE STRUTTURE: 

PROGETTO ESECUTIVO 

- RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA 

- RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI 

- RELAZIONE SUI MATERIALI 

- RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE 

IL PROGETTISTA 

Ing. Antonio PUXEDDU

DIOCESI DI 

TERNI NARNI E AMELIA 

SEMINARIO VESCOVILE 

DI TERNI 

INDICE 

1. RELAZIONE TECNICA-ILLUSTRATIVA 

1.1 Periodo di riferimento per l’azione sismica 


Via F. Fellini,14 SAN GEMINI (TR) 

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OPERE DI CONSOLIDAMENTO DI PALAZZO VICI IN STRONCONE - 

TERNI - PROGETTO ESECUTIVO – CALCOLI DELLE STRUTTURE 

2. REALAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI 

3. RELAZIONE SUI MATERIALI 

4. RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE 

4.1 Norme di progetto 

4.2 Analisi dei carichi 

4.2.1. Carichi permanenti 

4.2.2. Carichi accidentali 

4.2.3. Spinte del terreno 

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4.3 Calcolo e verifica delle strutture in muratura, della struttura di copertura in 

ALLEGATI: 

acciaio, delle nuove strutture in c.a. 

ALLEGATO I: CALCOLO E VERIFICA DELLE STRUTTURE: MODELLO DI 

CALCOLO (1): SITUAZIONE DI PROGETTO 

ALLEGATO II: CALCOLO E VERIFICA DELLE STRUTTURE: MODELLO DI 

CALCOLO (2): STATO DI FATTO 

0 Emesso per Approvazione Dic. 2010 Cioccoloni Puxeddu Puxeddu 

REV. DESCRIZIONE DATA REDAT. VERIF. VISTO





1. RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA 



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La presente relazione tecnica ha lo scopo di illustrare le caratteristiche strutturali di un 

intervento che prevede il consolidamento e il riadattamento di “Palazzo Vici” sito in Stroncone 

(Terni), di proprietà della Curia Vescovile di Terni, Narni Amelia. 

L’edificio, come spesso accade negli edifici monumentali dei centri storici, nelle 

trasformazioni avvenute non ha più un’unica proprietà, ed in particolare è in parte di proprietà della 

Curia Vescovile di Terni, Narni Amelia, per alcune porzioni significative e ben individuabili, e di 

alcuni privati soprattutto per quanto riguarda i piani alti sul lato di via Vici che sono stati trasformati 

in appartamenti; l’intervento di cui in epigrafe interesserà solo le porzioni di proprietà della curia 

vescovile che sono contraddistinte da numerose sub-particelle del fabbricato individuato al catasto 

del Comune di Stroncone al foglio n° 22 particella 42. 

Per le caratteristiche architettoniche del fabbricato si rinvia alla relazione appositamente 

redatta, che accompagna il progetto; se ne riassumono di seguito le linee principali: 







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Sulla base dei risultati di una quanto più possibile attenta analisi è stato elaborato un con- 

veniente studio di Restauro e Miglioramento statico, rivolto a calibrare una serie di interventi per 

conservare l’organismo edilizio e ad assicurarne la funzionalità mediante un insieme sistematico di 

opere che, nel rispetto degli elementi tipologici, formali e strutturali dell’organismo stesso, ne con- 

sentano una destinazione d’uso compatibile, quale quella di residenza per studenti. 

Nelle sue linee generali il restauro prevede la valorizzazione degli aspetti architettonici ori- 

ginali e la salvaguardia degli elementi di particolare valore stilistico, interni ed esterni, nel rispetto 

dei caratteri peculiari dell’organismo, pur cercando di soddisfare quanto più possibile le esigenze 

dell’utenza sotto il profilo delle quantità di spazi e della loro destinazione d’uso. Pertanto è stata 

realizzata la schedatura di tutti i locali di proprietà della Curia, con la quale vengono descritte e fo- 

tografate le finiture di ogni ambiente, con particolare riguardo delle coperture a volta o degli im- 

palcati dei soffitti. 

la città: 

Alle varie quote vengono riproposti i quattro accessi storici che relazionano l’edificio con 

- l’ingresso principale del piano terra (scheda n. 23), direttamente da Via Vici, che porta ad un 

sobrio e raffinato vano di accesso ed alla composta scala (schede n. 22 e 24), posizionata sul pi- 

ano a lato dell’ingresso, che collega i vari livelli, 

- i tre ingressi del primo piano seminterrato che, da Via di Porta Nova, servono direttamente la 

Chiesa (scheda n. 19) e il lato Sud del Palazzo (scheda n. 11) e, dallo slargo pubblico di atte- 

stamento del vicolo che giunge da Via Vici, il lato Nord (scheda n. 30). 

I tre piani sono percorsi per tutta la loro lunghezza da tre corridoi che, sui due lati, servono 

direttamente le varie stanze. 

Il corridoio del primo piano seminterrato (scheda n. 90) presenta i caratteri propri delle 

strade urbane, soprattutto per quanto riguarda gli accessi delle stanze di monte. Appare verosimi- 

le di aver ritrovato l’antica strada che correva lungo la fortificazione delle mura cittadine e che 

qui si interrompe e devia prima della Chiesa del Convento. Ricordando le memorie storiche, ri- 

portate in premessa, si è già saputo infatti che fin dal 1567 il popolo di Stroncone decideva di: 

- costruire un Convento per le monache, 







- demolire le mura, 

- allargare lo spazio per la cresciuta comunità, 



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- disegnare il nuovo circuito delle mura e delle strade. 

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Le anomalie tra le mappe Gregoriane e quelle catastali, citate in premessa, e la presenza di 

murature, sistematicamente degradanti nell’orto del Convento, potrebbe far pensare che qui è ini- 

ziato l’abbattimento delle mura e l’allargamento dello spazio cittadino. 

La scala principale, di pietra (scheda n. 22 e 24), dovrà essere smontata e rimontata per uni- 

formarla alla normativa vigente. 

La caratteristica piccola scala circolare di pietra (scheda n. 12) che collega i 3 piani originari 

abitati (primo – terra – seminterrato) verrà mantenuta come vero e proprio reperto da ammirare: 

per assolvere alla necessità della seconda scala, ne è stata realizzata una leggera esterna in ferro 

che serve tutti i quattro piani più propriamente destinati alla residenza. Ai 4 livelli, (secondo, pri- 

mo, terra e I° seminterrato) la continuazione del corridoio fino alla scala esterna è resa possibile 

dalla particolare distribuzione delle tramezzature. 

I vani del quarto livello (sottotetto), nel progetto sono utilizzati come camere – studio su due 

livelli (soppalcati), che superano largamente le altezze minime fissate dall’art. 34 L. R. n. 1/2004. 

Alla stessa normativa si fa riferimento per il rapporto tra superfici utili e pareti finestrate. 

Un accurato studio è stato dedicato al posizionamento dell’ascensore, ubicato in modo da 

non invadere le altre proprietà e riuscire comunque a servire tutti i livelli del complesso fino al III° 

piano seminterrato, quello dell’orto, risolvendo così i problemi dei “diversamente abili” in partico- 

lare e della meccanizzazione verticale dei percorsi in generale. 

Naturalmente, in tutti i piani, le varie stanze saranno utilizzate per le destinazioni più perti- 

nenti e manterranno la loro originaria dimensione, la rilettura completa dei vani, dei pavimenti, 

delle volte e dei soffitti lignei, (con il restauro delle rare parti dipinte). 

L’indipendenza e la funzionalità di tutte le camere – studio è soddisfatta dalla presenza di 

servizi igienici a propria disposizione. Le camere contengono tanti letti quanti ne consente la nor- 

mativa vigente. 









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I pavimenti originari delle varie stanze del Palazzo si ipotizza che fossero, per conformazio- 

ne e materiale, conformi a quelli di cotto presenti nel solo piano primo. La pavimentazione degli 

altri piani è andata perduta e sostituita con materiali scadenti o addirittura provvisori. 

I pochi pavimenti originari rimasti saranno smontati per realizzare tutte le opere necessarie 

di consolidamento e di restauro e riutilizzti negli spazi di maggiore pregio. 

Tutti gli altri pavimenti verranno sostituiti con materiale di cotto simile all’originale, (come 

ad esempio quello prodotto a Castel Viscardo). 

Ove necessario i livelli delle varie stanze saranno tutti rimodellati di pochi centimetri per 

permetterne l’uso ai diversamente abili. 

Progetto. 

Le quote di calpestio attuali e di progetto sono riportate nelle tavole dello Stato di Fatto e di 

Nel caso del livello del quarto piano che comporta lo spostamento dei solai di alcuni vani 

(entro il limite di cm. 70) ci si dovrà comportare come definito nella parte della relazione destinata 

alle linee di indirizzo del consolidamento. 

Tutti gli interventi murari sono evidenziati nelle tavole di progetto, e contestualmente preci- 

sate le destinazioni d’uso. 

da parete. 

Per riproporre un’illuminazione adeguata i vari ambienti saranno dotati di lampade da terra o 

I prospetti esterni del Palazzo, fatta eccezione per la demolizione dei pochi episodi descritti 

come fastidiosi e per la realizzazione delle opere necessarie al consolidamento statico, non subi- 

scono modifiche e mantengono il loro attuale aspetto, salvo il ripristino di mostre, cornici e davan- 

zali mancanti, ma segnalati dal rilievo e dalla documentazione fotografica. 

Le grandi tamponature del loggiato sottotetto, saranno dotate di infissi in ferro e vetro e ri- 

proporranno il ritmo fortemente ombreggiato del vano-vuoto originario. 

I tetti e le coperture presentano grosse anomalie e imbarcamento delle travature e notevoli 

dislivelli delle falde. 

Nella realizzazione del tetto si opererà, regolarizzando e mantenendo l’andamento delle fal- 

de attuali, dotando le murature di cordolature di cemento armato da 40 cm. 







plesso. 



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Si mantiene così, ovviamente restaurato a perfetta regola d’arte, l’aspetto dell’intero com- 

Gli infissi esterni sono stati oggetto di un approfondito esame. Non disponendo di alcun e- 

lemento originario o di rilievo e presentando le aperture una superficie di illuminazione normal- 

mente non rilevante, si è ipotizzato di usare infissi ad unica anta - vasanta con vetro antinfortuni- 

stico o vetro-camera. 

Per gli infissi interni, ove possibile si ipotizza il restauro delle poche porte originarie esisten- 

ti, opportunamente restaurate, e di realizzare le nuove porte a copia di quelle meritevoli di restau- 

ro. 

Il piano più interessante è quello del primo seminterrato, caratterizzato dall’antico percorso 

viario stradale e da una cucina (scheda n. 17), fortemente caratterizzata, conservata nel tempo e da 

conservare come rilevante fatto culturale. 

Sempre in questo piano si accede al grande loggiato del pozzo (scheda n. 19). 

Sul lato a monte sono presenti due grandi vani, ciechi molto alti, che trovano accesso solo da 

questo piano per il crollo del solaio intermedio. 

Questo vasto sistema della strada: la cucina, il loggiato con il pozzo, i grandi vani ciechi (il- 

luminati ed areati da bocche di lupo) o di accesso, compreso il corridoio – strada dovranno forma- 

re quel grande spazio di relazione, continuo e multifunzionale: il grande soggiorno, la grande “cu- 

cina di Fratta” destinata alla vita di relazione, allo studio, agli incontri. Questo grande spazio è rea- 

lizzato sempre nel rispetto della normativa citata e per aumentarne la capacità e la polivalenza, sa- 

ranno realizzate le uniche aperture previste dal progetto nelle sole murature trasversali, conforme- 

mente a quanto previsto nelle linee di indirizzo del consolidamento statico. 

I locali per le apparecchiature tecniche troveranno posto nel terrazzamento esistente nel III° 

piano seminterrato, che coincide con il locale citato nella premessa e visualizzato nella mappa del 

Catasto Urbano. 

L’edificio sarà dotato dei seguenti nuovi impianti. 

Impianto di forza motrice, illuminazione normale e di emergenza. 

Impianto di segnalazione telefonica e di segnalazione dati. 









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Distribuzione elettrica realizzata con quadri elettrici e apparecchiature di protezione per so- 

vratensione e cortocircuiti. 

Impianto di riscaldamento centralizzato a zone con radiatori in ghisa e caldaie a condensa- 

zione con temperatura dell’acqua calda in mandata variabile in base alla temperatura esterna. 

chiesta. 

Le caldaie utilizzate poste in cascata entreranno in funzione in base alla potenza termica ri- 

Impianto di produzione di acqua calda sanitaria costituito da due bollitori da 1000 litri cia- 

scuno alimentati dalle suddette caldaie in cascata. 

Impianto idrico sanitario dotato di una rete di distribuzione dell’acqua calda, fredda e ricir- 

colo capace di servire tutti i servizi igienici e le cucine indicati nel progetto architettonico. 

L’impianto sarà dotato di un’autoclave e come serbatoio di prima raccolta si utilizzerà parte 

della riserva idrica antincendio ricavata dall’attuale cisterna presente. 

Impianto idrico antincendio con un gruppo di pressurizzazione costituito da motopompa ed 

elettropompa capace di servire n° 18 idranti UNI 45. 

La riserva idrica antincendio come suddetto sarà ricavata dall’attuale cisterna esistente. 

Impianto di smaltimento acque luride ed un impianto di ventilazione per tutti i bagni non do- 

tati di finestre esterne>>. 

CARATTERISTICHE COSTRUTTIVE 

Il complesso edilizio di Palazzo Vici è costituito dall’insieme strutturale dei fabbricati che 

sorgono lungo il limite nord est dell’abitato storico di Stroncone, appoggiandosi sul versante 

roccioso che in modo più o meno scosceso degrada verso valle, tra via Vici e le mura civiche. 

Tale complesso, che sul lato di monte (lungo via Vici) ha non più di tre piani fuori-terra, 

sul fronte di valle ha ben cinque livelli, di cui due costruiti controterra, oltre ad essere sopraele- 

vato di alcuni metri rispetto alla fondazione del paramento di valle impostata alla quota del 

giardino di pertinenza (tra il fabbricato e le mura cittadine). 

L’evoluzione storica del Palazzo lascia intravedere, anche in assenza di una organica 

campagna di saggi, disomogeneità strutturali tra corpi di fabbrica realizzati in epoche successi- 









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ve, per lo più con tipologia a schiera sviluppatasi intorno ad alcuni corpi di fabbrica più impor- 

tanti, e diversità nella qualità e conservazione dei materiali impiegati. 

Sia dall’esame dei prospetti esterni ed interni, sia dalla distribuzione planimetrica, sia dal- 

la conformità allo sviluppo storico dell’abitato si evince lo sviluppo successivo dei corpi di 

fabbrica e il loro rimaneggiamento nel tempo: porte, finestre, archi murati discordanti con 

l’attuale divisione altimetrica; falsi allineamenti nei prospetti e nelle coperture, con probabili 

parziali sopraelevazioni; adattamento di solai e finestre per la trasformazione dall’impianto ori- 

ginario con le partizioni verticali della schiera cielo-terra all’impianto del palazzo (nel nostro 

caso Convento) avente divisioni prettamente orizzontali date dai piani. 

Inoltre l’osservazione della distribuzione planimetrica delle masse murarie, irregolarmen- 

te disposte, anche se a formare sempre maglie chiuse, consente di rilevare come l’edificio pre- 

senti una differente capacità resistente nelle varie parti. 

Tale considerazione è di non trascurabile rilevanza soprattutto in riferimento ad eventi si- 

smici che possono indurre danneggiamenti localizzati e/o crolli nelle parti più deboli, con sus- 

seguente estensione del danneggiamento anche ad elementi di per se stessi dotati di sufficiente 

capacità portante. 

I sopralluoghi hanno permesso di constatare che non sono visibili cedimenti fondali di 

qualche rilievo, soprattutto in virtù della stabilità del versante roccioso su cui è fondato il fab- 

bricato. 

Le pareti in elevazione sono costituite per lo più da “murature a sacco” di spessore varia- 

bile, aventi conci esterni più o meno squadrati e di dimensioni molto variabili, mentre i conci 

interni sono più piccoli piuttosto arrotondati; presentano, con poche eccezioni, discreto stato di 

conservazione lungo i prospetti verso via Vici ove sono state oggetto di maggiore manutenzione 

nel tempo; internamente presentano uno stato di conservazione variabile da buono a mediocre, 

a seconda della tipologia dei conci, ed epoca di costruzione, nonché della proprietà che ne ha 

curato la manutenzione: non mancano in ogni caso murature diffusamente e profondamente le- 

sionate; cattivo stato di manutenzione e grande disomogeneità presenta invece il maschio mura- 









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rio del prospetto verso valle, che, rivolto a nord, mostra evidenti anche i segni del deteriora- 

mento dovuto agli agenti atmosferici. 

In ogni caso, in sede di esecuzione dei lavori, sarà necessario verificare la consistenza 

delle malte e dei conci murari dei vari corpi di fabbrica, anche al fine di poter calibrare caso per 

caso l’entità degli interventi di consolidamento. 

Gli orizzontamenti presentano le seguenti tipologie: 

• Volte in pietra e/o laterizio ai piani interrati; 

• volte in laterizio dello spessore di una o due teste per lo più ubicate al piano terreno (quo- 

ta ingresso via Vici) e in copertura alla chiesa; 

• controvolte in laterizio sottostanti alle rampe della scala; 

• solai lignei a orditura semplice o doppia e tavolato o pianelle in laterizio (o tavelloni in- 

tonacati) sono presenti lungo i corridoi ai vari livelli; 

• solai lignei a doppia orditura e tavolato sono presenti ai piani seminterrati, primo e secon- 

do; 

• solai lignei a doppia orditura e tavolato o pianelle in laterizio con travi principali gene- 

ralmente cassettonate sono presenti ai piani terra primo e secondo; 

• alcuni solai sono stati ristrutturati con la sostituzione dell’orditura principale in legno con 

una tessitura di putrelle in acciaio, tavelloni in laterizio e riempimento con battuto alleg- 

gerito; 

• i solai di copertura sono lignei a doppia o tripla orditura con pianelle in laterizio; sono co- 

stituiti per lo più da travi principali in legno sottodimensionate e fortemente deformate, 

aventi talvolta anche schemi strutturali spingenti o semi-spingenti; presentano inoltre 

quasi tutti cattivo stato di manutenzione. 

Di certo le strutture verticali sono, o sono state, soggette a sforzi orizzontali significativi, 

in condizioni di regime stazionario e in occasione di eventi sismici, come sarà meglio specifica- 

to di seguito (con riferimento specifico al sisma del 1997). 

Una dimostrazione di tale affermazione risiede nello stato fessurativo di alcuni maschi ai 

piani alti disposti trasversalmente (controventi) ai prospetti longitudinale e nella non verticalità 









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di alcune facciate. Tale fatto evidentemente denota una deformazione dovuta alla spinta oriz- 

zontale originata da orizzontamenti comunque spingenti. A maggiore conferma di ciò sta anche 

la presenza di tiranti ben evidenti in varie zone, ma soprattutto sulle facciate longitudinali, in 

particolare nell’ala ovest del fabbricato. 

E’ da rilevare che tali tiranti non hanno disposizione regolare e sembrano posti in opera 

solo a seguito di danneggiamenti localizzati con la logica del tamponamento delle falle evidenti 

piuttosto che non quella di conferire omogenea capacità resistente al sistema orizzontamento- 

piedritto. 

Come già detto, i tetti delle varie parti dell’edificio rispecchiano lo sviluppo e le trasfor- 

mazioni edilizie cui il complesso è stato oggetto; sono infatti individuabili diverse porzioni che 

si distinguono, oltre che per la geometria e la quota anche per la tipologia costruttiva e per 

l’orditura, contribuendo delle volte alla spinta orizzontale. 

Nelle attuali sistemazioni alcune porzioni di tetto costituiscono un elemento di pericolo in 

quanto capace di originare spinte orizzontali e/o martellamenti in caso di eventi sismici, anche 

se non sono presenti marcati fuoripiombo in sommità, mentre, soprattutto sul lato di valle (in 

corrispondenza della proprietà vescovile, ove la copertura è spingente), sono rilevabili stati fes- 

surativi lungo i muri di spina. 

DISSESTI IN ATTO 

L’edificio non manifesta segni che denotino immediati pericoli per la sua stabilità globale 

in condizioni statiche, mentre, come già accennato e meglio specificato di seguito, mostra una 

elevata vulnerabilità sismica sia per la natura delle sue strutture sia per alcuni particolari situa- 

zioni critiche, sia per lo stato di manutenzione in cui buona parte dell’opera versa, anche in se- 

guito al sisma del 1997. Infatti può ben affermarsi che l’edificio mostra urgente necessità di o- 

pere di rafforzamento e consolidamento. 

Nella stragrande maggioranza dei punti di osservazione la muratura si presenta come un 

agglomerato piuttosto caotico di elementi lapidei tenuti insieme più dalla forza di gravità e da- 









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gli attriti piuttosto che dal legante, che risulta essere completamente assente o praticamente 

polverizzato nei paramenti più antichi dei piani seminterrati. 

In modo particolare sarà da porre attenzione sui paramenti del prospetto di valle, che, co- 

me già accennato, presentano una notevole disomogeneità, una grave disgregazione dei materia- 

li, e numerosi capo-chiave di catene disposti irregolarmente, a testimoniare interventi atti a con- 

trastare dissesti remoti. Inoltre, essendo rivolto a nord, mostra evidenti anche i segni del dete- 

rioramento dovuto agli agenti atmosferici. 

Lesioni e distacchi di materiale e catene sono tuttavia presenti in maniera più o meno dif- 

fusa anche lungo gli altri prospetti; sono inoltre presenti alcune piccole lesioni in corrispon- 

denza degli spigoli interni dei paramenti a testimoniare spesso lo scarso o nullo ammorsamento 

delle murature. 

Infine come già accennato, ai piani alti, è leggibile uno stato fessurativo sui paramenti po- 

sti di spina al fabbricato da ricondursi alle spinte di alcuni orizzontamenti e soprattutto di una 

grande falda di copertura che ha una tipologia costruttiva spingente che allo stato attuale non è 

contrasta da alcun accorgimento statico. 

Oggetto di verifiche particolari dovranno essere la cisterna di acqua presente sul prospetto 

nord-est dell’edificio ed il sovrastante loggiato; infatti, benché non siano visibili lesioni e infil- 

trazioni di acqua dalla cisterna, considerata la sua profondità ed il volume d’acqua in esso con- 

tenuto si dovranno verificare le murature d’ambito con la pressione sia della spinta idrostatica, 

sia della spinta in condizioni dinamiche che si potrebbero ingenerare in occasione di forti eventi 

sismici; il sovrastante loggiato, inoltre, pur non presentando evidenti segni di sofferenza statica, 

ha copertura di tipo spingente, e lungo le imposte degli archi del loggiato è evidente la rimozio- 

ne di un incatenamento che collegava tutte le colonne tra loro ed ai paramenti di controventa- 

mento. 

Sottodimensionato risulta invece il loggiato, oggi in buona parte tamponato, che si svi- 

luppa al piano sottotetto dell’ala del fabbricato tuttora di proprietà della Curia Vescovile; infatti 

in tale zona il tetto, oltre ad essere spingente, appoggia su colonne in mattoni, di ridotte dimen- 

sioni in relazione alla luce ed interasse delle orditure principali portate, e mal ancorate sulle 









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murature sottostanti, ponendo il rischio di ingenerare cinematismi ribaltanti al piede delle co- 

lonne stesse, o spinte ortogonali sui paramenti sottostanti. 

Particolare attenzione dovrà essere riservata al cornicione che si estende sulla porzione di 

fabbricato tra via Vici e via Porta Nuova. Tale cornicione presenta un rilevante interesse archi- 

tettonico, sia sotto l’aspetto formale che sotto quello tecnologico; esso infatti è realizzato con 

voltine in foglio aggettanti a sbalzo incastrate nella muratura di appoggio delle travi lignee del 

tetto. 

E’ evidente che tale sistema costruttivo, elegante e raffinato, ha il difetto di avere scarse 

riserve di stabilità poiché è sufficiente un piccolo dissesto per indurre il crollo di alcuni conci o 

di un intero tratto, che risulta già piuttosto fessurato con lesioni diffuse che si sviluppano orto- 

gonalmente alle pareti del fabbricato. 

Alcune volte sono interessate da lesioni la cui natura è chiaramente riconducibile ad un 

dissesto in atto con la conseguenza di deformazioni non trascurabili che, seppure in casi spora- 

dici, sono “visibili” sia sulle volte stesse che sulle murature. 

La quasi totalità dei solai lignei presenta elementi principali e secondari sottodimensionati 

in relazione ai carichi e soprattutto alle luci tanto da avere richiesto nel tempo la posa in opera 

di sistemi integrativi, quali travi in ferro, atti a ridurre la elasticità invero eccessiva. 

Tutti gli orizzontamenti in legno sono inoltre fortemente ammalorati dal cattivo stato di 

manutenzione cui il fabbricato è stato tenuto in alcune sue parti. Infatti in molte aree 

dell’edificio si sono verificate notevoli e continue infiltrazioni di acqua piovana che hanno fini- 

to con il deteriorare irreparabilmente alcuni orizzontamenti, sia nelle orditure minori che quella 

principale, oltre ad aggravare lo stato fessurativo dei paramenti interessati. Tali infiltrazioni so- 

no avvenute dalle coperture del fabbricato con le sole eccezioni ove già oggetto di restauro (sa- 

crestia e pertinenze, ala sud ovest oggetto di sopraelevazione): pertanto tutte le coperture del 

corpo principale del fabbricato dovranno essere restaurate o interamente sostituite. 







DANNEGGIAMENTO DEL SISMA 1997 



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Come noto l’area appenninica della regione Umbria nel settembre 1997 è stata sede di 

numerosi eventi sismici susseguitesi fino alla primavera del 1998. Anche l’area di Stroncone, 

benchè in misura minore, ha subito notevoli danneggiamenti del patrimonio edilizio esistente, 

in particolare hanno subito danni molti fabbricati del centro storico; più gravosi in quei fabbri- 

cati ove le carenze strutturali intrinseche nella tipologia costruttiva e nella conservazione dei 

materiali si sono mostrate essere più marcate. 

Palazzo Vici rientra in questa categoria, infatti come già accennato precedentemente, la 

sua vulnerabilità è enfatizzata dalla disomogeneità delle diverse tipologie costruttive, dal diver- 

so stato di manutenzione delle strutture in elevazione e degli impalcati, nonché da disorganici 

interventi di consolidamento, eseguiti solo a tamponare delle crisi in atto, o su limitate porzioni 

per iniziativa dei singoli proprietari. 

Nell’ambito del quadro precedentemente descritto, devono essere infatti ricondotti agli 

eventi sismici del 1997 le lesioni e gli stati fessurativi presenti su molti maschi murari ai vari 

livelli, più marcati ai piani alti nei maschi disposti di spina alle pareti longitudinali soggette alle 

azioni spingenti delle coperture e dei solai; sulle stesse pareti longitudinali si sono rimarcati al- 

cuni fuori-piombo e si sono registrati molti distacchi di materiale in seguito ai citati eventi. 

Anche alcuni solai di piano così come la grande copertura in legno hanno subito scompo- 

sizioni delle tessiture principali e secondarie, mentre sulle volte presenti si sono rimarcate le ti- 

piche lesioni dovute alle rotazioni, non permanenti, dei maschi murari perimetrali intorno al 

proprio piede. 

Tali lesioni e sistemi fessurativi, descritti insieme al generale dissesto del fabbricato, so- 

no stati oggetto di rilievo e catalogati in apposite schede, così come previsto dalla Legge n. 61 

del 30/03/98. 

In base a quanto qui descritto e a quanto decritto relativamente ai dissesti in atto, si evince 

quanto sia necessario e urgente il consolidamento statico ed il restauro delle strutture del fab- 

bricato. 









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Infatti da un lato l’elevata vulnerabilità sismica può portare in caso di eventi tellurici, da 

ritenersi tutt’altro che improbabili, alla crisi di alcuni elementi strutturali necessari alla staticità 

ed all’equilibrio dell’opera con innesco di crolli locali anche importanti (maschi murari, coper- 

ture, solai, etc.), con ripercussioni su tutto il sistema strutturale, con conseguenze anche globali 

fino ad interessare tutto il fabbricato; dall’atro il precario stato di manutenzione, con numerose 

infiltrazioni di acqua meteorica dalle coperture, con distacchi di materiale da molti maschi mu- 

rari e con un diffuso stato fessurativo, oltre ad enfatizzare la vulnerabilità sismica, sta portando 

al progressivo ammaloramento delle strutture degli impalcati in legno del fabbricato, di cui al- 

cuni già tuttora non agibili, e delle strutture murarie, nonché di tutte le finiture, di cui molte di 

pregio, dell’intero edificio. 

LINEE DI INDIRIZZO DEL CONSOLIDAMENTO 

Il caso sempre più frequente di recupero di edifici storici destinati a funzioni diverse da 

quelle originarie pone problemi di valutazione della stabilità dell’edificio che si sovrappongono 

a quelli di opportunità culturale e di adeguatezza dell’intervento sul piano progettuale. 

Obbiettivo primario degli interventi di consolidamento è l’adeguamento sismico delle 

strutture nel rispetto della tipologia costruttiva originaria e del pregio formale dell’architettura 

esistente, anche se è evidente che il rispetto della normativa da un lato e quello della conserva- 

zione delle caratteristiche precipue del bene dall’altro, sono a volte in contrasto obbligando il 

progettista all’adozione di soluzioni non sempre ortodosse. 

Nel caso di Palazzo Vici in particolare, elementi di dissesto caratterizzati da perdita di 

capacità portante di parti strutturali (vedi murature ed orizzontamenti lignei), in relazione al de- 

grado degli stessi ed alla destinazione d’uso dei locali, impongono parallelamente ad interventi 

di risanamento strutturale altri di consolidamento ed altri ancora di sostituzione. 

E’ il caso della copertura ove il degrado di elementi lignei, sottodimensionati e tessuti se- 

condo schemi sconvenienti, ancorché privi di pregio, ne impone la sostituzione pur nel rispetto 

tipologico. 









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Il progetto mette in risalto la necessità funzionale primaria che è quella della razionaliz- 

zazione dei percorsi, siano essi orizzontali o verticali, con inserimento di un nuovo corpo scala 

esterno al fabbricato e di un vano ascensore. 

A tale necessità va unita quella relativa al reperimento dei servizi che accanto alla dispo- 

sizione planimetrica, consentissero la conservazione della unicità degli spazi e l’individuazione 

di cavedi impiantistici idonei ad ospitare la ricca tecnologia che caratterizza l’attività recettiva. 

I principi adottati in fase di consolidamento avranno il fine di garantire la capacità statica 

del fabbricato in relazione alle sollecitazioni nello stato attuale e di progetto, e soprattutto di 

migliorare la sicurezza nei confronti di eventi sismici. 

In particolare il progetto di consolidamento mira all’eliminazione delle spinte in condi- 

zioni statiche e sismiche, al rinforzo delle strutture (verticali ed orizzontali) degradate e lesiona- 

te dal tempo o da eventi pregressi, a realizzare gli opportuni ammorsamenti, e quindi, in defini- 

tiva, a migliorare il comportamento complessivo della struttura, anche uniformandola nelle sue 

parti, pur nel rispetto delle tipologie edificatorie originarie. 

Murature 

Solo raramente si ricorre alla demolizione di muri significativi giacché, come detto in 

precedenza, ci si è imposti il rispetto della unicità degli spazi così come nati, contornato da 

quattro muri portanti, e delimitati in alto da volte o solai lignei omogeneamente distribuiti. 

Qualora non è tuttavia evitabile la demolizione alcune porzioni murarie, per l’apertura di 

nuovi vani di transito o per necessità distributive, prima di procedere alle demolizioni, saranno 

create delle cerchiature con profili in acciaio delle murature da smantellare, cioè inserendo veri 

e propri telai rigidi in grado di assorbire la ridistribuzione degli sforzi; inoltre, le murature re- 

sidue, destinate a sostenere tensioni significativamente superiori, verranno consolidate. 

Tale consolidamento sarà possibile ottenerlo con iniezioni generalizzate che precederanno 

la realizzazione di cucitura armate e cementate atte a conferire alle murature maggiore capacità 

resistente soprattutto al taglio e a pressoflessione. 









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Inoltre una serie di iniezioni localizzate al livello di imposta dei solai sarà realizzata per 

ridurre l’effetto di punzonamento del solaio stesso e per consentire il miglioramento delle am- 

morsature murature-orizzontamenti mediante sistemi di cuciture armate. 

Analoghi interventi saranno effettuati a livello di quegli impalcati (volte o copertura) do- 

ve si innescano spinte che hanno indotto sollecitazioni di presso-flessione nelle murature stesse. 

Con tali interventi di consolidamento delle murature a livello di impalcato sarà possibile 

inoltre migliorare le connessioni muratura-orizzontamenti ricorrendo all’uso di cuciture armate 

su murature preconsolidate, evitando il ricorso a cordolature in cls, che richiedono significative 

demolizioni o tagli a sezione, e che su murature con tipologia essenzialmente a sacco non ga- 

rantiscono una corretta distribuzione delle sollecitazioni nelle stesse murature. 

Solo raramente ed in presenza di paramenti che, per ragioni impiantistiche o architettoni- 

che, dovranno essere in qualche modo rastremati si procederà al consolidamento realizzando 

rinforzi con l’uso di intonaco armato. 

In generale, i paramenti maggiormente degradati, saranno ripristinati mediante rincoccia- 

tura degli elementi distaccati, chiusura delle lesioni, con tecnica “scuci e cuci”, o per mezzo di 

perfori armati, e ove necessario, consolidati con iniezioni diffuse. 

Orizzontamenti. 

Le volte portanti, ove necessario, saranno consolidate dall’estradosso previo svuotamen- 

to; verrà verificata la spinta sui muri d’ambito nonché migliorata la connessione, ed eventual- 

mente eliminata la spinta per mezzo di catene metalliche. 

Nei casi in cui superiormente alle volte (ad una testa) vi sia la presenza di travature in le- 

gno, queste saranno sostituite con travi composte legno-calcestruzzo capaci di sviluppare a pari- 

tà di dimensioni geometriche una superiore rigidità evitando l’interazione con la volta che per- 

tanto verrebbe sgravata di ogni compito strutturale. 

Quando tali travi lignee assolvono la funzione di catene verranno sostituite con tiranti in 

acciaio occulti contenuti nello spessore del riempimento in modo da ridurre l’ingombro geome- 

trico. 









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Per quanto attiene i solai lignei dipinti e non, essi saranno oggetto, in fase esecuzione dei 

lavori, di una campagna di saggi volta ad appurare l’essenza ed il livello di degrado al fine di 

valutare, caso per caso, la loro conservazione. Come si è già accennato le sezioni resistenti ri- 

sultano quasi sempre insufficienti e perciò la loro conservazione avverrà comunque a seguito di 

intervento di consolidamento sull’estradosso rendendo le travi collaboranti con le solette in cls 

(trave composta legno-calcestruzzo), oppure rinforzando le stesse sezioni lignee con profilati in 

acciaio, da disporre affianco alle sezioni esistenti. 

Quando tale operazione non sarà possibile per il degrado del materiale verrà mantenuto il 

cassettonato limitando la sostituzione alle travi degradate con altre in legno lamellare che reste- 

ranno comunque occultate, oppure disponendo i citati profili metallici di rinforzo all’interno 

dello stesso cassettone del rivestimento. 

Come già detto vi è la sporadica esigenza di abbassare qualche campo di solaio in legno 

del piano sottotetto onde uniformare le quote dei pavimenti anche e soprattutto in relazione alla 

eliminazione delle barriere architettoniche, e rendere possibile l’inserimento (in un futuro stral- 

cio di lavori) di alcuni piani soppalcati tra il pavimento e la copertura ove ne è prevista la sosti- 

tuzione integrale. Tale abbassamento non sarà superiore ai 70 cm e sarà effettuato recuperando 

totalmente, ove possibile, con gli accorgimenti citati, gli elementi strutturali originali. 

Da un punto di vista strettamente strutturale si può riassumere quanto segue: 

- l’edificio è sottoposto a vincolo monumentale ai sensi della legge 1089, pertanto secondo quanto 

contenuto al cap 8 delle NTC08, è consentito derogare dalle stesse NTC08, limitando gli 

interventi a quanto necessario per raggiungere un miglioramento statico delle strutture 

dell’edificio secondo quanto contenuto nelle cap 8 delle NTC08. 

- dalle indagini svolte sull’edifico può concludersi che il grado di confidenza raggiunto è 

equivalente al Livello di conoscenza LC1 che si intende raggiunto quando siano stati effettuati il 

rilievo geometrico, le verifiche in situ limitate sui dettagli costruttivi ed indagini in situ limitate 

sulle proprietà dei materiali; il corrispondente fattore di confidenza è FC=1.35. 









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- Per il Livello di conoscenza LC1, per ogni tipologia muraria, i valori medi dei parametri 

meccanici possono essere definiti come indicato al paragrafo 3 e di seguito: 

-Resistenze: i minimi degli intervalli riportati in Tabella C8A.2.1 (v. Par. 3) 

-Moduli elastici: i valori medi degli intervalli riportati in Tabella C8A.2.1 (v. Par. 3) 

- Gli interventi strutturali interessano porzioni limitate dell’edificio, senza modificarne dal punto di 

vista sismico il comportamento complessivo. Le verifiche della sicurezza sono state quindi, 

concordemente al punto 8.3 delle NTC 08 e al punto C8.3 della circolare n°617/C.S.LL.PP., 

eseguite per le sole porzione di struttura interessate dalle opere citate, o per i singoli rinforzi posti 

in opera, non costituendo le opere previste variazioni che possano influenzare il comportamento 

globale della struttura, anche perché visto l’elevato frazionamento in diverse proprietà 

dell’edificio è possibile intervenire solo in alcune porzioni; l’intervento rientra quindi nell’ambito 

degli interventi di “Riparazione o intervento locale” individuati al punto 8.4.3 delle NTC08. 

Si è comunque verificato che le condizioni di sicurezza post opera non risultassero più gravose 

rispetto alle condizioni ante opera, modellando per intero la struttura nelle due situazioni e 

confrontando gli indici di rischio sismico ante e post opera, che non risultano aggravati. 

Per quanto concerne la modellazione dell’edificio si rinvia al paragrafo 4 della presente. 

Gli interventi strutturali più significativi consistono in: 

- realizzazione di una nuova struttura a pareti in c.a. all’esterno della sagoma del fabbricato storico, 

mascherata dietro un muro di contenimento in pietra esistente, per la realizzazione dei locali 

tecnici antincendio, Centrale Termica, quadri elettrici; 

- interventi localizzati di rinforzo delle strutture murarie ove fortemente degradate con tecnica scuci 

e cuci o altrimenti con iniezioni armate e in presenza di significative riduzioni di sezione con 

inspessimento con blocchi portanti in laterizio o con intonaco armato; 

- rimozione e/o consolidamento con tecnica scuci e cuci delle canne fumarie; 

- chiusura delle nicchie esistenti e dei vani non necessari con tecnica scuci e cuci; 

- rinforzo o sostituzione degli architravi di porte e finestre degradati o sottodimensionati; 









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- esecuzione di cuciture armate a rinforzo delle murature a sacco per collegare i paramenti portanti 

nelle porzioni maggiormente sollecitate a seconda delle condizioni di carico e/o ove sono presenti 

rischi di ribaltamenti dei paramenti esterni; 

- consolidamento dall’estradosso dei solai lignei, con cassettoni o con pianelle a vista, mediante 

rinforzo con caldana armata, collegata alle travature principali e secondarie, di irrigidimento di 

piano opportunamente collegata con perforazioni armate lungo il perimetro dei singoli vani alle 

murature avendo cura di realizzare contestualmente delle cuciture armate sui paramenti con 

tipologia a sacco; talvolta quando possibile e necessario saranno inserite nuove travature in legno 

o acciaio in sostituzione di quelle ammalorate o si aggiungeranno elementi di rinforzo e rompi 

tratta; 

- rimozione e ricostruzione di una porzione di solaio del secondo piano, particolarmente ammalo 

rata, con abbassamento del livello di imposta dello stesso, con struttura in legno avente orditura di 

travi principali e morali, impalcato a pianelle, caldana collaborante in c.a. di irrigidimento di 

piano opportunamente collegata con perforazioni armate lungo il perimetro di ogni singolo vano; 

- realizzazione di un vano corsa per ascensore di collegamento di tutti i piani di proprietà con una 

struttura scatolare in c.a.; allo scopo di realizzare anche uno sbarco alla quota giardino di 

pertinenza il locale in cui sarà realizzato il vano dovrà essere sotto fondato con una struttura in 

c.a. di tipo scatolare con fondazione a quota giardino. 

- realizzazione di una scala interna tra piano primo e secondo nell’ala est del fabbricato in 

previsione della realizzazione di una nuova scala esterna di sicurezza; 

- realizzazione di nuove coperture in legno sui vani di proprietà, con struttura avente orditura di 

travi principali e morali, impalcato a pianelle, caldana collaborante in c.a. di irrigidimento di 

piano opportunamente collegata con perforazioni armate lungo il perimetro di ogni singolo vano, 

ove le stesse strutture risultano fortemente ammalorate (prospetto nord sull’ala est) o 

sottodimensionate; 

- rimozione completa della copertura in legno spingente del locale sottotetto del secondo piano 

presso l’ala nord-est del fabbricato (locale stenditoio) e delle murature perimetrali del vano sui 

lati sud ed est fino alla quota del nuovo solaio di piano opportunamente abbassato di quota; 









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- realizzazione di una nuova copertura con struttura portante in acciaio, impalcato in tavolato 

incrociato di legno multistrato, isolamento e ventilazione della falda e manto con coppi di 

recupero; 

- Tale struttura in acciaio sarà realizzata a portali aventi colonne spiccate dalle murature portanti 

del secondo piano e travi che sul lato sud saranno vincolate alle murature esistenti non demolite 

opportunamente consolidate; per l’eliminazione delle spinte in corrispondenza di ogni portale sarà 

posta in opera una travatura orizzontale rompi tratta vincolata alle colonne e alle murature di 

spina dell’edificio; tale struttura rompi tratta potrà eventualmente essere utilizzata in futuro per la 

realizzazione di una struttura soppalcata nel sottotetto dei vani interessati dalla nuova copertura; 

- Ricostruzione delle murature perimetrali del livello sottotetto con blocchi portanti antisismici tipo 

Poroton o equivalenti inglobando le citate colonne in acciaio dei portali, prevedendo le aperture 

riportate nel progetto architettonico. 

Per la descrizione più esaustiva degli interventi si rinvia agli elaborati grafici di progetto, al capitolato 

speciale d’appalto e al relativo computo metrico. 

1.1 PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE SISMICA 

Per quanto stabilito dalla OPCM N° 3274/2003 e dal DM 14.1.2008 il sito rientra in zona sismica di 

seconda categoria. 

La destinazione d’uso del fabbricato è quella di uffici senza previsione di affollamento, né funzioni 

pubbliche o strategiche importanti con riferimento alla gestione della protezione civile in caso di 

calamità. 

VITA NOMINALE 

La vita nominale di un’opera strutturale VN è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, 

purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve potere essere usata per lo scopo al quale è destinata. 

La vita nominale dei diversi tipi di opere è quella riportata nella Tab. 2.4.I del DM 14/01/2008 : 

VN (in anni) 

- 1 Opere provvisorie – Opere provvisionali - Strutture in fase costruttiva ≤ 10 

- 2 Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza 

normale ≥ 50 

- 3 Grandi opere, ponti, opere infrastrutturali e dighe di grandi dimensioni o di importanza strategica 

≥ 100 









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CLASSE D’USO 

In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o 

di un eventuale collasso, le costruzioni sono suddivise in classi d’uso così definite: 

Classe I: Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edifici agricoli. 

Classe II: Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per 

l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose per 

l’ambiente. Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d’uso III o in Classe d’uso 

IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso non 

provochi conseguenze rilevanti. 

Classe III: Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industrie con attività pericolose 

per l’ambiente. Reti viarie extraurbane non ricadenti in Classe d’uso IV. Ponti e reti ferroviarie la cui 

interruzione provochi situazioni di emergenza. Dighe rilevanti per le conseguenze di un loro 

eventuale collasso. 

Classe IV: Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento alla 

gestione della protezione civile in caso di calamità. Industrie con attività particolarmente pericolose 

per l’ambiente. Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5 novembre 2001, n. 6792, “Norme 

funzionali e geometriche per la costruzione delle strade”, e di tipo C quando appartenenti ad itinerari 

di collegamento tra capoluoghi di provincia non altresì serviti da strade di tipo A o B. Ponti e reti 

ferroviarie di importanza critica per il mantenimento delle vie di comunicazione, particolarmente 

dopo un evento sismico. Dighe connesse al funzionamento di acquedotti e a impianti di produzione di 

energia elettrica. 

PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE SISMICA 

Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un periodo di riferimento 

VR che si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale VN per il coefficiente 

d’uso CU : 

VR =VN * CU 

Il valore del coefficiente d’uso CU è definito, al variare della classe d’uso, come mostrato in Tab. 

2.4.II del DM 14/01/2009: 

CLASSE D’USO I , COEFFICIENTE CU 0,7 

CLASSE D’USO II , COEFFICIENTE CU 1,0 

CLASSE D’USO III , COEFFICIENTE CU 1,5 

CLASSE D’USO IV , COEFFICIENTE CU 2,0 

Se VR ≤ 35 anni si pone comunque VR = 35 anni. 

Vista la destinazione d’uso indicata si ha: 

VN = 50 (2 Opere ordinarie), CU=1,0 Classe II 

da cui 

VR =VN * CU≥ 50 anni 

Per il calcolo dell’azione sismica si rinvia al paragrafo 4.2.2. 









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2 – RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI 

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Le osservazioni che seguono sono state elaborate in relazione a quanto richiesto dalla Legge n. 1086 

del 05/11/1971, dal D.M. 11/03/1988, dal D.M. 14/012008 e relative circolari. Trattandosi di un 

intervento di modesto rilievo strutturale, si è ritenuto sufficiente formulare un giudizio di fattibilità 

basato sull’ispezione dei luoghi, sulla raccolta dei dati e notizie, già in precedenza acquisiti. 

L’intervento in epigrafe consiste, come indicato al paragrafo precedente, in riparazioni ricostruzioni 

e sostituzioni di elementi strutturali localizzati e pertanto non modifica sostanzialemente il 

comportamento complessivo strutturale dell’insieme edilizio. 

L’intervento in oggetto non interesserà in alcun modo le fondazioni del fabbricato ed in 

particolare non si determineranno aumenti delle sollecitazioni massime indotte, in quanto la 

nuova copertura ed i nuovi solai avranno un peso complessivo non superiore a quelli 

precedentemente esistenti. 

Inoltre essendo il nuovo tetto realizzato secondo uno schema statico che non determina 

spinte laterali l’intervento non comporterà l’insorgere di azioni ribaltanti sulle murature e 

quindi fondazioni. 

Il comportamento della formazione geologica interessata dalle fondazioni può essere 

individuato dai seguenti parametri geotecnici tipici dell’area, desunti da esperienze limitrofe: 

Ghiaia Sabbiosa Addensata (strati superficiali): 

3 

φ = 35° ; γ = 1, 

85 t / m ; 

Formazione Scaglia Variegata (altrove): 

3 

φ = 30° ; 

γ = 2, 

3 t / m ; 

2 

Cu = 0, 0 Kg / cm ; 

2 

Cu = 4, 0 Kg / cm ; 


REV. DESCRIZIONE DATA REDAT. VERIF. VISTO 

, 

c = 

0, 5 Kg / cm 

In ogni caso le fondazioni del fabbricato raggiungono tutte le conformazioni di scaglia che costituisce 

il sottofondo dell’abitato di Stroncone, di elevatissime prestazioni geotecniche e che risultano stabili 

da un punto di vista gravitativo, come anche dimostrato dalla totale assenza sul fabbricato di segni di 

dissesti di tipo fondale. 

Per quanto sopra si può quindi concludere che non esistono evidenze geotecniche che 

sconsigliano la realizzazione degli interventi di ristrutturazione del fabbricato. 

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3 – RELAZIONE SU DOSAGGIO E QUALITÀ DEI MATERIALI 

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I materiali che verranno utilizzati per la realizzazione della ristrutturazione del fabbricato in e- 

pigrafe sono i seguenti: 

3.1 CEMENTO ARMATO 

Calcestruzzi 

Riferimenti: D.M. 14.01.2008, par. 11.2; 

Linee Guida per la messa in opera del calcestruzzo strutturale; 

UNI EN 206-1/2006; 

UNI 11104. 

Tipologia strutturale: Fondazioni 

Classe di resistenza necessaria ai fini statici: 30 N/mm 2 (300 daN/cm 2 ) 

Condizioni ambientali: Strutture completamente interrate in terreno 

permeabile. 

Classe di esposizione: XC2 

Rapporto acqua/cemento max: 0.60 

Classe di consistenza: S3 (Plastica) 

Diametro massimo aggregati: 16 mm 

Tipologia strutturale: Elevazione 

Classe di resistenza necessaria ai fini statici: 30 N/mm 2 (300 daN/cm 2 ) 

Condizioni ambientali: Strutture interne di edifici non industriali con 

umidità bassa. 

Classe di esposizione: XC2 

Rapporto acqua/cemento max: 0.60 

Classe di consistenza: S4 (Fluida) con Additivo Superfluidificante 

Diametro massimo aggregati: 16 mm 

Dosatura dei materiali. 

La dosatura dei materiali per ottenere Rck 300 (30) è orientativamente la seguente (per m 3 d’impasto). 

sabbia 0.4 m 3 

ghiaia 0.8 m 3 

acqua 150 litri 

cemento tipo 425 350 kg/m 3 

Qualità dei componenti 

La sabbia deve essere viva, con grani assortiti in grossezza da 0 a 3 mm, non proveniente da rocce in decomposizione, 

scricchiolante alla mano, pulita, priva di materie organiche, melmose, terrose e di salsedine. 

La ghiaia deve contenere elementi assortiti, di dimensioni fino a 16 mm, resistenti e non gelivi, non friabili, scevri di sostanze 

estranee, terra e salsedine. Le ghiaie sporche vanno accuratamente lavate. Anche il pietrisco proveniente da rocce 

compatte, non gessose né gelive, dovrà essere privo di impurità od elementi in decomposizione. 









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In definitiva gli inerti dovranno essere lavati ed esenti da corpi terrosi ed organici. Non sarà consentito assolutamente il 

misto di fiume. L’acqua da utilizzare per gli impasti dovrà essere potabile, priva di sali (cloruri e solfuri). 

Potranno essere impiegati additivi fluidificanti o superfluidificanti per contenere il rapporto acqua/cemento mantenendo la 

lavorabilità necessaria. 

Prescrizione per inerti 

Sabbia viva 0-7 mm, pulita, priva di materie organiche e terrose; sabbia fino a 30 mm (70mm per fondazioni), non geliva, 

lavata;pietrisco di roccia compatta. 

Assortimento granulometrico in composizione compresa tra le curve granulometriche sperimentali: 

− passante al vaglio di mm 16 = 100% 

− passante al vaglio di mm 8 = 88-60% 




− passante al vaglio di mm 0.25 = 18-3% 

Prescrizione per il disarmo 

Indicativamente: pilastri 3-4 giorni; solette modeste 10-12 giorni; travi, archi 24-25 giorni, mensole 28 giorni. 

Per ogni porzione di struttura, il disarmo non può essere eseguito se non previa autorizzazione della Direzione Lavori. 

Provini da prelevarsi in cantiere 

n° 2cubi di lato 15 cm; 

un prelievo ogni 100 mc 

σc28 >= 3* σc adm; 

Rck 28= Rm – 35 kg/cm 2 ; 

Rmin> Rck – 35 kg/cm 2 

Parametri caratteristici e tensioni limite per il metodo degli stati limite 

legenda: 

R ck f ck f cd f ctm u.m. 

300 249.0 141.1 11.9 [kg/cm 2 ] 

R ck f ck f cd f ctm u.m. 

30 24.90 14.11 1.19 [N/mm 2 ] 

• fck (resistenza cilindrica a compressione); 

fck = 0.83 Rck; 

• fcd (resistenza di calcolo a compressione); 

fcd = αcc*fck/γc 

• fctd (resistenza di calcolo a trazione); 

fctd = fctk/γc; 

fctk = 0.7*fctm; 







Acciaio per C.A. 

(Rif. D.M. 14.01.2008, par. 11.3.2) 



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fctm = 0.30*fck 2/3 per classi ≤ C50/60 

fctm = 2.12*ln[1+fcm/10] per classi > C50/60 

Acciaio per C.A. B450C 

fyk tensione nominale di snervamento: ≥ 4580 kg/cm 2 (≥ 450 N/mm 2 ) 

ftk tensione nominale di rottura: ≥ 5500 kg/cm 2 (≥ 540 N/mm 2 ) 

ftd tensione di progetto a rottura: fyk / γS = fyk / 1.15 = 3980 kg/cm 2 (= 391 

L’acciaio dovrà rispettare i seguenti rapporti: 

f y / f yk < 1.35 f t / f y ≥ 1.15 

N/mm 2 ) 

Diametro delle barre: 6 ≤ φ 40 mm. 

E’ ammesso l’uso di acciai forniti in rotoli per diametri ≤ 16 mm. 

Reti e tralicci con elementi base di diametro 6 ≤ φ 16 mm. 

Rapporto tra i diametri delle barre componenti reti e tralicci: φ min /φ max ≥ 0.6 

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3.2 STRUTTURE IN ACCIAIO 



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Proprietà dei materiali per la fase di analisi strutturale 

Modulo Elastico: E = 2.100.000 kg/cm 2 (210.000 N/mm 2 ) 

Coefficiente di Poisson: n = 0.3 



Modulo di elasticità trasversale: G = E / [2*(1+n)] (N/mm 2 ) 

Coefficiente di espansione termica lineare: α = 12*10 -6 per °C -1 (per T < 100°C) 

Densità: ρ = 7850 kg/m 3 

Caratteristiche minime dei materiali 

DM 14/01/2008 - CNR10011 - UNI EN 10025-2 

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S235 S275 S355 S450 

tensione di rottura 360 N/mm 2 430 N/mm 2 510 N/mm 2 550 N/mm 2 

tensione di snervamento 235 N/mm 2 275 N/mm 2 355 N/mm 2 440 N/mm 2 

Bulloneria 

Nelle unioni con bulloni si assumono le seguenti resistenze di calcolo: 

legenda: 

CLASSE VITE ftb 

(N/mm 2 ) 

STATO DI TENSIONE 

fyb 

(N/mm 2 ) 


REV. DESCRIZIONE DATA REDAT. VERIF. VISTO 

fk,N 

(N/mm 2 ) 

fd,N 

(N/mm 2 ) 

fd,V 

(N/mm 2 ) 

4.6 400 240 240 240 170 

5.6 500 300 300 300 212 

6.8 600 480 360 360 255 

8.8 800 640 560 560 396 

10.9 1000 900 700 700 495







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fk,N è assunto pari al minore dei due valori fk,N = 0.7 ft (fk,N = 0.6 ft per viti di classe 

6.8) 

fk,N = fy essendo ftb ed fyb le tensioni di rottura e di snervamento 

fd,N = fk,N = resistenza di calcolo a trazione 

fd,V = fk,N / √2 = resistenza di calcolo a taglio 

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Saldature 

Su tutte le saldature dovrà essere eseguito un controllo visivo e dimensionale. Le saldature più importanti 

(ad esempio le saldature delle giunzioni flangiate) saranno controllate a mezzo di particelle magnetiche 

e/o ultrasuoni. 

Il filo di saldatura da utilizzare è di tipo IT-SG3 (Saldature ad alta resistenza, fino a 600N/mm2), ed 

ha le seguenti caratteristiche: 

Caratteristiche meccaniche: R=590N/mm 2 ; S=420N/mm 2 ; KV (20°C) = 50J 

Composizione chimica media: C = 0.08%; Mn =1.4%; Si = 0.8%; P = 0.02%; S = 0.02%. 

I saldatori utilizzati per la costruzione delle strutture dovranno essere certificati secondo la 

UNI EN 287/1. 







3.3 MURATURE NON CONSOLIDATE 



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Valori di riferimento dei parametri meccanici (minimi e massimi) e peso specifico medio per diverse 

tipologie di muratura, riferiti alle seguenti condizioni: malta di caratteristiche scarse, assenza di ricorsi 

(listature), paramenti semplicemente accostati o mal collegati, muratura non consolidata, tessitura 

(nel caso di elementi regolari) a regola d’arte; fm = resistenza media a compressione della muratura, 

τ0 = resistenza media a taglio della muratura, E = valore medio del modulo di elasticità normale, G = 

valore medio del modulo di elasticità tangenziale, w = peso specifico medio della muratura 







3.4 MURATURE CONSOLIDATE 



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In presenza di murature consolidate, o nel caso in cui si debba valutare la sicurezza dell’edificio rin- 

forzato, è possibile valutare le caratteristiche meccaniche per alcune tecniche di intervento, attraverso 

i coefficienti indicati in Tabella seguente, secondo le seguenti modalità: 

- consolidamento con iniezioni di miscele leganti: si applica il coefficiente indicato in tabella, diver- 

sificato per le varie tipologie, sia ai parametri di resistenza (fm e τ0), sia ai moduli elastici (E e G); 

nel caso in cui la muratura originale fosse stata classificata con malta di buone caratteristiche, il 

suddetto coefficiente va applicato al valore di riferimento per malta di scadenti caratteristiche, in 

quanto il risultato ottenibile attraverso questa tecnica di consolidamento è, in prima approssima- 

zione, indipendente dalla qualità originaria della malta (in altre parole, nel caso di muratura con 

malta di buone caratteristiche, l’incremento di resistenza e rigidezza ottenibile è percentualmente 

inferiore); 

- consolidamento con intonaco armato: per definire parametri meccanici equivalenti è possibile ap- 

plicare il coefficiente indicato in tabella, diversificato per le varie tipologie, sia ai parametri di re- 

sistenza (fm e τ0), sia ai moduli elastici (E e G); per i parametri di partenza della muratura non con- 

solidata non si applica il coefficiente relativo alla connessione trasversale, in quanto l’intonaco 

armato, se correttamente eseguito collegando con barre trasversali uncinate i nodi delle reti di ar- 

matura sulle due facce, realizza, tra le altre, anche questa funzione. Nei casi in cui le connessioni 

trasversali non soddisfino tale condizione, il coefficiente moltiplicativo dell’intonaco armato deve 

essere diviso per il coefficiente relativo alla connessione trasversale riportato in tabella; 

- consolidamento con diatoni artificiali: in questo caso si applica il coefficiente indicato per le mura- 

ture dotate di una buona connessione trasversale. 

I valori sopra indicati per le murature consolidate possono essere considerati come riferimento nel ca- 

so in cui non sia comprovata, con opportune indagini sperimentali, la reale efficacia dell’intervento e 

siano quindi misurati, con un adeguato numero di prove, i valori da adottarsi nel calcolo. 

Coefficienti correttivi dei parametri meccanici da applicarsi in presenza di: malta di caratteristiche buone o 

ottime; giunti sottili; ricorsi o listature; sistematiche connessioni trasversali; nucleo interno particolarmente 









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scadente e/o ampio; consolidamento con iniezioni di malta; consolidamento con intonaco armato. 

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3.5 STRUTTURE IN LEGNO (SOLAIO DI PIANO E DI COPERTURA) 

Riferimenti: 

• D.M. 14.01.2008, par. 11.7 

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• CNR-DT 206/2007: Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il Controllo di strutture in legno. 

Caratteristiche minime dei materiali impiegati per la costruzione delle strutture analizzate con la presente relazione. 

Classi di resistenza per legno di conifere e di pioppo. 

Valori 

Resistenze [MPa] 

C14 C16 C18 C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50 

Flessione fm,k 14 16 18 20 22 24 27 30 35 40 45 50 

Trazione parallela 

alle fibre 

Trazione perpendicolare alla 

fibra 

Compressione par. 

alla fibra 

ft,0,k 8 10 11 12 13 14 16 18 21 24 37 30 

ft,90,k 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 

fc,0,k 16 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 29 

Compressione perp. alla fibra fc,90,k 2.0 2.2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2 

Taglio fv,k 1.7 1.8 2.0 2.2 2.4 2.5 2.8 3.0 3.4 3.8 3.8 3.8 

Medio parallelo alle fibre 

Caratteristico parallelo alle 

fibre 

Medio perpendicolare alle fibre 

Modulo di taglio medio 

E0,mea 

n 

Modulo Elastico [GPa] 

7 8 9 9.5 10 11 11.5 12 13 14 15 16 

E0,05 4.7 5.4 6.0 6.4 6.7 7.4 7.7 8.0 8.7 9.4 10.0 10.7 

E90,me 

an 

0.23 0.27 0.30 0.32 0.33 0.37 0.38 0.40 0.43 0.47 0.50 0.53 

Gmean 0.44 0.50 0.56 0.59 0.63 0.69 0.72 0.75 0.81 0.88 0.94 1.00 

Massa Volumica [kg/m 3 ] 

Massa volumica caratteristica ρk 290 310 320 330 340 350 370 380 400 420 440 460 

Massa volumica media ρm 350 370 380 390 410 420 450 460 480 500 520 550 







Classi di resistenza per legno di latifoglie. 

Valori 



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Resistenze [MPa] 

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D30 D35 D40 D50 D60 D70 

Flessione fm,k 30 35 40 50 60 70 

Trazione parallela 

alle fibre 

ft,0,k 18 21 24 30 36 42 

Trazione perpendicolare alla fibra ft,90,k 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 

Compressione par. 

alla fibra 

fc,0,k 23 25 26 29 32 34 

Compressione perp. alla fibra fc,90,k 8.0 8.4 8.8 9.7 10.5 13.5 

Taglio fv,k 3.0 3.4 3.8 4.6 5.6 6.0 

Modulo Elastico [GPa] 

Medio parallelo alle fibre E0,mean 10 10 11 14 17 20 

Caratteristico parallelo alle fibre E0,05 8.0 8.7 9.4 11.8 14.3 16.8 

Medio perpendicolare alle fibre E90,mean 0.64 0.69 0.75 0.93 1.13 1.33 

Modulo di taglio medio Gmean 0.60 0.65 0.70 0.88 1.06 1.23 

Massa Volumica [kg/m 3 ] 

Massa volumica caratteristica ρk 530 560 590 650 700 900 

Massa volumica media ρm 640 670 700 780 840 1080 







4 - RELAZIONE DI CALCOLO 

4.1 - Norme Di Progetto 

Strutture 



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Legge 5 novembre 1971 N. 1086 - Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio 

armato normale e precompresso ed a struttura metallica. 

OPCM 3274 d.d. 20/03/2003 – “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione 

sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”, e successive 

modifiche e integrazioni (OPCM 3431 03/05/05). 

Norme tecniche per le Costruzioni – D.M. 14/01/2008 

Circolare Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti 2 Febbraio 2009 N. 617 C.S.Ll.PP. 

Istruzioni per l’applicazione delle «Nuove norme tecniche per le costruzioni» di cui al DM 14 gennaio 

2008(GU n. 47 del 26-2-2009 - Suppl. Ordinario n.27) 

Norme di cui è consentita l’applicazione ai sensi del cap. 12 del D.M. 14 gennaio 2008: 

UNI EN 1990: 2004 - Eurocodice 1 – Criteri generali di progettazione strutturale. 

UNI ENV 1991-1-1: 2004; -1-2; 1-3; 1.5 ; UNI ENV 1991-2-4: 1997 - Azioni sulla struttura. 

Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture in calcestruzzo. 

UNI ENV 1992-1-1 Parte 1-1:Regole generali e regole per gli edifici. 

Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture in acciaio. 

UNI ENV 1993-1-1 - Parte 1-1:Regole generali e regole per gli edifici. 

UNI EN 206-1/2001 - Calcestruzzo. Specificazioni, prestazioni, produzione e conformità. 

Servizio Tecnico Centrale del Ministero dei Lavori Pubblici – “Linee Guida sul calcestruzzo strutturale” 

– 

-C.N.R. UNI 10011 del giugno 1988 

Costruzioni in acciaio: istruzioni per il calcolo, l’esecuzione, il collaudo e la manutenzione; 

Carichi e sovraccarichi 

D.M. 16 gennaio 1996 – Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle 

costruzioni e dei carichi e sovraccarichi 









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Circ. MIN.LL.PP. N.156AA.GG./STC del 4 luglio 1996 – Istruzioni per l’applicazione delle 

“Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e 

sovraccarichi” di cui al D.M. 16 gennaio 1996. 

Circ. Min. LL.PP. 10.4.1997, n. 65 - Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche relative alle 

costruzioni in zone sismiche" di cui al D.M. 16 gennaio 1996 

Terreni e fondazioni 

D.M. 11 marzo 1988 – Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei 

pendii naturali e delle scA.R.P.A.te, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, 

l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. 

Circ. MIN.LL.PP. N.30483 del 24 settembre 1988 - Istruzioni riguardanti le indagini sui terreni e 

sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scA.R.P.A.te, i criteri generali e le prescrizioni per 

la progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre. 







4.2 – Analisi dei Carichi 



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- Località: Stroncone (TR) 

- Regione: Umbria 

- Altitudine: aS = 450 m s.l.m. 

- Coordinate geografiche ED50: Lat (deg) 42,5006°; Long. (deg) 12,6639° 

(N 42° 30' 2"; E 12° 39' 50") 

4.2.1 – Carichi permanenti 

PESO PROPRIO ELEMENTI STRUTTURALI: 

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Il Peso delle strutture portanti in cemento armato e carpenteria metallica verrà computato 

direttamente dal programma agli elementi finiti con cui si effettua il calcolo della struttura, 

considerando: 

peso specifico elementi in muratura in pietra γ= 2200 Kg/m 3 

peso specifico elementi in muratura in laterizio γ= 1800 Kg/m 3 

peso specifico elementi in c.a. γ= 2500 Kg/m 3 

peso specifico elementi in legno γ= 600 Kg/m 3 

peso specifico elementi in carpenteria metallica γ= 7850 Kg/m 3 

SOLAI INTERMEDI IN LEGNO CONSOLIDATI O NUOVI 

(orditura principale e secondaria in legno e tavolato) 

Pavimento 40 Kg/m 2 

Massetto alleggerito 100 Kg/m 2 

Caldana in c.a. strutturale alleggerita 5 cm 80 Kg/m 2 

Tavolato in legno 4 cm 25 Kg/m 2 

Morali in legno 20 Kg/m 2 

Orditura secondaria in legno 20 Kg/m 2 

Orditura principale in legno 25 Kg/m2 

310 Kg/m 2 







SOLAI CONSOLIDATI IN FERRO E LATERIZIO 

(putrelle e tavelloni) 



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Peso proprio longarine 22 Kg/m 2 

Caldana in c.a. 4 cm (con rete fi 8 20x20) 70 Kg/m 2 

Riempimento in cls alleggerito e polistirolo 30 Kg/m 2 

Tavelloni cm 6 48 Kg/m 2 

Intonaco inferiore 20 Kg/m 2 

COPERTURE ESISTENTI IN LEGNO 

300 Kg/m 2 

Rivestimento in coppi 60 Kg/m 2 

Guaina ardesiata e isolamento 20 Kg/m 2 

Tavolato 3 cm 40 Kg/m 2 

Intelaiatura in legno 70 Kg/m 2 

NUOVE COPERTURE (in legno di castagno) 

190 Kg/m 2 


Guaina ardesiata e isolamento 20 Kg/m 2 

Soletta in c.a. strutturale alleggerita 4 cm 70 Kg/m 2 

Pianelle 3 cm 40 Kg/m 2 

Intelaiatura in legno 50 Kg/m 2 

240 Kg/m 2 

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- NUOVE COPERTURE (ACCIAIO E TAVOLATO) 



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Guaina ardesiata 20 Kg/m 2 

Isolamento del tipo tetto ventilato 10 cm 60 Kg/m 2 

Tavolato 3,5 cm 25 Kg/m 2 

Controsoffitto inferiore 40 Kg/m 2 

intelaiatura in acciaio calcolata dal programma di verifica. 

SOLAI IN ACCIAIO E TAVOLATO PER SOPPALCHI 

260 Kg/m 2 



Assito in legno sp 35 mm 25 Kg/m 2 

Intonaco o controsoffitto inferiore 30 Kg/m 2 

intelaiatura in acciaio calcolata dal programma di verifica. 

195 Kg/m 2 

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4.2.2 – Carichi Variabili 

SISMA 

ZONA SISMICA DI II° CATEGORIA: 



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PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE SISMICA VR = 50 anni 

Dalla citata relazione geologica segue inoltre che il sito ha: 

CATEGORIA TOPOGRAFICA (ST=2) T2 

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PROGETTO: 

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Categoria Suolo: TIPO B: “Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o 

terreni a grana fine molto consistenti, con spessori superiori a 30 m caratterizzati da graduale miglioramento 

delle proprietà meccaniche con la profondità e valori del VS30 compresi tra 360 m/s e 

800 m/s (ovvero NSPT30 > 50 nei terreni a grana grossa e Cu30> 250 kPa nei terreni a grana fina) 

”. 

Determinazione del Fattore di Struttura q0 

La struttura come premesso è in muratura e di tipo esistente con livello di conoscenza LC1; 

In piano copertura è presente una struttura intelaiata in acciaio costituita da portali di nuova realizzazione; 

SI ASSUME CLASSE DI DUTTILITA’: EDIFICO NON DISSIPATIVO 

risulta inoltre: 

struttura regolare in pianta: NO 

struttura regolare in altezza: NO 

sia dotta quindi fattore di struttura: qo= 1,0 

In particolare dalle considerazioni fatte derivano le seguenti caratteristiche utilizzate per la 

modellazione eseguita: 

Metodo di analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.) 

Tipo di costruzione 2 

Vn 50 

Classe d'uso II 

Vr 50 

Tipo di analisi Lineare dinamica 

Località Lat (deg) 42,5006°; Long (deg) 12,6639° 

(N42° 30' 2"; E 12° 39' 50") ED50 

Zona sismica Zona 2 

Categoria del suolo B - roccia o terreni mediamente rigidi 

Categoria topografica T2 









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Ss orizzontale SLD 1 

Tb orizzontale SLD 0.093 [s] 

Tc orizzontale SLD 0.28 [s] 

Td orizzontale SLD 1.876 [s] 

Ss orizzontale SLV 1 

Tb orizzontale SLV 0.106 [s] 

Tc orizzontale SLV 0.318 [s] 

Td orizzontale SLV 2.253 [s] 

Ss verticale 1 

Tb verticale 0.05 [s] 

Tc verticale 0.15 [s] 

Td verticale 1 [s] 

St 1.2 

PVr SLD (%) 63 

Tr SLD 50 

Ag/g SLD 0.069 

Fo SLD 2.496 

Tc* SLD 0.28 

PVr SLV (%) 10 

Tr SLV 475 

Ag/g SLV 0.1634 

Fo SLV 2.45 

Tc* SLV 0.318 

Smorzamento viscoso (%) 5 

Classe di duttilità Non dissipativa 

Rotazione del sisma 0 [deg] 

Quota dello '0' sismico 0 [cm] 

Regolarità in pianta No 

Regolarità in elevazione No 

Edificio acciaio Si 

Tipologia acciaio a) Strutture intelaiate q0=4.0 

Edificio muratura Si 

Tipologia muratura Costruzioni in muratura ordinaria 

q0=2.0*alfaU/alfa1 

alfaU/alfa1 muratura Costruzioni in muratura ordinaria ad un 

piano alfaU/alfa1=(1.0+1.4)/2 

Edificio esistente Si LC1 

Altezza costruzione 1190 [cm] 

C1 0.05 

T1 0.32 [s] 

Lambda SLD 0.85 

Lambda SLV 0.85 

Lambda verticale 1 

Numero modi 50 

Metodo di Ritz applicato 

Limite spostamenti interpiano 0.003 

Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1 

Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1 

Fattore di struttura per sisma X 1 

Fattore di struttura per sisma Y 1 









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Fattore di struttura per sisma Z 1 

Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3 

Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1 

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Il calcolo della struttura sarà eseguito per mezzo di un’analisi modale dinamica lineare con spettro di 

risposta orizzontale secondo quanto disposto dal DM 14/01/2008: 

Tipo di spettro Spettro di risposta 

Spettro Spettro di risposta SLV e SLD 

Numero frequenze vedi fascicoli di calcolo 

Metodo combinazione CQC 

Accelerazioni spettrali 

Ind.vertice: Indice del valore. 

T: Periodo. [s] 

a/g: Accelerazione normalizzata ottenuta dividendo l'accelerazione per l'accelerazione di gravità. Il 

valore è adimensionale. 

Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.2.1 (3.2.4) 

Periodo 

Spettro di risposta elastico in accelerazione della componente verticale SLD § 3.2.3.2.2 (3.2.10) 

Periodo 









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Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV § 3.2.3.2.1 (3.2.4) 

Periodo 

Spettro di risposta elastico in accelerazione della componente verticale SLV § 3.2.3.2.2 (3.2.10) 

Periodo 

Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.4 

Periodo 









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Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLD § 3.2.3.4 

Periodo 

Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV § 3.2.3.5 

Periodo 

Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente Y SLV § 3.2.3.5 

Periodo 

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Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLV § 3.2.3.5 

Periodo 

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NEVE 

qs = carico della neve al suolo 

qs = µi x qsk x Ce x Ct 

µi = coefficiente di forma della copertura 

qsk = valore di riferimento del carico neve al suolo 

ZONA II, aS > 200 m s.l.m. 

Si assume classe di esposizione normale: Ce=1 

Si assume coefficiente termico: Ct=1 



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qsk = 0,85(1+ (as/481) 2 )= 1,59 KN/m 2 

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L’edificio ha copertura piana: secondo quanto previsto della DM 14/01/2008 par. 3.4.5 il coefficiente 

di forma assume il seguente valore massimo: µ1= 0,8; per cui il massimo valore assunto dal carico 

neve vale: 

VENTO 

Pf = pressione del vento 

Pf = qb x Ce x Cp x Cd 

Pres = pressione cinetica di riferimento 

ZONA 3°, as < a0 = 500 m s.l.m. 

qb = 

1 

2 

1 

2 

2 

2 

2 

ρ V = b ρ V = b,0 

Ce = coefficiente di esposizione 

Ce = coefficiente di esposizione 

altezza dell’edificio fuori tutto Z = 18,10 

qs = 1,59 x 0,80 = 1,27 KN/m 2 

1 

1,25 ⋅ 27 = 456 N/m 

2 

2 

classe di rugosità del terreno = B (Aree urbane, suburbane, industriali e boschive) 

ZONA 3, CAT. IV°: 

Zmin = 8 m Kr = 0,22 Z0 = 0,30 m 







• per Z < Zmin 

Ce (Z) = Ce (Zmin) = Kr 2 Ct ln ( min Z 

da cui: Ce (Zmin) = 1,63 

• per Z > Zmin 

Ce (Z) = Kr 2 Z ⎡ 

Ct ln ( ) ⎢7 

Z 0 ⎢⎣ 

da cui Ce (Z=11,50) = 1,87 

da cui Ce (Z=15,00) = 2,07 

da cui Ce (Z=18,00) = 2,20 

Cp = coefficiente di forma 

⎛ 

+ Ct ln 

⎜ 

⎝ 



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7 ln Z ⎡ ⎛ ⎞⎤ 

⎢ + Ct ⎜ ⎟ 

⎥ 

⎢⎣ ⎝ ⎠⎥⎦ 

Z 0 

) min 

Z0 

Z 

Z 

Elementi verticali sopravvento Cpe = 0,8 

Elementi verticali sottovento Cpi = 0,4 

Copertura falde: α = 0°< 20° Cpi = -0,4 

0 

⎞⎤ 

⎟ 

⎥ 

⎠⎥⎦ 

Cd = coefficiente dinamico: Si assume Cd = 1 

Per la pressione statica del vento si ottiene: 

• per Z < Zmin= 8,00 m 

Pf = +594,62 N/m 2 Elementi verticali sopravento 

Pf = -297,31 N/m 2 Elementi verticali sottovento 

• per Z = 11,50 m 


Pf = -341,90 N/m 2 Elementi verticali sottovento 

• per Z = 15,00 m 


Pf = -377,57 N/m 2 Elementi verticali sottovento e copertura 

• per Z = 18,00 m 


Pf = -401,28 N/m 2 Elementi verticali sottovento e copertura 

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Nel modello di calcolo saranno applicati i relativi carichi lineari a quota delle travi di solaio, ottenuti 

moltiplicando i precedenti per la corrispondente altezza di interpiano (i), per le verifiche allo SLU. 







SOVRACCARICO VARIABILE 



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Sovraccarico ambienti non suscettibili di affollamento (cat. A-B1) 200 Kg/m 2 

Sovraccarico ambienti suscettibili di affollamento (cat. B2-C1) 300 Kg/m 2 

Sovraccarico per manutenzione coperture (cat. H1) 50 Kg/m 2 

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4.2.3. -Spinte del Terreno 



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La spinta del terreno sarà applicata alla sola nuova costruzione realizzata fuori dalla sagoma del 

fabbricato in muratura essendo per il fabbricato esistente la spinta del terreno sul lato di monte 

praticamente nulla essendo costruito direttamente a contatto della formazione di scaglia che 

costituisce il del versante del paese, la cui elevata coesione annulla le spinte sulla costruzione. 

Per il nuovo manufatto si considera la spinta del terreno che è presente sulla superficie esterna della 

parete del livello interrati; trascuriamo la spinta passiva sulle fondazioni. 

La spinta attiva si calcola con Rankine: 

Sq 

b 

St 

St = Ka γ t h Ka = coefficiente di spinta attiva 

γ t = peso specifico del terreno 

h = quota misurata dalla superficie 

Sq = Ka x q q = somma dei carichi distribuiti 

cos ( β ) cos ( β ) 

Ka cos ( β ) . 

( )2 

cos ( β ) ( cos ( β ) ) 2 

q 

h 

( cos ( φ 1) 

) 2 

( cos ( φ 1) 

) 2 

St = spinte terreno 

Sq = spinta dovuta al carico distribuito q 

Ø1= angolo di attrito interno del terreno 

β=pendenza del terrapieno 









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Consideriamo un terreno di riporto: ϕ = 30°, β=0°, γ = 1800 Kg/m 3 

(rinterro di ciottoli e ghiaie) per cui: Ka = 0,33 

la componente orizzontale della spinta attiva è data dalla somma: 

PARETI H=3,00 con sovraccarico cat. B1 (area perimetrale a verde) 

q = 200+200 Kg/m 2 

da cui: 

Sq 

+ 

Sq = 132,0 Kg/m 2 

St 

St = 0,33x3,00x1800=1782 Kg/m 2 

S min =132,0 Kg/m 2 

S max = 1914 Kg/m 2 

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Tali spinte verranno considerate nel modello di calcolo delle strutture, che provvederà ad aggiungere 

l’aliquota sismica della spinta. 

= 

SMIN 

SMAX 









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4.3 - Calcolo e Verifica delle strutture in muratura, in carpenteria a piano copertura e dei 

nuovi manufatti in c.a. 

La determinazione delle sollecitazioni nei vari elementi strutturali principali, fondazioni, murature 

portanti, strutture in c.a., carpenterie in legno o metalliche, etc,. nonché le relative verifiche sono state 

effettuate utilizzando il programma di calcolo automatico agli elementi finiti SISMICAD della 

Concrete s.r.l.. 

Nei calcoli che seguono si è considerato il seguente livello di conoscenza per gli elementi delle 

strutture esistenti: 

Livello di conoscenza LC1 si intende raggiunto quando siano stati effettuati il rilievo geometrico, 

verifiche in situ limitate sui dettagli costruttivi ed indagini in situ limitate sulle proprietà dei 

materiali; il corrispondente fattore di confidenza è FC=1.35. 

Per il Livello di conoscenza LC1, per ogni tipologia muraria, i valori medi dei parametri meccanici 

possono essere definiti come segue: 

-Resistenze: i minimi degli intervalli riportati in Tabella C8A.2.1 

-Moduli elastici: i valori medi degli intervalli riportati in Tabella C8A.2.1 

Si evidenzia all’uopo che gli interventi previsti (rifacimento copertura e ricostruzione scala esterna 

giuntata), come premesso, interessano porzioni limitate dell’edificio, senza modificarne dal punto di 

vista sismico il comportamento complessivo. Le verifiche della sicurezza sono state quindi, 

concordemente al punto 8.3 delle NTC 08 e al punto C8.3 della circolare n°617/C.S.LL.PP., eseguite 

per la sola porzione di struttura interessato dalle opere citate non costituendo le opere previste 

variazioni che possano influenzare il comportamento globale della struttura; l’intervento rientra 

quindi nell’ambito degli interventi di “Riparazione o intervento locale” individuati al punto 8.4.3 

delle NTC08. 

Si è comunque verificato che le condizioni di sicurezza post opera non risultassero più gravose 

rispetto alle condizioni ante opera, modellando per intero la struttura nelle due situazioni e 

confrontando gli indici di rischio sismico ante e post opera, che non risultano aggravati. 









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I dati d’input, output e le verifiche degli elementi strutturali in c.a., legno e muratura, nelle 

combinazioni di carico più gravose, sono riportate rispettivamente in allegato I (Post Opera) e in 

allegato II (calcolo dei Indici di rischio sismico Ante Opera). 

vista 3D del modello di calcolo Post Opera 

vista 3D del modello di calcolo Post Opera 









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vista 3D del modello di calcolo Particolare strutt. in carpenteria metallica 

IL PROGETTISTA 


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ALLEGATO I 

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CALCOLO E VERIFICA DELLE STRUTTURE 

MODELLO DI CALCOLO 1: POST OPERA 

“OMISSIS” 

PROGETTO: 

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NOME FILE: 

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ALLEGATO II 

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CALCOLO E VERIFICA DELLE STRUTTURE 

MODELLO DI CALCOLO (2): ANTE OPERA 

“OMISSIS” 

PROGETTO: 

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DIOCESI DI TERNI NARNI E AMELIA SEMINARIO VESCOVILE DI ...

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