A.2 Relazione geologica - Valutazioneambientale.Regione ...

Dr. Geol. BITONTO Mario Giuseppe
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NOTE PRELIMINARI
Nell’ambito della Legislazione vigente in materia di produzione di energia elettrica da
fonti rinnovabili, la FERGAS SOLAR Srl ha in programma la realizzazione di una serie di
campi fotovoltaici nella Provincia di Matera, la cui energia opportunamente convogliata in
opportuna cabina di trasformazione sarà immessa nella rete di distribuzione Nazionale.
In tale contesto la FERGAS SOLAR Srl ha affidato l’ incarico allo scrivente di redigere
appropriato studio geologico che possa individuare e proporre opere collaterali annesse
alle eventuali problematiche legate all’ opera da realizzare.
La presente indagine riferisce sui risultati che hanno interessato il campo denominato
“Rossi 1” ubicato in contrada “Santa Chiara ” del territorio comunale di Ferrandina.
L’ area interessata, ha una estensione di circa 70 ha, dovrà ospitare pannelli fotovoltaici
per la produzione di energia elettrica e relative cabine di trasformazione ricade, nello
strumento urbanistico del Comune di Ferrandina nella zona “E” (zona agricola) la quale, ai
sensi del D.Lgs 387/03 può ospitare impianti per la produzione di energia.
I problemi che coinvolgono la progettazione sono stati affrontati con le seguenti
modalità operative:
1) Indagine geologica e geomorfologia generale di base dell’area in studio, con
particolare riferimento ad eventuali processi di erosione, di instabilità ed allo stato di
alterazione dei litotipi presenti.
2) Rilievo sismico superficiale in onda P e MASW riferito a quello dell’area Rossi2.
3) Elaborazione di tutti i dati di campagna e di laboratorio che hanno permesso di
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ricostruire la stratimetria locale e la realtà morfologica, idrogeologica, geotecnica e sismica
del sito in cui si andrà ad operare.
Fanno parte integrante dello studio i seguenti elaborati:
• UBICAZIONE AREA D’INTERVENTO SCALA 1: 100.000
• CARTA GEOLOGICA SCALA 1:25.000
• UBICAZIONE DELL’AREA NEL PIANO STRALCIO DELLE FASCE FLUVIALI
EDITO DALL’AUTORITA’ DI BACINO DELLA BASILICATA SCALA 1: 25.000
• STRALCIO DALLA CARTA INVENTARIO DELLE FRANE DELL’AUTORITA’ DI
BACINO DELLA BASILICATA SCALA 1 : 25.000
• STRALCIO CATASTALE.
Non si è ritenuto dover procedere alla esecuzione di prove di laboratorio in
quanto lo scrivente è in possesso di dati ottenuti in precedenti indagini nello stesso
ambiente geologico le quali risultano esaustive ai fini della problematica progettuale.
Nella presente relazione, considerata l’importanza della situazione geomorfologia e
geotecnica, la trattazione dei problemi loro connessi sarà, comunque, preceduta da una
rassegna sintetica dei caratteri litostratigrafici.
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COSTITUZIONE DEL SOTTOSUOLO
La zona oggetto della presente relazione è ubicata nel comune di Ferrandina ed
occupa una porzione del versante posto in sinistra del Torrente Salandrella in località
“Santa Chiara”.
Essa presenta quote assolute comprese tra 227 e 202 s.l.m.
Il programma di indagini in sito aveva la finalità di consentire la definizione della
struttura del sottosuolo dell’area, di determinare le proprietà meccaniche dei terreni
rinvenuti e individuare il regime idrico sotterraneo.
Le caratteristiche geologiche e litostratigrafiche dell’area che dovrà ospitare l’
impianto e delle aree finitime sono state accertate mediante rilievi di superficie integrati da
uno stendimento sismico con un’ estensione di 120 m.
Le osservazioni hanno accertato che l’area investigata è condizionata dalla presenza
di terreni legati alle fasi sedimentarie plioceniche generalmente pelitiche di mare profondo
con depositi di tipo prevalentemente argillosi sovrastati da una serie di terrazzi.
La diversità degli apporti costieri e deltizi sul fondo de mare che si stava ritirando ha
prodotto una forte eterogeneità negli strati rocciosi.
Questi, infatti, presentano brusche variazioni litologiche sia in senso verticale che in
senso orizzontale.
Alle quote più basse è dato osservare come i terreni appartenenti alla facies costiera
del Pliocene si incastrano con le sottostanti argille tramite un’alternanza di strati lenticolari
di argilla e sabbia.
Il motivo geolitologico e strutturale di cui sopra, si riscontra nella parte alta che
interessa la viabilità di accesso all’area e la strada Provinciale per San Mauro Forte.
All’alternanza sabbie-argille basali,seguono,verso l’alto, sabbie e conglomerati.
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La porzione sommitale della parte pianeggiante è costituita da terreni appartenenti al
Calabriano o piano basale del Quaternario.
I terreni Calabriani si compongono di:
a) Conglomerati semi-sciolti o poco cementati e talora passanti a ghiaie grossolane
con spessore compreso tra 3.00m e 15.00m così come evidenziato dallo stendimento
sismico.
b) Argille grigio-azzurre mascherate da una coltre di alterazione e presente nella
maggior parte dell’area indagata.
I litotipi sopra descritti risultano sempre mascherati da un miscuglio detritico con
ciottolame sparso in matrice sabbioso-argillosa variamente alterato, con spessore
compreso tra 3.00m e 5.00m.
La distribuzione areale dei terreni sopra descritti e riportata nella carta
geologitologica allegata.
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GEOMORFOLOGIA
La geomorfologia di un’area rappresenta un momento di processo evolutivo che
deve essere analizzato nei fattori che lo determinano: fattori “attivi” e “passivi” sulle forme
di rilievo:
attivi.
passivi quelli che condizionano, senza svolgere azione diretta, l’azione dei fattori
I fattori “attivi”, connessi all’atmosfera ed all’idrosfera, agiscono attraverso una serie
di azioni quali: decomposizione, denudazione dovuta alle acque non incanalate, erosione
da parte delle acque incanalate, deflezione e corrosione.
I fattori passivi sono rappresentati da litologia, tettonica, clima e vegetazione.
Il tipo di paesaggio geomorfologico è, quindi, il risultato dell’azione contemporanea e
successiva di forze, variamente agenti, che sono condizionate dal clima, dalla
composizione litologica e dalla tettonica.
Di seguito, si esaminano gli elementi geomorfologici più importanti presenti nell’area
oggetto d’indagine.
Il territorio, ricade nel bacino del Fiume Cavone e presenta una conformazione
orografica e motivi morfologici pressochè uniformi, caratteristici di ambienti collinari.
L’aspetto dei versanti è legato a molti dei fattori prima menzionati (clima,
vegetazione, piovosità, litologia e fasi tettoniche).
L’intervento antropico, esplicatosi nei secoli scorsi con disboscamenti indiscriminati,
ha concorso ad accelerare le manifestazioni erosive. Si osservano, pertanto, fenomeni
diffusi di demolizione rapida delle pendici che si manifestano mediante solchi più o meno
profondi, calanchi e motivi legati a movimenti di massa, quali colate e scoscendimenti.
In questo settore del territorio regionale, l’evoluzione morfogenetica , facilitata
“purtroppo” dall’intervento umano con la eliminazione della coltre arborea (macchia
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mediterranea), ha prodotto comunque un paesaggio di notevole pregio naturalistico:
calanchi, piramidi di argilla, fossi con profili di fondo ripidi e testate “svasate” per erosione
rimontante.
L’orografia è oggi caratterizzata da rilievi sensibilmente elaborati dagli agenti esterni:
essenzialmente da sottili dorsali subparallele, da depressioni con sezione trasversale a V
per i versanti acclivi, ad U per le zone meno acclivi.
Il settore esaminato, rientra nell’ambiente morfologico collinare in cui l’erosione è
accelerata dall’assenza di vegetazione e dalla presenza di litotipi facilmente aggredibili e
degradabili.
Non sono stati osservati, in verità, movimenti che interessino grosse superfici ma,
localmente, al di fuori dell’area indagata, si osservano dissesti superficiali impostati in
zone di compluvio, mentre le sponde dei fossi principali e di quelli minori, senza soluzioni
di continuità, risultano aggredite dalle acque meteoriche che, infiltrandosi attraverso le
fessure da disseccamento, ne provocano il crollo.
Nel dettaglio, il settore di intervento attualmente risulta stabile con pendenze che non
superano il 10% e non rientra tra quelle cartografate e riportate nella carta delle frane edita
dall’Autorità di bacino della Basilicata.
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IDROGEOLOGIA
Nelle linee generali, la zona studiata si presenta incisa da un reticolo a geometria
dendritica, discretamente organizzato, che sottolinea la natura impermeabile dei terreni su
cui si imposta. L’accentuata azione erosiva di tale assetto idrologico di superficie ha
prodotto valli talora fortemente approfondite, ed opera un notevole richiamo di materiali
dei versanti attigui.
I corsi di acqua sono caratterizzati da portate legate direttamente al regime delle
piogge: prevale, perciò, un carattere torrentizio con periodi di secca, estivi.
L’idrogeologia dell’area è comunque condizionata dal carattere decisamente
impermeabile dei terreni basali (argille), così come è anche emerso dai dati di laboratorio
in possesso ottenuti da prove di permeabilità eseguite nello stesso ambiente geologico.
Ciò determina bassi valori di filtrazione delle acque meteoriche ed un prevalente
scorrimento superficiale che, insieme ai fattori morfologici, di regime pluviometrico,
produce accentuati valori di erosione e di trasporto solido, maggiormente visibili laddove la
copertura vegetale ed arborea è pressochè nulla.
In definitiva, il forte sviluppo del drenaggio superficiale, dovuto alla quasi totale
impermeabilità dei terreni di fondo ed alla loro facile erodibilità, dà luogo a dei veri e propri
“patterns dendritici”, con la tipica arborescenza delle incisioni. Non si tratta di veri e propri
reticoli idrografici, ma di una serie di incisioni superficiali in cui periodicamente abbiamo
l’acqua.
Nel caso in esame,il reticolo evidenzia una serie di incisioni lungo le linee di max
pendenza che data la presenza dei terreni molto allentati in superficie, produce una
erosione lineare di modesta entità che già a poche decine di metri dalla testa, ove la
pendenza diminuisce, si ha la sedimentazione dei materiali prima erosi.
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Tale situazione trascurabile per le coltivazioni agricole, potrebbe creare problemi alla
struttura portante dei pannelli per l’accumulo dei materiali alla base.
Pertanto, si consiglia prevedere la riprofilatura dell’intera area e la realizzazione di un
canale di scolo principale ove convogliare le acque di ruscellamento e che potrebbe
coincidere con l’incisione del fosso del Turo presente nell’area oggetto d’indagine.
La sezione del deflusso del fosso sarà opportunamente dimensionata e rivestita
almeno alla base per permettere una corretta manutenzione ogni qualvolta risulti colmata
dai materiali erosi.
In alternativa, qualora l’estensione dell’area lo permetta, si potrebbero abbandonare
le aree interessate dalle incisioni, utilizzando siti posti a congrua distanza dalle linee di
drenaggio.
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CARATTERI DI PERMEABILITA’ DEI TERRENI
Partendo dal concetto generale che la “permeabilità” di una roccia è la proprietà di
essere attraversata da un fluido, senza che cambi la tessitura o l’assestamento dei
granuli, va anche evidenziato che la stessa permeabilità può variare entro uno stesso
campione secondo diverse direzioni.
Da ciò emerge che la valutazione della permeabilità nelle rocce coerenti del
substrato, quando non sia regolata dalla Legge di Darcy, non può intendersi
quantitativamente “assoluta”.
Nel caso in esame, date le finalità del lavoro e la scala su cui si opera, è possibile
distinguere la permeabilità da “media a ridotta” e da “ridotta a molto ridotta”.
Con permeabilità da media a ridotta sono stati classificati i materiali di copertura, a
prevalente componente argillosa e limosa; in essa è ancor possibile una certa circolazione
idrica in considerazione dello scarso addensamento e della degradazione.
Trattasi, pertanto, di depositi nei quali le frazioni fini hanno una importanza notevole,
sino ad essere predominanti.
La loro permeabilità può essere valutata da 10 -5 e sino a 10 -7 m/sec.
Rocce con permeabilità da ridotta a molto ridotta (praticamente impermeabili) si
intendono quelle con una permeabilità inferiore a 10 -7 m/sec. (limi, argille, torba).
I parametri di permeabilità riscontrati in laboratorio, propri per questi tipi litologici,
sono sempre intorno a 5-6 x 10 -8 cm/sec.; i terreni d’imposta dell’impianto rientrano tra
questi ultimi.
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In realtà, anche durante i lavori di perforazione eseguiti per la ricerca di idrocarburi,
non sono state intercettate falde idriche stante la potenza dei litotipi argillosi aventi, uno
spessore di oltre 2.000 m.
***************
PROPRIETA’ GEOTECNICHE DEI TERRENI
Come già precedentemente detto, non si è ritenuto opportuno eseguire prove di
laboratorio poiché lo scrivente è in possesso dei risultati ottenuti da precedenti indagini
eseguite nelle immediate vicinanze in occasione della costruzione di un fabbricato
agricolo.
3.00 m
La parametrizzazione ottenuta fa riferimento ad un campione estratto alla quota di -
Su questo terreno è stata condotta analisi granulometrica che ha individuato un fuso
caratterizzato da sabbia pari al 55.00%; la componente pelitica è rappresentata da limi
ed argille presenti rispettivamente con il 33.47% e l'11.53%.Trattasi, pertanto, di "sabbia
leggermente argillosa con limo"
La plasticità è media con valore di Ip pari al 18%.
Il peso di volume ha un valore intorno a 1.95 t/mc
Il grado di saturazione è prossimo all'unità (80%) e l'indice di consistenza (Ic), nelle
diverse determinazioni effettuate, risulta di poco minore dell'unità (0.9 - 1.2).
I valori maggiori dell'unità si registrano in corrispondenza dei primi metri e tanto è
giustificato dal fatto che gli strati più superficiali risultano preconsolidati per effetto del
periodico essiccamento.
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L'insieme dei punti sperimentali ricavati da prova triax è correlabile mediante una
retta di regressione definita da coesione c' pari a 0.05 kg/cmq ed angolo di attrito φ pari a
20°
PREMESSA
***************
CLASSIFICAZIONE SISMICA
Il presente Report Geofisico riferisce sulle risultanze di un’indagine indiretta condotta
per la caratterizzazione sismoelastica dei terreni presenti in un’area sita nel comune di
Ferrandina (MT) ove è in progetto un campo fotovoltaico denominato Rossi 2 (Committ.:
Mara Solar Srl).
Si sono adottate metodologie geofisiche quali Rilievi Sismici in onda P, Rilievi Sismici
con tecnica MASW, per valutare la risposta dei terreni alle differenti metodologie ed
ottenere informazioni stratigrafiche al di sotto delle sezioni tracciate dai rilievi di campo; si
è valutata inoltre la risposta sismica locale del sito ai sensi del NTC 2008 - DM 14 gennaio
2008.
Allo scopo l’indagine realizzata in loco è consistita in:
- realizzazione di n. 1 rilievo sismico a rifrazione in onda P (sigla: SS1), ubicato nell’area
di indagine come da planimetria allegata, con interpretazione Tomografica dei dati di
velocità in onda P;
- esecuzione di n. 1 prospezione sismica con tecnica MASW (Multi-channel Analysis of
Surface Waves) sulla medesima traccia della prospezione a rifrazione SS1 (sigla:
Masw1), per ottenere il profilo verticale delle onde S (Vs) nella posizione baricentrica
rispetto all’allineamento citato.
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Le tipologie di rilievo condotte sul terreno e le ubicazioni corrispondenti, sono state
indicate dalla DD.LL., in maniera tale da investigare al meglio l’area di interesse
compatibilmente con gli spazi fisici a disposizione.
1. RILIEVI SISMICI ONDA P
Come riferito in premessa, nell’area interessata dal presente studio, si è realizzato
n.1 rilievo sismico ubicato come da planimetria allegata, per una lunghezza pari a
L=120ml, con interpretazione Tomografica dei dati di velocità sismica in onda P.
Data la lunghezza della base, la profondità utile di investigazione è risultata pari a
circa 30.0m.
2.5m.
La spaziatura tra i geofoni sullo stendimento è risultata pari a 5.0m, con "offset" di
Per la rilevazione delle onde P si è effettuata la energizzazione tramite “Hammer
Blow” da 8 Kg fatto impattare su una piastra in lega di acciaio solidale con il terreno e
posta sui vari punti di scoppio (Shots), ed utilizzati n.24 geofoni con frequenza di
vibrazione 10-14 Hz.
I valori di velocità cui si farà riferimento di seguito, riportati nelle sezioni
sismostratigrafiche allegate, sono quelli medi valutati sullo stendimento con il metodo
GRM-Tomografico (GRM-type Analysis).
1.1 Metodologia Adottata Rilievi Sismici in onda P
La tecnica di esecuzione della sismica di rifrazione, consiste nel rilevare a distanze
orizzontali variabili rispetto ad un punto di origine, gli arrivi di onde sismiche di
compressione e di taglio (con appositi geofoni da 10-14 Hz per le onde P) generate da una
sorgente di impulsi sismici e rifratte da discontinuità geologico-strutturali .
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La velocità di propagazione delle onde sismiche (Vp), costituisce il parametro
discriminante per la determinazione della natura litologica del mezzo investigato.
La associazione delle velocità rilevate ad i corrispondenti litotipi ("taratura" delle
misurazioni geofisiche)è stata fatta sulla base di dati stratigrafici desunti da dati diretti
desunti da indagini puntuali eseguite nei pressi dell’area di indagine, oltrechè da dati di
affioramento.
Per ogni profilo (copertura tomografica eseguita con n. 5 shots distanziati in maniera
regolare) si sono eseguiti n. 2 scoppi (Shots 1-5) agli estremi del rilievo e n. 3 scoppi
interni al rilievo (Shots 2-3-4), che permettono di tracciare il diagramma delle velocità
complementari e di ottenere una buona ricopertura di dati (informazioni sullo stesso
rifrattore da energizzazioni diverse), ricavare giaciture dei livelli rifrattori e ridurre infine il
margine di errore in una investigazione di tipo indiretto.
Dopo aver determinato il tempo totale (total time), si sono definite profondità e
velocità del/i rifrattore/i sotto ciascun geofono con il metodo GRM (Generalized Reciprocal
Time-Palmer 1980) e SeisOpt Pro v.4.0 (Optim Inc. USA) per la elaborazione tomografica
delle velocità sismiche in onda P.
1.2 Strumentazione Adottata e Trattamento dati
- Sismica di Superficie:
-Sismografo Mod. AMBROGEO mod. Echo24 : acquisizione con risoluzione di 16-24 bit,
con 24 canali con segnale analogico/digitale memorizzato direttamente sullo strumento;
trasferimento dati su PC e filtraggio del segnale con filtri passa basso con frequenza
principale di taglio a 250 Hz;
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Fig.3) Sismografo AMBROGEO mod. Echo24
-Apparato di ricezione (per Sismica di Superficie in onda P): 24 geofoni marca OYO 8-14
Hz, per onda P con time break sincrono con la sorgente di energia;
-Sorgente di Energia (per Sismica di Superficie in onda P : energizzatore a cartucce a
salve ESI; “Hammer Blow” da 8 Kg che impatta su una piastra in lega d’acciaio (onda P);
-Trattamento dati (per Sismica di Superficie): display sismogrammi, lettura first break
points per le onde P (FBP), analisi delle intensità dei segnali sismici, costruzione delle
dromocrone, tramite programma trattamento dati : “WINSISM V.7-8”, inversione
tomografica (onda P) tramite programma SeisOpt Pro v.4.0 (Optim Inc. USA), definizione
della profondità dei rifrattori tramite GRM-Type-Analysis; ottimizzazione e trasferimento
dati in sistema C.A.D.
1.3 Risultanze del Rilievo Sismico in onda P
Per il rilievo in parola, è stata effettuata la correzione topografica della quota dei
geofoni posti sullo stendimento, data la presenza di un area di rilievo in debole pendenza.
La analisi di insieme dei parametri geofisici derivanti dall’indagine condotta, consente
di effettuare una suddivisione di max n.3 differenti sismostrati, associati a differenti
situazioni geologico-tecniche:
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I° livello: (Vp=450 m/sec; Vs=111 m/sec), associato a coperture areate sabbioso-
limose, a scadenti caratteri geotecnici; tale livello si individua per una profondità media
pari a 3.4 m circa da p.c.;
II° livello: (Vp=1.900 m/sec; Vs=292 m/sec), associato sulla base di informazioni
stratigrafiche dirette a substrato sabbio-limo-ghiaioso dotato di discreti caratteri
geotecnici; tale livello si individua sino a profondità da p.c. in media pari a 19.0 m circa
da p.c.;
III° livello: (Vp=2.300 m/sec; Vs=410 m/sec), associato con buona probabilità a
litologie argillo-limo-sabbiose di base a buona risposta acustica, quindi geotecnica. Lo
strato in parola è collocato alla base del sismostrato appena descritto ed è posto sino
alla profondità di massima investigazione; le caratteristiche tecniche di tale sismostrato
sembrano aumentare gradualmente con la profondità, visto l’andamento delle linee di
isovelocità letto con i tomogrammi specifici.
2 RILIEVI SISMICI ONDA S (Tecnica MASW)
La risposta sismica locale dell’area di interesse, ai sensi della normativa sismica
vigente (NTC 2008 – DM 14 gennaio 2008), è stata valutata con Tecnica MASW (Multi-
channel Analysis of Surface Waves) sulla medesima linea del rilievo SS1; si è ottenuto il
profilo verticale medio delle Vs nel baricentro della linea considerata denominata Masw1.
2.1 Cenni Teorici
La tecnica MASW (Multi-channel Analysis of Surface Waves), consente di fornire un
profilo verticale medio delle Vs relative al volume di sottosuolo sotteso dallo stendimento
operato.
Tale profilo verticale delle Vs viene ricavato per inversione o per modellizzazione
diretta della velocità di fase delle onde di superficie (Rayleigh).
Le onde di Rayleigh costituiscono un particolare tipo di onde di superficie che si
trasmettono sulla superficie libera di un mezzo isotropo ed omogeneo, e sono il risultato
dell’interferenza tra onde P ed onde Sv (onde di taglio verticali).
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In un mezzo stratificato, tali onde sono di tipo guidato e dispersivo.
La dispersione è una deformazione di un treno d’onde dovuta ad una variazione di
propagazione di velocità con la frequenza.
Le componenti con frequenza minore, penetrano più in profondità rispetto a quelle a
frequenza maggiore, per un dato modo, e presentano normalmente più elevate velocità di
fase.
Il profilo di velocità onde di Rayleigh (Vfase/frequenza), può essere convertito nel
profilo Vs/profondità.
Il metodo SASW (Nazarian e Stokoe, 1984) utilizza una sorgente attiva e due
sismometri da 1Hz polarizzati verticalmente spaziati da 1m sino a 500m; le Vs sono
ricavate dallo studio delle velocità di fase delle onde di Rayleigh.
Tali velocità di fase sono ricavate per confronto diretto degli spettri d’ampiezza e fase
di ciascuna coppia di sismometri, ottenuti istantaneamente in sito tramite un oscilloscopio
che esegue una trasformata veloce di Fourier; l’interpretazione è svolta nel dominio delle
frequenze, e si suppone che gli arrivi più energetici appartengano al treno d’onde di
Rayleigh.
In ambienti rumorosi, la metodologia SASW non porta sempre a risultati
soddisfacenti per il fatto che, nel dominio delle frequenze non è possibile separare le onde
di Rayleigh da quelle di altra natura.
Il metodo MASW (Park et al., 1999) è stato sviluppato in parte per superare le
difficoltà del metodo SASW in ambienti rumorosi.
Viene effettuata infatti una registrazione simultanea di 12 o più canali, che fornisce
una ridondanza statistica delle misure di velocità di fase e ne avvalora la veridicità.
In questo caso la interpretazione e salvataggio dati nel dominio temporale, consente
di separare le onde di Rayleigh presenti nelle acquisizioni (caratterizzate normalmente da
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elevata ampiezza di segnale); si stima che circa il 60% dell’energia prodotta dalla sorgente
artificiale si tramuta in onde di superficie.
L’analisi spettrale detta “overtone analisys”, produce un grafico Velocità di fase-
frequenza in cui si può distinguere il modo fondamentale delle onde di superficie sul quale
effettuare il picking della curva di dispersione, ed ottenere per successiva inversione il
profilo 1-D delle Vs. La tecnica prevede inoltre di eseguire misure ripetute spostandosi
nella direzione di allineamento dello stendimento.
2.2 Acquisizione e Processing dati
L’analisi mediante tecnica MASW, è stata effettuata registrando onde di superficie
(sorgente attiva-massa battente) registrando i dati sismici (common-shot ghaters)
mediante array lineare di 24 geofoni (bassa frequenza: 4.5 Hz) su n.3 tracce da 1 sec/cad,
con geofoni distanziati con passo 1.0-2.0m e offset variabile 2-5-10m.
Si sono registrate su n. 24 canali, onde con range di frequenza 2-30Hz, che in
condizioni ottimali offrono dettagliate informazioni sulla ricostruzione del profilo Vs in
profondità.
Dopo aver caricato il dataset di campo, si è determinato tramite software dedicato lo
spettro di velocità (diagramma Velocità/Frequenza).
Nello spettro di velocità v-f sono visualizzati gli andamenti con evidente coerenza di
fase e potenza significativa che consentono di riconoscere in modo “visivo” le onde di
Rayleigh che hanno carattere dispersivo (Modo Fondamentale), rispetto a quelle (onde
Rayleigh di ordine superiore, onde di pressione, suono e rumore incoerente) che hanno
altri Modi e tipi di onde (Modo superiore – Aliasing spaziale).
Si è eseguito il picking (Modo Fondamentale) della curva di dispersione; tali valori
sono stati poi plottati su un diagramma velocità-frequenza, per l’analisi della curva di
dispersione ed ottimizzazione del modello diretto monodimensionale di Vs.
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Negli elaborati prodotti sono stati riportati oltre al sismogramma prescelto per
l’inversione, i seguenti spettri:
Spettro FX: proviene da una FFT 2D applicata all'intero sismogramma, considerando il
valore assoluto delle frequenze positive.
La figura viene mostrata in un sistema distanza -frequenza. Analizzando lo spettro è
possibile comprendere a quali frequenze è situato l'impulso di energia e se al segnale è
sovrapposto del noise.
Spettro FK : proviene da una FFT 2D applicata all'intero sismogramma medio,
considerando il valore assoluto delle frequenze positive.
La figura viene mostrata in un sistema numero d'onda-frequenza. Da tale spettro è
possibile estrarre la curva di dispersione sperimentale.
Spettro FV : proviene da una FFT 2D applicata all'intero sismogramma, considerando il
valore assoluto delle frequenze positive.
La figura viene mostrata in un sistema frequenza-velocità. Anche da tale spettro è
possibile estrarre la curva di dispersione sperimentale.
2.3 Strumentazione Adottata e Trattamento dati
- Tecnica MASW:
-Sismografo Mod. AMBROGEO mod. Echo24 : acquisizione con risoluzione di 16-24 bit,
con 24 canali con segnale analogico/digitale memorizzato direttamente sullo strumento;
trasferimento dati su PC;
-Apparato di ricezione (per Sismica di Superficie in onda S): 24 geofoni marca OYO-
GEOSPACE 4.5 Hz con time break sincrono con la sorgente di energia (starter);
-Sorgente di Energia (per Sismica di Superficie in onda P tipo “Hammer Blow” da 8 Kg che
impatta su una piastra in lega d’acciaio (onda P);
-Trattamento dati (per Sismica di Superficie): display sismogrammi, processing dei dati
SEGY, calcolo dello spettro di velocità per ogni traccia acquisita, effettuazione del picking
della curva di dispersione, plottaggio su un diagramma periodo-velocità di fase,
ottimizzazione del modello diretto di velocità delle onde di taglio: softwares:
winMASW 4.0 (Eliosoft); SWAN 1.4 (GeoStudi Astier Srl).
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2.4 Richiamo alla normativa vigente sulla classificazione sismica dei suoli (NTC
2008 -D.M. 14 gennaio 2008)
Il D.M. 14 genn. 2008 (NTC 2008), definisce la pericolosità sismica, intesa come
"accelerazione massima attesa ag su sito di riferimento rigido con superficie topografica
orizzontale (cat. A - Vs30>800 m/s)", in funzione del sito e non più in relazione alla zona
sismica del comune cui appartiene l'area oggetto dell'intervento.
La stima dei parametri spettrali necessari per la definizione dell'azione sismica di
progetto (allegato A del D.M. 14 gennaio 2008), viene ora effettuata direttamente per il sito
in esame, sulla base delle informazioni disponibili nel reticolo di riferimento riportato nella
tabella 1 nell'allegato B del D.M. 14 gennaio 2008.
Tale reticolo è costituito da 10.751 nodi (distanziati di non più di 10 km) e copre
l'intero territorio nazionale ad esclusione delle isole (tranne Sicilia, Ischia, Procida e Capri)
dove vengono forniti parametri spettrali costanti per tutto il territorio (tabella 2 nell'allegato
B del D.M. 14 gennaio 2008).
Per ciascuno dei nodi sono forniti i valori dei parametri ag (espresso in g/10), Fo
(adimensionale) e T*c (espresso in secondi) necessari per la definizione dell'azione
sismica.
Una volta individuate le coordinate del sito oggetto d'intervento, il calcolo di ciascuno
dei relativi parametri spettrali su indicati può essere effettuato attraverso la media pesata
dei corrispondenti valori nei 4 punti della griglia di accelerazioni (Tabella 1 in Allegato B)
che circondano il sito in esame secondo la seguente formula:
dove :
p è il parametro di interesse nel punto in esame;
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pi è il valore del parametro di interesse nell'i-esimo punto della maglia elementare contenente il
punto in esame;
di è la distanza del punto in esame dall'i-esimo punto della maglia suddetta.
Se il tempo di ritorno considerato non coincide con nessuno dei tempi di ritorno forniti
in tabella, per ricavare il valore del parametro di interesse sarà necessario effettuare
un'ulteriore interpolazione (tra i valori dei parametri corrispondenti ai due tempi di ritorno
che comprendono quello di calcolo) con la formula seguente:
dove
p è il valore del parametro di interesse corrispondente al periodo di ritorno TR considerato
TR1 e TR2 sono i valori del tempo di ritorno più prossimi a TR per i quali si dispone dei valori di p1 e
p2
2.4.1 Categorie di sottosuolo
E’ possibile determinare l’azione sismica di progetto per un dato secondo un
approccio semplificato, basato sulle seguenti categorie di sottosuolo di riferimento
(A,B,C,D,E) e n.2 categorie aggiuntive (S1-S2):
Tabella I – Categorie di sottosuolo
Categoria Descrizione
Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs,30 superiori a 800
A m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore
massimo pari a 3 m.
B
C
Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto
consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle
proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s
(ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30 > 250 kPa nei terreni a grana fina).
Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente
consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle
proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s
(ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < cu,30 < 250 kPa nei terreni a
grana fina).
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D
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Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale
miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 inferiori a 180
m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana
fina).
E Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di
riferimento (con Vs > 800 m/s).
Fatta salva la necessità della caratterizzazione geotecnica dei terreni nel volume
significativo, ai fini della identificazione della categoria di sottosuolo, la classificazione si
effettua in base ai valori della velocità equivalente Vs30 di propagazione delle onde di
taglio entro i primi 30 m di profondità.
La misura diretta della velocità di propagazione delle onde di taglio è
fortemente raccomandata.
Per sottosuoli appartenenti alle ulteriori categorie S1 ed S2 di seguito indicate (Tab.
II), è necessario predisporre specifiche analisi per la definizione delle azioni sismiche,
particolarmente nei casi in cui la presenza di terreni suscettibili di liquefazione e/o di argille
d’elevata sensitività possa comportare fenomeni di collasso del terreno.
Tabella II – Categorie aggiuntive di sottosuolo
Categoria Descrizione
S1
Depositi di terreni caratterizzati da valori di Vs,30 inferiori a 100 m/s (ovvero 10 < cu,30 < 20
kPa), che includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza,
oppure che includono almeno 3 m di torba o di argille altamente organiche.
S2 Depositi di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di
sottosuolo non classificabile nei tipi precedenti.
2.5 Risultanze del rilievo a Tecnica Masw e parametri elastodinamici
L’analisi delle velocità delle onde di taglio rilevate con tecnica Masw, ha considerato
un numero adeguato di strati (n.5) per effettuare un fitting migliore della curva di
dispersione; per la Masw effettuata si sono “normalizzati” i dati dei n.5 sismostrati
portandoli a n. 3 (media ponderara), per poter effettuare un confronto con i dati in onda P
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(in considerazione degli spessori rilevati con le onde di compressione) ed ottenere i
parametri sismoelastici richiesti.
I parametri ottenuti nella interpretazione sono sintetizzati nella tabella che segue:
Profilo Verticale Vs Masw1
Spessore Profondità
Vs Tipo di analisi:
(m) (da m) (a m) (m/sec) Onde di Rayleigh
2.51 0.00 2.51 111
3.42 2.51 5.93 168 VS30 (m/s): 274
4.63 5.93 10.56 299
7.67 10.56 18.23 343
11.77 18.23 30.00 410 Tipo di Suolo: C
e, dopo l’operazione di normalizzazione a n.3 strati, lasciando inalterato il valore di Vs30
ottenuto tramite best fit della curva di dispersione:
Profilo Verticale Vs (media livv. 2-3-4) Masw1 norm.
Spessore Profondità
Vs Tipo di analisi:
(m) (da m) (a m) (m/sec) Onde di Rayleigh
2.51 0.00 2.51 111
15.72 2.51 18.23 292 VS30 (m/s): 274
11.77 18.23 30.00 410 Tipo di Suolo: C
per cui l’area in esame può essere classificata nella categoria C.
I dati di sintesi delle rilevazioni in onda P/S effettuate, il calcolo dei parametri
elastodinamici sono riportati nella tabella che segue:
STRATO prof.media(m)
Vp Vs µ δ Edin Gdin Kdin Estat
Km/sec Km/sec T/m³ Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² Mpa
I 3.40 0.45 0.11 0.47 1.63 600 204 3088 0.9
II 19.04 1.90 0.29 0.49 2.14 5536 1861 76291 29.8
III max invest (P). 2.30 0.41 0.48 2.22 11286 3804 114626 90.6
Legenda parametri dinamici
Moduli Elastodinamici Impianto Fotovoltaico Rossi2-Ferrandina MT
Tp Tempi onde di compressione millisecondi δ Densità geofisica T/m³
Ts Tempi onde di taglio millisecondi Edin Modulo di Elasticità dinamico Kg/cm²
Vp Velocità onde di compressione Km/sec Gdin Modulo di Taglio dinamico Kg/cm²
Vs Velocità onde di taglio Km/sec Kdin Modulo di Compressibilità dinamico Kg/cm²
µ Coefficiente di Poisson - Estat Modulo di Elasticità statico Mpa
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** Ciò chiarito, per le tipologie di rilievo effettuate, si rimanda agli elaborati specifici
prodotti, per una più approfondita analisi dello studio condotto.
CONCLUSIONI
Le indagini condotte portano ad affermare l’idoneità del sito e, quindi, del progetto
sotto tutti quelli che sono gli indicatori geoambientali più importanti
- geomorfologico;
- idrologico ed idrogeologico;
- geotecnico.
- aspetto geomorfologico
La struttura degli affioramenti e dei terreni in substrato è tale da garantire, di per sé,
la stabilità generale dell’area. Se a questo si aggiunge una favorevole situazione
topografica e, quindi, morfologica, si avrà come tale “indicatore ambientale” sia
assolutamente “favorevole”.
- aspetto idrologico ed idrogeologico
Riguarda i problemi connessi alla circolazione delle acque superficiali e di quelle
endogene.
Dall’esame morfologico è facile osservare come il sito di progetto sia localmente
interessato da canali di erosione in cui solo periodicamente si evidenzia presenza idrica;
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non sono da escludere interazioni con tali acque. In ogni caso, il grado di permeabilità
dei terreni di copertura è tale da escludere la presenza di falde idriche importanti a breve
distanza dal piano campagna. Nessuna importanza assumono i filetti idrici periodici,
percolanti nella fascia corticale in occasione di piovosità intensa.
Si consiglia di evitare il posizionamento della struttura portante dei pannelli in
prossimità dei canali di erosione, a meno che non si proceda alla riprofilatura delle
porzioni di terreno interessate dai solchi e conseguente regolarizzazione delle acque
dilavanti.
Appare, inoltre, necessario prevedere la regolarizzazione della linea di drenaggio
principale (Fosso del Turo), almeno nei settori direttamente interessati dai pannelli al fine
di annullare l'approfondimento del profilo di fondo e richiamo di materiale dalle sponde
per scoscendimenti.
- aspetto geotecnico
Riguarda la valutazione dei parametri fisico - meccanici dei terreni impegnati.
Tenuto conto delle caratteristiche dell'intervento, i terreni impegnati, come detto in
precedenza, saranno quelli riferibili alla copertura eluvio-colluviale le cui caratteristiche
fisiche sono state discusse in apposito capitolo.
Ferrandina, Aprile 2011
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Profilo Verticale Vs Masw1
Spessor Profondità
Vs Tipo di analisi:
(da m) (a m)
e (m)
(m/sec) Onde di Rayleigh
2.51 0.00 2.51 111
3.42 2.51 5.93 168 VS30 (m/s): 274
4.63 5.93 10.56 299
7.67 10.56 18.23 343
11.77 18.23 30.00 410 Tipo di Suolo: C

CANTIERE:
COMITTENTE: Mara-Solar Srl
DATA: apr-11
TOMOGRAFIA SISMICA SS1
I° Sismostr. 450 111 3,40
II° Sismostr. 1.900 292 19,04
2.300 410 max indagine
Parziali Quota Rifratt.1 Topografia Prof. Rifratt.1 Parziali Quota Rifratt.2 Topografia Prof. Rifratt.2
Relativa Relativa da p.c. Relativa Relativa da p.c.
(m) (m slm) (m slm) (m) (m) (m slm) (m slm) (m)
0,0 -2,33 1,0 3,33 0,0
5,0 -2,33 1,0 3,29 5,0
10,0 -1,79 0,9 2,71 10,0 -14,92 0,9 15,84
15,0 -1,79 0,9 2,67 15,0 -14,92 0,9 15,80
20,0 -1,79 0,8 2,63 20,0 -15,45 0,8 16,29
25,0 -2,33 0,8 3,13 25,0 -16,26 0,8 17,06
30,0 -2,60 0,8 3,36 30,0 -17,06 0,8 17,82
35,0 -2,86 0,7 3,58 35,0 -18,40 0,7 19,12
40,0 -2,86 0,7 3,54 40,0 -19,47 0,7 20,15
45,0 -2,86 0,6 3,50 45,0 -19,74 0,6 20,38
50,0 -2,86 0,6 3,46 50,0 -18,94 0,6 19,54
55,0 -3,40 0,6 3,96 55,0 -18,67 0,6 19,23
60,0 -3,67 0,5 4,19 60,0 -18,67 0,5 19,19
65,0 -2,86 0,5 3,34 65,0 -18,67 0,5 19,15
70,0 -2,06 0,4 2,50 70,0 -19,20 0,4 19,64
75,0 -1,79 0,4 2,19 75,0 -20,01 0,4 20,41
80,0 -2,60 0,4 2,96 80,0 -22,15 0,4 22,51
85,0 -3,40 0,3 3,72 85,0 -22,15 0,3 22,47
90,0 -3,94 0,3 4,22 90,0
95,0 -3,94 0,2 4,18 95,0
100,0 -3,67 0,2 3,87 100,0
105,0 -3,67 0,2 3,83 105,0
110,0 -3,67 0,1 3,79 110,0
115,0 -3,67 0,1 3,75 115,0
MEDIA MEDIA
3,40 19,04

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UBICAZIONE AREA D’INTERVENTO
() ) )* ( *+ , - * ( + $ .. ! / + (" ( 0 1
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Ubicazione Aree (Scala 1:100.000)
®
0 1.5 3

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CARTA GEOLOGICA
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UBICAZIONE DELL’AREA NEL PIANO
STRALCIO DELLE FASCE FLUVIALI EDITO
DALL’AUTORITA’ DI BACINO DELLA
BASILICATA
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STRALCIO DALLA CARTA INVENTARIO
DELLE FRANE DELL’AUTORITA’ DI
BACINO DELLA BASILICATA
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STRALCIO CATASTALE
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UBICAZIONE INDAGINE SISMICA
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NOTE PRELIMINARI
Nell’ambito della Legislazione vigente in materia di produzione d’energia elettrica da
fonti rinnovabili, la FERGAS SOLAR Srl ha in programma la realizzazione di una serie di
campi fotovoltaici nella Provincia di Matera, la cui energia opportunamente convogliata in
opportuna cabina di trasformazione sarà immessa nella rete di distribuzione Nazionale.
In tale contesto la FERGAS SOLAR Srl ha affidato l’incarico allo scrivente di
redigere appropriato studio geologico che possa individuare e proporre opere collaterali
annesse alle eventuali problematiche legate all’opera da realizzare.
La presente indagine riferisce sui risultati che hanno interessato il settore
denominato “ RAGO STAZIONE”, ubicato lungo il versante destro del Torrente
Salandrella e ricadente nel tenimento comunale di Garaguso.
In tale settore saranno realizzate tutte le opere necessarie alla consegna
dell’energia elettrica prodotta nei campi “ROSSI 1” e “ROSSI 2” mediante opportuna
cabina di trasformazione RTN.
L’ area interessata, ha un’estensione di circa 30 ha e ricade, nello strumento
urbanistico del Comune di Garaguso nella zona “E” (zona agricola) la quale, ai sensi del
D.Lgs 387/03 può ospitare impianti per la produzione d’energia.
I problemi che coinvolgono la progettazione sono stati affrontati con le seguenti
modalità operative:
1) Indagine geologica e geomorfologia generale di base dell’area in studio, con
particolare riferimento ad eventuali processi di erosione, di instabilità ed allo stato di
alterazione dei litotipi presenti.
2) Rilievo sismico superficiale in onda P e MASW.
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3) Elaborazione di tutti i dati di campagna e di laboratorio che hanno permesso di
ricostruire la stratimetria locale e la realtà morfologica, idrogeologica, geotecnica e sismica
del sito in cui si andrà ad operare.
Fanno parte integrante dello studio i seguenti elaborati:
a) UBICAZIONE AREA D’INTERVENTOSCALA1: 100.000.
b) CARTA GEOLOGICA SCALA 1: 25.000
c) UBICAZIONE DELL’AREA NEL PIANO STRALCIO DELLE FASCE FLUVIALI
EDITO DALL’AUTORITA’ DI BACINO DELLA BASILICATA SCALA 1: 25.000
d) STRALCIO DALLA CARTA INVENTARIO DELLE FRANE DELL’AUTORITA’ DI
BACINO DELLA BASILICATA SCALA 1:25.000
e) STRALCIO CATASTALE.
Non si è ritenuto dover procedere all’esecuzione di prove di laboratorio in
quanto lo scrivente è in possesso di dati ottenuti in precedenti indagini nello stesso
ambiente geologico le quali risultano esaustive ai fini della problematica progettuale.
Nella presente relazione, considerata l’importanza della situazione geomorfologia e
geotecnica, la trattazione dei problemi loro connessi sarà, comunque, preceduta da una
rassegna sintetica dei caratteri litostratigrafici.
*************************
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COSTITUZIONE DEL SOTTOSUOLO
La zona oggetto della presente relazione è ubicata a cavallo dei Comuni di Garaguso
e San Mauro Forte occupa una porzione del versante posto in destra del Torrente
Salandrella in prossimità dell’attraversamento dell’acquedotto Lucano dell’Agri.
Il programma d’indagini in sito aveva la finalità di consentire la definizione della
struttura del sottosuolo dell’area, di determinare le proprietà meccaniche dei terreni
rinvenuti e individuare il regime idrico sotterraneo.
Le caratteristiche geologiche e litostratigrafiche dell’area che dovrà ospitare
l’impianto e delle aree finitime sono state accertate mediante rilievi di superficie integrati
da uno stendimento sismico con un’estensione di 120 m.
Le osservazioni hanno accertato che l’area investigata è condizionata dalla presenza
di terreni legati alle fasi sedimentarie plioceniche generalmente pelitiche di mare profondo
con depositi di tipo prevalentemente argillosi sovrastati da una serie di terrazzi.
La diversità degli apporti costieri e del tizi sul fondo de mare che si stava ritirando ha
prodotto una forte eterogeneità negli strati rocciosi.
Questi, infatti, presentano brusche variazioni litologiche sia in senso verticale sia in
senso orizzontale.
Alle quote più basse è dato osservare come i terreni appartenenti ai depositi
terrazzati del torrente Salandrella si incastrano con le sottostanti argille tramite
un’alternanza di strati lenticolari d’argilla e sabbia.
In particolare sono stati rinvenuti e cartografati i seguenti tipi litologici:
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a) Argille grigio-azzurre
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Sono state rinvenute in prossimità di Masseria Mascolo e Molino in località
“Canalecchi” .
Risultano costituite da micelle argillose e grumi di argille, con abbondante limo e
poca sabbia, di tonalità grigiastra e giallastra per alterazione chimico-fisica.
Non mancano fenomeni di efflorescenza salina osservabile lungo le aree calanchive.
Data la loro facile preda all’erosione, da parte degli atmosferili ed alla franosità, si
osservano episodicamente lungo l’alveo in piccole lenti e/o bancate.
b) Depositi alluvionali terrazzati
Sono stati rinvenuti nella parte centrale dell’area e risultano sopraelevati rispetto
all’attuale alveo di qualche metro.
Costituiscono una fascia spianata e risultano costituiti da sabbie limose e ciottoli di
natura calcarea, calcarenitica ed arenacea; quasi sempre mascherati da una coltre di
eluvium.
c) Depositi alluvionali recenti e attuali
Sono presenti lungo il corso e costituiscono un materasso prevalentemente ghiaioso-
sabbioso aventi spessori cospicui.
Per il susseguirsi di piene e magra, caratteristiche dei corsi d’acqua della nostra
Regione e per la irregolarità locale della velocità, i depositi sedimentari mostrano
un’alternanza di ghiaie, sabbie e limi, in lenti più o meno estese e sovrapposte.
Prevale la componente fine nel tratto medio e finale.
I tipi litologici più frequenti riscontrabili in tali depositi sono di natura calcarea,
calcarenitica ed arenacea.
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La presenza, inoltre, lungo il letto di magra di depositi fini ( limi ed argille) è da
ascriversi alle prolungate secche cui sono soggetti i corsi d’acqua regionali.
La distribuzione areale dei terreni sopra descritti e riportata nella carta
geologitologica allegata.
*************
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NOTE IDROLOGICHE E MORFOLOGICHE
Di seguito si riportano alcune considerazioni di carattere generale sul drenaggio,
termine con cui si intende l’idrografia superficiale.
L’idrografia superficiale viene classificata in un certo numero di categorie in base al
disegno e al tipo di arborescenza, cui danno luogo i corsi di acqua di uno stesso bacino
con le forme particolari dei loro corsi, la loro densità ed i modi di confluire gli uni negli altri.
Questi disegni geometrici che si ripetono con maggior presenza in una determinata
area, vengono chiamate patterns”.
Il tipo di “patterns” mostrato da una determinata zona è chiaramente funzione del tipo
di roccia affiorante, delle sue proprietà fisiche, nonché della morfologia e della tettonica.
Nell’area oggetto di indagine sono presenti soltanto “patterns” subparalleli,
caratterizzati cioè, dall’avere i rami tributari paralleli.
Si sviluppano su pendii ripidi, lungo le linee di massima pendenza, parallele fra loro.
Non si tratta di veri e propri reticoli idrografici, ma di una serie di incisioni in cui
periodicamente abbiamo acqua.
Nel tratto oggetto di indagine, il corso d’acqua risulta essere in una fase di stanca,
tantè che in più parti l’alveo si dirama dando origine ad isole di poco rialzate rispetto al
corso attuale e sommerse in periodi di piena.
Tuttavia, così come evidenziato nella carta dell’Autorità di bacino della Regione
Basilicata, l’area risulta non essere interessata da fenomeni di esondazioni anche con
tempo di ritorno superiore ai 200 anni.
ripidi.
La morfologia delle superfici limitrofe è caratterizzata da terreni pelitici e con versanti
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Anche in questo caso l’area non rientra tra quelle soggette a rischio frana, così come
riportato nel PAI Autorità di Bacino Basilicata.
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CARATTERI DI PERMEABILITA’ DEI TERRENI
Partendo dal concetto generale che la “permeabilità” di una roccia è la proprietà di
essere attraversata da un fluido, senza che cambi la tessitura o l’assestamento dei granuli,
va anche evidenziato che la stessa permeabilità può variare entro uno stesso campione
secondo diverse direzioni.
Da ciò emerge che la valutazione della permeabilità nelle rocce coerenti del
substrato, quando non sia regolata dalla Legge di Darcy, non può intendersi
quantitativamente “assoluta”.
Nel caso in esame, date le finalità del lavoro e la scala su cui si opera, è possibile
distinguere la permeabilità da “media" a "medio - alta"
Con permeabilità media sono classificabili i materiali di copertura, a prevalente
componente limosa e sabbiosa; in essa è possibile una certa circolazione idrica in
considerazione dello scarso addensamento e della degradazione.
Trattasi, pertanto, di depositi nei quali le frazioni fini hanno un’importanza notevole,
sino ad essere predominanti.
La loro permeabilità può essere valutata da 10 -4 e sino a 10 -6 m/sec.
Rocce con permeabilità medio-alta si intendono i depositi alluvionali con elevate
percentuali di ghiaia e sabbia. Queste sono sede di subalvea la cui portata è strettamente
legata alla piovosità.
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PROPRIETA’ GEOTECNICHE DEI TERRENI
Come già precedentemente detto, non si è ritenuto opportuno eseguire prove di
laboratorio poiché lo scrivente è in possesso dei risultati ottenuti con precedenti indagini
eseguite nello stesso ambiente geologico e confortati da dati di letteratura.
Sotto il profilo granulometrico, la copertura è rappresentata da termini
prevalentemente sabbioso - limosi con contenuto di sabbia compresi tra 50% e 65%
mentre la componente politica è rappresentata da limi e argille con tenori variabili.
Trattasi, in ogni caso, di "sabbia con limo e/o argilla"
La plasticità è media con valore di Ip pari al 20%.
Il peso di volume ha un valore intorno a 1.90 t/mc
Il grado di saturazione è prossimo all'unità (90%) e l'indice di consistenza (Ic), nelle
diverse determinazioni effettuate, risulta intorno all'unità.
I valori maggiori dell'unità si registrano in corrispondenza dei primi metri e tanto è
giustificato dal fatto che gli strati più superficiali risultano preconsolidati per effetto del
periodico essiccamento.
L'insieme dei punti sperimentali ricavati da prova triax è correlabile mediante una
retta di regressione definita da coesione c' pari a 0.12 kg/cmq ed angolo di attrito pari a
20°.
I depositi alluvionali terrazzati e le argille plioceniche sono da ritenere i terreni
tecnicamente significativi (substrato locale).
Depositi alluvionali terrazzati:
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Trattandosi di materiale prevalentemente clastico non si è in possesso di dati di
prove meccaniche di laboratorio; pertanto, i caratteri di resistenza a taglio e compressione
sono forniti a "stima", sulla scorta delle osservazioni morfologiche.
Ad essi si possono attribuire i seguenti parametri geomeccanici:
angolo di attrito = 25°/30°
coesione = 0
peso volume = 1.80/1.85 t/mc
Argille grigio-azzurre
La parametrizzazione ottenuta fa riferimento a due campionature estratte alla quota
di –3.00 m. e –12.00 m.
Dal punto di vista granulometrico, tutti i campioni esaminati sono classificabili come
“limo debolmente sabbioso con argilla”.
La frazione passante al setaccio n.200 (0.074 mm.) determina, di regola, valori del
limite liquido superiori al 50%.
Le caratteristiche ponderali sono date dal peso di volume naturale che è valutabile
intorno a 1.85 t/mc .
Prove di taglio diretto hanno fornito, per campioni compresi entro i 3.00 metri dal pc,
un valore di phi’ pari a 24° mentre la coesione assume valori intorno a 0.8 kPa.
Le caratteristiche migliorano sensibilmente con la profondità, infatti per il campione
estratto a –12.00 m. la coesione vale 1.3 kPa mentre l’angolo d’attrito assume un valore
pari a 27°.
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PREMESSA
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CLASSIFICAZIONE SISMICA
Il presente Report Geofisico riferisce sulle risultanze di un’indagine indiretta condotta
per la caratterizzazione sismoelastica dei terreni presenti in un’area sita nel comune di
Garaguso (MT) ove sono in progetto Opere connesse agli Impianti Fotovoltaici denominati
Rossi1 e Rossi 2 (Committ.: Fergas Solar Srl).
Si sono adottate metodologie geofisiche quali Rilievi Sismici in onda P, Rilievi Sismici
con tecnica MASW, per valutare la risposta dei terreni alle differenti metodologie ed
ottenere informazioni stratigrafiche al di sotto delle sezioni tracciate dai rilievi di campo; si
è valutata inoltre la risposta sismica locale del sito ai sensi del NTC 2008 - DM 14 gennaio
2008.
Allo scopo l’indagine realizzata in loco è consistita in:
- realizzazione di n. 1 rilievo sismico a rifrazione in onda P (sigla: SS1), ubicato nell’area
di indagine come da planimetria allegata, con interpretazione Tomografica dei dati di
velocità in onda P;
- esecuzione di n. 1 prospezione sismica con tecnica MASW (Multi-channel Analysis of
Surface Waves) sulla medesima traccia della prospezione a rifrazione SS1 (sigla:
Masw1), per ottenere il profilo verticale delle onde S (Vs) nella posizione baricentrica
rispetto all’allineamento citato.
Le tipologie di rilievo condotte sul terreno e le ubicazioni corrispondenti, sono state
indicate dalla DD.LL., in maniera tale da investigare al meglio l’area di interesse
compatibilmente con gli spazi fisici a disposizione.
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1. RILIEVI SISMICI ONDA P
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Come riferito in premessa, nell’area interessata dal presente studio, si è realizzato
n.1 rilievo sismico ubicato come da planimetria allegata, per una lunghezza pari a
L=120ml, con interpretazione Tomografica dei dati di velocità sismica in onda P.
Data la lunghezza della base, la profondità utile di investigazione è risultata pari a
circa 30.0m.
2.5m.
La spaziatura tra i geofoni sullo stendimento è risultata pari a 5.0m, con "offset" di
Per la rilevazione delle onde P si è effettuata la energizzazione tramite “Hammer
Blow” da 8 Kg fatto impattare su una piastra in lega di acciaio solidale con il terreno e
posta sui vari punti di scoppio (Shots), ed utilizzati n.24 geofoni con frequenza di
vibrazione 10-14 Hz.
I valori di velocità cui si farà riferimento di seguito, riportati nelle sezioni
sismostratigrafiche allegate, sono quelli medi valutati sullo stendimento con il metodo
GRM-Tomografico (GRM-type Analysis).
1.1 Metodologia Adottata Rilievi Sismici in onda P
La tecnica di esecuzione della sismica di rifrazione, consiste nel rilevare a distanze
orizzontali variabili rispetto ad un punto di origine, gli arrivi di onde sismiche di
compressione e di taglio (con appositi geofoni da 10-14 Hz per le onde P) generate da una
sorgente di impulsi sismici e rifratte da discontinuità geologico-strutturali .
La velocità di propagazione delle onde sismiche (Vp), costituisce il parametro
discriminante per la determinazione della natura litologica del mezzo investigato.
La associazione delle velocità rilevate ad i corrispondenti litotipi ("taratura" delle
misurazioni geofisiche) è stata fatta sulla base di dati stratigrafici desunti da dati diretti
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desunti da indagini puntuali eseguite nei pressi dell’area di indagine, oltrechè da dati di
affioramento.
Per ogni profilo (copertura tomografica eseguita con n. 5 shots distanziati in maniera
regolare) si sono eseguiti n. 2 scoppi (Shots 1-5) agli estremi del rilievo e n. 3 scoppi
interni al rilievo (Shots 2-3-4), che permettono di tracciare il diagramma delle velocità
complementari e di ottenere una buona ricopertura di dati (informazioni sullo stesso
rifrattore da energizzazioni diverse), ricavare giaciture dei livelli rifrattori e ridurre infine il
margine di errore in una investigazione di tipo indiretto.
Dopo aver determinato il tempo totale (total time), si sono definite profondità e
velocità del/i rifrattore/i sotto ciascun geofono con il metodo GRM (Generalized Reciprocal
Time-Palmer 1980) e SeisOpt Pro v.4.0 (Optim Inc. USA) per la elaborazione tomografica
delle velocità sismiche in onda P.
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1.2 Strumentazione Adottata e Trattamento dati
- Sismica di Superficie:
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-Sismografo Mod. AMBROGEO mod. Echo24 : acquisizione con risoluzione di 16-24 bit,
con 24 canali con segnale analogico/digitale memorizzato direttamente sullo strumento;
trasferimento dati su PC e filtraggio del segnale con filtri passa basso con frequenza
principale di taglio a 250 Hz;
Fig.3) Sismografo AMBROGEO mod. Echo24
-Apparato di ricezione (per Sismica di Superficie in onda P): 24 geofoni marca OYO 8-14
Hz, per onda P con time break sincrono con la sorgente di energia;
-Sorgente di Energia (per Sismica di Superficie in onda P : energizzatore a cartucce a
salve ESI; “Hammer Blow” da 8 Kg che impatta su una piastra in lega d’acciaio (onda P);
-Trattamento dati (per Sismica di Superficie): display sismogrammi, lettura first break
points per le onde P (FBP), analisi delle intensità dei segnali sismici, costruzione delle
dromocrone, tramite programma trattamento dati : “WINSISM V.7-8”, inversione
tomografica (onda P) tramite programma SeisOpt Pro v.4.0 (Optim Inc. USA), definizione
della profondità dei rifrattori tramite GRM-Type-Analysis; ottimizzazione e trasferimento
dati in sistema C.A.D.
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1.3 Risultanze del Rilievo Sismico in onda P
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Per il rilievo in parola, non è stata effettuata la correzione topografica della quota dei
geofoni posti sullo stendimento, data la presenza di un area di rilievo pressoché
pianeggiante.
La analisi di insieme dei parametri geofisici derivanti dall’indagine condotta, consente
di effettuare una suddivisione di max n.3 differenti sismostrati, associati a differenti
situazioni geologico-tecniche:
I° livello: (Vp=400 m/sec; Vs=211 m/sec), associato a coperture areate sabbioso-
ghiaiose, a scadenti caratteri geotecnici; tale livello si individua per una profondità media
pari a 1.9 m circa da p.c.;
II° livello: (Vp=1.200 m/sec; Vs=289 m/sec), associato sulla base di informazioni
stratigrafiche dirette a substrato sabbio-ghiaioso dotato di medi caratteri geotecnici; tale
livello si individua sino a profondità da p.c. in media pari a 5.6 m circa da p.c.;
III° livello: (Vp=1.650 m/sec; Vs=418 m/sec), associato con buona probabilità a
rifrattori ghiaio-sabbio-limosi, conglomeratici-sabbiosi di base a discreta risposta acustica,
quindi geotecnica. Lo strato in parola è collocato alla base del sismostrato appena
descritto ed è posto sino alla profondità di massima investigazione; le caratteristiche
tecniche di tale sismostrato sembrano aumentare gradualmente con la profondità, visto
l’andamento delle linee di isovelocità letto con i tomogrammi specifici.
2 RILIEVI SISMICI ONDA S (Tecnica MASW)
La risposta sismica locale dell’area di interesse, ai sensi della normativa sismica
vigente (NTC 2008 – DM 14 gennaio 2008), è stata valutata con Tecnica MASW (Multi-
channel Analysis of Surface Waves) sulla medesima linea del rilievo SS1; si è ottenuto il
profilo verticale medio delle Vs nel baricentro della linea considerata denominata Masw1.
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2.1 Cenni Teorici
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La tecnica MASW (Multi-channel Analysis of Surface Waves), consente di fornire un
profilo verticale medio delle Vs relative al volume di sottosuolo sotteso dallo stendimento
operato.
Tale profilo verticale delle Vs viene ricavato per inversione o per modellizzazione
diretta della velocità di fase delle onde di superficie (Rayleigh).
Le onde di Rayleigh costituiscono un particolare tipo di onde di superficie che si
trasmettono sulla superficie libera di un mezzo isotropo ed omogeneo, e sono il risultato
dell’interferenza tra onde P ed onde Sv (onde di taglio verticali).
In un mezzo stratificato, tali onde sono di tipo guidato e dispersivo.
La dispersione è una deformazione di un treno d’onde dovuta ad una variazione di
propagazione di velocità con la frequenza.
Le componenti con frequenza minore, penetrano più in profondità rispetto a quelle a
frequenza maggiore, per un dato modo, e presentano normalmente più elevate velocità di
fase.
Il profilo di velocità onde di Rayleigh (Vfase/frequenza), può essere convertito nel
profilo Vs/profondità.
Il metodo SASW (Nazarian e Stokoe, 1984) utilizza una sorgente attiva e due
sismometri da 1Hz polarizzati verticalmente spaziati da 1m sino a 500m; le Vs sono
ricavate dallo studio delle velocità di fase delle onde di Rayleigh.
Tali velocità di fase sono ricavate per confronto diretto degli spettri d’ampiezza e fase
di ciascuna coppia di sismometri, ottenuti istantaneamente in sito tramite un oscilloscopio
che esegue una trasformata veloce di Fourier; l’interpretazione è svolta nel dominio delle
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frequenze, e si suppone che gli arrivi più energetici appartengano al treno d’onde di
Rayleigh.
In ambienti rumorosi, la metodologia SASW non porta sempre a risultati
soddisfacenti per il fatto che, nel dominio delle frequenze non è possibile separare le onde
di Rayleigh da quelle di altra natura.
Il metodo MASW (Park et al., 1999) è stato sviluppato in parte per superare le
difficoltà del metodo SASW in ambienti rumorosi.
Viene effettuata infatti una registrazione simultanea di 12 o più canali, che fornisce
una ridondanza statistica delle misure di velocità di fase e ne avvalora la veridicità.
In questo caso la interpretazione e salvataggio dati nel dominio temporale, consente
di separare le onde di Rayleigh presenti nelle acquisizioni (caratterizzate normalmente da
elevata ampiezza di segnale); si stima che circa il 60% dell’energia prodotta dalla sorgente
artificiale si tramuta in onde di superficie.
L’analisi spettrale detta “overtone analisys”, produce un grafico Velocità di fase-
frequenza in cui si può distinguere il modo fondamentale delle onde di superficie sul quale
effettuare il picking della curva di dispersione, ed ottenere per successiva inversione il
profilo 1-D delle Vs. La tecnica prevede inoltre di eseguire misure ripetute spostandosi
nella direzione di allineamento dello stendimento.
2.2 Acquisizione e Processing dati
L’analisi mediante tecnica MASW, è stata effettuata registrando onde di superficie
(sorgente attiva-massa battente) registrando i dati sismici (common-shot ghaters)
mediante array lineare di 24 geofoni (bassa frequenza: 4.5 Hz) su n.3 tracce da 1 sec/cad,
con geofoni distanziati con passo 1.0-2.0m e offset variabile 2-5-10m.
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Si sono registrate su n. 24 canali, onde con range di frequenza 2-30Hz, che in
condizioni ottimali offrono dettagliate informazioni sulla ricostruzione del profilo Vs in
profondità.
Dopo aver caricato il dataset di campo, si è determinato tramite software dedicato lo
spettro di velocità (diagramma Velocità/Frequenza).
Nello spettro di velocità v-f sono visualizzati gli andamenti con evidente coerenza di
fase e potenza significativa che consentono di riconoscere in modo “visivo” le onde di
Rayleigh che hanno carattere dispersivo (Modo Fondamentale), rispetto a quelle (onde
Rayleigh di ordine superiore, onde di pressione, suono e rumore incoerente) che hanno
altri Modi e tipi di onde (Modo superiore – Aliasing spaziale).
Si è eseguito il picking (Modo Fondamentale) della curva di dispersione; tali valori
sono stati poi plottati su un diagramma velocità-frequenza, per l’analisi della curva di
dispersione ed ottimizzazione del modello diretto monodimensionale di Vs.
Negli elaborati prodotti sono stati riportati oltre al sismogramma prescelto per
l’inversione, i seguenti spettri:
Spettro FX: proviene da una FFT 2D applicata all'intero sismogramma,
considerando il valore assoluto delle frequenze positive.
La figura viene mostrata in un sistema distanza -frequenza. Analizzando lo spettro
è possibile comprendere a quali frequenze è situato l'impulso di energia e se al
segnale è sovrapposto del noise.
Spettro FK : proviene da una FFT 2D applicata all'intero sismogramma medio,
considerando il valore assoluto delle frequenze positive.
La figura viene mostrata in un sistema numero d'onda-frequenza. Da tale spettro è
possibile estrarre la curva di dispersione sperimentale.
Spettro FV : proviene da una FFT 2D applicata all'intero sismogramma,
considerando il valore assoluto delle frequenze positive.
La figura viene mostrata in un sistema frequenza-velocità. Anche da tale spettro è
possibile estrarre la curva di dispersione sperimentale.
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2.3 Strumentazione Adottata e Trattamento dati
- Tecnica MASW:
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-Sismografo Mod. AMBROGEO mod. Echo24 : acquisizione con risoluzione di 16-24 bit,
con 24 canali con segnale analogico/digitale memorizzato direttamente sullo strumento;
trasferimento dati su PC;
-Apparato di ricezione (per Sismica di Superficie in onda S): 24 geofoni marca OYO-
GEOSPACE 4.5 Hz con time break sincrono con la sorgente di energia (starter);
-Sorgente di Energia (per Sismica di Superficie in onda P tipo “Hammer Blow” da 8 Kg che
impatta su una piastra in lega d’acciaio (onda P);
-Trattamento dati (per Sismica di Superficie): display sismogrammi, processing dei dati
SEGY, calcolo dello spettro di velocità per ogni traccia acquisita, effettuazione del picking
della curva di dispersione, plottaggio su un diagramma periodo-velocità di fase,
ottimizzazione del modello diretto di velocità delle onde di taglio: softwares:
winMASW 4.0 (Eliosoft); SWAN 1.4 (GeoStudi Astier Srl).
2.4 Richiamo alla normativa vigente sulla classificazione sismica dei suoli (NTC
2008 -D.M. 14 gennaio 2008)
Il D.M. 14 genn. 2008 (NTC 2008), definisce la pericolosità sismica, intesa come
"accelerazione massima attesa ag su sito di riferimento rigido con superficie topografica
orizzontale (cat. A - Vs30>800 m/s)", in funzione del sito e non più in relazione alla zona
sismica del comune cui appartiene l'area oggetto dell'intervento.
La stima dei parametri spettrali necessari per la definizione dell'azione sismica di
progetto (allegato A del D.M. 14 gennaio 2008), viene ora effettuata direttamente per il sito
in esame, sulla base delle informazioni disponibili nel reticolo di riferimento riportato nella
tabella 1 nell'allegato B del D.M. 14 gennaio 2008.
Tale reticolo è costituito da 10.751 nodi (distanziati di non più di 10 km) e copre
l'intero territorio nazionale ad esclusione delle isole (tranne Sicilia, Ischia, Procida e Capri)
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dove vengono forniti parametri spettrali costanti per tutto il territorio (tabella 2 nell'allegato
B del D.M. 14 gennaio 2008).
Per ciascuno dei nodi sono forniti i valori dei parametri ag (espresso in g/10), Fo
(adimensionale) e T*c (espresso in secondi) necessari per la definizione dell'azione
sismica.
Una volta individuate le coordinate del sito oggetto d'intervento, il calcolo di ciascuno
dei relativi parametri spettrali su indicati può essere effettuato attraverso la media pesata
dei corrispondenti valori nei 4 punti della griglia di accelerazioni (Tabella 1 in Allegato B)
che circondano il sito in esame secondo la seguente formula:
dove :
p è il parametro di interesse nel punto in esame;
pi è il valore del parametro di interesse nell'i-esimo punto della maglia elementare contenente il
punto in esame;
di è la distanza del punto in esame dall'i-esimo punto della maglia suddetta.
Se il tempo di ritorno considerato non coincide con nessuno dei tempi di ritorno forniti
in tabella, per ricavare il valore del parametro di interesse sarà necessario effettuare
un'ulteriore interpolazione (tra i valori dei parametri corrispondenti ai due tempi di ritorno
che comprendono quello di calcolo) con la formula seguente:
dove
p è il valore del parametro di interesse corrispondente al periodo di ritorno TR considerato
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p2
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TR1 e TR2 sono i valori del tempo di ritorno più prossimi a TR per i quali si dispone dei valori di p1 e
2.4.1 Categorie di sottosuolo
E’ possibile determinare l’azione sismica di progetto per un dato secondo un
approccio semplificato, basato sulle seguenti categorie di sottosuolo di riferimento
(A,B,C,D,E) e n.2 categorie aggiuntive (S1-S2):
Tabella I – Categorie di sottosuolo
Categoria Descrizione
Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs,30 superiori a
A 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore
massimo pari a 3 m.
B
C
D
E
Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto
consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle
proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s
(ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30 > 250 kPa nei terreni a grana fina).
Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente
consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle
proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s
(ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < cu,30 < 250 kPa nei terreni a
grana fina).
Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina
scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale
miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 inferiori a 180
m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana
fina).
Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di
riferimento (con Vs > 800 m/s).
Fatta salva la necessità della caratterizzazione geotecnica dei terreni nel volume
significativo, ai fini della identificazione della categoria di sottosuolo, la classificazione si
effettua in base ai valori della velocità equivalente Vs30 di propagazione delle onde di
taglio entro i primi 30 m di profondità.
La misura diretta della velocità di propagazione delle onde di taglio è
fortemente raccomandata.
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Per sottosuoli appartenenti alle ulteriori categorie S1 ed S2 di seguito indicate (Tab.
II), è necessario predisporre specifiche analisi per la definizione delle azioni sismiche,
particolarmente nei casi in cui la presenza di terreni suscettibili di liquefazione e/o di argille
d’elevata sensitività possa comportare fenomeni di collasso del terreno.
Tabella II – Categorie aggiuntive di sottosuolo
Categoria Descrizione
S1
S2
Depositi di terreni caratterizzati da valori di Vs,30 inferiori a 100 m/s (ovvero 10 < cu,30 < 20
kPa), che includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza,
oppure che includono almeno 3 m di torba o di argille altamente organiche.
Depositi di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di
sottosuolo non classificabile nei tipi precedenti.
2.5 Risultanze del rilievo a Tecnica Masw e parametri elastodinamici
L’analisi delle velocità delle onde di taglio rilevate con tecnica Masw, ha considerato
un numero adeguato di strati (n.5) per effettuare un fitting migliore della curva di
dispersione; per la Masw effettuata si sono “normalizzati” i dati dei n.5 sismostrati
portandoli a n. 3 (media ponderara), per poter effettuare un confronto con i dati in onda P
(in considerazione degli spessori rilevati con le onde di compressione) ed ottenere i
parametri sismoelastici richiesti.
I parametri ottenuti nella interpretazione sono sintetizzati nella tabella che segue:
Profilo Verticale Vs Masw1
Spessore Profondità
Vs Tipo di analisi:
(m) (da m) (a m) (m/sec) Onde di Rayleigh
0.86 0.00 0.86 189
1.34 0.86 2.20 225 VS30 (m/s): 370
3.44 2.20 5.64 289
6.73 5.64 12.37 364
17.63 12.37 30.00 438 Tipo di Suolo: B
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e, dopo l’operazione di normalizzazione a n.3 strati, lasciando inalterato il valore di Vs30
ottenuto tramite best fit della curva di dispersione:
Profilo Verticale Vs (media livv. 1-2, 4-5) Masw1 norm.
Spessore Profondità
Vs Tipo di analisi:
(m) (da m) (a m) (m/sec) Onde di Rayleigh
2.20 0.00 2.20 211
3.44 2.20 5.64 289 VS30 (m/s): 370
24.36 5.64 30.00 418 Tipo di Suolo: B
per cui l’area in esame può essere classificata nella categoria B.
I dati di sintesi delle rilevazioni in onda P/S effettuate, il calcolo dei parametri
elastodinamici sono riportati nella tabella che segue:
STRATO prof.media(m)
Vp Vs µ δ Edin Gdin Kdin Estat
Km/sec Km/sec T/m³ Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² Mpa
I 1.87 0.40 0.21 0.31 1.59 1889 723 1633 5.6
II 5.96 1.20 0.29 0.47 1.96 4907 1670 26568 24.7
III max invest (P). 1.65 0.42 0.47 2.08 10881 3712 52886 85.6
Legenda parametri dinamici
Moduli Elastodinamici Opere Connesse Imp.Fotovolt. Rossi1-2
Tp Tempi onde di compressione millisecondi δ Densità geofisica T/m³
Ts Tempi onde di taglio millisecondi Edin Modulo di Elasticità dinamico Kg/cm²
Vp Velocità onde di compressione Km/sec Gdin Modulo di Taglio dinamico Kg/cm²
Vs Velocità onde di taglio Km/sec Kdin Modulo di Compressibilità dinamico Kg/cm²
µ Coefficiente di Poisson - Estat Modulo di Elasticità statico Mpa
** Ciò chiarito, per le tipologie di rilievo effettuate, si rimanda agli elaborati specifici
prodotti, per una più approfondita analisi dello studio condotto.
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CONCLUSIONI
Preme sottolineare che il presente studio non è da ritenersi esaustivo, tenuto conto
dell’ importanza della struttura prevista (cabina di trasformazione RTN), e pertanto sarà
integrato con indagine geognostica che ne accerti la stratimetria, l'idrogeologia locale e le
caratteristiche fisico-meccaniche.
Le indagini condotte portano ad affermare la generale idoneità del sito e, quindi,
del progetto sotto tutti quelli che sono gli indicatori geoambientali più importanti.
- geomorfologico;
- idrologico ed idrogeologico;
- geotecnico.
- aspetto geomorfologico
La struttura degli affioramenti e dei terreni in substrato è tale da garantire, di per sé,
la stabilità generale dell’area. Se a questo si aggiunge una favorevole situazione
topografica e, quindi, morfologica, si avrà come tale “indicatore ambientale” sia
assolutamente “favorevole”.
- aspetto idrologico ed idrogeologico
Riguarda i problemi connessi alla circolazione delle acque superficiali e di quelle
endogene.
Dall’esame morfologico è facile osservare come il sito di progetto sia localmente
interessato da canali di erosione in cui solo periodicamente si evidenzia presenza idrica;
non sono da escludere interazioni con tali acque. In ogni caso, il grado di permeabilità
dei terreni di copertura è tale da escludere la presenza di falde idriche importanti a breve
distanza dal piano campagna. Nessuna importanza assumono i filetti idrici periodici,
percolanti nella fascia corticale in occasione di piovosità intensa.
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Profilo Verticale Vs Masw1
Spessor Profondità
Vs Tipo di analisi:
(da m) (a m)
e (m)
(m/sec) Onde di Rayleigh
0.86 0.00 0.86 189
1.34 0.86 2.20 225 VS30 (m/s): 370
3.44 2.20 5.64 289
6.73 5.64 12.37 364
17.63 12.37 30.00 438 Tipo di Suolo: B

CANTIERE:
COMITTENTE: Fergas-Solar Srl
DATA: apr-11
TOMOGRAFIA SISMICA SS1
I° Sismostr. 400 211 1,87
II° Sismostr. 1.200 289 5,96
1.650 418 max indagine
Parziali Quota Rifratt.1 Topografia Prof. Rifratt.1 Parziali Quota Rifratt.2 Topografia Prof. Rifratt.2
Relativa Relativa da p.c. Relativa Relativa da p.c.
(m) (m slm) (m slm) (m) (m) (m slm) (m slm) (m)
0,0 -2,81 0,0 2,81 0,0 -6,29 0,0 6,29
5,0 -2,81 0,0 2,81 5,0 -6,29 0,0 6,29
10,0 -2,81 0,0 2,81 10,0 -5,76 0,0 5,76
15,0 -2,81 0,0 2,81 15,0 -4,96 0,0 4,96
20,0 -2,81 0,0 2,81 20,0 -6,03 0,0 6,03
25,0 -3,35 0,0 3,35 25,0 -7,10 0,0 7,10
30,0 -3,62 0,0 3,62 30,0 -7,63 0,0 7,63
35,0 -3,62 0,0 3,62 35,0 -7,10 0,0 7,10
40,0 -2,28 0,0 2,28 40,0 -6,03 0,0 6,03
45,0 -1,47 0,0 1,47 45,0 -5,22 0,0 5,22
50,0 -0,94 0,0 0,94 50,0 -4,96 0,0 4,96
55,0 -1,47 0,0 1,47 55,0 -5,49 0,0 5,49
60,0 -1,74 0,0 1,74 60,0 -6,03 0,0 6,03
65,0 -1,47 0,0 1,47 65,0 -6,03 0,0 6,03
70,0 -0,67 0,0 0,67 70,0 -5,49 0,0 5,49
75,0 -0,40 0,0 0,40 75,0 -5,22 0,0 5,22
80,0 -0,40 0,0 0,40 80,0 -5,22 0,0 5,22
85,0 -0,94 0,0 0,94 85,0 -6,56 0,0 6,56
90,0 -1,47 0,0 1,47 90,0 -7,10 0,0 7,10
95,0 -1,47 0,0 1,47 95,0 -6,29 0,0 6,29
100,0 -0,94 0,0 0,94 100,0 -4,96 0,0 4,96
105,0 -0,94 0,0 0,94 105,0 -4,69 0,0 4,69
110,0 -1,74 0,0 1,74 110,0 -6,03 0,0 6,03
115,0 -2,01 0,0 2,01 115,0 -6,56 0,0 6,56
MEDIA MEDIA
1,87 5,96

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UBICAZIONE AREA D’INTERVENTO
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Ubicazione Aree (Scala 1:100.000)
®
0 1.5 3

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CARTA GEOLOGICA
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UBICAZIONE DELL’AREA NEL PIANO
STRALCIO DELLE FASCE FLUVIALI EDITO
DALL’AUTORITA’ DI BACINO DELLA
BASILICATA
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STRALCIO DALLA CARTA INVENTARIO
DELLE FRANE DELL’AUTORITA’ DI
BACINO DELLA BASILICATA
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STRALCIO CATASTALE
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UBICAZIONE INDAGINE SISMICA
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