Procedura di calcolo per la certificazione - ORS - Regione Lombardia
Procedura di calcolo per la certificazione - ORS - Regione Lombardia Procedura di calcolo per la certificazione - ORS - Regione Lombardia
h (AU) è l’entalpia dell’aria umida, *Wh/kg (AS) ]; θ è la temperatura dell’aria umida, *°C+; (H O) v x è l’umidità massica dell’aria umida, * g kg 2 ]; si ha: dove: xe (AU) R R 118 (AS) -4 0,695 5,16710 θR x e h 0,2794 θ (211) (H O) v è l’umidità massica media giornaliera dell’aria umida esterna, * g kg 2 ]; oppure, se il recuperatore è entalpico, l’entalpia a valle del recuperatore è data direttamente da: dove: (AU) R (AU) e R (AU) (AU) h h h h η (212) (AU) h R è l’entalpia dell’aria umida a valle del recuperatore, *Wh/kg+; (AU) h i è l’entalpia dell’aria umida interna prefissata della zona termica considerata (calcolata con l’equazione (210)), [Wh/kg]; (AU) h e è l’entalpia dell’aria umida media giornaliera dell’aria esterna (calcolata con l’equazione (210)), [Wh/kg]; ηR con dove: è l’efficienza termica del recuperatore entalpico; h (AU) θ è la temperatura dell’aria umida, *°C+; -4 θ, x 0,2794 θ 0,695 5,16710 θ x i e (213) (H O) v x è l’umidità massica dell’aria umida, * g kg 2 ]; si calcola, quindi, l’entalpia a valle del processo di umidificazione, come: dove: θw (AU) u (AU) R (AS) x u x e 0,001163 θw h h (214) è la temperatura dell’acqua liquida inviata all’atomizzatore, *°C+; si determinano la temperatura a bulbo secco e a bulbo umido (di saturazione adiabatica) a valle del processo di umidificazione, come: (AU) u h 0,695 xu θu (215) -4 0,2794 5,167 10 x u (AS)
dove: θR θDP Pv,e θ WB con θ R aθ 1 a DP a a 6 336815 237,3 θ DP 8980876 265,5 θ DP 2 2 119 p v,e 101325 p v,e 101325 per θ per θ DP DP 0 0 (216) è la temperatura a bulbo secco dell’aria umida prima del processo di umidificazione, data dalla (209) ovvero dalla (215) introducendovi l’entalpia specifica a valle del recuperatore, h , e l’umidità massica media giornaliera dell’aria esterna, xe, [°C]; (AU) R è la temperatura di rugiada dell’aria umida prima del processo di umidificazione, [°C], che si calcola come: θ θ DP DP ln 237,3 17,269 ln 265,5 21,875 p v,e 610,5 lnp v,e 610,5 p v,e 610,5 lnp 610,5 v,e p p v,e v,e 610,5 Pa 610,5 Pa (217) è la pressione parziale dell’aria umida prima del processo di umidificazione, *Pa+, che, se non direttamente nota (valore dell’aria esterna), si calcola come: si confrontano tali temperature e: p x e v, e 101325 (218) 622 x e a. se θu θWB si ha un’umidificazione adiabatica con il controllo della umidità, come richiesto e, ovviamente, la potenza termica richiesta è nulla: Q V, r, in, i 0 (219) inoltre, poiché l’efficienza effettiva del recuperatore termico/entalpico è inferiore a quella nominale, occorre ricalcolare le perdite nominali per ventilazione (si veda § E.6.3.8) utilizzando il valore corretto dell’efficienza del recuperatore dato da: θ θ η (220) u e ηR,eff θi θ e b. se θu θWB si ha una saturazione adiabatica che comunque è insufficiente per controllare l’umidità, come richiesto; è sempre nulla la potenza termica richiesta ma si ha: R Q V, r, in, i 0 (221)
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h (AU) è l’entalpia dell’aria umida, *Wh/kg (AS) ];<br />
θ è <strong>la</strong> tem<strong>per</strong>atura dell’aria umida, *°C+;<br />
(H O)<br />
v<br />
x è l’umi<strong>di</strong>tà massica dell’aria umida, * g kg<br />
2 ];<br />
si ha:<br />
dove:<br />
xe<br />
(AU)<br />
R<br />
R<br />
118<br />
(AS)<br />
-4<br />
0,695 5,16710<br />
θR<br />
x e<br />
h 0,2794<br />
θ <br />
<br />
(211)<br />
(H O)<br />
v<br />
è l’umi<strong>di</strong>tà massica me<strong>di</strong>a giornaliera dell’aria umida esterna, * g kg<br />
2 ];<br />
oppure, se il recu<strong>per</strong>atore è entalpico, l’entalpia a valle del recu<strong>per</strong>atore è data <strong>di</strong>rettamente da:<br />
dove:<br />
(AU)<br />
R<br />
(AU)<br />
e<br />
R<br />
(AU) (AU) h h <br />
h h η<br />
<br />
(212)<br />
(AU)<br />
h R è l’entalpia dell’aria umida a valle del recu<strong>per</strong>atore, *Wh/kg+;<br />
(AU)<br />
h i è l’entalpia dell’aria umida interna prefissata del<strong>la</strong> zona termica considerata (calco<strong>la</strong>ta con<br />
l’equazione (210)), [Wh/kg];<br />
(AU)<br />
h e è l’entalpia dell’aria umida me<strong>di</strong>a giornaliera dell’aria esterna (calco<strong>la</strong>ta con l’equazione<br />
(210)), [Wh/kg];<br />
ηR<br />
con<br />
dove:<br />
è l’efficienza termica del recu<strong>per</strong>atore entalpico;<br />
h<br />
(AU)<br />
θ è <strong>la</strong> tem<strong>per</strong>atura dell’aria umida, *°C+;<br />
-4<br />
θ, x<br />
0,2794<br />
θ<br />
0,695 5,16710<br />
θ<br />
x<br />
i<br />
e<br />
(213)<br />
(H O)<br />
v<br />
x è l’umi<strong>di</strong>tà massica dell’aria umida, * g kg<br />
2 ];<br />
si calco<strong>la</strong>, quin<strong>di</strong>, l’entalpia a valle del processo <strong>di</strong> umi<strong>di</strong>ficazione, come:<br />
dove:<br />
θw<br />
(AU)<br />
u<br />
(AU)<br />
R<br />
(AS)<br />
x u x<br />
e 0,001163 θw<br />
h h <br />
<br />
(214)<br />
è <strong>la</strong> tem<strong>per</strong>atura dell’acqua liquida inviata all’atomizzatore, *°C+;<br />
si determinano <strong>la</strong> tem<strong>per</strong>atura a bulbo secco e a bulbo umido (<strong>di</strong> saturazione a<strong>di</strong>abatica) a valle del<br />
processo <strong>di</strong> umi<strong>di</strong>ficazione, come:<br />
(AU)<br />
u<br />
h 0,695<br />
xu<br />
θu<br />
(215)<br />
-4<br />
0,2794<br />
5,167<br />
10 x<br />
u<br />
(AS)