calcoli idraulici (.pdf 262 Kb) - Comune di Lizzano

INDICE
1- PREMESSA pag. 1
2- LEGGE DI PROBABILITA’ PLUVIOMETRICA pag. 2
3- CALCOLO DELLE PORTATE DI PIOGGIA pag. 5

1- PREMESSA
Nel calcolo idraulico che segue è stata verificata la rete esistente nel centro abitato,
integrata dalla rete di progetto e dalla rete di futura realizzazione.
2

2- LEGGE DI PROBABILITA’ PLUVIOMETRICA
La legge di probabilità pluviometrica per la stazione di Lizzano è stata ricavata facendo
riferimento ai dati pluviometrici registrati per 33 anni di osservazione ed al concetto di
tempo di ritorno T, cioè al numero medio di anni che bisogna attendere affinché un certo
valore possa essere superato.
Nel caso dell’analisi delle massime piogge di breve durata si considerano come variabili le
massime altezze di pioggia ht cadute per ciascuna delle durate caratteristiche 1, 3, 6, 12 e
24 h, disponibili per una serie di n anni in un punto in cui è presente una stazione
pluviometrica di cui si registrino annualmente i dati. In tal modo la stima del valore
massimo per ciascuna durata e per un fissato periodo di ritorno può ottenersi moltiplicando
il valore medio μt per un coefficiente moltiplicativo KT detto coefficiente di crescita. Tale
valore sarà dunque tanto più grande quanto più dispersi saranno i dati osservati e quanto
più elevato sarà il periodo di ritorno. Il modello scelto per ricavare il valore del coefficiente
di crescita si basa sulla teoria di Gumbel che brevemente si richiama.
Data una serie di n dati (altezze di pioggia) per ciascuna delle durate indicate si ricava la
media e lo scarto quadratico medio; quindi viene calcolato il coefficiente di variazione
medio CV (media dei rapporti fra s.q.m e valor medio) che è indicativo di quanto i dati
siano dispersi. A questo punto si calcola il fattore di crescita KT secondo le espressioni di
seguito riportate:
1.795/k’ = (1/CV) – 0.45
KT = [1 – k’ logln (T/T-1)] / (1 + 0.251k’)
Il valore medio dell’altezza di pioggia μt per una qualsiasi durata t viene calcolato con
un’analisi di regressione dei valori di h sui valori di t secondo una legge del tipo:
μt = a t n .
Le costanti “a” e “n” vengono determinate con un modello lineare se si immettono i dati in
un riferimento (log t, log ht).
Stazione:
3
Lizzano
Quota: 100.00

Numero di anni di osservazione: 33
Tabella dei dati osservati:
Anno 1 h 3 h 6 h 12 h 24 h
1957 40.20 47.40 47.40 47.40 63.40
1959 36.00 47.40 58.80 72.00 83.20
1960 22.40 41.60 44.40 62.60 114.40
1961 22.00 32.00 38.00 39.20 43.40
1962 39.80 40.40 41.00 41.60 73.80
1963 66.20 78.80 85.60 90.60 91.20
1964 50.00 83.00 101.20 116.80 131.20
1965 13.80 23.20 24.80 34.60 47.80
1966 26.80 28.40 30.00 45.20 47.80
1967 32.20 58.40 67.60 68.00 68.00
1968 15.20 17.00 20.40 22.40 29.00
1969 60.00 86.40 89.00 96.40 100.60
1970 32.40 33.80 43.60 71.20 80.20
1972 48.00 49.00 94.00 101.20 102.00
1974 31.40 46.40 66.40 89.20 97.80
1977 28.00 37.40 40.20 40.60 44.00
1978 22.20 33.60 47.60 76.80 77.20
1979 55.80 60.20 66.20 66.20 85.80
1980 20.00 41.00 50.20 68.20 74.80
1981 24.40 32.00 32.00 32.00 52.60
1985 23.80 34.40 40.80 44.00 44.60
1986 24.00 32.40 33.00 33.00 33.00
1987 38.40 48.00 48.80 48.80 54.60
1989 37.00 37.40 37.40 37.40 37.40
1990 29.60 39.00 47.60 61.00 69.60
1992 42.60 82.20 91.80 92.80 93.60
1993 24.00 30.80 35.00 49.40 64.00
1994 40.20 58.80 58.80 58.80 58.80
1995 38.40 48.40 52.40 66.00 11.00
1996 30.40 39.80 45.80 71.20 89.20
1997 14.00 23.00 44.40 45.80 53.20
4

1999 27.00 28.00 28.80 31.60 42.00
2000 28.60 35.00 36.20 44.00 56.60
Analisi statistica dei dati:
Durata Altezza media di pioggia Scarto quadratico medio Coefficiente di variazione
1 h 32.87 12.57 0.38
3 h 44.08 17.42 0.40
6 h 51.19 20.70 0.40
12 h 59.58 22.94 0.39
24 h 67.15 26.27 0.39
Leggi di probabilità pluviometrica:
Tempo di ritorno T KT a n
- 1.00 33.66 0.23
5 1.28 43.14 0.23
10 1.51 50.85 0.23
15 1.64 55.20 0.23
30 1.86 62.50 0.23
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3- CALCOLO DELLE PORTATE DI PIOGGIA
La rete fognaria in oggetto è costituita da 41 picchetti e da 39 tratti.
Legge di probabilità pluviometrica
La legge di probabilità pluviometrica che interessa la zona in cui ricade la rete da
progettare è la seguente:
h=43.14 x d^0.23
dove h è l'altezza di pioggia, d è la durata di pioggia, in ore. E’ stato considerato l'effetto di
riduzione dell'area, che tiene conto del fatto che sulle aree circostanti l'area servita da un
pluviografo l’altezza di pioggia, connessa ad un evento piovoso di durata d, risulta inferiore alla
massima altezza che il pluviografo registra quando su di esso passa il centro di pioggia. Il metodo
proposto da Puppini prevede la modifica dei coefficienti della legge di pioggia nel modo seguente:
con A espressa in [ha].
E’ stata considerata anche la variabilità temporale del coefficiente di afflusso phi, per
portare in conto la quale si considera come esponente di pioggia al posto di n no=4/3*n
(variazione proposta da Fantoli).
Metodo di calcolo
Per la verifica idraulica della rete è stato utilizzato il metodo dell’invaso (con precisione =
0.00500). Tale metodo che sfrutta per il calcolo delle portate di pioggia le capacità
invasanti della rete. Le ipotesi alla base del metodo sono stazionarietà e linearità che
comportano la invarianza nel tempo delle trasformazioni che il bacino compie sugli input
(afflussi) e la validità del principio di sovrapposizione degli effetti. In fase di calcolo si
ipotizza che il riempimento dei canali avvenga in modo sincrono e che nessun canale
determini fenomeni di rigurgito in tratti di canale a monte. Il metodo si fonda sulla
equazione di continuità. Se si indica con w il volume invasato nel bacino, con la portata
transitante attraverso la sezione di chiusura z e con p la portata netta immessa in rete, per
la continuità si ha:
p(t)dt-q(t)dt=dw
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considerando costante l’intensità di pioggia e individuando un legame funzionale tra w e q,
si perviene alla fine ad una relazione in cui si esprima q in funzione del tempo t
In particolare si fa riferimento alla relazione (valida nel caso in cui il moto vario si possa
definire come sovrapposizione di moti uniformi):
w = Kω
La successiva integrazione della suindicata equazione di continuità tra gli istanti T1 = 0 e
T2 = Tr (tempo di riempimento del canale, cui corrisponde una portata Q) ci permette di
individuare qual’ è il tempo (tempo di riempimento Tr) necessario perchè il canale convogli
la massima portata possibile:
Tr=W/Q*ln[p/(p-Q)]
Se allora l’evento meteorico di intensità costante pari ad i ha una durata Tp < Tr nel canale
non si raggiungerà il massimo livello previsto, che invece viene raggiunto per Tp = Tr. Nel
caso in cui, invece, dovesse risultare Tp > Tr, allora ci sarà un intervallo di tempo pari a Tp
- Tr in cui il canale esonderà non essendo in grado di convogliare la portata in arrivo.
Appare ovvio, quindi, che la condizione di corretto proporzionamento dello speco è quella
che si realizza nel caso che Tp = Tr, cioè nel caso in cui il tempo di pioggia eguagli proprio
il tempo di riempimento del canale. In questa ottica nasce il metodo dell’invaso non come
metodo di verifica, ma come strumento di progetto: ed infatti, se si impone l’ uguaglianza
Tp = Tr e si sostituiscono le espressioni analitiche ai due termini si perviene ad una
relazione:
(1)
Dove:
u = coefficiente udometrico della sezione , rappresenta la portata per unità sdi
superficie (Q/A)
K = costante che vale 2158 per sezioni ovoidali, 2518 per sezioni rettangolari o
trapezie, 2878 per sezioni triangolari.
n= esponente della legge di pioggia
A = area colante
φ = coefficiente di afflusso
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Per quanto concerne l’utilizzo della (1), assegnata la legge di pioggia e il coefficiente di
afflusso, si fissa un valore di primo tentativo di w, diciamolo w1. Dalla (1) si può così
risalire al valore di u e quindi della portata mediante la conoscenza delle scale di deflusso
delle sezioni, e si confronta il volume proprio invasato W così ricavato con quello iniziale di
tentativo Wo. Se W = Wo (a meno di una certa precisione), allora l’ipotesi iniziale è
corretta ed il problema è risolto; se invece W-Wo è maggiore della precisione assegnata è
necessario iterare il procedimento.
Si riportano di seguito le caratteristiche delle sezioni utilizzate, le tabelle contenenti i dati di
progetto, le tabelle dei risultati (tabella pioggia e tabella verifiche). Ogni tabella è corredata
di legenda:
TABELLA SEZIONI CIRCOLARI
N. Nome Diametro
[m]
8
Formula Scabrezza
1 Pvc315 0.32 CB 0.08
2 Pvc400 0.40 CB 0.08
3 Pvc500 0.50 CB 0.08
4 Pvc800 0.80 CB 0.08
5 DN1600 PEad 1.60 CB 0.06
6 DN1200 PEad 1.20 CB 0.06
7 DN1000 PEad 1.00 CB 0.06
8 DN800 PEad 0.80 CB 0.06
9 DN500 PEad 0.50 CB 0.06
10 DN400 PEad 0.40 CB 0.06
11 DN 1400 PEad 1.40 CB 0.06
12 DN 800 CLS 0.80 CB 0.20
13 DN 500 CLS 0.50 CB 0.20
14 DN 1200 CLS 1.20 CB 0.20

Legenda Formule di resistenza
GS = formula di Gauckler-Strickler: V=KsR^(2/3)j^(1/2)
CB = formula di Chezy-Bazin: V=KbR^(1/2)j^(1/2), dove Kb=87/(1+gamma/R^(1/2))
CK = formula di Chezy-Kutter: V=KkR^(1/2)j^(1/2), dove Kk=100/(1+m/R^(1/2)
MS = formula di Manning-Strickler: V=(1/n)R^(2/3)j^(1/2)
TABELLA DATI PICCHETTI
Nome
X
[m]
9
Y
[m]
Z
[m]
1 1335.41 884.85 34.70
33 1672.96 401.23 28.00
34 1716.43 434.93 28.00
35 1719.91 464.73 28.20
36 1686.44 435.15 28.14
37 1735.75 457.88 28.04
38 1680.63 401.78 27.96
39 1529.23 231.11 28.42
40 1541.92 232.00 28.37
41 1672.07 241.03 27.39
42 1226.64 184.10 29.83
43 1231.02 141.27 29.62
44 1246.81 -6.86 26.10
45 1071.31 -75.07 25.33
46 914.08 349.80 31.00
47 1032.77 185.16 30.84
49 1313.37 215.20 29.70
50 1679.99 142.56 27.56
51 1314.69 883.83 34.93
53 1410.69 381.66 29.88
54 1394.64 269.58 29.02
55 1417.66 8.79 26.34

Nome
X
[m]
10
Y
[m]
Z
[m]
56 1830.07 253.86 27.21
57 1728.76 401.54 27.80
58 1742.87 246.78 27.12
59 1749.51 178.41 27.16
60 1677.46 177.26 27.38
61 1951.22 207.30 28.58
62 1758.01 90.76 27.66
63 1752.18 143.82 27.38
64 1216.65 184.16 29.83
65 1668.80 282.09 27.65
66 1419.62 622.42 32.77
3 1400.36 222.15 28.86
7 1574.15 567.20 29.28
8 1833.99 199.00 27.50
11 1410.61 366.25 29.80
12 913.30 298.05 30.96
13 939.01 297.77 31.05
2 1513.47 803.17 33.39
4 1507.39 720.07 31.91
Legenda Tabella Picchetti
Nome = nome identificativo del picchetto
X,Y = coordinate planimetriche del picchetto
Z = quota geodetica del picchetto

TABELLA DATI TRATTI
Nome Pic1 Pic2 Sez Lungh. Pend Ac Phi Tr
11
[m] [-] [ha] [min]
tronco 3 (pic:37-34) 37 34 DN800 PEad 30.00 0.005 0.80 0.60 5.00
tronco 3 (pic:34-38) 34 38 DN800 PEad 50.00 0.005 0.00 0.60 5.00
tronco 2 (pic:36-34 36 34 DN800 PEad 30.00 0.005 0.53 0.60 5.00
tronco 1(pic:35-34) 35 34 DN800 PEad 30.00 0.005 1.00 0.60 5.00
tronco 14 (pic:33-39) 33 39 DN1200 PEad 223.60 0.002 2.28 0.60 5.00
tronco 15 (pic:38-57) 38 57 DN800 PEad 49.00 0.005 0.23 0.60 5.00
tronco 17 (pic:57-58) 57 58 DN 800 CLS 155.40 0.005 0.98 0.60 5.00
tronco 23 (pic:65-41) 65 41 Pvc315 41.50 0.005 0.20 0.60 5.00
tronco 18 (pic:56-58) 56 58 DN 800 CLS 87.50 0.004 0.70 0.60 5.00
tronco 18 (pic:58-41) 58 41 DN 800 CLS 71.03 0.004 0.00 0.60 5.00
tronco 22 (pic:8-56) 8 56 Pvc315 55.00 0.005 0.26 0.60 5.00
tronco 20 (pic:41-60) 41 60 DN 800 CLS 64.00 0.006 0.00 0.60 5.00
tronco 20 (pic:60-50) 60 50 DN 800 CLS 34.90 0.011 0.00 0.60 5.00
tronco 21 (pic:61-63) 61 63 DN 500 CLS 268.70 0.011 1.20 0.60 5.00
tronco 21 (pic:63-50) 63 50 DN 500 CLS 72.20 0.008 0.00 0.60 5.00
tronco 5 (pic:62-63) 62 63 DN500 PEad 53.60 0.005 0.42 0.60 5.00
tronco 6 (pic:50-43) 50 43 DN1200 PEad 457.34 0.001 4.64 0.60 5.00
tronco 16 (pic:40-41) 40 41 DN800 PEad 131.00 0.005 0.84 0.60 5.00
tronco 7 (pic:39-3) 39 3 DN1200 PEad 137.00 0.002 0.85 0.60 5.00
tronco 7 (pic:3-49) 3 49 DN1200 PEad 87.00 0.002 0.21 0.60 5.00
tronco 7 (pic:49-42) 49 42 DN 1400 PEad 115.50 0.001 1.28 0.60 5.00
tronco 8 (pic:53-49) 53 49 DN1200 PEad 266.00 0.003 4.25 0.60 5.00
tronco 9 (pic:51-66) 51 66 DN800 PEad 318.91 0.005 3.14 0.60 5.00
tronco 26 (pic:66-53) 66 53 Pvc800 240.89 0.012 1.21 0.60 5.00
tronco 24 (pic:11-54) 11 54 Pvc400 116.25 0.005 0.21 0.60 5.00
tronco 10 (pic:46-47) 46 47 DN1200 PEad 284.00 0.003 5.50 0.60 5.00
tronco 25 (pic:47-64) 47 64 DN 1200 CLS 194.27 0.005 4.45 0.60 5.00

Nome Pic1 Pic2 Sez Lungh. Pend Ac Phi Tr
12
[m] [-] [ha] [min]
tronco 11 (pic:64-42) 64 42 DN 1400 PEad 8.00 0.003 0.00 0.60 5.00
tronco 11 (sez:43-44) 43 44 DN 1400 PEad 300.00 0.004 2.10 0.60 5.00
tronco 12 (sez:44-45) 44 45 DN1600 PEad 192.31 0.002 1.30 0.60 5.00
tronco 24 (pic:54-55) 54 55 Pvc500 261.83 0.008 0.48 0.60 5.00
tronco 24 (pic:55-44) 55 44 Pvc500 192.31 0.008 1.00 0.60 5.00
tronco 19 (pic:59-60) 59 60 DN 800 CLS 72.00 0.010 0.83 0.60 5.00
tronco 13 (pic:13-12) 13 12 DN400 PEad 12.50 0.005 0.00 0.60 5.00
tronco 11 (sez:42-43) 42 43 DN 1400 PEad 44.00 0.004 0.06 0.60 5.00
tronco 4 (sez:1-2) 1 2 DN1000 PEad 258.50 0.005 1.85 0.60 5.00
tronco 4 (sez:2-4) 2 4 DN1000 PEad 78.00 0.005 1.85 0.60 5.00
tronco 4 (sez:4-7) 4 7 DN1000 PEad 241.00 0.005 1.85 0.60 5.00
tronco 4 (sez:7-33 7 33 DN1200 PEad 290.00 0.005 4.57 0.60 5.00
Legenda Tabella Tratti
Nome = nome identificativo del tratto inserito lungo il tracciato della rete
Pic1 = nome del 1° picchetto del tratto
Pic2 = nome del 2° picchetto del tratto
Sez = nome della sezione assegnata al tratto
L = lunghezza del tratto
Pend = pendenza del tratto
Ac = area colante che grava sul tratto
phi = coefficiente di afflusso; indica l'aliquota impermeabile dell'area gravante che
effettivamente contribuisce alla formazione della portata nel tratto
Wo = volume dei piccoli invasi; rappresenta la quantità di acqua che resta invasata sul
terreno prima che possa cominciare a defluire
Tr = tempo di ruscellamento; rappresenta il tempo che una goccia d'acqua caduta nel
punto più sfavorito del bacino impiega per arrivare alla rete

TABELLA PIOGGIA
Nome Sez Ac tot Phim a n Wp u tr intensità Qp
[ha] [mm/h^n] [mc] [l/s/ha] [min] [mm/h] [mc/s]
tronco 3 (pic:37-34) DN800 PEad 0.80 0.60 43.12 0.31 5.64 523.13 1.26 627.76 0.42
tronco 3 (pic:34-38) DN800 PEad 2.33 0.60 43.09 0.31 33.77 394.11 1.89 472.50 0.92
tronco 2 (pic:36-34) DN800 PEad 0.53 0.60 43.13 0.31 4.06 511.05 1.30 613.36 0.27
tronco 1 (pic:35-34) DN800 PEad 1.00 0.60 43.12 0.31 6.61 531.91 1.23 638.22 0.53
tronco 14 (pic:33-39) DN1200 PEad 12.40 0.60 42.86 0.31 572.77 154.51 7.27 184.13 1.92
tronco 15 (pic:38-57) DN800 PEad 2.56 0.60 43.08 0.31 49.87 333.24 2.41 399.46 0.85
tronco 17 (pic:57-58) DN 800 CLS 3.54 0.60 43.06 0.31 112.19 230.75 4.09 276.45 0.82
tronco 23 (pic:65-41) Pvc315 0.20 0.60 43.14 0.31 2.41 434.58 1.65 521.69 0.09
tronco 18 (pic:56-58) DN 800 CLS 0.96 0.60 43.12 0.31 20.83 312.82 2.64 375.34 0.30
tronco 18 (pic:58-41) DN 800 CLS 4.50 0.60 43.04 0.31 165.87 199.72 5.04 239.13 0.90
tronco 22 (pic:8-56) Pvc315 0.26 0.60 43.13 0.31 3.74 398.90 1.86 478.83 0.10
tronco 20 (pic:41-60) DN 800 CLS 5.54 0.60 43.02 0.31 214.50 189.84 5.42 227.15 1.05
tronco 20 (pic:60-50) DN 800 CLS 6.37 0.60 43.00 0.31 239.36 194.90 5.21 233.10 1.24
tronco 21 (pic:61-63) DN 500 CLS 1.20 0.60 43.11 0.31 35.08 249.67 3.66 299.53 0.30
tronco 21 (pic:63-50) DN 500 CLS 1.62 0.60 43.10 0.31 53.17 224.66 4.26 269.46 0.36
tronco 5 (pic:62-63) DN500 PEad 0.42 0.60 43.13 0.31 5.19 428.52 1.68 514.34 0.18
tronco 6 (pic:50-43) DN1200 PEad 12.63 0.60 42.86 0.31 702.33 125.21 9.85 149.19 1.58
tronco 16 (pic:40-41) DN800 PEad 0.84 0.60 43.12 0.31 17.59 320.47 2.55 384.55 0.27
tronco 7 (pic:39-3) DN1200 PEad 13.25 0.60 42.84 0.31 693.31 134.50 8.88 160.19 1.78
tronco 7 (pic:3-49) DN1200 PEad 13.46 0.60 42.84 0.31 766.31 121.77 10.25 145.02 1.64
tronco 7 (pic:49-42) DN1400 PEad 23.34 0.60 42.62 0.31 1269.59 124.60 9.87 147.52 2.91
tronco 8 (pic:53-49) DN1200 PEad 8.60 0.60 42.95 0.31 331.49 189.08 5.44 225.83 1.63
tronco 9 (pic:51-66) DN800 PEad 3.14 0.60 43.07 0.31 95.06 240.79 3.85 288.54 0.76
tronco 26 (pic:66-53) Pvc800 4.35 0.60 43.04 0.31 155.02 206.49 4.80 247.26 0.90
tronco 24 (pic:11-54) Pvc400 0.21 0.60 43.14 0.31 5.02 291.80 2.93 350.29 0.06
tronco 10 (pic:46-47) DN1200 PEad 5.50 0.60 43.02 0.31 160.57 244.13 3.77 292.12 1.34
tronco 25 (pic:47-64) DN 1200 CLS 9.95 0.60 42.92 0.31 319.28 222.72 4.29 265.80 2.22
13

Nome Sez Ac tot Phim a n Wp u tr intensità Qp
[ha] [mm/h^n] [mc] [l/s/ha] [min] [mm/h] [mc/s]
tronco 11 (pic:64-42) DN1400 PEad 9.95 0.60 42.92 0.31 326.42 218.12 4.42 260.31 2.17
tronco 11 (sez:43-44) DN1400 PEad 48.08 0.60 42.08 0.32 2824.58 106.06 12.34 123.76 5.10
tronco 12 (sez:44-45) DN1600 PEad 51.07 0.60 42.02 0.32 3242.55 95.97 14.27 111.80 4.90
tronco 24 (pic:54-55) Pvc500 0.69 0.60 43.12 0.31 24.06 212.81 4.61 255.40 0.15
tronco 24 (pic:55-44) Pvc500 1.69 0.60 43.10 0.31 53.78 231.55 4.08 277.71 0.39
tronco 19 (pic:59-60) DN 800 CLS 0.83 0.60 43.12 0.31 10.98 414.72 1.76 497.66 0.34
tronco 13 (pic:13-12) DN400 PEad 0.00 0.00 43.14 0.31 0.00 0.00 0.00 497.66 0.00
tronco 11 (sez:42-43) DN1400 PEad 33.35 0.60 42.40 0.31 1660.47 133.44 8.88 157.06 4.45
tronco 4 (sez:1-2) DN1000 PEad 1.85 0.60 43.10 0.31 53.84 250.13 3.65 299.97 0.46
tronco 4 (sez:2-4) DN1000 PEad 3.70 0.60 43.06 0.31 84.93 296.93 2.84 355.70 1.10
tronco 4 (sez:4-7) DN1000 PEad 5.55 0.60 43.02 0.31 187.56 215.63 4.51 258.02 1.20
tronco 4 (sez:7-33 DN1200 PEad 10.12 0.60 42.91 0.31 371.87 196.88 5.12 234.93 1.99
Legenda Tabella Pioggia
Nome = nome identificativo del tratto
Sez = nome della sezione assegnata al tratto
Actot = area colante totale, intesa come somma delle aree dei bacini che gravano, con i
loro afflussi, sul tratto in esame; in presenza di scaricatori è l'area ridotta che
effettivamente concorre alla piena;
Phim = coefficiente di afflusso medio delle aree gravanti sul tratto; indica l'aliquota
impermeabile media delle aree gravanti sul tratto che effettivamente contribuisce alla
formazione della portata
a = coefficiente della legge di pioggia
n = esponente della legge di pioggia
Wp = volume proprio totale invasato dalla rete; è la sommatoria dei volumi propri invasati
in tutti i tratti a monte fino al tratto in esame incluso
u = coefficiente udometrico; rappresenta il contributo di piena per unità di superficie Q/A
tr = tempo di riempimento
Qp = portata di pioggia che defluisce lungo il tratto in esame
14

1 a TABELLA VERIFICHE
Nome Sez L i Qp
15
[m] [-] [mc/s]
tronco 3 (pic:37-34) DN800 PEad 30.00 0.005 0.42
tronco 3 (pic:34-38) DN800 PEad 50.00 0.005 0.92
tronco 2 (pic:36-34 DN800 PEad 30.00 0.005 0.27
tronco 1(pic:35-34) DN800 PEad 30.00 0.005 0.53
tronco 14 (pic:33-39) DN1200 PEad 223.60 0.002 1.92
tronco 15 (pic:38-57) DN800 PEad 49.00 0.005 0.85
tronco 17 (pic:57-58) DN 800 CLS 155.40 0.005 0.82
tronco 23 (pic:65-41) Pvc315 41.50 0.005 0.09
tronco 18 (pic:56-58) DN 800 CLS 87.50 0.004 0.30
tronco 18 (pic:58-41) DN 800 CLS 71.03 0.004 0.90
tronco 22 (pic:8-56) Pvc315 55.00 0.005 0.10
tronco 20 (pic:41-60) DN 800 CLS 64.00 0.006 1.05
tronco 20 (pic:60-50) DN 800 CLS 34.90 0.011 1.24
tronco 21 (pic:61-63) DN 500 CLS 268.70 0.011 0.30
tronco 21 (pic:63-50) DN 500 CLS 72.20 0.008 0.36
tronco 5 (pic:62-63) DN500 PEad 53.60 0.005 0.18
tronco 6 (pic:50-43) DN1200 PEad 457.34 0.001 1.58
tronco 16 (pic:40-41) DN800 PEad 131.00 0.005 0.27
tronco 7 (pic:39-3) DN1200 PEad 137.00 0.002 1.78
tronco 7 (pic:3-49) DN1200 PEad 87.00 0.002 1.64
tronco 7 (pic:49-42) DN 1400 PEad 115.50 0.001 2.91
tronco 8 (pic:53-49) DN1200 PEad 266.00 0.003 1.63
tronco 9 (pic:51-66) DN800 PEad 318.91 0.005 0.76
tronco 26 (pic:66-53) Pvc800 240.89 0.012 0.90
tronco 24 (pic:11-54) Pvc400 116.25 0.005 0.06
tronco 10 (pic:46-47) DN1200 PEad 284.00 0.003 1.34
tronco 25 (pic:47-64) DN 1200 CLS 194.27 0.005 2.22

Nome Sez L i Qp
16
[m] [-] [mc/s]
tronco 11 (pic:64-42) DN 1400 PEad 8.00 0.003 2.17
tronco 11 (sez:43-44) DN 1400 PEad 300.00 0.004 5.10
tronco 12 (sez:44-45) DN1600 PEad 192.31 0.002 4.90
tronco 24 (pic:54-55) Pvc500 261.83 0.008 0.15
tronco 24 (pic:55-44) Pvc500 192.31 0.008 0.39
tronco 19 (pic:59-60) DN 800 CLS 72.00 0.010 0.34
tronco 13 (pic:13-12) DN400 PEad 12.50 0.005 0.00
tronco 11 (sez:42-43) DN 1400 PEad 44.00 0.004 4.45
tronco 4 (sez:1-2) DN1000 PEad 258.50 0.005 0.46
tronco 4 (sez:2-4) DN1000 PEad 78.00 0.005 1.10
tronco 4 (sez:4-7) DN1000 PEad 241.00 0.005 1.20
tronco 4 (sez:7-33 DN1200 PEad 290.00 0.005 1.99
Legenda 1° Tabella Verifiche
Nome = nome identificativo del tratto
Sez = nome della sezione assegnata al tratto
L = lunghezza del tratto
Pend = pendenza del tratto
Qp = portata di pioggia totale che affluisce al tratto in esame

2 a TABELLA VERIFICHE
Nome Sez Qt hmin hmax Grmax Vmax
[mc/s] [m] [m] [%] [m/s]
tronco 3 (pic:37-34) DN800 PEad 0.42 0.000 0.32 40.04 2.23
tronco 3 (pic:34-38) DN800 PEad 0.92 0.000 0.52 65.52 2.63
tronco 2 (pic:36-34 DN800 PEad 0.27 0.000 0.25 31.46 2.00
tronco 1(pic:35-34) DN800 PEad 0.53 0.000 0.36 45.16 2.41
tronco 14 (pic:33-39) DN1200 PEad 1.92 0.000 0.89 74.09 2.13
tronco 15 (pic:38-57) DN800 PEad 0.85 0.000 0.50 62.21 2.60
tronco 17 (pic:57-58) DN 800 CLS 0.82 0.000 0.60 74.40 2.04
tronco 23 (pic:65-41) Pvc315 0.09 0.000 0.22 67.92 1.49
tronco 18 (pic:56-58) DN 800 CLS 0.30 0.000 0.33 41.21 1.54
tronco 18 (pic:58-41) DN 800 CLS 0.90 0.000 0.69 86.59 1.94
tronco 22 (pic:8-56) Pvc315 0.10 0.000 0.25 78.73 1.53
tronco 20 (pic:41-60) DN 800 CLS 1.05 0.000 0.67 83.27 2.35
tronco 20 (pic:60-50) DN 800 CLS 1.24 0.000 0.59 73.81 3.12
tronco 21 (pic:61-63) DN 500 CLS 0.30 0.000 0.32 63.11 2.29
tronco 21 (pic:63-50) DN 500 CLS 0.36 0.000 0.43 85.43 2.04
tronco 5 (pic:62-63) DN500 PEad 0.18 0.000 0.25 49.47 1.86
tronco 6 (pic:50-43) DN1200 PEad 1.58 0.000 0.89 73.90 1.76
tronco 16 (pic:40-41) DN800 PEad 0.27 0.000 0.25 31.26 2.00
tronco 7 (pic:39-3) DN1200 PEad 1.78 0.000 0.87 72.63 2.03
tronco 7 (pic:3-49) DN1200 PEad 1.64 0.000 0.83 69.51 1.95
tronco 7 (pic:49-42) DN 1400 PEad 2.91 0.000 1.30 92.53 1.96
tronco 8 (pic:53-49) DN1200 PEad 1.63 0.000 0.68 56.82 2.45
tronco 9 (pic:51-66) DN800 PEad 0.76 0.000 0.46 57.33 2.54
tronco 26 (pic:66-53) Pvc800 0.90 0.000 0.40 49.62 3.61
tronco 24 (pic:11-54) Pvc400 0.06 0.000 0.15 37.58 1.42
tronco 10 (pic:46-47) DN1200 PEad 1.34 0.000 0.60 49.99 2.37
tronco 25 (pic:47-64) DN 1200 CLS 2.22 0.000 0.81 67.85 2.71
17

Nome Sez Qt hmin hmax Grmax Vmax
[mc/s] [m] [m] [%] [m/s]
tronco 11 (pic:64-42) DN 1400 PEad 2.17 0.000 0.79 56.33 2.43
tronco 11 (sez:43-44) DN 1400 PEad 5.10 0.000 1.40 99.90 3.31
tronco 12 (sez:44-45) DN1600 PEad 4.90 0.000 1.43 89.22 2.59
tronco 24 (pic:54-55) Pvc500 0.15 0.000 0.20 39.74 2.02
tronco 24 (pic:55-44) Pvc500 0.39 0.000 0.37 73.44 2.53
tronco 19 (pic:59-60) DN 800 CLS 0.34 0.000 0.27 34.29 2.26
tronco 13 (pic:13-12) DN400 PEad 0.00 0.000 0.00 0.25 0.00
tronco 11 (sez:42-43) DN 1400 PEad 4.45 0.000 1.27 90.49 3.04
tronco 4 (sez:1-2) DN1000 PEad 0.46 0.000 0.31 31.10 2.22
tronco 4 (sez:2-4) DN1000 PEad 1.10 0.000 0.51 50.59 2.76
tronco 4 (sez:4-7) DN1000 PEad 1.20 0.000 0.53 53.32 2.81
tronco 4 (sez:7-33 DN1200 PEad 1.99 0.000 0.66 54.87 3.14
Legenda 2° Tabella Verifiche
Nome = nome identificativo del tratto
Sez = nome della sezione assegnata al tratto
Qt = portata totale
hmin = tirante minimo inteso come valore dell'altezza idrica con cui la portata nera
defluisce lungo il tratto in esame
hmax = tirante massimo inteso come valore dell'altezza idrica con cui la portata totale
defluisce lungo il tratto in esame
Grmax = grado di riempimento massimo
Vmax = velocità massima
18