GEOTECNICA E FONDAZIONI - Geoplanning

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P. Ventura – Geotecnica e Fondazioni La tabella 1a evidenzia i principali parametri geotecnica misurabili con i vari tipi di prove in laboratorio, in sito od in vera grandezza. La tabella 1b descrive una panoramica dei vari strumenti di misure in sito e di monitoraggio in opera, che affiancano le prove di laboratorio, specialmente quando i terreni od i materiali non sono campionabili. Gli strumenti in particolare sono distinti fra quelli “agenti” o che imprimono una sollecitazione nell’opera per misurarne le caratteristiche meccaniche, e gli strumenti “reagenti” in cui l’azione indicatrice delle caratteristiche è esterna all’opera. Manuale dell’Ingegnere Colombo - Hoepli 84 a Ed. 2003 Cap E4, E5 C. Cestelli Guidi, P.Ventura 27
P. Ventura – Geotecnica e Fondazioni Il progetto delle strutture in tale cornice si avvale allora di una sicurezza “non quantizzabile” basata sulla responsabilità “interna” degli operatori che consente a volte anche di superare i casi di notevole divario fra la modellazione e la realtà, come già ricordato per la “sicurezza sanitaria” e per lo sviluppo. Il controllo di qualità specie di collegamento (performance bord) fra gli operatori è prezioso, ma solo se illuminato può far sperare anche gli ecologisti biocentrici a dialogare con quelli antropocentrici, peraltro non trasformati in tecnocrati soltanto della finanza, in una visione finalmente ecoottimista. Per tornare di nuovo a discutere della modellazione meccanica si ricordano poi le ipotesi fondamentali su cui si basa la Scienza delle Costruzioni. Ipotesi di Bernoulli, DeSaintVenant, Eulero: linearità geometrica e cinematica. Nei corpi si attiva la conservazione delle sezioni piane, se monodimensionali, o dei segmenti rettilinei, se bidimensionali, per cui la distribuzione della deformazione è lineare lungo lo spessore. Ciò comporta che i corpi non siano troppo tozzi o presentino variazioni brusche di sezione o dei carichi, né vi siano vincoli troppo rigidi. In tal modo le dimensioni dei tratti del contorno, necessari per mandare a regime le tensioni, risultano piccoli o dello stesso ordine di grandezza dello spessore dei corpi. La dimensione più piccola dei corpi deve essere ben minore del raggio di curvatura sotto i carichi, per cui si trascura il taglio nelle travi o l’effetto Poisson nella deformazione laterale nelle piastre, e gli spostamenti e le rotazioni sono linearmente correlati dalla relazione euleriana di traslazione vettoriale infinitesima maggiorata dall’angolo di rotazione infinitesimo per il rispettivo raggio l di rotazione (ds = ds o + dθ Λl). Ad esempio nei nodi strutturali, o nei vincoli di continuità, l’ipotesi decade. Ipotesi di Hooke: linearità costitutiva. I corpi sono omogenei isotropi ed elastici perfetti ovvero gli spostamenti massimi sono dell’ordine di 1/500 delle luci, condizionando le rigidezze dei corpi K=F/(s=1) ≡ EA/l per un pilastro compresso, K=M/(θ =1) ≡ EJ/l per una trave inflessa. Il valore ε < 2‰ del diagramma σ - ε di figura 3, vigendo la proporzionalità fra forze e spostamenti, diviene s < 1/500 in modo da definire quanto devono essere “piccole” le deformazioni in esercizio. 28
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I.6 IL RUOLO DEGLI ASPETTI TECNOLOG
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ase alla tensione tangenziale massi
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iportata la dispersione delle solle
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condizionata dalla carenza di misur
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La sicurezza e la vita dell’opera
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quantizzare il male e temperato dai
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ealistico esaminare lo stato limite
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Tener conto di tali criteri è impo
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INTRODUZIONE II.1 TRAVE CONTINUA IN
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DIAGRAMMA DEI MOMENTI PER SOVRAPPOS
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m r C −∑ i= 1 4M B M ir = 6 m =
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M AB ϑ = ϑ = ϑ = 0 per travi sim
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ϑ = ϑ = A A C ϑ = ϑ = 0 C 3 pl
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T ( x ) M ( x ) ϑ ( x ) δ ( x ) =
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l 1 ≠l 2 Il momento massimo all
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f''yij m’ij y’ II.1.4 CALCOLO M
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EI ⎡4 L ⎢ ⎣2 2⎤ 4 ⎥ ⎦ P
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EA/l S 2 + 12EJ/l 3 C 2 P. Ventura
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Schema di calcolo di trave reticola
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II.2.2 CALCOLO ALGEBRICO: 2.00 m A
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NA = 12083.8 senα + 8787.3 cosα =
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Α 2.00 2.00 Α II.2.3 CALCOLO DIFF
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l/2 M=Mo-XM ' X X l Soluzione 1 P.
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2 EA ∫ l o la reazione iperstatic
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II.2.4 CALCOLO MATRICIALE a) ANALIS
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) CAPRIATA IPERSTATICA P. Ventura -
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Effetto dei carichi applicati come
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PARTE III P. Ventura - Geotecnica e
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SCELTA DELLE UNITA’ DI MISURA P.
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Feb44K→ f yk 2 = 44KN / cm CONTRO
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AZIONE ψ 0i ψ 2i P. Ventura - Geo
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Fig. 18 Incidenza della freccia sul
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E TABELLE DI VERIFICA S = 10 (v. II
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VERIFICA DATI b , d , As nA ⎛ x =
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l’armatura predisposta nei travet
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isolvendo l’iperstatica con i val
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DIMENSIIONAMENTO A TAGLIO ALLO STAT
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L’armatura del corrente inferiore
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