GEOTECNICA E FONDAZIONI - Geoplanning

P. Ventura – Geotecnica e Fondazioni
monitorate (prediction and performance), in particolare con terreni prototipi
ben caratterizzati meccanicamente per essere di riferimento alla
ricostruzione reologica, come delineato nelle tabelle 1 a,b che seguono.
Non è possibile infatti a volte estrapolare dall’“elemento” del campione
“indisturbato” un profilo del sottosuolo che consenta di impiegare con
sicurezza la predetta analisi a priori basata sulla meccanica classica.
La figura 4a mostra una sintesi, delle classiche prove di laboratorio
geotecnico, alla luce del principio delle tensioni efficaci e quindi del ruolo
delle pressioni interstiziali durante i vari percorsi delle tensioni indotti con vari
tipi di apparecchi, in modo da simulare al meglio lo stato tensionale reale
indotto dall’opera da inserire nel terreno.
La tensione totale indotta dall’opera si ripartisce fra lo scheletro solido,
tensione efficace ’ , e la pressione interstiziale u nel fluido che permea in
generale il terreno, secondo la classica modellazione di Terzaghi, già prima
delineata, ed evidenziata in figura 4 a con le pietre porose e le molle.
Le prove allora sono molto influenzate dalle condizioni di drenaggio, ovvero
dalla possibilità di svolgersi in condizioni “drenate” (u=0), come
nell’edometro e nell’apparecchio di taglio diretto, od in condizioni “non
drenate”(∆u ≥ 0), come nell’apparecchio triassiale, con il quale si possono
simulare anche le varie condizioni di drenaggio.
Le caratteristiche di deformabilità e di resistenza dei terreni presentano,
diversamente dai solidi monofase descritti in figura 3, anzitutto idue tipi di
leggi costitutive o tensioni - deformazioni mostrati in figura 4 a.
La figura evidenzia inoltre tali leggi per i terreni normalconsolidati (NC)
ovvero che non hanno subito geologicamente tensioni maggiori di quelle
litostatiche pascaliane ’ vo = γ ‘ z = (γ- γw )z ( essendo z la profondità di
calcolo), e per i terreni sovraconsolidati (SC)che invece hanno subito
tensioni di preconsolidazione ’ p maggiori di ’ vo e che sono pertanto molto
meno compressibili di quelli normalconsolidati. Tale aspetto è evidenziato
dal “ginocchio” delle curve edometriche in particolare ricostruite a tratto in
corrispondenza del valore litostatico, per meglio valutare il modulo elastico
drenato E ’ in sito, per il modulo non drenato Eu si vedano le curve triassiali.
In figura 4 a sono mostrati infine i vari tipi di resistenze “drenato” (c ’, φ) in
termini di tensioni efficaci, e “non drenato” (cu , φu =0) in termini di tensioni
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