progetto di un solaio latero?cementizio ? relazione tecnica

UNIVERSITÀ DEGLI STUDI DI SALERNO FACOLTÀ 

DI INGEGNERIA 

Corso di Scienza delle Costruzioni 1 

Laurea in ingegneria civile per l’ambiente ed il territorio 

Prof. Fernando Fraternali 

Parte IV B: raccolta di tracce di esercizi proposti 

e di esercizi svolti sul metodo delle forze 

per le strutture piane 

A cura degli allievi 

Amatucci Federico 

Capuano Gerardo 

Limongiello Marco 

Rispoli Francesco 

Spagnulo Giovanni

PREMESSA 

La trave presa in esempio è detta trave continua 

perchè vincolata da appoggi intermedi che non 

sconnettono la continuità della trave. In essa gli assi 

dei vincoli non formano mai angoli diversi da 0 e 

90°,le forze(concentrate o uniform distribuite)sono 

perpendicolari all’asse della trave. Si tratta inoltre di 

un problema estensionale,dove cioè lo sforzo 

normale e le componenti orizzontali delle reazioni 

sono nulli;per questo riduciamo di un gdl il tronco 3t 

!2t, 

con t = # tronchi

•Nel nostro caso: 

t = 1; 

2t=2 

s=2+1+1+1=5 

quindi 

s-2t=5-2=3 : 

la trave è 3 volta iperstatica.

Sopprimiamo 3 vincoli con le reazioni vincolari, in 

modo da ricondurci ad una trave isostatica, a 

partire dallo stato iperstatico di partenza:operiamo 

tre sconnessioni a cerniera in corrispondenza degli 

appoggi intermedi. 

Dobbiamo però ripristinare la continuità della trave 

originaria scrivendo le equazioni di congruenza 

tante quante sono le incognite iperstatiche.

Applichiamo la sovrapposizione degli effetti. 

Si noti che nella campata AC l’azione dell’incognita 

iperstatica X1 provoca la reazione del cedimento 

elastico K phi . 

Ciò non accade per l’azione dell’incognita 

iperstatica X2 e del carico Q.

Nella campata EG, l’azione dell’incognita 

iperstatica X3 provoca uno spostamento rigido 

infinitesimo che si determina a partire 

dall’impostazione dell’equilibrio dovuto ad X3. 

Si otterrà pertanto la deformata complessiva.

Si passa alla fase di progetto e verifica nella 

sezione della trave più sollecitata, adottando 3 tipi 

di profilo: HE, IPE, Sezione Rettangolare. 

Infine consideriamo un generico profilo del quale si 

determinano i valori di forma.

  

  

  

  

  

  

PROGETTO DI UN SOLAIO  

LATERO‐CEMENTIZIO  

  

  

‐ RELAZIONE TECNICA ‐  

  

  

  

OGGETTO E SCOPO  

Oggetto  e  scopo  della  presente  relazione  di  calcolo  è  la  realizzazione  di  un  solaio,  del  tipo  

misto di cemento armato e laterizio gettato in opera, costituito da pignatte interposte  

fra nervature parallele di conglomerato armato.  

  

—  Titolo del progetto: Solaio latero‐cemento  

  

—  Committente:  Corso  di  Scienza  delle  Costruzioni  1  –  Laurea  in  Ingegneria  Civile  per  l’Ambiente  ed  il  

Territorio, Università degli Studi di Salerno  

  

— Nominativo dei progettisti: Vincenzo Ciancia  

  

—  Data della stesura di tale relazione: domenica 15 maggio 2011  

 

R e l a z i o n e   T e c n i c a   

2  PROGETTO DI UN SOLAIO LATERO‐CEMENTO  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

MODELLO DI CALCOLO  

  

  

Descrizione generale dell’opera  

  

Il solaio, appartenente ad uno dei piani intermedi di un edificio a struttura intelaiata costituita  

da  travi  e  pilastri  in  c.a.,  è  destinato  alla  realizzazione  di  un  negozio  e  quindi  soggetto  a  

sovraccarico accidentale di 400  .  

  

Saranno impiegati i seguenti materiali:    Calcestruzzo di resistenza caratteristica Rck 250  

                

Acciaio di tipo FeB44k in barre ad aderenza migliorata  

  

Normativa di riferimento  

  

DECRETO MINISTERIALE del  14 febbraio 1992  

Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato  

normale e precompresso e per le strutture metalliche.  

  

DECRETO MINISTERIALE del 16 gennaio 1996  

Norme tecniche relative ai “Criteri generali per la verifica  

di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi”  

  

  

Schematizzazione della struttura e dei vincoli  

  

Lo schema di calcolo adottato per lo studio di tale solaio, o meglio una striscia di questo larga  

60 cm, è quello di una trave continua su 4 appoggi con due sbalzi alle estremità.  

  

 [fig. 1 – schema statico del solaio, misure in cm]  

 

  

  

Dimensioni:  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

PROGETTO DI UN SOLAIO LATERO CEMENTO  

La sezione “tipo” del solaio è diversa a seconda se si tratta degli sbalzi o delle campate.  

Per  evitare  entrata  di  acqua,  durante  le  piogge,  la  sezione  degli  sbalzi  è  ribassata  di  2,5  cm  

rispetto alla sezione di campata.  

La differenza di altezza non è ottenuta modificando gli elementi strutturali, travetto o soletta,  

bensì usando un strato di massetto di diversa altezza tra lo sbalzo e la campata.   

Nelle figure 2 e 3 sono illustrate le due differenti sezioni “tipo”.  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

  

[fig. 2 – sezione “tipo” in campata]  

  

[fig. 3 – sezione “tipo” sugli sbalzi]  

  

3  

R e l a z i o n e   T e c n i c a  



  

  

  

Modellazione  della struttura e dei vincoli  

  

  

  

  

  

  

  

  

Lo spessore   del solaio può essere ottenuto una volta che siano note le luci di calcolo del  

solaio stesso.  

Detta   la massima di tale luci, si può determinare il valore minimo dello spessore del  

solaio secondo la seguente relazione:  

Nel nostro caso   pertanto  

assumiamo l’altezza del solaio di   .  

  

  

  

Per  la  realizzazione  della  struttura  utilizzeremo  

blocchi  di  dimensioni  48x22x25  cm  con  funzione  

principale  di  alleggerimento  al  di  sopra  dei  quali  

realizzeremo una soletta collaborante di 4 cm.  

Schematizzazione delle azioni  

  

I carichi agenti sulla struttura sono sostanzialmente di due tipi:  

  

‐ PERMANENTI (G), così detti in quanto gravano in modo permanente sulla struttura; essi sono  

quantizzabili in modo esatto e quindi sono determinabili.  

  

‐ ACCIDENTALI (Q), così detti in quanto sono quantità variabile, essi variano a seconda della  

funzione d’uso dell’edificio e sono previsti dalla normativa.  

  

Tra  i  carichi  permanenti  ricordiamo  che  sugli  sbalzi  è  prevista  una  balaustra  il  cui  peso  è  

schematizzabile come una forza concentrata (F) applicata all’estremità degli sbalzi.  

  

  

 

  

  

  

  


Modellazione delle azioni:  ANALISI DEI CARICHI  

  

DETERMINAZIONE DEI CARICHI PERMANENTI  

  

[Con riferimento alla fascia di 60 cm 2 ]  

  

SOLAIO IN CAMPATA:  

  

Peso proprio,  :        

  Soletta:      

  Travetto:      

  Laterizio:      

        

        

        

Sovraccarichi        

permanenti,  :  

  

  

  

  

  

Pavimento in marmo:  

Collante:  

Massetto:  

Intonaco:  

  

  

  

  

  

    

  

  

  

  

La  normativa  prevede  inoltre  quale  sia  il  carico  sviluppato  dai  tramezzi;  esso  potrà  essere  

ragguagliato ad un carico uniformemente distribuito pari a    

        

  Incidenza tramezzi:      

        

        

  

  

Che arrotondiamo, a vantaggio di sicurezza:  

  

  

SOLAIO SUGLI SBALZI:  

  

  

Peso proprio,  :        

  Soletta:      

  Travetto:      

  Laterizio:      

        

        

        

Sovraccarichi        

5  




  

permanenti,  :  

  Pavimento in ceramica:      

  Collante:      

  Massetto:      

  Impermeabilizzante:      

  Intonaco:      

        

        

  

All’estremità  degli  sbalzi  è  prevista  una  balaustra  formata  da  colonnine  di  calcestruzzo  di  

cemento bianco il cui peso è di 19,8 Kg; si è stimato che su una fascia di 60 cm sono presenti  3  

colonnine. (vedi ALLEGATO 4)  

        

  Peso balaustra:      

  

  

  

  

  

Che arrotondiamo, a vantaggio di sicurezza:  

  

  

  

DETERMINAZIONE DEI CARICHI ACCIDENTALI  

  

  

La  normativa  prevede  che  per  luoghi  soggetti  a  grande  affollamento  (teatri,  negozi,  sale  

convegni …) e che per balconi, ballatoi e scale comuni  il carico accidentale sia di  .  

  

[Con riferimento alla fascia di 60 cm 2 ]  

  

SOLAIO IN CAMPATA E SUGLI SBALZI:  

  

  

  

  

Tabella riassuntiva dei carichi.  

  

  

  

  

  

  

  

Carico permanente in campata  

Carico accidentale in campata  

Carico permanente sullo sbalzo  

Carico accidentale sullo sbalzo  

Forza concentrata sullo sbalzo  

  

 

  

  


  

  

Nell’ALLEGATO  1  è consultabile una tabella con i pesi per unità di volume dei materiali utilizzati 

7  




  

  

  

  

Caratteristiche dei materiali  

  

ACCIAIO del tipo FeB44k  

  

Render di una sezione di solaio in campata  

    

CALCESTRUZZO Rck 250  

  

Tipo di analisi  

  

Il criterio di calcolo adottato per il dimensionamento e la verifica della nostra struttura è quello  

della  Scienza  delle  Costruzioni  basato  sull’ipotesi  di  elasticità  lineare  dei  materiali  ed  in  

particolare quello delle TENSIONI AMMISSIBILI.  

  

  

  

  

  

 

  

  

  

  

  


Combinazioni di carico e analisi delle caratteristiche della sollecitazione  

  

  

A  partire  dai  carichi  agenti  sul  solaio  è  necessario  individuare  le  combinazioni  di  carico  di  

interesse per l’analisi, il progetto e la verifica dell’elemento strutturale.  

  

  

Una volta quantificate le azioni, bisogna determinare la loro disposizione più sfavorevole ai fini  

della valutazione delle sollecitazioni risultanti sulla struttura.   

  

Al  fine  di  ottenere  una  indicazione  generale  sulle  combinazioni  di  carico  che  massimizzino  i  

momenti flettenti in campata e quelli sugli appoggi (in valore assoluto) utilizziamo due semplici  

regole:  

  

  

1. Per massimizzare il momento in una sezione di campata bisogna caricare quella  

  

campata e tutte le altre in maniera alternata (“a scacchiera”) verso la periferia  

della trave.  

2. Per ottenere il momento massimo (in valore assoluto) sul generico appoggio  

bisogna caricare le due campate che vi concorrono e tutte le altre in maniera  

alterna verso la periferia.  

9  




  

  

  

  

PRIMA COMBINAZIONE DI CARICO  

Massimo momento flettente sulla campata BC e il minimo sugli appoggi A e D  

  

  

  

  

  

  

  

  

 

  

  

  

  

SECONDA COMBINAZIONE DI CARICO  

Massimo momento flettente sulla campata AB e il minimo sulla campata CD  

  

  

  

  

  

  

  

  


  

11  




  

  

  

  

TERZA COMBINAZIONE DI CARICO  

Minimo momento flettente sull’appoggio B  

  

  

  

  

  

  

 

  

  

  

  

QUARTA COMBINAZIONE DI CARICO  

Minimo momento flettente sull’appoggio C  

  

  

  

  

  

  


  

  

13  




  

  

  

  

Diagramma di inviluppo del momento flettente:  

  

Diagramma di inviluppo del taglio:  

  

  

  

  

  

  

  

  

 

  

  

  

  


Verifica e progetto dell’armatura  

  

Procediamo  al  calcolo  dell’armatura  necessaria  nelle  sezioni  critiche  per  contrastare  le  sollecitazioni  

flettenti calcolate prima.  

  

Calcoliamo l’area minima di tondini di ferro dalla formula:  

  

dove:   

  

 è il momento massimo o minimo delle sezioni critiche  

 è l’altezza utile della sezione    

 è lo spessore del copri ferro,    

 è la tensione ammissibile dell’acciaio del tipo FeB44k  

0,9 è il valore del braccio della coppia interna  

  

sezioni  Momenti    Tondini    

          

Appoggio A  1256,445  2,33  2Ø14  828,495  

Campata AB  1775,396  3,30  1Ø14+1Ø20  2519,300  

Appoggio B  2706,172  5,03  2Ø20  3381,600  

Campata BC  1481.557  2,75  1Ø20  1690,805  

Appoggio C  1594,324  2,96  1Ø20  1690,805  

Campata CD  920,859  1,71  1Ø20  1690,805  

Appoggio D  1315,440  2,44  1Ø20  1690,805  

  

  

Effettuata  la  disposizione  dei  ferri  è  necessario  verificare  che  in  ogni  sezione  critica  i  ferri  riescano  a  

supportare il momento flettente.  

  

È  necessario  quindi  calcolare  il  momento  resistente  dell’acciaio  e  verificare  che  esso  sia  maggiore  del  

momento flettente causato dai carichi.  

  

In sintesi, il diagramma del momento flettente deve essere sotteso al diagramma del momento resistente  

dell’acciaio.  

  

  

dove:  

  

  

 è l’area di un singolo tondino  

  

  

  

15  




  

  

  

  

Diagramma del momento resistente dell’acciaio  

  

  

  

 

  

  

Verifica a taglio e organizzazione della carpenteria  

  

  


Noti  i  valori  delle  tensioni  tangenziali  ammissibili      e      la  normativa  prevede  che  per  

tensioni tangenziali massime del conglomerato minori di   non è necessaria la verifica delle  

armature a taglio.  

  

È necessario avere quindi (applicando la formula di Jourawski per sezioni rettangolari):  

  

  

  

  

Indicando  con   (taglio  resistente)  il  valore  del  taglio  che  permette  di  ottenere  il  valore  

della tensione tangenziale massima pari a  ,    

  

avremo quindi che:  

  

  

dove:  

  

  

 è la base della sezione resistente  

 è l’altezza utile della sezione  

  

Quindi  per  ottenere  valori  di      è  necessario  che  per  tutto  il  solaio  si  verifichi  la  

condizione che   in modo da evitare un’armatura a taglio.  

  

  

Poiché il taglio  , che dipende dai carichi, non può essere variato per soddisfare la condizione  

che   allora aumentiamo il valore di   in modo che   sia sempre minore di tale  

valore.  

  

  

Prima  di  tutto  è  necessario  organizzare  uno  schema  di  carpenteria  del  solaio,  ovvero  

organizzare numero e posizione dei laterizi per ogni campata del solaio.   

  

1. Gli appoggi in realtà sono delle travi con base di 30 cm  

  

2. La normativa prevede che per campate con luci maggiori di 5 m sia previsto un travetto  

parallelo alle travi d’appoggio detto “rompitratta” e posizionato al centro della campata,  

allo scopo di limitare la flessibilità del solaio; tale travetto ripartitore avrà una base di 25  

cm.  

  

17  




  

  

  

Tale travetto ripartitore (25x20 cm) sarà armato con  4Ø12 e staffe Ø8/25  

  

3. Inoltre, sugli sbalzi è necessario creare un cordolo in fascia piena, di circa 15 cm.  

  

4. Ovunque sarà disposta una rete ripartitrice elettrosaldata 20x20 cm  

  

  

Organizzati gli spazi la carpenteria iniziale sarà formata in questo modo:  

  

  

A  questo  punto  consideriamo  tutti  gli  appoggi  in  cui  il  taglio    è  maggiore  del  taglio    

calcolato con una base resistente di 12 cm.  

  

Il  valore  di      è  calcolato  rispetto  alla  sezione  in  cui  cominciano  le  pignatte,  

fascia corrente.  

  

  

Per  aumentare  il  valore  di    basta  cominciare  a  togliere  una  fila  di  pignatte  (in  modo  

alternato  per  ottenere  una  fascia  che  altrimenti  sarebbe  troppo  pesante)  in  modo  da  avere  

una fascia semipiena con una base resistente di 36 cm.  

Il valore del taglio   risulterà, ora,  sicuramente inferiore al valore di   e quindi la verifica è  

soddisfatta.  

  

Si  riverifica  che  alla  fila  successiva,  corrente,    ;  se  ciò  accade  allora  possiamo  non  

togliere  la  fila  di  pignatte  altrimenti  si  procede  come  prima  e  si  riverifica  ancora  alla  fila  

successiva.  

  

  

Si ottiene quindi la seguente carpenteria:    

  

 

  

  


Rete  

elettrosaldata  

20 x 20  

Ø8   

  

19  




  

  

  

 

  

  

  

  


Verifica del momento resistente del calcestruzzo  

  

Verificata la funzionalità dei ferri tramite il diagramma del momento resistente dell’acciaio, e  

organizzata la carpenteria in modo che il solaio sia resistente a taglio in assenza di un’armatura  

specifica, è necessaria la verifica del momento resistente del calcestruzzo.  

  

Tale verifica viene effettuata solo nelle sezioni in cui le fibre compresse sono quelle inferiori,  

dove si ha una base resistente minore. Nelle sezioni in cui sono compresse le fibre superiori il  

momento resistente è molto alto grazie alla grossa soletta quindi la verifica sarà sicuramente  

soddisfatta.  

  

È  necessario,  quindi,  verificare  che  la  sezione  inferiore  di  calcestruzzo  sia  sufficiente  ad  

assorbire la compressione generata dalla sollecitazione flettente.  

  

Nelle sezioni in cui le fibre compresse sono inferiori, e quindi il momento è negativo si verifica  

sempre che l’asse neutro taglia l’anima della sezione, ed è per questo che la sezione reagente  

è molto piccola:  

  

d  

b  

  

  

  

L’asse neutro n‐n è l’asse baricentrico della sezione ideale equivalente; si determina dalla condizione  

che il momento statico di tale sezione rispetto all’asse n‐n sia nullo.  

  

  

n  

d 

'  

  

dove:  

  

   è il coefficiente di omogeneizzazione acciaio‐calcestruzzo     

  è il copri ferro inferiore  

A 

s  

A' 

s  

 è la distanza dal lembo più compresso dell’armatura tesa  

  

n  

M  -  

  

  

21  




  

  

 è l’area di armatura superiore tesa  

 è l’area di armatura inferiore compressa   

 

  

  

  

  

  

Si ricava la posizione dell’asse neutro come:  

  

  


  

  

  

A questo punto, nota la posizione dell’asse neutro, è possibile calcolare per ogni sezione il momento  

resistente del calcestruzzo come:  

  

dove:  

  

  

 è la tensione ammissibile del calcestruzzo    

 è il momento d’inerzia della sezione rispetto all’asse neutro  

  

  

  

Tale  verifica  sarà  soddisfatta  se  il  diagramma  del  momento  flettente  è  sotteso  al  diagramma  del  

momento resistente del calcestruzzo.  

  

  

23  




  

  

  

  

ALLEGATO  1  

Pesi per unità di volume dei materiali usati nell’analisi dei carichi  

  

  

  

  

  

Materiale  Peso specifico  

Pavimento in marmo  

Pavimento in ceramica  

Collante  

Massetto di allettamento  

Impermeabilizzante  

Calcestruzzo armato  

Laterizio  

Intonaco  

2800    

2600    

1300    

1800    

10    

2500    

800    

1600    

 

  

  


  


Estratti di normativa:  

  

DECRETO MINISTERIALE del  14 febbraio 1992  

Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato  

normale e precompresso e per le strutture metalliche.  

  

3.1.1. Metodo delle tensioni ammissibili.  

Le tensioni del conglomerato compresso e dell’armatura sono calcolate prescindendo dal contributo a  

trazione del conglomerato, assumendo come area della sezione resistente quella corrispondente al  

conglomerato compresso ed alle aree metalliche tese e compresse affette dal coefficiente convenzionale di  

omogeneizzazione n=15.  

Il calcolo delle sezioni resistenti deve essere eseguito con i metodi della scienza delle costruzioni basati  

sull’ipotesi dell’elasticità lineare dei materiali.  

3.1.3. Tensioni normali di compressione ammissibili nel conglomerato.  

… le tensioni ammissibili    σ c , vengono definite in base alla formula sotto indicata, con riferimento alla  

resistenza caratteristica a 28 giorni Rck ,   

(N/mm 2 ) 

3.1.4. Tensioni tangenziali ammissibili nel conglomerato.  

Non è richiesta la verifica delle armature al taglio ed alla torsione quando le tensioni tangenziali massime  

del conglomerato, prodotte da tali caratteristiche di sollecitazione, non superano i valori di   ottenuti  

con l’espressione:  

(N/mm 2 ) 

Nella zona ove le tensioni tangenziali superano   gli sforzi tangenziali devono essere integralmente  

assorbiti da armature metalliche, affidando alle staffe non meno del 40% dello sforzo globale di  

scorrimento.  

La massima tensione tangenziale per solo taglio non deve superare il valore:  

(N/mm 2 ) 

3.1.6. Tensioni ammissibili negli acciai in barre ad aderenza migliorata.  

Per le barre ad aderenza migliorata si devono adottare le tensioni ammissibili indicate nel prospetto 7.  

  

Prospetto 7  

Tensioni ammissibili negli acciai in barre ad aderenza migliorata  

  

Tipo di acciaio Fe B 38 K Fe B 44 K 

N/mm² 215 255 

[ kgf/cm² ] [ 2.200 ] [ 2.600 ] 

25  




  

  


Estratti di normativa:  

  

DECRETO MINISTERIALE del 16 gennaio 1996  

Norme tecniche relative ai “Criteri generali per la verifica  

di sicurezza delle costruzioni  e dei carichi e sovraccarichi”  

  

4. Pesi propri dei materiali strutturali.  

I  pesi  per  unità  di  volume  dei  più  comuni  materiali,  per  la  determinazione  dei  pesi  propri  .  strutturali,  

possono  essere  assunti  pari  a  quelli  riportati  nel  prospetto  4.1.  Sono  comunque  ammessi  accertamenti  

specifici.  

5. Carichi e sovraccarichi  

  

Prospetto 4.1.  

Pesi per unità di volume dei principali materiali strutturali  

  

Tutti i carichi ed i sovraccarichi di esercizio saranno considerati agire staticamente, salvo casi particolari in  

cui  gli  effetti  dinamici  debbano  essere  debitamente  valutati.  In  tali  casi,  a  parte  quanto  precisato  nei  

regolamenti  specifici  ed  in  mancanza  di  analisi  dinamiche,  i  carichi  indicati  nel  seguito  verranno  

adeguatamente  maggiorati  per  tener  conto  ‐  in  un'analisi  statica  equivalente  ‐  dell'amplificazione  per  gli  

effetti dinamici.  

In  linea  di  massima,  in  presenza  di  orizzontamenti  pur  con  orditura  unidirezionale  ma  con  capacità  di  

ripartizione trasversale, i carichi ed i sovraccarichi potranno assumersi come uniformemente ripartiti, per la  

verifica d'insieme. In caso contrario, occorrerà valutarne le effettive distribuzioni.  

5.1. Carichi permanenti.  

Sono  considerati  carichi  permanenti  quelli  non  rimovibili  durante  il  normale  esercizio  della  costruzione,  

come  tamponature  esterne,  divisori  interni,  massetti,  isolamenti,  pavimenti  e  rivestimenti  del  piano  di  

  

 

  

  


calpestio,  intonaci,  controsoffitti,  impianti,  ecc.,  ancorché  in  qualche  caso  sia  necessario  considerare  

situazioni transitorie in cui essi non siano presenti.  

Essi  vanno  valutati  sulla  base  delle  dimensioni  effettive  delle  opere  e  dei  pesi  per  unità  di  volume  dei  

materiali costituenti.  

I tramezzi e gli impianti leggeri di edifici residenziali possono assumersi in genere come carichi equivalenti  

distribuiti, quando i solai hanno adeguata capacita di ripartizione trasversale.  

5.2. Sovraccarichi variabili.  

Le intensità da assumere per i sovraccarichi variabili ed orizzontali ripartiti e per le corrispondenti azioni  

locali concentrate ‐ tutte comprensive degli effetti dinamici ordinari ‐ sono riportate nel prospetto 5.1.  

  

Prospetto 5.1.  

Sovraccarichi variabili per edifici  

I sovraccarichi verticali concentrati formano oggetto di verifiche locali distinte e non saranno sovrapposti ai  

corrispondenti ripartiti; essi vanno applicati su un'impronta di 50 x 50 m, salvo che per la Cat. n. 8, per la  

quale si applicano su due impronte di 200 x 200 mm, distanti 1,60 m.  

I  sovraccarichi  orizzontali  lineari  vanno  applicati  a  pareti  ‐  alla  quota  di  m  1,20  dal  rispettivo  piano  di  

calpestio ‐ ed a parapetti o mancorrenti ‐ alla quota del bordo superiore. Essi vanno considerati sui singoli  

elementi ma non sull'edificio nel suo insieme.  

I  valori  riportati  nel  prospetto  sono  da  considerare  come  minimi,  per  condizioni  di  uso  corrente  delle  

rispettive categorie. Altri regolamenti potranno imporre valori superiori, in relazione ad esigenze specifiche.  

  

27  




  

  


Scheda prodotto  

  

  

CARATTERISTICHE: 

Questa BALAUSTRA, con i pilastrini h 77 cm., e le copertine RBR h 12 

cm, permette la costruzione di balaustre che, senza l’ausilio di muretti alla 

base, raggiungono l’altezza legale parapetto di cm 101. Si fabbrica senza 

armatura. 

COLORE: 

Si fabbricano esclusivamente in calcestruzzo di cemento bianco con 

aggregato bianco.  

  

  

  

BALAUSTRA SERIE 770

progetto di un solaio latero?cementizio ? relazione tecnica

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?