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L'application de cette formule à un cas réel est faite àpartir d'un trajet faisant intervenir les conditions decompactage initial et la teneur en eau du sol. Dans untel cas les trajefs fournissent un critère pour évaluer tepourcentage de variation volumique du sol en fonctionde la teneur en eau. Ces trajets ont ainsi été utilisésavec succès à divers projets pour estimer le comportementfutur de I'ouvrage"A partir de I'expression (1) on obtient facilement laformule (2) où w est la teneur en eau maximale prévuepour le remblai étudié, et w; la teneur en eau initiale dumême matériau; w; sera en général la teneur en eauoptimale de compactage in situ; K est un paramètreadimensionnel qui dépend de la pente du trajetenvisagé et du degré de compactage initial du sol.AV1V,K ' 1r-:w-wiL'intérêt de cette expression est qu'elle permet dedonner un critère de projet pour déterminer le degré decompactage et la teneur en eau pour qu'un sol devantêtre placé dans un remblai minimise sa sensibilité auxchangements volumiques. Pour illustrer cela, lafigure 6 montre les courbes de K en fonction de lateneur en eau initiale pour le sable argileux ou silteuxcité précédemment" Les courbes ont été obtenues aulaboratoire avec un dilatomètre qui mesure lesvariations volumiques du sol en fonction des variationsde la teneur en eau à partir d'une vaieur initialedonnée, jusqu'à la valeur finale, c'est-à-dire desaturation dans le dilatomètre.Si la teneu r en earl optimale de compactage dumatériau sur le chantier est par exemple de 17,5 o/o, lafigure montre qu'à 96 o/o du compactage initial la valeurde K est de 6,5, mais que pour 100 o/o êlle est réduite à3,5. Avec ces deux valeurs de K et avec une estimationde la teneur en eau que le sol peut atteindre dans leremblai, la formule 2 permet de calculer les variationsvolumiques correspondant à ces deux degrés decompactage : dans ce cas particulier le compactage à96 "/" est meilleur que celui à 100 %.KII\,1 v\ï-TENEUR EN EAU IIIIITIATEIIEIIIS ITESECHEFig. 6 Valeurc de K pour des teneurs en eau et des degrésde compactage différents(2)J^.-OU\_\' 30\.-r?ul=g 20I :lra ct-3hl--a .IÊl^- \-\-Jlrlrt--tg=qataa-Iez,ctIIl-FrlIItrtVu la forme compliquée des courbes donnant la valeurde K, on peut dire qu'il n'y a pas de relation apparentesous forme d'expression simple entre le degré ducompactage donné au sol du remblai et les variationsvolumiques pour chaque sol et pour chaque conditionparticulière" Ce fait, qui confirme I'expérience despraticiens, indique qu'il est nécessaire de faire pourchaque projet l'étude détaillée qui vient d'être décriteici.2.1 Travail de M. AlberroLe but de ce travail était de déterminer la sensibilitéaux déformations volumiques des sols utilisés courammentpour la construction des remblais en fonction deleu r teneu r en eau initiale et de leu r poids volu mique.Deux matériaux ont été considérés, ils sont dénommésCH dans la classification de Casag rande, avecLL: 85 "/" et 79 7" respectivement, lP: 55 o/o et 47 o/o êtLR de 13,7 o/o dans les deux cas.La recherche a été réalisée en laboratoire su r deséprouvettes compactées avec une énergie spécifiquede 7,5 kg.cm/cm3 pour le premier matériau et de 1;3,3; 7,5 et 30,1 kg.cm/cm3 pour le deuxième. Desessais de dilatation volumique ont été effectués enmême temps que des essais triaxiaux su r ceséprouvettes en faisant diverses combinaisons desparamètres suivants : énergie de compactage, teneuren eau initiale, pression de confinement et aussicontrepression interstitielle"La f igu re 7 présente les dilatations volu miques dudeuxième matériau compacté à trois niveaux différentsd'énergie en fonction de la teneur en eau initiale, et lafigure 8 présente la dilatation volumique des mêmeséchantillons en fonction de la pression effective deconfinement employée dans I'essai triaxial.10tlrl10 20TETIEUR ET EAUFig. 7 Gonflement en fonctioninitiale,rk\+E=30,1 kg r cmlcm3E= Z5kg x cmrcm 3E= 3,3kgx cmlcm3E=I,ne rglar dr compectrgieÊr7,5 kg cm/cm3 "E= 3,3 kgxun /cmttll. 30 LOfto)de la teneur en eauEncrgios do compactagrA Ec =30,1 koxcm,/cm3I E:: i3[UsH/BHi0 0, 5 1,0 1,5 2,OPREsslOtu tlE c0tu Fl tu EMEIUT EFFEcrlvE$g/rrt)Fig. 8 Gonflement en fonction de la pression effectiveREVUE FRANÇA|SE DE GEOTECHNTOUE NUMERO 1957