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Tableau 1Caractéristiques de compressibilité des so/s de fondation du remblai Bdu sife expérimental de Cu bzac-les-PontsDrainage verticalDrainage horizontalo': oJo48,3o': oiro* ,o': orlo + 48,3ot : orlopourCouches eo o'lo(kPa)o('(kPa)c8 cc A, Bvk,,(cm/s)cv1cm2/s;k"(cm/s)cv(cm2ls)k,,(cm/s)cv(cm2ls1AhBhkh(cmls)ot : orlokh/k,,0à1m1à2m2à3m3à4m4à5m5à6m6à7m7à8m8à9m12,63,153,32,422,072,132,52,28,42024283236æ45487868363638,541Æ57680,040,050,210,180,120,100,080,100,110,281,221,75',,701,281,181,111,301,202,28,2413,410,58,957,Æ7,018,427,520,170,811,391,030,930,780,700,840,7591,254,319,71,21,198,210-810-71o-810*71o-810-71o-71o-810-88,6. 10-'4,2.10-34,7 .10-41,6. 10-32 .10-33,2. 10-33,9. 10-33,3. 10-32,6. 10-36,5. 10-61,2. 1o-72,5. 10-85,4. 10-85,6. 10-86,8. 10-86,4. 10-86,6 . 1o-87 .10-82,4.10-38,7. 10-36,6. 10-s1,5. 10-41,8. 10-42,3.10-42,5. 10-42,7 .10-43 .10-45,7 .10-81,15.10-71 ,7 . 10-82,9. 1o-83,4. 10-84,1 . 1o-83,9. 1o-84,1 . 10-84,4. 10-83,6. 10-31,3. 1o-25,7. 10-51,1 .10-41,5. 10-41 ,8 . 10-42 .10-42,2.10-42,4.10-411122,3106,2387,40,191 ,131,24'1,070,650,840.744,6. 10-61 ,4. 10-73,6. 10-71 .10-71,9. 10-71,1 . 10-71,5. 10-70,513,263,603,092,4211,67M ossiF h o moqèn e583 poinlr ol c mon ls--Coupe CCMcrssit hétenoqeneI-CouchesFis. 33.1 Liste et hypothèses des calculs effectuésTrois séries de calculs ont été réalisées sur le remblai Bde Cubzac-les-Ponts :deux calculs de consolidation dans I'hypothèsed'u n sol au squelette élastique isotrope (sol defondation homogène et sol de fondation divisé encinq couches horizontales);deux calculs de consolidation dans I'hypothèsed'un sol au squelette élastique anisotrope ou plusprécisément orthotrope à symétrie de révolution(sol de fondation homogène et sol de fondationdivisé en cinq couches horizontales);un calcul de consolidatiôn dans I'hypothèse où lecomportement élastoplastique du sol est régi par lemodèle Cam-clay modifié (sol de fondation diviséen cinq couches horizontales).Dans tous les cas, le remblai a été remplacé par unedistribution trapézoidale de pressions à la surface dumassif de sol.Maillages et discrétisation du tempsLes calculs ont tous été effectués sur deux maillagescorrespondant respectivement au cas du massif defondation homogène et au cas du massif de fondationdivisé en cinq couches (fig . 4). Ces maillages sontcomposés d'éléments rectangulaires à huit næuds, àI'intérieur desquels les fonctions d'interpolation desdéplacements et de la charge hydraulique sont despolynômes du second degré.Fis. 4Pou r la discrétisation du temps, on a cherchésimultanément à :représenter aussi fidèlement que possible la vitessede construction du remblai,couvrir une période de temps suffisammentétendue (20 ans),l'imiter au strict minimum les modifications deI'incrément de temps At au cours du calcul, pourlimiter le nombre d'inversions de la matrice Gor.Ceci a conduit au choix des incréments de tempssuivants (fig. 5) :six incréments de 1 jour,suivis de quatre incréments de 10 jours,suivis de dix incréments de 100 jours,suivis de cinq incréments de 1 000 jours.L'utilisation de quatre valeurs de At permet de n'avoirque quatre inversions de la matrice Go, à effectuer.Propriétés du sol (élasticité linéaire isotrope)Chaque couche de sol est caractérisée par cinqparamètres :le coefficient de pression des terres au repos, Ks,le module d'Young E et le coefficient de Poissoh v,les coeff icients de perméabilité verticale k,, ethorizontale kh.Faute de résultats expérimentaux, on a attribué aucoefficient de Poisson la valeur arbitrai rê v: 0,35 et aucoefficient Ko la valeur également arbitraire Ko: 0,43.REVUE FRANÇA|SE DE GEOTECHNTOUE NUMERO 1942