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La figure 16 montre un champ de déplacement mesurédans un état sûr (Schwarz 1980). La déformationmoyenne est plus forte que celle du sable et se produità volume constant. De telles conditions " non drainées"furent maintenues pendant tout I'essai. Lesdéformations croissent sous charges constantes aucours du temps comme le montre la figure 17.L'abaque de fluage est linéaire dans un diagrammebi-logarithmique, sa pente provenant seulement descaractéristiques du sol.Dans le cas d'une surcharge jusqu'au bord, l'état limiteest celui de Coulomb. On peut calculer les forcesagissant sur le prisme glissant (fig. 18), à savoir : poidsW, surcharge résultante P, force de cohésion C(calculée avec la cohésion non drainée), force A selonl'équation 1. Ces forces sont en équilibre avec la forcenormale à la surface de glissement N, si I'on ajoute unepetite force tranchante T (fig. 18b). La dernière forcedoit être portée par les armatures. Sans doute, I'effetde goujonnage est faible ici et peut être négligé pour ledimensionnement.Les distributions des efforts axiaux mesurées le longdes armatures étaient analogues à celles de lafigure 10, la pente maximale cependant étant plusfaible que pour le sable. Les pressions des terresavaient une distribution analogue à celles de lafigure 11. Le rôle de la cohésion pour ces dernières n'apas encore pu être clarifié.Fig. 17 Déplacements horizontaux au bord du revêtementsoumis à différentes charges constantesI'lI+DEPLACEMENT Icm ]0,10,1 0,3P = 50 kN/m23.3 Argiles fissuréesQuelques projets de clouage ont été réalisés par laSociété Bauer dans des sols argileux avec des fissures.A titre d'exemple un cas est traité ici brièvement. Le solétait une marne rouge de la formation Keuper. Lescaractéristiques sont bien connues par des essaistriaxiaux avec échantillons de 0,6 m de diamètre(Wichter 1980). Dans un terrain faiblement incliné uneparoi presque verticale de 16 m de profondeurmaximale et d'environ 100 m de longueur devait êtrestabilisée à long terme. Les armatures de I m delongueur maximale étaient scellées avec des injectionset protégées contre la corrosion.L'arrangement des clous avait été préalablementdimensionné par des calculs simples de stabilité(correspondant aux fig. 4 et 18). Les forces d'arrachement,les pressions des terres et les déformationsavaient été estimées à l'aide.des essais à grandeéchelle. Dans trois profils des installations avaient étéplacées pour mesurer les déformations du sol et lesforces axiales dans les armatures. Après ces travauxpréalables, le gouvernement a donné son autorisation.Le clouage a été exécuté sans problème; la figure 19donne une impression des travaux. Les déformationsfurent très petites (u < 0,001 5h) avec une faiblecomposante de fluage. Les forces d'arrachement desclous furent plus grandes que prévues. Le clouage étaitnettement plus économique dans ce cas que les autresméthodes de soutènement (mur ancré, rangée depieux, etc.).4 Développements récents4.1 Nouvelles variantes du clouageLe clouage peut être utilisé pour la reprise ensous-æuvre directement à côté de bâtiments déjàexistants. C'est possible dans le cas des solsFig. '18 Etat limite atteint lors d'un essai à grande échelledans de l'argileFig. 'l 9 Cloutage à long terme d'une marne rougegranulaires ou argileux cimentés parce qu'ils cèdenttrès peu jusqu'à ce qu'une mobilisation suffisânte desefforts dans les armatures soit atteinte. Bien entendu,on doit excaver avec beaucou p de prudence. Lacohésion doit être partiellement augmentée parinjection. ll est adéquat que le revêtement s'étendetoujours plus profondément que I'excavation.Le clouage du type de la figure 2a peut être réalisé pardes pieux (ou mieux des gou jons) de sectionsdifférentes. A présent, trois types d'armatures secomposant d'acier et de ciment avec des diamètres de'12 cm à 60 cm sont installéô dans des talus d'argile. Onmesure les déformations du sous-sol et les efforts dansquelques pieux.REVUE FRANÇAISE DE GEOTECHNIOUE NUMERO 1935