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3.1 Argi<strong>le</strong>s non surconsolidésLe but du clouage d'un sol mou est-d'après la fi g. 2bd'augmenter la capacité portante et d'égaliser <strong>le</strong>stassements inévitab<strong>le</strong>s. Un mécanisme possib<strong>le</strong> deruine est une rotation avec un cerc<strong>le</strong> de glissementprofond (fig. 13). Évidemment la sécurité esl augmentéepar <strong>le</strong>s efforts tranchants (appelés T) des armaturescisaillées. Les barres fonctionnant comme des goujons,on peut par<strong>le</strong>r aussi d'un goujonnage. L'arrangementdu type de la tig.2b résulte du calcul de cescerc<strong>le</strong>s de glissement qui donnent une sécuritéinsuffisante sans des forces T. A partir de la théoried'écou<strong>le</strong>ment autour d'un pieu on peut s'attendre à ceque T croisse avec l'épaisseur de la barre, la cohésionnon drainée du sol et la vitesse de déformation (Winter1e80).On a étudié divers arrangements des armatures par desessais à échel<strong>le</strong> réduite et des essais de cisail<strong>le</strong>ment.Deux essais à grande échel<strong>le</strong> ont été exécutés, l'undans u ne arg i<strong>le</strong> lacustre et I'autre dans u ne arg i<strong>le</strong>organique avec des couches minces de sab<strong>le</strong> fin. Lesarmatures consistaient en des palplanches légèresenfoncées par pression et ébran<strong>le</strong>ments (fig. 14). Desremblais de 5 m ou de 3 m de hauteur avaient étédisposés sur <strong>le</strong>s zones armées, et sur <strong>le</strong> sol voisin nonarmé. On a observé des tassements réduits et plusuniformes grâce aux armatures (Gudehus 1979). Ceclouage est assez coûteux.3.2 Argi<strong>le</strong>s surconsolidéson a attendu de nouveau <strong>le</strong>s mécanismes de ruine dela figure 3 lors du clouage des sols argi<strong>le</strong>ux. Bienentendu, la cohésion doit apparaître dans <strong>le</strong> calcul destabilité. A la différence du sab<strong>le</strong>, la viscosité du solpeut être importante. De plus, des efforts tranchantsdans <strong>le</strong>s armatures (cf. fig. 13) peuvent jouer un rô<strong>le</strong>.Par manque d'une théorie consistante, tous <strong>le</strong>s effetsont été étudiés par des expériences.On a exécuté trois essais à grande échel<strong>le</strong>. ll fut assezdiffici<strong>le</strong> de trouver des couches uniformes suffisammentépaisses; lors de I'un des trois essais seu<strong>le</strong>mentce fut exactement <strong>le</strong> cas. Le dispositif était à nouveaucelui de la figure 7, la surcharge d'un essai s'étendantjusqu'au bord du revêtement. La figure 15 donne uneimpression globa<strong>le</strong>; on voit aussi que <strong>le</strong>s déblaislatéraux non renforcés ne sont pas stab<strong>le</strong>s. PendantI'exécution on a eu quelques problèmes, ce qui n'estpas surprenant, avec la pluie et <strong>le</strong> froid. Pour étudier <strong>le</strong>fluage du sol, la surcharge fut maintenue constantedans diverses périodes de temps.Fig, 13 Goujonnage d'un cerc<strong>le</strong> de glissement profondFig. 15argi<strong>le</strong>Vue tota<strong>le</strong> d'un essai à grande échel<strong>le</strong> dans uneIII6mIL5 crnFig. 14 Chantier d'essai avec armatures enfoncéesà travers une couche superficiel<strong>le</strong>Fig. 16 Déplacements mesurés dans un massif argi<strong>le</strong>uxrenforcé en état de service -REVUE F RANçA|SE DE GEOTECHNIOUE NUMERO 19