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Les déplacements ont été mesurés à la surface et dansI'intérieur du sol, ces dernières à I'aide d'inclinomètresdans 5 trous forés" Les mécanismes de ruine observéssont montrés sur la figure 9. Lors du premier essai onn'a pu rédiser la ruine qu'après avoir éliminé la rangéeinférieure des clous et approfondi I'excavation (a). Ceciest clairement le mécanisme de la figure 3c.'Lemécanisme de la figure 3a a été réalisé par u nesurcharge plus proche au bord (b). Par une déformationcontinue selon le même mécanisme le sol a atteintl'état critique dans les surfaces de glissement. Lesconditions d'équilibre sont satisfaites avec I'angle defrottement résiduel et les forces des armatures selonl'équation 1 .Les efforts axiaux dans les armatures pour le cas de lafigure 9b sont montrés sur la figure 10. En gros ilscroissent linéairement dans les sections finalementarrachées. La pente moyenne des courbes à droite estégale à la force T-. La même pente environ a ététrouvée lors,d'un essai d'arrachement avec un clouisolé (Gâssler et Gudehus, 1981). Les efforts axiauxdécroissent vers le revêtement.rIIII6,0I+- 3,0 -+260 k N /m2tI6,0I0,75#150 kN /m2Le troisième essai à grande échelle a été exécuté avecune surcharge partiellement cyclique. Des sollicitationséqu ivalentes à celles exercées par de lourdscamions ont été appliquées par un pulsateur hydraulique.Le sol cloué a montré une adaptation marquéeindiquant que les charges cycliques réelles ne mettentpas en danger la structure. Les détails sont décrits parGâssler (1978).Lors d'un autre essai à grande échelle on a chargé uncoin convexe. Dans ce cas tridimensionnel la densité etla longueur des armatures étaient les mêmes que dansfes essais .. plans " (selon la fig. 7).Lafigure 12 montrele système après I'application de la charge maximale.Quoique la coque soit fendue, il n'y a pas eud'effondrement gén éraL Pou r les détails voir Stocker etGâssler (1979).t(1 1a)0 2 L6lt