Télécharger le numéro complet
Télécharger le numéro complet Télécharger le numéro complet
Teneur en eau W o/o : 80 o/".Cohésion (FALL CONE TEST) c.,:2000 Pa.Indice de compression Co : 0,37.Vase de la baie de BanyulsMinéralogie : lllite dominante associée à la chlorite.Granulométrie : médiane d5e: d€ 20 à 30 pm.Sorting index So : 1,3 à 4(avec nombreux débris coqu illiers)Teneur en eau W "/": station 815 W o/o:37 7o, stationB21 W o/o:39 "/".Cohésion (FALL CONE TEST) : station 815 c,, :34 000 Pa; station B.21 c,, : 3 000 Pa.Indice de compression C" : station 815 C" : 0,33;station B.21 C" : 0,17.Bibliographiet1l J.-Y. Boisson (1981 ). Étude de I'adhérence desédimenfs argileux à des surfaces métalliques. Thèseprésentée à l'Université de Toulouse, soutenue le7 tévrier 1 981 pou r obten ir le g rade de Docteu r de3" cycle.t2l A. Caquot et J. Kerisel (1966) . Traité de mécaniquedes so/s. Gauthiers Villars, Paris.t3] J. Costet et G. Sanglerat (1975). Cours pratique demécanique des so/s. Dunod, Paris, tomes 1 et 2.t4l T.R. Chari, S.N. Guha, K. Muthukrishnaiah (1978).Adhesive resistance of under consolidated sediments.Faculty of Engineering and Applied Science, MemorialUniversity of Newfoundland, St John's Canada.t5l R.A. Erchul et R.J. Smith (1969) . Lubricant andpolymer reduction of sediment adhesion, décembre1969. Proceeding ASCE Conference, Civil Engineeringin the Oceans ll, pages 621-640.t6] J.l. Fuller (1975). Behavior of Mechanical elemenfsin submerged clays of low shear strengh. KennecottExploration Inc. Paper Number OTC 2242.ln J. Lee Mona (1973). Breakout of partiatty embeddedobjects f rom cohesive sea f loor soi/s. OffshoreTechnology Conference. Paper Number OTC 1904.t8l G.G. Meyerhof (1961). Some problems in the desingof rigid retaining walls. Proceedings, 1sth Canadian.Soils mechanics, Conference Ottawa, p. 59-79.tgl G.G. Meyerhof and J.l. Adams (1968). The ultimateuplift capacity of foundations. Canadian geotechnicalJournal, vol. V, no 4, nov., pp. 225-244.t10l Dirk Neuhaus (1973) . Étude expérimentale d'unmodèle de pieu dans un sol cohérent Thèse 3" cycle,Université de Grenoble.t1 1l J.G. Potyondy (1961). Skin f riction betweencohesive granular soi/s and construction material.Géotechnique, Tome ll, no 4, pp. 339-353.112) G. Sanglerat (1977). Le pénétromètre statiquedynamiqueet ses diverses applications pratiques.Conférence.t13l J.M. Tomlinson (1957). The adhesion of piles inclay soi/s. Proceedings 4th Int. Conf Soil Mechanic 2,pp. 66-71, London.t14l J.M.' Tomlinson (1969) . Fondation design andconstruction.2" édition, 765 pages, l. Pitman and SonLtd London.t15l S.A. (1971). Breakout resistance of objects embeddedin ocean bottom. Journal of Soil mechanics andfondations division. Proceeding of the AmericanSociety of Civil Engineers. Septembre 1971, pp. 1 183-1205.t16l M.C. Wang, K"R. Demars, V.A. Nacci (1977).Breakout capacity of model succion anchors in soi/.Canadian geotechnic journal no 14, pp.246-257.REVUE FRANçA|SE DE GEOTECHNTOUE NUMERO 19 28
clouage des sols : règles de dimensionnementet leur vérification expéri mentale,*,parG. GudehusProfesseur de Mécanique des Sols et Fondationsl. B. F. Universitât KarlsruheIntroductionPar clouage (cloutage) on entend le renforcement dusol in-situ à I'aide de barres raides (Louis, 1981). Leschéma d'exécution typique est montré sur la figure 1.On commence par une excavation, d'environ 1 à 1,5 mde profondeur (a).Le sol doit avoir une certainecohésioD, soit-elle seulement capillaire, pour êtresutfisamment stable lors de cette étape. La nouvellesurface est couverte par un revêtement (b).Celaconsiste, dans la plupart des cas, en une coque debéton projeté, renforcée par un réseau d'acier. Unerangée d'armatures est alors montée (c). Normalementdes barres en acier sont placées dans des trous forés etscellées avec du ciment. Leur longueur est de 3 à 8 rn,le diamètre externe allant de7,5 à 15 m, et la distancehorizontale pouvant varier entre 1 et 2 m.Une étape suivante plus profonde est exécutée de lamême manière. Pendant I'excavation le sol est déjàstabilisé par les armatures supérieures (fig. 1d). Si lacohésion du sol est trop faible on peut réduire lahauteur du pas. Le revêtement est appliqué commeauparavant (e). Puis, les armatures sont placées, leurlongueur croissant normalement avec la profondeur(f). Dans le cas de murs presque verticaux, on peutatteindre une profondeur totale de 15 à 20 m, selon lescaractéristiques du sol (voir paragraphe 3.3)"Si la su rface du sol a u ne forme différente,f 'arrangement des armatures doit être changé (fi g. 2).Dans un terrain en pente faible on peut installer desbarres verticales traversant les surfaces de gtissementpotentielles (a). La capacité portante d'un sol mou peutêtre augmentée par des armatures inclinées (b). Lem7--_-ls\STo)d)Fig. 'l Phases d'exécution :a) |ère excavation - b) | er revêtement - c)renforcement(*) D'après une conférence donnée au Comité Français de Mécaniquedes sols, Paris, le 18 mai 1981.e)f)I er renforcement - d)nième excavation - e) nième revêtement -f) nièmeREVUE FRANÇAISE DE GEOTECHNTQUE NUMERO 19
- Page 8 and 9: parm i I'ensem b le des c ham ps de
- Page 11: Ns12ce rc le degf issement ( tUæ )
- Page 15 and 16: IIs.4.1 Épaisseur retative;: * (t
- Page 17 and 18: Fig. 24 lnclusion molle épaisse :
- Page 22 and 23: Références bibliographiquest1l A.
- Page 24 and 25: Àq,-t/-L-t'Jt500./,P-o'2../- ,-1,,
- Page 26 and 27: cohésion apparentes de ce sédimen
- Page 28 and 29: aux différences de teneurs en eaux
- Page 32 and 33: ïIgranulairesa) le long d'un talus
- Page 34 and 35: ::iij:r'È2.2 Vérification expéri
- Page 36 and 37: 3.1 Argiles non surconsolidésLe bu
- Page 38 and 39: 4.2 Méthodes théoriques nouvelles
- Page 41 and 42: consolidation d'un sol élastoplast
- Page 43 and 44: L'analyse du problème de la consol
- Page 45 and 46: 39'e kPo18,3 kPo6 fois1 joun2chonge
- Page 47 and 48: t ( jour: )t (, jounr )o - Tortemcn
- Page 49 and 50: 20æ 3000 1000 5000t (louns)élosto
- Page 51: Dang M.T., Magnan J.P. (1977). Appl
- Page 54 and 55: et on a atteint ce qu'on peut appel
- Page 56 and 57: A( eo"o) [f1ao.o) G(ro"o)zone sàch
- Page 58 and 59: SoIEchant i [ [onLL LP I- LR CoLtoi
- Page 60 and 61: Les essais de dilatation ont été
- Page 62 and 63: solution n'est pas toujours en bon
- Page 64 and 65: IIo$! .50 oA .Al cfle .(o .59.X tfl
- Page 66 and 67: Photo'l Fils d'acier à haute rési
- Page 68 and 69: Fig. 5 Constitution de tirant utili
- Page 70 and 71: Fig. 7 Schéma du calcul du tirant
- Page 72 and 73: Le processus de confection des autr
- Page 74 and 75: précontrainte ont été efficaces,
- Page 77: INFORMATIONSPrix de la Fondation de
Teneur en eau W o/o : 80 o/".Cohésion (FALL CONE TEST) c.,:2000 Pa.Indice de compression Co : 0,37.Vase de la baie de BanyulsMinéralogie : lllite dominante associée à la chlorite.Granulométrie : médiane d5e: d€ 20 à 30 pm.Sorting index So : 1,3 à 4(avec nombreux débris coqu illiers)Teneur en eau W "/": station 815 W o/o:37 7o, stationB21 W o/o:39 "/".Cohésion (FALL CONE TEST) : station 815 c,, :34 000 Pa; station B.21 c,, : 3 000 Pa.Indice de compression C" : station 815 C" : 0,33;station B.21 C" : 0,17.Bibliographiet1l J.-Y. Boisson (1981 ). Étude de I'adhérence desédimenfs argi<strong>le</strong>ux à des surfaces métalliques. Thèseprésentée à l'Université de Toulouse, soutenue <strong>le</strong>7 tévrier 1 981 pou r obten ir <strong>le</strong> g rade de Docteu r de3" cyc<strong>le</strong>.t2l A. Caquot et J. Kerisel (1966) . Traité de mécaniquedes so/s. Gauthiers Villars, Paris.t3] J. Costet et G. Sang<strong>le</strong>rat (1975). Cours pratique demécanique des so/s. Dunod, Paris, tomes 1 et 2.t4l T.R. Chari, S.N. Guha, K. Muthukrishnaiah (1978).Adhesive resistance of under consolidated sediments.Faculty of Engineering and Applied Science, MemorialUniversity of Newfoundland, St John's Canada.t5l R.A. Erchul et R.J. Smith (1969) . Lubricant andpolymer reduction of sediment adhesion, décembre1969. Proceeding ASCE Conference, Civil Engineeringin the Oceans ll, pages 621-640.t6] J.l. Ful<strong>le</strong>r (1975). Behavior of Mechanical e<strong>le</strong>menfsin submerged clays of low shear strengh. KennecottExploration Inc. Paper Number OTC 2242.ln J. Lee Mona (1973). Breakout of partiatty embeddedobjects f rom cohesive sea f loor soi/s. OffshoreTechnology Conference. Paper Number OTC 1904.t8l G.G. Meyerhof (1961). Some prob<strong>le</strong>ms in the desingof rigid retaining walls. Proceedings, 1sth Canadian.Soils mechanics, Conference Ottawa, p. 59-79.tgl G.G. Meyerhof and J.l. Adams (1968). The ultimateuplift capacity of foundations. Canadian geotechnicalJournal, vol. V, no 4, nov., pp. 225-244.t10l Dirk Neuhaus (1973) . Étude expérimenta<strong>le</strong> d'unmodè<strong>le</strong> de pieu dans un sol cohérent Thèse 3" cyc<strong>le</strong>,Université de Grenob<strong>le</strong>.t1 1l J.G. Potyondy (1961). Skin f riction betweencohesive granular soi/s and construction material.Géotechnique, Tome ll, no 4, pp. 339-353.112) G. Sang<strong>le</strong>rat (1977). Le pénétromètre statiquedynamiqueet ses diverses applications pratiques.Conférence.t13l J.M. Tomlinson (1957). The adhesion of pi<strong>le</strong>s inclay soi/s. Proceedings 4th Int. Conf Soil Mechanic 2,pp. 66-71, London.t14l J.M.' Tomlinson (1969) . Fondation design andconstruction.2" édition, 765 pages, l. Pitman and SonLtd London.t15l S.A. (1971). Breakout resistance of objects embeddedin ocean bottom. Journal of Soil mechanics andfondations division. Proceeding of the AmericanSociety of Civil Engineers. Septembre 1971, pp. 1 183-1205.t16l M.C. Wang, K"R. Demars, V.A. Nacci (1977).Breakout capacity of model succion anchors in soi/.Canadian geotechnic journal no 14, pp.246-257.REVUE FRANçA|SE DE GEOTECHNTOUE NUMERO 19 28
Change language