Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - ThÃ¨ses malgaches en ligne

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III.3. Le tirant d’airCe tirant d’air permet de diminuer le risque partiel ou total d’obstruction au-dessousdu pont, de ce fait il est obligatoire de le prévoir pour le dimensionnement d’un pont.Effectivement, un cours d’eau charrie souvent des détritus, corps flottants,branchages, souches, etc. . . qui peuvent boucher l’ouverture en s’accrochant sur l’ouvrageet le mettent en danger d’être en charge.Comme nous sommes en zone savane et le pont mesure moins de 50m, on adoptealors un tirant d’air égal à 1,50m.III.4. Surélévation du niveau de l’eauLa surélévation ∆Z due à la présence de l’ouvrage de franchissement est déterminéepar le théorème de BERNOUILLI :Q∆Z=2g C22S202VAM− α2g+ ∆hOù Q : le débit de crue du projet en m 3 /Sg : l’accélération de la pesanteur en m/s 2C : le coefficient de débit (sans dimension)S O : le débouché du pont correspondant au débit Q en m 2fα : le coefficient sans dimension représentant la distribution des vitesses dans lasection considéréeV AM : la vitesse moyenne en amont en m/s∆hf : la perte de charge par frottement en m∆Z : la surélévation de la ligne d’eau entre l’amont et l’aval en m.∆Z = Z AM – Z AVCette surélévation est constituée par trois facteurs :Q22 22gCS0− α2V AM2g: perte de charge due aux caractéristiques hydrauliques du pont.: hauteur d’eau correspondante à la pression dynamique en amont.∆h f : Perte de charge par frottement.Comme la rivière RANOFOTSY ne présente qu’un seul lit à l’emplacement del’ouvrage, le coefficient de transfert amont T AM est égal au coefficient de transfert au droit dupont T O .38
Par conséquent, le coefficient de transfert relatif m est tel que :Tm = 1 -TD’où m = 0AMOOr T O = T AM = K R 2/3 S = 2320 m 3 /s.OùIII.4.1. Perte de charge due aux caractéristiques hydrauliquesa. Valeur du coefficient du débit CC = C C C E C P C F C y C x C SC C : coefficient de contraction dépendant de b/B O et mC E : coefficient dû aux conditions d’entréeC P : coefficient dû à la présence des pilesC F : coefficient dû à l’influence du nombre de froudeCy : coefficient dû à l’influence du profondeur relative de l’eau au droit du pont.Cx : coefficient dû à l’excentrement du pont par rapport à l’écoulement majeur.C S : coefficient dû à la submersionOn prévoit un pont à culées verticales sans mur en aile, remblais talutées à 1/1, et uncas avec une pile intermédiaire en pile pleine cylindrique.On trouve les valeurs suivantes d’après la bibliographie n°8 :C C = 1 C y =1C P = 0,996 C Ex = 1C F = 1,12 C S =1D’où C = 1,116b. Calcul de la perte de chargeAprès avoir trouvé, le coefficient du débit C, on peut calculer la perte de charge dueaux caractéristiques hydrauliqueQ = 301m 3 /sg = 9,81 m 2 /sQ22 22gCS0.S O = 70,84 m 2 2Q222gCS0= 0,74mIII.4.2. Hauteur d’eau correspondant à la pression dynamique α23On a = SAMTiAMα ×3 ∑ =1T S2AMiAM2V AM2g39
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REMERCIEMENTSAu terme de mes travau
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Structure porteuse : état du béto
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• Le remplacement des pieux est u
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Les quantités approximatives des m
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g. Capacité portante de pieuOn fix
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Total des charges d’exploitation9
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Le nombre des pieux sous culée est
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Où-G r = 0,25 xG r = 49,725 T46,82
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Et la masse des aciers pour la supe
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Alors le nombre de pieux capable de
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I.2.2. CuléeNous prenons la culée
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I.2.3. Pile intermédiaireNous avon
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ijLa surface d’impact pourra êtr
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III. Sollicitation de calcul des é
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- à l’ELU :2lM 0 = 1,35 g bh8+ 1
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Pour le calcul de la résistance, o
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lbAvec a 1 ≥ 3// lbax= a 1 + 3c =
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III.2.3. Coefficient de majoration
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Ces LI sont représentées sur les
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T + P1,067 0,81 0,600 0,417 0,267T
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suivante :c. Calcul des moments fl
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• Moments fléchissants résultan
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D’où g = 1,055T/ml pour le calcu
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Ligne d'influence moment à mi-trav
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S =l∫0( ) αM α dAux appuisEn tr
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T A (g) = g x S TA T B (g) =g x S T
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III.4. Entretoises intermédiaireso
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T : épaisseur total de l`appuisA :
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1Avec E = 11.000 fcj 3 = 32.164 Mpa
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La première condition est vérifi
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ι α = 2Ga 2Tttgα tAvec α t = α
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T γ =1q ah =1,285 [T/m]2• Cohés
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Il est sollicité par :- son poids
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Tableau n°66 : Sollicitations sur
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D’où M r = 61,656 [Tm] à l’EL
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- Le mur est encastré à l’extr
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D’oùq C = 0,405 T/mld. Sollicita
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Pour le traçage du diagramme de l
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Eton a⎪⎧15= 6 ,33〈Max⎨he20
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D’où p 2 = 13,86 T/ml par mètre
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On identifie la stabilité au non-r
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Alors q m > 10,54 T/m 2En conclusio
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X 0 0,8 - 0,8 + 2,4 2,7 - 2,7 + 3 3
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Les intensités des charges venant
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V 4 = (2,40 - 1,61) x 2 x 0,4V 4 =
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N[T] 899, 040 636,354L’excentrici
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Tableau n°72: Récapitulation des
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LongitudinalNc. SollicitationsTrans
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V ELS [T] 0 -12,48 22,74 1,05 -10,9
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- Résistance au frottement latéra
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Le module de réaction du sol est d
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Effort normal⎧⎪N⎨⎪N⎪⎩12
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- La fissuration est supposée pré
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Alors, prenonsA = 12 φ 40 = 150,84
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c. Vérification de l’espacement
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z = 0,9dAlors, il faut queh. Entra
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i.2. Vérification de la rotation m
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D’où τ = 0,79 MPa.uPour une fis
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Q u
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Alors, on n’a pas besoin des arma
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III.4. Mur de soutènementLe mur de
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vérifiées.La contrainte de compre
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III.8.1. Calcul des armaturesa. Lon
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On va d’abord calculer les sollic
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Chapitre IV :DEVIS QUANTITATIF ET D
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RECAPITULATION- Superstructure 1.52
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- Et après 28 jours, on exécute l
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travail.C’est aussi l’occasion
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