Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - ThÃ¨ses malgaches en ligne

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- On utilise du béton Q 400 pour les pieux- On utilise de l’acier Fe E 400.III.9.2. Sollicitation de calculTableau n°89 : Sollicitation d’un pieuSous culéeSous pilierCombinaison d’actions M[T.m] N[T] M[T.m] N[T]ELS 49,04 170,51 10,45 175,04ELU 66,59 234,14 15,68 243,23III.9.3. Vérification vis-à-vis du flambementLa longueur de flambement :l f = 0,5l : extrémités encastrésEt la condition de non flambement est :Avec : φ : La diamètre du pieuDonc :l f< MaxφLa condition de non flambement est alors vérifiée.e1=eo +ea1520 e 1φ⎛ l ⎞e a = Max⎜2cm,⎟⎝ 250 ⎠Me o =Nlfφ= 7 ,5 < 15III.9.4. Calcul des armaturesa. Armatures longitudinalesPour tenir compte de façon forfaitaire l’excentricité du second ordre, il faut que :On voit ci-dessus que :lfhlf⎛ ⎞⎜e1< max < 15 : Condition15,20 ⎟vérifiéeφ⎝ h ⎠232
On va d’abord calculer les sollicitations ramenées au centre de gravité des aciers tendus :N uAvec⎛M u = Nu⎜e1+ e2+ d⎝φ ⎞− ⎟2 ⎠e1 =MN+ ea⎛ l ⎞= Max⎜2 cm,⎟ = 4,⎝ 250 ⎠ea8cmd'où : e 1 = 33,56cmEt :Et on obtient2eavec φ = 2 et α = 0,52D’où : e 2 = 4,05cm3lf= ( 2 + αφ )410 hNu = 234,14TMu = 167,67TD’après le calcul automatique, ce moment fictif nous donne :A 1 = 118,63cm²A’ 1 = 56,23cm²Et la section réelle des armatures dans le pieu est :A f = 51,35cm² A’ f = 56,23cm²Prenons :A = 14 φ 32 = 112,56cm²Soit A = 1 φ 32tl [θ = 25,71°, R = 34cm]III.9.5. Vérificationsa. Vérification de la contrainte moyenne de compression duσ ' m =NuBo233
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UNIVERSITE D’ANTANANARIVOECOLE SU
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REMERCIEMENTSAu terme de mes travau
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LISTE DES TABLEAUXTableau n°1: Fiv
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III.8. Semelle de répartition sous
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INTRODUCTIONL'administration coloni
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II.2. Localisation du projetLa RN 4
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Tableau n°4 : Activité du service
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IV.5.2. Transport ferroviaireLa lig
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PENDANT LA SAISON DE PLUIEPENDANT L
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D'après ce tableau, nous constaton
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Tableau n°16 : Production et rende
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V.3. ElevageV.3.1. Etat actuel de l
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V.4. La pêche et les ressources ha
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CHAPITRE I :ETUDE HYDROLOGIQUE ET H
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A partir de 200km 2 , l’analyse s
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II.3.5. Comparaison avec la méthod
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HauteurH[m]b. Valeur de Q en foncti
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Par conséquent, le coefficient de
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II. Prédimensionnement des pieuxOn
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Les débits admissibles sont donc v
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II.2. Les dégradationsNous avons l
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II.2.2. Les pontsPour les ponts, le
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Au PK 84+000, le niveau du fond du
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Tableau n° 41 : Liste des ponts du
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Par conséquent, on déconseille l
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M ELSq1δ p ⎛ =1a1a⎜ −1l4 ⎝
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CHAPITRE V :SOLUTIONS PROVISOIRESLa
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IntradosStructure porteuse : état
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Ces travaux nécessitent des camion
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IV.1.3. FissurationOn considère la
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Alors b 1 = a 1 = a 2 + 2h r = 0,85
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Structure porteuse : état du béto
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Les quantités approximatives des m
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Total des charges d’exploitation9
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Où-G r = 0,25 xG r = 49,725 T46,82
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Et la masse des aciers pour la supe
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Alors le nombre de pieux capable de
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I.2.2. CuléeNous prenons la culée
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ijLa surface d’impact pourra êtr
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III. Sollicitation de calcul des é
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- à l’ELU :2lM 0 = 1,35 g bh8+ 1
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Pour le calcul de la résistance, o
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lbAvec a 1 ≥ 3// lbax= a 1 + 3c =
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III.2.3. Coefficient de majoration
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Ces LI sont représentées sur les
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Tableau n°55: Efforts tranchants d
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T + P1,067 0,81 0,600 0,417 0,267T
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suivante :c. Calcul des moments fl
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• Moments fléchissants résultan
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D’où g = 1,055T/ml pour le calcu
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Ligne d'influence moment à mi-trav
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S =l∫0( ) αM α dAux appuisEn tr
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T A (g) = g x S TA T B (g) =g x S T
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III.4. Entretoises intermédiaireso
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T : épaisseur total de l`appuisA :
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1Avec E = 11.000 fcj 3 = 32.164 Mpa
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La première condition est vérifi
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ι α = 2Ga 2Tttgα tAvec α t = α
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T γ =1q ah =1,285 [T/m]2• Cohés
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Il est sollicité par :- son poids
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Tableau n°66 : Sollicitations sur
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D’où M r = 61,656 [Tm] à l’EL
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- Le mur est encastré à l’extr
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D’oùq C = 0,405 T/mld. Sollicita
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Pour le traçage du diagramme de l
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Eton a⎪⎧15= 6 ,33〈Max⎨he20
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D’où p 2 = 13,86 T/ml par mètre
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On identifie la stabilité au non-r
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Alors q m > 10,54 T/m 2En conclusio
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