Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - ThÃ¨ses malgaches en ligne

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1σ s2σ s⎛⎜N= 15⎝B⎛⎜N= 15⎝Boo+−MMGG( V − c )1 1I⎞⎟⎠( V − c )2 2I⎞⎟⎠Avec :Et :B o = B + 15AΦextV1 = V 2 = = 1, 00m2I : Moment d’inertie par rapport au centre de gravité de la section homogèneπI =(4 4φ − φ )ext64int⎡ 3 3 ⎤+ 60 × 2 2 π⎢+ 2 πsin + 2 πAiR sinsin⎣ 7 7 7 ⎥⎦Avec : R = 90cmφ Ext = 2,00mφ int = 1,20mEt on obtient1σ= 5,83MPa< σ bc = 12MPabc2σ bc= 0,62MPa> 0⇒ Section entièrement comprimée1σ2σ= 83,61MPa< σs= 240MPabc= 13, 25MPabcLes contraintes sont vérifiées.III.8. Semelle de répartition sous la pile intermédiaireLa semelle est sollicitée par les efforts à la base du fut. Les sollicitations sontcalculées longitudinalement et transversalement, mais on suppose que les efforts dans lesdeux directions ne s’ajoutent pas.Les hypothèses de calcul sont les mêmes que pour tous les éléments de l’infrastructure.230
III.8.1. Calcul des armaturesa. Longitudinalement (Suivant l’axe longitudinal du pont)6,406114D’après le calcul automatique, on a :A sup = 25 φ 25 = 122,75cm²A inf = 30 φ 25 = 147,3cm²au droit des appuisà mi-travéeb. Transversalement4,00Le calcul automatique nous donne :A = 25 φ 16 = 50,25cm²6114c. Armatures de peauA P = 3 x 1,20 = 3,6cm² / parementPrenonsA P = 5 φ 10 = 3,93cm² / parementIII.8.2. Disposition constructive des armatures1φ25 tl5φ10III.9. Pieux1φ25 tlFigure n°53 : Disposition constructive des armature s de la semelle sous pilierIII.9.1. Hypothèse de calcul- Les pieux sont soumis à l’effort normal et au moment fléchissant.231
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UNIVERSITE D’ANTANANARIVOECOLE SU
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REMERCIEMENTSAu terme de mes travau
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LISTE DES TABLEAUXTableau n°1: Fiv
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LISTE DES ABREVIATIONSANGAP : Assoc
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TABLE DES MATIERESREMERCIEMENTSSOMM
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III.8. Semelle de répartition sous
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INTRODUCTIONL'administration coloni
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II.2. Localisation du projetLa RN 4
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IV.5.2. Transport ferroviaireLa lig
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PENDANT LA SAISON DE PLUIEPENDANT L
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D'après ce tableau, nous constaton
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Tableau n°16 : Production et rende
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V.3. ElevageV.3.1. Etat actuel de l
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CHAPITRE I :ETUDE HYDROLOGIQUE ET H
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A partir de 200km 2 , l’analyse s
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HauteurH[m]b. Valeur de Q en foncti
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Par conséquent, le coefficient de
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II. Prédimensionnement des pieuxOn
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Les débits admissibles sont donc v
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II.2.2. Les pontsPour les ponts, le
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Au PK 84+000, le niveau du fond du
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Tableau n° 41 : Liste des ponts du
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Par conséquent, on déconseille l
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M ELSq1δ p ⎛ =1a1a⎜ −1l4 ⎝
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CHAPITRE V :SOLUTIONS PROVISOIRESLa
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IntradosStructure porteuse : état
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Ces travaux nécessitent des camion
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Pour la détermination de ces ouvra
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IV.1.3. FissurationOn considère la
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Alors b 1 = a 1 = a 2 + 2h r = 0,85
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Structure porteuse : état du béto
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Les quantités approximatives des m
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g. Capacité portante de pieuOn fix
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Total des charges d’exploitation9
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Le nombre des pieux sous culée est
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Où-G r = 0,25 xG r = 49,725 T46,82
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Et la masse des aciers pour la supe
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Alors le nombre de pieux capable de
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I.2.2. CuléeNous prenons la culée
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I.2.3. Pile intermédiaireNous avon
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ijLa surface d’impact pourra êtr
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III. Sollicitation de calcul des é
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- à l’ELU :2lM 0 = 1,35 g bh8+ 1
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Pour le calcul de la résistance, o
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lbAvec a 1 ≥ 3// lbax= a 1 + 3c =
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III.2.3. Coefficient de majoration
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Ces LI sont représentées sur les
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Tableau n°55: Efforts tranchants d
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T + P1,067 0,81 0,600 0,417 0,267T
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suivante :c. Calcul des moments fl
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• Moments fléchissants résultan
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D’où g = 1,055T/ml pour le calcu
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Ligne d'influence moment à mi-trav
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S =l∫0( ) αM α dAux appuisEn tr
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T A (g) = g x S TA T B (g) =g x S T
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III.4. Entretoises intermédiaireso
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T : épaisseur total de l`appuisA :
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1Avec E = 11.000 fcj 3 = 32.164 Mpa
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La première condition est vérifi
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ι α = 2Ga 2Tttgα tAvec α t = α
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T γ =1q ah =1,285 [T/m]2• Cohés
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Il est sollicité par :- son poids
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Tableau n°66 : Sollicitations sur
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D’où M r = 61,656 [Tm] à l’EL
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- Le mur est encastré à l’extr
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D’oùq C = 0,405 T/mld. Sollicita
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Pour le traçage du diagramme de l
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Eton a⎪⎧15= 6 ,33〈Max⎨he20
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D’où p 2 = 13,86 T/ml par mètre
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On identifie la stabilité au non-r
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