Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - ThÃ¨ses malgaches en ligne

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Avec, f tj = 2,10MPapour les barres à HAAlors, τ su = 2,835 MPaEt la longueur nécessaire pour assurer un ancrage total est :Où 75cm : La longueur de scellement prévueDonc on procède à un ancrage courbe.>g. Liaison hourdis – Nervureg.1. Vérification du bétonLa contrainte maximale est égale à :V u max b − boτ u = .z.ho2bAvec : z = 0,9dτ u = 1,39 MPaOr : τ = 2, 50MPaAlors :τ < τ: Condition vérifiéeg.2. Armature de coutureLes armatures de coutures servent à équilibrer les efforts au nu de la nervure. On doitvérifier la condition suivante :OùAs, Ai : les armatures supérieures et inférieures de la dalle aux appuis.S t : Leur espacement208
z = 0,9dAlors, il faut queh. Entraînement des armaturesh.1. Contrainte d’adhérence d’entraînementOn aOùn.u : paramètre utile des paquets de barres en zone courante d’une poutre fléchie.Dans notre cas, n = 4 paquets de deux barres φ 40.Et 4 barres isolées φ 40u 2 = 4 x 12,57 = 50,28 cmDonc u = u 1 + u 2 = 132,55cmAinsi, on obtientτ Se = 0,61 MPah.2. Valeur limite ultime de contrainte d’adhérenceOn prend :pour les barres à H.A.τ τ seu : Condition vérifiéei. Vérification vis à vis de l'état limite de déformationIl s’agit de vérifier la flèche maximale en travée de la poutre principale et la rotationaux appuis.se
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UNIVERSITE D’ANTANANARIVOECOLE SU
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REMERCIEMENTSAu terme de mes travau
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TABLE DES MATIERESREMERCIEMENTSSOMM
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I.1.3 Trottoirs 91I.1.4. Entretoise
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III.5.2. Déformation de l’appare
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a. Vérification du béton ........
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III.8. Semelle de répartition sous
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INTRODUCTIONL'administration coloni
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II.2. Localisation du projetLa RN 4
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D'après ce tableau, nous constaton
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A partir de 200km 2 , l’analyse s
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Par conséquent, le coefficient de
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Au PK 84+000, le niveau du fond du
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Par conséquent, on déconseille l
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M ELSq1δ p ⎛ =1a1a⎜ −1l4 ⎝
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CHAPITRE V :SOLUTIONS PROVISOIRESLa
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IntradosStructure porteuse : état
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Ces travaux nécessitent des camion
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Pour la détermination de ces ouvra
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Alors b 1 = a 1 = a 2 + 2h r = 0,85
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Structure porteuse : état du béto
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• Le remplacement des pieux est u
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Les quantités approximatives des m
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g. Capacité portante de pieuOn fix
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Total des charges d’exploitation9
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Le nombre des pieux sous culée est
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Où-G r = 0,25 xG r = 49,725 T46,82
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Et la masse des aciers pour la supe
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Alors le nombre de pieux capable de
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CHAPITRE II :SOLLICITATIONS DE LA V
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I.2.2. CuléeNous prenons la culée
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I.2.3. Pile intermédiaireNous avon
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ijLa surface d’impact pourra êtr
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III. Sollicitation de calcul des é
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- à l’ELU :2lM 0 = 1,35 g bh8+ 1
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Pour le calcul de la résistance, o
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lbAvec a 1 ≥ 3// lbax= a 1 + 3c =
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Tableau n°53 : Sollicitations déf
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III.2.3. Coefficient de majoration
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Oùai:l’entraxe de deux poutres p
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Ces LI sont représentées sur les
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Tableau n°55: Efforts tranchants d
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T + P1,067 0,81 0,600 0,417 0,267T
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suivante :c. Calcul des moments fl
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• Moments fléchissants résultan
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D’où g = 1,055T/ml pour le calcu
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Ligne d'influence moment à mi-trav
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S =l∫0( ) αM α dAux appuisEn tr
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T A (g) = g x S TA T B (g) =g x S T
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III.4. Entretoises intermédiaireso
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T : épaisseur total de l`appuisA :
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1Avec E = 11.000 fcj 3 = 32.164 Mpa
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La première condition est vérifi
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Page 265 and 266: travail.C’est aussi l’occasion
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