Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne
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II.1.2. SollicitationsOn récapitule les valeurs des sollicitations dans le tableau suivant .Tableau n°80: Sollicitations de la poutre principa leCombinaison d’actions ELS ELUMoment fléchissant [T.m] 436,653 619,648Effort tranchant [T] 73,899 104,914a. Armature principaleII.1.3. Calcul des armatures160150 14420A50En se servant du calcul automatique, on a :Figure n°44 : Fenêtre de calcul de la section des a rmatures de la poutre principale204
Alors, prenonsA = 12 φ 40 = 150,84 cm²12φ409466 13 12 13 6Figure n°45 :Disposition constructive des armatures de la poutre principaleb. Arrêt de barresOn arrête les barres par nappe symétrique par rapport au plan moyen :- Pour les armatures inférieures on commence par la nappe la plus haute- Pour chaque nappe, on arrête d’abord les barres le plus proche du plan moyen.Le moment résistant de l’acier pour chaque nappe est donnée par la formule suivanteM ri = Ai.σ . zOù z i = β l d- Pour trois nappes, A = 12 φ 40 = 150,84cm²σ sfsse= = 348MPaγM r3 = 520,64 [T.m]i- Pour deux nappes, A = 8 φ 40 = 100,10cm²M r2 = 367,69 [T.m]- Pour une seule nappe, A = 4 φ 40 = 50,27cm²M r1 = 184,65 [T.m]c. Armature de peauLa hauteur de la nervure de la poutre dépasse 80cm, donc il faut prévoir des armaturesde peau. Leur section est égale à 3cm² / ml de parement.Ici, la hauteur de la nervure est h = 1,20mAinsiA peau = 3,60cm²Prenons A peau = 8 φ 8 = 4,01cm²205
- Page 175 and 176: 1Avec E = 11.000 fcj 3 = 32.164 Mpa
- Page 177 and 178: La première condition est vérifi
- Page 179 and 180: ι α = 2Ga 2Tttgα tAvec α t = α
- Page 181 and 182: T γ =1q ah =1,285 [T/m]2• Cohés
- Page 183 and 184: Il est sollicité par :- son poids
- Page 185 and 186: Tableau n°66 : Sollicitations sur
- Page 187 and 188: D’où M r = 61,656 [Tm] à l’EL
- Page 189 and 190: - Le mur est encastré à l’extr
- Page 191 and 192: D’oùq C = 0,405 T/mld. Sollicita
- Page 193 and 194: Pour le traçage du diagramme de l
- Page 195 and 196: Eton a⎪⎧15= 6 ,33〈Max⎨he20
- Page 197 and 198: D’où p 2 = 13,86 T/ml par mètre
- Page 199 and 200: On identifie la stabilité au non-r
- Page 201 and 202: Alors q m > 10,54 T/m 2En conclusio
- Page 203 and 204: X 0 0,8 - 0,8 + 2,4 2,7 - 2,7 + 3 3
- Page 205 and 206: Les intensités des charges venant
- Page 207 and 208: V 4 = (2,40 - 1,61) x 2 x 0,4V 4 =
- Page 209 and 210: N[T] 899, 040 636,354L’excentrici
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- Page 213 and 214: LongitudinalNc. SollicitationsTrans
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- Page 217 and 218: - Résistance au frottement latéra
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- Page 221 and 222: Effort normal⎧⎪N⎨⎪N⎪⎩12
- Page 223 and 224: CHARGETableau n°79 : Sollicitation
- Page 225: - La fissuration est supposée pré
- Page 229 and 230: c. Vérification de l’espacement
- Page 231 and 232: z = 0,9dAlors, il faut queh. Entra
- Page 233 and 234: i.2. Vérification de la rotation m
- Page 235 and 236: D’où τ = 0,79 MPa.uPour une fis
- Page 237 and 238: Tableau n°82: Sollicitations de la
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- Page 243 and 244: Alors, on n’a pas besoin des arma
- Page 245 and 246: III.4. Mur de soutènementLe mur de
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- Page 253 and 254: III.8.1. Calcul des armaturesa. Lon
- Page 255 and 256: On va d’abord calculer les sollic
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II.1.2. SollicitationsOn récapitule les valeurs des sollicitations dans le tableau suivant .Tableau n°80: Sollicitations de la poutre principa leCombinaison d’actions ELS ELUMom<strong>en</strong>t fléchissant [T.m] 436,653 619,648Effort tranchant [T] 73,899 104,914a. Armature principaleII.1.3. Calcul des armatures160150 14420A50En se servant du calcul automatique, on a :Figure n°44 : F<strong>en</strong>être de calcul de la section des a rmatures de la poutre principale204
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