Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - ThÃ¨ses malgaches en ligne

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ChapITRE III :DIMENSIONNEMENT ET VERIFICATIONPour le calcul et la vérification de la section, on se sert du calcul automatique à l’aide d’unpetit logiciel conçu à partir du langage VISUAL BASIC 6.0.i. Hypothèses de calculI.1. Hypothèse valables pour tous les états limitesAu cours de la déformation, les sections droites restent planes et conservent leursdimensions (principe de NAVIER BERNOUILLI)Par adhérence, les allongements relatifs de l’acier et du béton au contact sont les mêmesLa résistance du béton tendu est considérée comme nulle.I.2. Hypothèses supplémentaires pour l’E.L.SEn vertu de la loi de HOOKE, les contraintes sont proportionnelles aux déformationsrelatives.σ = Eε = E∆11 On définit le coefficient d’équivalence par :n=EEsb= 15I.3. Hypothèses supplémentaires pour l’E.L.U Le raccourcissement relatif du béton est limité à :- 3,5/1000 en flexion- 2/1000 en compression simple L’allongement relatif de l’acier est limité à 10/1000II.1. Poutre principaleII. SUPERSTRUCTUREII.1.1. Hypothèses de calcul- La poutre principale est soumise à la flexion simple.- On utilise de l’acier à haute adhérence de nuance Fe E 400.- Le béton est dosé à 400kg / m³, avec du ciment de classe 425.202
- La fissuration est supposée préjudiciable.- Le diagramme de déformation et le diagramme des contraintes dans le cas dediagramme rectangulaire simplifié sont :bε bcdh 0b 0Ayεε bs = σ s0,8yDéformationContraintesσ buF 2F 1EffortM uF sFigure n°43 : Diagramme de contrainte-déformation- Les caractéristiques des matériaux :• Pour le bétonf c28 = 25MPat28 = 2,10MPaσ bu = 0,85f c 28θ.γb= 14,2MPa à l’ELUσbc = 0,6 f c 28= 15MPa à l’ELSf e = 400MPa• Pour l’acierσ S =feγ s= 348 MPa à l’ELUσS=240 MPa à l’ELS.203
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UNIVERSITE D’ANTANANARIVOECOLE SU
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REMERCIEMENTSAu terme de mes travau
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LISTE DES TABLEAUXTableau n°1: Fiv
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LISTE DES ABREVIATIONSANGAP : Assoc
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TABLE DES MATIERESREMERCIEMENTSSOMM
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IV.5.2. Transport ferroviaireLa lig
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PENDANT LA SAISON DE PLUIEPENDANT L
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HauteurH[m]b. Valeur de Q en foncti
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Par conséquent, le coefficient de
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Au PK 84+000, le niveau du fond du
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Par conséquent, on déconseille l
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M ELSq1δ p ⎛ =1a1a⎜ −1l4 ⎝
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IntradosStructure porteuse : état
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Ces travaux nécessitent des camion
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Alors b 1 = a 1 = a 2 + 2h r = 0,85
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• Le remplacement des pieux est u
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Le nombre des pieux sous culée est
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Où-G r = 0,25 xG r = 49,725 T46,82
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Alors le nombre de pieux capable de
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I.2.2. CuléeNous prenons la culée
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ijLa surface d’impact pourra êtr
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III. Sollicitation de calcul des é
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- à l’ELU :2lM 0 = 1,35 g bh8+ 1
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Pour le calcul de la résistance, o
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lbAvec a 1 ≥ 3// lbax= a 1 + 3c =
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III.2.3. Coefficient de majoration
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Ces LI sont représentées sur les
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T + P1,067 0,81 0,600 0,417 0,267T
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suivante :c. Calcul des moments fl
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• Moments fléchissants résultan
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D’où g = 1,055T/ml pour le calcu
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Ligne d'influence moment à mi-trav
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S =l∫0( ) αM α dAux appuisEn tr
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T A (g) = g x S TA T B (g) =g x S T
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