Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne
Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne
G C 39,38 2 78,76Q F 30 6 180G P 11,843 2 23,686G S 46,08 2 92,16TOTAL 415,863 30 831,726 180Pour la stabilité de la pile intermédiaire :LongitudinalementMSFR= = 4,62 > 1,50 donc elle est stable au renversementMRFgab + Fxtgδ== 3,72 >1,20 donc elle est très stable au glissement.FHRemarque : Ces deux coefficient sont très grand. En effet, le poids énorme de lasuperstructure renforce la stabilité de la pile.Quand à la stabilité élastique :La contrainte maximale sous la semelle est :σm=lSFv× LSd’où σ = 16,24Tm 2mEt la contrainte admissible est :σadm=10,54 T/m 2 (Voir stabilité de la culée)On remarque que σ m > σ adm , alors on doit recourir à la fondation profonde poursupporter les charges sur la semelle.190
LongitudinalNc. SollicitationsTransversalNMpg sMpg sM 2 R 2 R 1 M 1MM 21 R 1 R 2R 3M 380 2408080 240 240 80Figure n°41 : Schéma de calcul des sollicitations• LongitudinalementD’après le calcul de la RDM, les valeurs des réactions aux appuis sont :Réactions R 1 [T] R 2 [T] M 1 [T.m] M 2 [Tm]ELS 480,597 255,597 235,509 145,509ELU 684,511 347,009 336,585 201,583Ainsi, les équations qui définissent les diagrammes de l’effort tranchant et du momentfléchissant sont :M(x) = -(g + p)2x2+ R 1 (x – 0,8) – M 1 + p ( x )−1 22-N(x – 2) – M – p ( x )− 3 22+ R 2 (x – 3,2)+ M 2T(x) = -(g +p) x + R 1 + p(x – 1) – N – p(x – 3) + R 2191
- Page 161 and 162: • Moments fléchissants résultan
- Page 163 and 164: D’où g = 1,055T/ml pour le calcu
- Page 165 and 166: Ligne d'influence moment à mi-trav
- Page 167 and 168: S =l∫0( ) αM α dAux appuisEn tr
- Page 169 and 170: T A (g) = g x S TA T B (g) =g x S T
- Page 171 and 172: III.4. Entretoises intermédiaireso
- Page 173 and 174: T : épaisseur total de l`appuisA :
- Page 175 and 176: 1Avec E = 11.000 fcj 3 = 32.164 Mpa
- Page 177 and 178: La première condition est vérifi
- Page 179 and 180: ι α = 2Ga 2Tttgα tAvec α t = α
- Page 181 and 182: T γ =1q ah =1,285 [T/m]2• Cohés
- Page 183 and 184: Il est sollicité par :- son poids
- Page 185 and 186: Tableau n°66 : Sollicitations sur
- Page 187 and 188: D’où M r = 61,656 [Tm] à l’EL
- Page 189 and 190: - Le mur est encastré à l’extr
- Page 191 and 192: D’oùq C = 0,405 T/mld. Sollicita
- Page 193 and 194: Pour le traçage du diagramme de l
- Page 195 and 196: Eton a⎪⎧15= 6 ,33〈Max⎨he20
- Page 197 and 198: D’où p 2 = 13,86 T/ml par mètre
- Page 199 and 200: On identifie la stabilité au non-r
- Page 201 and 202: Alors q m > 10,54 T/m 2En conclusio
- Page 203 and 204: X 0 0,8 - 0,8 + 2,4 2,7 - 2,7 + 3 3
- Page 205 and 206: Les intensités des charges venant
- Page 207 and 208: V 4 = (2,40 - 1,61) x 2 x 0,4V 4 =
- Page 209 and 210: N[T] 899, 040 636,354L’excentrici
- Page 211: Tableau n°72: Récapitulation des
- Page 215 and 216: V ELS [T] 0 -12,48 22,74 1,05 -10,9
- Page 217 and 218: - Résistance au frottement latéra
- Page 219 and 220: Le module de réaction du sol est d
- Page 221 and 222: Effort normal⎧⎪N⎨⎪N⎪⎩12
- Page 223 and 224: CHARGETableau n°79 : Sollicitation
- Page 225 and 226: - La fissuration est supposée pré
- Page 227 and 228: Alors, prenonsA = 12 φ 40 = 150,84
- Page 229 and 230: c. Vérification de l’espacement
- Page 231 and 232: z = 0,9dAlors, il faut queh. Entra
- Page 233 and 234: i.2. Vérification de la rotation m
- Page 235 and 236: D’où τ = 0,79 MPa.uPour une fis
- Page 237 and 238: Tableau n°82: Sollicitations de la
- Page 239 and 240: Q u
- Page 241 and 242: III.1.4. Disposition constructive d
- Page 243 and 244: Alors, on n’a pas besoin des arma
- Page 245 and 246: III.4. Mur de soutènementLe mur de
- Page 247 and 248: vérifiées.La contrainte de compre
- Page 249 and 250: a. Aux appuisa.1. Armatures Princip
- Page 251 and 252: III.6.3. Disposition constructive d
- Page 253 and 254: III.8.1. Calcul des armaturesa. Lon
- Page 255 and 256: On va d’abord calculer les sollic
- Page 257 and 258: Chapitre IV :DEVIS QUANTITATIF ET D
- Page 259 and 260: I.2.8. Semelle de répartition sous
- Page 261 and 262: RECAPITULATION- Superstructure 1.52
G C 39,38 2 78,76Q F 30 6 180G P 11,843 2 23,686G S 46,08 2 92,16TOTAL 415,863 30 831,726 180Pour la stabilité de la pile intermédiaire :Longitudinalem<strong>en</strong>tMSFR= = 4,62 > 1,50 donc elle est stable au r<strong>en</strong>versem<strong>en</strong>tMRFgab + Fxtgδ== 3,72 >1,20 donc elle est très stable au glissem<strong>en</strong>t.FHRemarque : Ces deux coeffici<strong>en</strong>t sont très grand. En effet, le poids énorme de lasuperstructure r<strong>en</strong>force la stabilité de la pile.Quand à la stabilité élastique :La contrainte maximale sous la semelle est :σm=lSFv× LSd’où σ = 16,24Tm 2mEt la contrainte admissible est :σadm=10,54 T/m 2 (Voir stabilité de la culée)On remarque que σ m > σ adm , alors on doit recourir à la fondation profonde poursupporter les charges sur la semelle.190
Change language