Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne
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. Stabilité de la culéePour l’étude de la stabilité de la culée, on prend le cas le plus défavorable quicorrespond au tablier à vide et le remblai chargé représenté par la figure de la page suivante.G mG gG tG cE Q E PG EP 2 Q r P 1G sTableau n°68 : Récapitulation des effortsActions Forces [T] Bras de levierMoments [Tm][mHorizontale Verticale M S M RG m 10,125 4,02 5 40,753G g 10,838 2 21,676G C 25,500 1,55 39,525G T 159,280 1,33 211,842G E 63,750 1,3 82,875G S 116,400 2,0 232,80P 2 230,472 2,8 645,32Q R 23,280 2,8 65,184E P 133,508 2,381 317,88E Q 33,647 3,85 81,89P 1 17,46 0,50 8,73TOTAL 154,779 657,105 1367,74 399,77• Stabilité vis-à-vis du renversement176
On identifie la stabilité au non-renversement par le coefficient de sécurité :F r =MMSRIci, F r = 3,09 > 1,5Donc la culée est stable vis-à-vis de renversement.• Stabilité vis-à-vis du glissementLe coefficient de sécurité au non-glissement est égal à :F g =a B + FFHVtgδOùa ≤ C : adhérence sol-semellePrenons a = 0,30 t/m 2δ : angle de frottement sol-semellePrenons tgδ = 0,25 pour le cas d’un argile humideB = l S : largeur de la semelleAlors on obtient :F g = 1,2Donc la stabilité vis-à-vis du glissement n’est pas à craindre.• Stabilité élastique – Stabilité vis-à-vis du poinçonnement• La contrainte maximale sous la semelle de répartition est :q m =lSFV× LSEt on a : q m = 16,97 T/m 2177
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- Page 177 and 178: La première condition est vérifi
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- Page 201 and 202: Alors q m > 10,54 T/m 2En conclusio
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- Page 207 and 208: V 4 = (2,40 - 1,61) x 2 x 0,4V 4 =
- Page 209 and 210: N[T] 899, 040 636,354L’excentrici
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- Page 219 and 220: Le module de réaction du sol est d
- Page 221 and 222: Effort normal⎧⎪N⎨⎪N⎪⎩12
- Page 223 and 224: CHARGETableau n°79 : Sollicitation
- Page 225 and 226: - La fissuration est supposée pré
- Page 227 and 228: Alors, prenonsA = 12 φ 40 = 150,84
- Page 229 and 230: c. Vérification de l’espacement
- Page 231 and 232: z = 0,9dAlors, il faut queh. Entra
- Page 233 and 234: i.2. Vérification de la rotation m
- Page 235 and 236: D’où τ = 0,79 MPa.uPour une fis
- Page 237 and 238: Tableau n°82: Sollicitations de la
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- Page 245 and 246: III.4. Mur de soutènementLe mur de
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On id<strong>en</strong>tifie la stabilité au non-r<strong>en</strong>versem<strong>en</strong>t par le coeffici<strong>en</strong>t de sécurité :F r =MMSRIci, F r = 3,09 > 1,5Donc la culée est stable vis-à-vis de r<strong>en</strong>versem<strong>en</strong>t.• Stabilité vis-à-vis du glissem<strong>en</strong>tLe coeffici<strong>en</strong>t de sécurité au non-glissem<strong>en</strong>t est égal à :F g =a B + FFHVtgδOùa ≤ C : adhér<strong>en</strong>ce sol-semellePr<strong>en</strong>ons a = 0,30 t/m 2δ : angle de frottem<strong>en</strong>t sol-semellePr<strong>en</strong>ons tgδ = 0,25 pour le cas d’un argile humideB = l S : largeur de la semelleAlors on obti<strong>en</strong>t :F g = 1,2Donc la stabilité vis-à-vis du glissem<strong>en</strong>t n’est pas à craindre.• Stabilité élastique – Stabilité vis-à-vis du poinçonnem<strong>en</strong>t• La contrainte maximale sous la semelle de répartition est :q m =lSFV× LSEt on a : q m = 16,97 T/m 2177
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