Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne
Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne
. Variante n°02Cette variante propose un pont à une seule travée indépendante en bétonprécontraint ayant une longueur de 48m.b.1. Détermination de la quantité des matériauxLes calculs dans cette partie sont analogues au paragraphe précédent.b.1.1. SuperstructureOn gardera toujours le nombre de poutres principales par travée. Pour un gabaritG7+2x0,75, le volume du béton par unité de surface suivant l’Abaque dans le CPC nousdonne :V = 0,52 m 3 /m 2Pour la superstructure toute entière, on a :V = 0,52 x (7 +2 x 0,75) x 46,8 Soit V = 206,86 m 3 arrondi à 207m 3Pour les armatures, on utilise deux types : l’acier ordinaire et le câble précontraint. Lamasse d’armature nécessaire est :- Armature de précontrainte :M 1 = 207 x 100Soit M 1 = 20.700 Kg- Armature passive :M 2 = 207 x 95 Soit M 2 = 19.665 Kgb.1.2. CuléesOn a la même quantité de matériaux que dans la variante n°01 en exécutant le mêmetype de culée.Ainsi, le volume du béton V = 241 m 3Et la masse d’armature M = 14.460 Kgb.1.3. Pieux• Descente des charges permanentesLa descente de charges se fait en utilisant la ligne d’influence de la réaction auniveau de l’appui (culée).G max = G 1 + G 2G 1 : Charge permanente due à la superstructure (Revêtement + Poutre)G 2 : Charge permanente due au poids de la culée et de la semelleG 1 = G r + G P102
Où-G r = 0,25 xG r = 49,725 T46,82x 8,5-G P =207 x 2,52G P = 258,75TD’oùEt G 2 =G 1 = 308,475 [T]241 x 2,52G 2 = 301,25 TAinsi G max = 609,725 [T]• Descente des charges d’exploitationOùAvec Q 1C = 2,44 xEtQ 1 = Q 1C + Q 1PQ 1C : charge d’exploitation due au camion typeQ 1P : Surcharge due aux piétonsQ 1C = 58,23 [T]Q 1P = 0,45 xQ 1P = 16,11 [T]47,73247,732Ainsi Q 1 = 74,34 [T]La charge totale sous la semelle de la culée est donc égal à :G T = 1,35G max + 1,5 Q 1D’où G T = 934,64[T]Le nombre total de pieux sous culée est donnée par la formuleGTn pc = γnPPCD’où, n PC =5,98Prenons n PC =6• Volume des pieuxPour le pieu φ80, le volume total de pieu utilisé est égal àV= 105 M 3Et la masse d’armature corresponde est : M= 8.364 Kg.103
- Page 73 and 74: II.2. Les dégradationsNous avons l
- Page 75 and 76: II.2.2. Les pontsPour les ponts, le
- Page 77 and 78: Au PK 84+000, le niveau du fond du
- Page 79 and 80: Tableau n° 41 : Liste des ponts du
- Page 81 and 82: Par conséquent, on déconseille l
- Page 83 and 84: a.3. Coût de buse en béton arméN
- Page 85 and 86: III.2. Les ponceaux de portée inf
- Page 87 and 88: a.2.2. InfrastructureL’infrastruc
- Page 89 and 90: IV.1.3. FissurationOn considère la
- Page 91 and 92: M ELSq1δ p ⎛ =1a1a⎜ −1l4 ⎝
- Page 93 and 94: CHAPITRE V :SOLUTIONS PROVISOIRESLa
- Page 95 and 96: IntradosStructure porteuse : état
- Page 97 and 98: Ces travaux nécessitent des camion
- Page 99 and 100: Pour la détermination de ces ouvra
- Page 101 and 102: a.3. Coût de buse en béton arméN
- Page 103 and 104: III.2. Les ponceaux de portée inf
- Page 105 and 106: a.2.2. InfrastructureL’infrastruc
- Page 107 and 108: IV.1.3. FissurationOn considère la
- Page 109 and 110: Alors b 1 = a 1 = a 2 + 2h r = 0,85
- Page 111 and 112: CHAPITRE V :SOLUTIONS PROVISOIRESLa
- Page 113 and 114: Structure porteuse : état du béto
- Page 115 and 116: • Le remplacement des pieux est u
- Page 117 and 118: Les quantités approximatives des m
- Page 119 and 120: g. Capacité portante de pieuOn fix
- Page 121 and 122: Total des charges d’exploitation9
- Page 123: Le nombre des pieux sous culée est
- Page 127 and 128: Et la masse des aciers pour la supe
- Page 129 and 130: Alors le nombre de pieux capable de
- Page 131 and 132: CHAPITRE II :SOLLICITATIONS DE LA V
- Page 133 and 134: I.2.2. CuléeNous prenons la culée
- Page 135 and 136: I.2.3. Pile intermédiaireNous avon
- Page 137 and 138: ijLa surface d’impact pourra êtr
- Page 139 and 140: III. Sollicitation de calcul des é
- Page 141 and 142: - à l’ELU :2lM 0 = 1,35 g bh8+ 1
- Page 143 and 144: Pour le calcul de la résistance, o
- Page 145 and 146: lbAvec a 1 ≥ 3// lbax= a 1 + 3c =
- Page 147 and 148: Tableau n°53 : Sollicitations déf
- Page 149 and 150: III.2.3. Coefficient de majoration
- Page 151 and 152: Oùai:l’entraxe de deux poutres p
- Page 153 and 154: Ces LI sont représentées sur les
- Page 155 and 156: Tableau n°55: Efforts tranchants d
- Page 157 and 158: T + P1,067 0,81 0,600 0,417 0,267T
- Page 159 and 160: suivante :c. Calcul des moments fl
- Page 161 and 162: • Moments fléchissants résultan
- Page 163 and 164: D’où g = 1,055T/ml pour le calcu
- Page 165 and 166: Ligne d'influence moment à mi-trav
- Page 167 and 168: S =l∫0( ) αM α dAux appuisEn tr
- Page 169 and 170: T A (g) = g x S TA T B (g) =g x S T
- Page 171 and 172: III.4. Entretoises intermédiaireso
- Page 173 and 174: T : épaisseur total de l`appuisA :
. Variante n°02Cette variante propose un pont à une seule travée indép<strong>en</strong>dante <strong>en</strong> bétonprécontraint ayant une longueur de 48m.b.1. Détermination de la quantité des matériauxLes calculs dans cette partie sont analogues au paragraphe précéd<strong>en</strong>t.b.1.1. SuperstructureOn gardera toujours le nombre de poutres principales par travée. Pour un gabaritG7+2x0,75, le volume du béton par unité de surface suivant l’Abaque dans le CPC nousdonne :V = 0,52 m 3 /m 2Pour la superstructure toute <strong>en</strong>tière, on a :V = 0,52 x (7 +2 x 0,75) x 46,8 Soit V = 206,86 m 3 arrondi à 207m 3Pour les armatures, on utilise deux types : l’acier ordinaire et le câble précontraint. Lamasse d’armature nécessaire est :- Armature de précontrainte :M 1 = 207 x 100Soit M 1 = 20.700 Kg- Armature passive :M 2 = 207 x 95 Soit M 2 = 19.665 Kgb.1.2. CuléesOn a la même quantité de matériaux que dans la variante n°01 <strong>en</strong> exécutant le mêmetype de culée.Ainsi, le volume du béton V = 241 m 3Et la masse d’armature M = 14.460 Kgb.1.3. Pieux• Desc<strong>en</strong>te des charges perman<strong>en</strong>tesLa desc<strong>en</strong>te de charges se fait <strong>en</strong> utilisant la <strong>ligne</strong> d’influ<strong>en</strong>ce de la réaction auniveau de l’appui (culée).G max = G 1 + G 2G 1 : Charge perman<strong>en</strong>te due à la superstructure (Revêtem<strong>en</strong>t + Poutre)G 2 : Charge perman<strong>en</strong>te due au poids de la culée et de la semelleG 1 = G r + G P102